CN104583688B - 冷冻循环装置 - Google Patents

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Abstract

具备具有高温侧的压缩机(4)的高温侧的冷冻循环(1)和具有低温侧的压缩机(11)的低温侧的冷冻循环(2)，作为制冷剂而使用不含氯的制冷剂，在高温侧的压缩机(4)中使用的高温侧的润滑油和在低温侧的压缩机(11)中使用的低温侧的润滑油相对于制冷剂具有相容性，高温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数比低温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数高。

Description

冷冻循环装置
相关申请的引用：本申请以2012年8月17日申请的日本国专利申请第2012-181188号的优先权的利益为基础，并且要求该优先权的利益，在本申请中通过引用包含其全部内容。
技术领域
在此说明的实施方式普遍涉及具备构成二元冷冻循环的高温侧冷冻循环和低温侧冷冻循环的冷冻循环装置。
背景技术
作为具备构成二元冷冻循环的高温侧冷冻循环和低温侧冷冻循环的冷冻循环装置，例如已知有日本国特开平8-189714号公报所记载的装置。
该专利公报所记载的二元式冷冻循环装置中，在高温侧冷冻循环的压缩机和低温侧冷冻循环的压缩机中，使用相对于制冷剂(冷媒)为非相容性的润滑油。若在压缩机中使用相对于制冷剂为非相容性的润滑油，则与制冷剂一起从压缩机流出的润滑油向压缩机返回的返回性会降低。于是，在上述专利公报所记载的冷冻循环装置中，缩短各冷冻循环中的制冷剂配管的长度来改良润滑油的返回性，并且，与制冷剂配管另外地设置有使用于在高温侧冷冻循环与低温侧冷冻循环之间进行热交换的载热体(热媒)循环的载热体循环路。
现有技术文献
专利文献
专利文献1:特开平8-189714号公报
发明内容
发明要解决的课题
如上述专利公报记载的那样，在使用相对于制冷剂为非相容性的润滑油并且设置了载热体循环路的情况下，会导致***、复杂化、大型化，从而成本增大。
另一方面，在使用了相对于制冷剂具有相容性的润滑油的情况下，在高温侧冷冻循环的压缩机中，润滑油因高温而粘度降低、以及因高压而制冷剂溶入量增加而被稀释从而粘度较大地降低，导致滑动部的耐磨耗性降低。
近年来，从保护臭氧层的观点出发，要求使用不含氯的制冷剂，但是使用不含有具有作为用于赋予耐载荷性的极压添加剂的功能的氯的制冷剂的话，会导致滑动部的耐磨耗性进而降低。
本发明的实施方式提供一种冷冻循环装置，在高温侧冷冻循环的高温侧压缩机和低温侧冷冻循环的低温侧压缩机中使用不含氯的制冷剂且使用了相对于制冷剂具有相容性的润滑油的情况下，能够提高高温侧压缩机的滑动部的耐磨耗性，并且，能够减少低温侧压缩机的滑动部的滑动阻力而减少滑动损失。
用于解决课题的手段
实施方式的冷冻循环装置具备高温侧的冷冻循环和低温侧的冷冻循环，并将高温侧的冷冻循环和低温侧的冷冻循环搭载于同一壳体内，上述高温侧的冷冻循环中，高温侧的压缩机、对被加热流体进行加热的高温侧的冷凝器、高温侧的膨胀装置、中间热交换器的高温侧的流路经由高温侧的制冷剂配管而被连通，沿着高温侧的制冷剂配管循环制冷剂；上述低温侧的冷冻循环中，低温侧的压缩机、中间热交换器的低温侧的流路、低温侧的膨胀装置、低温侧的蒸发器经由低温侧的制冷剂配管而被连通，沿着低温侧的制冷剂配管循环制冷剂，其中，作为制冷剂，使用不含氯的制冷剂，在高温侧的压缩机中使用的高温侧的润滑油和在低温侧的压缩机中使用的低温侧的润滑油相对于制冷剂具有相容性，高温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数比低温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数高。
附图说明
图1是表示第一实施方式的冷冻循环装置的整体结构的说明图。
图2是对上述冷冻循环装置的高温侧压缩机的压缩机构部进行放大表示的俯视的说明图。
图3是对上述冷冻循环装置的低温侧压缩机的压缩机构部进行放大表示的俯视的说明图。
图4A是表示第二实施方式的冷冻循环装置的高温侧压缩机的纵截面图。
图4B是表示第二实施方式的冷冻循环装置的低温侧压缩机的纵截面图。
具体实施方式
以下，参照附图对多个实施方式进行说明。在附图中，相同的附图标记表示相同或者类似部分。根据图1至图6对第一实施方式的冷冻循环装置进行说明。图1示出了为了生成热水而使用的冷冻循环装置的整体结构。该冷冻循环装置具有构成二元冷冻循环的高温侧冷冻循环1和低温侧冷冻循环2。这些高温侧冷冻循环1和低温侧冷冻循环2搭载于同一壳体3。
高温侧冷冻循环1包括：对制冷剂进行压缩的旋转式的高温侧的压缩机4、使制冷剂冷凝的高温侧的冷凝器5、对制冷剂进行减压的高温侧的膨胀装置6、以及进行热交换的中间热交换器7。这些压缩机4、冷凝器5、膨胀装置6、以及中间热交换器7内的高温侧的流路7a经由高温侧的制冷剂配管8而被连通，沿着该制冷剂配管8循环制冷剂。中间热交换器7在高温侧冷冻循环1中，作为使在高温侧的流路7a内流动的制冷剂蒸发的蒸发器发挥功能。冷凝器5内，配设有流动有作为被加热流体的水的流体流路9，在该流体流路9的中途，设有流动水的泵10。
低温侧冷冻循环2包括：对制冷剂进行压缩的旋转式的低温侧的压缩机11、上述中间热交换器7、对制冷剂进行减压的低温侧的膨胀装置12、以及使制冷剂蒸发的低温侧的蒸发器13。这些压缩机11、中间热交换器7内的低温侧流路7b、膨胀装置12、以及低温侧蒸发器13经由低温侧的制冷剂配管14而被连通，沿着该制冷剂配管14循环制冷剂。中间热交换器7在低温侧冷冻循环2中，作为使在低温侧的流路7b内流动的制冷剂冷凝的冷凝器发挥功能。在与蒸发器13对置的位置，设置对该蒸发器13进行送风的送风风扇15。
图2是表示高温侧的压缩机4的压缩机构部16的俯视的说明图。压缩机构部16具备高温侧的气缸18、旋转轴19、偏心部20、高温侧的辊子21、高温侧的叶片(blade)23、以及弹簧24。气缸18在内部形成有气缸室17。旋转轴19插通于气缸室17，设置成能够绕着轴心旋转。偏心部20设置于旋转轴19，配置在气缸室17内。辊子21与偏心部20的外周嵌合，伴随着旋转轴19的旋转而在气缸室17内进行偏心旋转。叶片23在形成于气缸18的叶片槽22内以可滑动的方式被收容。叶片23的前端部与辊子21的外周面抵接。弹簧24被收容在叶片槽22的里部，将叶片23向辊子21侧推压。
气缸室17内通过使前端部与辊子21的外周面抵接的叶片23，被划分成吸入室17a和压缩室17b。在高温侧气缸18，形成有在压缩机4的驱动时将制冷剂向吸入室17a吸入的吸入通路25。而且，在对旋转轴19进行轴支撑的未图示的轴承构件，形成有将被压缩室17b压缩后的制冷剂喷出的喷出通路。
图3是表示低温侧的压缩机11的压缩机构部27的俯视的说明图。该压缩机构部27的基本结构与图2所示的高温侧的压缩机4的压缩机构部16相同。压缩机构部27具备低温侧的气缸29、旋转轴30、偏心部31、低温侧的辊子32、低温侧的叶片34、弹簧35。气缸29在内部形成有气缸室28。旋转轴30***通于气缸室28，设置成能够绕着轴心旋转。偏心部31设置于旋转轴30，配置在气缸室28内。辊子32与偏心部31的外周嵌合，伴随着旋转轴30的旋转而在气缸室28内进行偏心旋转。叶片34以可滑动的方式收容在形成于气缸29的叶片槽33内。叶片34的前端部与辊子32的外周面抵接。弹簧35被收容在叶片槽33的里部，将叶片34向辊子32侧推压。
气缸室28内通过使前端部与辊子32的外周面抵接的低温侧叶片34，被划分为吸入室28a和压缩室28b。气缸29中形成有在低温侧压缩机11的驱动时将制冷剂向吸入室28a吸入的吸入通路36。而且，在对旋转轴30进行轴支撑的未图示的轴承构件，形成有将被压缩室28b压缩后的制冷剂喷出的喷出通路。
对高温侧的冷冻循环1和低温侧的冷冻循环2中使用的制冷剂、以及压缩机4、11中使用的润滑油进行说明。
关于上述制冷剂，在冷冻循环1和冷冻循环2中均使用不含氯的HFC(氢氟烃(hydrofluorocarbon))系的制冷剂。作为HFC系的制冷剂，能够使用HFC-134a、HFC-32、HFC-152a、HFC-125、HFC-143a这样的单一制冷剂、或者将HFC-32和HFC-125混合而得到的R410A这样的混合制冷剂。
关于上述润滑油，在高温侧的压缩机4中，使用作为润滑油的PVE(聚乙烯醚)。在低温侧的压缩机11中，使用作为润滑油的POE(多元醇酯(polyolester))。这些PVE和POE均相对于HFC系的制冷剂具有相容性。PVE在40℃下的粘度压力系数“α”比POE在40℃下的粘度压力系数“α”高。
关于润滑油的粘度，具有“η＝η0exp(αp)”的式子所示的性质(参照ASMEPressure-viscosity Report，ASME，1953)。“η”为任意的压力“p”下的润滑油的粘度，“η0”为大气压下的润滑油的粘度，“α”为润滑油的粘度压力系数。
润滑油的粘度“η”相对于压力“p”呈指数函数地增加，因此，在成为混合润滑状态或边界润滑状态而受到较高面压的滑动部，润滑油的粘度局部变高。
作为在混合润滑状态或边界润滑状态的滑动部中提高耐磨耗性的方法，在日本机械学会论文集C编.64-624.论文No.97-1425)中记载了粘度压力系数“α”高的润滑油的效果。作为其效果，粘度压力系数“α”高的润滑油在滑动部中局部地粘度极其高，容易形成所谓的固化膜，通过该固化膜来保护摩擦面。在上述日本机械学会论文集C编的上述论文中还记载了润滑油的粘度压力系数“α”越高，则滑动部的摩擦系数越高，滑动损失变大。
在上述专利公报中记载了，在相对于HFC系的制冷剂具有相容性的润滑油当中，PVE的粘度压力系数“α”较高，摩擦系数也较高。
上述专利公报以及日本机械学会论文集C编，63-612，No.96-1427中记载了：POE在相对于HFC系制冷剂具有相容性的润滑油当中，特别是低温度域的摩擦系数较低，并且通过在摩擦面形成坚固的吸附膜而耐磨耗性优良。但是，该论文中还记载了上述吸附膜若为转变温度(transition temperature)(150℃附近)以上则消失，上述摩擦面的耐磨耗性急剧地恶化。
表1是表示使用粘度压力系数“α”不同的2种润滑油而进行的、高温侧冷冻循环1的运转条件下的压缩机的耐久试验结果、低温侧冷冻循环2的运转条件下的压缩机的耐久试验结果及性能(COP)试验结果的说明图。上述润滑油分别为40℃下的粘度压力系数为15.1GPa－1的高温侧的润滑油(PVE)、以及40℃下的粘度压力系数为10.3GPa－1的低温侧的润滑油(POE)。
[表1]
作为高温侧的冷冻循环1的运转条件，将冷凝温度设定成了95℃，将蒸发温度设定成了35℃，将压缩机的运转频率设定成了60rps。作为低温侧的冷冻循环2的运转条件，将冷凝温度设定成了45℃，将蒸发温度设定成了5℃，将压缩机的运转频率设定成了60rps。
根据表1可知，在高温侧的冷冻循环1的上述运转条件下使压缩机进行了运转时，在使用了粘度压力系数“α”较高的上述高温侧的润滑油(PVE)的情况下，压缩机的耐久试验结果为良好(OK)。与此相对，在使用了粘度压力系数“α”较低的上述低温侧的润滑油(POE)的情况下，在压缩机产生磨耗，耐久试验结果为非良好(NG)。
另一方面，在低温侧冷冻循环2的上述运转条件下使上述压缩机进行了运转时，不管使用粘度压力系数“α”较高的上述高温侧的润滑油(PVE)还是使用粘度压力系数“α”较低的上述低温侧的润滑油(POE)的哪个，压缩机的耐久试验结果都是良好(OK)。作为性能(COP)试验结果可知，使用粘度压力系数“α”较低的上述低温侧的润滑油(POE)的情况比使用粘度压力系数“α”较高的上述高温侧的润滑油(PVE)的情况更良好。
对向高温侧的润滑油和低温侧的润滑油加入耐载荷添加剂进行说明。通过向润滑油加入耐载荷添加剂，能够提高混合润滑状态或边界润滑状态下的滑动部的耐磨耗性。但是，相反，由于加入耐载荷添加剂，导致容易产生低温析出物，在产生了低温析出物的情况下，制冷剂或润滑油流动的流路的内径变狭窄，根据情况有时会导致流路闭塞。
于是，在向高温侧的润滑油和低温侧的润滑油加入耐载荷添加剂的情况下，将加入的耐载荷添加剂的重量比率设定为高温侧的润滑油＞低温侧的润滑油≥0的关系。
作为耐载荷添加剂的代表，能够列举出包含磷酸酯类的添加剂。具体地说为磷酸三甲苯酯(TCP)、磷酸三苯酯(TPP)之类的磷酸酯；亚磷酸三甲苯酯、亚磷酸三苯酯之类的亚磷酸酯；酸性磷酸酯；酸性亚磷酸酯等。进而，硫代磷酸盐(二烷基二硫代磷酸锌；ZnDTP)、高级脂肪酸、高级酒精、有机钼化合物也能够被用作耐载荷添加剂。
说明高温侧的叶片23和低温侧的叶片34各自的叶片滑动面的处理。对在高温侧的叶片23滑动的情况下与其他构件相抵接或者接触的叶片23的叶片滑动面，实施了用于与高温侧叶片23的母材相比提高硬度的扩散渗透处理，例如，基于氮化处理的扩散渗透处理。
另一方面，对在低温侧的叶片34滑动的情况下与其他构件相抵接或者接触的叶片34的叶片滑动面，实施了与低温侧的叶片34的母材相比降低摩擦系数的被膜处理，例如，DLC(类金刚石碳)处理。
表2是表示使用对叶片滑动面实施了DLC处理后的叶片和实施了基于氮化处理的扩散渗透处理后的叶片进行的、高温侧冷冻循环1的运转条件下的叶片的耐久试验结果和低温侧冷冻循环2的运转条件下的叶片的耐久试验结果及压缩机的性能(COP)试验结果。
[表2]
作为高温侧的冷冻循环1的运转条件，与使用上述表1而说明的试验同样，将冷凝温度设定成了95℃，将蒸发温度设定成了35℃，将压缩机的运转频率设定成了60rps。低温侧的冷冻循环2的运转条件与使用上述表1而说明的试验同样，将冷凝温度设定成了45℃，将蒸发温度设定成了5℃，将压缩机的运转频率设定成了60rps。
根据表2可知，在高温侧的冷冻循环1的运转条件下，在对叶片滑动面实施了氮化处理的情况下，叶片的耐久试验的试验结果为良好(OK)。与此相对，在实施了DLC处理的情况下，处理部分产生剥离而耐久试验为非良好(NG)。
另一方面，在低温侧的冷冻循环2的运转条件下，在对叶片滑动面实施了氮化处理的情况和实施了DLC处理的情况都是，叶片的耐久试验结果良好(OK)。根据性能(COP)试验结果可知，实施了DLC处理的情况比对叶片滑动面实施了氮化处理的情况良好。
表3是表示使在对叶片滑动面实施了基于氮化处理的扩散渗透处理的情况下在氮化处理表面产生的多孔质层的厚度变化的情况下的叶片耐久试验的结果。该耐久试验是进行了高温侧的冷冻循环1的高压缩比运转和高压力运转的情况下的耐久试验。
[表3]
上述高压缩比运转是指，在高温侧的冷冻循环1的使用条件范围之中压缩最高的条件下的运转。上述高压力运转是指，在高温侧的冷冻循环1的使用条件范围之中低压和高压都为最高的条件下的运转。
在上述高温侧的冷冻循环1的上述高压缩比运转中，将冷凝温度设定成了90℃，将蒸发温度设定成了10℃，将压缩机的运转频率设定成了60rps。
在上述高温侧冷冻循环1的上述高压力运转中，将冷凝温度设定成了95℃，将蒸发温度设定成了35℃，将压缩机的运转频率设定成了60rps。
根据表3可知，通过将多孔质层的厚度设为1μm以下，使得在上述高压缩比运转和上述高压力运转的哪个情况下耐久试验结果都良好(OK)。可知，在多孔质层的厚度超过1μm的情况下，在多孔质层中产生局部剥离或剥离。
在上述的上述冷冻循环装置中，进行通过低温侧的压缩机11被驱动而进行的低温侧的冷冻循环2的运转、和通过高温侧的压缩机4被驱动而进行的高温侧的冷冻循环1的运转。进而，通过泵10被驱动，而在流体流路9内流动有水，该水在高温侧的冷凝器5中被从制冷剂放出的热加热而成为热水，该热水被供给至外部的需要热水的场所。
通过使低温侧的冷冻循环2和高温侧的冷冻循环1运转，在中间热交换器7中进行热交换。作为其结果，高温侧的冷冻循环1的制冷剂被从低温侧的冷冻循环2的制冷剂放出的热加热。通过这样的热交换，在高温侧的冷冻循环1中，被吸入高温侧的压缩机4中的制冷剂的温度变高，高温侧的压缩机4的气缸室17内的温度和压力与低温侧的压缩机11的气缸室28内的温度和压力相比变高。因此，从高温侧的冷凝器5放出的热量变多，促进了热水的生成。
该情况下，作为高温侧的压缩机4中使用的高温侧的润滑油，使用40℃下的粘度压力系数“α”为15.1GPa－1的高粘度压力系数的PVE。通过使用该PVE，即便高温侧的压缩机4的气缸室17内的温度和压力上升，也如表1所示那样提高高温侧的压缩机4的耐久性。
而且，作为低温侧的压缩机11中使用的低温侧的润滑油，使用40℃下的粘度压力系数“α”为10.3GPa－1的POE。通过使用该POE，如表1所示，确保了低温侧的压缩机11中的耐久性，并且，性能(COP)试验结果与使用PVE时相比更良好。
在本实施方式中，将向高温侧润滑油(PVE)和低温侧润滑油(POE)加入的耐载荷添加剂的重量比率设定为高温侧的润滑油＞低温侧的润滑油≥0的关系。因此，虽然高温侧的压缩机4中滑动环境很恶劣，但是通过对高温侧的压缩机4使用的高温侧的润滑油增多耐载荷添加剂的加入量，能够提高高温侧压缩机4的耐磨耗性。此外，该高温侧的压缩机4以及高温侧的冷冻循环1很难成为低温，因此，即使增多耐载荷添加剂的加入量，也能够抑制低温析出物的产生。作为其结果，能够防止伴随着低温析出物的析出而产生的高温侧的冷冻循环1的可靠性及性能的降低。另一方面，低温侧的压缩机11中滑动环境不恶劣且容易成为低温。因此，对低温侧的压缩机11的低温侧的润滑油减少耐载荷添加剂的加入量，或者，不加入耐载荷添加剂。作为其结果，能够抑制加入耐载荷添加剂而引起的低温析出物的产生，能够维持低温侧的冷冻循环2的性能。
在本实施方式中，如表2所示，通过对高温侧的压缩机4的叶片23的表面实施基于氮化处理的扩散渗透处理，能够提高叶片23的耐久性。另一方面，通过对低温侧的压缩机11的叶片的表面实施DLC处理，能够提高叶片34的耐久性，并且，能够提高低温侧压缩机11的性能(COP)。
而且，在本实施方式中，如表3所示那样，将在对高温侧叶片23的滑动面实施了基于氮化处理的扩散渗透处理的情况下在氮化处理表面产生的多孔质层的厚度设为1μm以下。由此，能够防止多孔质层的局部剥离或剥离，能够提高高温侧压缩机4的性能及可靠性。
对本发明的第二实施方式的冷冻循环装置进行说明。该冷冻循环装置除了高温侧以及低温侧的压缩机之外，与第一实施方式的冷冻循环装置同样。基于图4A以及4B对这些压缩机的构造进行说明。
图4A是表示第二实施方式的高温侧的冷冻循环的高温侧的压缩机4A的纵截面图。图4B是表示第二实施方式的低温侧的冷冻循环的低温侧压缩机11A的纵截面图。在高温侧的压缩机4A的气缸室17、17各自的室内使用了2个高温侧的叶片23a、23b。在低温侧的压缩机11A的气缸28、28的各自的室内使用了1个低温侧叶片34。
以下详细地进行说明。高温侧压缩机4A的压缩机构部16A具备一对高温侧的气缸18、18、旋转轴19、偏心部20、20、高温侧的辊子21、21、高温侧的叶片23a、23a、23b、23b、以及弹簧24。在气缸18、18的内部，分别形成有高温侧气缸室17、17。旋转轴19插通于气缸室17、17，设置成能够绕着轴心进行旋转。偏心部20、20设置于旋转轴19，分别配置在气缸室17、17内。辊子21、21分别与偏心部20、20的外周嵌合，伴随着旋转轴19的旋转而在气缸室17、17内进行偏心旋转。叶片23a、23a、23b、23b设置成能够相对于上述辊子21、21滑动。这些多个叶片的前端部与辊子21、21的外周面抵接，由此，将气缸室17、17内分隔成吸入室和压缩室。弹簧24将叶片23a、23a、23b、23b向辊子21、21侧推压。
低温侧压缩机11A的压缩机构部27A具备一对低温侧的气缸29、29、旋转轴30、偏心部31、31、低温侧的辊子32、32、低温侧叶片34、34、以及弹簧35。在气缸29、29的内部，分别形成有气缸室28、28。旋转轴30插通于气缸室28、28，设置成能够绕着轴心进行旋转。偏心部31、31设置于旋转轴30，分别配置在气缸室28、28内。辊子32、31分别与偏心部31、31的外周嵌合，伴随着旋转轴30的旋转而在气缸室28、28内进行偏心旋转。叶片34、34设置成能够相对于上述辊子32、32滑动。叶片34、34各自的前端部分别与低温侧辊子32、32的外周面抵接，由此将气缸室28、28内分隔成吸入室和压缩室。弹簧35将叶片34、34向辊子32、32侧推压。
在本实施方式的冷冻循环装置中，在低温侧的气缸室28、28的各自的室内设置有1个叶片34。在高温侧的气缸室17、17的各自的室内设置有2个叶片23a、23b。高温侧的叶片23a、23a、23b、23b沿着旋转轴19的轴向2个2个地被分开。
在这样的结构中，在高温侧的压缩机4A和低温侧的压缩机11A，若通过制冷剂的压力而使旋转轴19、30产生挠曲，则相对于高温侧的辊子21、21的外周面，高温侧的叶片23a、23a、23b、23b局部地抵接。此外，相对于低温侧的辊子32、32的外周面，低温侧的叶片34、34局部地抵接。作为其结果，上述多个叶片的处于抵接的部分的面压上升。
高温侧的压缩机4A与低温侧的压缩机11A相比制冷剂的压力更高，因此，与旋转轴30相比，旋转轴19的挠曲量容易变大。但是，在高温侧的压缩机4A中，高温侧的叶片23a、23a、23b、23b被2个2个分开而每2个地配置在气缸18、18内，因此，能够将高温侧的叶片23a、23a、23b、23b的每1个的与高温侧的辊子21、21之一抵接的抵接部的面压抑制得较低。因此，能够提高耐磨耗性，能够提高高温侧的压缩机4A的性能及可靠性。
另一方面，即使低温侧的压缩机11A的旋转轴30产生挠曲，其挠曲量也小于高温侧的压缩机4A的旋转轴19的挠曲量。因此，即使旋转轴30产生挠曲而低温侧的叶片34、34局部地抵接于辊子32、32，也能够将低温侧叶片34、34与低温侧辊子32、32的抵接部的面压抑制得较低。在低温侧的压缩机11A中，通过针对气缸29、29的每个使用1个叶片34，能够减少上述冷冻循环装置的部件数，能够抑制成本的上升。
在本实施方式中，在高温侧的压缩机4A中，针对气缸18、18的每个分别设置2个高温侧叶片23a、23b，在低温侧的压缩机11A中，针对气缸29、29的每个分别设置1个低温侧叶片34。叶片的个数不限于该情况，也可以是使高温侧的压缩机4A的叶片的个数和低温侧的压缩机11A的叶片的个数分别更多，使在高温侧的压缩机4A中使用的叶片的个数比在低温侧的压缩机11A中使用的叶片的个数多。
以上说明的多个实施方式的冷冻循环装置具有高温侧的冷冻循环1和低温侧的冷冻循环2。冷冻循环1具备高温侧的压缩机4、4A、对被加热流体进行加热的高温侧的冷凝器5、高温侧的膨胀装置6、具有高温侧的流路7a的中间热交换器7。这些要素经由高温侧的制冷剂配管8而被连通，制冷剂沿着高温侧制冷剂配管8循环。低温侧的冷冻循环2具备低温侧的压缩机11、11A、上述中间热交换器7、低温侧的膨胀装置12、低温侧的蒸发器13。上述中间热交换器7具有低温侧的流路7b。这些要素经由低温侧的制冷剂配管14而被连通，制冷剂沿着低温侧的制冷剂配管14循环。作为上述制冷剂而使用了不含氯的制冷剂。在高温侧压缩机4中使用的高温侧的润滑油和在低温侧的压缩机11中使用的低温侧的润滑油相对于上述制冷剂具有相容性。上述高温侧在润滑油在40℃下的粘度压力系数比上述低温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数高。因此，在由于高温且高压下的稀释而上述润滑油的粘度容易大大地降低的高温侧，在压缩机4、4A中使用粘度压力系数较高的上述润滑油，由此，能够提高容易变成混合润滑或边界润滑的上述多个叶片的滑动部的耐磨耗性。另一方面，低温侧的压缩机11、11A为相对的低温、低压，上述低温侧的润滑油的粘度不易降低。在该低温侧压缩机11中，使用粘度压力系数较低的润滑油，由此，能够维持上述多个叶片的多个滑动部的耐磨耗性，并且，能够减少上述多个滑动部中的滑动损失。
以上说明了本发明的实施方式，但这些实施方式只是作为例子而提示，并不意图限定发明的范围。这些新的实施方式该以其他各种方式实施，在不脱离发明的要旨的范围内能够进行各种省略、置换及变更。这些实施方式及其变形被包含在发明的范围及要旨中，并且包含在权利要求书所记载的发明及其等同的范围内。
附图标记的说明
1……高温侧的冷冻循环、2……低温侧的冷冻循环、3……壳体，4……高温侧的压缩机，4A……高温侧的压缩机，5……高温侧的冷凝器，6……高温侧的膨胀装置，7……中间热交换器，7a……高温侧的流路，7b……低温侧的流路，8……高温侧的制冷剂配管、11……低温侧的压缩机、11A……低温侧的压缩机、12……低温侧的膨胀装置、13……低温侧的蒸发器、14……低温侧的制冷剂配管、17……高温侧的气缸室、17a……吸入室、17b……压缩室、21……高温侧的辊子、23……高温侧的叶片、23a、23b……高温侧的叶片、28……低温侧的气缸室、28a……吸入室、28b……压缩室、31……旋转轴、32……低温侧的辊子、34……低温侧的叶片。

Claims (5)

1.一种冷冻循环装置，具备高温侧的冷冻循环和低温侧的冷冻循环，并将上述高温侧的冷冻循环和上述低温侧的冷冻循环搭载于同一壳体内，上述高温侧的冷冻循环中，高温侧的压缩机、对被加热流体进行加热的高温侧的冷凝器、高温侧的膨胀装置、中间热交换器的高温侧的流路经由高温侧的制冷剂配管而被连通，沿着上述高温侧的制冷剂配管循环制冷剂；上述低温侧的冷冻循环中，低温侧的压缩机、上述中间热交换器的低温侧的流路、低温侧的膨胀装置、低温侧的蒸发器经由低温侧的制冷剂配管而被连通，沿着上述低温侧的制冷剂配管循环制冷剂，其中，
作为上述制冷剂，使用不含氯的制冷剂，
在上述高温侧的压缩机中使用的高温侧的润滑油和在上述低温侧的压缩机中使用的低温侧的润滑油相对于上述制冷剂具有相容性，
上述高温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数比上述低温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数高，
上述高温侧的压缩机为旋转式的压缩机，具备高温侧的气缸室、以及将该高温侧的气缸室内划分成吸入室和压缩室的能够滑动的高温侧的叶片，
上述低温侧的压缩机是旋转式的压缩机，具备低温侧的气缸室、以及将该低温侧的气缸室划分成吸入室和压缩室的能够滑动的低温侧的叶片，
上述高温侧的叶片的滑动面被实施了与母材相比增高硬度的扩散渗透处理，
上述低温侧的叶片的滑动面被实施了与母材相比降低摩擦系数的被膜处理。
2.如权利要求1所述的冷冻循环装置，其中，
上述制冷剂为氢氟烃系制冷剂，上述高温侧的润滑油为聚乙烯醚，上述低温侧的润滑油为多元醇酯。
3.如权利要求1或2所述的冷冻循环装置，其中，
对上述高温侧的润滑油和上述低温侧的润滑油加入的耐载荷添加剂的重量比率处于上述高温侧的润滑油的耐载荷添加剂的重量比率＞上述低温侧的润滑油的耐载荷添加剂的重量比率≥0的关系。
4.一种冷冻循环装置，具备高温侧的冷冻循环和低温侧的冷冻循环，并将上述高温侧的冷冻循环和上述低温侧的冷冻循环搭载于同一壳体内，上述高温侧的冷冻循环中，高温侧的压缩机、对被加热流体进行加热的高温侧的冷凝器、高温侧的膨胀装置、中间热交换器的高温侧的流路经由高温侧的制冷剂配管而被连通，沿着上述高温侧的制冷剂配管循环制冷剂；上述低温侧的冷冻循环中，低温侧的压缩机、上述中间热交换器的低温侧的流路、低温侧的膨胀装置、低温侧的蒸发器经由低温侧的制冷剂配管而被连通，沿着上述低温侧的制冷剂配管循环制冷剂，其中，
作为上述制冷剂，使用不含氯的制冷剂，
在上述高温侧的压缩机中使用的高温侧的润滑油和在上述低温侧的压缩机中使用的低温侧的润滑油相对于上述制冷剂具有相容性，
上述高温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数比上述低温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数高，
上述高温侧的压缩机为旋转式的压缩机，具备：高温侧的气缸室、插通该高温侧的气缸室的旋转轴、与该旋转轴嵌合而在上述高温侧的气缸室内进行偏心旋转的高温侧的辊子、以及使前端部与上述高温侧的辊子的外周面抵接来将上述高温侧的气缸室划分为吸入室和压缩室的能够滑动的至少2个高温侧的叶片；
上述低温侧的压缩机为旋转式的压缩机，具备：低温侧的气缸室、插通该低温侧的气缸室的旋转轴、与该旋转轴嵌合而在上述低温侧的气缸室内进行偏心旋转的低温侧的辊子、以及使前端部与该低温侧的辊子的外周面抵接来将上述低温侧的气缸室内划分为吸入室和压缩室的能够滑动的至少1个低温侧的叶片；
上述高温侧的压缩机的高温侧的叶片的个数比上述低温侧的压缩机的低温侧的叶片的个数多。
5.一种冷冻循环装置，具备高温侧的冷冻循环和低温侧的冷冻循环，并将上述高温侧的冷冻循环和上述低温侧的冷冻循环搭载于同一壳体内，上述高温侧的冷冻循环中，高温侧的压缩机、对被加热流体进行加热的高温侧的冷凝器、高温侧的膨胀装置、中间热交换器的高温侧的流路经由高温侧的制冷剂配管而被连通，沿着上述高温侧的制冷剂配管循环制冷剂；上述低温侧的冷冻循环中，低温侧的压缩机、上述中间热交换器的低温侧的流路、低温侧的膨胀装置、低温侧的蒸发器经由低温侧的制冷剂配管而被连通，沿着上述低温侧的制冷剂配管循环制冷剂，其中，
作为上述制冷剂，使用不含氯的制冷剂，
在上述高温侧的压缩机中使用的高温侧的润滑油和在上述低温侧的压缩机中使用的低温侧的润滑油相对于上述制冷剂具有相容性，
上述高温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数比上述低温侧的润滑油在40℃下的粘度压力系数高，
上述高温侧的压缩机为旋转式的压缩机，具备：高温侧的气缸室、插通该高温侧的气缸室的旋转轴、与该旋转轴嵌合而在上述高温侧的气缸室内进行偏心旋转的高温侧的辊子、以及使前端部与上述高温侧的辊子的外周面抵接来将上述高温侧的气缸室划分为吸入室和压缩室的能够滑动的至少2个高温侧的叶片；
上述低温侧的压缩机为旋转式的压缩机，具备：低温侧的气缸室、插通该低温侧的气缸室的旋转轴、与该旋转轴嵌合而在上述低温侧的气缸室内进行偏心旋转的低温侧的辊子、以及使前端部与该低温侧的辊子的外周面抵接来将上述低温侧的气缸室内划分为吸入室和压缩室的能够滑动的至少1个低温侧的叶片。
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