JP2000513050A - 高張力鋼及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 請求の範囲: 1.引張強さが少なくとも約900MPa(130ksi)である鋼であって、鉄及び下記の添 加物 C: 約0.02〜約0.1%; Si: 0〜約0.6%; Mn: 約0.2〜約2.5%; Ni: 約0.2〜約1.2%; Nb: 約0.01〜約0.1%; Ti: 約0.005〜約0.03%; Al: 0〜約0.1%; N: 約0.001〜約0.006%; Cu: 0〜約0.6%; Cr: 0〜約0.8%; Mo: 0〜約0.6%; V: 0〜約0.1%; B: 0〜約0.0025%;及び Ca: 0〜約0.006%;及び P: 約0.015%以下;及び S: 約0.003%以下 を含む他の不純物 を指定した重量%で含む再熱鋼スラブから製造され、下記式{1}で定義されるVs 値が約0.15〜約0.42であり、炭化物サイズが約5ミクロン未満である、前記鋼。 {1}:Vs=C+(Mn/5)+5P-(Ni/10)-(Mo/15)+(Cu/10) (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。) 2.Vs値が約0.28〜約0.42である、請求項1記載の鋼。 3.更にマルテンサイトと下部べイナイトの混合構造を含むミクロ構造を有し、 (i)前記混合構造が前記ミクロ構造中少なくとも約90vol.%を占め、(ii)前 記下部ベイナイトが前記混合構造中少なくとも約2vol.%を占め、(iii)前オー ステナイト粒のアスペクト比が少なくとも約3である、請求項1記載の鋼。 4.更に下記式{2}で定義されるCeq値が約0.4〜約0.7である、請求項1記載の 鋼。 {2}:Ceq=C+(Mn/6)+{(Cu+Ni)/15}+{(Cr+Mo+V)/5} (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。) 5.(a)更にミクロ構造がマルテンサイトと下部ベイナイトの混合構造を含み、 (i)前記混合構造が前記ミクロ構造中少なくとも約90vol.%を占め、(ii)前 記下部ベイナイトが前記混合構造中少なくとも約2vol.%を占め、(iii)前オー ステナイト粒のアスペクト比が少なくとも約3であり、(b)更に下記式{2}で定 義されるCeq値が約0.4〜約0.7である、請求項1記載の鋼。 {2}Ceq=C+(Mn/6)+{(Cu+Ni)/15}+{(Cr+Mo+V)/5} (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。) 6.マンガン含量が約0.2〜約1.7wt.%であり、ホウ素含量が0〜約0.0003wt.% である、請求項1記載の鋼。 7.マンガン含量が約0.2〜約1.7wt.%であり、ホウ素含量が0〜約0.0003wt.% である、請求項3記載の鋼。 8.マンガン含量が約0.2〜約1.7wt.%であり、ホウ素含量が0〜約0.0003wt.% であり、下記式{2}で定義されるCeq値が約0.53〜約0.7である、請求項1記載の 鋼。 {2}Ceq=C+(Mn/6)+{(Cu+Ni)/15}+{(Cr+Mo+V)/5} (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。) 9.マンガン含量が約0.2〜約1.7wt.%であり、ホウ素含量が0〜約0.0003wt.% であり、下記式{2}で定義されるCeq値が約0.53〜約0.7であり、ミクロ構造がマ ルテンサイトと下部ベイナイトの混合構造を含み、(i)前記混合構造が前記ミ クロ構造中少なくとも約90vol.%を占め、(ii)前記下部ベイナイトが前記混合 構造中少なくとも約2vol.%を占め、(iii)前オーステナイト粒のアスペクト比 が少なくとも約3である、前記請求項1記載の鋼。 {2}Ceq=C+(Mn/6)+{(Cu+Ni)/15}+{(Cr+Mo+V)/5} (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。) 10.マンガン含量が約0.2〜約1.7wt.%であり、ホウ素含量が約0.0003〜約 0.0025wt.%である、請求項1記載の鋼。 11.マンガン含量が約0.2〜約1.7wt.%であり、ホウ素含量が約0.0003〜約0.002 5wt.%である、請求項3記載の鋼。 12.マンガン含量が約0.2〜約1.7wt.%であり、ホウ素含量が約0.0003〜約0.002 5wt.%であり、下記式{2}で定義されるCeq値が約0.4〜約0.58である、請求項1 記載の鋼。 {2}Ceq=C+(Mn/6)+{(Cu+Ni)/15}+{(Cr+Mo+V)/5} (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。) 13.マンガン含量が約0.2〜約1.7wt.%であり、ホウ素含量が約0.0003〜約0.002 5wt.%であり、下記式{2}で定義されるCeq値が約0.4〜約0.58であり、ミクロ構 造がマルテンサイトと下部ベイナイトの混合構造を含み、(i)前記混合構造が 前記ミクロ構造中少なくとも約90vol.%を占め、(ii)前記下部ベイナイトが前 記混合構造中少なくとも約2vol.%を占め、(iii)前オーステナイト粒のアスペ クト比が少なくとも約3である、請求項1記載の鋼。 {2}Ceq=C+(Mn/6)+{(Cu+Ni)/15}+{(Cr+Mo+V)/5} (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。) 14.引張強さが少なくとも約900MPa(130ksi)である鋼板の調製方法であって、 (a)鋼スラブを約950〜約1250℃(1742〜2282°F)の温度に加熱する工程; (b)前記鋼スラブを約950℃(1742°F)以下の温度における蓄積加工率が少なくと も約25%である条件下で熱間圧延して鋼板を形成する工程; (c)その熱間圧延工程を約Ar3変態温度以上又は約700℃(1292°F)以上の温度で完 了する工程;及び (d)前記鋼板を約700℃(1292°F)以上の温度から前記鋼板の実質的な中心で測定 した約10〜約45℃/秒(約18〜約81°F/秒)の冷却速度で前記鋼板の実質的な中心 が約450℃(842°F)以下の温度まで冷却されるまで冷却する工程 を含む、前記方法。 15.下記の工程を更に含む、請求項14記載の方法。 (e)前記鋼板を約675℃(1247°F)以下の温度で焼戻しする工程。 16.前記鋼板が鉄及び下記の添加物: C: 約0.02〜約0.1%; Si: 0〜約0.6%; Mn: 約0.2〜約2.5%; Ni: 約0.2〜約1.2%; Nb: 約0.01〜約0.1%; Ti: 約0.005〜約0.03%; Al: 0〜約0.1%; N: 約0.001〜約0.006%; Cu: 0〜約0.6%; Cr: 0〜約0.8%; Mo: 0〜約0.6%; V: 0〜約0.1%; B: 0〜約0.0025%;及び Ca: 0〜約0.006%;及び P: 約0.015%以下;及び S: 約0.003%以下 を含む他の不純物 を指定した重量%で含み、前記鋼板の下記式{1}で定義されるVs値が約0.15〜約 0.42であり、炭化物サイズが約5ミクロン未満である、請求項14記載の方法。 {1}:Vs=C+(Mn/5)+5P-(Ni/10)-(Mo/15)+(Cu/10) (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。) 17.前記鋼板のVs値が約0.28〜約0.42である、請求項14記載の方法。 18.前記鋼板のミクロ構造がマルテンサイトと下部ベイナイトの混合構造を含み 、(i)前記混合構造が前記ミクロ構造中少なくとも約90vol.%を占め、(ii) 前記下部ベイナイトが前記混合構造中少なくとも約2vol.%を占め、(iii)前オ ーステナイト粒のアスペクト比が少なくとも約3である、請求項14記載の方法。 19.前記鋼板の下記式{2}で定義されるCeq値が約0.4〜約0.7である、請求項14 記載の方法。 {2}:Ceq=C+(Mn/6)+{(Cu+Ni)/15}+{(Cr+Mo+V)/5} (式中、各原子記号はその含量(wt.%)を表す。)
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