JP2000335950A - リサイクル用土木建築構造物のコンクリート - Google Patents
リサイクル用土木建築構造物のコンクリートInfo
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 全量再生骨材として使用可能であり、資源を
活用することができ、産業廃棄物を有効利用できるリサ
イクル用土木建築構造物のコンクリートを提供するこ
と。 【解決手段】 単位結合材量が２００〜５００ｋｇ／ｍ
3であり、その硬化体の圧縮強度が５０Ｎ／ｍｍ2以上で
あることを特徴とするリサイクル用土木建築構造物のコ
ンクリートを構成とする。
活用することができ、産業廃棄物を有効利用できるリサ
イクル用土木建築構造物のコンクリートを提供するこ
と。 【解決手段】 単位結合材量が２００〜５００ｋｇ／ｍ
3であり、その硬化体の圧縮強度が５０Ｎ／ｍｍ2以上で
あることを特徴とするリサイクル用土木建築構造物のコ
ンクリートを構成とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、土木建築構造物の
建設やコンクリート製品の製造に用いるコンクリートの
骨材として再利用される、リサイクル用土木建築構造物
のコンクリートに関する。
建設やコンクリート製品の製造に用いるコンクリートの
骨材として再利用される、リサイクル用土木建築構造物
のコンクリートに関する。
【０００２】
【従来技術と課題】従来、土木建築構造物を取り壊した
後の建設廃材は産業廃棄物として最終処分場で埋め立て
されている。しかしながら、近年、処分場は満杯になり
つつあることと、新しい処分場の建設は地下水の汚染等
の公害問題を発生させる可能性があるために、住民運動
の顕在化によって困難となっている。
後の建設廃材は産業廃棄物として最終処分場で埋め立て
されている。しかしながら、近年、処分場は満杯になり
つつあることと、新しい処分場の建設は地下水の汚染等
の公害問題を発生させる可能性があるために、住民運動
の顕在化によって困難となっている。
【０００３】このような状況に際して、当業界では、現
時点で発生する建設廃材のリサイクル方法の研究や、将
来、再利用することを前提とした今後の土木建築構造物
に使用するリサイクル用コンクリートの研究が行われる
ようになって来ている。
時点で発生する建設廃材のリサイクル方法の研究や、将
来、再利用することを前提とした今後の土木建築構造物
に使用するリサイクル用コンクリートの研究が行われる
ようになって来ている。
【０００４】前者の研究は、現在まで土木建築に使用さ
れてきたコンクリートの設計強度は１８〜２７Ｎ／ｍｍ
2と小さいことからコンクリート用の骨材としては利用
し難いので路盤材としての利用や構造物の裏込め又は中
込め用として再利用しようとする一般的な研究である。
また、コンクリート廃材を破砕して、かつ、粒度調整し
たものにセメントと水等と練混ぜてさらに団粒化する手
を加えた透保水性路盤材料（特開平９−７７５４８号公
報）等が提案されている。また、建設廃材の破砕は、粒
形が良くなく（容積率が小さく、角ばっている）、か
つ、吸水性の高い微粉部分も多く発生するので通常のコ
ンクリートに利用するには単位水量の増加等の課題が生
ずるために超硬練りで元々単位水量の少ない転圧用コン
クリートに利用する方法（特開平９−１８４１０３号公
報）等も提案されている。
れてきたコンクリートの設計強度は１８〜２７Ｎ／ｍｍ
2と小さいことからコンクリート用の骨材としては利用
し難いので路盤材としての利用や構造物の裏込め又は中
込め用として再利用しようとする一般的な研究である。
また、コンクリート廃材を破砕して、かつ、粒度調整し
たものにセメントと水等と練混ぜてさらに団粒化する手
を加えた透保水性路盤材料（特開平９−７７５４８号公
報）等が提案されている。また、建設廃材の破砕は、粒
形が良くなく（容積率が小さく、角ばっている）、か
つ、吸水性の高い微粉部分も多く発生するので通常のコ
ンクリートに利用するには単位水量の増加等の課題が生
ずるために超硬練りで元々単位水量の少ない転圧用コン
クリートに利用する方法（特開平９−１８４１０３号公
報）等も提案されている。
【０００５】後者は、例えば今後のコンクリート用骨材
として全量石灰石を使用し、このコンクリートを建設廃
材として再利用する場合は、建設廃材の全量粉砕して粒
度を揃えて細、粗骨材として利用し、骨材として使用で
きない微粉部分はセメント原料に戻そうとする完全リサ
イクルの研究である。
として全量石灰石を使用し、このコンクリートを建設廃
材として再利用する場合は、建設廃材の全量粉砕して粒
度を揃えて細、粗骨材として利用し、骨材として使用で
きない微粉部分はセメント原料に戻そうとする完全リサ
イクルの研究である。
【０００６】しかしながら、いずれの場合も建設廃材の
再利用において、現在の一般的な土木建築構造物の設計
強度が小さいことから、このようなコンクリートを破砕
すると骨材としては利用できない細かい部分が多く発生
し、そのまま全量を骨材として利用し難いという課題を
有している。
再利用において、現在の一般的な土木建築構造物の設計
強度が小さいことから、このようなコンクリートを破砕
すると骨材としては利用できない細かい部分が多く発生
し、そのまま全量を骨材として利用し難いという課題を
有している。
【０００７】本発明者らは、後者の立ち場で前記課題を
解決することを目的とし、将来、骨材として使用するた
めのリサイクル用土木建築構造物のコンクリートについ
て鋭意研究した結果、破砕による細かい部分の発生が少
なく全量リサイクルでき、かつ、土木建築学会の標準粒
度範囲から大きく逸脱することのないコンクリートの配
合条件や強度的条件を知見して本発明を完成させた。
解決することを目的とし、将来、骨材として使用するた
めのリサイクル用土木建築構造物のコンクリートについ
て鋭意研究した結果、破砕による細かい部分の発生が少
なく全量リサイクルでき、かつ、土木建築学会の標準粒
度範囲から大きく逸脱することのないコンクリートの配
合条件や強度的条件を知見して本発明を完成させた。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、単
位結合材量が２００〜５００ｋｇ／ｍ3であり、その硬
化体の圧縮強度が５０Ｎ／ｍｍ2以上であることを特徴
とするリサイクル用土木建築構造物のコンクリートであ
る。
位結合材量が２００〜５００ｋｇ／ｍ3であり、その硬
化体の圧縮強度が５０Ｎ／ｍｍ2以上であることを特徴
とするリサイクル用土木建築構造物のコンクリートであ
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳しく説明する。
本発明のリサイクル用土木建築構造物のコンクリートの
単位結合材量は、２００〜５００ｋｇ／ｍ3である。単
位結合材量はより少ないほど吸水率の小さい健全な再生
骨材が得られるが、２００ｋｇ／ｍ3未満では後述する
混和材料を混和しても強度が低いために、破砕した時に
細かい部分が多く発生し、破砕したものをそのまま全量
骨材として利用でき難いものである。５００ｋｇ／ｍ3
を超えて結合材を多量に配合したコンクリートでは粒度
分布が細かい部分と粗い部分の両極端に偏り易くなり、
一度の破砕では粒度分布を適正とすることはできないも
のである。好ましい単位結合材量は２５０〜４５０ｋｇ
／ｍ3であり、さらに好ましくは３００〜４００ｋｇ／
ｍ3である。
本発明のリサイクル用土木建築構造物のコンクリートの
単位結合材量は、２００〜５００ｋｇ／ｍ3である。単
位結合材量はより少ないほど吸水率の小さい健全な再生
骨材が得られるが、２００ｋｇ／ｍ3未満では後述する
混和材料を混和しても強度が低いために、破砕した時に
細かい部分が多く発生し、破砕したものをそのまま全量
骨材として利用でき難いものである。５００ｋｇ／ｍ3
を超えて結合材を多量に配合したコンクリートでは粒度
分布が細かい部分と粗い部分の両極端に偏り易くなり、
一度の破砕では粒度分布を適正とすることはできないも
のである。好ましい単位結合材量は２５０〜４５０ｋｇ
／ｍ3であり、さらに好ましくは３００〜４００ｋｇ／
ｍ3である。
【００１０】さらに、本発明のリサイクル用土木建築構
造物のコンクリートの圧縮強度は、使用時のコンクリー
ト強度が５０Ｎ／ｍｍ2以上である。５０Ｎ／ｍｍ2未満
では強度が小さく破砕時に細かい部分が多くなり好まし
くなく、骨材として再利用した場合のコンクリート強度
も小さくなるものである。好ましくは６０Ｎ／ｍｍ2以
上であり、より好ましくは７０Ｎ／ｍｍ2以上である。
圧縮強度が高くなるほどより好ましいが、単位結合材量
が５００ｋｇ／ｍ3を超えると強度が高くても破砕した
場合、再生粗骨材は粗い方にシフトして標準粒度範囲か
ら外れ易くなり、再生細骨材部分は細かい方にシフト
し、かつ、微粉部分も増加するようになる。なお、本発
明においてコンクリートの最大寸法が４０ｍｍを超える
コンクリートを利用する場合の強度は、４０ｍｍのふる
い下のコンクリートで供試体を作製し、強度管理する。
造物のコンクリートの圧縮強度は、使用時のコンクリー
ト強度が５０Ｎ／ｍｍ2以上である。５０Ｎ／ｍｍ2未満
では強度が小さく破砕時に細かい部分が多くなり好まし
くなく、骨材として再利用した場合のコンクリート強度
も小さくなるものである。好ましくは６０Ｎ／ｍｍ2以
上であり、より好ましくは７０Ｎ／ｍｍ2以上である。
圧縮強度が高くなるほどより好ましいが、単位結合材量
が５００ｋｇ／ｍ3を超えると強度が高くても破砕した
場合、再生粗骨材は粗い方にシフトして標準粒度範囲か
ら外れ易くなり、再生細骨材部分は細かい方にシフト
し、かつ、微粉部分も増加するようになる。なお、本発
明においてコンクリートの最大寸法が４０ｍｍを超える
コンクリートを利用する場合の強度は、４０ｍｍのふる
い下のコンクリートで供試体を作製し、強度管理する。
【００１１】本発明の結合材とは、普通、早強、中庸
熱、超早強、耐硫酸塩、白色、及び高ビーライト等の各
種ポルトランドセメント及び高炉スラグやフライアッシ
ュを混合した混合セメントである。
熱、超早強、耐硫酸塩、白色、及び高ビーライト等の各
種ポルトランドセメント及び高炉スラグやフライアッシ
ュを混合した混合セメントである。
【００１２】さらに、これらの各種ポルトランドセメン
トや混合セメントに、コンクリート強度を高めるために
II型無水石膏及び／又は、シリカフュームや珪化木の焼
成灰等の水和活性の高い非晶質シリカやメタカオリン等
のアルミノケイ酸塩化合物の一種又は二種以上のシリカ
含有物質の混和材料を適量配合したものである。
トや混合セメントに、コンクリート強度を高めるために
II型無水石膏及び／又は、シリカフュームや珪化木の焼
成灰等の水和活性の高い非晶質シリカやメタカオリン等
のアルミノケイ酸塩化合物の一種又は二種以上のシリカ
含有物質の混和材料を適量配合したものである。
【００１３】II型無水石膏は、シリカ含有物質と併用す
るしないに拘わらず、結合材中、２〜１５重量％が好ま
しい。２重量％未満では強度的効果は小さく、１５重量
％を超えて配合しても強度の延びが停滞するので好まし
くない。より好ましくは３〜１０重量％である。
るしないに拘わらず、結合材中、２〜１５重量％が好ま
しい。２重量％未満では強度的効果は小さく、１５重量
％を超えて配合しても強度の延びが停滞するので好まし
くない。より好ましくは３〜１０重量％である。
【００１４】シリカ含有物質はII型無水石膏と併用する
しないに拘わらず、さらには養生方法の違いにも拘わら
ず結合材中、２〜２０重量％配合するものである。２重
量％未満では強度的効果は小さく、２０重量％を超えて
配合してもそれ以上の強度の延びは期待できないもので
ある。より好ましい範囲は４〜１５重量％である。
しないに拘わらず、さらには養生方法の違いにも拘わら
ず結合材中、２〜２０重量％配合するものである。２重
量％未満では強度的効果は小さく、２０重量％を超えて
配合してもそれ以上の強度の延びは期待できないもので
ある。より好ましい範囲は４〜１５重量％である。
【００１５】なお、II型無水石膏とシリカ含有物質とを
上記範囲で併用して配合することはより少ない単位結合
材量でより高い強度を発現させるので、良質の再生骨材
を得るのためのリサイクル用土木建築構造物のコンクリ
ートとして最も好ましい。
上記範囲で併用して配合することはより少ない単位結合
材量でより高い強度を発現させるので、良質の再生骨材
を得るのためのリサイクル用土木建築構造物のコンクリ
ートとして最も好ましい。
【００１６】本発明のリサイクル用土木建築構造物のコ
ンクリートを製造する際に、バージン骨材の最大寸法は
２５ｍｍ以上が好ましく、４０ｍｍ以上がより好まし
い。同一配合の場合、バージン骨材の最大寸法が小さい
方の圧縮強度が高くなるが、最大寸法が２５ｍｍ未満の
場合は破砕することにより再生骨材中の粗骨材の寸法
が、バージン粗骨材の時よりも小さくなり、これを再利
用した場合のコンクリート切断面の観察では切断面に占
める粗骨材の面積は著しく小さくなりモルタルのような
粗骨材がない切断面となり、弾性係数が低下する等健全
なコンクリートは得られ難くなるためである。従って、
バージン骨材の最大骨材寸法は、２５ｍｍ以上で大きい
ほど健全な再生骨材が得られる。
ンクリートを製造する際に、バージン骨材の最大寸法は
２５ｍｍ以上が好ましく、４０ｍｍ以上がより好まし
い。同一配合の場合、バージン骨材の最大寸法が小さい
方の圧縮強度が高くなるが、最大寸法が２５ｍｍ未満の
場合は破砕することにより再生骨材中の粗骨材の寸法
が、バージン粗骨材の時よりも小さくなり、これを再利
用した場合のコンクリート切断面の観察では切断面に占
める粗骨材の面積は著しく小さくなりモルタルのような
粗骨材がない切断面となり、弾性係数が低下する等健全
なコンクリートは得られ難くなるためである。従って、
バージン骨材の最大骨材寸法は、２５ｍｍ以上で大きい
ほど健全な再生骨材が得られる。
【００１７】また、本発明のリサイクル用土木建築構造
物のコンクリートを製造する際に、常法の通り各種減水
剤を添加することは好ましく、特に、減水率の大きい高
性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤の使用はより好ましいも
のであり、硬化不良を起こさない範囲であれば使用量は
制限されないものである。
物のコンクリートを製造する際に、常法の通り各種減水
剤を添加することは好ましく、特に、減水率の大きい高
性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤の使用はより好ましいも
のであり、硬化不良を起こさない範囲であれば使用量は
制限されないものである。
【００１８】本発明のリサイクル用土木建築構造物のコ
ンクリートで建設した構造物は、耐用年数あるいは利用
目的を達すると取り壊されて建設廃材となる。これをジ
ョークラッシャー等適当な破砕機で破砕することができ
るが、この際、クラッシャーのクリアランスを変えるこ
とで最大骨材寸法を任意に変える。また、本発明の範囲
でも破砕回数は一回とし、粒度分布をコントロールする
ための複数回の破砕は行わなくても良いものであり、破
砕されたものは再生骨材としてコンクリート用として全
量利用されるが、不足分の細骨材部分や粗骨材部分はバ
ージン骨材を加えてコンクリートを製造する。
ンクリートで建設した構造物は、耐用年数あるいは利用
目的を達すると取り壊されて建設廃材となる。これをジ
ョークラッシャー等適当な破砕機で破砕することができ
るが、この際、クラッシャーのクリアランスを変えるこ
とで最大骨材寸法を任意に変える。また、本発明の範囲
でも破砕回数は一回とし、粒度分布をコントロールする
ための複数回の破砕は行わなくても良いものであり、破
砕されたものは再生骨材としてコンクリート用として全
量利用されるが、不足分の細骨材部分や粗骨材部分はバ
ージン骨材を加えてコンクリートを製造する。
【００１９】以下、本発明を実施例により詳しく説明す
るが、本発明はこれらに限られるものではない。
るが、本発明はこれらに限られるものではない。
【００２０】
【実施例】実施例１ 普通ポルトランドセメントだけの結合材又は普通ポルト
ランドセメントにII型無水石膏やシリカ含有物質を配合
した結合材および高性能減水剤を使用し、表１に示すよ
うに、単位結合材量を変えたコンクリートを練混ぜて供
試体を作製した。なお、いずれもスランプは５〜１８cm
（同一単位結合材量の場合は単位水量を変えないので、
混和材の種類と混和量でこの範囲で変化した）、空気量
は２±０．５％の範囲である。また、骨材の粒度分布は
土木学会の標準粒度範囲となるように調整した。圧縮強
度の測定は、最大骨材寸法が４０ｍｍ以下のコンクリー
トではφ１５×３０ｃｍのシリンダーに成型し、最大骨
材寸法が４０ｍｍを超えるコンクリートでは４０ｍｍの
ふるい下のコンクリートを用いてφ１５×３０ｃｍのシ
リンダーに成型した供試体を９１日間標準養生をしてか
ら行った。
ランドセメントにII型無水石膏やシリカ含有物質を配合
した結合材および高性能減水剤を使用し、表１に示すよ
うに、単位結合材量を変えたコンクリートを練混ぜて供
試体を作製した。なお、いずれもスランプは５〜１８cm
（同一単位結合材量の場合は単位水量を変えないので、
混和材の種類と混和量でこの範囲で変化した）、空気量
は２±０．５％の範囲である。また、骨材の粒度分布は
土木学会の標準粒度範囲となるように調整した。圧縮強
度の測定は、最大骨材寸法が４０ｍｍ以下のコンクリー
トではφ１５×３０ｃｍのシリンダーに成型し、最大骨
材寸法が４０ｍｍを超えるコンクリートでは４０ｍｍの
ふるい下のコンクリートを用いてφ１５×３０ｃｍのシ
リンダーに成型した供試体を９１日間標準養生をしてか
ら行った。
【００２１】さらに、最大骨材寸法が４０ｍｍ以下では
φ１５×３０ｃｍのシリンダー、最大骨材寸法が４０ｍ
ｍを超えるコンクリートでは最大骨材寸法の２．５倍の
厚さで、幅は４倍、長さを６倍としたブロックを別に作
製して、それぞれをジョークラッシャーで最大骨材寸法
が２５ｍｍとなるようにクラッシャーのクリアランスを
調整して、１回破砕した。その粒度分布を５ｍｍ上（粗
骨材）と下（細骨材）に分けて測定した結果を、圧縮強
度と一緒に表２、３に示す。
φ１５×３０ｃｍのシリンダー、最大骨材寸法が４０ｍ
ｍを超えるコンクリートでは最大骨材寸法の２．５倍の
厚さで、幅は４倍、長さを６倍としたブロックを別に作
製して、それぞれをジョークラッシャーで最大骨材寸法
が２５ｍｍとなるようにクラッシャーのクリアランスを
調整して、１回破砕した。その粒度分布を５ｍｍ上（粗
骨材）と下（細骨材）に分けて測定した結果を、圧縮強
度と一緒に表２、３に示す。
【００２２】〈使用材料〉 「骨材」 ・粗骨材：最大寸法２５ｍｍの砂利、新潟県姫川産、比
重２．６８ ：最大寸法４０ｍｍの砂利、新潟県姫川産、比重２．６
７ ：最大寸法８０ｍｍの砂利、新潟県姫川産、比重２．７
０ ：最大寸法１５ｍｍの砂利、新潟県姫川産、比重２．６
６ ・細骨材：新潟県姫川産川砂、比重２．６２ 「セメント」 普通ポルトランドセメント：電気化学工業社製、ブレー
ン値3200cm2/g、比重3.16 「混和材料」 ａ．II型無水石膏：森田化学社製、フッ酸発生副生石
膏、ブレーン値6000cm2/g、比重2.96 ｂ．シリカフューム：エルケム社製、比表面積24m2/g、
比重2.39 ｃ．籾の焼成灰：比表面積20m2/g、比重2.40 ｄ．メタカオリン：クレーを800℃で焼成して粉砕した
物、比表面積8500cm2 /g、比重2.40 「減水剤」 高性能減水剤：第一工業薬品社製、ナフタレン系、粉末
タイプ
重２．６８ ：最大寸法４０ｍｍの砂利、新潟県姫川産、比重２．６
７ ：最大寸法８０ｍｍの砂利、新潟県姫川産、比重２．７
０ ：最大寸法１５ｍｍの砂利、新潟県姫川産、比重２．６
６ ・細骨材：新潟県姫川産川砂、比重２．６２ 「セメント」 普通ポルトランドセメント：電気化学工業社製、ブレー
ン値3200cm2/g、比重3.16 「混和材料」 ａ．II型無水石膏：森田化学社製、フッ酸発生副生石
膏、ブレーン値6000cm2/g、比重2.96 ｂ．シリカフューム：エルケム社製、比表面積24m2/g、
比重2.39 ｃ．籾の焼成灰：比表面積20m2/g、比重2.40 ｄ．メタカオリン：クレーを800℃で焼成して粉砕した
物、比表面積8500cm2 /g、比重2.40 「減水剤」 高性能減水剤：第一工業薬品社製、ナフタレン系、粉末
タイプ
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】表２、３より、単位結合材量が少なくても
強度が５０Ｎ／ｍｍ2未満では粗骨材部分の粒度分布は
土木学会の標準粒度範囲から大きく逸脱しないが、細骨
材部分の粒度が極端に細かくなり標準粒度範囲から逸脱
する(配合No.1)。そして、単位結合材量を多くして強度
を高くして行くと細骨材の粒度分布は土木学会の標準粒
度範囲に近づくようになり、ついには範囲に入るように
なる(配合No.2〜No.22)。しかしながら、さらに単位結
合材量が多くなり、かつ、強度も高くなると粗骨材の粒
度分布が粗くなり単位結合材量が５００ｋｇ／ｍ3を超
えるようになると標準粒度範囲をはずれ、細骨材の粒度
分布も細かい方にシフトすると同時に微粉部分が増加す
る傾向を示す。
強度が５０Ｎ／ｍｍ2未満では粗骨材部分の粒度分布は
土木学会の標準粒度範囲から大きく逸脱しないが、細骨
材部分の粒度が極端に細かくなり標準粒度範囲から逸脱
する(配合No.1)。そして、単位結合材量を多くして強度
を高くして行くと細骨材の粒度分布は土木学会の標準粒
度範囲に近づくようになり、ついには範囲に入るように
なる(配合No.2〜No.22)。しかしながら、さらに単位結
合材量が多くなり、かつ、強度も高くなると粗骨材の粒
度分布が粗くなり単位結合材量が５００ｋｇ／ｍ3を超
えるようになると標準粒度範囲をはずれ、細骨材の粒度
分布も細かい方にシフトすると同時に微粉部分が増加す
る傾向を示す。
【００２７】以上より、リサイクル用土木建築構造物の
コンクリートとして骨材の粒度分布から、単位結合材量
が２００ｋｇ／ｍ3以上で、かつ、強度は５０Ｎ／ｍｍ2
(配合No.2)以上、６０Ｎ／ｍｍ2以上(No.3)、７０Ｎ／
ｍｍ2以上(No.6)となるほど細骨材の標準粒度範囲（粗
骨材は標準粒度範囲に入っている）に近づき、１１０Ｎ
／ｍｍ2前後(No.20〜22)では粗骨材も細骨材も標準粒度
範囲に入るようになることが示される。単位結合材量で
は５００ｋｇ／ｍ3以下が良く、さらに２５０〜４５０
ｋｇ／ｍ3がより好ましく、３００〜４００ｋｇ／ｍ3が
最も好ましい粒度分布を示している。なお、破砕して細
骨材の粒度分布が標準粒度範囲に入らない場合でも粒度
分布曲線と平行に移動していれば細骨材部分の発生量は
粗骨材部分よりも少ないので、コンクリート製造時のバ
ージン細骨材で充分調整可能である。
コンクリートとして骨材の粒度分布から、単位結合材量
が２００ｋｇ／ｍ3以上で、かつ、強度は５０Ｎ／ｍｍ2
(配合No.2)以上、６０Ｎ／ｍｍ2以上(No.3)、７０Ｎ／
ｍｍ2以上(No.6)となるほど細骨材の標準粒度範囲（粗
骨材は標準粒度範囲に入っている）に近づき、１１０Ｎ
／ｍｍ2前後(No.20〜22)では粗骨材も細骨材も標準粒度
範囲に入るようになることが示される。単位結合材量で
は５００ｋｇ／ｍ3以下が良く、さらに２５０〜４５０
ｋｇ／ｍ3がより好ましく、３００〜４００ｋｇ／ｍ3が
最も好ましい粒度分布を示している。なお、破砕して細
骨材の粒度分布が標準粒度範囲に入らない場合でも粒度
分布曲線と平行に移動していれば細骨材部分の発生量は
粗骨材部分よりも少ないので、コンクリート製造時のバ
ージン細骨材で充分調整可能である。
【００２８】実施例２ 表２、３の再生骨材を用いて、表４のコンクリート配合
により３０リットルのコンクリートを練混ぜてφ１０×
２０ｃｍの供試体を成型し、標準養生した材齢２８日の
圧縮強度と静弾性係数を測定した結果を表５に示す。な
お、再生骨材はそれぞれ５ｍｍ上（粗骨材）/下（細骨
材）の比率で使用し、不足となる細骨材は容積換算でバ
ージン細骨材を補充した。一例を示すと、配合Ｎo．１
６の場合、再生粗骨材は７５．８％であり、これが９２
５ｋｇに相当する。一方、再生細骨材は、２４．２％で
あり、計算により、２９５ｋｇになる。また、再生細骨
材の体積は、６８６／２．６２＝２６２リットルであ
り、２９５／２．４９＝１１８リットルとなり、バージ
ン細骨材の補充分は、２６２−１１８＝１４４リットル
である。同様にして、配合Ｎｏ．１〜２８のバージン細
骨材の補充分を求めた。また、再生骨材の粒度分布の違
い等による粒度分布補正は行わなく、その結果として現
れるスランプの変動も補正しないで記録にとどめめ表５
に記載した。
により３０リットルのコンクリートを練混ぜてφ１０×
２０ｃｍの供試体を成型し、標準養生した材齢２８日の
圧縮強度と静弾性係数を測定した結果を表５に示す。な
お、再生骨材はそれぞれ５ｍｍ上（粗骨材）/下（細骨
材）の比率で使用し、不足となる細骨材は容積換算でバ
ージン細骨材を補充した。一例を示すと、配合Ｎo．１
６の場合、再生粗骨材は７５．８％であり、これが９２
５ｋｇに相当する。一方、再生細骨材は、２４．２％で
あり、計算により、２９５ｋｇになる。また、再生細骨
材の体積は、６８６／２．６２＝２６２リットルであ
り、２９５／２．４９＝１１８リットルとなり、バージ
ン細骨材の補充分は、２６２−１１８＝１４４リットル
である。同様にして、配合Ｎｏ．１〜２８のバージン細
骨材の補充分を求めた。また、再生骨材の粒度分布の違
い等による粒度分布補正は行わなく、その結果として現
れるスランプの変動も補正しないで記録にとどめめ表５
に記載した。
【００２９】
【表４】
【００３０】
【表５】
【００３１】表５より、再生骨材を使用したコンクリー
ト強度や静弾性係数は、再生骨材を製造した元のコンク
リート強度と対応しているが、強度が５０Ｎ／ｍｍ2未
満で細骨材部分の粒度が極端に細かくなる単位結合材量
が２００ｋｇ／ｍ3未満の場合や強度が高くても単位結
合材量が５００ｋｇ／ｍ3を超えて標準粒度範囲をはず
れる場合はスランプが小さくなり同一スランプとした場
合単位水量の増加によって強度は低下するので好ましく
ない(配合No.1、No.28)。なお、実施例の中で単位結合
材量が４５０〜５００ｋｇ／ｍ3では強度が高いにもか
かわらず、その再生骨材を用いたコンクリート強度が低
下してくるのは、破砕時に粗骨材部分が鋭角となりコン
クリートが圧縮応力を受けたときにモルタルを裂くよう
に作用するためと思われる(No.25、No.26)。また、再生
骨材の最大寸法を２５ｍｍ未満とした場合は圧縮強度が
高くても静弾性係数が低下し好ましくないことも示され
る(No.27)。そして、再生骨材でも本実施例の適正範囲
ではスランプの低下も小さく、かつ、再生骨材の強度が
高くなると接着性が良いことと関連してバージン骨材の
場合よりも高い強度を示す。
ト強度や静弾性係数は、再生骨材を製造した元のコンク
リート強度と対応しているが、強度が５０Ｎ／ｍｍ2未
満で細骨材部分の粒度が極端に細かくなる単位結合材量
が２００ｋｇ／ｍ3未満の場合や強度が高くても単位結
合材量が５００ｋｇ／ｍ3を超えて標準粒度範囲をはず
れる場合はスランプが小さくなり同一スランプとした場
合単位水量の増加によって強度は低下するので好ましく
ない(配合No.1、No.28)。なお、実施例の中で単位結合
材量が４５０〜５００ｋｇ／ｍ3では強度が高いにもか
かわらず、その再生骨材を用いたコンクリート強度が低
下してくるのは、破砕時に粗骨材部分が鋭角となりコン
クリートが圧縮応力を受けたときにモルタルを裂くよう
に作用するためと思われる(No.25、No.26)。また、再生
骨材の最大寸法を２５ｍｍ未満とした場合は圧縮強度が
高くても静弾性係数が低下し好ましくないことも示され
る(No.27)。そして、再生骨材でも本実施例の適正範囲
ではスランプの低下も小さく、かつ、再生骨材の強度が
高くなると接着性が良いことと関連してバージン骨材の
場合よりも高い強度を示す。
【００３２】
【発明の効果】本発明のリサイクル用土木建築構造物の
コンクリートを破砕して再生骨材としてコンクリートに
用いることにより、以下の効果を有する。 （１）一回の破砕で標準粒度範囲を大きく逸脱すること
なく、全量再生骨材として使用可能である。 （２）全量再生骨材として使用した場合、圧縮強度に対
する静弾性係数はバージン骨材を使用した場合よりも低
めとなるが、本発明の範囲ではスランプは大きく変らな
く、かつ、接着性が良いので、強度はバージン骨材の場
合よりも高く、実用上全く問題ない。 （３）資源を活用することができ、産業廃棄物を有効利
用できる。
コンクリートを破砕して再生骨材としてコンクリートに
用いることにより、以下の効果を有する。 （１）一回の破砕で標準粒度範囲を大きく逸脱すること
なく、全量再生骨材として使用可能である。 （２）全量再生骨材として使用した場合、圧縮強度に対
する静弾性係数はバージン骨材を使用した場合よりも低
めとなるが、本発明の範囲ではスランプは大きく変らな
く、かつ、接着性が良いので、強度はバージン骨材の場
合よりも高く、実用上全く問題ない。 （３）資源を活用することができ、産業廃棄物を有効利
用できる。
Claims (1)
- 【請求項１】 単位結合材量が２００〜５００ｋｇ／ｍ
3であり、その硬化体の圧縮強度が５０Ｎ／ｍｍ2以上で
あることを特徴とするリサイクル用土木建築構造物のコ
ンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14724699A JP2000335950A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | リサイクル用土木建築構造物のコンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14724699A JP2000335950A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | リサイクル用土木建築構造物のコンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000335950A true JP2000335950A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=15425896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14724699A Pending JP2000335950A (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | リサイクル用土木建築構造物のコンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000335950A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006326906A (ja) * | 2005-05-24 | 2006-12-07 | Okumura Corp | 再生コンクリートの製造方法 |
| JP2016088777A (ja) * | 2014-10-30 | 2016-05-23 | 宇部興産株式会社 | 高耐久性モルタル及び高耐久性コンクリート |
| CN110330300A (zh) * | 2019-07-19 | 2019-10-15 | 北京六环顺发建筑工程有限公司 | 建筑废弃物再生料应用于半刚性基层无机再生料中的方法 |
| CN115368062A (zh) * | 2022-05-30 | 2022-11-22 | 海南省智慧环境投资控股有限公司 | 一种建筑废料再生砖及其制备方法 |
-
1999
- 1999-05-26 JP JP14724699A patent/JP2000335950A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006326906A (ja) * | 2005-05-24 | 2006-12-07 | Okumura Corp | 再生コンクリートの製造方法 |
| JP2016088777A (ja) * | 2014-10-30 | 2016-05-23 | 宇部興産株式会社 | 高耐久性モルタル及び高耐久性コンクリート |
| CN110330300A (zh) * | 2019-07-19 | 2019-10-15 | 北京六环顺发建筑工程有限公司 | 建筑废弃物再生料应用于半刚性基层无机再生料中的方法 |
| CN115368062A (zh) * | 2022-05-30 | 2022-11-22 | 海南省智慧环境投资控股有限公司 | 一种建筑废料再生砖及其制备方法 |
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