JP2000297324A - Manufacture of nonoriented silicon steel sheet with high magnetic flux density and low iron loss - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a manufacturing method capable of improving electromagnetic properties without adding expensive alloying elements. SOLUTION: A slab, having a composition consisting of, by weight ratio, <=0.05% C, <=0.01% N, 0.1-4.0% Si, 0.1-1.5% Mn, 0.1-1.5% Al, <=0.15% P, and the balance Fe with inevitable impurities, is roughly rolled into sheet bar and then finish-hot-rolled under the condition that inequality Z=log ε exp[32100/(273+t)]}>=12.10 [where (ε) and (t) are strain rate (1/s) and rolling temperature ( deg.C), respectively] is satisfied at least at one pass. The resultant hot rolled plate, having a temperature within 100 deg.C from the hot rolling finishing temperature and between 750 and 1050 deg.C, is temporarily coiled, held for 30 sec to 60 min, uncoiled, cooled, coiled again at <=550 deg.C, and subjected to ordinary acid pickling and cold rolling, followed by recrystallization annealing.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、磁束密度が高く鉄
損の低い無方向性電磁鋼板を製造する方法に関するもの
である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a non-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density and a low iron loss.

【０００２】[0002]

【従来の技術】近年、電気機器、特に無方向性電磁鋼板
がその鉄心材料として使用される回転機および中、小型
変圧器等の分野においては、世界的な電力、エネルギー
節減、さらにはフロンガス規制等の地球環境保全の動き
の中で、高効率化の動きが急速に広まりつつある。この
ため、無方向性電磁鋼板に対しても、その特性向上、す
なわち、高磁束密度かつ低鉄損化への要請がますます強
まってきている。2. Description of the Related Art In recent years, in the fields of electric machines, especially rotating machines and medium-sized and small-sized transformers in which non-oriented electrical steel sheets are used as iron core materials, worldwide electric power and energy savings, as well as chlorofluorocarbon gas regulations. Among the movements for global environmental conservation, such as the above, the movement for higher efficiency is rapidly spreading. Therefore, there is an increasing demand for non-oriented electrical steel sheets to have improved properties, that is, high magnetic flux density and low iron loss.

【０００３】ところで、無方向性電磁鋼板においては、
従来、低鉄損化の手段として一般に、電気抵抗増大によ
る渦電流損低減の観点からＳｉあるいはＡｌ等の含有量
を高める方法がとられてきた。しかし、この方法では反
面、磁束密度の低下は避け得ないという問題点があっ
た。By the way, in non-oriented electrical steel sheets,
Conventionally, as a means of reducing iron loss, a method of increasing the content of Si, Al, or the like has been generally adopted from the viewpoint of reducing eddy current loss due to an increase in electric resistance. However, this method has a problem that the magnetic flux density cannot be reduced.

【０００４】また、単にＳｉあるいはＡｌ等の含有量を
高めるのみではなく、特開昭６１−２３１１２０号公報
に記載されているように、Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｏ等の低減によ
る高純度鋼化や、特開昭５７−３５６２６号公報に記載
されているような仕上げ焼鈍サイクルの工夫等の製造プ
ロセス上の処置もなされてきたが、いずれも低鉄損化は
図られても、磁束密度についてはそれほどの効果はなか
った。[0004] In addition to simply increasing the content of Si or Al, etc., as described in JP-A-61-231120, the production of high-purity steel by reducing C, N, S, O, etc. Also, measures in the manufacturing process such as devising a finish annealing cycle as described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-35626 have been taken. Was not as effective.

【０００５】さらに、仕上げ焼鈍前の冷延圧下率を適正
範囲に制御すること、熱延板焼鈍を施すこと、あるいは
熱延条件の工夫等による高磁束密度化が図られてきた
が、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を
製造できるには至らず、無方向性電磁鋼板に対する前記
の要請に応えることは出来なかった。[0005] Furthermore, high magnetic flux densities have been achieved by controlling the cold rolling reduction rate before the final annealing to an appropriate range, performing hot rolling annealing, or devising hot rolling conditions. Thus, it was not possible to produce a non-oriented electrical steel sheet having a high iron loss and a low iron loss, and it was impossible to meet the above-mentioned demand for a non-oriented electrical steel sheet.

【０００６】最近、無方向性電磁鋼板の熱間圧延におい
ては製品の磁束密度向上の観点から、熱延板結晶粒径の
制御が行われてきている。これらは、熱延板すなわち冷
延前の結晶粒径を極力粗大化することに主眼がおかれて
いる。例えば特公昭５７−５２４１０号公報では、仕上
熱延終了温度を７５０℃以上からα相とγ相の２相域の
中間温度以下として、巻取温度を６８０℃以上とするこ
とで、熱延時のコイル巻取温度を高温化し熱延板の結晶
粒を粗大化させる方法が開示されている。また、特公昭
５８−５５２１０号公報では、仕上熱延終了温度を７５
０℃以上からα相とγ相の２相域の中間温度以下とし
て、Ｃ含有量、Ａｌ含有量の規制を組み合わせることを
主眼とする技術が開示されている。また特開昭５４−７
６４２２号公報、特開昭５８−１３６７１８号公報に記
述されている様に高温巻取を行ったコイルの保有熱によ
り自己焼鈍を行い熱延板の結晶粒の粗大化をはかり仕上
焼鈍後の磁束密度を向上させる技術等も開示されてい
る。In recent years, in hot rolling of non-oriented electrical steel sheets, the crystal grain size of the hot-rolled sheet has been controlled from the viewpoint of improving the magnetic flux density of the product. The main focus is on increasing the grain size of the hot rolled sheet, that is, the crystal grain before cold rolling, as much as possible. For example, in Japanese Patent Publication No. 57-52410, the finish hot rolling end temperature is set at 750 ° C. or higher to the intermediate temperature of the two-phase region of α phase and γ phase, and the winding temperature is set at 680 ° C. or higher. There is disclosed a method of increasing the coil winding temperature to coarsen the crystal grains of a hot-rolled sheet. In Japanese Patent Publication No. 58-55210, the finish hot rolling end temperature is set to 75.
A technique is disclosed in which the main purpose is to combine the regulation of the C content and the Al content from 0 ° C. or higher to the intermediate temperature of the two-phase region of the α phase and the γ phase. Japanese Patent Laid-Open No. 54-7
As described in Japanese Patent No. 6422 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-136718, self-annealing is carried out by the retained heat of a coil that has been subjected to high-temperature winding, and the crystal grains of the hot-rolled sheet are coarsened to measure the magnetic flux after finish annealing. Techniques for improving the density are also disclosed.

【０００７】しかし、高温のコイルは、均一に冷却する
ことが難しく、冷却時にコイル内の温度分布に不均一が
生じる結果、結晶粒が混粒になりやすく、コイル長手方
向の磁気特性に変動が生じやすくなるとともに、冷延時
に通板性が問題視されたり、製品板の形状が悪くなる欠
点がある。However, it is difficult to cool a high-temperature coil uniformly, and as a result, the temperature distribution in the coil becomes uneven during cooling. As a result, crystal grains tend to be mixed, and the magnetic properties in the longitudinal direction of the coil fluctuate. In addition to this, there is a disadvantage that the sheet passing property is regarded as a problem at the time of cold rolling and that the shape of the product sheet is deteriorated.

【０００８】[0008]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、高価な合金
元素を添加することなしに、電磁特性を向上させる製造
方法を提供するものである。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a manufacturing method for improving electromagnetic characteristics without adding an expensive alloy element.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の問題
点を解決するために熱延、巻取条件を検討した結果、条
件を特定することにより無方向性電磁鋼板の特性を顕著
に向上できることを見いだした。その原理は２つの要素
から成り立つ。１つは熱延鋼板の結晶粒径を適度な大き
さにすることによる製品板の形状を悪化せずに磁性に好
ましい集合組織を製品板で形成させることである。もう
１つは熱延板表層の酸化層であるスケール層の形成を抑
制して酸洗歩留まりを向上させるとともに、内部酸化層
の形成を抑制して鉄損の向上を図り、同時にコイル内の
磁気特性を均一化することにある。本発明はこれらの考
えに基づくもので、その要旨とするところは以下の通り
である。Means for Solving the Problems The present inventors have studied the hot rolling and winding conditions in order to solve the above-mentioned problems, and as a result, by specifying the conditions, the characteristics of the non-oriented electrical steel sheet have been remarkably improved. I found something that could be improved. The principle consists of two elements. One is to form a texture favorable for magnetism on the product sheet without deteriorating the shape of the product sheet by making the crystal grain size of the hot-rolled steel sheet an appropriate size. The other is to improve the pickling yield by suppressing the formation of the scale layer, which is the oxide layer on the surface of the hot-rolled sheet, and to improve the iron loss by suppressing the formation of the internal oxide layer, and at the same time, to improve the magnetism in the coil. The purpose is to make the characteristics uniform. The present invention is based on these ideas, and its gist is as follows.

【００１０】（１） 重量比で、Ｃ ：０．０５％以
下、 Ｎ ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．１％
以上４．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上１．５％以下、
Ａｌ：０．１％以上１．５％以下、Ｐ ：０．１５％以
下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなるスラブ
に粗圧延を施してシートバーとし、次いで少なくとも１
パスは下記式１を満足する仕上熱間圧延を施して熱延板
とした後、熱間圧延仕上温度から１００℃以内、かつ７
５０℃以上１０５０℃以下の温度にある熱延板を一度巻
取り、３０秒以上６０分以下の時間保持した後に巻き戻
し、次いで冷却を施して５５０℃以下の温度で再び巻取
り、その後通常の酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を施
すことを特徴とする磁束密度が高く鉄損の低い無方向性
電磁鋼板の製造方法。(1) C: 0.05% or less, N: 0.01% or less, Si: 0.1% by weight
Not less than 4.0%, Mn: not less than 0.1% and not more than 1.5%,
A slab containing Al: 0.1% or more and 1.5% or less, P: 0.15% or less, and the balance of Fe and unavoidable impurities is subjected to rough rolling to form a sheet bar, and then at least 1%.
The pass is subjected to finish hot rolling that satisfies the following formula 1 to form a hot-rolled sheet, and is within 100 ° C. of the hot-rolling finish temperature and at 7 ° C.
A hot rolled sheet at a temperature of 50 ° C. or more and 1050 ° C. or less is wound once, held for 30 seconds or more and 60 minutes or less, then unwound, then cooled and wound again at a temperature of 550 ° C. or less, and thereafter, A method for producing a non-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density and a low iron loss, which comprises performing pickling, cold rolling, and recrystallization annealing.

【数２】 （２） 鋼成分として、さらに重量％で、 Ｂ ：Ｎの１．５倍以下 を含むスラブを用いることを特徴とする前記（１）記載
の磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方
法。（３） 鋼成分として、さらに重量％で、 Ｓｎ：０．１％以下 を含むスラブを用いることを特徴とする前記（１）又は
（２）記載の磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼
板の製造方法。(Equation 2) (2) A non-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density and a low iron loss according to the above (1), wherein a slab containing B: N 1.5 times or less in weight% is further used as a steel component. Manufacturing method. (3) The non-directionality having a high magnetic flux density and a low iron loss according to the above (1) or (2), wherein a slab containing Sn: 0.1% or less by weight% is further used as a steel component. Manufacturing method of electrical steel sheet.

【００１１】[0011]

【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。
まず、成分の限定条件について述べる。Ｃは鉄損の低減
のためには少ないほうが好ましいが、本発明法のプロセ
スではＣが０．０５％まで鉄損向上の効果が確認された
ので、Ｃを０．０５％以下とした。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail.
First, the conditions for limiting the components will be described. It is preferable that C is small in order to reduce iron loss. However, in the process of the present invention, C was confirmed to have an effect of improving iron loss up to 0.05%, so C was set to 0.05% or less.

【００１２】Ｓｉは鋼の電気抵抗を増加させ鉄損を向上
させる目的で添加する。このため、Ｓｉは０．１％以上
添加する。また、Ｓｉ含有量が４．０％を超えると、冷
間圧延が困難になるため、４．０％以下に定める。Si is added for the purpose of increasing the electric resistance of steel and improving iron loss. For this reason, 0.1% or more of Si is added. Further, if the Si content exceeds 4.0%, cold rolling becomes difficult, so the content is set to 4.0% or less.

【００１３】Ｎも鉄損改善のためには少ないほうがよ
く、本発明鋼では０．０１％以下とした。特に、ＡｌＮ
の析出を抑制して鉄損を下げる場合はＢを添加してＢＮ
を析出させることが望ましいが、Ｂ／Ｎが１．５を超え
ると過剰Ｂが磁性を悪化させるので、ＢをＮの１．５倍
以下と定めた。It is better that N is small in order to improve iron loss. In the steel of the present invention, N is set to 0.01% or less. In particular, AlN
To suppress the precipitation of iron and reduce iron loss, add B to add BN
Is desirably precipitated, but when B / N exceeds 1.5, excess B deteriorates the magnetism, so B is set to 1.5 times or less N.

【００１４】本発明鋼でＳｉが少ない場合、鋼板が軟質
になり過ぎ、打ち抜き作業が難しくなるのを防ぐためＰ
を添加している。Ｐの添加は鉄損の改善にもなるが、
０．１５％超の添加は熱間加工性を悪化させ、熱延割れ
などの発生する危険があるので０．１５％以下とした。If the steel of the present invention has a low content of Si, the steel sheet becomes too soft to prevent the punching operation from becoming difficult.
Is added. Although the addition of P also improves iron loss,
Addition of more than 0.15% deteriorates hot workability and may cause hot rolling cracks or the like.

【００１５】Ａｌ、ＭｎはＳｉと同様に鉄損改善をもた
らすので、０．１％以上添加することに定める。一方、
過度の添加は冷間圧延性を悪くすることから、その含有
量は１．５％以下に定める。Since Al and Mn can improve iron loss similarly to Si, it is decided to add 0.1% or more. on the other hand,
Excessive addition deteriorates cold rolling properties, so the content is set to 1.5% or less.

【００１６】Ｓｎも磁性を改善する元素であるので添加
してもよいが、合金添加のコスト高を抑制する意味から
０．１％以下とした。Since Sn is also an element for improving magnetism, it may be added. However, Sn is set to 0.1% or less from the viewpoint of suppressing the cost of alloy addition.

【００１７】次にプロセス条件の限定について述べる。
本発明の特徴は熱延、巻取のプロセス条件にある。基本
思想は第１回目の巻取時に適正な大きさの熱延板結晶粒
径にし、冷延、焼鈍後に磁性に好ましい集合組織を形成
することであり、第２回目の巻取を低温にすることによ
り、鋼板表層のスケール層や内部酸化層の形成を抑制
し、鉄損の改善を図るとともに、コイルを巻きほどいて
冷却することにより、コイル長手方向の磁気特性を均一
化することにある。Next, the limitation of the process conditions will be described.
The feature of the present invention lies in the process conditions of hot rolling and winding. The basic idea is to make the hot-rolled sheet crystal grain size of an appropriate size at the first winding, to form a texture favorable for magnetism after cold rolling and annealing, and to lower the temperature at the second winding. Thus, the formation of a scale layer and an internal oxide layer on the surface of the steel sheet is suppressed, iron loss is improved, and the coil is unwound and cooled to uniform the magnetic properties in the longitudinal direction of the coil.

【００１８】本発明では仕上げ熱延において少なくとも
１パスは式（１）を満足することが必要である。式
（１）で定めるＺパラメーターの値が１２．１０未満で
あると、高温巻取時の結晶粒成長の駆動力が不足し、本
発明が意図する高磁束密度低鉄損無方向性電磁鋼板が得
られなくなるので式（１）で定めるＺパラメーターの値
は１２．１０以上である必要がある。また、Ｚの値には
上限を特に設けない。しかしながら、Ｚの値は圧延温度
が低くなるか、歪み速度が大きくなると増加するが、圧
延機の歪速度の上限、圧延温度の下限の観点から、１
６．０以下であることが好ましい。In the present invention, it is necessary that at least one pass in the finishing hot rolling satisfies the expression (1). If the value of the Z parameter defined by the formula (1) is less than 12.10, the driving force for crystal grain growth during high-temperature winding is insufficient, and the high magnetic flux density and low iron loss non-oriented electrical steel sheet intended by the present invention are intended. Cannot be obtained, so the value of the Z parameter defined by the equation (1) needs to be 12.10 or more. There is no particular upper limit on the value of Z. However, the value of Z increases as the rolling temperature decreases or the strain rate increases, but from the viewpoint of the upper limit of the strain rate of the rolling mill and the lower limit of the rolling temperature, 1
It is preferably 6.0 or less.

【００１９】[0019]

【数３】 (Equation 3)

【００２０】ここで、Ｚパラメーターの値を求めるには
歪み速度を求める必要がある。その方法としては諸方法
があるが、本発明では下記の式（２）に従って歪み速度
を求めるものとする。Here, to find the value of the Z parameter, it is necessary to find the strain rate. There are various methods as the method, but in the present invention, the strain rate is determined according to the following equation (2).

【００２１】[0021]

【数４】 (Equation 4)

【００２２】１回目の巻取温度と仕上温度の差が１００
℃以下かつ、１０５０℃以下、７５０℃以上の温度で一
度巻き取り、３０秒以上、６０分以下の時間保持すると
いう条件は上記の適正な熱延板粒径を得るのに必要な限
定条件である。巻取温度と仕上温度の差を１００℃以下
としたのは、仕上温度が高いほど再結晶粒径が大きくな
り、粒成長に必要な駆動力が小さくなるため、高い温度
で巻取り、粒成長を促進させてやる必要があるためであ
る。１回目の巻取温度ならびに保持時間の上限を限定し
たのは、熱延板結晶粒が大きくなり過ぎて製品板の形状
を悪化させないためである。また、１回目の巻取温度な
らびに保持時間の下限を定めたのは、これ以下では熱延
板の粒径が小さく、製品板の磁性が十分改善されないた
めである。The difference between the first winding temperature and the finishing temperature is 100
The condition that the film is wound once at a temperature of 750 ° C. or lower and 1050 ° C. or lower and held for a period of 30 seconds or longer and 60 minutes or shorter is a limiting condition necessary for obtaining an appropriate hot-rolled sheet particle size as described above. is there. The reason why the difference between the winding temperature and the finishing temperature is 100 ° C. or less is that the higher the finishing temperature, the larger the recrystallized grain size and the smaller the driving force required for grain growth. It is because it is necessary to promote. The first winding temperature and the upper limit of the holding time are limited so that the crystal grains of the hot-rolled sheet do not become too large to deteriorate the shape of the product sheet. In addition, the lower limit of the first winding temperature and the holding time is set below this because the grain size of the hot rolled sheet is small and the magnetism of the product sheet is not sufficiently improved.

【００２３】第２回目の巻取温度を５５０℃以下の温度
と限定したのは、これ以下の温度で鋼板の酸化が抑制さ
れるためである。The reason why the second winding temperature is limited to a temperature of 550 ° C. or less is that oxidation of the steel sheet is suppressed at a temperature below this temperature.

【００２４】このような熱延、巻取プロセスは仕上圧延
機に比較的近接したコイラーで巻き取り、それからＲＯ
Ｔ（Ｒｕｎ−ｏｕｔ−Ｔａｂｌｅ）へ巻戻し、再び従来
のコイラーで巻き取ることで実現する。本プロセスは、
本発明鋼の電磁特性を改善するだけでなく、従来の高温
巻取時の問題点であったスケールが厚くなるという欠点
も回避することができる。[0024] Such a hot rolling and winding process is performed by a coiler relatively close to a finishing mill, and then the RO is rolled.
This is realized by rewinding to a T (Run-out-Table) and winding again with a conventional coiler. This process is
In addition to improving the electromagnetic characteristics of the steel of the present invention, it is possible to avoid the disadvantage that the scale becomes thick, which is a problem at the time of conventional high-temperature winding.

【００２５】[0025]

【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。 ［実施例１］表１に示す成分及び残部Ｆｅ及び不可避不
純物からなる鋼を転炉により溶製し連続鋳造設備により
厚さ２２０mmのスラブとした。このスラブを通常の方法
にて１２５０℃に加熱し、粗圧延により５５mmのシート
バーとした。さらに７スタンドのタンデム仕上熱延機に
より成分１の鋼は２．７mm、成分２の鋼は３．０mm厚み
に仕上げた。仕上圧延の際、熱延条件の指標であるＺパ
ラメーターの値を、最終パスにおいて種々の値を取るよ
うに圧延速度、圧延温度、パススケジュールを調整し
た。このため、熱延終了温度は１０００℃〜１０９０℃
とした。Next, an embodiment of the present invention will be described. Example 1 Steel consisting of the components shown in Table 1 and the balance of Fe and unavoidable impurities was melted by a converter and made into a slab having a thickness of 220 mm by a continuous casting facility. The slab was heated to 1250 ° C. by a usual method, and rough-rolled into a 55 mm sheet bar. Further, the steel of the component 1 was finished to a thickness of 2.7 mm and the steel of the component 2 was finished to a thickness of 3.0 mm by a tandem finishing hot rolling machine of 7 stands. At the time of finish rolling, the rolling speed, rolling temperature, and pass schedule were adjusted so that the value of the Z parameter, which is an index of hot rolling conditions, takes various values in the final pass. Therefore, the hot rolling end temperature is 1000 ° C. to 1090 ° C.
And

【００２６】仕上げ熱延終了後、一回目のコイルへの巻
取りを９５０℃から９９０℃の範囲でかつ、熱延終了温
度との差が１００℃以内の温度で行った。巻き取ったコ
イルは直ちに保熱カバー内に装入し８２０℃、６０分の
保熱を行った。その後、このコイルを巻きほどいて冷却
を施し、５００℃で二回目の巻取を行った。得られた熱
延板を酸洗後、冷間圧延により０．５０mmに仕上げ、連
続焼鈍炉で成分１は８００℃、３０秒、成分２は９５０
℃、３０秒の焼鈍を施し磁気特性を測定した。After finishing hot rolling, the first coiling was performed at a temperature in the range of 950 ° C. to 990 ° C. and a difference from the hot rolling end temperature within 100 ° C. The wound coil was immediately placed in a heat retention cover and kept at 820 ° C. for 60 minutes. Thereafter, the coil was unwound and cooled, and a second winding was performed at 500 ° C. After pickling the obtained hot-rolled sheet, it is finished to 0.50 mm by cold rolling, and in a continuous annealing furnace, component 1 is 800 ° C. for 30 seconds, and component 2 is 950.
Annealing was performed at 30 ° C. for 30 seconds, and the magnetic properties were measured.

【００２７】この時の熱延条件の指標である最終パスに
おけるＺパラメータの値と、磁気測定結果の関係を表
２、表３に示す。表２、表３に示した結果より、Ｚパラ
メータの値が１２．１０以上の場合において優れた磁気
特性が得られていることが分かる。このように本発明で
定めた熱延条件を満たす様に仕上げ熱延を実施すること
により、低鉄損かつ高磁束密度の無方向性電磁鋼板を得
ることが可能である。Tables 2 and 3 show the relationship between the value of the Z parameter in the final pass, which is an index of the hot rolling conditions, and the results of the magnetic measurement. From the results shown in Tables 2 and 3, it can be seen that excellent magnetic properties were obtained when the value of the Z parameter was 12.10 or more. By performing finish hot rolling so as to satisfy the hot rolling conditions defined in the present invention, a non-oriented electrical steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density can be obtained.

【００２８】[0028]

【表１】 [Table 1]

【００２９】[0029]

【表２】 [Table 2]

【００３０】[0030]

【表３】 [Table 3]

【００３１】［実施例２］実施例１で得られた成分１の
熱延鋼板を酸洗後、冷間圧延により０．５５mmに仕上
げ、連続焼鈍炉で７８０℃、２０秒の焼鈍を施した。さ
らにこれをスキンパス圧延により０．５０mmに圧下し、
７５０℃２時間の磁性焼鈍を施した後、磁気特性を測定
した。Example 2 The hot-rolled steel sheet of component 1 obtained in Example 1 was pickled, finished to 0.55 mm by cold rolling, and annealed at 780 ° C. for 20 seconds in a continuous annealing furnace. . This is further reduced to 0.50 mm by skin pass rolling,
After magnetic annealing at 750 ° C. for 2 hours, the magnetic properties were measured.

【００３２】この時の熱延条件の指標である最終パスに
おけるＺパラメータの値と、磁気測定結果の関係を表４
に示す。表４に示した結果より、Ｚパラメータの値が１
２．１０以上の場合において優れた磁気特性が得られて
いることが分かる。このように本発明で定めた熱延条件
を満たす様に仕上げ熱延を実施することにより、セミプ
ロセス無方向性電磁鋼板においても低鉄損かつ高磁束密
度の無方向性電磁鋼板を得ることが可能である。Table 4 shows the relationship between the value of the Z parameter in the final pass, which is an index of the hot rolling conditions, and the result of the magnetic measurement.
Shown in From the results shown in Table 4, the value of the Z parameter is 1
It can be seen that excellent magnetic properties are obtained in the case of 2.10 or more. By performing finish hot rolling so as to satisfy the hot rolling conditions defined in the present invention, it is possible to obtain a non-oriented electrical steel sheet having a low iron loss and a high magnetic flux density even in a semi-process non-oriented electrical steel sheet. It is possible.

【００３３】[0033]

【表４】 [Table 4]

【００３４】［実施例３］表５に示す成分及び残部Ｆｅ
及び不可避不純物からなる鋼を転炉により溶製し連続鋳
造設備により厚さ２２０mmのスラブとした。このスラブ
を通常の方法にて１２５０℃に加熱し、粗圧延により５
５mmのシートバーとした。さらに６スタンドのタンデム
仕上熱延機により２．７mm厚みに仕上げた。仕上圧延の
際、熱延条件の指標であるＺパラメーターの値を、最終
パス付近において種々の値を取るように圧延速度、圧延
温度、パススケジュールを調整した。熱延終了温度は１
０５０℃とし、また、最終パスの圧下率は２０％に設定
して実験を行った。Example 3 The components shown in Table 5 and the balance Fe
A steel consisting of unavoidable impurities was melted by a converter and made into a slab having a thickness of 220 mm by a continuous casting facility. This slab is heated to 1250 ° C. by a usual method, and
The sheet bar was 5 mm. Furthermore, it was finished to a thickness of 2.7 mm by a tandem finishing hot rolling machine with 6 stands. At the time of finish rolling, the rolling speed, rolling temperature, and pass schedule were adjusted so that the value of the Z parameter, which is an index of the hot rolling condition, takes various values near the final pass. Hot rolling end temperature is 1
The experiment was performed at 050 ° C., and the rolling reduction in the final pass was set to 20%.

【００３５】仕上げ熱延終了後、一回目の巻取を９６０
℃で行った。巻き取ったコイルは直ちに保熱カバー内に
装入し８２０℃、６０分間保持した。その後このコイル
を巻きほどいて冷却を施し、再度４５０℃で巻き取っ
た。得られた熱延板を酸洗後、冷間圧延により０．５０
mmに仕上げ、連続焼鈍炉で成分１は８５０℃、１５秒の
焼鈍を施し磁気特性を測定した。この時の熱延条件の指
標である最終パス付近の各パスにおけるＺパラメータの
値と、磁気測定結果の関係を表６に示す。After finishing hot rolling, the first winding is performed at 960.
C. was performed. The wound coil was immediately placed in a heat retaining cover and kept at 820 ° C. for 60 minutes. Thereafter, the coil was unwound and cooled, and then wound again at 450 ° C. After pickling the obtained hot rolled sheet, 0.50
mm, the component 1 was annealed at 850 ° C. for 15 seconds in a continuous annealing furnace, and the magnetic properties were measured. Table 6 shows the relationship between the value of the Z parameter in each pass near the final pass, which is an index of the hot rolling conditions, and the result of the magnetic measurement.

【００３６】表６に示した結果より、Ｚパラメータの値
が１２．１０以上の場合において優れた磁気特性が得ら
れていることが分かる。このように本発明で定めた熱延
条件を満たす様に仕上げ熱延を実施することにより、低
鉄損かつ高磁束密度の無方向性電磁鋼板を得ることが可
能である。From the results shown in Table 6, it can be seen that excellent magnetic characteristics were obtained when the value of the Z parameter was 12.10 or more. By performing finish hot rolling so as to satisfy the hot rolling conditions defined in the present invention, a non-oriented electrical steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density can be obtained.

【００３７】[0037]

【表５】 [Table 5]

【００３８】[0038]

【表６】 [Table 6]

【００３９】[0039]

【発明の効果】このように本発明によれば、無方向性電
磁鋼板の製造法において、磁束密度が高く鉄損の低い、
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を提供することが可
能である。As described above, according to the present invention, in the method for producing a non-oriented electrical steel sheet, the magnetic flux density is high and the iron loss is low.
It is possible to provide a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 久保田 猛 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 4K033 AA01 CA02 CA06 CA08 CA09 DA02 FA10 FA11 RA03  ────────────────────────────────────────────────── ─── Continued on the front page (72) Inventor Takeshi Kubota 20-1 Shintomi, Futtsu-shi, Chiba F-term in the Technology Development Division of Nippon Steel Corporation (reference) 4K033 AA01 CA02 CA06 CA08 CA09 DA02 FA10 FA11 RA03

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 重量比で、 Ｃ ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｓｉ：０．１％以上４．０％以下、 Ｍｎ：０．１％以上１．５％以下、 Ａｌ：０．１％以上１．５％以下、 Ｐ ：０．１５％以下 を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなるスラブに
粗圧延を施してシートバーとし、次いで少なくとも１パ
スは下記式１を満足する仕上熱間圧延を施して熱延板と
した後、熱間圧延仕上温度から１００℃以内、かつ７５
０℃以上１０５０℃以下の温度にある熱延板を一度巻取
り、３０秒以上６０分以下の時間保持した後に巻き戻
し、次いで冷却を施して５５０℃以下の温度で再び巻取
り、その後通常の酸洗、冷延をした後、再結晶焼鈍を施
すことを特徴とする磁束密度が高く鉄損の低い無方向性
電磁鋼板の製造方法。 【数１】 1. C: 0.05% or less, N: 0.01% or less, Si: 0.1% or more and 4.0% or less, Mn: 0.1% or more and 1.5% or less by weight ratio , Al: 0.1% or more and 1.5% or less, P: 0.15% or less, a slab comprising the balance of Fe and unavoidable impurities is subjected to rough rolling to form a sheet bar, and then at least one pass is represented by the following formula: After performing hot rolling to finish hot rolling that satisfies No. 1 within 100 ° C. from the hot rolling finishing temperature and 75%
A hot rolled sheet at a temperature of 0 ° C. or more and 1050 ° C. or less is wound once, held for 30 seconds or more and 60 minutes or less, then unwound, cooled, and then wound again at a temperature of 550 ° C. or less, and thereafter, A method for producing a non-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density and a low iron loss, which comprises performing pickling, cold rolling, and recrystallization annealing. (Equation 1) 【請求項２】 鋼成分として、さらに重量％で、 Ｂ ：Ｎの１．５倍以下 を含むスラブを用いることを特徴とする請求項１記載の
磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方
法。2. The non-directional electromagnetic member having a high magnetic flux density and a low iron loss according to claim 1, wherein a slab containing B: N 1.5 times or less in weight% is further used as a steel component. Steel plate manufacturing method. 【請求項３】 鋼成分として、さらに重量％で、 Ｓｎ：０．１％以下 を含むスラブを用いることを特徴とする請求項１又は２
記載の磁束密度が高く鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製
造方法。3. A slab containing Sn: 0.1% or less by weight as a steel component.
A method for producing a non-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density and a low iron loss.