JP2000294511A - 半導体装置の製造装置 - Google Patents
半導体装置の製造装置Info
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Abstract
i膜などを成長する技術において高速成長を実演する。 【解決手段】 (イ)ガス案内手段−反応ガスを炉内ガ
スと遮断して炉内を半導体ウェーハ端縁近傍位置まで案
内する;(ロ)ガス噴出手段−実質的に全量の反応ガス
をガス案内手段から近傍位置で半導体シリコンウェーハ
の間隙に噴出する;(ハ)半導体ウェーハ支持手段−ウ
ェーハを5mm以上の間隔で下側から支える;(ニ)ウェ
ーハ回転手段。(ホ)ウェーハ装入手部材より構成され
る。
Description
装置に関するものであり、より詳しく述べるならは、従
来の複数枚バッチ方式による半導体シリコンウェーハの
化学気相成長(CVD)もしくは反応ガスとの直接反応
によりウェーハ上に成膜される方法の改良であり、これ
らの皮膜の成長速度を増大させる半導体装置の製造装置
に関するものである。
に対する均一性を保ったCVDを行う方法として、Si
Cサセプタに横置きされた1枚の半導体ウェーハを回転
させ、かつランプ加熱しながらウェーハ面上に反応ガス
を水平に流し成膜を行う方法は公知である。この方法の
特長は、反応炉の壁が冷えているコールドウォール方式
であるためにSiH4などの反応ガスが炉壁に付着し難
い;そこでパーティクルの発生が比較的少ない;急速加
熱が容易であるなどである。この方法は亜大気圧CVD
(sub-atmospheric CVD) と言われており、その原理は、
圧力を低下させ気体原子間の平均自由行程(average mea
n free-pass)を長くするとともにウェーハを回転させる
ことによりガス原子がウェーハと接触する機会を多く
し、膜成長が均一になる点にある。膜成長速度は、具体
的には、600〜635℃、1.0〜30torr程度の圧
力でpoly Si の成長を行うと、500〜5000Å/分
になる。皮膜は、SiCサセプタに支持されたウェーハ
の裏面には付着しないので、ウェーハは反り易い。
なるとコールドウォール反応炉の使用は以下の点で難し
くなると言われている:(イ)炉壁の温度を低く保つこ
とが難しい;(ロ)電力及び冷却水使用量が激増する;
(ハ)パーティクルが発生し易くなる;(ニ)不要付着
膜を除去するクリーニング工程の時間が長くなる。
ーハ当たりの処理時間は5〜10分の短時間であるが、
CVDの次の工程、例えばクリーニング、レジスト塗布
工程に移るための最低必要な枚数に合わせてウェーハの
運搬手段であるウェーハのキャリヤの溝数が定められて
おり、この枚数は通常は25枚である。例えば25枚の
ウェーハを処理する時間は125〜250分間となる。
を内装した加熱炉内に形成された均熱空間内に複数枚相
互に並列に配置された半導体シリコンウェーハについて
LP(低圧)−CVDを行う方法は、長い歴史があるの
で、多数の文献にて報告されている。半導体シリコンウ
ェーハにCVDにより皮膜を形成する代表例を以下に示
す。 (a)SiH4とO2によるSiO2膜の生成(400℃
程度) (b)SiH4、PH3とO2によるPSG膜の生成 (c)SiH4、Si2H6によるPドープ又はノンドー
プポリSi(580〜620℃)もしくはa(アモルフ
ァス)Siの生成(500〜530℃) (d)SiH4とN2O(又はNO)によるHTO(High
Temperature Oxi-dation) 膜の生成(800〜850
℃) (e)TEOSとオゾンを用いたSiO2膜、BPSG
膜の生成(650〜690℃程度) (f)NH3とSiH4又はSiCl2を用いたSi3N4
膜の生成(720〜800℃) (g)タンタルアルコキシドを用いたTa2O5膜の生成
(400〜440℃) (h)WSi2膜の生成
シリコンウェーハに皮膜を形成する方法も多数の文献に
報告されており、これらの例を以下に示す。 (i)単結晶もしくは多結晶シリコンとNH4を反応さ
せることによるSiのSiON化、SiN化、即ちSi
ON膜、SiN膜の生成 (j)単結晶もしくは多結晶シリコンとNO又はN2O
を反応させることによるSiON膜、SiO2膜の生成 (k)前記(g)によるTa2O5膜とNH4を反応させ
ることによるTaN膜の生成 (l)SiO2膜とNH3を反応させることによるSiO
N膜の生成 (m)Siウェーハ上のTi膜とNH3又はN2の反応 (n)Siウェーハ上のTiO2膜とNH3又はN2の反
応によるTiN膜の生成
部に配置された石英内管2a、石英外管2b,石英ボー
ト18を示し、下部に配置された断熱、支持、冷却、密
閉などの機構は図示を省略している。石英ボート18は
約150枚程度のウェーハ5を1回で処理できるように
多数棚状に上下に配列されている。反応ガスは、石英内
管2a内に下方から導入され、炉内空間を上向きに流
れ、個々の半導体シリコンウェーハ間に流入して反応す
る。その後反応ガスは石英内管2aと石英外管2bの間
の環状間隙を通過してガス排出口から排気される。この
ようなホットウォール型加熱炉では加熱時間が長いが、
大口径ウェーハに微細化デバイスを製造する際に必要に
なる熱的ストレス緩和の観点からは有利である。図1の
ホットウォール型加熱炉の石英ボート18にウェーハを
出入れするには、ウェーハを支えるフォーク状溝に1枚
づつ又は多数枚一括で装入するのが一般的である。
炉では、100〜150枚程度のウェーハを5〜9mm
ピッチで700〜900mmの均熱領域に配置してCV
Dを行っている。この条件で各ウェーハでの膜厚を均一
にするために、炉内圧力を0.3〜1torr程度の低圧に
しかつ3〜7m/秒程度又はそれ以上の高速で反応ガス
を炉内に供給する。反応ガスは内側の石英管内でウェー
ハの周囲をウェーハ面と垂直方向に流され、その後ウェ
ーハ面間に周辺部から巻き込まれながら供給される。こ
のような低圧条件では皮膜の成長速度が20〜100オ
ングストローム/分以下と遅くなっている。なお、LP
−CVDにおける膜の成長速度に及ぼす他の因子として
均熱長さがあり、これが長くなるとガス流の上流と下流
でのウェーハ上での膜の成長速度の差が生じ易くなる。
したがって上記長さの均熱長では、一般に、膜厚の分散
が6インチウェーハでは1〜3%の範囲になるようにウ
ェーハの処理枚数を制限する必要が生じる。
では、LP−CVD条件が、ウェーハ間隔−5〜7m
m;温度−625℃;SiH4流量−200cc/分;
ウェーハ−8インチ、50〜150枚;圧力−0.6to
rrである場合、皮膜の成長速度は50〜80オングスト
ローム/分である。上記(d)によるHTO膜は800
℃、0.3〜1.0torrの条件で膜の成長速度は1
5〜20オングストローム/分、膜厚分布は8インチウ
ェーハで3〜6.5%、6インチウェーハで2〜5%で
ある。これらの膜成長速度はランプ加熱による1枚ウェ
ーハの場合と比較してかなり低くなっている。また15
0枚処理の場合の昇温及び降温を含む全処理時間は約1
20〜600分である。全処理時間は生成膜の種類、膜
厚により大きく異なるが、アモルファスシリコンの成長
(厚さ1μm)は全処理時間が長い例、すなわち600
分以上である。上述のようにホットウォール型加熱炉を
使用するCVD法及び直接反応法では、皮膜の成長速度
が遅いので、150枚もの多量処理をすることにより生
産性が上がる。
トウォール型加熱炉処理の考え方から離れ、高速成膜を
可能にする装置を提供することを目的とする。
体装置の製造装置は、反応管を内装した加熱炉と、前記
反応管内に形成された均熱空間内に位置し、かつ横置き
された半導体シリコンウェーハに化学気相成長もしくは
直接反応による皮膜を形成する反応部とを含んでなる半
導体装置の製造装置において、前記反応ガスを炉内ガス
と遮断して炉内を半導体ウェーハ端縁近傍位置まで案内
する第1のガス案内手段と、実質的に全量の反応ガスを
第1のガス案内手段から前記近傍位置で半導体シリコン
ウェーハの間隙に噴出する手段と、半導体シリコンウェ
ーハを5mm以上の間隔で下側から支える支持手段を設け
た板状基板と、前記半導体シリコンウェーハを加熱炉外
で出し入れする際に前記半導体シリコンウェーハと板状
基板との間に進退可能なウェーハ装入出部材と、ウェー
ハ面に直交する軸を中心として板状基板を回転させる駆
動手段とを含んでなることを特徴とする半導体装置の製
造装置であり、本発明に係る第2の半導体装置の製造装
置は、反応管を内装した加熱炉と、前記反応管内に形成
された均熱空間内に位置し、かつ横置きされた半導体シ
リコンウェーハに化学気相成長もしくは直接反応による
皮膜を形成する反応部とを含んでなる半導体装置の製造
装置において、前記反応ガスを炉内ガスと遮断して炉内
を半導体ウェーハ端縁近傍位置まで案内する第1のガス
案内手段と、実質的に全量の反応ガスを第1のガス案内
手段から前記近傍位置で半導体シリコンウェーハの間隙
に噴出する手段と、半導体シリコンウェーハを周縁部に
て下側から5mm以上の間隔で支える支持手段と、この支
持手段の一部を欠如して形成された欠如部と、ウェーハ
面に直交する軸を中心として支持手段を回転させる駆動
手段と、前記半導体シリコンウェーハを加熱炉外でウェ
ーハを出し入れする際に該半導体シリコンウェーハの下
方に前記欠如部を介して進退可能なウェーハ装入出部材
とを含んでなることを特徴とする半導体装置の製造装置
である。以下、本発明の内容をより詳しく説明する。先
ず本第1発明及び第2発明に共通する内容を説明する。
の該反応管内に均熱空間が形成されるいわゆるホットウ
ォール型加熱炉を使用する。反応管は一重でも二重でも
よい。
熱空間内に面どうしが向かい合うように並列に配列され
ている。半導体シリコンウェーハ(以下「ウェーハ」と
言う)の枚数は、各工程間をウェーハを移動する治具に
ウェーハを積載する枚数に応じて例えば5、13、50
枚などの任意の枚数を処理することができる。但し約7
5枚を超えると均熱長が長くなり過ぎて膜厚分布が劣化
することに加えて、処理時間が長くなるために約75枚
を上限とすることが好ましい。また、ウェーハ間隔が狭
いと昇温と降温が遅くなるので約5mm以上の間隔とす
る。また上限は適切な加熱炉均熱長さより定められるが
約100mm程度である。
は、反応ガスを炉内に一挙に高速で放出させ、次にウェ
ーハ端縁の特定されない位置から個々のウェーハ間隙に
巻込み、ウェーハ面全体と接触させ、その後個々のウェ
ーハ間から排出しているが、この方法では、膜厚の分布
がウェーハの上下位置で大きく変動する。したがって、
圧力を高くすることによって高速成長を行おうとする
と、膜厚分布の変動が一層大きくなる。そこで本発明に
おいては、ウェーハ間隙への反応ガスの送入に関し、反
応ガスの実質的に全量を特定の位置から行うことにし
た。すなわち、送入のための第1の位置はウェーハ周囲
の任意の位置に送入ガス管などを使用して特定し、ガス
管に形成された孔部よりウェーハ面上にほぼ平行にガス
を流す。これにより成長速度を著しく増大することがで
きる。排出側における排気方法は送入側における送気方
法ほど膜成長速度に対する影響は大きくないので、排気
方法は従来法のように反応管の上部もしくは下部に設け
た排気孔より行うことができる。この方法ではウェーハ
枚数が約25枚以下の場合に十分な成果が達成される。
勿論排出のための第2の位置も特定することが好まし
く、これは第1の位置と向かい合ってガスが流れる位置
である。また第2の位置は上下方向で見ると1又は2以
上のウェーハ間隙、好ましくは各ウェーハ間隙に面して
いることが必要である。これらの位置を規定する管、仕
切り板、函体などは、ガスが流れるその内部空間を反応
管内空間を区隔し、放出孔及び吸引孔のみで反応管内空
間と連通していることが必要である。さらに、反応ガス
は、送入ガス管内の圧力は反応管内の圧力より高く、例
えば0.1〜1気圧程度として、噴出させ、かつ排気管
の先端にポンプなどを接続して反応ガスを吸引する。
縁「近傍」とは、従来法のように反応管の上部もしくは
下部ではなく、ウェーハ間隙から水平方向に延長した位
置であって、炉内空間での流入・流出反応ガスが隣のウ
ェーハ間隙の流入・流出ガスと実質的に混合しないよう
な距離である。この距離が具体的にどのような値となる
かは、ウェーハ間隙、ガス流量及び圧力を与えて、ソフ
トウェアソルバー(クレイドル社ソフトウェアSTREAM V
2.9 −有限要素解析法を用いた三次元熱流体解析プログ
ラム)をコンピュータ(シリコングラフィック社製IRS
4D/indy)にインストールして解析することにより知るこ
とができる。第1及び第2のガス案内手段は独立した管
体、反応管内壁の一部を当該手段の一部として形成した
管体、函体などガスを流す手段である。
して、管体より反応ガスをそれぞれ送入・排出する方法
を説明する。上述のように個々のウェーハ間隙近傍まで
導かれた反応ガスは、当該ウェーハ間隙に向かって個々
の噴出孔(第1の孔部)より実質的に等しい流量で噴出
し、続いてウェーハ面間に流入し広がる。この際のガス
の広がりを促進するためには噴出孔とウェーハ端縁の間
隙はできるだけ離れている方が好ましい。同様に、噴出
孔(第1の孔部)及び吸引孔(第2の孔部)の総面積は
各管の内部断面積以下であることが好ましい。反応ガス
の流量を個々のウェーハ間隙に対して実質的に等しくす
るためには、第1の孔部の直径をガス流下流方向で大き
くする、ガス案内管の内径を先端側で太くするなどの方
法を採用することができる。しかし、この方法では孔部
直径などの寸法調整や孔の加工が複雑であるために、同
一内径かつ同一孔部直径の管体をガス流方向で逆に2本
以上炉の長さ方向で上下方向で互い違いにする配置する
か、あるいはこれらを1本の管に連結して蛇行させる方
法が好ましい。
関しては、断面は円形、矩形、半円形などの任意のもの
であってよい。管体の本数は1もしくは2以上であり、
2本の管体の場合はガスの流れ方向を逆にすることによ
り多数のウェーハについてのガス流量を均一にすること
ができる。噴出孔及び吸引孔の個数は各ウェーハ間隙に
ついて1個もしくは2個以上である。2個以上の噴出孔
の場合は反応ガスがウェーハ間隙に入る前に干渉を起こ
さないように隔てる必要がある。
と垂直な軸の回りに回転させることにより反応ガスをウ
ェーハ全面と接触させて膜厚を均一化する。回転速度は
5〜60rpmであることが好ましい。
置によると高速成長に適する圧力は1〜40torrを設定
することができる。ガス圧力の測定位置は従来のホット
ウォール型加熱炉と同様に排気管内で炉に出来るだけ近
い極近位置とすることができる。
装置は、さらにそれぞれ下記(5−1)及び(5−2)
のウェーハ支持治具を採用している。 (5−1)治具;第1発明においては、ウェーハを保持
する治具は、ウェーハを下側から支える、ピン、突起な
どの支持手段を固設した板状基板を有する。ウェーハは
下側からピンなどにより支えられているために、板状基
板より上方に持ち上げられ、これらの間にウェーハ装入
出治具が進退する空間が形成される。板状基板は、ピン
などを固設するとともに、上下のガス流路空間を仕切る
仕切りを兼ねるものである。ピンでウェーハを支持する
と、ウェーハ裏面全面にもCVD膜が付着し、このため
ウェーハ両面に付着するCVD膜がウェーハの反りを妨
げると言う利点がもたらされる。なお、板状基板に面接
触方式でウェーハを支持するとウェーハの温度分布が大
きくなり、好ましくない。 (5−2)治具;第2発明においては、ウェーハを保持
する治具は、ウェーハを下側から数か所で支えるピン、
突起などを周縁方向に配列する環状体を有し、この環状
体の一部を欠如してウェーハ装入出治具を進退可能にし
ている。このウェーハ支持治具はウェーハの装入出の際
に炉外に取り出される。その後、ウェーハを装入出の際
にはウェーハ装入出治具を容易に進退させるために、環
状体の一部を切り欠いている。なお、上記のウェーハ保
持方式の代わりに、環状治具自体がウェーハを接触保持
してもよい。ウェーハ周縁部は下側から上記のように支
えられているために、ウェーハ面積の大部分を占める中
央部は、下方に向かって露出される。したがって、環状
ウェーハ保持治具とウェーハ自体が上下のガス流路空間
を仕切ることとなる。上述のような構造のウェーハ支持
治具に対して、従来のフォーク状ウェーハ出入れ治具を
使用することができ、それ以外の治具であっても上記切
除部からウェーーハ面の下方に前進・後退できるもので
あればあらゆる治具を使用することができる。
支持治具の環状体はウェーハの中心部と周辺部の温度差
を縮小する作用がある。ウェーハとの接触部となる突起
は、ウェーハの保持が安定するように円周方向に配置
し、均等にできるだけ少ない個数で配列することが好ま
しい。これらの突起は環状体から直接突出させることも
できるが、突起は環状体から内側に伸び出た棒の先端に
固着することもできる。またさらに棒の先端を連結する
補強環を設けることもできる。
(第1の孔部)をできるだけウェーハから遠ざけた方が
よいが、すると隣接上下のウェーハ間に向かうガス流が
混合し易くなる。これを避けるためには、ガスが上下の
ウェーハ間隙に流れることを制限する板状基板もしくは
支持手段を有効に作用させる必要がある。したがって、
回転を妨げない範囲でできるだけ板状/支持手段は第1
及び第2の孔部を穿設した管体もしくは反応管壁などに
接近していることが好ましい。また、反応管壁との板状
基板などの間隙を狭めるフィンを前者に固設してもよ
い。
ハの上下位置に依存する吸引ガス流量を均一化するため
に以下のような手段を採用することができる。(イ)第
2のガス案内手段の内部をウェーハ配列領域において少
なくとも2つの並列した流路に仕切り、炉の上方側にガ
ス入口を有する流路の断面積を相対的に大きく、かつ炉
の下方側ガス出口を有する流路の断面積を相対的に小さ
くする。後述の図2においては流路の幅を調節して所期
の効果を達成している。(ロ)ウェーハ間隙の全体もし
くは数個の群に共通する第2の孔部を設け、その幅を下
方ほど小さくする。(ハ)ウェーハ間隙の全体に共通す
る同一幅の第2の孔部両側に副孔部を短冊状に設ける;
副孔部の位置及び長さを調節することにより上側の第2
孔部断面積を下側より大きくする。なお、上側排気の場
合は流路(孔部)大小関係を上記(イ)、(ロ)、
(ハ)とは逆にする。以下、実施例によりさらに詳しく
本発明を説明する。
関する一実施例装置を示し、この装置は基本的には加熱
炉1とウェーハ昇降機構30から構成される。通常のS
iC,石英などの反応管(以下「石英反応管」と言う)
2は上端が閉じられ、下端が開放した管体であって、そ
の上部外周を取り囲むように設けられ、均熱空間を作り
出すヒーター3を断熱材からなる炉体4に固設してい
る。石英反応管2はL字形に曲げられた下端部で炉底構
造体37に気密かつ着脱自在に固定され、又支持台6に
より支持されている。図示の状態では、ウェーハ5はウ
ェーハ昇降機構30により上限位置まで上昇されてい
る。多段に且つ相互間に約5mm以上の間隔を置いて積
み重ねられた、直径が8〜12インチのウェーハ5はヒ
ーター3により所定温度に加熱される。5’はダミーウ
ェーハである。ウェーハ5、ダミーウェーハ5'の支持
部材は図示を省略している。
3、34などを防熱するための断熱機能を有するセパレ
ータ31を途中に固定した回転軸体32に、ウェーハ5
を上下に隔てて配列する治具の詳細構造は図示を省略し
ている。この治具を回転させる回転軸体32の下端には
磁石又はコイル33を取り付け、一方この磁石又はコイ
ル33に回転力を及ぼす別の磁石又はコイル34を上下
可動に設けることによって、ウェーハ昇降機構30を上
昇・下降させるとともに回転軸体32を回転する。かか
る上昇・下降を行うために磁石34などを支持する台3
5を螺合したロッド36を駆動装置40aにより回転す
る。
と、その上部の加熱炉の底部と一体に接続した炉底構造
体37はウェーハ5の処理中は図示の位置に気密に固定
されており、処理前後には支持台6に回転可能に接続さ
れたロッド38を駆動装置40bにより回転させると、
ロッド38に螺合されかつ炉底構造体37に固着された
連結部39がロッド38に沿って昇降される。これに伴
い炉底が開放されあるいは閉鎖される。回転軸体32の
昇降を案内する管体42の内部を経て炉内に微量N2ガ
ス等のパージガスを流入口42aから送入することがで
きる。ロッド36、駆動装置40a,連結部41は台3
5を昇降させる機構であって、駆動装置40aによりロ
ッド36を回転させることにより、これと螺合した台3
5が管体42と摺動して昇降し、回転軸体32の上下方
向の位置が調節される。
された反応ガスを個々のウェーハ5間に分配して噴出す
るために、反応管の一部を二重管としてガスを流す流路
とした第1のガス案内手段である。20は個々のウェー
ハ5の間から反応ガスを吸入する第2のガス案内手段で
ある。22は第2のガス案内手段20に連通する排気管
であって、ポンプにより反応ガスを吸引するとともに圧
力測定器41を付設している。後述の反応ガス噴出孔及
び反応ガス吸引孔は上下に配列されたウェーハ5の間隙
に面するように位置しているので、反応ガスはウェーハ
間隙に直接噴出されかつ該間隙から直接排気され、炉内
空間で層流状態が実現可能となる。すなわち、従来のよ
うに炉内空間を上向又は下向に流れる反応ガス流の一部
がウェーハ間隙に分流すると、ガス流がウェーハ間で滞
留し、かつ個々の間隙での制御は困難であるが、本発明
によるとこのような滞留は避けられかつ個々の間隙での
制御も可能である。なお、下側排気方式では炉の下部に
配管が集中するので、後述の段落0037(二)で説明
する上側排気方式を採用することにより,この問題を避
けることができる。
B−B矢視図)に示すように幅が広い吸気孔21(第2
の孔部)をウェーハ間隙と同じ個数備えている。ウェー
ハ間隙でウェーハ全面に広がった反応ガス層を上下層間
で混じり合うことなく吸引するためには、吸気孔21は
出来るだけ幅が広いことがよく、好ましい厚さは0.5
〜1.5mmである。
案内手段10は共通の母管12より分岐した3本の管体
10a,b,cを石英反応管を部分的に袋状に変形させた部
分に納めることによって構成される。即ち、3種のガス
を使用するCVDの場合1本の管体で反応ガスを案内す
ると噴出前に反応ガスが反応するので、3本の管体より
第1のガス案内手段を形成している。第1のガス案内手
段10の噴出孔はその合計面積が母管の断面積以下であ
ることが好ましい。さらに、石英反応管内壁と管体10
a,b,cの内側を結ぶ曲線は円形となるためにウェーハ5
の外周縁との間には円形環状隙間47が残される。この
隙間47は基板18(図5)又は環状体18(図6、
7)によって塞がれているので、反応ガスの浮上り又は
下向きの流れが防止され、理想的層流状態を実現するこ
とができる。第2のガス案内手段20は、ウェーハの中
心軸を中心として第1のガス案内手段の管体10と反対
方向に位置している。したがって、例えば管体10a、
ウェーハ中心及び第2ガス案内手段20を結ぶ直線を引
くことができる。第2のガス案内手段20は外側弧状部
20a、吸引孔21を上下に穿設した反応管内壁2a及
び側面部20c(図2参照)を連結した函体であって、
この内部の流路20bを反応ガスを案内することによっ
て炉内ガスとの混合や炉内への拡散を避けている。図2
に示されるように、第2のガス案内手段20内に2つの
仕切り板20dをガス流路20bに沿って設け、上下の
ウェーハからの吸引流量がほぼ等しくなるようにしてい
る。したがって、上側ウェーハからの反応ガスは流れ距
離が長くなり流れ抵抗が大きくなるので、断面積を大き
くすることによって、流れ抵抗が小さくなる。
2の装置では省略したウェーハ5の支持構造を図示して
いる。すなわち、石英円板などよりなる基板18にピン
19を等角度で4個、6個などの適切な本数突設してウ
ェーハ5を下側から支える。この支持方法では、ウェー
ハ5は中心で支持されていないので反る傾向があるが、
12インチウェーハでも900℃以下の加熱温度であれ
は、問題になる程度の反りは生じない。ピン19の高さ
は、ウェーハ昇降機構30が下降してウェーハ5が炉外
に移動した際にウェーハ5と基板18の間にフォーク2
6が出入りできるような値である。また、基板18と反
応管内壁の間の間隙は、各ウェーハ5上面に平行に噴出
された反応ガス流が当該ウェーハの上下のウェーハに流
れ難い狭い間隙となっている。なお27はウェーハの位
置ずれを妨げるストッパーである。基板18全体は2本
の直立支柱45に連結されており、直立支柱45は回転
軸体32(図2)を介してウェーハの回転駆動手段に連
接されている。17は第1のガス案内手段10の壁部に
形成された第1の孔部よりなるガスノズル(第1の孔
部)である。このガスノズル17から噴出する反応ガス
は矢印に示すように第2のガス案内手段20に向かって
流れる。
示し、図2の装置では省略したウェーハ5の支持構造を
図示している。図6は図7の矢視図、図7は図6の矢視
図(但し、ウェーハは図示を省略)である。直径方向で
180°反対位置に設けられた1対の直立支柱45に固
着した環状板28の一部に、ウェーハ装入出部材が出入
りする切欠きを形成する。環状板28の外側が厚く、内
側が薄い段付構造とし、内側から上向きに突出したその
ピン29aでウェーハ5を点接触方式で支持する。環状
板28とウェーハ5が上下の仕切板となって、いずれか
の第1の孔部17から噴出される反応ガスがウェーハ5
より上下に流散することを阻止する。27、28、29
及び45から構成されるウェーハ支持治具は一体となっ
て、炉外に搬出され、図7で仮想線で示したフォーク2
6がウェーハの出し入れを行う。噴出ガスノズル17か
ら流れる反応ガスはウェーハ5の裏面と接触してウェー
ハ下面にもポリSi膜などを形成する。
は次のとおりである。 (1)図5の治具は、膜厚分布に対する要求が厳しい膜
の成長に適し、またSiH4とNH3により生成するHTO膜
などのように膜厚が変動し易い膜の成長に適している。
図6、7の治具は、環状板28に切欠けがあるために、
膜厚分布が大きくなり易い。したがって、図6、7の治
具は、膜厚分布に対する要求が緩やかな膜の成長あるい
はSi3N4のように膜厚が変動し難い膜を多数のウェー
ハに成長することに適している。
れる反応ガス流を模式的に示す。即ち、ウェーハ(図示
せず)の回転方向に反応ガス流は多少曲げられることに
伴い扇形パターンも変形し、またガス流は幅方向に多少
は拡散するが、ガス濃度の濃い部分を図示している。図
示のように反応ガスは巻き込みによらず、噴出と吸引に
よりウェーハ面上を流れている。第1のガス案内手段の
管体10a,10b,10cからはそれぞれシラン、フ
ォスフィン、ジボランなどの別種の反応ガスを流すこと
もでき、あるいは同種の反応ガスを流すこともできる。
噴出ガス流は角度θが30〜40°となるように管体1
0a,10b,10cから噴出することが好ましい。ウ
ェーハ5と接触する反応ガスの濃度は局部的に低くなる
ので、ウェーハ5を回転させることにより、ウェーハ5
面上での膜成長の均一化を図っている。
入管であって、N2などの非反応性ガス、Arなどの不
活性ガスを少量流すことによって、炉の下部に流入した
微量の反応ガスにより炉の下部でパーティクルが発生す
ることを阻止している。このパージガスが隙間47(図
4)より多量に吹上がると、上述した反応ガスの流れが
乱されるので、パージ量は極く少量とするか且つ/又は
15’の位置に設けた管より排気する必要がある。
段を示す。ガス供給源はこれら各部に共通していてもよ
く、あるいは各部に個別としてもよい。具体的には、図
9(噴出孔の図示は省略している)に示すように、第1
のガス案内手段10は母管12を二分岐させ、一つの分
岐部10aは上向に延長させ、他の分岐部10bは一旦
上向きに延長させた後180°方向転換して下向きに延
長させ(10b(1)),これらの上向き延長部10a及
び下向き延長部(10b(1))に反応ガスの流出口11
をウェーハ間隔の個数だけ形成することができる。もし
上向き延長部10aのみから反応ガスを流出させるとガ
ス流量分布が下側のウェーハで多くなるが、この他に下
向き延長部10b(1)を設けることによりこのようなガ
ス流量分布を平均化することができる。さらに噴出孔の
総面積を母管の断面積とほぼ等しいか、未満とするとよ
り好ましい結果を得ることができる。
実施例を説明する。通常1本管よりなる第1のガス案内
手段の噴出孔から流れるガスは先端ほど流量が少なくな
る。これを避けるためには先端ほど噴出孔の口径を大き
くあるいは管の内径を小さくすればよいが、正確な流量
制御は期し難い。そこで、ガスを上向に流す部分と下向
に流す部分を同じガス案内手段に含め、これらの部分を
並列させることにより、全ての噴出孔からのガス流量の
均等化を図ることが好ましい。図10には、図9よりも
コンパクトにした第1のガス案内手段10を示し、1本
の管体を平行反対方向に流れる二つの流路に仕切板10
pで区隔し、下向流路の末端を行止まりにしている。こ
れらの二流路のそれぞれに同一孔径の第1の孔部17を
形成しているために、ガス流量はウェーハ上下のウェー
ハに関して平均化される。
術を付加的に適用することができる。この中には次のも
のが含まれる。 (イ)本出願人の特許第2025683号にて公知のプ
ラズマクリーニングを実施する。この場合、炉体より内
側においてプラズマにさらされる部材は全て石英製とす
ることが好ましい。 (ロ)本出願人の実用新案登録第3037794号にて
公知のようにホットウール炉(すなわち本発明による加
熱炉)にコールドウォール炉を組み合わせる。 (ハ)熱伝導性の良いSiC板にウェーハの下面全体を
支持し、上面に皮膜を成長させる。 (二)第2のガス案内手段による排気は加熱炉の上部に
ガスを案内してから行うことができる(特開平11−3
859号公報/図3参照)。排気部も炉内の均熱空間内
に位置させかあるいは反応温度とほぼ同じ温度とするこ
とにより排気部管壁に付着する反応膜質を反応部のもの
と同じにする。また、石英反応管頂部上方に排ガスが蛇
行するトラップ型ガス流路を形成することもできる(特
開平6−188209号公報)。このような排気方法に
よりパーティクルの発生を抑えることができる。
VD成長を行うと300〜2000Å/分の成長速度で
かつ膜厚分布を2〜5%以内で成長させることができ
る。また、HTOのCVD成長を行うと30〜150Å
/分の成長速度でかつ膜厚分布が8インチウェーハで1
〜4%で成長させることができる。
もしくは直接反応工程において、ウェーハ上に高速膜形
成処理を行い、また膜厚の均一性の点でも従来法と比べ
て遜色がない。
である。
面図である。
図2の部分拡大図である。
図2の部分拡大図であり、図7の矢印に沿う断面図であ
る。
図6の矢印に沿う平面図である。
ある。
図面である。
Claims (7)
- 【請求項1】 反応管を内装した加熱炉と、前記反応管
内に形成された均熱空間内に位置し、かつ横置きされた
半導体シリコンウェーハに化学気相成長もしくは直接反
応による皮膜を形成する反応部とを含んでなる半導体装
置の製造装置において、前記反応ガスを炉内ガスと遮断
して炉内を半導体シリコンウェーハ端縁近傍位置まで案
内する第1のガス案内手段と、実質的に全量の反応ガス
を第1のガス案内手段から前記近傍位置で半導体シリコ
ンウェーハの間隙に噴出する手段と、半導体シリコンウ
ェーハを5mm以上の間隔で下側から支える支持手段を設
けた板状基板と、ウェーハ面に直交する軸を中心として
前記板状基板を回転させる駆動手段と、前記半導体シリ
コンウェーハを加熱炉外で出し入れする際に該半導体シ
リコンウェーハと板状基板との間に進退可能なウェーハ
装入出部材とを含んでなることを特徴とする半導体装置
の製造装置。 - 【請求項2】 反応管を内装した加熱炉と、前記反応管
内に形成された均熱空間内に位置し、かつ横置きされた
半導体シリコンウェーハに化学気相成長もしくは直接反
応による皮膜を形成する反応部とを含んでなる半導体装
置の製造装置において、前記反応ガスを炉内ガスと遮断
して炉内を半導体シリコンウェーハ端縁近傍位置まで案
内する第1のガス案内手段と、実質的に全量の反応ガス
を第1のガス案内手段から前記近傍位置で半導体シリコ
ンウェーハの間隙に噴出する手段と、半導体シリコンウ
ェーハを周縁部にて下側から5mm以上の間隔で支える支
持手段と、この支持手段の一部を欠如して形成された欠
如部と、ウェーハ面に直交する軸を中心として前記支持
手段を回転させる駆動手段と、前記半導体シリコンウェ
ーハを加熱炉外で出し入れする際に該半導体シリコンウ
ェーハの下方に前記欠如部を介して進退可能なウェーハ
装入出部材とをさらに含んでなることを特徴とする半導
体装置の製造装置。 - 【請求項3】 前記ウェーハの支持手段が、その本体上
に固着されかつ半導体シリコンウェーハを支持する突起
を含んでなることを特徴とする請求項2記載の半導体装
置の製造装置。 - 【請求項4】 前記反応管の下部に、非反応性ガスもし
くは不活性ガスよりなるパージガス導入孔を設けたこと
を特徴とする請求項1から3までの何れか1項記載の半
導体装置の製造装置。 - 【請求項5】 半導体シリコンウェーハ間隙に面して壁
面に形成された第2の孔部を介して、半導体シリコンウ
ェーハ間より流出した反応ガスを吸引し、炉内ガスと遮
断して炉外まで案内する第2のガス案内手段と、第2の
ガス案内手段に連通された排気手段とをさらに含んでな
ることを特徴とする請求項1から4までの何れか1項記
載の半導体装置の製造装置。 - 【請求項6】 前記第2の孔部を前記半導体シリコンウ
ェーハ間隙の各々対して設けた請求項5記載の半導体装
置の製造装置。 - 【請求項7】 前記第2の孔部を前記半導体シリコンウ
ェーハ間隙の数個に対して1個設けた請求項5記載の半
導体装置の製造装置。
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---|---|
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Cited By (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002217112A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-08-02 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置及び半導体装置の製造方法 |
WO2002091448A1 (fr) * | 2001-04-25 | 2002-11-14 | Tokyo Electron Limited | Dispositif de croissance a phase gazeuse |
JP2004296659A (ja) * | 2003-03-26 | 2004-10-21 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置および半導体装置の製造方法 |
JPWO2005015619A1 (ja) * | 2003-08-07 | 2006-10-05 | 株式会社日立国際電気 | 基板処理装置および半導体装置の製造方法 |
JP2008028409A (ja) * | 2007-08-21 | 2008-02-07 | Tokyo Electron Ltd | 熱処理方法 |
JP2009032890A (ja) * | 2007-07-26 | 2009-02-12 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置 |
US7540257B2 (en) | 2005-01-13 | 2009-06-02 | Sharp Kabushiki Kaisha | Plasma processing apparatus and semiconductor device manufactured by the same apparatus |
US20100083898A1 (en) * | 2008-07-23 | 2010-04-08 | Hitachi Kokusai Electric Inc. | Substrate processing apparatus |
US7927455B2 (en) | 2004-10-22 | 2011-04-19 | Sharp Kabushiki Kaisha | Plasma processing apparatus |
US8092640B2 (en) | 2005-01-13 | 2012-01-10 | Sharp Kabushiki Kaisha | Plasma processing apparatus and semiconductor device manufactured by the same apparatus |
JP2012099864A (ja) * | 2006-12-12 | 2012-05-24 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置、半導体装置の製造方法、および反応管 |
US20120156886A1 (en) * | 2010-12-21 | 2012-06-21 | Hitachi Kokusai Electric Inc. | Substrate processing apparatus, method of manufacturing substrate, and method of manufacturing semiconductor device |
KR101243541B1 (ko) | 2005-10-11 | 2013-03-20 | 도쿄엘렉트론가부시키가이샤 | 기판 처리 장치, 기판 처리 방법 및 컴퓨터 판독 가능한 기억 매체 |
WO2013118822A1 (ja) * | 2012-02-10 | 2013-08-15 | 株式会社ジェイテクト | 炭素膜成膜装置および炭素膜成膜方法 |
JP2014090212A (ja) * | 2014-02-01 | 2014-05-15 | Tokyo Electron Ltd | 処理容器構造及び処理装置 |
JP2014165500A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-08 | Tera Semicon Corp | バッチ式基板処理装置 |
JP2014207435A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-10-30 | 東京エレクトロン株式会社 | バッチ式縦型基板処理装置および基板保持具 |
WO2015041376A1 (ja) * | 2014-09-30 | 2015-03-26 | 株式会社日立国際電気 | 基板処理装置、半導体装置の製造方法および反応管 |
JP2015196839A (ja) * | 2014-03-31 | 2015-11-09 | 株式会社東芝 | ガス供給管、およびガス処理装置 |
JP2017216397A (ja) * | 2016-06-01 | 2017-12-07 | 株式会社アルバック | アニール処理装置およびアニール処理方法 |
TWI657501B (zh) * | 2017-02-15 | 2019-04-21 | 日商國際電氣股份有限公司 | 基板處理裝置、反應管、半導體裝置之製造方法及程式 |
JP2019204962A (ja) * | 2015-07-17 | 2019-11-28 | 株式会社Kokusai Electric | ガス供給ノズル、基板処理装置、半導体装置の製造方法およびプログラム |
JP7467045B2 (ja) | 2018-08-09 | 2024-04-15 | エーエスエム・アイピー・ホールディング・ベー・フェー | 基材処理用垂直炉およびその中で使用するライナー |
-
1999
- 1999-04-09 JP JP11102825A patent/JP2000294511A/ja active Pending
Cited By (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002217112A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-08-02 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置及び半導体装置の製造方法 |
JP4633269B2 (ja) * | 2001-01-15 | 2011-02-16 | 株式会社日立国際電気 | 基板処理装置及び半導体装置の製造方法 |
WO2002091448A1 (fr) * | 2001-04-25 | 2002-11-14 | Tokyo Electron Limited | Dispositif de croissance a phase gazeuse |
CN100399517C (zh) * | 2001-04-25 | 2008-07-02 | 东京毅力科创株式会社 | 气相生长装置 |
KR100853886B1 (ko) * | 2001-04-25 | 2008-08-25 | 도쿄엘렉트론가부시키가이샤 | 기상성장장치 및 이를 이용한 기상성장막 형성방법 |
JP2004296659A (ja) * | 2003-03-26 | 2004-10-21 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置および半導体装置の製造方法 |
JPWO2005015619A1 (ja) * | 2003-08-07 | 2006-10-05 | 株式会社日立国際電気 | 基板処理装置および半導体装置の製造方法 |
US7927455B2 (en) | 2004-10-22 | 2011-04-19 | Sharp Kabushiki Kaisha | Plasma processing apparatus |
US7540257B2 (en) | 2005-01-13 | 2009-06-02 | Sharp Kabushiki Kaisha | Plasma processing apparatus and semiconductor device manufactured by the same apparatus |
US8092640B2 (en) | 2005-01-13 | 2012-01-10 | Sharp Kabushiki Kaisha | Plasma processing apparatus and semiconductor device manufactured by the same apparatus |
KR101243541B1 (ko) | 2005-10-11 | 2013-03-20 | 도쿄엘렉트론가부시키가이샤 | 기판 처리 장치, 기판 처리 방법 및 컴퓨터 판독 가능한 기억 매체 |
JP2012099864A (ja) * | 2006-12-12 | 2012-05-24 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置、半導体装置の製造方法、および反応管 |
JP2009032890A (ja) * | 2007-07-26 | 2009-02-12 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置 |
JP4561793B2 (ja) * | 2007-08-21 | 2010-10-13 | 東京エレクトロン株式会社 | 熱処理方法 |
JP2008028409A (ja) * | 2007-08-21 | 2008-02-07 | Tokyo Electron Ltd | 熱処理方法 |
US20100083898A1 (en) * | 2008-07-23 | 2010-04-08 | Hitachi Kokusai Electric Inc. | Substrate processing apparatus |
US20120156886A1 (en) * | 2010-12-21 | 2012-06-21 | Hitachi Kokusai Electric Inc. | Substrate processing apparatus, method of manufacturing substrate, and method of manufacturing semiconductor device |
JP2012146939A (ja) * | 2010-12-21 | 2012-08-02 | Hitachi Kokusai Electric Inc | 基板処理装置、基板の製造方法、及び、半導体デバイスの製造方法 |
WO2013118822A1 (ja) * | 2012-02-10 | 2013-08-15 | 株式会社ジェイテクト | 炭素膜成膜装置および炭素膜成膜方法 |
CN104105815A (zh) * | 2012-02-10 | 2014-10-15 | 株式会社捷太格特 | 用于沉积碳膜的设备以及用于沉积碳膜的方法 |
JP2014165500A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-08 | Tera Semicon Corp | バッチ式基板処理装置 |
JP2014207435A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-10-30 | 東京エレクトロン株式会社 | バッチ式縦型基板処理装置および基板保持具 |
JP2014090212A (ja) * | 2014-02-01 | 2014-05-15 | Tokyo Electron Ltd | 処理容器構造及び処理装置 |
US10364498B2 (en) | 2014-03-31 | 2019-07-30 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Gas supply pipe, and gas treatment equipment |
JP2015196839A (ja) * | 2014-03-31 | 2015-11-09 | 株式会社東芝 | ガス供給管、およびガス処理装置 |
US10811271B2 (en) | 2014-09-30 | 2020-10-20 | Kokusai Electric Corporation | Substrate processing device, manufacturing method for semiconductor device, and reaction tube |
JPWO2015041376A1 (ja) * | 2014-09-30 | 2017-07-06 | 株式会社日立国際電気 | 基板処理装置、半導体装置の製造方法および反応管 |
TWI585853B (zh) * | 2014-09-30 | 2017-06-01 | Hitachi Int Electric Inc | A substrate processing apparatus, a manufacturing method of a semiconductor device, and a reaction tube |
WO2015041376A1 (ja) * | 2014-09-30 | 2015-03-26 | 株式会社日立国際電気 | 基板処理装置、半導体装置の製造方法および反応管 |
US10950457B2 (en) | 2014-09-30 | 2021-03-16 | Kokusai Electric Corporation | Substrate processing device, manufacturing method for semiconductor device, and reaction tube |
JP2019204962A (ja) * | 2015-07-17 | 2019-11-28 | 株式会社Kokusai Electric | ガス供給ノズル、基板処理装置、半導体装置の製造方法およびプログラム |
JP2021097245A (ja) * | 2015-07-17 | 2021-06-24 | 株式会社Kokusai Electric | ガス供給ノズル、基板処理装置、半導体装置の製造方法およびプログラム |
JP7150923B2 (ja) | 2015-07-17 | 2022-10-11 | 株式会社Kokusai Electric | ガス供給ノズル、基板処理装置、半導体装置の製造方法およびプログラム |
JP2017216397A (ja) * | 2016-06-01 | 2017-12-07 | 株式会社アルバック | アニール処理装置およびアニール処理方法 |
TWI657501B (zh) * | 2017-02-15 | 2019-04-21 | 日商國際電氣股份有限公司 | 基板處理裝置、反應管、半導體裝置之製造方法及程式 |
JP7467045B2 (ja) | 2018-08-09 | 2024-04-15 | エーエスエム・アイピー・ホールディング・ベー・フェー | 基材処理用垂直炉およびその中で使用するライナー |
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