JP2000288416A

JP2000288416A - 竪型ローラミル

Info

Publication number: JP2000288416A
Application number: JP9669399A
Authority: JP
Inventors: Nobuyasu Meguri; 信康廻; Hiroaki Kanemoto; 浩明金本; Kazunori Sato; 一教佐藤; Yutaka Takeno; 豊竹野; Kotaro Sakoda; 光太郎佐古田; Hideo Mitsui; 秀雄三井
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1999-04-02
Filing date: 1999-04-02
Publication date: 2000-10-17

Abstract

(57)【要約】【課題】石炭を粉砕して所定粒度の微粉を取り出す竪
型ローラミルに係り、微粉粒度を向上すると同時にミル
の運転動力を低減すること。【解決手段】粉砕テーブル２と粉砕ローラ３とからな
る粉砕部５と、粉砕部ハウジング７と、粉砕部の上方に
設置した分級機６と、分級機ハウジングと、を備えた竪
型ローラミルにおいて、回転する粉砕テーブル２の外周
側縁部にスロート４を設け、スロート４によって粉砕テ
ーブルと粉砕部ハウジングとの間の環状空間部を形成
し、ミルに供給される空気量を従来例（粉砕部ハウジン
グ径が粉砕テーブル径の略１．２〜１．３倍に設定され
たもの）のミルに供給される空気量より減らし、及び／
又は粉砕部ハウジング径を従来例のミルより拡げること
によって、スロートの上部を通過する空気の流速を従来
例のスロート上部を通過す空気流速の４０〜７０％の範
囲にした竪型ローラミル。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、石炭等の粒状また
はブロック状の原料を粉砕して所定粒度の微粉を取り出
す竪型ローラミルに係り、微粉粒度を向上すると同時に
ミルの運転動力を低減するための手段に関する。

【０００２】

【従来の技術】図８に、従来より火力発電プラントの石
炭焚ボイラシステムにおける燃料の前処理装置として使
用されている竪型ローラミルの一例を示す。

【０００３】この図から明らかなように、本例の竪型ロ
ーラミルには、粉砕テーブル２と粉砕ローラ３とからな
る粉砕部５の上方にサイクロン型の固定式分級器１０が
配置され、当該固定式分級器１０の内側に回転式分級機
２０が配置されている。

【０００４】給炭管１より供給された被粉砕物である原
炭は、回転している粉砕テーブル２の中心部に落下し、
粉砕テーブル２の回転に伴う遠心力によって粉砕テーブ
ル２上を渦巻き状の軌跡を描いて外周部へ移動し、粉砕
テーブル２と粉砕ローラ３との間にかみ込まれて粉砕さ
れる。粉砕された石炭は、粉砕テーブル２の周りに設け
られたスロート４より導入された熱空気によって、乾燥
されながら上方に吹き上げられる。

【０００５】吹き上げられた石炭粉のうち、粒径が大き
いものは、固定式分級器１０まで搬送される途中で重力
により落下し、粉砕部５に戻される（一次分級）。分級
部６に到達した石炭粉は、固定式分級器１０及び回転式
分級機２０によって所定粒度以下の微粉炭と所定粒度以
上の粗粉炭とに分級され、粗粉炭は固定式分級器１０の
コーン部１１の内壁に沿って落下し、再び粉砕部５にて
粉砕される。

【０００６】一方、分級部６を出た微粉炭は、送炭管３
０を経て図示しないボイラへと送られる。送炭管３０よ
り排出される微粉炭の粒径は、回転式分級機２０の回転
数を調節することによって制御する。

【０００７】石炭焚ボイラシステムでは、火力電力プラ
ントの出力に応じて石炭粉砕量が１０ｔ／ｈから１００
ｔ／ｈまでの種々のサイズの竪型ローラミルが使用され
ている。このような竪型ローラミルの粉砕テーブルの直
径は、小は１ｍ程度のものから大は４ｍを超えるものま
でが使用されている。また、石炭焚ボイラシステムでは
通常複数台の竪型ローラミルが配備されており、各ミル
へ供給される石炭量の合計が、ボイラで使用される燃料
量となる。また、ある一定のボイラ負荷範囲毎に運転さ
れるミルの台数が決まっている。

【０００８】したがって、ボイラ負荷の変化にともなっ
て、運転される竪型ローラミルの台数も替わり、ミル１
台当たりの石炭供給量（給炭量）も変化する。火力発電
プラントの石炭焚ボイラ用ミルの給炭量は、通常４０〜
１００％の範囲で運用される。ミル内へ導入される空気
量も給炭量によって変化し、空気量と給炭量の割合は、
給炭率によって異なるが、例えば、給炭率１００％のと
き空気量と給炭量の重量割合は２：１程度である。

【０００９】粉砕部ハウジング側にスロートブレードを
取り付けた従来の竪型ローラミル（固定スロート式ミ
ル）は、各スロートを通過する空気流速は大きく変動し
ており、かつ、各スロートの平均流速も大きな分布を有
している（特許第２７１６４９１号）。その結果、スロ
ートから石炭が落下しやすく、この落下を抑えるために
スロートを通過する空気流速を必要以上に上げざるを得
ない。

【００１０】また、スロート上部を通過する空気流速も
円周方向で不均一になるため、スロート上部を輸送され
る石炭粒子の速度も円周方向に分布を有しており、不均
一となる。その結果として、ある特定の粒子径で完全に
分離することはできず、一次分級性能が悪かった。

【００１１】従来の竪型ローラミルでは、粉砕部ハウジ
ング径は粉砕テーブル径の大略、１．２〜１．３倍に設
定されていた。これは、粉砕部ハウジング径をこれより
大きくすると、スロート上部を通過する空気流速が低下
し、スロート上部を輸送される石炭の輸送抵抗が増大
し、ミル差圧が増加するからである。逆に、粉砕部ハウ
ジング径を小さくすると、粉砕部ハウジング等の摩耗が
激しくなる。

【００１２】近年、火力発電プラントの高効率運用を実
現するため、石炭焚ボイラに燃料である微粉炭を供給す
る竪型ローラミルには、ミルの運転動力の低減が求めら
れている。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、竪型ローラ
ミルの運動動力を下げる手段の一つとして、ミル差圧を
低減するために粉砕テーブルの側縁部にスロートブレー
ドを取り付けたスロート（回転スロート）を用いる技術
がある（特許第２７４０２４９号、特開平６−３４３８
８７号公報）。

【００１４】回転スロート式のミルも固定スロート式ミ
ルと同様に粉砕部ハウジング径は粉砕テーブル径の大
略、１．２〜１．３倍に設定されている。このタイプの
スロートを取り付けた竪型ローラミルは、スロートブレ
ードをハウジング側に取り付けた竪型ローラミル（固定
スロート式ミル）に比べてスロートの差圧を低減できる
ばかりではなく、スロート上で石炭粒子が均一に振りま
かれるので、スロート上に形成される石炭層の濃度が均
一に分布し、ある特定の粒子径で分離しやすくなり、分
級性能は良くなる。

【００１５】その結果、スロートから吹き上げられた石
炭粒子は、高速で上方へ輸送されると同時に、スロート
上部に滞留する石炭量が減少するので、スロート上部に
浮遊状態で輸送される粒子の流動層は希薄になり、流動
抵抗である炭層差圧は低減する。このように、回転スロ
ート式ミルの場合はミル内の一次分級部における石炭粒
子と空気の流動状態が一変する。その結果、流動層部が
希薄になったことにより粉砕部から高速で吹き上げら
れ、一次分級から二次分級に送給される石炭粒子の径が
増大する。そのため、同一の分級機回転数でミルを運転
すると、ハウジング側にスロートブレードを取り付けた
竪型ローラミル（固定スロート式ミル）に比べて、ミル
出口よりボイラへ送られる微粉炭の粒径は粗くなる欠点
が生じる。これを解消するために分級機回転数を増加す
ればよいわけであるが、容量の大きい分級機モータの設
置や、分級機の運転動力の増大なども招く。

【００１６】本発明はかかる従来の欠点を解消しようと
するもので、その目的とするところは、スロートから吹
き上げられる粒子の速度を減少させることによって、微
粉炭粒度を向上させるとともにミルの運転動力が低減で
きる竪型ローラミルを提供するにある。

【００１７】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明は主として次のような構成を採用する。

【００１８】粉砕テーブルと粉砕ローラとからなる粉砕
部と、前記粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジングと、前
記粉砕部の上方に設置した分級機と、前記分級機の周り
を囲む分級機ハウジングと、を備えた竪型ローラミルに
おいて、前記粉砕テーブルの外周側縁部に複数のスロー
トブレードを取り付けたスロートを設け、前記スロート
によって前記粉砕テーブルと前記粉砕部ハウジングとの
間に形成される環状の空間部を仕切り、前記スロートを
前記粉砕テーブルとともに回転させ、前記スロートの上
部を通過する空気の流速υを

【００１９】

【数１】

【００２０】Ｗa^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル
径の略１．２〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラ
ミルへ供給される空気量（ｋｇ／ｓ） ρａ：ミル内の温度における空気の密度（ｋｇ／ｍ³）Ｄ_H ^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル径の略１．２
〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラミルの粉砕部
ハウジング径（ｍ）Ｄ_T：粉砕テーブル径（ｍ）で算出される範囲になるように、前記粉砕部ハウジング
径を拡げ、及び／又はミルに供給される空気量を絞った
竪型ローラミル。

【００２１】また、粉砕テーブルと粉砕ローラとからな
る粉砕部と、前記粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジング
と、前記粉砕部の上方に設置した分級機と、前記分級機
の周りを囲む分級機ハウジングと、を備えた竪型ローラ
ミルにおいて、前記粉砕テーブルの外周側縁部に複数の
スロートブレードを取り付けたスロートを設け、前記ス
ロートによって前記粉砕テーブルと前記粉砕部ハウジン
グとの間に形成される環状の空間部を仕切り、前記スロ
ートを前記粉砕テーブルとともに回転させ、前記スロー
トの上部を通過する空気の流速υを

【００２２】

【数１】

【００２３】Ｗa^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル
径の略１．２〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラ
ミルへ供給される空気量（ｋｇ／ｓ） ρａ：ミル内の温度における空気の密度（ｋｇ／ｍ³）Ｄ_H ^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル径の略１．２
〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラミルの粉砕部
ハウジング径（ｍ）Ｄ_T：粉砕テーブル径（ｍ）で算出される範囲になるように、前記粉砕部ハウジング
の径を前記粉砕テーブルの径の１．３５倍から１．５５
倍の範囲にした竪型ローラミル。

【００２４】

【発明の実施の形態】本発明に係わる竪型ローラミルの
実施形態を、図１〜７に基づいて説明する。図１は本実
施形態に係わる竪型ローラミルの概略図である。図２
は、粉砕部ハウジング径Ｄ_Hと、粉砕テーブル径Ｄ_Tを定
義する説明図である。図３は本発明と従来の竪型ローラ
ミルの一次分級特性を比較した説明図である。図４と図
５は本発明と従来のたて竪型ローラミルの微粉粒度特性
を比較した説明図である。図６と図７は本発明と従来の
竪型ローラミルの圧力損失を比較した説明図である。

【００２５】スロート上部（一次分級部）は構造が複雑
なため、スロート上部の空気流速は一定ではない。ミル
内へ供給される空気量を粉砕部ハウジングと粉砕テーブ
ルと間の仮想の円環状流路の断面積で割った値をスロー
ト上部の空気流速υと定義した。

【００２６】すなわち、

【００２７】

【数２】

【００２８】Ｗa：本発明の竪型ローラミルへ供給され
る空気量（kg／ｓ） ρａ：ミル内の温度における空気の密度（ｋｇ／ｍ³
）Ｄ_H：本発明の竪型ローラミルの粉砕部ハウジング径
（ｍ）Ｄ_T：粉砕部テーブル径（ｍ）粉砕部ハウジング径Ｄ_Hは粉砕テーブル径Ｄ_Tの１．３
５，１．４５及び１．５５倍の値を採用している。

【００２９】スロート上部（一次分級部）の空気流速υ
は、それぞれ従来の７０％，５０％，４０％となってい
る。粉砕部５は粉砕テーブル２と３個の粉砕ローラ３と
から構成され、粉砕テーブル２の外周側縁部にスロート
ブレードを取り付けたスロート４が設けられている。ス
ロートブレードは特開平３−１９３１４２号公報で開示
された向きに取り付けられている。

【００３０】粉砕部５の上方には分級部６が設けられて
いる。分級部は固定式分級器１０と回転式分級機２０と
からなる分級装置６（二次分級）と、スロートより吹き
上げられた石炭粒子を重力により粗粒子を分級する一次
分級部より構成されている。

【００３１】以下、上記のように構成された竪型ローラ
ミルの動作について説明する。給炭管１より供給された
原炭は、回転している粉砕テーブル２に落下し、粉砕テ
ーブル２と粉砕ローラ３との間にかみ込まれて粉砕さ
れ、粉砕された石炭粉は、粉砕テーブル２の周りに設け
られたスロート４より導入された熱空気によって吹き上
げられ、従来よりも粉砕部ハウジング径Ｄ_Hを拡げたこ
とにより、一次分級部を通過する空気流速が低下し、効
率的に粗粒子を粉砕部へ戻すことができる。

【００３２】一次分級部を通過した固気２相流は、固定
式分級器１０に達する。固定式分級器１０に達した固気
２相流は、固定式分級器１０に設けられた旋回羽根１２
によって遠心力が与えられ、固気２相流中の粗粉がさら
に除去される。除去された粗粉は旋回しながらコーン部
１１の内壁に沿って落下し、再度粉砕部５にて粉砕され
る。

【００３３】固定式分級器１０を通過した固気２相流
は、回転式分級機２０の入口部に達する。回転式分級機
２０では、回転羽根２１によって再び遠心力が与えら
れ、所望の微粉粒度に調整され、送炭管３０より系外へ
排出される。回転羽根２１によって分離された粗粉はコ
ーン部１１を経て粉砕部５へ戻される。ここで、給炭率
が１００％のとき空気量と給炭量の重量割合は２：１程
度である。

【００３４】このように、粉砕部ハウジング径Ｄ_Hを拡
げると、スロート４の上部を通過する空気流速を低く抑
えることができるので、スロート４の上部を移動する固
気２相流中に含まれる粗粒子を効率的に分離し、分級装
置６へは粗粒子をほとんど含まない固気２相流が運ばれ
る。上述したように分級装置にはほとんど粗粉を含まな
い固気２相流が供給されるので、回転式分級機２０の回
転羽根２１の回転数が低く遠心力が小さい条件のもとで
あっても粗粉の分離を十分に行うことができ、粒径が小
さい微粉炭を得ることができる。

【００３５】図３に、一次分級性能の一例を示す。図３
の（ａ）は、従来の竪型ローラミルの一次分級性能の一
例である。粉砕部ハウジング側にスロードブレードを取
り付けた固定スロート式竪型ローラミルと、粉砕テーブ
ル側にスロートブレードを取り付けた回転スロート式竪
型ローラミルの性能を示す。固定スロート式ミルと回転
スロート式ミルを比較すると、ほとんどの粒径範囲で、
回転スロート式ミルより固定スロート式ミルの方が分離
効率は上回っている。

【００３６】例えば３００μｍの粗粒子を分離して粉砕
部へ戻す割合は、固定スロート式ミルの場合は５０％以
上であるが、回転スロート式ミルの分離効率は５０％以
下である。分離効率は、Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ線
図上で直線になるが、この直線の傾きは、回転スロート
式ミルの方が大きく、粒子をある特定の粒子径で分離す
る分級性能は良い。

【００３７】固定スロート式ミルの場合、全体的に分離
効率は大きいものの、直線の傾きが小さいので分級性能
は悪く、本来、送炭管３０よりボイラへ送られるべき微
粉も粉砕部へ戻していることになる。その結果、分級性
能が良い場合よりもミル内を循環する石炭量は増大し、
ミル内の圧力損失やミルの粉砕動力の増加を招くことに
なる。

【００３８】一方、回転スロート式ミルの場合は分級性
能は良いものの、分離径が大きくなるので、微粉炭の粒
度が粗くなる問題がある。したがって、良好な分級性能
を維持したまま分離径を小さくすることが望まれる。

【００３９】図３の（ｂ）は、本発明になる回転スロー
ト式竪型ローラミルの一次分級性能の一例を示す。図に
は、図３（ａ）に示した従来の回転スロート式竪型ロー
ラミルの性能も比較のために合わせて示した。この図よ
り従来よりも３００μｍ以上の粗粒子の分離効率が大幅
に向上していることが分かる。また、直線の傾きも従来
よりも本発明の方が大きく分級性能も向上していること
が分かる。

【００４０】同一の運転条件（給炭量、分級機回転数な
どが同一）で比較すると、従来の回転スロート式竪型ロ
ーラミルよりも微粉炭粒度が細かくなり、同一の微粉炭
粒度で比較してもミル差圧やミル動力を低減できる。

【００４１】本発明に係る竪型ローラミルの効果を、図
４〜７に示す。図４は、微粉炭粒度（２００メッシュパ
ス）と分級機回転数との関係を表したものである。従来
の回転スロート式ミルは、従来の固定スロート式ミルに
比べて、低分級機回転数域で２００メッシュパスの値が
低く、高分級機回転数域では高い値になっている。

【００４２】一方、本発明の回転スロート式ミルは、従
来のミルと比べてすべての分級機回転数域で２００メッ
シュパスの値は高く、微粉炭粒度を細かくすることがで
きる。また、従来よりも低い分級機回転数で同一の微粉
炭粒度を得られるので、分級機の動力を減らすことがで
きる。

【００４３】図５に同一の分級機回転数における従来例
と本発明の２００メッシュパスの比較を示す。特に、高
分級機回転数において、本発明の効果が顕著である。図
６は、ミルの圧力損失と微粉炭粒度（２００メッシュパ
ス）の関係を示したものであり、図７は２００メッシュ
パス８０％のときの従来例と本発明の圧力損失の比較
（相対値）を示す。同一の微粉炭粒度で比べると従来ミ
ルよりも低い圧力損失で運転することができる。

【００４４】したがって、本発明のミルはミル内へ空気
を送るための通風機の運転動力を低減することができ
る。また、ミルの粉砕動力はミルの圧力損失と相関があ
り（特公平０８−０００２０６号公報参照）、本発明の
ミルはミルの粉砕動力も低減できる。さらに、一次分級
性能が向上したことにより燃焼性に大きく影響する１０
０メッシュオーバー（１５０μｍ以上）の粗粉を含まな
い微粉を得ることができる。

【００４５】本実施形態は、粉砕部ハウジング径を拡大
することで、一次分級部（スロート上部）の空気流速を
下げた例について説明したが、ミルに供給される空気量
を従来より減らしても同様な効果が得られる。ミルに導
入される熱空気は石炭に付着している水分を乾燥させる
役割を担っているので、水分の多い石炭の場合は空気量
を極端に減らすことはできない。この場合、粉砕部ハウ
ジング径の拡大と空気量の低減を組み合わせて、一次分
級部の空気流速を従来の４０〜７０％の範囲にしても同
様な効果が得られる。

【００４６】以上説明したように、本発明の実施形態
は、次のような構成例と機能並びに作用を奏するものを
含むものである。

【００４７】粉砕テーブル側にスロートブレードを取り
付けた竪型ローラミルにおいて、スロート上部（一次分
級部）を通過する空気の流速υを、

【００４８】

【数１】

【００４９】Ｗa^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル
径の略１．２〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラ
ミルへ供給される空気量（ｋｇ／ｓ） ρａ：ミル内の温度における空気の密度（ｋｇ／ｍ³）Ｄ_H ^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル径の略１．２
〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラミルの粉砕部
ハウジング径（ｍ）Ｄ_T：粉砕テーブル径（ｍ）で算出される範囲になるようにする。

【００５０】具体的には、粉砕部ハウジング径を粉砕テ
ーブル径の１．３５倍から１．５５倍の範囲にする。あ
るいは、ミルに供給される空気量を従来より減らし、さ
らに、粉砕部ハウジング径を従来より拡げ、スロート上
部を通過する空気の流速を従来の４０〜７０％の範囲に
する。

【００５１】竪型ローラミルの負荷や石炭の粉砕性等に
よって異なるが、石炭は竪型ローラミルの粉砕部におい
て、２００メッシュパス２０〜５０％程度で粉砕され
る。粉砕された石炭は、分級部に運ばれる前に一次分級
が行われ、粗い粒子が重力により粉砕部に戻される。一
次分級は、一次分級部（スロート上部）を通過する空気
流速が遅いほど粉砕部へ戻される粒子径が大きくなる。
したがって、粉砕部ハウジング径と分級部ハウジング径
を従来よりも増大させたことにより、一次分級部の流速
が低減し、確実に粗い粒子を粉砕部へ戻すことができ
る。

【００５２】その結果、スロートブレードを粉砕テーブ
ル側に取り付けた竪型ローラミルにおいて、ミル出口よ
りボイラへ送られる微粉炭の粒径が粗くならない。した
がって、粉砕部ハウジング側にスロートブレードを取り
付けた竪型ローラミルと比べて、ミル差圧やミルの粉砕
動力を低減できるばかりではなく、微粉炭粒度を細かく
することができ、しかも微粉炭に含まれる粗粉の量を減
らすことができる。

【００５３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
スロートブレードを粉砕テーブル側に取り付け、一次分
級部の空気流速を下げたので、一次分級部の分離効率が
向上し、かつ、分級性能も良くなるので、微粉炭粒度が
細かくすることができる。

【００５４】また、同一の微粉炭粒度で比べると、従来
ミルよりも分級機動力、ミルの粉砕動力及び通風機の運
転動力を減らすことができ、火力発電プラントの効率向
上に寄与することができる。

【００５５】また、１００メッシュオーバーの粗粉を含
まない微粉を得ることができるので、フライアッシュ中
の未燃分を抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係る竪型ローラミルの断面
図である。

【図２】本実施形態に係る竪型ローラミルの粉砕部ハウ
ジング径と粉砕テーブル径を示した説明図である。

【図３】本発明と従来の竪型ローラミルの一次分級性能
を示す特性図である。

【図４】本発明と従来の竪型ローラミルの微粉粒度特性
の比較を示すグラフである。

【図５】本発明と従来の竪型ローラミルの微粉粒度特性
の比較を示すグラフである。

【図６】本発明と従来の竪型ローラミルの圧力損失の比
較を示すグラフである。

【図７】本発明と従来の竪型ローラミルの圧力損失の比
較を示すグラフである。

【図８】従来の竪型ローラミルの断面図である。

【符号の説明】

１給炭管２粉砕テーブル３粉砕ローラ４スロート５粉砕部６分級装置７粉砕部ハウジング８一次分級部１０固定式分級部１１コーン部１２旋回羽根２０回転式分級部２１回転羽根３０送炭管

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者佐藤一教広島県呉市宝町３番36号バブコック日立株式会社呉研究所内 (72)発明者竹野豊広島県呉市宝町３番36号バブコック日立株式会社呉研究所内 (72)発明者佐古田光太郎広島県呉市宝町６番９号バブコック日立株式会社呉工場内 (72)発明者三井秀雄広島県呉市宝町６番９号バブコック日立株式会社呉工場内Ｆターム(参考） 4D063 EE04 EE12 EE21 GA08 GC05 GC12 GC19 GC32 GD03 GD11 GD24

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】粉砕テーブルと粉砕ローラとからなる粉
砕部と、前記粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジングと、
前記粉砕部の上方に設置した分級機と、前記分級機の周
りを囲む分級機ハウジングと、を備えた竪型ローラミル
において、前記粉砕テーブルの外周側縁部に複数のスロートブレー
ドを取り付けたスロートを設け、前記スロートによって
前記粉砕テーブルと前記粉砕部ハウジングとの間に形成
される環状の空間部を仕切り、前記スロートを前記粉砕
テーブルとともに回転させ、前記スロートの上部を通過する空気の流速υを【数１】Ｗa^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル径の略１．２
〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラミルへ供給さ
れる空気量（ｋｇ／ｓ） ρａ：ミル内の温度における空気の密度（ｋｇ／ｍ³）Ｄ_H ^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル径の略１．２
〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラミルの粉砕部
ハウジング径（ｍ）Ｄ_T：粉砕テーブル径（ｍ）で算出される範囲になるように、前記粉砕部ハウジング
径を拡げ、及び／又はミルに供給される空気量を絞るこ
とを特徴とする竪型ローラミル。
【請求項２】粉砕テーブルと粉砕ローラとからなる粉
砕部と、前記粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジングと、
前記粉砕部の上方に設置した分級機と、前記分級機の周
りを囲む分級機ハウジングと、を備えた竪型ローラミル
において、前記粉砕テーブルの外周側縁部に複数のスロートブレー
ドを取り付けたスロートを設け、前記スロートによって
前記粉砕テーブルと前記粉砕部ハウジングとの間に形成
される環状の空間部を仕切り、前記スロートを前記粉砕
テーブルとともに回転させ、前記スロートの上部を通過する空気の流速υを【数１】Ｗa^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル径の略１．２
〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラミルへ供給さ
れる空気量（ｋｇ／ｓ） ρａ：ミル内の温度における空気の密度（ｋｇ／ｍ³）Ｄ_H ^*：粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル径の略１．２
〜１．３倍に設定された従来の竪型ローラミルの粉砕部
ハウジング径（ｍ）Ｄ_T：粉砕テーブル径（ｍ）で算出される範囲になるように、前記粉砕部ハウジング
の径を前記粉砕テーブルの径の１．３５倍から１．５５
倍の範囲にしたことを特徴とする竪型ローラミル。
【請求項３】粉砕テーブルと粉砕ローラとからなる粉
砕部と、前記粉砕部の周りを囲む粉砕部ハウジングと、
前記粉砕部の上方に設置した分級機と、前記分級機の周
りを囲む分級機ハウジングと、を備えた竪型ローラミル
において、前記粉砕テーブルの外周側縁部に複数のスロートブレー
ドを取り付けたスロートを設け、前記スロートによって
前記粉砕テーブルと前記粉砕部ハウジングとの間に形成
される環状の空間部を仕切り、前記スロートを前記粉砕
テーブルとともに回転させ、ミルに供給される空気量を、粉砕部ハウジング径が粉砕
テーブル径の略１．２〜１．３倍に設定された従来のミ
ルに供給される空気量より減らし、及び／又は粉砕部ハ
ウジング径を、粉砕部ハウジング径が粉砕テーブル径の
略１．２倍に設定された従来のミルより拡げることによ
り、前記スロートの上部を通過する空気の流速を、粉砕部ハ
ウジング径が粉砕テーブル径の略１．２〜１．３倍に設
定された従来のスロート上部を通過す空気流速の４０〜
７０％の範囲にしたことを特徴とする竪型ローラミル。