JP2000230413A - 内燃機関の消音装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】消音装置としての性能（消音特性とエンジン出
力特性）を維持しながら、コンパクト性を向上させる。 【解決手段】エキゾースト側パイプ４２の内径φ１と、
エキゾースト側パイプ４２のガス導出端ｐから後隔壁４
０の内壁４６までの距離ａとの関係を０．６≦（ａ／φ
１）＜１．２とし、テール側パイプ４４の内径φ２と、
テール側パイプ４４のガス導入端ｑから前隔壁３８の内
壁４８までの距離ｂとの関係を０．４≦（ｂ／φ２）＜
１．２とすることにより、消音効果を維持しつつ、エン
ジン出力特性とコンパクト性の最適な組み合わせの消音
装置を得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、自動二輪車ある
いは自動車等に適用して好適な内燃機関の消音装置に関
する。

【０００２】

【従来の技術】自動二輪車等に用いられる内燃機関にお
いて排気音をそのまま大気中に放出すると爆音を発生す
る。この爆音の発生を抑制するため、これら自動二輪車
等においては、排気を通過させ音波を吸収等して排気音
を小さくする消音装置が取り付けられている。

【０００３】図６は、いわゆる多段膨張室型の消音装置
１の長さ方向の模式的な断面構成を示している。この消
音装置１は、略円筒状の消音装置本体２を有している。
この消音装置本体２は、周壁３と、この周壁３を閉じる
前後壁（前後隔壁）４ａ、４ｄと中間壁である隔壁４
ｂ、４ｃとにより第１、第２、第３膨張室（第１〜第３
室）５ａ、５ｂ、５ｃが形成された構成とされている。

【０００４】この場合、消音装置本体２の前隔壁４ａを
貫通して、消音装置本体２の内部にガス（排気ガスとも
いう。）Ｇを導入するエキゾーストパイプ６が取り付け
られるとともに、消音装置本体２の後隔壁４ｄを貫通し
て、消音装置本体２内部からのガスＧを導出するテール
パイプ９が取り付けられ、かつ、中間隔壁４ｂ、４ｃに
それぞれインナーパイプ７、８が取り付けられている。
なお、図６において、矢印はガスＧの進行方向を示して
いる。

【０００５】この図６例の消音装置１の場合、第１〜第
３膨張室５ａ〜５ｃと膨張室が３段階に連続した消音装
置を例として示しているが、第１〜第３膨張室５ａ〜５
ｃの各膨張室は、図７に示すように、モデルとしての単
室（単膨張室）の消音装置１２で表現することができ
る。

【０００６】この消音装置１２は、消音装置本体として
の略円筒状の膨張室１４を有し、この膨張室１４は、全
長Ｌの周壁１６と、該周壁１６を閉じる径φ３の前後隔
壁１８、２０とにより構成されている。

【０００７】この場合、膨張室１４の前隔壁１８を貫通
して、膨張室１４の内部にガスＧを導入する径φ１のエ
キゾースト側パイプ２２が取り付けられるとともに、膨
張室１４の後隔壁２０を貫通して、膨張室１４の内部か
らガスＧを導出する径φ２のテール側パイプ２４が取り
付けられている。なお、図７においても、矢印はガスＧ
の進行方向を示している。

【０００８】ここで、たとえば、図６例の消音装置１の
第１膨張室５ａと、この図７例の単室モデルの消音装置
１２とでその対応を比較すれば、消音装置１の前隔壁４
ａと消音装置１２の前隔壁１８、消音装置１の隔壁４ｂ
と消音装置１２の後隔壁２０とがそれぞれ対応し、消音
装置１のエキゾーストパイプ６と消音装置１２のエキゾ
ースト側パイプ２２、消音装置１のインナーパイプ７と
消音装置１２のテール側パイプ２４とがそれぞれ対応す
ることが分かる。消音装置１の残りの第２、第３膨張室
５ｂ、５ｃにおいても同様に図７例の単室モデルの消音
装置１２により表現することができる。

【０００９】図７例の消音装置１２において、消音特性
とエンジン出力特性（排気吹き抜け特性）とコンパクト
性が重要なポイントとされるが、消音特性は、エキゾー
スト側パイプ２２の径φ１を大きくするとともに、エキ
ゾースト側パイプ２２のガス導出端から後隔壁２０の内
壁２６までの距離ａ、およびテール側パイプ２４のガス
導入端から前隔壁１８の内壁２８までの距離ｂを短くし
て排気ガスＧの流動抵抗を増加させることにより向上す
ることが知られている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、エキゾ
ースト側パイプ２２のガス導出端から後隔壁２０の内壁
２６までの距離ａ、あるいはテール側パイプ２４のガス
導入端から前隔壁１８の内壁２８までの距離ｂを短くし
て、排気ガスＧの流動抵抗を増加させた場合には、エン
ジンの出力が低下してしまうという問題が発生する。換
言すれば、エンジンの排気吹き抜け特性が低下してしま
うという消音特性との間の相反関係、いわゆるトレード
オフの関係がある。

【００１１】そこで、所望の消音特性および所望のエン
ジン出力特性を両立させるために、本出願人は、経験的
に、距離ａに対するエキゾースト側パイプ２２の径φ１
の比と、距離ｂに対するテール側パイプ２４の径φ２の
比が、それぞれ、（ａ／φ１）≧１．２、（ｂ／φ２）
≧１．２となるように設計していた。

【００１２】ここで、複数連なる膨張室のうち、最も上
流側の膨張室（図６例では、膨張室５ａ）と、図示して
いない内燃機関の排気口とを連通させるエキゾーストパ
イプの長さは、内燃機関の回転速度に対するトルク特性
に関係し、また、最も下流側の膨張室（図６例では、膨
張室５ｃ）から大気へ開放するテールパイプの径は内燃
機関の排気量およびその常用回転速度域の広さに関係す
る。

【００１３】したがって、消音特性、エンジン出力特
性、およびコンパクト性の３つの特性のバランスをとり
ながら最適化を図るために、各膨張室における距離ａ、
ｂの調節、全長Ｌの調節および各膨張室間を接続するイ
ンナーパイプのパイプ径の調節が必要であった。

【００１４】この発明はこのような課題を考慮してなさ
れたものであり、たとえば、消音特性を維持しながら、
エンジン出力特性とコンパクト性のより一層の最適化を
図ることを可能とする内燃機関の消音装置を提供するこ
とを目的とする。

【００１５】

【課題を解決するための手段】この発明は、周壁と該周
壁の前後隔壁とから構成される略中空柱状の膨張室と、
前記前隔壁を貫通して配され、前記膨張室内部にガスを
導入するエキゾースト側パイプと、前記後隔壁を貫通し
て配され、前記膨張室内部からガスを導出するテール側
パイプとを含み、前記エキゾースト側パイプのパイプ内
径をφ１とし、前記エキゾースト側パイプのガス導出端
から前記後隔壁の内壁までの距離をａとするとき、前記
内径φ１と距離ａとの関係を０．６≦（ａ／φ１）＜
１．２とすることを特徴とする（請求項１記載の発
明）。

【００１６】この発明によれば、エキゾースト側パイプ
の内径φ１と、エキゾースト側パイプのガス導出端から
後隔壁の内壁までの距離ａとの関係を０．６≦（ａ／φ
１）＜１．２とすることにより、消音効果を維持しつ
つ、エンジン出力特性とコンパクト性とが最適な組み合
わせの消音装置を得ることができる。

【００１７】また、テール側パイプの内径φ２と、テー
ル側パイプのガス導入端から前隔壁の内壁までの距離ｂ
との関係を０．２５≦（ｂ／φ２）＜１．２とすること
により、消音効果を維持しつつ、エンジン出力特性とコ
ンパクト性に優れた組み合わせの消音装置を得ることが
できる（請求項２記載の発明）。

【００１８】請求項２記載の発明において、テール側パ
イプのガス導入端にベルマウス形状体を付加することに
より、消音性能とエンジン出力特性とを維持したまま膨
張室、結局消音装置本体をコンパクトにすることができ
る（請求項３記載の発明）。

【００１９】また、請求項２記載の発明において、内径
φ２と距離ｂとの関係を０．４≦（ｂ／φ２）＜１．２
とすることにより、消音効果を維持しつつ、エンジン出
力特性とコンパクト性の最適な組み合わせの消音装置を
得ることができる（請求項４記載の発明）。

【００２０】さらに、エキゾースト側パイプとテール側
パイプとの寸法関係を変える場合には、内径φ１と距離
ａに対する内径φ２と距離ｂとの関係を（ｂ／φ２）≦
（ａ／φ１）に維持することにより、消音効果とエンジ
ン出力特性とを維持したまま、より一層コンパクト性を
向上することができる（請求項５記載の発明）。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、この発明で実施した解析モ
デルについて図面を参照して説明する。

【００２２】図１は、この実施の形態に係る消音装置３
２の模式的な断面構成を示している。この消音装置３２
は、内部全長（便宜上、外寸ともいう。）Ｌ、内径φ３
の円筒状の消音装置本体としての膨張室（単に、室とも
いう。）３４を有し、この膨張室３４は、周壁３６と該
周壁３６を閉じる前後隔壁３８、４０とから構成されて
いる。

【００２３】この場合、膨張室３４の前隔壁３８を貫通
して、膨張室３４の内部にガス（排気ガスともいう。）
Ｇを導入する径φ１、長さｌ１のエキゾースト側パイプ
４２が取り付けられるとともに、膨張室３４の後隔壁４
０を貫通して、膨張室３４の内部からのガスＧを導出す
る径φ２、長さｌ２のテール側パイプ４４が取り付けら
れている。なお、図１において、矢印は、ガスＧの進行
方向を示している。

【００２４】このような構成の消音装置３２において
は、上述したように、消音特性とエンジン出力特性（排
気吹き抜け特性）とコンパクト性が重要なポイントとさ
れるが、消音特性は、エキゾースト側パイプ４２の径φ
１を小さくするほど向上する。

【００２５】また、消音特性は、エキゾースト側パイプ
４２のガス導出端（パイプ端）ｐから後隔壁４０の内壁
４６までの距離（吹き出し部距離ともいう。）ａ、ある
いはテール側パイプ４４のガス導入端（パイプ端）ｑか
ら前隔壁３８の内壁４８までの距離（吸い込み部距離と
もいう。）ｂを短くして排気ガスＧの流動抵抗を増加さ
せることにより向上することが知られている。しかし、
流動抵抗を増加させると、排気吹き抜け特性が低下す
る。

【００２６】そこで、以下に説明するシミュレーション
演算では、従来、経験的に決めていた距離ａと径φ１と
の比（ａ／φ１）の最適範囲と、距離ｂと径φ２との比
（ｂ／φ２）の最適範囲を求めている。なお、シミュレ
ーション演算は、ＣＡＴＩＡなどの３次元ＣＡＤシステ
ムにより作成されたソリッドモデルを形状データとして
使用し、ＰＣＣ（Partial Cells in Cartesian coordin
ate ）法｛第１２回内燃機関シンポジウム講演論文集
（１９９５、ｐｐ９１−９６）高橋易資・藤井均｝によ
り行った。なお、以下に説明するシミュレーションの結
果は、図６に示した多段型の膨張室５ａ〜５ｃを有する
消音装置１の各膨張室毎にも適用することができる。

【００２７】シミュレーション１：エキゾースト側パイ
プ４２に係る排気吹き抜け特性 まず、図１に示した単室消音装置（単位消音装置）３２
のモデルについて、全長Ｌとテール側パイプ４４の各寸
法諸元を固定し、エキゾースト側パイプ４２の径φ１
と、エキゾースト側パイプ４２のガス導出端ｐから内壁
（以下、隔壁ともいう。）４６までの距離ａとの比（ａ
／φ１）を変数として、排気吹き抜け特性を計算した。

【００２８】次に、エキゾースト側パイプ４２の径φ１
とテール側パイプ４４の径φ２との組み合わせを変更し
て、同様に排気吹き抜け特性を計算した。

【００２９】図２は、エキゾースト側パイプ４２の径φ
１とガス導出端ｐから隔壁４６までの距離ａの比の値
（ａ／φ１）と排気吹き抜け特性との関係の計算結果を
示している。丸付き数字で示す特性１〜５からなる排気
吹き抜け特性５０は、単位時間あたりに流れ得るガス流
量を元に無次元化した値である。なお、エキゾースト側
パイプ４２の径φ１とテール側パイプ４４の径φ２との
組み合わせは、図２中の表にも示しているが、それぞ
れ、特性１：φ１＝１９．８、φ２＝２６．２、特性
２：φ１＝２６．２、φ２＝１９．８、特性３：φ１＝
３２．６、φ２＝２６．２、特性４：φ１＝φ２＝２
６．２、特性５：φ１＝２６．２、φ２＝３２．６であ
る。。

【００３０】図２の排気吹き抜け特性５０中、グラフの
右側（ａ／φ１の大きい側）が、ガス導出端ｐから隔壁
４６までの距離ａが最も大きい状態を示し、図２の左側
（ａ／φ１の小さい側）になるにしたがい、ガス導出端
ｐを隔壁４６側に延長して距離ａを小さくした状態を示
している。

【００３１】図２から明らかなように、エキゾースト側
パイプ４２に係る排気吹き抜け特性５０は、比の値（ａ
／φ１）≦０．６で急激に低下し、比の値（ａ／φ１）
＝０．６以上ではほぼ安定しており変動が小さいことが
分かる。

【００３２】また、比の値（ａ／φ１）≦０．６での吹
き抜け特性の低下の度合いは、特性１、特性３、特性４
の比較により、テール側パイプ４４の径φ２が同一（φ
２＝２６．２ｍｍ）であるとき、エキゾースト側パイプ
４２の径φ１が小さいほど早くなだらかに低下し（特性
１の径φ１＝１９．８、特性３の径φ１＝３２．６、特
性４の径φ１＝２６．２）、径φ２が大きくなるにした
がい低下開始が遅れることが読みとれる。

【００３３】さらに、特性２、特性４、特性５を比較す
ると、吹き抜け特性の低下開始は、テール側パイプ４４
の径φ２（特性２の径φ２＝１９．８、特性４の径φ２
＝２６．２、特性５の径φ２＝３２．６）によらず一定
であるものの、径φ２が大きくなるにしたがい比の値
（ａ／φ１）≦０．６で波打ち状の変動が発生し安定度
が低下することが読みとれる。

【００３４】消音特性については、計算するまでもな
く、比の値（ａ／φ１）が小さいほど消音効果が高いか
ら、この計算結果は、従来の経験的な比の値（ａ／φ
１）＝１．２に対して、さらに小さい値としても出力特
性の低下を防ぎつつ、消音効果とコンパクト化を図るこ
とが可能であり、より最適化が可能であることを示して
いる。

【００３５】以上の計算および考察から、エキゾースト
側パイプ４２の径φ１とガス導出端ｐから隔壁４６まで
の距離ａとの最適値は次の（１）式で得られることが分
かる。

【００３６】 （ａ／φ１）＝０．６ …（１） また、量産誤差を考慮し安価に提供する場合には、次の
（２）式の範囲で設定すればよい。

【００３７】 ０．６≦（ａ／φ１）≦１．２ …（２） さらに、精度が比較的に高く量産誤差の小さい工程で消
音装置を製造することが可能である場合に、同一外寸の
消音装置のまま消音効果を高めたいとき、あるいは消音
装置のさらなる小型化を図る場合には、次の（３）式の
範囲で消音装置の設計を行えばよい。

【００３８】 ０．６≦（ａ／φ１）≦０．８ …（３） シミュレーション２：テール側パイプ４４に係る排気吹
き抜け特性 まず、図１に示した単室消音装置（単位消音装置）３２
のモデルについて、全長Ｌとエキゾースト側パイプ４２
の各寸法諸元を固定し、テール側パイプ４４の径φ２
と、テール側パイプ４４のガス導入端ｑから内壁（隔
壁）４８までの距離ｂとの比の値（ｂ／φ２）を変数と
して、排気吹き抜け特性（吸い込み特性）を計算した。

【００３９】次に、エキゾースト側パイプ４２の径φ１
とテール側パイプ４４の径φ２との組み合わせを変更し
て、同様に排気吹き抜け特性を計算した。

【００４０】図３は、テール側パイプ４４の径φ２とガ
ス導入端ｑから内壁（以下、隔壁ともいう。）４８まで
の距離ｂの比の値（ｂ／φ２）と排気吹き抜け特性５２
との関係の計算結果である。この排気吹き抜け特性５２
（丸付き数字での特性６〜１０）は、単位時間あたりに
流れ得るガス流量を元に無次元化した値である。なお、
エキゾースト側パイプ４２の径φ１とテール側パイプ４
４の径φ２との組み合わせは、図３中の表にも示してい
るが、それぞれ、特性６：φ１＝１９．８、φ２＝２
６．２、特性７：φ１＝２６．２、φ２＝１９．８、特
性８：φ１＝３２．６、φ２＝２６．２、特性９：φ１
＝φ２＝２６．２、特性１０：φ１＝２６．２、φ２＝
３２．６である。 図３の排気吹き抜け特性５２中、グ
ラフの右側（ｂ／φ２の大きい側）が、ガス導入端ｑか
ら隔壁４８までの距離ｂが最も大きい状態を示し、図３
の左側（ｂ／φ２の小さい側）になるにしたがい、ガス
導入端ｑを隔壁４８側に延長して距離ｂを小さくした状
態を示している。

【００４１】図３から明らかなように、テール側パイプ
４４に係る排気吹き抜け特性５２は、比の値（ｂ／φ
２）≦０．４で急激に低下し、比の値（ｂ／φ２）≧
０．６ではほぼ安定しており変動が小さいことが分か
る。

【００４２】また、特性６、特性８、特性９の比較によ
り、テール側パイプ４４の径φ２が同一であるとき、エ
キゾースト側パイプ４２の径φ１が小さいほど比の値
（ｂ／φ２）の変化による影響が小さく、径φ１が大き
くなるにしたがい影響が大きくなることが読みとれる。

【００４３】さらに、特性７、特性９、特性１０を比較
すると、エキゾースト側パイプ４２の径φ１が同一であ
るとき、テール側パイプ４４の径φ２が小さくなるにし
たがい、比の値（ｂ／φ２）＝０．６以上で波打ち状の
変動が発生し、安定度が低下することが読みとれる。

【００４４】この場合においても、消音特性について
は、計算するまでもなく、比の値（ｂ／φ２）が小さい
ほど消音効果が高いから、この計算結果は、従来の経験
的な比の値（ｂ／φ２）＝１．２に対して、さらに小さ
い値としても出力特性の低下を防ぎつつ、消音効果とコ
ンパクト化を図ることが可能であり、より最適化が可能
であることを示している。

【００４５】以上の計算および考察から、テール側パイ
プ４４の径φ２とガス導入端ｑから隔壁４８までの距離
ａとの最適値は次の（４）式で得られることが分かる。

【００４６】 （ｂ／φ２）＝０．６ …（４） また、量産誤差を考慮し安価に提供する場合には、次の
（５）式の範囲で設定すればよい。

【００４７】 ０．４≦（ｂ／φ２）≦１．２ …（５） さらに、精度が比較的に高く量産誤差の小さい工程で消
音装置を製造することが可能である場合に、同一外寸の
消音装置のまま消音効果を高めたいとき、あるいは消音
装置のさらなる小型化を図る場合には、次の（６）式の
範囲で消音装置の設計を行えばよい。

【００４８】 ０．４≦（ｂ／φ２）≦０．８ …（６） また、上記（４）式と上記（１）式とからφ１≠φ２、
ａ≠ｂの条件で消音装置３２を設計する場合には、次の
（７）式を満足するように設計すればよい。

【００４９】 ０．４≦（ｂ／φ２）≦（ａ／φ１）≦１．２ ただし、０．６≦（ａ／φ１） …（７） シミュレーション３：ベルマウス形状体付きテール側パ
イプ４４Ｂ（図４参照）に係る排気吹き抜け特性 上記したシミュレーション１と２の計算結果において、
テール側パイプ４４の径φ２を変更した場合に特性の安
定域で波打ち現象が生じている点に着目し、この原因
は、テール側パイプ４４のガス導入端ｑでのガス流が滑
らかに吸い込まれていないためではないかと予測した。
これを滑らかなものとするためには、テール側パイプ４
４のガス導入端ｑをベルマウス形状にすればよい。ベル
マウス形状にした場合、ガス導入端ｑの開口径が大径化
するため、パイプ径φ２と隔壁４８までの距離ｂとで仮
想的に描かれる円筒面の面積が広がり、同一距離ｂのま
まで吹き抜け特性が向上することが予測される。

【００５０】図４は、テール側パイプ４４のガス導入端
ｑに半径ｒ２のベルマウス形状体５６を付加した場合の
テール側パイプ４４Ｂを有する消音装置３２Ｂの模式図
である。

【００５１】そこで、エキゾースト側パイプ４２の径φ
１とテール側パイプ４４Ｂの径φ２とを同径（φ１＝φ
２）とし、テール側パイプ４４Ｂのガス導入端（ベルマ
ウス導入先端）ｑから隔壁４８までの距離ｂを可変する
ことで比の値（ｂ／φ２）を変数として、排気吹き抜け
特性（吸い込み特性）を計算した。

【００５２】その際、ベルマウス形状体５６の半径ｒ２
を、テール側パイプ４４Ｂの径φ２に対して約１／４に
した場合、約１／２にした場合の２つの値を計算した。

【００５３】図５は、ベルマウス形状体付きテール側パ
イプ４４Ｂの径φ２とガス導入端ｑから隔壁４８までの
距離ｂの比（ｂ／φ２）と排気吹き抜け特性５４との関
係の計算結果である。この排気吹き抜け特性５４（丸付
き数字での特性１１、１２）は、単位時間あたりに流れ
得るガス流量を元に無次元化した値である。なお、エキ
ゾースト側パイプ４２の径φ１、テール側パイプ４４Ｂ
の径φ２、およびベルマウス形状体５６の半径ｒ２の組
み合わせは、図５中の表にも示しているが、特性１１で
はφ１＝φ２＝２６．２、ｒ２＝１２ｍｍであり、特性
１２ではφ１＝φ２＝２６．２、ｒ２＝６である。

【００５４】図５の特性１１、特性１２から明らかなよ
うに、図３の特性に比較して特性中の波打ち現象が全て
消滅したばかりでなく、従来の経験的な値である比の値
（ｂ／φ２）＝１．２より遙かに小さな値である値０．
２５付近まで特性が低下しないことが判明した。

【００５５】また、ベルマウス形状体５６の半径ｒ２
は、やみくもに大きな値とするのではなく、テール側パ
イプ４４Ｂの径φ２の１／４程度｛ｒ２≒φ２×（１／
４）｝がよいことも判明した。

【００５６】以上の計算および考察から、ベルマウス形
状体付きテール側パイプ４４Ｂの径φ２とガス導入端ｑ
から隔壁４８までの距離ａとの最適値は次の（８）式で
得られることが分かる。

【００５７】 （ｂ／φ２）＝０．２５ …（８） また、量産誤差を考慮し安価に提供する場合には、次の
（９）式の範囲で設定すればよい。

【００５８】 ０．２５≦（ｂ／φ２）≦１．２ …（９） さらに、精度が比較的に高く量産誤差の小さい工程で消
音装置を製造することが可能である場合に、同一外寸の
消音装置のまま消音効果を高めたいとき、あるいは消音
装置のさらなる小型化を図る場合には、次の（１０）式
の範囲で消音装置の設計を行えばよい。

【００５９】 ０．２５≦（ｂ／φ２）≦０．８ …（１０） なお、この発明は、上述の実施の形態に限らず、この発
明の要旨を逸脱することなく、種々の構成を採り得るこ
とはもちろんである。

【００６０】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、たとえば、消音装置としての性能（消音特性とエン
ジン出力特性）を維持しながら、コンパクト性を向上す
ることができる。

【００６１】これにより、自動二輪車等の消音装置付き
車両のデザインと設計の自由度を高め、車両の商品性を
向上させるという派生的な効果が達成される。

【００６２】

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の一実施の形態に係る消音装置の模式
的断面図である。

【図２】エキゾースト側パイプに係る排気吹き抜け特性
図である。

【図３】テール側パイプに係る排気吹き抜け特性図であ
る。

【図４】この発明の他の実施の形態に係るベルマウス形
状体付きテール側パイプを有する消音装置の模式的断面
図である。

【図５】ベルマウス形状体付きテール側パイプに係る排
気吹き抜け特性図である。

【図６】多段膨張室型の消音装置の長さ方向の模式的な
構成を示す模式的断面図である。

【図７】従来技術に係る消音装置の説明に供される模式
的断面図である。

【符号の説明】

３２、３２Ｂ…消音装置 ３４…膨張室 ３６…周壁 ３８…前隔壁 ４０…後隔壁 ４２…エキゾース
ト側パイプ ４４…テール側パイプ ４４Ｂ…ベルマウス形状体付きテール側パイプ ４６、４８…内壁（隔壁） ５０…エキゾースト側パイプに係る排気吹き抜け特性 ５２…テール側パイプに係る排気吹き抜け特性 ５４…ベルマウス形状体付きテール側パイプに係る排気
吹き抜け特性 ５６…ベルマウス形状体 ａ…吹き出し部距離 ｂ…吸い込み部距
離 Ｇ…排気ガス ｐ…ガス導出端 ｑ…ガス導入端

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 神野 洋明 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 中島 睦夫 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 沼田 英彦 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 Ｆターム(参考） 3G004 AA01 AA02 CA11 DA06

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】周壁と該周壁の前後隔壁とから構成される
   略中空柱状の膨張室と、 前記前隔壁を貫通して配され、前記膨張室内部にガスを
   導入するエキゾースト側パイプと、 前記後隔壁を貫通して配され、前記膨張室内部からガス
   を導出するテール側パイプとを含み、 前記エキゾースト側パイプのパイプ内径をφ１とし、 前記エキゾースト側パイプのガス導出端から前記後隔壁
   の内壁までの距離をａとするとき、 前記内径φ１と距離ａとの関係を０．６≦（ａ／φ１）
   ＜１．２とすることを特徴とする内燃機関の消音装置。
2. 【請求項２】周壁と該周壁の前後隔壁とから構成される
   略中空柱状の膨張室と、 前記前隔壁を貫通して配され、前記膨張室内部にガスを
   導入するエキゾースト側パイプと、 前記後隔壁を貫通して配され、前記膨張室内部からガス
   を導出するテール側パイプとを含み、 前記テール側パイプのパイプ内径をφ２とし、 前記テール側パイプのガス導入端から前記前隔壁の内壁
   までの距離をｂとするとき、 前記内径φ２と距離ｂとの関係を０．２５≦（ｂ／φ
   ２）＜１．２とすることを特徴とする内燃機関の消音装
   置。
3. 【請求項３】請求項２記載の内燃機関の消音装置におい
   て、 前記テール側パイプのガス導入端にベルマウス形状体を
   付加することを特徴とする内燃機関の消音装置。
4. 【請求項４】請求項２記載の内燃機関の消音装置におい
   て、 前記内径φ２と距離ｂとの関係を０．４≦（ｂ／φ２）
   ＜１．２とすることを特徴とする内燃機関の消音装置。
5. 【請求項５】請求項１〜４のいずれか１項に記載の内燃
   機関の消音装置において、 前記エキゾースト側パイプのパイプ内径をφ１とし、 前記エキゾースト側パイプのガス導出端から前記後隔壁
   の内壁までの距離をａとし、 前記テール側パイプのパイプ内径をφ２とし、 前記テール側パイプのガス導入端から前記前隔壁の内壁
   までの距離をｂとするとき、 前記内径φ１と距離ａに対する前記内径φ２と距離ｂと
   の関係を（ｂ／φ２）≦（ａ／φ１）とすることを特徴
   とする内燃機関の消音装置。