JP2000204965A - メタンガスを用いたガスタ―ビン発電システム - Google Patents
メタンガスを用いたガスタ―ビン発電システムInfo
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- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
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- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高効率で、燃料であるメタンガスの使用量が
少ないガスタービン発電システムを提供するものであ
る。 【解決手段】 メタンガス１１を燃料とするガスタービ
ン１の発電システムにおいて、触媒反応器６内で、上記
メタンガス１１と二酸化炭素９ａとを接触させて一酸化
炭素および水素１３を発生させ、その一酸化炭素と水素
１３をガスタービン１で燃焼させると共に、その燃焼に
より発生した熱で上記触媒反応器６を加熱するものであ
る。
少ないガスタービン発電システムを提供するものであ
る。 【解決手段】 メタンガス１１を燃料とするガスタービ
ン１の発電システムにおいて、触媒反応器６内で、上記
メタンガス１１と二酸化炭素９ａとを接触させて一酸化
炭素および水素１３を発生させ、その一酸化炭素と水素
１３をガスタービン１で燃焼させると共に、その燃焼に
より発生した熱で上記触媒反応器６を加熱するものであ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、メタンガスを用い
たガスタービン発電システムに係り、特に、メタンガス
をガスタービンで直接燃焼させて発電を行うのではな
く、ガスタービン排熱を利用した触媒反応によりメタン
ガスをＣＯとＨ2 に改質させ、そのＣＯとＨ2 をガスタ
ービンで燃焼させて発電を行うガスタービン発電システ
ムである。
たガスタービン発電システムに係り、特に、メタンガス
をガスタービンで直接燃焼させて発電を行うのではな
く、ガスタービン排熱を利用した触媒反応によりメタン
ガスをＣＯとＨ2 に改質させ、そのＣＯとＨ2 をガスタ
ービンで燃焼させて発電を行うガスタービン発電システ
ムである。
【０００２】
【従来の技術】天然ガス、特に、メタンガス（ＣＨ4 ）
を燃料とするガスタービンにおいては、メタンガスを空
気と共にガスタービンで直接燃焼させて発電を行い、タ
ービン排ガスとしてＣＯ2 、Ｈ2 Ｏ（水蒸気）、Ｎ2 を
排出している。ここで、タービン排ガスは、排熱回収器
（例えば、排熱ボイラ、スチームタービンなど）により
熱回収がなされている。
を燃料とするガスタービンにおいては、メタンガスを空
気と共にガスタービンで直接燃焼させて発電を行い、タ
ービン排ガスとしてＣＯ2 、Ｈ2 Ｏ（水蒸気）、Ｎ2 を
排出している。ここで、タービン排ガスは、排熱回収器
（例えば、排熱ボイラ、スチームタービンなど）により
熱回収がなされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、１kg-m
olのメタンガスを燃焼させると、理論的に、212,160 kc
al（約891,072kJ ）のエネルギーを得ることができる
が、従来の方法によるガスタービンの運転では、サイク
ルの熱効率は３０〜４０％程度でしかなかった。
olのメタンガスを燃焼させると、理論的に、212,160 kc
al（約891,072kJ ）のエネルギーを得ることができる
が、従来の方法によるガスタービンの運転では、サイク
ルの熱効率は３０〜４０％程度でしかなかった。
【０００４】このため、発電効率の向上及び発電コスト
の削減の観点から、より高効率で、燃料使用量が少ない
発電システム（サイクル）が求められている。
の削減の観点から、より高効率で、燃料使用量が少ない
発電システム（サイクル）が求められている。
【０００５】そこで本発明は、上記課題を解決し、高効
率で、燃料であるメタンガスの使用量が少ないガスター
ビン発電システムを提供することにある。
率で、燃料であるメタンガスの使用量が少ないガスター
ビン発電システムを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に請求項１の発明は、メタンガスを燃料とするガスター
ビンの発電システムにおいて、触媒反応器内で、上記メ
タンガスと二酸化炭素とを接触させて一酸化炭素および
水素を発生させ、その一酸化炭素と水素をガスタービン
で燃焼させると共に、その燃焼により発生した熱で上記
触媒反応器を加熱するものである。
に請求項１の発明は、メタンガスを燃料とするガスター
ビンの発電システムにおいて、触媒反応器内で、上記メ
タンガスと二酸化炭素とを接触させて一酸化炭素および
水素を発生させ、その一酸化炭素と水素をガスタービン
で燃焼させると共に、その燃焼により発生した熱で上記
触媒反応器を加熱するものである。
【０００７】請求項２の発明は、メタンガスを燃料とす
るガスタービンの発電システムにおいて、触媒反応器内
で、上記メタンガスと水蒸気とを接触させて一酸化炭素
および水素を発生させ、その一酸化炭素と水素をガスタ
ービンで燃焼させると共に、その燃焼により発生した熱
で上記触媒反応器を加熱するものである。
るガスタービンの発電システムにおいて、触媒反応器内
で、上記メタンガスと水蒸気とを接触させて一酸化炭素
および水素を発生させ、その一酸化炭素と水素をガスタ
ービンで燃焼させると共に、その燃焼により発生した熱
で上記触媒反応器を加熱するものである。
【０００８】以上の構成によれば、一酸化炭素と水素を
ガスタービンで燃焼させることで、メタンガスを直接ガ
スタービンで燃焼するよりも高いエネルギーを得ること
ができる。
ガスタービンで燃焼させることで、メタンガスを直接ガ
スタービンで燃焼するよりも高いエネルギーを得ること
ができる。
【０００９】請求項３の発明は、上記触媒反応器をター
ビン排ガスを用いて約６００℃に加熱すると共に、その
触媒反応器の触媒として高速変換触媒を用いる請求項１
又は請求項２記載のメタンガスを用いたガスタービン発
電システムである。
ビン排ガスを用いて約６００℃に加熱すると共に、その
触媒反応器の触媒として高速変換触媒を用いる請求項１
又は請求項２記載のメタンガスを用いたガスタービン発
電システムである。
【００１０】以上の構成によれば、タービン排ガスの熱
源をそのまま有効に利用することができると共に、高速
変換触媒を用いることでメタンガスと二酸化炭素（又は
水蒸気）を、燃焼速度にも匹敵する高速度で、一酸化炭
素と水素に変換することができる。
源をそのまま有効に利用することができると共に、高速
変換触媒を用いることでメタンガスと二酸化炭素（又は
水蒸気）を、燃焼速度にも匹敵する高速度で、一酸化炭
素と水素に変換することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適一実施の形態
を添付図面に基いて説明する。
を添付図面に基いて説明する。
【００１２】本発明のメタンガスを用いたガスタービン
発電システムの概略図を図１に示す。
発電システムの概略図を図１に示す。
【００１３】図１に示すように、本発明のガスタービン
発電システムは、燃焼・発電を行うガスタービン１と、
タービン排ガス１６ｂの回収ライン１７に設けられた触
媒反応器６と、回収ライン１７における触媒反応器６の
後流側に設けられた排熱回収器７と、回収ライン１７に
おける排熱回収器７の後流側に設けられたコンデンサ８
とで構成されるものである。
発電システムは、燃焼・発電を行うガスタービン１と、
タービン排ガス１６ｂの回収ライン１７に設けられた触
媒反応器６と、回収ライン１７における触媒反応器６の
後流側に設けられた排熱回収器７と、回収ライン１７に
おける排熱回収器７の後流側に設けられたコンデンサ８
とで構成されるものである。
【００１４】触媒反応器６は、タービン排ガス１６ｂの
温度（約６００℃）条件下で、高速変換触媒（図示せ
ず）を用いてメタンガス（ＣＨ4 ）１１と二酸化炭素
（ＣＯ2）９ａとを触媒反応させ、一酸化炭素（ＣＯ）
および水素（Ｈ2 ）からなる燃料ガス１３を生成させる
ものであり、メタンガス導入ライン２１を備えている。
温度（約６００℃）条件下で、高速変換触媒（図示せ
ず）を用いてメタンガス（ＣＨ4 ）１１と二酸化炭素
（ＣＯ2）９ａとを触媒反応させ、一酸化炭素（ＣＯ）
および水素（Ｈ2 ）からなる燃料ガス１３を生成させる
ものであり、メタンガス導入ライン２１を備えている。
【００１５】ここで、コンデンサ８で分離されたＣＯ2
９の一部９ａを触媒反応器６に供給すべく、コンデンサ
８と触媒反応器６はＣＯ2 供給ライン１２で接続されて
いる。
９の一部９ａを触媒反応器６に供給すべく、コンデンサ
８と触媒反応器６はＣＯ2 供給ライン１２で接続されて
いる。
【００１６】ガスタービン１は、酸素（Ｏ2 ）１５の圧
縮を行うコンプレッサ２と、圧縮酸素と共に燃料ガス１
３の燃焼を行う燃焼器５と、圧縮酸素と燃料ガス１３を
燃焼させてなる燃焼ガス１６ａにより駆動されるエキス
パンダ３と、エキスパンダ３と連結された発電機４とで
構成されるものである。
縮を行うコンプレッサ２と、圧縮酸素と共に燃料ガス１
３の燃焼を行う燃焼器５と、圧縮酸素と燃料ガス１３を
燃焼させてなる燃焼ガス１６ａにより駆動されるエキス
パンダ３と、エキスパンダ３と連結された発電機４とで
構成されるものである。
【００１７】ここで、触媒反応器６で生成した燃料ガス
１３を燃焼器５に導入すべく、触媒反応器６と燃焼器５
は燃料ガス導入ライン１８で接続されている。また、コ
ンデンサ８で分離されたＣＯ2 ９の他の一部９ｂをサー
ジング防止のためにコンプレッサ２に循環すべく、コン
デンサ８とコンプレッサ２はＣＯ2 循環ライン１９で接
続されている。
１３を燃焼器５に導入すべく、触媒反応器６と燃焼器５
は燃料ガス導入ライン１８で接続されている。また、コ
ンデンサ８で分離されたＣＯ2 ９の他の一部９ｂをサー
ジング防止のためにコンプレッサ２に循環すべく、コン
デンサ８とコンプレッサ２はＣＯ2 循環ライン１９で接
続されている。
【００１８】高速変換触媒としては、６００℃の温度環
境で、二酸化炭素をメタンガスで還元する際に用いられ
る固体触媒が挙げられ、例えば、Ｎｉ（１０ｗｔ％）を
主成分とし、１／５原子相当のＣｅ酸化物と、１／３０
原子相当のＰｔと、１／９０原子相当のＲｈとを組合わ
せた４成分からなる触媒を、アルミナの微粒子層で被覆
されたセラミック繊維不織布（セラミックファイバー）
の表面に、複数段（例えば３段）担持させたもの等が挙
げられる。
境で、二酸化炭素をメタンガスで還元する際に用いられ
る固体触媒が挙げられ、例えば、Ｎｉ（１０ｗｔ％）を
主成分とし、１／５原子相当のＣｅ酸化物と、１／３０
原子相当のＰｔと、１／９０原子相当のＲｈとを組合わ
せた４成分からなる触媒を、アルミナの微粒子層で被覆
されたセラミック繊維不織布（セラミックファイバー）
の表面に、複数段（例えば３段）担持させたもの等が挙
げられる。
【００１９】また、高速変換触媒の体積の大半は空隙で
占められており、その空隙率は約９０％であり、空隙径
は５〜１０μｍ程度である。この空隙により、反応ガス
（燃料ガス１３）の拡散抵抗を下げ、吹き抜けを減らし
て高流速下でも触媒との接触効率を高く保つことができ
る。
占められており、その空隙率は約９０％であり、空隙径
は５〜１０μｍ程度である。この空隙により、反応ガス
（燃料ガス１３）の拡散抵抗を下げ、吹き抜けを減らし
て高流速下でも触媒との接触効率を高く保つことができ
る。
【００２０】さらに、高速変換触媒をハニカム型に構成
して触媒反応器６内に配置してもよく、これによって、
より大流量の反応条件に適合させることが可能となる。
して触媒反応器６内に配置してもよく、これによって、
より大流量の反応条件に適合させることが可能となる。
【００２１】尚、図１に示した本発明のガスタービン発
電システムにおいては、回収ライン１７に設けた排熱回
収器７で蒸気を発生させるコ・ジェネレーションシステ
ムとなっているが、発電のみのシステムであってもよ
く、その場合、排熱回収器７は不要となることは言うま
でもない。
電システムにおいては、回収ライン１７に設けた排熱回
収器７で蒸気を発生させるコ・ジェネレーションシステ
ムとなっているが、発電のみのシステムであってもよ
く、その場合、排熱回収器７は不要となることは言うま
でもない。
【００２２】次に、本発明の作用を添付図面に基いて説
明する。
明する。
【００２３】本発明のメタンガスを用いたガスタービン
発電システムにおける触媒反応器６およびガスタービン
１での化学反応式を図３に示す。
発電システムにおける触媒反応器６およびガスタービン
１での化学反応式を図３に示す。
【００２４】図１および図３に示すように、触媒反応器
６内では、タービン排ガス１６ｂの温度環境（約６００
℃）下、高速変換触媒を用いて、１mol のメタンガス１
１に対して１mol の二酸化炭素９ａを触媒反応させ、２
mol の一酸化炭素および水素（燃料ガス１３）を生成さ
せる。この高速変換触媒によれば、触媒実質体積当りの
ガス空間速度（ＳＶ）が730,000/h 、接触時間にして4.
9m-secという極めて短い接触条件下でも、メタンガス１
１と二酸化炭素９ａとの反応が殆ど平衡転化率に近付
き、例えば、６００℃の温度環境下では、水素の空時収
量は3,585mol/l・hにも達する。
６内では、タービン排ガス１６ｂの温度環境（約６００
℃）下、高速変換触媒を用いて、１mol のメタンガス１
１に対して１mol の二酸化炭素９ａを触媒反応させ、２
mol の一酸化炭素および水素（燃料ガス１３）を生成さ
せる。この高速変換触媒によれば、触媒実質体積当りの
ガス空間速度（ＳＶ）が730,000/h 、接触時間にして4.
9m-secという極めて短い接触条件下でも、メタンガス１
１と二酸化炭素９ａとの反応が殆ど平衡転化率に近付
き、例えば、６００℃の温度環境下では、水素の空時収
量は3,585mol/l・hにも達する。
【００２５】この触媒反応は483.4kJ/mol の吸熱反応で
あるため、このような大きな吸熱反応を高速で進行させ
ると、触媒層外部からのタービン排ガス１６ｂによる熱
供給では間に合わなくなるおそれがある。このため、大
きな吸熱を補うべく、メタンガス１１自身の触媒燃焼ま
たはメタンガスよりも易燃性のエタンガスやプロパンガ
スの触媒燃焼を組合わせ、触媒層内部からも熱供給を行
うようにしてもよい。これにより、反応の平衡による転
化率の限界が超越されるため、約３００〜４００℃の低
い温度条件下でも安定して触媒反応を維持することがで
きる。
あるため、このような大きな吸熱反応を高速で進行させ
ると、触媒層外部からのタービン排ガス１６ｂによる熱
供給では間に合わなくなるおそれがある。このため、大
きな吸熱を補うべく、メタンガス１１自身の触媒燃焼ま
たはメタンガスよりも易燃性のエタンガスやプロパンガ
スの触媒燃焼を組合わせ、触媒層内部からも熱供給を行
うようにしてもよい。これにより、反応の平衡による転
化率の限界が超越されるため、約３００〜４００℃の低
い温度条件下でも安定して触媒反応を維持することがで
きる。
【００２６】次に、この燃料ガス１３を、燃料ガス導入
ライン１８を介してガスタービン１の燃焼器５に導入す
る。また、酸素１５をコンプレッサ２を用いて圧縮し、
燃焼器５に導入する。ここで、燃料ガス１３における余
剰分の水素は、余剰Ｈ2 １４として適宜回収する。
ライン１８を介してガスタービン１の燃焼器５に導入す
る。また、酸素１５をコンプレッサ２を用いて圧縮し、
燃焼器５に導入する。ここで、燃料ガス１３における余
剰分の水素は、余剰Ｈ2 １４として適宜回収する。
【００２７】燃焼器５内では、図３に示したように、燃
料ガス１３と圧縮酸素とを燃焼させ、高温（約１３００
〜１５００℃）の二酸化炭素および水蒸気（燃焼ガス１
６ａ）が生成する。
料ガス１３と圧縮酸素とを燃焼させ、高温（約１３００
〜１５００℃）の二酸化炭素および水蒸気（燃焼ガス１
６ａ）が生成する。
【００２８】この時、１kg-molのメタンガス１１を直接
燃焼させると、212,160 kcal（約891,072kJ ）のエネル
ギーしか得ることができないが、１kg-molのメタンガス
１１と１kg-molの二酸化炭素９ａとを触媒反応させて生
成した２kg-molの一酸化炭素および水素（燃料ガス１
３）を燃焼させると、２kg-molの一酸化炭素のエネルギ
ー135,520 kcal（約569,184kJ ）と、２kg-molの水素の
エネルギー135,480 kcal（約569,016kJ ）とを合わせ
て、271,000 kcal（約1,138,200kJ ）のエネルギーを得
ることができる。すなわち、メタンガス１１を直接燃焼
させるよりも、約１．２８倍も高いエネルギーを得るこ
とが可能となる。
燃焼させると、212,160 kcal（約891,072kJ ）のエネル
ギーしか得ることができないが、１kg-molのメタンガス
１１と１kg-molの二酸化炭素９ａとを触媒反応させて生
成した２kg-molの一酸化炭素および水素（燃料ガス１
３）を燃焼させると、２kg-molの一酸化炭素のエネルギ
ー135,520 kcal（約569,184kJ ）と、２kg-molの水素の
エネルギー135,480 kcal（約569,016kJ ）とを合わせ
て、271,000 kcal（約1,138,200kJ ）のエネルギーを得
ることができる。すなわち、メタンガス１１を直接燃焼
させるよりも、約１．２８倍も高いエネルギーを得るこ
とが可能となる。
【００２９】この燃焼ガス１６ａをエキスパンダ３に導
入して発電機４を駆動させ、発電を行う。発電後の燃焼
ガス１６ａ（タービン排ガス１６ｂ）は、膨張によって
ガス温度が約６００℃まで低下しており、回収ライン１
７を介して触媒反応器６に導入され、触媒反応器６の加
熱に用いられる。その後、タービン排ガス１６ｂは、回
収ライン１７を介して排熱回収器７に導入され、排熱が
回収される。
入して発電機４を駆動させ、発電を行う。発電後の燃焼
ガス１６ａ（タービン排ガス１６ｂ）は、膨張によって
ガス温度が約６００℃まで低下しており、回収ライン１
７を介して触媒反応器６に導入され、触媒反応器６の加
熱に用いられる。その後、タービン排ガス１６ｂは、回
収ライン１７を介して排熱回収器７に導入され、排熱が
回収される。
【００３０】最後に、タービン排ガス１６ｂをコンデン
サ８に導入して冷却水Ｗによる冷却を行い、水蒸気を水
（Ｈ2 Ｏ）１０として回収し、二酸化炭素（ＣＯ2 ）９
を分離する。分離された二酸化炭素９の一部９ａはＣＯ
2 供給ライン１２を介して触媒反応器６に供給され、メ
タンガス１４との触媒反応に用いられる。また、二酸化
炭素９の他の一部９ｂは、コンプレッサ２におけるサー
ジングの防止およびガスタービン１における燃焼温度の
調節を行うべく、ＣＯ2 循環ライン１９を介してコンプ
レッサ２に循環される。さらに、二酸化炭素９の残部は
余剰ＣＯ2 ９ｃとして回収される。
サ８に導入して冷却水Ｗによる冷却を行い、水蒸気を水
（Ｈ2 Ｏ）１０として回収し、二酸化炭素（ＣＯ2 ）９
を分離する。分離された二酸化炭素９の一部９ａはＣＯ
2 供給ライン１２を介して触媒反応器６に供給され、メ
タンガス１４との触媒反応に用いられる。また、二酸化
炭素９の他の一部９ｂは、コンプレッサ２におけるサー
ジングの防止およびガスタービン１における燃焼温度の
調節を行うべく、ＣＯ2 循環ライン１９を介してコンプ
レッサ２に循環される。さらに、二酸化炭素９の残部は
余剰ＣＯ2 ９ｃとして回収される。
【００３１】ここで、回収された余剰ＣＯ2 ９ｃは、余
剰Ｈ2 １４を用いて２００℃台以上の温度環境（例え
ば、回収ライン２７における触媒反応器３６と排熱回収
器７との間など）で還元（ＣＯ2 ＋４Ｈ2 →ＣＨ4 ＋２
Ｈ2 Ｏ＋177.6kJ/mol ）してもよく、これにより、メタ
ンガスと水蒸気が生成すると共に４００〜４５０℃の熱
が発生するため、熱回収を行うことができると共にメタ
ンガスは触媒反応器６に循環させることができる。
剰Ｈ2 １４を用いて２００℃台以上の温度環境（例え
ば、回収ライン２７における触媒反応器３６と排熱回収
器７との間など）で還元（ＣＯ2 ＋４Ｈ2 →ＣＨ4 ＋２
Ｈ2 Ｏ＋177.6kJ/mol ）してもよく、これにより、メタ
ンガスと水蒸気が生成すると共に４００〜４５０℃の熱
が発生するため、熱回収を行うことができると共にメタ
ンガスは触媒反応器６に循環させることができる。
【００３２】本発明によれば、従来のメタンガスを用い
たガスタービン発電システムと比較して、同量のメタン
ガスから約１．２８倍のエネルギーを得ることができる
ため、メタンガス１１の使用量を抑えることができ、燃
料コストの低減を図ることができる。
たガスタービン発電システムと比較して、同量のメタン
ガスから約１．２８倍のエネルギーを得ることができる
ため、メタンガス１１の使用量を抑えることができ、燃
料コストの低減を図ることができる。
【００３３】また、メタンガス１１の使用量を抑えるこ
とができるため、従来のメタンガスを用いたガスタービ
ン発電システムと比較して、二酸化炭素９の排出量が少
なくなる。
とができるため、従来のメタンガスを用いたガスタービ
ン発電システムと比較して、二酸化炭素９の排出量が少
なくなる。
【００３４】さらに、ガスタービン１で生成された二酸
化炭素９の一部９ａ，９ｂは、ガスタービン発電システ
ムに再利用・循環することができる。
化炭素９の一部９ａ，９ｂは、ガスタービン発電システ
ムに再利用・循環することができる。
【００３５】尚、本発明においては、ガスタービン１で
の燃焼に酸素１５を用いているが、空気を用いてもよい
ことは言うまでもなく、その場合、ＣＯ2 循環ライン１
９が不要となるが、コンデンサ８と触媒反応器６とを接
続するＣＯ2 供給ライン１２に、二酸化炭素と窒素とを
分離する分離器が必要になる。
の燃焼に酸素１５を用いているが、空気を用いてもよい
ことは言うまでもなく、その場合、ＣＯ2 循環ライン１
９が不要となるが、コンデンサ８と触媒反応器６とを接
続するＣＯ2 供給ライン１２に、二酸化炭素と窒素とを
分離する分離器が必要になる。
【００３６】次に、本発明の他の実施の形態を添付図面
に基いて説明する。
に基いて説明する。
【００３７】本実施の形態のメタンガスを用いたガスタ
ービン発電システムの概略図を図２に示す。尚、図１と
同様の部材には同じ符号を付している。
ービン発電システムの概略図を図２に示す。尚、図１と
同様の部材には同じ符号を付している。
【００３８】本発明のメタンガスを用いたガスタービン
発電システムは、触媒反応器６において、メタンガス１
１と二酸化炭素９ａとを触媒反応させるものであった。
発電システムは、触媒反応器６において、メタンガス１
１と二酸化炭素９ａとを触媒反応させるものであった。
【００３９】これに対して、本実施の形態のメタンガス
を用いたガスタービン発電システムは、図２に示すよう
に、触媒反応器３６において、メタンガス１１と水蒸気
２２とを触媒反応させるものであり、燃焼・発電を行う
ガスタービン１と、タービン排ガス２６の回収ライン２
７に設けられた触媒反応器３６と、回収ライン２７にお
ける触媒反応器３６の後流側に設けられた排熱回収器７
と、回収ライン２７における排熱回収器７の後流側に設
けられたコンデンサ８とで構成されるものである。
を用いたガスタービン発電システムは、図２に示すよう
に、触媒反応器３６において、メタンガス１１と水蒸気
２２とを触媒反応させるものであり、燃焼・発電を行う
ガスタービン１と、タービン排ガス２６の回収ライン２
７に設けられた触媒反応器３６と、回収ライン２７にお
ける触媒反応器３６の後流側に設けられた排熱回収器７
と、回収ライン２７における排熱回収器７の後流側に設
けられたコンデンサ８とで構成されるものである。
【００４０】触媒反応器３６は、タービン排ガス１６の
温度環境（約６００℃）下で、高速変換触媒（図示せ
ず）を用いてメタンガス（ＣＨ4 ）１１と水蒸気（Ｈ2
Ｏ）２２とを触媒反応させ、一酸化炭素（ＣＯ）および
水素（Ｈ2 ）からなる燃料ガス２３を生成させるもので
あり、メタンガス導入ライン２１および水蒸気導入ライ
ン２４を備えている。
温度環境（約６００℃）下で、高速変換触媒（図示せ
ず）を用いてメタンガス（ＣＨ4 ）１１と水蒸気（Ｈ2
Ｏ）２２とを触媒反応させ、一酸化炭素（ＣＯ）および
水素（Ｈ2 ）からなる燃料ガス２３を生成させるもので
あり、メタンガス導入ライン２１および水蒸気導入ライ
ン２４を備えている。
【００４１】高速変換触媒としては、４００〜５００℃
の温度環境で、メタンガスを水蒸気を用いてスチームリ
フォーミングする際に用いられる固体触媒が挙げられ
る。
の温度環境で、メタンガスを水蒸気を用いてスチームリ
フォーミングする際に用いられる固体触媒が挙げられ
る。
【００４２】また、高速変換触媒の体積の大半は空隙で
占められており、その空隙率は約９０％であり、空隙径
は５〜１０μｍ程度である。この空隙により、反応ガス
（燃料ガス２３）の拡散抵抗を下げ、吹き抜けを減らし
て高流速下でも触媒との接触効率を高く保つことができ
る。
占められており、その空隙率は約９０％であり、空隙径
は５〜１０μｍ程度である。この空隙により、反応ガス
（燃料ガス２３）の拡散抵抗を下げ、吹き抜けを減らし
て高流速下でも触媒との接触効率を高く保つことができ
る。
【００４３】さらに、高速変換触媒をハニカム型に構成
して触媒反応器３６内に配置してもよく、これによっ
て、より大流量の反応条件に適合させることが可能とな
る。
して触媒反応器３６内に配置してもよく、これによっ
て、より大流量の反応条件に適合させることが可能とな
る。
【００４４】ガスタービン１は、図１に示したガスター
ビン１と同じ構成である。
ビン１と同じ構成である。
【００４５】尚、図２に示した本実施の形態のガスター
ビン発電システムにおいては、回収ライン２７に設けた
排熱回収器７で蒸気を発生させるコ・ジェネレーション
システムとなっているが、発電のみのシステムであって
もよく、その場合、排熱回収器７は不要となることは言
うまでもない。
ビン発電システムにおいては、回収ライン２７に設けた
排熱回収器７で蒸気を発生させるコ・ジェネレーション
システムとなっているが、発電のみのシステムであって
もよく、その場合、排熱回収器７は不要となることは言
うまでもない。
【００４６】次に、本実施の形態の作用を添付図面に基
いて説明する。
いて説明する。
【００４７】本実施の形態のメタンガスを用いたガスタ
ービン発電システムにおける触媒反応器３６およびガス
タービン１での化学反応式を図４に示す。
ービン発電システムにおける触媒反応器３６およびガス
タービン１での化学反応式を図４に示す。
【００４８】図２および図４に示すように、触媒反応器
３６内では、タービン排ガス２６ｂの温度環境（約６０
０℃）下、高速変換触媒を用いて、１mol のメタンガス
１１に対して１mol の水蒸気（Ｈ2 Ｏ）２２を触媒反応
させ、１mol の一酸化炭素および３mol の水素（燃料ガ
ス２３）を生成させる。ここで、触媒反応に用いる水蒸
気２２としては、排熱回収器７の一つとして挙げられる
排熱ボイラ（図示せず）などで生成された水蒸気を用い
ることが可能である。
３６内では、タービン排ガス２６ｂの温度環境（約６０
０℃）下、高速変換触媒を用いて、１mol のメタンガス
１１に対して１mol の水蒸気（Ｈ2 Ｏ）２２を触媒反応
させ、１mol の一酸化炭素および３mol の水素（燃料ガ
ス２３）を生成させる。ここで、触媒反応に用いる水蒸
気２２としては、排熱回収器７の一つとして挙げられる
排熱ボイラ（図示せず）などで生成された水蒸気を用い
ることが可能である。
【００４９】この触媒反応は205.8kJ/mol の吸熱反応で
あり、図３に示した本発明の触媒反応と比較すると吸熱
量は小さいものの、このような大きな吸熱反応を高速で
進行させると、触媒層外部からのタービン排ガス２６ｂ
による熱供給では間に合わなくなるおそれがあるため、
本発明と同様に、大きな吸熱を補うべく、メタンガス１
１自身の触媒燃焼またはメタンガスよりも易燃性のエタ
ンガスやプロパンガスの触媒燃焼を組合わせ、触媒層内
部からも熱供給を行うようにしてもよい。
あり、図３に示した本発明の触媒反応と比較すると吸熱
量は小さいものの、このような大きな吸熱反応を高速で
進行させると、触媒層外部からのタービン排ガス２６ｂ
による熱供給では間に合わなくなるおそれがあるため、
本発明と同様に、大きな吸熱を補うべく、メタンガス１
１自身の触媒燃焼またはメタンガスよりも易燃性のエタ
ンガスやプロパンガスの触媒燃焼を組合わせ、触媒層内
部からも熱供給を行うようにしてもよい。
【００５０】次に、この燃料ガス２３を、燃料ガス導入
ライン１８を介してガスタービン１の燃焼器５に導入す
る。また、本実施の形態では酸素ではなく空気（Ａｉ
ｒ）２５をコンプレッサ２を用いて圧縮し、燃焼器５に
導入する。ここで、燃料ガス２３における余剰分の水素
は、余剰Ｈ2 １４として適宜回収する。
ライン１８を介してガスタービン１の燃焼器５に導入す
る。また、本実施の形態では酸素ではなく空気（Ａｉ
ｒ）２５をコンプレッサ２を用いて圧縮し、燃焼器５に
導入する。ここで、燃料ガス２３における余剰分の水素
は、余剰Ｈ2 １４として適宜回収する。
【００５１】燃焼器５内では、図４に示したように、燃
料ガス２３の内、１mol の一酸化炭素および１mol の水
素と圧縮空気とを燃焼させ、二酸化炭素、水蒸気、およ
び窒素が生成する。また、燃料ガス２３の内、２mol の
水素と圧縮空気とを燃焼させ、水蒸気および窒素が生成
する。これらの高温（約１３００〜１５００℃）の二酸
化炭素、水蒸気、および窒素を、燃焼ガス２６ａとして
エキスパンダ３に供給する。
料ガス２３の内、１mol の一酸化炭素および１mol の水
素と圧縮空気とを燃焼させ、二酸化炭素、水蒸気、およ
び窒素が生成する。また、燃料ガス２３の内、２mol の
水素と圧縮空気とを燃焼させ、水蒸気および窒素が生成
する。これらの高温（約１３００〜１５００℃）の二酸
化炭素、水蒸気、および窒素を、燃焼ガス２６ａとして
エキスパンダ３に供給する。
【００５２】この時、１kg-molのメタンガス１１を直接
燃焼させると、212,160 kcal（約891,072kJ ）のエネル
ギーしか得ることができないが、１kg-molのメタンガス
１１と１kg-molの水蒸気２２とを触媒反応させて生成し
た１kg-molの一酸化炭素および３kg-molの水素（燃料ガ
ス２３）を燃焼させると、１kg-molの一酸化炭素のエネ
ルギー67,760kcal（約284,592kJ ）と、３kg-molの水素
のエネルギー203,220kcal（約853,524kJ ）とを合わせ
て、270,980 kcal（約1,138,116kJ ）のエネルギーを得
ることができる。すなわち、メタンガス１１を直接燃焼
させるよりも、約１．２８倍も高いエネルギーを得るこ
とが可能となる。
燃焼させると、212,160 kcal（約891,072kJ ）のエネル
ギーしか得ることができないが、１kg-molのメタンガス
１１と１kg-molの水蒸気２２とを触媒反応させて生成し
た１kg-molの一酸化炭素および３kg-molの水素（燃料ガ
ス２３）を燃焼させると、１kg-molの一酸化炭素のエネ
ルギー67,760kcal（約284,592kJ ）と、３kg-molの水素
のエネルギー203,220kcal（約853,524kJ ）とを合わせ
て、270,980 kcal（約1,138,116kJ ）のエネルギーを得
ることができる。すなわち、メタンガス１１を直接燃焼
させるよりも、約１．２８倍も高いエネルギーを得るこ
とが可能となる。
【００５３】この燃焼ガス２６ａをエキスパンダ３に導
入して発電機４を駆動させ、発電を行う。発電後の燃焼
ガス２６ａ（タービン排ガス２６ｂ）は、膨張によって
ガス温度が約６００℃まで低下しており、回収ライン２
７を介して触媒反応器３６に導入され、触媒反応器３６
の加熱に用いられる。その後、タービン排ガス２６ｂ
は、回収ライン２７を介して排熱回収器７に導入され、
排熱が回収される。
入して発電機４を駆動させ、発電を行う。発電後の燃焼
ガス２６ａ（タービン排ガス２６ｂ）は、膨張によって
ガス温度が約６００℃まで低下しており、回収ライン２
７を介して触媒反応器３６に導入され、触媒反応器３６
の加熱に用いられる。その後、タービン排ガス２６ｂ
は、回収ライン２７を介して排熱回収器７に導入され、
排熱が回収される。
【００５４】排熱回収後のタービン排ガス２６ｂは、コ
ンデンサ８に導入して冷却水Ｗによる冷却を行い、水蒸
気を水（Ｈ2 Ｏ）１０として回収すると共に、二酸化炭
素（ＣＯ2 ）および窒素（Ｎ2 ）の混合ガス２９を分離
する。分離された混合ガス２９は、前述した分離器など
を用いて窒素と二酸化炭素とに分離・回収する。分離器
で回収された窒素は他の装置に循環させることができ
る。また、二酸化炭素は、余剰Ｈ2 １４を用いて２００
℃台以上の温度環境（例えば、回収ライン２７における
触媒反応器３６と排熱回収器７との間など）で還元（Ｃ
Ｏ2 ＋４Ｈ2 →ＣＨ4 ＋２Ｈ2 Ｏ＋177.6kJ/mol ）して
もよく、これにより、メタンガスと水蒸気が生成すると
共に４００〜４５０℃の熱が発生するため、熱回収を行
うことができると共にメタンガスは触媒反応器３６に循
環させることができる。
ンデンサ８に導入して冷却水Ｗによる冷却を行い、水蒸
気を水（Ｈ2 Ｏ）１０として回収すると共に、二酸化炭
素（ＣＯ2 ）および窒素（Ｎ2 ）の混合ガス２９を分離
する。分離された混合ガス２９は、前述した分離器など
を用いて窒素と二酸化炭素とに分離・回収する。分離器
で回収された窒素は他の装置に循環させることができ
る。また、二酸化炭素は、余剰Ｈ2 １４を用いて２００
℃台以上の温度環境（例えば、回収ライン２７における
触媒反応器３６と排熱回収器７との間など）で還元（Ｃ
Ｏ2 ＋４Ｈ2 →ＣＨ4 ＋２Ｈ2 Ｏ＋177.6kJ/mol ）して
もよく、これにより、メタンガスと水蒸気が生成すると
共に４００〜４５０℃の熱が発生するため、熱回収を行
うことができると共にメタンガスは触媒反応器３６に循
環させることができる。
【００５５】本実施の形態においても、本発明と同様の
効果が得られることは言うまでもなく、ガスタービン１
の燃焼に空気２５を使用することができる分、発電コス
トをより低減させることが可能となる。
効果が得られることは言うまでもなく、ガスタービン１
の燃焼に空気２５を使用することができる分、発電コス
トをより低減させることが可能となる。
【００５６】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、燃料であ
るメタンガスを直接燃焼させるのではなく、メタンガス
と二酸化炭素又は水蒸気とを触媒反応させて一酸化炭素
と水素とを生成させ、この一酸化炭素と水素とからなる
燃料ガスをガスタービン燃料とすることで、メタンガス
を用いたガスタービン発電システムにおけるエネルギー
変換効率が高くなると共に、燃料であるメタンガスの使
用量が少なくて済むという優れた効果を発揮する。
るメタンガスを直接燃焼させるのではなく、メタンガス
と二酸化炭素又は水蒸気とを触媒反応させて一酸化炭素
と水素とを生成させ、この一酸化炭素と水素とからなる
燃料ガスをガスタービン燃料とすることで、メタンガス
を用いたガスタービン発電システムにおけるエネルギー
変換効率が高くなると共に、燃料であるメタンガスの使
用量が少なくて済むという優れた効果を発揮する。
【図１】本発明のメタンガスを用いたガスタービン発電
システムの概略図である。
システムの概略図である。
【図２】他の実施の形態のメタンガスを用いたガスター
ビン発電システムの概略図である。
ビン発電システムの概略図である。
【図３】本発明のメタンガスを用いたガスタービン発電
システムにおける触媒反応器６およびガスタービン１で
の化学反応式である。
システムにおける触媒反応器６およびガスタービン１で
の化学反応式である。
【図４】他の実施の形態のメタンガスを用いたガスター
ビン発電システムにおける触媒反応器３６およびガスタ
ービン１での化学反応式である。
ビン発電システムにおける触媒反応器３６およびガスタ
ービン１での化学反応式である。
１ ガスタービン ６，３６ 触媒反応器 ９ａ 二酸化炭素 １１ メタンガス １３，２３ 燃料ガス（一酸化炭素および水素） １６ｂ，２６ｂ タービン排ガス ２２ 水蒸気
Claims (3)
- 【請求項１】 メタンガスを燃料とするガスタービンの
発電システムにおいて、触媒反応器内で、上記メタンガ
スと二酸化炭素とを接触させて一酸化炭素および水素を
発生させ、その一酸化炭素と水素をガスタービンで燃焼
させると共に、その燃焼により発生した熱で上記触媒反
応器を加熱することを特徴とするメタンガスを用いたガ
スタービン発電システム。 - 【請求項２】 メタンガスを燃料とするガスタービンの
発電システムにおいて、触媒反応器内で、上記メタンガ
スと水蒸気とを接触させて一酸化炭素および水素を発生
させ、その一酸化炭素と水素をガスタービンで燃焼させ
ると共に、その燃焼により発生した熱で上記触媒反応器
を加熱することを特徴とするメタンガスを用いたガスタ
ービン発電システム。 - 【請求項３】 上記触媒反応器をタービン排ガスを用い
て約６００℃に加熱すると共に、その触媒反応器の触媒
として高速変換触媒を用いる請求項１又は請求項２記載
のメタンガスを用いたガスタービン発電システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11007908A JP2000204965A (ja) | 1999-01-14 | 1999-01-14 | メタンガスを用いたガスタ―ビン発電システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11007908A JP2000204965A (ja) | 1999-01-14 | 1999-01-14 | メタンガスを用いたガスタ―ビン発電システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000204965A true JP2000204965A (ja) | 2000-07-25 |
Family
ID=11678659
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11007908A Pending JP2000204965A (ja) | 1999-01-14 | 1999-01-14 | メタンガスを用いたガスタ―ビン発電システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000204965A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100430583C (zh) * | 2003-03-18 | 2008-11-05 | 弗劳尔公司 | 具有二氧化碳回收的湿空气涡轮机循环设备 |
| JP2009138748A (ja) * | 2007-12-06 | 2009-06-25 | Alstom Technology Ltd | 排気ガスの再循環とｃｏ２の分離を行う複合サイクル発電所及びそのような複合サイクル発電所の動作方法 |
| JP2013504009A (ja) * | 2009-09-01 | 2013-02-04 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 低排出発電および炭化水素回収のシステムおよび方法 |
| JP2013127246A (ja) * | 2011-12-16 | 2013-06-27 | General Electric Co <Ge> | 炭化水素膜で保護された耐火性炭化物構成要素及びその使用方法 |
| JP2015109767A (ja) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | 株式会社Ihi | 発電システム |
| JP2016514226A (ja) * | 2013-02-21 | 2016-05-19 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | ガスタービン排気ガスの処理のための酸素貯蔵成分を含む触媒 |
| US10196976B2 (en) | 2012-05-17 | 2019-02-05 | General Electric Company | System and method for producing hydrogen rich fuel |
| WO2021138093A3 (en) * | 2019-12-30 | 2021-08-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Compression of a pyrolysis gas product using a co2 loop |
| WO2021230917A3 (en) * | 2019-12-30 | 2022-02-17 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hydrocarbon pyrolysis with less exhaust emission |
-
1999
- 1999-01-14 JP JP11007908A patent/JP2000204965A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100430583C (zh) * | 2003-03-18 | 2008-11-05 | 弗劳尔公司 | 具有二氧化碳回收的湿空气涡轮机循环设备 |
| JP2009138748A (ja) * | 2007-12-06 | 2009-06-25 | Alstom Technology Ltd | 排気ガスの再循環とｃｏ２の分離を行う複合サイクル発電所及びそのような複合サイクル発電所の動作方法 |
| JP2013504009A (ja) * | 2009-09-01 | 2013-02-04 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 低排出発電および炭化水素回収のシステムおよび方法 |
| US10161310B2 (en) | 2011-12-16 | 2018-12-25 | General Electric Company | Hydrocarbon film protected refractory carbide components and use |
| JP2013127246A (ja) * | 2011-12-16 | 2013-06-27 | General Electric Co <Ge> | 炭化水素膜で保護された耐火性炭化物構成要素及びその使用方法 |
| US10196976B2 (en) | 2012-05-17 | 2019-02-05 | General Electric Company | System and method for producing hydrogen rich fuel |
| US9932874B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-04-03 | Exxonmobil Upstream Research Company | Reducing oxygen in a gas turbine exhaust |
| US10082063B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-09-25 | Exxonmobil Upstream Research Company | Reducing oxygen in a gas turbine exhaust |
| JP2016514226A (ja) * | 2013-02-21 | 2016-05-19 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | ガスタービン排気ガスの処理のための酸素貯蔵成分を含む触媒 |
| JP2015109767A (ja) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | 株式会社Ihi | 発電システム |
| WO2021138093A3 (en) * | 2019-12-30 | 2021-08-12 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Compression of a pyrolysis gas product using a co2 loop |
| WO2021230917A3 (en) * | 2019-12-30 | 2022-02-17 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hydrocarbon pyrolysis with less exhaust emission |
| CN114981387A (zh) * | 2019-12-30 | 2022-08-30 | 埃克森美孚化学专利公司 | 具有较少的废气排放的烃热解 |
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