JP2000153347A - Nozzle for pouring molten metal - Google Patents
Nozzle for pouring molten metalInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、タンディッシュ等
の溶融金属容器内に溶融金属を所定時間保持した後、溶
融金属通流口を開いて溶融金属を流出させる際に用いら
れる溶融金属流出用ノズルに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a molten metal outlet for holding a molten metal in a molten metal container such as a tundish for a predetermined period of time and then opening a molten metal passage to discharge the molten metal. Regarding the nozzle.
【０００２】[0002]
【従来の技術】連続鋳造時の鋳造開始直後の鋳造鋳片の
品質向上のために、鋳造開始時にタンディッシュ内に注
いだ溶鋼中の介在物を浮上させるため、タンディッシュ
スライディングプレートを閉じた状態でタンディッシュ
へ溶鋼を注ぎ、その状態で数分間保持し、その後開口す
ることが好ましいが、その場合、開口率が１００％でな
く、溶湯過熱度を大きくせざるを得なかったり、注ぎ上
げ時間を短くして注ぎ上げ量を少なくせざるを得なかっ
た。2. Description of the Related Art In order to improve the quality of a cast slab immediately after the start of casting during continuous casting, a tundish sliding plate is closed to float inclusions in molten steel poured into a tundish at the start of casting. It is preferable to pour molten steel into a tundish, hold for several minutes in that state, and then open. However, in this case, the opening ratio is not 100%, and the degree of superheat of the molten metal must be increased, or the pouring time is increased. Had to be shortened to reduce the amount poured.
【０００３】さらに、鋳片の組織の等軸晶化を促進する
には、モールドへ供給する溶湯温度の低い方が好ましい
が、溶湯温度を低くすると溶融金属用鋳込みノズルの孔
内に地金付着を生じ、ノズルが閉塞するために溶湯過熱
度を大きくせざるを得なかった。Further, in order to promote the equiaxed crystallization of the structure of the slab, it is preferable that the temperature of the molten metal supplied to the mold is low. However, if the temperature of the molten metal is lowered, the metal adheres to the hole of the casting nozzle for molten metal. And the degree of superheat of the molten metal had to be increased because the nozzle was clogged.
【０００４】そこで、溶融金属用鋳込みノズルが地金付
着により閉塞することを防止するために、特開昭６３−
５６３４９号〜特開昭６３−５６３５１号公報には、溶
融金属用鋳込みノズルへ電極を取り付け、直接通電によ
るノズルの加熱の方法が開示されている。In order to prevent the casting nozzle for molten metal from being blocked by the adhesion of metal, Japanese Patent Application Laid-Open No.
No. 56349 to JP-A-63-56351 disclose a method of heating a nozzle by attaching an electrode to a casting nozzle for molten metal and directly energizing the nozzle.
【０００５】また、特開平１−１７０５６３号公報に
は、タンディッシュのストッパーおよびこれに密接的に
嵌合される上ノズルに電極を付設し、通電する方法が開
示されている。Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 1-170563 discloses a method in which an electrode is attached to a tundish stopper and an upper nozzle which is closely fitted to the stopper, and a current is supplied.
【０００６】さらに、特開昭６３−１９２８２号公報に
は、急冷薄帯製造装置のノズル内で溶湯の凝固が起こら
ないように、ノズル支持板内に発熱体を埋設し、ノズル
を加熱する装置が開示されている。Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-19282 discloses an apparatus for heating a nozzle by burying a heating element in a nozzle support plate so as to prevent solidification of a molten metal in a nozzle of a quenched ribbon manufacturing apparatus. Is disclosed.
【０００７】さらにまた、特開昭５４−６８１６号公報
には、注湯ノズルに抵抗発熱体を取り付けるか注湯ノズ
ル自体を抵抗発熱体で形成して、該発熱体に通電して、
ノズル内面を１０５０℃以上に予熱した後、あるいは加
熱しつつ注湯する注湯ノズルの閉塞防止方法が提案され
ている。Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 54-6816 discloses a method in which a resistance heating element is attached to a pouring nozzle or the pouring nozzle itself is formed of a resistance heating element, and the heating element is energized.
There has been proposed a method for preventing clogging of a pouring nozzle in which pouring is performed after preheating the inner surface of the nozzle to 1050 ° C. or higher or while heating.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６３−５６
３４９号〜特開昭６３−５６３５１号公報に開示された
技術では、２個の電極をノズルに接触させ、その間を通
電させる必要があることから、加熱できるのはノズルの
高さ方向の位置で中央付近に限定され、ノズル閉塞の生
じやすいノズル上部やノズル下部（吐出孔付近）を直接
加熱することができないという問題点があった。SUMMARY OF THE INVENTION The above-mentioned JP-A-63-56 is disclosed.
In the technology disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 349-63 / 56351, it is necessary to bring two electrodes into contact with the nozzle and to supply a current between them, so that heating can be performed at a position in the height direction of the nozzle. There is a problem that the upper part and the lower part of the nozzle (in the vicinity of the discharge hole), which are limited to the vicinity of the center and in which nozzle blockage is likely to occur, cannot be directly heated.
【０００９】また、上記特開平１−１７０５６３号公報
に開示された技術では、上ノズル上部を加熱することは
可能であるが、流量制御をスライディングノズルで行う
場合など、ストッパーなしのノズルに対しては適用する
ことができなかった。In the technique disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 1-170563, it is possible to heat the upper part of the upper nozzle. Could not be applied.
【００１０】さらに、上記特開昭６３−１９２６２号公
報に開示されたようなノズル外に発熱体を配設する構造
では、タンディッシュの上のズルの加熱において、加熱
効率が悪いという問題があった。Further, in the structure disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-19262, in which a heating element is provided outside the nozzle, there is a problem that heating efficiency of the heating of the chisels on the tundish is poor. Was.
【００１１】さらにまた、上記特開昭５４−６８８１６
号公報に開示された技術では、発熱体へ給電する部分
は、電流密度が高いことから良電気伝導性が求められ、
また発熱体と接触することから、高耐熱性が求められ、
適当な材質が見当たらず、実用に供するまでには至って
いない。Further, the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 54-68816
In the technology disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. H11-129, a portion for supplying power to the heating element is required to have good electric conductivity because of a high current density.
Also, since it comes into contact with the heating element, high heat resistance is required,
No suitable material has been found, and it has not reached practical use.
【００１２】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、タンディッシュ等の溶融金属容器内に溶融金
属を所定時間保持した後、溶融金属通流口を開いて溶融
金属を流出させる際に、ノズル孔が閉塞することなくほ
ぼ１００％の開口率を効率良く得ることができ、かつ適
用の制限のない溶融金属流出用ノズルを提供することを
目的とする。The present invention has been made in view of the above circumstances, and is intended to hold a molten metal in a molten metal container such as a tundish for a predetermined time and then open the molten metal passage to discharge the molten metal. Another object of the present invention is to provide a molten metal outflow nozzle which can efficiently obtain an opening ratio of almost 100% without closing the nozzle hole and has no restriction on application.
【００１３】[0013]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、溶融金属容器内に溶融金属を所定時間保
持した後、溶融金属通流口を開いて溶融金属を流出させ
る際に用いられる溶融金属流出用ノズルであって、溶融
金属を通流させるノズル孔を有し、かつノズル孔の外側
に形成された空間部を有するノズル本体と、前記空間部
に挿入された発熱体を有し、前記発熱体に通電すること
により発熱体を発熱させてノズル本体を加熱する加熱部
とを具備し、前記加熱部によってノズル本体を加熱する
ことにより溶融金属からノズル本体への抜熱を遮断する
ことを特徴とする溶融金属流出用ノズルを提供する。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems, the present invention relates to a method for holding a molten metal in a molten metal container for a predetermined time and then opening the molten metal passage to discharge the molten metal. A nozzle for molten metal outflow used, having a nozzle hole through which molten metal flows, and a nozzle body having a space formed outside the nozzle hole, and a heating element inserted into the space. A heating unit for heating the nozzle body by heating the heating element by energizing the heating element, and removing heat from the molten metal to the nozzle body by heating the nozzle body by the heating unit. Disclosed is a molten metal outflow nozzle characterized by being shut off.
【００１４】このように、ノズル本体のノズル孔外側に
形成された空間部に発熱体を挿入してノズル本体を加熱
するので、溶融金属容器内に溶融金属を所定時間保持し
た後、溶融金属通流口を開いて溶融金属を流出させる、
いわゆる注ぎ上げスタートを行う際に、溶融金属からノ
ズル本体へ抜熱を遮断することができる。したがって、
ノズル孔内での溶融金属の温度低下を有効に防止するこ
とができるので、ノズル孔が閉塞することなくほぼ１０
０％の開口率を効率良く得ることができる。また、スト
ッパーのある場合に限定される等の適用の制限がなく用
いることができる。As described above, since the nozzle body is heated by inserting the heating element into the space formed outside the nozzle hole of the nozzle body, the molten metal is held in the molten metal container for a predetermined time, and then the molten metal is passed through. Open the outlet to let out the molten metal,
When performing a so-called pouring start, the heat removal from the molten metal to the nozzle body can be cut off. Therefore,
Since it is possible to effectively prevent a decrease in the temperature of the molten metal in the nozzle hole, it is possible to prevent the temperature of the
An aperture ratio of 0% can be efficiently obtained. In addition, it can be used without limitation of application such as being limited to the case where there is a stopper.
【００１５】本発明の溶融金属流出用ノズルを用いるこ
とにより、注ぎ上げスタート時の溶融金属通流口の開口
率をほぼ１００％にすることができるため、溶鋼の連続
鋳造においてタンディッシュ内溶鋼溜置時間を５分間以
上確保して、ボトム部の清浄性が優れた鋳片を製造する
ことができる。また、タンディッシュ内に合金鉄を５０
ｋｇ／ｔ以上添加することができる。By using the molten metal outflow nozzle of the present invention, the opening ratio of the molten metal passage at the start of pouring can be made almost 100%. By setting the placement time to 5 minutes or more, it is possible to manufacture a cast piece having excellent cleanliness of the bottom portion. In addition, 50 iron alloys are placed in the tundish.
kg / t or more can be added.
【００１６】上記溶融金属流出用ノズルにおいて、前記
加熱部を、前記発熱体の周囲に高アルミナ質モルタル、
高マグネシア質モルタル、ムライト質モルタルのいずれ
かが充填されているものとすることができる。これによ
り、ノズル本体への漏電、発熱体の座屈による加熱部の
短絡を抑制することができ、かつ熱伝導によって効率良
くノズル本体を加熱することができる。[0016] In the molten metal outflow nozzle, the heating section may include a high alumina mortar around the heating element.
Any of high magnesia mortar and mullite mortar may be filled. Accordingly, it is possible to suppress short circuit of the heating unit due to leakage of electricity to the nozzle body and buckling of the heating element, and it is possible to efficiently heat the nozzle body by heat conduction.
【００１７】また、前記加熱部を、発熱体の内側のノズ
ル孔外周部分に空間を有し、発熱体の外側に高アルミナ
質モルタル、高マグネシア質モルタル、ムライト質モル
タルのいずれかが充填されているものとすることができ
る。これにより、ノズル本体への漏電、発熱体の座屈に
よる加熱部の短絡を抑制することができ、かつ熱輻射に
よって効率良くノズル本体を加熱することができる。ま
た、ノズル孔外周部にはモルタルが存在しないので、モ
ルタル内部に熱が篭もることによる異常発熱が発生する
おそれがない。The heating section has a space around the outer periphery of the nozzle hole inside the heating element, and the outside of the heating element is filled with any of high alumina mortar, high magnesia mortar and mullite mortar. You can be. Accordingly, it is possible to suppress short circuit of the heating unit due to leakage of electricity to the nozzle body and buckling of the heating element, and it is possible to efficiently heat the nozzle body by heat radiation. Further, since mortar does not exist in the outer peripheral portion of the nozzle hole, there is no possibility that abnormal heat generation due to heat trapping inside the mortar occurs.
【００１８】さらに、前記加熱部を、発熱体の内側およ
び外側に空間を有するものとすることができる。このよ
うに発熱体の周囲を空間とすることによっても、熱輻射
によって効率良くノズル孔内を加熱することができる。
また、ノズル孔外周部にはモルタルが存在しないので、
モルタル内部に熱が篭もることによる異常発熱が発生す
るおそれがない。Further, the heating section may have a space inside and outside the heating element. By making the surroundings of the heating element a space as described above, the inside of the nozzle hole can be efficiently heated by heat radiation.
Also, since there is no mortar on the outer periphery of the nozzle hole,
There is no risk of abnormal heat generation due to heat trapping inside the mortar.
【００１９】さらにまた、前記加熱部を、発熱体の内側
および外側に空間を有するとともに、発熱体の座屈、短
絡を防止するためのサポート材を有するものとすること
ができる。これにより、熱輻射によって効率良くノズル
孔内を加熱することができ、かつモルタル内部に熱が篭
もることによる異常発熱が発生するおそれがなく、しか
も発熱体の座屈による発熱部の短絡を抑制することがで
きる。Further, the heating section may have a space inside and outside the heating element, and may have a support member for preventing buckling and short circuit of the heating element. As a result, the inside of the nozzle hole can be efficiently heated by heat radiation, and there is no possibility that abnormal heat generation due to heat trapping inside the mortar occurs. Can be suppressed.
【００２０】以上の溶融金属流出用ノズルにおいて、前
記ノズル本体に形成された空間部の厚さが、ノズル本体
の全厚さの２〜５０％であることが好ましい。ノズル本
体に形成された空間部の厚さがノズル本体の全厚さの２
％未満にすると発熱体の挿入が難しくなり、５０％を超
えるとノズル本体の強度が低下し、溶融金属が漏洩する
おそれが生じる。In the above-described nozzle for flowing out molten metal, it is preferable that the thickness of the space formed in the nozzle main body is 2 to 50% of the total thickness of the nozzle main body. The thickness of the space formed in the nozzle body is 2 times the total thickness of the nozzle body.
%, It becomes difficult to insert the heating element, and if it exceeds 50%, the strength of the nozzle body is reduced, and the molten metal may leak.
【００２１】また、前記ノズル本体に形成された空間部
の位置が、ノズル孔の外周から全厚さの２％以上および
５ｍｍ以上、５０％以内および６０ｍｍ以内とすること
が好ましい。空間部の位置がノズル孔の外周から全厚さ
の２％未満または５ｍｍ未満の場合には、ノズル本体の
強度が低下し、溶融金属が漏洩するおそれが生じる。一
方、外周から全厚さの５０％を超えるかまたは６０％を
超える場合には抜熱を防止する効果が小さくなる。Preferably, the position of the space formed in the nozzle body is at least 2% and at least 5 mm, at most 50% and at most 60 mm of the total thickness from the outer periphery of the nozzle hole. When the position of the space is less than 2% or less than 5 mm of the total thickness from the outer periphery of the nozzle hole, the strength of the nozzle body is reduced, and the molten metal may leak. On the other hand, when the thickness exceeds 50% or 60% of the total thickness from the outer periphery, the effect of preventing heat removal is reduced.
【００２２】さらに、前記発熱体の厚さはノズル本体の
全厚さの１〜５０％であることが好ましい。発熱体の厚
さがノズル本体の全厚さの１％未満であれば発熱体の挿
入が難しくなる、発熱体が座屈しやすくなる、必要電力
が稼げなくなる、発熱体が断線しやすくなる等の問題を
生じる。一方、５０％を超えると供給電流値が増加し、
端子部が太くなりすぎる、ノズル本体の強度が低下し溶
融金属が漏洩するおそれが生じる等の問題が生じる。Further, the thickness of the heating element is preferably 1 to 50% of the total thickness of the nozzle body. If the thickness of the heating element is less than 1% of the total thickness of the nozzle body, it becomes difficult to insert the heating element, the heating element is easily buckled, the required power cannot be obtained, and the heating element is easily disconnected. Cause problems. On the other hand, if it exceeds 50%, the supply current value increases,
There are problems such as the terminal portion becoming too thick, the strength of the nozzle body being reduced, and the possibility of molten metal leakage.
【００２３】さらにまた、前記発熱体の高さがノズル本
体の高さの１〜９０％であることが好ましい。発熱体の
高さがノズル本体の全高さの１％未満であると、必要電
力が稼げなくなる。一方、９０％を超えると空間部が高
くなりすぎ、ノズル本体の強度が低下し、溶融金属が漏
洩するおそれが生じる。It is preferable that the height of the heating element is 1 to 90% of the height of the nozzle body. If the height of the heating element is less than 1% of the total height of the nozzle body, the required power cannot be obtained. On the other hand, if it exceeds 90%, the space becomes too high, the strength of the nozzle body decreases, and there is a possibility that molten metal leaks.
【００２４】さらにまた、前記発熱体として、ジルコニ
ア、炭化珪素、二珪化モリブデン、鉄−アルミニウム−
クロム、鉄−ニッケル−クロムのうちいずれかを用いる
ことが好ましい。これらの材料は５００℃以上の発熱能
力を有するため、この種の発熱体として適している。Further, as the heating element, zirconia, silicon carbide, molybdenum disilicide, iron-aluminum-
It is preferable to use one of chromium and iron-nickel-chromium. These materials have a heat-generating ability of 500 ° C. or more, and thus are suitable as this type of heat-generating body.
【００２５】[0025]
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の実施の形態について説明する。以下の説明において
は、本発明を溶鋼の連続鋳造に適用した場合について説
明する。 （第１の実施の形態）図１は、本発明の第１の実施の形
態に係る溶融金属流出用ノズル（上ノズル）を示す断面
図である。上ノズル１は、連続鋳造の際に溶鋼を貯留す
る容器であるタンディッシュの羽口煉瓦１０に嵌め込ま
れたノズル本体２を有しており、その中央部に鉛直方向
に沿ってノズル孔３が形成されている。ノズル本体２の
下側にはスライディングプレート１１が設けられてお
り、ノズル孔３を開閉することが可能となっている。羽
口煉瓦１０にはノズル孔３に対応するように溶鋼流出口
１０ａが設けられており、タンディッシュ内の溶鋼が溶
鋼流出口１０ａを通ってノズル孔３に至るようになって
いる。そして、スライディングプレート１１によりノズ
ル孔３を開にすることにより、タンディッシュ内の溶鋼
が鋳型（図示せず）に供給されるようになっている。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. In the following description, a case where the present invention is applied to continuous casting of molten steel will be described. (First Embodiment) FIG. 1 is a sectional view showing a molten metal outflow nozzle (upper nozzle) according to a first embodiment of the present invention. The upper nozzle 1 has a nozzle main body 2 fitted into a tundish tuyere brick 10 which is a container for storing molten steel during continuous casting, and a nozzle hole 3 is formed in a central portion thereof along a vertical direction. Is formed. A sliding plate 11 is provided below the nozzle body 2 so that the nozzle hole 3 can be opened and closed. The tuyere brick 10 is provided with a molten steel outlet 10a corresponding to the nozzle hole 3, and the molten steel in the tundish reaches the nozzle hole 3 through the molten steel outlet 10a. Then, by opening the nozzle hole 3 by the sliding plate 11, molten steel in the tundish is supplied to a mold (not shown).
【００２６】ノズル本体２のノズル孔３の外側には環状
の空間部４を有しており、その中はノズル本体２を加熱
するための加熱部５となっている。加熱部５は空間部４
に沿って挿入された面状発熱体６とその周囲に設けられ
たモルタル７とを有している。面状発熱体６には電極端
子８を介して導線９が接続されており、図示しない電源
から発熱体６に通電することにより発熱体６からジュー
ル熱が発生し、このジュール熱でノズル本体２が加熱さ
れるようになっている。発熱体６はジルコニア、炭化珪
素、二珪化モリブデン、鉄−アルミニウム−クロム、鉄
−ニッケル−クロムなどからなり、例えば空間部４のノ
ズル孔３寄りに挿入される。したがって、外部の電源か
ら導線９および電極端子８を通って発熱体６に通電する
ことにより、ノズル本体２を集中加熱することができ
る。モルタル７は高絶縁性および高熱伝導性を有する高
アルミナ質モルタル、高マグネシア質モルタル、ムライ
ト質モルタルのいずれかで形成されている。The nozzle body 2 has an annular space 4 outside the nozzle hole 3, and a heating section 5 for heating the nozzle body 2 therein. The heating section 5 is the space section 4
And a mortar 7 provided therearound. A conductive wire 9 is connected to the sheet heating element 6 via an electrode terminal 8. When power is supplied to the heating element 6 from a power source (not shown), Joule heat is generated from the heating element 6. Is to be heated. The heating element 6 is made of zirconia, silicon carbide, molybdenum disilicide, iron-aluminum-chromium, iron-nickel-chromium, or the like, and is inserted into the space 4 near the nozzle hole 3, for example. Therefore, by energizing the heating element 6 from the external power source through the conducting wire 9 and the electrode terminal 8, the nozzle body 2 can be concentratedly heated. The mortar 7 is formed of any of a high alumina mortar, a high magnesia mortar, and a mullite mortar having high insulation and high thermal conductivity.
【００２７】このように構成されるノズルにおいては、
スライディングプレート１１によりノズル孔３を閉じた
状態でタンディッシュ内に溶鋼を流入させ、タンディッ
シュ内に溶鋼を所定時間保持した後、スライディングプ
レート１１を開いて溶鋼をその下方に設けられた鋳型に
流出させる。この際に、ノズル本体２に形成された空間
部４内に発熱体６が挿入されているので、外部の電源か
ら導線９および電極端子８を通って発熱体６に通電する
ことによりノズル本体２を加熱することができ、これに
より溶鋼からノズル本体２への抜熱を遮断することがで
きる。したがって、ノズル孔３内での溶融金属の温度低
下を有効に防止することができるので、ノズル孔３が閉
塞することなくほぼ１００％の開口率を得ることができ
る。この場合に、ノズル本体２内に発熱体が存在し、し
かも発熱体２の周囲に高アルミナ質モルタル、高マグネ
シア質モルタル、ムライト質モルタルのいずれかからな
る高熱伝導性のモルタル７が充填されているので極めて
効率良く加熱することができ、効率良くほぼ１００％の
開口率を得ることができる。また、このようにノズル本
体２を加熱するだけでほぼ１００％の開口率が得られる
ので、ストッパーのある場合に限定される等の適用の制
限がなく用いることができる。さらに、上記モルタル７
は電気絶縁性が高いので、ノズル本体２への漏電、発熱
体６の座屈による加熱部５の短絡を抑制することができ
る。In the nozzle configured as described above,
After the molten steel flows into the tundish with the nozzle hole 3 closed by the sliding plate 11 and the molten steel is held in the tundish for a predetermined time, the sliding plate 11 is opened and the molten steel flows out into a mold provided thereunder. Let it. At this time, since the heating element 6 is inserted into the space 4 formed in the nozzle body 2, the heating element 6 is energized from an external power source through the conducting wire 9 and the electrode terminal 8, so that the nozzle body 2 is energized. Can be heated, whereby the heat removal from the molten steel to the nozzle body 2 can be blocked. Therefore, a decrease in the temperature of the molten metal in the nozzle hole 3 can be effectively prevented, and an opening ratio of almost 100% can be obtained without the nozzle hole 3 being closed. In this case, a heating element is present in the nozzle body 2, and the surroundings of the heating element 2 are filled with a mortar 7 having high thermal conductivity made of any of high alumina mortar, high magnesia mortar, and mullite mortar. Therefore, heating can be performed very efficiently, and an aperture ratio of almost 100% can be obtained efficiently. In addition, since the opening ratio of almost 100% can be obtained only by heating the nozzle body 2 in this manner, it can be used without any limitation such as being limited to the case where there is a stopper. Furthermore, the mortar 7
Has a high electrical insulation property, so that it is possible to suppress a short circuit of the heating section 5 due to a leakage to the nozzle body 2 and a buckling of the heating element 6.
【００２８】（第２の実施の形態）図２は、本発明の第
２の実施の形態に係る溶融金属流出用ノズル（上ノズ
ル）の要部を示す断面図である。本実施の形態において
は、加熱部５を、発熱体６の内側のノズル孔３外周部分
に空間１２を有し、発熱体６の外側に高アルミナ質モル
タル、高マグネシア質モルタル、ムライト質モルタルの
いずれかからなるモルタル７が充填された構造としてお
り、それ以外は第１の実施の形態と同様に構成されてい
る。(Second Embodiment) FIG. 2 is a sectional view showing a main part of a nozzle (upper nozzle) for molten metal outflow according to a second embodiment of the present invention. In the present embodiment, the heating unit 5 has a space 12 in the outer peripheral portion of the nozzle hole 3 inside the heating element 6 and has a high alumina mortar, a high magnesia mortar, and a mullite mortar outside the heating element 6. The mortar 7 is filled with any one of the mortars 7, and the rest is configured similarly to the first embodiment.
【００２９】このように空間部４内に発熱体６が挿入さ
れているので、外部の電源から導線９および電極端子８
を通って発熱体６に通電することにより、ジュール熱に
よってノズル本体２を加熱することができる。その際
に、空間１２を介しての熱輻射によって効率良くノズル
本体２を加熱することができる。また、モルタル７が設
けられているので、ノズル本体２への漏電、発熱体６の
座屈による加熱部の短絡を抑制することができる。さら
に、ノズル孔３の外周部にはモルタルが存在しないの
で、モルタル内部に熱が篭もることによる異常発熱が発
生するおそれがない。Since the heating element 6 is inserted into the space 4 as described above, the conductor 9 and the electrode terminals 8 are supplied from an external power source.
By passing electricity through the heating element 6 through the nozzle body 2, the nozzle body 2 can be heated by Joule heat. At this time, the nozzle body 2 can be efficiently heated by heat radiation through the space 12. In addition, since the mortar 7 is provided, it is possible to suppress a short circuit of the heating unit due to an electric leakage to the nozzle body 2 and a buckling of the heating element 6. Further, since there is no mortar on the outer peripheral portion of the nozzle hole 3, there is no possibility that abnormal heat generation due to heat trapping inside the mortar occurs.
【００３０】（第３の実施の形態）図３は、本発明の第
３の実施の形態に係る溶融金属流出用ノズル（上ノズ
ル）の要部を示す断面図である。本実施の形態において
は、加熱部５を、発熱体６の内側および外側に空間１２
を有する構造としており、それ以外は第１の実施の形態
と同様に構成されている。(Third Embodiment) FIG. 3 is a sectional view showing a main part of a molten metal outflow nozzle (upper nozzle) according to a third embodiment of the present invention. In the present embodiment, the heating unit 5 is provided with a space 12 inside and outside the heating element 6.
The structure is otherwise the same as in the first embodiment.
【００３１】このように空間部４内に発熱体６が挿入さ
れているので、外部の電源から導線９および電極端子８
を通って発熱体６に通電することにより、ジュール熱に
よってノズル本体２を加熱することができる。その際
に、空間１２を介しての熱輻射によって効率良くノズル
本体２を加熱することができる。また、ノズル孔３外周
部にはモルタルが存在しないので、モルタル内部に熱が
篭もることによる異常発熱が発生するおそれがない。Since the heating element 6 is inserted into the space 4 as described above, the conductor 9 and the electrode terminals 8 are supplied from an external power source.
By passing electricity through the heating element 6 through the nozzle body 2, the nozzle body 2 can be heated by Joule heat. At this time, the nozzle body 2 can be efficiently heated by heat radiation through the space 12. In addition, since mortar does not exist in the outer peripheral portion of the nozzle hole 3, there is no fear that abnormal heat generation due to heat trapping inside the mortar occurs.
【００３２】（第４の実施の形態）図４は、本発明の第
４の実施の形態に係る溶融金属流出用ノズル（上ノズ
ル）の要部を示す断面図である。本実施の形態において
は、多重に屈曲した構造を有する発熱体６’を用い、加
熱部５を、発熱体６’の内側および外側に空間１２を有
するとともに、発熱体６’の座屈、短絡を防止するため
のサポート材１３を発熱体６’の間に挿入した構造とし
ており、それ以外は第１の実施の形態と同様に構成され
ている。(Fourth Embodiment) FIG. 4 is a sectional view showing a main part of a molten metal outflow nozzle (upper nozzle) according to a fourth embodiment of the present invention. In the present embodiment, a heating element 6 ′ having a multiple bent structure is used, and the heating section 5 has a space 12 inside and outside the heating element 6 ′, and buckles and short-circuits the heating element 6 ′. The structure is such that a support member 13 for preventing the above is inserted between the heating elements 6 ′, and the other configuration is the same as that of the first embodiment.
【００３３】このように空間部４内に発熱体６’が挿入
されているので、外部の電源から導線９および電極端子
８を通って発熱体６’に通電することにより、ジュール
熱によってノズル本体２を加熱することができる。その
際に、空間１２を介しての熱輻射によって効率良くノズ
ル本体２を加熱することができる。また、ノズル孔３外
周部にはモルタルが存在しないので、モルタル内部に熱
が篭もることによる異常発熱が発生するおそれがなく、
しかもサポート材１３が発熱体６’の間に挿入されてい
るので、発熱体６’の座屈による発熱部の短絡を抑制す
ることができる。Since the heating element 6 'is inserted into the space 4 as described above, electricity is supplied to the heating element 6' from an external power source through the conducting wire 9 and the electrode terminal 8, so that the nozzle body is heated by Joule heat. 2 can be heated. At this time, the nozzle body 2 can be efficiently heated by heat radiation through the space 12. Further, since mortar does not exist in the outer peripheral portion of the nozzle hole 3, there is no possibility that abnormal heat generation due to heat trapping inside the mortar occurs,
In addition, since the support member 13 is inserted between the heating elements 6 ', short-circuiting of the heating section due to buckling of the heating elements 6' can be suppressed.
【００３４】上記いずれの実施形態においても、ノズル
本体２に発熱体６、６’を埋め込むために、ノズル製作
時に予め面状発熱体６、６’を型にセットした後プレス
成形し焼成してもよいし、ノズル製作後、ノズル本体２
に空間部４を形成し、そこへ発熱体を挿入してもよい。In any of the above embodiments, in order to embed the heating elements 6 and 6 'in the nozzle body 2, the sheet heating elements 6 and 6' are previously set in a mold at the time of manufacturing the nozzle, and then press-formed and fired. After the nozzle is manufactured, the nozzle body 2
Alternatively, the space 4 may be formed, and a heating element may be inserted therein.
【００３５】また、発熱体端子部と電源からの導線の接
合に関しては、（１）リングスリーブを中間に配し、リ
ングスリーブと導線とを圧着により接合し、端子部−リ
ングスリーブ間は圧着後ロウ付けもしくはスポット溶接
により接合するようにする方法、（２）端子部と導線と
を直接ロウ付けする方法、（３）端子部をねじ切りし、
圧着端子を端部に付けた導線をねじ止めする方法、
（４）端子部の中心部に穴を開け、開けた穴の中に導線
を入れてロウ付けする方法等を採用することができる。
導線としては、銅、アルミニウム、ニッケル線を用いる
ことができるが、中でもニッケル線が望ましい。The connection between the terminal of the heating element and the conductor from the power source is as follows: (1) A ring sleeve is arranged in the middle, the ring sleeve and the conductor are joined by crimping, and the terminal-ring sleeve is crimped. A method of joining by brazing or spot welding, (2) a method of directly brazing the terminal portion and the conductor, and (3) a threading of the terminal portion,
A method of screwing a lead wire with a crimp terminal attached to the end,
(4) A method of forming a hole in the center of the terminal portion, inserting a conductive wire into the formed hole, and brazing, or the like can be adopted.
As the conductive wire, copper, aluminum, and nickel wires can be used, and among them, nickel wire is preferable.
【００３６】加熱温度を制御するためには熱電対を設置
する必要があるが、熱電対は発熱体が挿入された空間部
４に設置することができる。この熱電対は、発熱体の導
線接合部からできるだけ離れた位置に設置することが好
ましい、発熱体からの熱は、発熱体端子部と導線の接合
部から逃げるため、発熱体を挿入した空間部４の円周方
向で、接合部から可及的に離れた位置に設置することが
好ましい。空間部４の高さ方向に関しては、空間部４の
上から１０〜５０％以内の位置に熱電対を配置すること
が好ましい。発熱体からの熱は、ノズル本体２からボト
ムプレートを通じて下方向へ逃げ、またノズル本体２の
外周部を通じて上方向へ逃げるので、これらの影響の少
ない上から１０〜５０％以内の位置に熱電対を配置する
ことが好ましい。Although it is necessary to install a thermocouple to control the heating temperature, the thermocouple can be installed in the space 4 in which the heating element is inserted. It is preferable that this thermocouple is installed at a position as far as possible from the junction of the heating element and the heat. The heat from the heating element escapes from the junction between the heating element terminal and the conductor, so that the space in which the heating element is inserted is inserted. In the circumferential direction of No. 4, it is preferable to install at a position as far as possible from the joint. Regarding the height direction of the space 4, it is preferable to dispose a thermocouple at a position within 10 to 50% from above the space 4. The heat from the heating element escapes downward from the nozzle body 2 through the bottom plate and upwards through the outer peripheral portion of the nozzle body 2. Is preferably arranged.
【００３７】加熱温度の制御方式については、熱電対が
検出した温度に基づいてＰＩＤ制御を行いサイリスタ出
力を行ってもよいし、予め、温度と発熱体の電圧電流と
の相関をとり、その結果に基づいて所定の電圧電流値を
印加するようにしてもよい。Regarding the heating temperature control method, thyristor output may be performed by performing PID control based on the temperature detected by the thermocouple, or the temperature may be correlated in advance with the voltage and current of the heating element. May be applied based on the predetermined voltage and current values.
【００３８】以上のいずれの実施の形態においても、ノ
ズル本体２を効率良く加熱することができるため、注ぎ
上げスタート時にノズル詰まりが生じることなくほぼ１
００％の開口率を得ることができる。したがって、鋼の
連続鋳造において、タンディッシュ内溶鋼溜置時間を５
分間以上確保して、ボトム部の清浄性が優れた鋳片を製
造することができるし、また、タンディッシュ内に合金
鉄を５０ｋｇ／ｔ以上添加することができる。In any of the above embodiments, since the nozzle body 2 can be efficiently heated, almost no nozzle clogging occurs at the start of pouring.
An aperture ratio of 00% can be obtained. Therefore, in continuous casting of steel, the storage time of molten steel in the tundish is set to 5 hours.
For more than one minute, a slab having excellent cleanliness of the bottom part can be manufactured, and alloy iron can be added to the tundish at a rate of 50 kg / t or more.
【００３９】なお、上記実施の形態では、本発明の溶融
金属流出用ノズルをタンディッシュと鋳型（モールド）
間の鋳込みノズルに適用した場合について示したが、こ
れに限らず取鍋とタンディッシュ間の溶鋼注入ノズルに
も適用することができる。さらに、溶融金属として溶鋼
の場合について示したが、他の溶融金属でも適用可能な
ことはもちろんである。In the above embodiment, the nozzle for molten metal outflow of the present invention is provided with a tundish and a mold.
Although the case where the present invention is applied to the casting nozzle between the ladles is shown, the present invention is not limited to this, and the present invention can also be applied to the nozzle for pouring molten steel between the ladle and the tundish. Furthermore, although the case of molten steel has been described as a molten metal, it is needless to say that other molten metals can be applied.
【００４０】[0040]
【実施例】（実施例１）発熱体として鉄−アルミニウム
−クロムを用い、上記図１ないし図４に示すような構造
の加熱部を形成したノズルをタンディッシュの羽口煉瓦
にはめ込んだ。発熱体と導線の接合に関しては、リング
スリーブを中間に配し、端子部−リングスリーブ間は圧
着後ロウ付けし、リングスリーブとニッケル導線とを圧
着により接合した。円周方向に接合部から可及的に離れ
た位置で、高さ方向の上から３３％の位置に熱電対を配
置し、熱電対が検出した温度に基づいてＰＩＤ制御を行
いサイリスタ出力を行って温度を制御した。注ぎ上げの
１．５時間前から電圧５０Ｖを発熱体の電極間に印加し
た。その際の電流は約５０Ａであり２．５ｋＷの電力を
消費した。この時のノズル孔外周の空間部の温度は１２
００℃であった。タンディッシュを予めバーナーで昇熱
し、タンディッシュ内を１０００℃以上に保った後、ス
ライディングプレートを閉じ、過熱温度ΔＴ＝３０℃の
溶鋼を４０ｔタンディッシュ内へ注ぎ上げた後、２０分
間保持し溶鋼内の介在物を浮上させた。その後、スライ
ディングプレートを開けたところ、いずれの場合にも１
００％開口し、溶鋼がモールドへ流出した。これに対
し、上記のような通電を行わなかった場合には、１分２
０秒以内にスライディングノズルを開けないとノズル孔
が閉塞してしまった。(Example 1) Iron-aluminum-chromium was used as a heating element, and a nozzle having a heating portion having a structure as shown in FIGS. 1 to 4 was fitted into a tuyere tuyere brick. Regarding the joining of the heating element and the conductor, the ring sleeve was arranged in the middle, the terminal portion and the ring sleeve were crimped and then brazed, and the ring sleeve and the nickel conductor were joined by crimping. A thermocouple is arranged at a position as far as possible from the junction in the circumferential direction and at a position 33% from the top in the height direction, and PID control is performed based on the temperature detected by the thermocouple to output a thyristor. To control the temperature. 1.5 hours before the pouring, a voltage of 50 V was applied between the electrodes of the heating element. The current at that time was about 50 A and consumed 2.5 kW of power. At this time, the temperature of the space around the nozzle hole is 12
00 ° C. The tundish is heated in advance by a burner, and after keeping the inside of the tundish at 1000 ° C. or higher, the sliding plate is closed, and molten steel having a superheat temperature ΔT = 30 ° C. is poured into a 40 t tundish, and then held for 20 minutes. The inclusions inside were raised. After that, when the sliding plate was opened,
The opening was 00%, and the molten steel flowed into the mold. On the other hand, when the above-mentioned energization was not performed, one minute two
If the sliding nozzle was not opened within 0 seconds, the nozzle hole was closed.
【００４１】（実施例２）発熱体として二珪化モリブデ
ンを用い、上記図１ないし図４に示すような構造の加熱
部を形成したノズルをタンディッシュの羽口煉瓦にはめ
込んだ。発熱体と導線の接合に関しては、リングスリー
ブを中間に配し、端子部−リングスリーブ間は圧着後ロ
ウ付けし、リングスリーブとニッケル導線とを圧着によ
り接合した。円周方向に接合部から可及的に離れた位置
で、高さ方向の上から３３％の位置に熱電対を配置し、
熱電対が検出した温度に基づいてＰＩＤ制御を行いサイ
リスタ出力を行って温度を制御した。注ぎ上げの１．５
時間前から電圧３０Ｖを発熱体の電極間に印加した。そ
の際の電流は約８０Ａであり２．４ｋＷの電力を消費し
た。この時のノズル孔外周の空間部の温度は１３００℃
であった。タンディッシュを予めバーナーで昇熱し、タ
ンディッシュ内を１０００℃以上に保った後、スライデ
ィングプレートを閉じ、過熱温度ΔＴ＝２８℃の溶鋼を
４０ｔタンディッシュ内へ注ぎ上げた後、２５分間保持
し溶鋼内の介在物を浮上させた。その後、スライディン
グプレートを開けたところ、いずれの場合にも１００％
開口し、溶鋼がモールドへ流出した。これに対し、上記
のような通電を行わなかった場合には、１分２０秒以内
にスライディングノズルを開けないとノズル孔が閉塞し
てしまった。Example 2 Using molybdenum disilicide as a heating element, a nozzle having a heating section having the structure shown in FIGS. 1 to 4 was fitted into a tuyere tuyere brick. Regarding the joining of the heating element and the conductor, the ring sleeve was arranged in the middle, the terminal portion and the ring sleeve were crimped and then brazed, and the ring sleeve and the nickel conductor were joined by crimping. At a position as far as possible from the joint in the circumferential direction, a thermocouple is placed at a position 33% from the top in the height direction,
PID control was performed based on the temperature detected by the thermocouple, and thyristor output was performed to control the temperature. 1.5 of pouring
A voltage of 30 V was applied between the electrodes of the heating element from a time before. The current at that time was about 80 A, and consumed 2.4 kW of power. At this time, the temperature of the space around the nozzle hole is 1300 ° C.
Met. The tundish is heated in advance by a burner, and after keeping the inside of the tundish at 1000 ° C. or higher, the sliding plate is closed, and molten steel having a superheat temperature ΔT = 28 ° C. is poured into a 40 t tundish, and then held for 25 minutes. The inclusions inside were raised. Then, when the sliding plate was opened, in each case 100%
It opened and the molten steel flowed into the mold. On the other hand, when the above-mentioned energization was not performed, the nozzle hole was closed unless the sliding nozzle was opened within 1 minute and 20 seconds.
【００４２】（実施例３）発熱体として鉄−アルミニウ
ム−クロムを用い、上記図１ないし図４に示すような構
造の加熱部を形成したノズルをタンディッシュの羽口煉
瓦にはめ込んだ。発熱体と導線の接合に関しては、端子
部をねじ切りし、圧着端子を端部に付けたニッケル導線
をねじ止めした。予め温度と発熱体の電圧電流の相関を
とり、それに基づいて電圧電流値を設定した。注ぎ上げ
の２時間前から電圧５０Ｖを発熱体の電極間に印加し
た。その際の電流は約５０Ａであり２．５ｋＷの電力を
消費した。この時のノズル孔外周の空間部の温度は１２
００℃であった。タンディッシュを予めバーナーで昇熱
し、タンディッシュ内を１０００℃以上に保った後、ス
ライディングプレートを閉じ、過熱温度ΔＴ＝３０℃の
溶鋼を４０ｔタンディッシュ内へ注ぎ上げた後、２０分
間保持し溶鋼内の介在物を浮上させた。その後、スライ
ディングプレートを開けたところ、いずれの場合にも１
００％開口し、溶鋼がモールドへ流出した。これに対
し、上記のような通電を行わなかった場合には、１分２
０秒以内にスライディングノズルを開けないとノズル孔
が閉塞してしまった。(Example 3) Using iron-aluminum-chromium as a heating element, a nozzle having a heating portion having the structure shown in FIGS. 1 to 4 was fitted into a tuyere tuyere brick. Regarding the joining of the heating element and the conductor, the terminal portion was threaded, and the nickel conductor with the crimp terminal attached to the end was screwed. The correlation between the temperature and the voltage / current of the heating element was obtained in advance, and the voltage / current value was set based on the correlation. Two hours before the pouring, a voltage of 50 V was applied between the electrodes of the heating element. The current at that time was about 50 A and consumed 2.5 kW of power. At this time, the temperature of the space around the nozzle hole is 12
00 ° C. The tundish is heated in advance by a burner, and after maintaining the inside of the tundish at 1000 ° C. or higher, the sliding plate is closed, and molten steel having an overheating temperature ΔT = 30 ° C. is poured into a 40 t tundish, and then held for 20 minutes. The inclusions inside were raised. After that, when the sliding plate was opened,
The opening was 00%, and the molten steel flowed into the mold. On the other hand, when the above-mentioned energization was not performed, one minute two
If the sliding nozzle was not opened within 0 seconds, the nozzle hole was closed.
【００４３】（実施例４）発熱体としてジルコニアを用
い、上記図１ないし図４に示すような構造の加熱部を形
成したノズルをタンディッシュの羽口煉瓦にはめ込ん
だ。発熱体と導線の接合は、端子部にニッケル導線を巻
き付けることによって行った。円周方向に接合部から可
及的に離れた位置で、高さ方向の上から３３％の位置に
熱電対を配置し、熱電対が検出した温度に基づいてＰＩ
Ｄ制御を行いサイリスタ出力を行って温度を制御した。
注ぎ上げの２時間前から電圧７０Ｖを発熱体の電極間に
印加した。その際の電流は約４０Ａであり２．８ｋＷの
電力を消費した。この時のノズル孔外周の空間部の温度
は１４００℃であった。タンディッシュを予めバーナー
で昇熱し、タンディッシュ内を１０００℃以上に保った
後、スライディングプレートを閉じ、過熱温度ΔＴ＝２
８℃の溶鋼を４０ｔタンディッシュ内へ注ぎ上げた後、
３０分間保持し溶鋼内の介在物を浮上させた。その後、
スライディングプレートを開けたところ、いずれの場合
にも１００％開口し、溶鋼がモールドへ流出した。これ
に対し、上記のような通電を行わなかった場合には、１
分２０秒以内にスライディングノズルを開けないとノズ
ル孔が閉塞してしまった。Example 4 Using zirconia as a heating element, a nozzle having a heating portion having a structure as shown in FIGS. 1 to 4 was fitted into a tuyere tuyere brick. The connection between the heating element and the conductor was performed by winding a nickel conductor around the terminal portion. A thermocouple is placed at a position as far as possible from the junction in the circumferential direction and at a position 33% from the top in the height direction, and PI is determined based on the temperature detected by the thermocouple.
The temperature was controlled by performing D control and performing thyristor output.
Two hours before the pouring, a voltage of 70 V was applied between the electrodes of the heating element. The current at that time was about 40 A, and consumed 2.8 kW of power. At this time, the temperature of the space around the outer periphery of the nozzle hole was 1400 ° C. After heating the tundish with a burner in advance and keeping the inside of the tundish at 1000 ° C. or higher, the sliding plate is closed and the superheat temperature ΔT = 2
After pouring molten steel at 8 ° C into a 40t tundish,
Holding for 30 minutes, the inclusions in the molten steel were floated. afterwards,
When the sliding plate was opened, the opening was 100% in each case, and the molten steel flowed into the mold. On the other hand, when the above-mentioned energization is not performed, 1
If the sliding nozzle was not opened within 20 minutes, the nozzle hole was closed.
【００４４】[0044]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ノズル本体のノズル孔外側に形成された空間部に発熱体
を挿入してノズル本体を加熱するので、溶融金属容器内
に溶融金属を所定時間保持した後、溶融金属通流口を開
いて溶融金属を流出させる、いわゆる注ぎ上げスタート
を行う際に、溶融金属からノズル本体へ抜熱を遮断する
ことができる。したがって、ノズル孔内での溶融金属の
温度低下を有効に防止することができるので、ノズル孔
が閉塞することなくほぼ１００％の開口率を効率良く得
ることができる。このため、本発明を連続鋳造に適用す
ることにより、タンディッシュ内溶鋼溜置時間を５分間
以上確保して、ボトム部の清浄性が優れた鋳片を製造す
ることができ、連々鋳造数の増加による生産性の向上お
よびモールドパウダ性表面欠陥の減少による製品の品質
向上が可能となる。As described above, according to the present invention,
Since the heating element is inserted into the space formed outside the nozzle hole of the nozzle body to heat the nozzle body, after holding the molten metal in the molten metal container for a predetermined time, the molten metal flow opening is opened and the molten metal is opened. When the so-called pouring start is performed, the heat removal from the molten metal to the nozzle body can be cut off. Therefore, a decrease in the temperature of the molten metal in the nozzle hole can be effectively prevented, and an opening ratio of almost 100% can be efficiently obtained without closing the nozzle hole. For this reason, by applying the present invention to continuous casting, it is possible to secure the molten steel storage time in the tundish for 5 minutes or more, and to produce a slab with excellent cleanliness at the bottom portion, and to reduce the number of castings continuously. It is possible to improve the productivity by increasing the amount and improve the quality of the product by reducing the mold powder surface defects.
【図１】本発明の第１の実施の形態に係る溶融金属流出
用ノズルを示す断面図。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a molten metal outflow nozzle according to a first embodiment of the present invention.
【図２】本発明の第２の実施の形態に係る溶融金属流出
用ノズルを示す断面図。FIG. 2 is a sectional view showing a molten metal outflow nozzle according to a second embodiment of the present invention.
【図３】本発明の第３の実施の形態に係る溶融金属流出
用ノズルを示す断面図。FIG. 3 is a sectional view showing a molten metal outflow nozzle according to a third embodiment of the present invention.
【図４】本発明の第４の実施の形態に係る溶融金属流出
用ノズルを示す断面図。FIG. 4 is a sectional view showing a nozzle for flowing out molten metal according to a fourth embodiment of the present invention.
１……上ノズル ２……ノズル本体 ３……ノズル孔 ４……空間部 ５……加熱部 ６，６’……発熱体 ７……モルタル ８……電極端子 ９……導線 １０……タンディッシュ羽口煉瓦 １１……スライディングプレート DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Upper nozzle 2 ... Nozzle main body 3 ... Nozzle hole 4 ... Space part 5 ... Heating part 6, 6 '... Heating element 7 ... Mortar 8 ... Electrode terminal 9 ... Lead wire 10 ... Tan Dish tuyere brick 11 ... Sliding plate
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 倉永 太一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 渡辺 恭二 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 加藤 明 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 森脇 正弘 東京都千代田区大手町二丁目２番１号 品 川白煉瓦株式会社内 Ｆターム(参考） 4E014 DC01 FA00 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Taichi Kuranaga 1-1-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Japan Inside the Kokan Co., Ltd. (72) Inventor Kyoji Watanabe 1-1-2, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Sun (72) Inventor: Akira Kato 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Japan In-tube (72) Inventor: Masahiro Moriwaki 2-2-1, Otemachi, Chiyoda-ku, Tokyo Shinagawa White Brick Co., Ltd. F term (reference) 4E014 DC01 FA00
Claims (10)
持した後、溶融金属通流口を開いて溶融金属を流出させ
る際に用いられる溶融金属流出用ノズルであって、溶融
金属を通流させるノズル孔を有し、かつノズル孔の外側
に形成された空間部を有するノズル本体と、前記空間部
に挿入された発熱体を有し、前記発熱体に通電すること
により発熱体を発熱させてノズル本体を加熱する加熱部
とを具備し、前記加熱部によってノズル本体を加熱する
ことにより溶融金属からノズル本体への抜熱を遮断する
ことを特徴とする溶融金属流出用ノズル。1. A molten metal outflow nozzle used when a molten metal is held in a molten metal container for a predetermined time and then a molten metal flow port is opened to discharge the molten metal. A nozzle body having a nozzle hole to be formed, and a nozzle body having a space formed outside the nozzle hole, and a heating element inserted into the space, and causing the heating element to generate heat by energizing the heating element. A heating unit for heating the nozzle main body by heating the nozzle main body, wherein the heating unit heats the nozzle main body to block heat removal from the molten metal to the nozzle main body.
ルミナ質モルタル、高マグネシア質モルタル、ムライト
質モルタルのいずれかが充填されていることを特徴とす
る請求項１に記載の溶融金属流出用ノズル。2. The molten metal according to claim 1, wherein the heating section is filled with any of high alumina mortar, high magnesia mortar, and mullite mortar around the heating element. Outflow nozzle.
外周部分に空間を有し、発熱体の外側に高アルミナ質モ
ルタル、高マグネシア質モルタル、ムライト質モルタル
のいずれかが充填されていることを特徴とする請求項１
に記載の溶融金属流出用ノズル。3. The heating section has a space around the outer periphery of the nozzle hole inside the heating element, and the outside of the heating element is filled with any of high alumina mortar, high magnesia mortar, and mullite mortar. 2. The method according to claim 1, wherein
3. The nozzle for outflow of molten metal according to item 1.
に空間を有することを特徴とする請求項１に記載の溶融
金属流出用ノズル。4. The nozzle according to claim 1, wherein the heating unit has a space inside and outside a heating element.
に空間を有するとともに、発熱体の座屈、短絡を防止す
るためのサポート材を有することを特徴とする請求項１
に記載の溶融金属流出用ノズル。5. The heating unit according to claim 1, wherein the heating unit has a space inside and outside the heating element, and has a support material for preventing buckling and short circuit of the heating element.
3. The nozzle for outflow of molten metal according to item 1.
さが、ノズル本体の全厚さの２〜５０％であることを特
徴とする請求項１ないし請求項５のいずれか１項に記載
の溶融金属流出用ノズル。6. The nozzle according to claim 1, wherein the thickness of the space formed in the nozzle main body is 2 to 50% of the total thickness of the nozzle main body. The molten metal outflow nozzle as described in the above.
置が、ノズル孔の外周から全厚さの２％以上および５ｍ
ｍ以上、５０％以内および６０ｍｍ以内としたことを特
徴とする請求項１ないし請求項６のいずれか１項に記載
の溶融金属流出用ノズル。7. The position of the space formed in the nozzle main body is at least 2% of the total thickness and 5 m from the outer circumference of the nozzle hole.
The molten metal outflow nozzle according to any one of claims 1 to 6, wherein the length is not less than m, not more than 50%, and not more than 60 mm.
の１〜５０％としたことを特徴とする請求項１ないし請
求項７のいずれか１項に記載の溶融金属流出用ノズル。8. The nozzle according to claim 1, wherein the thickness of the heating element is 1 to 50% of the total thickness of the nozzle body. .
１〜９０％であることを特徴とする請求項１ないし請求
項８のいずれか１項に記載の溶融金属流出用ノズル。9. The molten metal outflow nozzle according to claim 1, wherein the height of the heating element is 1 to 90% of the height of the nozzle body.
素、二珪化モリブデン、鉄−アルミニウム−クロム、鉄
−ニッケル−クロムのうちいずれかであることを特徴と
する請求項１ないし請求項９のいずれか１項に記載の溶
融金属流出用ノズル。10. The heating element according to claim 1, wherein the heating element is any one of zirconia, silicon carbide, molybdenum disilicide, iron-aluminum-chromium, and iron-nickel-chromium. The nozzle for outflow of molten metal according to claim 1.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10326586A JP2000153347A (en) | 1998-11-17 | 1998-11-17 | Nozzle for pouring molten metal |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10326586A JP2000153347A (en) | 1998-11-17 | 1998-11-17 | Nozzle for pouring molten metal |
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ID=18189481
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP10326586A Pending JP2000153347A (en) | 1998-11-17 | 1998-11-17 | Nozzle for pouring molten metal |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000153347A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012099313A1 (en) * | 2011-01-18 | 2012-07-26 | 파카코리아 주식회사 | Apparatus for reducing exhaust gas in diesel engine |
| CN108356258A (en) * | 2018-04-02 | 2018-08-03 | 东北大学 | A kind of combined type pocket block based on electromagnetic induction heating slag-blocked tapping |
| KR20220085961A (en) * | 2020-12-16 | 2022-06-23 | 주식회사 포스코 | Apparatus and method for removing moisture of mortar from top nozzle of teeming ladle |
-
1998
- 1998-11-17 JP JP10326586A patent/JP2000153347A/en active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012099313A1 (en) * | 2011-01-18 | 2012-07-26 | 파카코리아 주식회사 | Apparatus for reducing exhaust gas in diesel engine |
| CN108356258A (en) * | 2018-04-02 | 2018-08-03 | 东北大学 | A kind of combined type pocket block based on electromagnetic induction heating slag-blocked tapping |
| KR20220085961A (en) * | 2020-12-16 | 2022-06-23 | 주식회사 포스코 | Apparatus and method for removing moisture of mortar from top nozzle of teeming ladle |
| KR102485114B1 (en) | 2020-12-16 | 2023-01-04 | 주식회사 포스코 | Apparatus and method for removing moisture of mortar from top nozzle of teeming ladle |
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