JP2000077222A - Porous composite magnetic body and manufacture of the same - Google Patents
Porous composite magnetic body and manufacture of the sameInfo
- Publication number
- JP2000077222A JP2000077222A JP10248188A JP24818898A JP2000077222A JP 2000077222 A JP2000077222 A JP 2000077222A JP 10248188 A JP10248188 A JP 10248188A JP 24818898 A JP24818898 A JP 24818898A JP 2000077222 A JP2000077222 A JP 2000077222A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic material
- porous composite
- composite magnetic
- ferrite
- producing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明が属する技術分野】本発明は、フェライト系磁性
材料と非磁性セラミックとからなる多孔性複合磁性体に
関し、特に電波吸収体、電波吸収シート、電波遮蔽シー
ト等の電子機器用広帯域高周波対応ノイズ対策部品に利
用し得る多孔性複合磁性体に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a porous composite magnetic material comprising a ferrite-based magnetic material and a non-magnetic ceramic, and particularly to a broadband high-frequency noise for electronic devices such as a radio wave absorber, a radio wave absorption sheet and a radio wave shielding sheet. The present invention relates to a porous composite magnetic material that can be used as a countermeasure component.
【０００２】[0002]
【従来の技術】電源、コンピュータ、通信機器等あらゆ
る電子機器では、機器から発生するノイズによる弊害
（電磁波障害）を抑えるため、各種材料、形状の磁性体
からなるノイズ対策用部品が適応周波数に合わせて使用
されている。形状の多様性、製造の容易性及び低コスト
の面から、特にフェライト系磁性材料が注目され、各種
機器のノイズ対策用部品として使用され、優れた効果を
発揮している。2. Description of the Related Art In all electronic devices such as a power supply, a computer, and a communication device, in order to suppress an adverse effect (electromagnetic interference) caused by noise generated from the device, a noise countermeasure component made of a magnetic material of various materials and shapes is adjusted to an adaptive frequency. Has been used. Ferrite-based magnetic materials have attracted particular attention in terms of variety of shapes, easiness of manufacture, and low cost, and have been used as noise suppression parts for various devices and have exhibited excellent effects.
【０００３】一般的なフェライト系磁性材料のインピー
ダンスＺの周波数特性は図１のように表せる。インピー
ダンスＺは周波数の増加に伴って増加し、ある周波数で
最大となった後減少する。インピーダンスＺは、リアク
タンスＸとレジスタンスＲとの和（複素量）として次
式：Ｚ＝ｊＸ＋Ｒ（ただし、ｊは虚数単位である。）に
より表される。FIG. 1 shows the frequency characteristic of the impedance Z of a general ferrite-based magnetic material. The impedance Z increases with increasing frequency, reaches a maximum at a certain frequency, and then decreases. The impedance Z is represented by the following formula: Z = jX + R (where j is an imaginary unit) as the sum (complex amount) of the reactance X and the resistance R.
【０００４】ノイズ除去効果を発揮するにはインピーダ
ンスＺが大きいことが必須条件であるが、リアクタンス
Ｘの周波数特性（透磁率の周波数特性に依存）とレジス
タンスＲの周波数特性（複素透磁率の周波数特性に依
存）も重要な要素である。ノイズ除去効果を発揮する周
波数の範囲は、レジスタンスＲ＞リアクタンスＸとな
る周波数から、インピーダンスＺが最大となる（リア
クタンスＸが最小となる）周波数（いわゆる共振周波
数）までの領域である。It is essential that the impedance Z is large in order to exhibit the noise removing effect. However, the frequency characteristic of the reactance X (depending on the frequency characteristic of the magnetic permeability) and the frequency characteristic of the resistance R (the frequency characteristic of the complex magnetic permeability) Is also an important factor. The frequency range in which the noise removing effect is exhibited is a range from a frequency in which resistance R> reactance X to a frequency in which impedance Z is maximum (reactance X is minimum) (so-called resonance frequency).
【０００５】フェライト系磁性材料をインダクタとして
用いた場合、インダクタのインピーダンスＺが周波数と
ともに増加するため、低周波信号領域ではインピーダン
スが低く、低域通過フィルタとして作用し、かつ高周波
になるに従いそのインピーダンスは磁気損失の増大によ
り抵抗成分（Ｒ：レジスタンス）が支配的となり、ノイ
ズ（不要な高周波成分）を熱に変換して除去でき、ノイ
ズフィルタとして作用する。When a ferrite-based magnetic material is used as an inductor, the impedance Z of the inductor increases with frequency. Therefore, the impedance is low in a low-frequency signal region, acts as a low-pass filter, and becomes higher as the frequency increases. A resistance component (R: resistance) becomes dominant due to an increase in magnetic loss, and noise (unwanted high-frequency components) can be converted into heat and removed, thereby acting as a noise filter.
【０００６】フェライト系磁性材料の中では高透磁率で
あるＭｎ―Ｚｎ系フェライトコアは、主に１０ｋＨｚか
ら３０ＭＨｚの適応周波数で高いインピーダンスを有す
ることから、前記周波数の伝導ノイズ対策用コアとして
コモンモードラインフィルターに使用されている。一般
的なコア形状としては日の字型コア、ロの字型コア、ト
ロイダル型コア、ＥＥ型コア、ＵＵ型コア等が挙げら
れ、巻線とコア間の絶縁のためコアに樹脂をコーティン
グした後、あるいはコアにボビンを装着した後、巻線を
施して、使用されている。Among ferrite-based magnetic materials, a Mn—Zn-based ferrite core having a high magnetic permeability has a high impedance mainly at an adaptive frequency of 10 kHz to 30 MHz. Used for line filters. Common core shapes include a sun-shaped core, a square-shaped core, a toroidal core, an EE-type core, a UU-type core, and the like. The core is coated with resin for insulation between the winding and the core. After the bobbin is attached to the core or after the core is wound, it is used.
【０００７】またフェライト系磁性材料の中では高抵抗
なＮｉ−Ｚｎ系フェライトコアは主に３０ＭＨｚから３
００ＭＨｚの適応周波数で高いインピーダンスを有する
ことから、前記周波数で輻射ノイズ対策用コアとしてコ
モンモード状又はノーマルモード状にして使用されてい
る。一般的なコア形状としては、ビーズコア、トロイダ
ル型コア、フラットケーブル用の矩形型コア（分割タイ
プ）、ＵＩ型コア等が挙げられ、コアに直にリードワイ
ヤや巻線を施したり、機器間のインターフェースケーブ
ルに装着されるものがある。またノートパソコンや携帯
機器等の小型・薄型化に対応した回路基板にはＳＭＤ型
のビーズフィルタがノイズ対策用部品として数多く使用
されるようになってきた。[0007] Among ferrite-based magnetic materials, a high-resistance Ni-Zn-based ferrite core is mainly used at 30 MHz to 3 MHz.
Since it has a high impedance at an adaptive frequency of 00 MHz, it is used as a radiation mode countermeasure core at the above frequency in a common mode or a normal mode. Common core shapes include a bead core, a toroidal core, a rectangular core for a flat cable (split type), a UI core, and the like. Some are attached to interface cables. In addition, many SMD-type bead filters have been used as noise suppression components for circuit boards adapted to miniaturization and thinning of notebook personal computers and portable devices.
【０００８】一方、高層ビルはビル自体が電波の反射板
となり、ＴＶのゴースト現象を発生する原因となってい
る。この不要電波を抑止するため、高層ビルの壁面に
は、電波吸収体として主にＮｉ−Ｚｎ系フェライト（な
かにはＭｎ−Ｚｎ系、Ｍｇ−Ｚｎ系フェライトを使用す
るものもある）が使用されている。このＮｉ−Ｚｎ系フ
ェライトは主に３０ＭＨｚから３００ＭＨｚの適応周波
数（ＶＨＦ帯対応）で高いインピーダンスを有すること
から、前記周波数で良好な電波吸収特性を有し、電波吸
収体として優れた特性を備えている。またノイズに関す
る評価、測定を行うことに用いられる電波暗室の壁面に
も電波吸収体として主にＮｉ−Ｚｎ系フェライトが使用
されている。On the other hand, in a high-rise building, the building itself becomes a reflector for radio waves, causing a ghost phenomenon of TV. In order to suppress this unnecessary radio wave, Ni-Zn ferrite (some of them use Mn-Zn ferrite or Mg-Zn ferrite) is mainly used as a radio wave absorber on the wall surface of the high-rise building. . Since this Ni—Zn ferrite has high impedance mainly at an adaptive frequency of 30 MHz to 300 MHz (corresponding to the VHF band), it has good radio wave absorption characteristics at the above-mentioned frequency and has excellent characteristics as a radio wave absorber. I have. Ni-Zn ferrite is mainly used as a radio wave absorber also on the wall surface of an anechoic chamber used for performing evaluation and measurement regarding noise.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】パソコンや携帯機器に
代表される電子機器の動作周波数は留まることを知らな
い勢いで高周波化に進んでいる。これに伴い、これら機
器から発生するノイズ周波数も高周波化し、３００ＭＨ
ｚから３ＧＨｚ程度（ＵＨＦ帯対応）の高周波ノイズを
除去する必要が出てきている。しかしながら、Ｎｉ−Ｚ
ｎ系フェライト材料を用いても上記周波数のノイズを除
去することは難しく、より高周波（ＵＨＦ帯）でノイズ
除去効果に優れた材料が要望されている。The operating frequency of electronic devices, such as personal computers and portable devices, has been steadily increasing to higher frequencies. Along with this, the noise frequency generated from these devices has also been increased to 300 MHz.
There is a need to remove high-frequency noise from z to about 3 GHz (corresponding to the UHF band). However, Ni-Z
Even if an n-type ferrite material is used, it is difficult to remove noise at the above frequency, and a material having a higher frequency (UHF band) and an excellent noise removing effect has been demanded.
【００１０】一般にフェライトの初透磁率を下げること
によりインピーダンスの周波数特性（インピーダンスが
最大値を示す周波数：共振周波数）は高周波側へ移行す
るが、３００ＭＨｚから３ＧＨｚ程度（ＵＨＦ帯対応）
の高周波におけるノイズ対策で目的のインダクタを得よ
うとする場合、初透磁率は１０以下とする必要がある。
しかしながら、このような材料をインダクタとして用い
た場合、漏れ磁束が多くインピーダンスの低下は避けら
れず、ノイズフィルタとしての効果に乏しい。また巻線
を増すことによりインダクタンスは増加するが巻線の浮
遊容量が増し、インピーダンスの周波数特性は低周波側
へ移行し、結果として高周波でノイズ除去効果が得られ
ない。更に、体積を大きくしてインピーダンスを大きく
することは可能であるが、実用上好ましくない。In general, the frequency characteristic of the impedance (the frequency at which the impedance has the maximum value: the resonance frequency) shifts to the high frequency side by lowering the initial permeability of the ferrite.
In order to obtain a target inductor by taking measures against noise at high frequencies, the initial magnetic permeability must be 10 or less.
However, when such a material is used as an inductor, the amount of leakage magnetic flux is large and a decrease in impedance cannot be avoided, and the effect as a noise filter is poor. Further, by increasing the number of windings, the inductance increases, but the stray capacitance of the windings increases, and the frequency characteristic of the impedance shifts to a lower frequency side. As a result, a noise removing effect cannot be obtained at a high frequency. Further, it is possible to increase the impedance by increasing the volume, but this is not practically preferable.
【００１１】従って、本発明の目的は、ノイズ除去効果
に優れたフェライト系磁性材料の高い初透磁率を維持し
たまま、３００ＭＨｚから３ＧＨｚ程度（ＵＨＦ帯対
応）の高周波ノイズを除去する効果を有する多孔性複合
磁性体を提供することである。Accordingly, an object of the present invention is to provide a porous material having an effect of removing high-frequency noise from about 300 MHz to about 3 GHz (corresponding to the UHF band) while maintaining a high initial permeability of a ferrite-based magnetic material excellent in a noise removing effect. To provide a magnetic composite magnetic material.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記課題を鑑み鋭意研究
の結果、本発明者らは、フェライト系磁性材料と中空微
小球状の非磁性セラミック材料とを混合して焼成する
と、フェライト系磁性材料の母相中に非磁性セラミック
からなる中空微小球が均一に分散した多孔性複合磁性体
が得られること、及びこの多孔性複合磁性体は高周波で
もノイズ除去効果を維持できるとともに、初透磁率の低
下が少ないことを発見し、本発明を完成した。In view of the above problems, as a result of intensive research, the present inventors have found that a ferrite-based magnetic material and a hollow microspherical non-magnetic ceramic material are mixed and fired to obtain a ferrite-based magnetic material. A porous composite magnetic material in which hollow microspheres made of non-magnetic ceramic are uniformly dispersed in the matrix can be obtained, and this porous composite magnetic material can maintain the noise removal effect even at high frequencies and lower the initial magnetic permeability. The present invention was found to be less.
【００１３】すなわち、本発明の多孔性複合磁性体は、
フェライト系磁性材料からなる母相に非磁性セラミック
からなる中空微小球が分散されていることを特徴とす
る。That is, the porous composite magnetic material of the present invention comprises:
It is characterized in that hollow microspheres made of a nonmagnetic ceramic are dispersed in a matrix made of a ferrite-based magnetic material.
【００１４】フェライト系磁性材料としてＮｉ−Ｚｎ系
フェライト又はＭｇ−Ｚｎ系フェライトが好ましく、ま
た非磁性セラミックとしてシリカ及び／又はアルミナか
らなるものが好ましい。The ferrite-based magnetic material is preferably Ni-Zn-based ferrite or Mg-Zn-based ferrite, and the non-magnetic ceramic is preferably made of silica and / or alumina.
【００１５】中空微小球の最長径により表される大きさ
の分布は１〜３００μｍであるのが好ましく、密度は
３．３×１０3 ｋｇ／ｍ3 以上、初透磁率は１０〜５０
０、及び１０ＭＨｚにおける誘電率は５０以下であるの
が好ましい。さらに中空微小球の体積比率は１０〜７５
％であるのが好ましい。また多孔性複合磁性体の気孔率
は５〜５０％であるのが好ましい。The distribution of the size represented by the longest diameter of the hollow microspheres is preferably 1 to 300 μm, the density is 3.3 × 10 3 kg / m 3 or more, and the initial magnetic permeability is 10 to 50 μm.
The dielectric constant at 0 and 10 MHz is preferably 50 or less. Further, the volume ratio of the hollow microspheres is 10 to 75.
%. The porosity of the porous composite magnetic material is preferably 5 to 50%.
【００１６】上記多孔性複合磁性体を製造する本発明の
方法は、フェライト系磁性材料を構成する成分を混合し
仮焼成した後、中空微小球状の非磁性セラミック材料を
混合して焼成することを特徴とする。The method of the present invention for producing the porous composite magnetic material comprises mixing the components constituting the ferrite-based magnetic material and calcining the mixture, and then mixing and calcining a hollow microspherical nonmagnetic ceramic material. Features.
【００１７】中空微小球状の非磁性セラミック材料の配
合量は１〜２５重量％であるのが好ましい。またフェラ
イト系磁性材料は平均粒径０. ５〜１０μｍの粉末であ
り、中空微小球状の非磁性セラミック材料の平均粒径は
１〜２００μｍであるのが好ましい。さらにフェライト
系磁性材料粉末の仮焼成温度は５００〜１３００℃であ
るのが好ましい。The compounding amount of the nonmagnetic ceramic material having a hollow microsphere is preferably 1 to 25% by weight. The ferrite magnetic material is a powder having an average particle diameter of 0.5 to 10 μm, and the average particle diameter of the hollow microspherical nonmagnetic ceramic material is preferably 1 to 200 μm. Further, the calcination temperature of the ferrite magnetic material powder is preferably from 500 to 1300 ° C.
【００１８】上記多孔性複合磁性体によりノイズフィル
タ部品、電波吸収体、又は電波吸収・遮蔽シートを形成
することができる。A noise filter component, a radio wave absorber, or a radio wave absorption / shielding sheet can be formed from the porous composite magnetic material.
【００１９】[0019]
[1] 多孔性複合磁性体の組成 本発明の多孔性複合磁性体は、フェライト系磁性材料粉
末と、中空微小球状の非磁性セラミック材料とを混合
し、焼成して得られる。[1] Composition of Porous Composite Magnetic Body The porous composite magnetic body of the present invention is obtained by mixing a ferrite-based magnetic material powder and a hollow microspherical non-magnetic ceramic material, followed by firing.
【００２０】(A) フェライト系磁性材料粉末 フェライト系磁性材料として、インピーダンスの周波数
特性に優れたＮｉ−Ｚｎ系、Ｍｇ−Ｚｎ系、Ｍｎ−Ｚｎ
系、Ｃｕ−Ｚｎ系、Ｃｕ−Ｚｎ−Ｍｇ系、Ｍｎ−Ｍｇ系
等のフェライトが挙げられるが、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライ
ト及び／又はＭｇ−Ｚｎ系フェライトを用いるのが好ま
しい。フェライト系磁性材料は粉末の形で用いるが、粉
末の平均粒径は混合性、分散性、造粒性及び成形性等の
ハンドリング性を考慮すると、０．５〜１０μｍ程度が
好ましい。なおフェライト系磁性材料として仮焼成した
ものを用いるのが好ましい。(A) Ferrite-based magnetic material powder Ni-Zn-based, Mg-Zn-based, Mn-Zn-based ferrite-based magnetic materials having excellent impedance frequency characteristics
And ferrites such as Cu-Zn-based, Cu-Zn-Mg-based, and Mn-Mg-based ferrite. Ni-Zn-based ferrite and / or Mg-Zn-based ferrite are preferably used. The ferrite-based magnetic material is used in the form of a powder, and the average particle size of the powder is preferably about 0.5 to 10 μm in consideration of handling properties such as mixability, dispersibility, granulation properties, and moldability. Note that it is preferable to use a calcined material as the ferrite-based magnetic material.
【００２１】(B) 非磁性セラミック材料 非磁性セラミック材料の焼成温度が磁性材料の焼成温度
より低いと、つまりその融点が磁性材料の融点より低い
と、焼成過程で溶融してしまい、フェライト系磁性材料
からなる母相中に均一に分散できなくなる。そのため、
非磁性セラミック材料は、磁性材料の焼成温度以上の焼
成温度、言いかえれば磁性材料の融点以上の融点を有す
るものが好ましい。(B) Non-magnetic ceramic material If the firing temperature of the non-magnetic ceramic material is lower than the firing temperature of the magnetic material, that is, if its melting point is lower than the melting point of the magnetic material, it melts in the firing process and the ferrite-based magnetic material It cannot be uniformly dispersed in the matrix composed of the material. for that reason,
The nonmagnetic ceramic material preferably has a firing temperature higher than the firing temperature of the magnetic material, in other words, a melting point higher than the melting point of the magnetic material.
【００２２】このような非磁性セラミックス材料とし
て、シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア等の単独
又は二種以上の混合物又は複合物が挙げられる。そのな
かでもシリカ及び／又はアルミナを用いるのが好まし
い。Examples of such a nonmagnetic ceramic material include silica, alumina, titania, zirconia, and the like, or a mixture or a composite of two or more. Among them, it is preferable to use silica and / or alumina.
【００２３】本発明では、非磁性セラミック材料は中空
微小球の形で用いる。中空微小球構造の非磁性セラミッ
クをフェライト系磁性材料からなる母相中に均一に分散
させて、複合磁性体の初透磁率の低下を極力抑える。非
磁性セラミックの平均粒径は、フェライト系磁性材料の
結晶粒径と同等か、少し大きい方が良い。これにより、
非磁性セラミックと磁性材料との反応を極力抑えること
が可能となり、より均一に分散させることができる。し
かし、非磁性セラミックの平均粒径があまり大きくなる
と、成形、焼成時に破壊してしまい、中空微小球構造を
維持できなくなり、非磁性セラミックの添加効果が薄
れ、逆に磁気特性の劣化を引き起こす原因となる。具体
的には、非磁性セラミックの平均粒径は１〜２００μｍ
程度が好ましい。非磁性セラミックの平均粒径が１〜２
００μｍであれば、磁性材料と複合しても破壊が最小限
に抑えられ、中空構造を維持出来る。非磁性セラミック
のより好ましい平均粒径は１〜１８０μｍであり、特に
好ましくは２５〜１８０μｍである。In the present invention, the non-magnetic ceramic material is used in the form of hollow microspheres. A nonmagnetic ceramic having a hollow microsphere structure is uniformly dispersed in a matrix composed of a ferrite-based magnetic material to minimize a decrease in the initial magnetic permeability of the composite magnetic material. The average particle size of the nonmagnetic ceramic is preferably equal to or slightly larger than the crystal particle size of the ferrite-based magnetic material. This allows
The reaction between the non-magnetic ceramic and the magnetic material can be suppressed as much as possible, and the particles can be more uniformly dispersed. However, if the average particle size of the non-magnetic ceramic is too large, it will break during molding and firing, making it impossible to maintain a hollow microsphere structure, weakening the effect of adding the non-magnetic ceramic, and conversely causing deterioration of magnetic properties. Becomes Specifically, the average particle size of the nonmagnetic ceramic is 1 to 200 μm
The degree is preferred. Average particle size of non-magnetic ceramic is 1-2
If it is 00 μm, even if it is combined with a magnetic material, destruction is minimized and a hollow structure can be maintained. The more preferable average particle size of the nonmagnetic ceramic is 1 to 180 μm, particularly preferably 25 to 180 μm.
【００２４】非磁性セラミックを中空微小球構造とする
ためには、例えば内燃式媒体流動床炉を用い、急速加熱
法により発泡させる。中空微小球状の非磁性セラミック
は市販されており、例えばイヂチ化成（株）やシラック
スウ社が製造販売しているシラスバルーン等が挙げられ
る。In order to form the nonmagnetic ceramic into a hollow microsphere structure, for example, an internal combustion type fluidized bed furnace is used and foamed by a rapid heating method. Hollow microspherical non-magnetic ceramics are commercially available, and include, for example, Shirasu balloons manufactured and sold by Ichi Kasei Co., Ltd. and Silaxu Corporation.
【００２５】フェライト系磁性材料と非磁性セラミック
の合計重量を１００重量％として、非磁性セラミックの
配合量は１〜２５重量％であるのが好ましく、２〜２０
重量％であるのが特に好ましい。中空微小球構造の非磁
性セラミック材料の配合量が１重量％未満では、フェラ
イト系磁性材料単体の特性との優位差が無く、高周波で
の特性向上効果が見られない。一方、配合量が２５重量
％を超えると、多孔性複合磁性体の初透磁率が低下し、
実用性に欠ける。Assuming that the total weight of the ferrite-based magnetic material and the non-magnetic ceramic is 100% by weight, the amount of the non-magnetic ceramic is preferably 1 to 25% by weight.
It is particularly preferred that the amount is by weight. When the amount of the nonmagnetic ceramic material having a hollow microsphere structure is less than 1% by weight, there is no significant difference from the characteristics of the ferrite-based magnetic material alone, and no effect of improving the characteristics at high frequencies is observed. On the other hand, when the amount exceeds 25% by weight, the initial permeability of the porous composite magnetic material decreases,
Lack of practicality.
【００２６】[2] 多孔性複合磁性体の製造方法 (1) フェライト系磁性材料粉末の仮焼成 フェライト系磁性材料は焼成時にある程度収縮し、磁性
材料の中に分散している中空微小球へ圧力を加える。こ
の圧迫力が大きければ、中空微小球が潰れ、非磁性セラ
ミックが磁性材料へ溶融してしまう可能性が高くなる。
焼成時におけるフェライト系磁性材料の収縮を最低限に
抑え、中空微小球の破壊を極力抑えるために、非磁性セ
ラミックと混合する前にフェライト系磁性材料粉末を仮
焼成（熱処理）する必要がある。[2] Manufacturing method of porous composite magnetic material (1) Preliminary firing of ferrite-based magnetic material powder The ferrite-based magnetic material shrinks to some extent during firing, and pressure is applied to hollow microspheres dispersed in the magnetic material. Add. If this pressing force is large, there is a high possibility that the hollow microspheres are crushed and the non-magnetic ceramic is melted into the magnetic material.
In order to minimize the shrinkage of the ferrite-based magnetic material during firing and to minimize the destruction of the hollow microspheres, it is necessary to pre-fire (heat-treat) the ferrite-based magnetic material powder before mixing with the non-magnetic ceramic.
【００２７】仮焼成温度は、複合磁性体の焼成温度と磁
性材料の種類により異なるが、５００〜１３００℃程度
であれば、磁気特性を損なうことなく目的の多孔性複合
磁性体が得られる。また仮焼成時間は１〜５時間、特に
１〜３時間であるのが好ましい。The calcination temperature varies depending on the sintering temperature of the composite magnetic material and the type of the magnetic material. If it is about 500 to 1300 ° C., the desired porous composite magnetic material can be obtained without impairing the magnetic properties. The calcination time is preferably 1 to 5 hours, particularly preferably 1 to 3 hours.
【００２８】仮焼成後の磁性材料は硬くて脆い塊状又は
粒状体になるので、ボールミル、振動ミル等の粉砕機器
を用いて粉砕する。粉砕により得られる磁性材料粉末の
平均粒径は０．５〜１０μｍであるので好ましい。Since the magnetic material after calcination becomes a hard and brittle lump or granular material, it is pulverized using a pulverizing device such as a ball mill or a vibration mill. The average particle size of the magnetic material powder obtained by pulverization is preferably 0.5 to 10 μm.
【００２９】(2) 混合と造粒 仮焼成した磁性材料粉末と、中空微小球状の非磁性セラ
ミックと、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）等のバイン
ダーとを均一に混合し、造粒を行う。(2) Mixing and Granulation The calcined magnetic material powder, hollow microspherical non-magnetic ceramic, and a binder such as polyvinyl alcohol (PVA) are uniformly mixed and granulated.
【００３０】造粒により、磁性材料微粉末の不規則な粘
着や容器の壁への粘着性がなくなり、流動性が著しく改
良されて、成形時の扱いが容易になるとともに、粉体飛
散の防止効果も大きい。By the granulation, the irregular adhesion of the magnetic material fine powder and the adhesion to the container wall are eliminated, the flowability is remarkably improved, the handling at the time of molding is facilitated, and the scattering of the powder is prevented. The effect is great.
【００３１】(3) 成形と焼成 多孔性複合磁性体の成形は各種公知の方法で行うことが
できるが、中空微小球を潰さないために、プレス成形、
鋳込み成形等を用いるのが好ましい。(3) Molding and sintering The molding of the porous composite magnetic material can be performed by various known methods. However, in order not to crush the hollow microspheres, press molding,
It is preferable to use casting or the like.
【００３２】多孔性複合磁性体の焼成条件は材料、用途
によって大きく変動するため、一概に限定できないが、
目安として、焼成温度は８００〜１３００℃であるのが
好ましい。また焼成雰囲気は大気又は窒素雰囲気のいず
れでも良い。焼成時間はおよそ０．５〜１０時間である
のが好ましい。Although the firing conditions of the porous composite magnetic material vary greatly depending on the material and the application, it cannot be limited unconditionally.
As a guide, the firing temperature is preferably from 800 to 1300 ° C. The firing atmosphere may be either air or nitrogen atmosphere. The firing time is preferably about 0.5 to 10 hours.
【００３３】[3] 多孔性複合磁性体の特性 本発明の多孔性複合磁性体は、フェライト系磁性材料の
母相中に特定粒径の非磁性セラミック材料からなる中空
微小球が分散されているので、ノイズ除去効果に優れた
フェライト系磁性材料の特性を維持したまま（初透磁率
が大きいまま）、３００ＭＨｚから３ＧＨｚ程度（ＵＨ
Ｆ帯対応）の高周波ノイズを除去する効果を発揮する。[3] Characteristics of Porous Composite Magnetic Material In the porous composite magnetic material of the present invention, hollow microspheres made of a nonmagnetic ceramic material having a specific particle size are dispersed in a parent phase of a ferrite magnetic material. Therefore, while maintaining the characteristics of the ferrite-based magnetic material having an excellent noise removing effect (while maintaining a high initial permeability), about 300 MHz to 3 GHz (UH
It has the effect of removing high frequency noise in the F band.
【００３４】多孔性複合磁性体の初透磁率は１０〜５０
０（Ｈ／ｍ）であり、通常のフェライト系磁性材料に比
べて、初透磁率の低減は最小限に抑えられる。また１０
ＭＨｚにおける誘電率は５０以下であるのが好ましい。
１０ＭＨｚにおける誘電率を低くすることで、共振周波
数が高周波側へ移行するという効果が得られる。The initial magnetic permeability of the porous composite magnetic material is 10 to 50.
0 (H / m), and the decrease in the initial magnetic permeability can be minimized as compared with a normal ferrite-based magnetic material. Also 10
The dielectric constant at MHz is preferably 50 or less.
By lowering the dielectric constant at 10 MHz, an effect of shifting the resonance frequency to a higher frequency side can be obtained.
【００３５】焼成過程における磁性材料の収縮により、
多孔性複合磁性体中の中空微小球が圧迫されて、一部縮
径したり楕円に変形したりすると、多孔性複合磁性体中
における中空微小球の粒径（最長径により表される）の
分布範囲が、原料の非磁性セラミック材料の粒径分布範
囲よりも広くなる。最長径分布範囲は、原料中空微小球
の平均粒径によって異なるが、一般的には１〜３００μ
ｍであるのが好ましい。この範囲内であれば、中空微小
球が磁性材料の結晶粒径とほぼ同じか少し大きめの大き
さになり、結晶構造の歪み等で発生する内部応力を極力
抑えることが可能となる。また中空微小球の分散が均一
になり、結果として、磁気特性（初透磁率）の劣化を最
小限に抑えたまま、インピーダンスの周波数特性を高周
波側に移行した磁性体を得ることができる。Due to the contraction of the magnetic material during the firing process,
When the hollow microspheres in the porous composite magnetic material are pressed and partially reduced in diameter or deformed into an ellipse, the particle diameter (expressed by the longest diameter) of the hollow microspheres in the porous composite magnetic material is reduced. The distribution range is wider than the particle size distribution range of the raw non-magnetic ceramic material. The longest diameter distribution range varies depending on the average particle size of the raw material hollow microspheres, but generally ranges from 1 to 300 μm.
m is preferred. Within this range, the hollow microspheres have a size substantially the same as or slightly larger than the crystal grain size of the magnetic material, and it is possible to minimize internal stress generated due to distortion of the crystal structure and the like. In addition, the dispersion of the hollow microspheres becomes uniform, and as a result, a magnetic body whose impedance frequency characteristic is shifted to a higher frequency side while minimizing deterioration of magnetic characteristics (initial magnetic permeability) can be obtained.
【００３６】中空微小球の中空内部は複合磁性体の気孔
として存在するが、それを含めた多孔性複合磁性体の気
孔率は５〜５０％であるのが好ましい。５％未満になる
と磁性体単体の磁気特性と優位差がなく、５０％を超え
ると磁気特性の劣化が著しく、中空微小球の分散性も悪
化する。多孔性複合磁性体の気孔率は原料中空微小球の
平均粒径、中空微小球の添加量及び焼成条件を変更する
ことにより調節することができる。The hollow interior of the hollow microspheres exists as pores of the composite magnetic material, and the porosity of the porous composite magnetic material including the pores is preferably 5 to 50%. If it is less than 5%, there is no significant difference from the magnetic properties of the magnetic substance alone, and if it exceeds 50%, the magnetic properties are significantly deteriorated and the dispersibility of the hollow microspheres is also deteriorated. The porosity of the porous composite magnetic material can be adjusted by changing the average particle size of the raw material hollow microspheres, the amount of the hollow microspheres added, and the firing conditions.
【００３７】多孔性複合磁性体全体に対する中空微小球
の体積比率は１０〜７５％であるのが好ましい。１０％
未満では磁性材料単体の特性との優位差が無く、高周波
での特性向上効果が見られないが、７５％を超えると逆
に初透磁率が低下し、実用性に欠ける。特に好ましい中
空微小球の体積比率は１５〜７０％である。The volume ratio of the hollow microspheres to the whole porous composite magnetic material is preferably 10 to 75%. 10%
If it is less than the above, there is no significant difference from the characteristics of the magnetic material alone, and no effect of improving the characteristics at high frequencies can be seen. However, if it exceeds 75%, the initial magnetic permeability is conversely reduced, which is not practical. A particularly preferred volume ratio of the hollow microspheres is 15 to 70%.
【００３８】また多孔性複合磁性体の密度は、良好な磁
気特性及び十分な強度を得るために、３．３×１０3 ｋ
ｇ／ｍ3 以上であるのが好ましく、３．５×１０3 ｋｇ
／ｍ 3 以上であるのが特に好ましい。The density of the porous composite magnetic material is excellent in magnetic properties.
3.3 × 10 to obtain air quality and sufficient strengthThreek
g / mThreeIt is preferably 3.5 × 10Threekg
/ M ThreeThe above is particularly preferred.
【００３９】このような特性を有する本発明の多孔性複
合磁性体は、特にノイズフィルタ部品、電波吸収体、電
波吸収・遮蔽シート等には好適に使用することができ
る。ノイズフィルタ部品の応用例として、コモンモード
型フィルタ、ノーマルモード型フィルタ、ＳＭＤ型ビー
ズフィルタ等が挙げられる。電波吸収体の応用例とし
て、ビル壁面や電波暗室の電波吸収板等が挙げられる。
電波吸収・遮蔽シートの応用例として、マイクロプロセ
ッサのパッケージ等が挙げられる。しかし、本発明の多
孔性複合磁性体は上記例に限られず、電子機器用広帯域
高周波対応ノイズ対策部品に広く利用できる。The porous composite magnetic material of the present invention having such characteristics can be suitably used especially for a noise filter component, a radio wave absorber, a radio wave absorption / shielding sheet and the like. Examples of application of the noise filter component include a common mode filter, a normal mode filter, an SMD bead filter, and the like. Examples of applications of the radio wave absorber include a radio wave absorbing plate in a building wall and a radio anechoic chamber.
An application example of the radio wave absorbing / shielding sheet includes a package of a microprocessor. However, the porous composite magnetic material of the present invention is not limited to the above example, and can be widely used for a noise suppression component for a wideband high frequency for electronic devices.
【００４０】[0040]
【実施例】実施例１〜１５ ４８モル％のＦｅ2 Ｏ3 、１９モル％のＮｉＯ、２７モ
ル％のＺｎＯ、及び６モル％のＣｕＯを混合し、８５０
℃、２時間の条件で仮焼成し、その後振動ミルで粉砕す
ることにより、Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉末を作製し
た。得られたＮｉ−Ｚｎ系フェライト粉末の平均粒径は
２μｍであった。 Examples 1 to 15 A mixture of 48 mol% of Fe 2 O 3 , 19 mol% of NiO, 27 mol% of ZnO and 6 mol% of CuO was mixed with 850 mol%.
The resultant was temporarily calcined at 2 ° C. for 2 hours, and then pulverized by a vibration mill to produce a Ni—Zn ferrite powder. The average particle size of the obtained Ni—Zn ferrite powder was 2 μm.
【００４１】平均粒径がそれぞれ３５μｍ、７０μｍ及
び１８０μｍのシリカ製中空微小球（成分ＳｉＯ2 ：７
５〜７７重量％、Ａｌ2 Ｏ3 ：１２〜１４重量％、残
部：各５重量％以下のＦｅ2 Ｏ3 、Ｎａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏ）
を非磁性セラミック材料として用い、表１に示すように
種々の比率でＮｉ−Ｚｎ系フェライト粉末と混合し、次
いでＮｉ−Ｚｎ系フェライト粉末＋非磁性セラミック材
料の合計１００重量部に対して、バインダーとしてＰＶ
Ａを外掛けで１重量部添加した後、顆粒状に造粒した。Silica hollow microspheres having an average particle diameter of 35 μm, 70 μm and 180 μm, respectively (component SiO 2 : 7
5 to 77% by weight, Al 2 O 3 : 12 to 14% by weight, balance: 5% by weight or less of Fe 2 O 3 , Na 2 O, K 2 O)
As a non-magnetic ceramic material, mixed with Ni—Zn-based ferrite powder at various ratios as shown in Table 1, and then a binder was added to the total of 100 parts by weight of Ni—Zn-based ferrite powder + non-magnetic ceramic material. As PV
After 1 part by weight of A was externally added, the mixture was granulated into granules.
【００４２】得られた顆粒を外径１６．５ｍｍ、内径
８．３ｍｍ及び高さ７ｍｍのトロイダル状と、外径９ｍ
ｍ及び高さ６ｍｍの円柱状にそれぞれ圧縮成形し、１０
５０℃、１．５時間の条件で焼成し、トロイダル状及び
円柱状の多孔性複合磁性体を得た。The obtained granules were prepared in a toroidal shape having an outer diameter of 16.5 mm, an inner diameter of 8.3 mm and a height of 7 mm, and an outer diameter of 9 m.
m and 6 mm in height, respectively.
Firing was performed at 50 ° C. for 1.5 hours to obtain a toroidal and columnar porous composite magnetic material.
【００４３】トロイダル状多孔性複合磁性体を用いて、
初透磁率μｉ、インピーダンスＺ、リアクタンスＸ、及
びレジスタンスＲを評価した。また円柱状多孔性複合磁
性体を用いて誘電率ε及び気孔率を評価した。なお初透
磁率μｉ、インピーダンスＺ及び誘電率εはインピーダ
ンスアナライザ（型名ＨＰ４２９１Ａ、ヒューレット・
パッカード社製）を用いて、同軸式測定法により測定し
た。Using a toroidal porous composite magnetic material,
The initial permeability μi, impedance Z, reactance X, and resistance R were evaluated. Further, the dielectric constant ε and the porosity were evaluated using the columnar porous composite magnetic material. The initial magnetic permeability μi, impedance Z and dielectric constant ε were measured using an impedance analyzer (model name HP4291A, Hewlett-
(Manufactured by Packard Co.) using a coaxial measurement method.
【００４４】また各磁性体の破断面を走査型電子顕微鏡
（ＳＥＭ）とエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）
を用い、相構造の確認と中空微小球の最長径分布の測定
を行った。最長径分布の測定は、原料中空微小球の平均
粒径の１５倍程度の長さを一辺とする矩形を観察領域と
し、その中に含まれる各中空微小球の最長径を測定する
ことにより行った。Further, the fracture surface of each magnetic material is measured by a scanning electron microscope (SEM) and an energy dispersive X-ray analyzer (EDX).
Was used to confirm the phase structure and measure the longest diameter distribution of the hollow microspheres. The measurement of the longest diameter distribution is performed by measuring a longest diameter of each hollow microsphere included in the rectangle as an observation area having a rectangle whose length is about 15 times the average particle diameter of the raw material hollow microspheres. Was.
【００４５】各測定結果を表１及び表２に示す。また実
施例８のインピーダンスの周波数特性を図２に示す。さ
らに実施例８の試料断面をＳＥＭ及びＥＤＸを用いて分
析した結果を模式的に図３に示す。Tables 1 and 2 show the results of each measurement. FIG. 2 shows the frequency characteristics of the impedance of the eighth embodiment. FIG. 3 schematically shows the result of analyzing the cross section of the sample of Example 8 using SEM and EDX.
【００４６】比較例１、２ 実施例１のＮｉ−Ｚｎ系フェライト単独（比較例１）、
及び初透磁率１０のＮｉ−Ｚｎ系フェライト（Ｆｅ2 Ｏ
3 ：４８モル％、ＮｉＯ：４５モル％、ＺｎＯ：４モル
％、ＣｕＯ：３モル％）単独（比較例２）の場合につい
て、それぞれ実施例１と同じ方法でトロイダル状及び円
柱状のフェライト系磁性体を製造した。 Comparative Examples 1 and 2 , Ni-Zn ferrite of Example 1 alone (Comparative Example 1),
And a Ni—Zn ferrite having an initial magnetic permeability of 10 (Fe 2 O
3 : 48 mol%, NiO: 45 mol%, ZnO: 4 mol%, CuO: 3 mol%) For a single case (Comparative Example 2), toroidal and columnar ferrites were obtained in the same manner as in Example 1. A magnetic material was manufactured.
【００４７】実施例１と同じ方法で、フェライト系磁性
体の初透磁率μｉ、インピーダンスＺ、誘電率ε及び気
孔率の評価を行った。結果を表１及び表２に併せて示
す。また比較例１及び比較例２のインピーダンスの周波
数特性を図２に併せて示す。The initial magnetic permeability μi, impedance Z, dielectric constant ε, and porosity of the ferrite-based magnetic material were evaluated in the same manner as in Example 1. The results are shown in Tables 1 and 2. FIG. 2 also shows the frequency characteristics of the impedance of Comparative Example 1 and Comparative Example 2.
【００４８】[0048]
【表１】 [Table 1]
【００４９】[0049]
【表2 】 [Table 2]
【００５０】図２から分かるように、実施例８の多孔性
複合磁性体は初透磁率６００のフェライト系磁性体（比
較例１）に比べ、インピーダンスの周波数特性が高周波
化しており、高周波特性に優れている。また図２及び表
１から分かるように、実施例８の多孔性複合磁性体は初
透磁率１０のフェライト系磁性体（比較例２）に比べ、
インピーダンスの周波数特性は広帯域化しており、ノイ
ズ吸収特性を発揮する周波数帯域も広くなっていること
が分かる。すなわち、本発明の多孔性複合磁性体は、初
透磁率の低下を極力抑えたまま、インピーダンスの周波
数特性を高周波化でき、またノイズ吸収特性を広帯域化
することができており、３００ＭＨｚから３ＧＨｚでノ
イズ吸収特性に優れた多孔性複合磁性体であることが分
かる。As can be seen from FIG. 2, the frequency characteristic of the impedance of the porous composite magnetic material of Example 8 is higher than that of the ferrite magnetic material having an initial magnetic permeability of 600 (Comparative Example 1). Are better. As can be seen from FIG. 2 and Table 1, the porous composite magnetic material of Example 8 has a higher initial permeability than a ferrite-based magnetic material of 10 (Comparative Example 2).
It can be seen that the frequency characteristics of the impedance are broadened, and the frequency band exhibiting the noise absorption characteristics is also widened. That is, the porous composite magnetic material of the present invention can increase the frequency characteristics of impedance and can broaden the noise absorption characteristics while suppressing the decrease in initial magnetic permeability as much as possible. It can be seen that this is a porous composite magnetic material having excellent noise absorption characteristics.
【００５１】図３に示す通り、焼成後に磁性材料組織１
中に均一にシリカ製中空微小球２が分散しており、多孔
性の構造を維持していることが確認できた。この中空微
小球の各々の大きさは、原料の中空微小球状非磁性セラ
ミックの平均粒径により異なるが、その最長径は１０〜
３００μｍ程度であり、球状もしくは楕円状であった。As shown in FIG. 3, after firing, the magnetic material structure 1
It was confirmed that the silica hollow microspheres 2 were uniformly dispersed therein, and that the porous structure was maintained. The size of each hollow microsphere varies depending on the average particle size of the raw material hollow microsphere nonmagnetic ceramic, and the longest diameter is 10 to 10.
It was about 300 μm, spherical or elliptical.
【００５２】上記のとおり、本発明に係る多孔性複合磁
性体は、インピーダンスの周波数特性の高周波化及びノ
イズ吸収特性効果を発揮する周波数の広帯域化を実現し
ており、従来材料に比べ高周波で優れたノイズ吸収特性
を示すことが分かる。このことは、ノイズフィルタ等の
フェライト磁心や電波吸収体等のフェライト板に極めて
適しており、この多孔性複合磁性体を用いることによ
り、３００ＭＨｚから３ＧＨｚの周波数帯で優れた磁性
材料部品を得ることができる。As described above, the porous composite magnetic material according to the present invention realizes a higher frequency characteristic of impedance and a wider frequency band exhibiting a noise absorption characteristic effect, and is superior to conventional materials at high frequencies. It can be seen that the sample exhibits a good noise absorption characteristic. This is extremely suitable for ferrite cores such as noise filters and ferrite plates such as radio wave absorbers. By using this porous composite magnetic material, it is possible to obtain excellent magnetic material parts in the frequency band from 300 MHz to 3 GHz. Can be.
【００５３】[0053]
【発明の効果】本発明によれば、磁性材料と非磁性セラ
ミック材料からなる中空微小球の粒径を適度にコントロ
ールし、混合することにより、磁性材料からなる母相中
に非磁性セラミックからなる中空微小球が均一に分散し
た多孔性構造を取ることが可能となった。これにより、
初透磁率の低下が少なく、高周波でもノイズ除去効果を
維持できる多孔性複合磁性体を得ることができ、３００
ＭＨｚから３ＧＨｚの周波数帯でノイズ吸収特性に優れ
た多孔性複合磁性体を得ることができる。本発明の多孔
性複合磁性体は各種電子機器用広帯域高周波対応ノイズ
対策部品に好適に使用することができる。According to the present invention, the particle size of the hollow microspheres composed of a magnetic material and a non-magnetic ceramic material is appropriately controlled and mixed, whereby the matrix composed of the non-magnetic ceramic is formed in the matrix composed of the magnetic material. It has become possible to obtain a porous structure in which hollow microspheres are uniformly dispersed. This allows
It is possible to obtain a porous composite magnetic material which has a small decrease in initial magnetic permeability and can maintain a noise removing effect even at a high frequency.
A porous composite magnetic material having excellent noise absorption characteristics in a frequency band from MHz to 3 GHz can be obtained. The porous composite magnetic material of the present invention can be suitably used for a wideband high frequency noise suppression component for various electronic devices.
【図１】 インピーダンスＺ、リアクタンスＸ及びレジ
スタンスＲと周波数との関係を表す特性図である。FIG. 1 is a characteristic diagram illustrating a relationship between frequency and impedance Z, reactance X, and resistance R.
【図２】 実施例８と比較例１、２のインピーダンスの
周波数特性を表すグラフである。FIG. 2 is a graph showing frequency characteristics of impedance of Example 8 and Comparative Examples 1 and 2.
【図３】 実施例８の焼結体の断面組織構造を示す模式
図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing a cross-sectional structure of a sintered body of an eighth embodiment.
１・・・磁性材料組織 ２・・・中空微小球 1 ... magnetic material structure 2 ... hollow microsphere
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 俊彦 鳥取県鳥取市南栄町33−12 日立金属株式 会社鳥取工場内 (72)発明者 松崎 徹 愛知県名古屋市中区千代田２―24―15 北 川工業株式会社内 (72)発明者 大橋 良紀 愛知県名古屋市中区千代田２―24―15 北 川工業株式会社内 Ｆターム(参考） 5E040 AB03 AB09 BB01 BB08 BD01 CA13 HB01 HB03 NN00 NN04 NN06 NN15 NN17 NN18 5E041 AB01 AB04 AB19 BB01 BB08 BD01 CA06 HB01 HB03 NN00 NN04 NN14 NN17 NN18 5E321 BB31 BB51 GG11 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Toshihiko Tanaka 33-12 Minamisakaemachi, Tottori-shi, Tottori Hitachi Metals Co., Ltd. Tottori Plant (72) Inventor Toru Matsuzaki 2-24-15 Kita, Naka-ku, Nagoya-shi, Aichi In Kawaguchi Kogyo Co., Ltd. (72) Inventor Yoshinori Ohashi 2-24-15 Chiyoda, Naka-ku, Nagoya Aichi Prefecture Kitagawa Kogyo Co., Ltd. F-term (reference) 5E040 AB03 AB09 BB01 BB08 BD01 CA13 HB01 HB03 NN00 NN04 NN06 NN15 NN17 NN18 5E041 AB01 AB04 AB19 BB01 BB08 BD01 CA06 HB01 HB03 NN00 NN04 NN14 NN17 NN18 5E321 BB31 BB51 GG11
Claims (16)
磁性セラミックからなる中空微小球が分散されているこ
とを特徴とする多孔性複合磁性体。1. A porous composite magnetic material comprising hollow microspheres made of a nonmagnetic ceramic dispersed in a matrix made of a ferrite-based magnetic material.
いて、前記フェライト系磁性材料はＮｉ−Ｚｎ系フェラ
イト又はＭｇ−Ｚｎ系フェライトであり、前記非磁性セ
ラミックはシリカ及び／又はアルミナからなることを特
徴とする多孔性複合磁性体。2. The porous composite magnetic material according to claim 1, wherein the ferrite-based magnetic material is Ni—Zn-based ferrite or Mg—Zn-based ferrite, and the non-magnetic ceramic is made of silica and / or alumina. A porous composite magnetic material, characterized in that:
体において、前記中空微小球の最長径により表される大
きさの分布が１〜３００μｍであることを特徴とする多
孔性複合磁性体。3. The porous composite magnetic material according to claim 1, wherein the distribution of the size represented by the longest diameter of the hollow microspheres is 1 to 300 μm. body.
複合磁性体において、密度が３．３×１０3 ｋｇ／ｍ3
以上、初透磁率が１０〜５００、１０ＭＨｚにおける誘
電率が５０以下であることを特徴とする多孔性複合磁性
体。4. The porous composite magnetic material according to claim 1, having a density of 3.3 × 10 3 kg / m 3.
As described above, the porous composite magnetic material has an initial magnetic permeability of 10 to 500 and a dielectric constant at 10 MHz of 50 or less.
複合磁性体において、前記中空微小球の体積比率が１０
〜７５％であることを特徴とする多孔性複合磁性体。5. The porous composite magnetic material according to claim 1, wherein the volume ratio of the hollow microspheres is 10%.
A porous composite magnetic material characterized by being 75% or less.
複合磁性体において、気孔率が５〜５０％であることを
特徴とする多孔性複合磁性体。6. The porous composite magnetic material according to claim 1, wherein the porosity is 5 to 50%.
磁性セラミックからなる中空微小球が分散されている多
孔性複合磁性体を製造する方法であって、前記フェライ
ト系磁性材料を構成する成分を混合して仮焼成した後、
中空微小球状の非磁性セラミック材料を混合して焼成す
ることを特徴とする多孔性複合磁性体の製造方法。7. A method for producing a porous composite magnetic material in which hollow microspheres made of a nonmagnetic ceramic are dispersed in a matrix made of a ferrite-based magnetic material, wherein the components constituting the ferrite-based magnetic material are After mixing and calcining,
A method for producing a porous composite magnetic material, comprising mixing and firing a nonmagnetic ceramic material having a hollow microsphere.
造方法において、前記フェライト系磁性材料はＮｉ−Ｚ
ｎ系フェライト又はＭｇ−Ｚｎ系フェライトであり、前
記非磁性セラミック材料はシリカ及び／又はアルミナで
あることを特徴とする多孔性複合磁性体の製造方法。8. The method for producing a porous composite magnetic material according to claim 7, wherein the ferrite-based magnetic material is Ni-Z.
A method for producing a porous composite magnetic material, wherein the nonmagnetic ceramic material is n-type ferrite or Mg-Zn-type ferrite, and the nonmagnetic ceramic material is silica and / or alumina.
体の製造方法において、前記中空微小球状の非磁性セラ
ミック材料の配合量が１〜２５重量％であることを特徴
とする多孔性複合磁性体の製造方法。9. The method for producing a porous composite magnetic material according to claim 7, wherein the compounding amount of the hollow microspherical non-magnetic ceramic material is 1 to 25% by weight. A method for producing a composite magnetic material.
性複合磁性体の製造方法において、前記フェライト系磁
性材料は平均粒径０. ５〜１０μｍの粉末であり、前記
中空微小球状の非磁性セラミック材料の平均粒径が１〜
２００μｍであることを特徴とする多孔性複合磁性体の
製造方法。10. The method for producing a porous composite magnetic material according to claim 7, wherein the ferrite-based magnetic material is a powder having an average particle size of 0.5 to 10 μm, and The average particle size of the non-magnetic ceramic material is 1 to
A method for producing a porous composite magnetic material having a thickness of 200 μm.
孔性複合磁性体の製造方法において、前記フェライト系
磁性材料粉末の仮焼成温度が５００〜１３００℃である
ことを特徴とする多孔性複合磁性体の製造方法。11. The method for producing a porous composite magnetic material according to claim 7, wherein the calcination temperature of the ferrite-based magnetic material powder is 500 to 1300 ° C. A method for producing a composite magnetic material.
孔性複合磁性体の製造方法において、前記多孔性複合焼
成体中における前記中空微小球の最長径により表される
大きさの分布が１〜３００μｍであることを特徴とする
多孔性複合磁性体の製造方法。12. The method for producing a porous composite magnetic material according to claim 7, wherein the distribution of the size represented by the longest diameter of the hollow microspheres in the porous composite fired body is A method for producing a porous composite magnetic material, which has a thickness of 1 to 300 µm.
孔性複合磁性体の製造方法において、気孔率が５〜５０
％の多孔性複合磁性体を得ることを特徴とする多孔性複
合磁性体の製造方法。13. The method for producing a porous composite magnetic material according to claim 7, wherein the porosity is 5 to 50.
% Of a porous composite magnetic material, the method comprising the steps of:
性複合磁性体を用いることを特徴とするノイズフィルタ
部品。14. A noise filter component using the porous composite magnetic material according to claim 1. Description:
性複合磁性体を用いることを特徴とする電波吸収体。15. A radio wave absorber using the porous composite magnetic material according to claim 1.
性複合磁性体を用いることを特徴とする電波吸収・遮蔽
シート。16. A radio wave absorbing / shielding sheet using the porous composite magnetic material according to claim 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10248188A JP2000077222A (en) | 1998-09-02 | 1998-09-02 | Porous composite magnetic body and manufacture of the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10248188A JP2000077222A (en) | 1998-09-02 | 1998-09-02 | Porous composite magnetic body and manufacture of the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000077222A true JP2000077222A (en) | 2000-03-14 |
Family
ID=17174522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10248188A Pending JP2000077222A (en) | 1998-09-02 | 1998-09-02 | Porous composite magnetic body and manufacture of the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000077222A (en) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020046374A (en) * | 2000-12-13 | 2002-06-21 | 김동일 | High performance magnetic material by adding nc to ferrite |
| JP2002175916A (en) * | 2000-12-07 | 2002-06-21 | Murata Mfg Co Ltd | Inductor |
| JP2002289413A (en) * | 2001-03-23 | 2002-10-04 | Miyagawa Kasei Ind Co Ltd | Electromagnetic wave absorbent composite powder material, electromagnetic wave absorbent, and its manufacturing method |
| KR100455342B1 (en) * | 2001-11-12 | 2004-11-15 | 김동일 | Broad-band electromagnetic wave absorber |
| KR100478079B1 (en) * | 2002-02-19 | 2005-03-23 | 김동일 | High Performance Microwave Absorber Using Natural Lacquar Binder |
| KR100606174B1 (en) | 2004-08-20 | 2006-08-01 | 김동일 | Broad-band electromagnetic wave absorber |
| JP2009059727A (en) * | 2007-08-29 | 2009-03-19 | Tdk Corp | Radio wave absorbing material, and radio wave absorber |
| JP2012028373A (en) * | 2010-07-20 | 2012-02-09 | Riken Corp | Radio wave absorber |
| CN102675924A (en) * | 2012-06-05 | 2012-09-19 | 哈尔滨工业大学 | Surface modification and functionalization method of hollow glass microbeads |
| CN104478473A (en) * | 2014-12-23 | 2015-04-01 | 南京理工大学常熟研究院有限公司 | Foamed ceramic wave-absorbing material |
| US9397631B2 (en) | 2012-11-13 | 2016-07-19 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Filter chip element and method of preparing the same |
| CN110767405A (en) * | 2019-09-24 | 2020-02-07 | 江西尚朋电子科技有限公司 | High-performance soft magnetic material and preparation method of element thereof |
| CN111542213A (en) * | 2020-05-11 | 2020-08-14 | 向怀珍 | Manganese-zinc ferrite-graphene composite electromagnetic shielding material and preparation method thereof |
| CN111718686A (en) * | 2020-06-11 | 2020-09-29 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | Light composite wave-absorbing material and preparation method thereof |
| CN112296350A (en) * | 2020-09-27 | 2021-02-02 | 浙江师范大学 | Magnetic hollow microsphere and preparation method and application thereof |
-
1998
- 1998-09-02 JP JP10248188A patent/JP2000077222A/en active Pending
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002175916A (en) * | 2000-12-07 | 2002-06-21 | Murata Mfg Co Ltd | Inductor |
| KR20020046374A (en) * | 2000-12-13 | 2002-06-21 | 김동일 | High performance magnetic material by adding nc to ferrite |
| JP2002289413A (en) * | 2001-03-23 | 2002-10-04 | Miyagawa Kasei Ind Co Ltd | Electromagnetic wave absorbent composite powder material, electromagnetic wave absorbent, and its manufacturing method |
| KR100455342B1 (en) * | 2001-11-12 | 2004-11-15 | 김동일 | Broad-band electromagnetic wave absorber |
| KR100478079B1 (en) * | 2002-02-19 | 2005-03-23 | 김동일 | High Performance Microwave Absorber Using Natural Lacquar Binder |
| KR100606174B1 (en) | 2004-08-20 | 2006-08-01 | 김동일 | Broad-band electromagnetic wave absorber |
| JP2009059727A (en) * | 2007-08-29 | 2009-03-19 | Tdk Corp | Radio wave absorbing material, and radio wave absorber |
| JP2012028373A (en) * | 2010-07-20 | 2012-02-09 | Riken Corp | Radio wave absorber |
| CN102675924A (en) * | 2012-06-05 | 2012-09-19 | 哈尔滨工业大学 | Surface modification and functionalization method of hollow glass microbeads |
| US9397631B2 (en) | 2012-11-13 | 2016-07-19 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Filter chip element and method of preparing the same |
| CN104478473A (en) * | 2014-12-23 | 2015-04-01 | 南京理工大学常熟研究院有限公司 | Foamed ceramic wave-absorbing material |
| CN110767405A (en) * | 2019-09-24 | 2020-02-07 | 江西尚朋电子科技有限公司 | High-performance soft magnetic material and preparation method of element thereof |
| CN111542213A (en) * | 2020-05-11 | 2020-08-14 | 向怀珍 | Manganese-zinc ferrite-graphene composite electromagnetic shielding material and preparation method thereof |
| CN111718686A (en) * | 2020-06-11 | 2020-09-29 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | Light composite wave-absorbing material and preparation method thereof |
| CN111718686B (en) * | 2020-06-11 | 2024-01-09 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | Light composite wave-absorbing material and preparation method thereof |
| CN112296350A (en) * | 2020-09-27 | 2021-02-02 | 浙江师范大学 | Magnetic hollow microsphere and preparation method and application thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000077222A (en) | Porous composite magnetic body and manufacture of the same | |
| JP2837150B2 (en) | Soft magnetic material for inductor and method of manufacturing inductor using the same | |
| JP2014192327A (en) | Radio wave absorbing sheet for neighborhood field and method of manufacturing the same | |
| JP2923268B2 (en) | High frequency soft magnetic material for low temperature firing and method of manufacturing inductor using the same | |
| JP2016060656A (en) | Ferrite composition for electromagnetic wave absorber and electromagnetic wave absorber | |
| JP4158081B2 (en) | Soft magnetic hexagonal ferrite composite particle powder, green sheet using the soft magnetic hexagonal ferrite composite particle powder, and soft magnetic hexagonal ferrite sintered body | |
| JP2004247603A (en) | MnZn-BASED FERRITE WAVE ABSORBER | |
| JP2000021620A (en) | Compound magnetic substance and manufacture thereof | |
| KR101714895B1 (en) | Ferrite composition for radio wave absorber and radio wave absorber | |
| EP1249847B1 (en) | Soft-magnetic hexagonal ferrite composite particles, and green sheet using the same and soft-magnetic hexagonal ferrite sintered ceramics. | |
| JP7196345B2 (en) | Magnetoplumbite-type hexagonal ferrite magnetic powder, method for producing the same, radio wave absorber, and method for producing the same | |
| JP6730546B1 (en) | MnCoZn ferrite and method for producing the same | |
| CN110746188B (en) | Microwave dielectric ceramic composition, preparation method and application thereof, microwave dielectric ceramic, preparation method and application thereof, and microwave device | |
| WO2022070634A1 (en) | MnZn-BASED FERRITE AND METHOD OF MANUFACTURING SAME | |
| KR20220085784A (en) | M-type hexaferrite containing antimony | |
| JP2003221232A (en) | Ferrite material and its production method | |
| WO2020158334A1 (en) | Mncozn ferrite and method for producing same | |
| RU2486645C2 (en) | Method of producing radar-absorbent nickel-zinc ferrite | |
| JP4045410B2 (en) | Soft magnetic hexagonal ferrite composite particle powder, green sheet using the soft magnetic hexagonal ferrite composite particle powder, and soft magnetic hexagonal ferrite sintered body | |
| JP2004165217A (en) | Ferrite core and method of manufacturing | |
| JP2004040053A (en) | Manufacturing method of magnetic composite material and high-frequency ferrite material | |
| WO2022186060A1 (en) | Magnetic powder of magnetoplumbite-type hexagonal ferrite and method for producing same, and radio wave absorber and method for producing same | |
| JPH04304700A (en) | Radio wave absorber material powder and manufacture | |
| JP2005268463A (en) | Method for manufacturing wave absorber | |
| JP2003321273A (en) | Method for producing spinel-type ferrite core and spinel- type ferrite core produced thereby |