JP6730546B1 - MnCoZn ferrite and method for producing the same - Google Patents

Abstract

２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率、比抵抗およびキュリー温度が高く、２３℃における保磁力が低いという優れた磁気特性と、平板状試料のＪＩＳ Ｒ １６０７に準拠して測定した破壊靭性値が高いという優れた機械的特性をそなえる、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトを提供する。ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの基本成分および副成分を適正範囲に調整すると共に、不可避的不純物であるＰおよびＢ量をそれぞれ、Ｐ：１０ｍａｓｓｐｐｍ未満およびＢ：１０ｍａｓｓｐｐｍ未満に抑制し、さらに、前記ＭｎＣｏＺｎ系フェライトに占める全ボイド数に対する結晶粒内ボイド数を５５％未満にし、かつ前記ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率の値を１５０以上、比抵抗を３０Ω・ｍ以上、２３℃における保磁力を１５Ａ／ｍ以下、キュリー温度を１００℃以上、ＪＩＳ Ｒ １６０７に準拠して測定した破壊靱性値が１．００ＭＰａ・ｍ１/２以上とする。Excellent magnetic properties such as high initial permeability at 23° C. and 10 MHz, high specific resistance and Curie temperature, and low coercive force at 23° C., and high fracture toughness value measured according to JIS R 1607 for flat plate samples. Provided is a MnCoZn-based ferrite having excellent mechanical properties. In addition to adjusting the basic component and subcomponent of the MnCoZn-based ferrite within appropriate ranges, the amounts of P and B, which are inevitable impurities, are suppressed to P: less than 10 massppm and B: less than 10 massppm, respectively, and further occupy the MnCoZn-based ferrite. The number of voids in the crystal grains with respect to the total number of voids is less than 55%, and the initial magnetic permeability of the MnCoZn ferrite at 23° C. and 10 MHz is 150 or more, the specific resistance is 30 Ω·m or more, and the coercive force at 23° C. is 15 A. /M or less, the Curie temperature is 100° C. or more, and the fracture toughness value measured according to JIS R 1607 is 1.00 MPa·m1/2 or more.

Description

本発明は、特に自動車搭載部品の磁心に供して好適なＭｎＣｏＺｎ系フェライトおよびその製造方法に関するものである。 The present invention particularly relates to a MnCoZn-based ferrite suitable for use as a magnetic core for automobile-mounted parts and a method for manufacturing the same.

ＭｎＺｎ系フェライトは、スイッチング電源等のノイズフィルタやトランス、アンテナの磁心として幅広く使用されている材料である。特長としては、軟磁性材料の中ではｋＨｚ領域において高透磁率、低損失であり、またアモルファス金属等と比較して安価なことが挙げられる。 MnZn-based ferrite is a material widely used as a noise filter for switching power supplies, transformers, and magnetic cores of antennas. Among the soft magnetic materials, they have high magnetic permeability and low loss in the kHz region, and are cheaper than amorphous metals and the like.

一方、通常のＭｎＺｎ系フェライトは、比抵抗が低く、渦電流損失による減衰のため１０ＭＨｚ領域における透磁率の保持は難しい。この対策として、Ｆｅ_２Ｏ_３量は５０ｍｏｌ％未満の領域を選択し、なおかつ、通常のＭｎＺｎ系フェライトでは正の磁気異方性を有するＦｅ^２＋イオンの存在によりなされる正負の磁気異方性の相殺を、同じく正の磁気異方性を示すＣｏ^２＋イオンにより代替したＭｎＣｏＺｎ系フェライトが知られている。このＭｎＣｏＺｎ系フェライトは、高い比抵抗を有すると共に、１０ＭＨｚ領域まで良好な初透磁率を保持することが特長である。On the other hand, ordinary MnZn-based ferrite has a low specific resistance, and it is difficult to maintain the magnetic permeability in the 10 MHz region due to attenuation due to eddy current loss. As a measure against this, a region in which the amount of Fe ₂ O ₃ is less than 50 mol% is selected, and the normal MnZn-based ferrite has positive and negative magnetic anisotropy caused by the presence of Fe ²⁺ ions having positive magnetic anisotropy. There is known a MnCoZn-based ferrite in which offset is replaced by Co ²⁺ ions which also show positive magnetic anisotropy. The MnCoZn-based ferrite is characterized by having a high specific resistance and maintaining a good initial magnetic permeability up to a 10 MHz region.

ところで、近年の自動車のハイブリッド化、電装化に伴いニーズが拡大している自動車搭載用途の電子機器の磁心としては、破壊靭性値が高いことが求められる。というのは、ＭｎＺｎ系フェライトをはじめとする酸化物磁性材料はセラミックスであり、脆性材料であることから破損しやすいこと、加えて従来の家電製品用途と比較して、自動車搭載用途では絶えず振動を受け、破損されやすい環境下で使用され続けるためである。
しかし、同時に自動車用途では、軽量化、省スペース化も求められるため、高い破壊靭性値に加え、高温でも好適な磁気特性を併せ持つことが重要である。By the way, a high fracture toughness value is required for a magnetic core of an electronic device for use in an automobile, which has been in increasing demand as a result of hybridization and electricization of automobiles in recent years. This is because oxide magnetic materials such as MnZn-based ferrites are ceramics, and are brittle materials, so they are easily damaged. In addition, compared with conventional home appliance applications, there is a constant vibration in automobile applications. This is because the product continues to be used in an environment where it is easily received and damaged.
However, at the same time, in automobile applications, it is also required to reduce the weight and space, so that it is important to have not only a high fracture toughness value but also suitable magnetic properties even at high temperatures.

自動車搭載用途向けのＭｎＺｎ系フェライトとしては、過去に様々な開発が進められている。
良好な磁気特性に言及したものとしては、特許文献１および２等が、また破壊靭性値を高めたＭｎＺｎ系フェライトとしては、特許文献３および４等が報告されている。
さらに、１０ＭＨｚ領域まで初透磁率を保持する高抵抗ＭｎＣｏＺｎ系フェライトとしては、特許文献５および６等が報告されている。Various developments have been made in the past as MnZn-based ferrites for use in automobiles.
Patent Documents 1 and 2 and the like are referred to as those having good magnetic properties, and Patent Documents 3 and 4 and the like are reported as MnZn-based ferrites having an increased fracture toughness value.
Further, Patent Documents 5 and 6 and the like have been reported as high-resistance MnCoZn-based ferrites that retain the initial permeability up to the 10 MHz region.

特開２００７−５１０５２号公報JP, 2007-51052, A 特開２０１２−７６９８３号公報JP2012-76983A 特開平４−３１８９０４号公報JP-A-4-318904 特開平４−１７７８０８号公報JP-A-4-177808 特開２００５−１７９０９２号公報JP, 2005-179092, A 特開２００５−２４７６５１号公報JP, 2005-247651, A

一般的に従来のＭｎＺｎ系フェライトの初透磁率を上昇させるためには、磁気異方性と磁歪を小さくすることが有効である。これらの実現のためには、ＭｎＺｎ系フェライトの主成分であるＦｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯおよびＭｎＯの配合量を、適正な範囲に設定する必要がある。
また、焼成工程において十分な熱を加え、フェライト内の結晶粒を適度に成長させることで、磁化工程における結晶粒内の磁壁の移動を容易化し、さらに粒界に偏析する成分を添加し、適度で均一な厚みの粒界を生成させることで、比抵抗を保持させて、周波数上昇に伴う初透磁率の減衰を抑制し、１００ｋＨｚ領域でも高い初透磁率を実現している。
しかし、ＭｎＺｎ系フェライトでは、比抵抗が最高でも２０Ω・ｍ程度が限度で、初透磁率を１０ＭＨｚまで維持することは不可能である。そこで上述したＭｎＣｏＺｎ系フェライトが用いられることがある。Generally, in order to increase the initial magnetic permeability of the conventional MnZn ferrite, it is effective to reduce the magnetic anisotropy and magnetostriction. In order to realize these, it is necessary to set the compounding amounts of Fe ₂ O ₃ , ZnO and MnO, which are the main components of the MnZn-based ferrite, within an appropriate range.
In addition, sufficient heat is applied in the firing step to grow the crystal grains in the ferrite moderately, facilitating the movement of the domain wall in the crystal grains in the magnetization step, and further adding a component segregating to the grain boundaries, By generating a grain boundary having a uniform thickness, the specific resistance is maintained, the attenuation of the initial magnetic permeability due to the frequency increase is suppressed, and a high initial magnetic permeability is realized even in the 100 kHz region.
However, with MnZn-based ferrite, the maximum specific resistance is about 20 Ω·m, and it is impossible to maintain the initial permeability up to 10 MHz. Therefore, the above-mentioned MnCoZn-based ferrite may be used.

一方、自動車車載用電子部品の磁心に関しては、上記の磁気特性に加え、絶えず振動を受ける環境下でも破損しないよう、高い破壊靭性値が求められる。もし磁心であるＭｎＺｎ系フェライトが破損した場合、インダクタンスが大きく低下することから電子部品は所望の働きができなくなり、その影響で自動車全体が動作不能となる。
以上から、自動車車載用電子部品に供するＭｎＣｏＺｎ系フェライトには、高い初透磁率に代表される良好な磁気特性および高い破壊靭性値の両者が求められる。On the other hand, in addition to the above-mentioned magnetic characteristics, a high fracture toughness value is required for a magnetic core of a vehicle-mounted electronic component in order to prevent the magnetic core from being damaged even under an environment where it is constantly subjected to vibration. If the MnZn-based ferrite, which is the magnetic core, is damaged, the inductance will be greatly reduced, and the electronic parts will not be able to perform their desired functions, which will render the entire vehicle inoperable.
From the above, the MnCoZn-based ferrite used for electronic parts for automobiles is required to have both good magnetic properties represented by high initial permeability and high fracture toughness.

しかし、特許文献１や特許文献２では、所望の磁気特性を実現するための組成については言及されているものの、破壊靭性値については一切述べられていない。同じく、特許文献５や特許文献６においても、破壊靭性値に関する言及がなく、自動車車載用電子部品の磁心としては不適と思われる。
一方、特許文献３および特許文献４では、破壊靭性値の改良については言及されているものの、磁気特性が自動車車載用電子部品の磁心としては不十分であり、やはりこの用途には不適といえる。However, in Patent Document 1 and Patent Document 2, although the composition for realizing the desired magnetic characteristics is mentioned, the fracture toughness value is not mentioned at all. Similarly, in Patent Document 5 and Patent Document 6 as well, there is no mention of the fracture toughness value, and it is considered unsuitable as a magnetic core for automobile-mounted electronic components.
On the other hand, in Patent Documents 3 and 4, although the improvement of the fracture toughness value is mentioned, the magnetic properties are not sufficient as a magnetic core of an automobile electronic component, and it can be said that it is not suitable for this application.

そこで本発明は、２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率の値が１５０以上、比抵抗が３０Ω・ｍ以上、２３℃における保磁力が１５Ａ／ｍ以下、キュリー温度が１００℃以上という優れた磁気特性を有し、さらに平板状試料のＪＩＳ Ｒ １６０７に準拠して測定した破壊靭性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上という優れた機械的特性を併せ持つ、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトを提供することを目的とする。Therefore, the present invention has excellent magnetic characteristics such that the initial magnetic permeability value at 23° C. and 10 MHz is 150 or more, the specific resistance is 30 Ω·m or more, the coercive force at 23° C. is 15 A/m or less, and the Curie temperature is 100° C. or more. It is an object of the present invention to provide a MnCoZn-based ferrite which has the excellent mechanical properties of a fracture toughness value of 1.00 MPa·m ^1/2 or more as measured according to JIS R 1607 of a flat plate sample. ..

そこで、発明者らは、まず、トロイダル形状コアにおいて、２３℃、１０ＭＨｚにおける高い初透磁率を実現可能な、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの基本成分であるＦｅ_２Ｏ_３、ＣｏＯおよびＺｎＯの適正量について検討した。
その結果、この組成範囲内であれば、電気抵抗低下の原因となるＦｅ^２＋イオンをほぼ含まないことからある程度高い比抵抗を保持可能であり、なおかつ磁気異方性および磁歪が小さいことから、軟磁性材料として重要な低い保磁力、実用上問題とならない高いキュリー温度、および１０ＭＨｚ領域でも高い初透磁率を保持することが可能な、基本成分の適正範囲を見出した。Therefore, the inventors first examined the proper amounts of Fe ₂ O ₃ , CoO, and ZnO, which are the basic components of the MnCoZn-based ferrite, which can realize a high initial permeability at 23° C. and 10 MHz in the toroidal core. ..
As a result, within this composition range, it is possible to maintain a relatively high specific resistance because Fe ²⁺ ions, which cause a decrease in electrical resistance, are not contained, and the magnetic anisotropy and magnetostriction are small. We have found an appropriate range of basic components that can maintain a low coercive force that is important as a magnetic material, a high Curie temperature that does not pose a practical problem, and a high initial permeability even in the 10 MHz region.

次に、粒界に偏析する非磁性成分であるＳｉＯ_２およびＣａＯを副成分として適量加えることで均一な厚みの粒界を生成でき、その結果、比抵抗のさらなる上昇のみならず、結晶組織を整えることが可能となることを見出した。Next, a suitable amount of SiO ₂ and CaO, which are non-magnetic components segregated at the grain boundaries, can be added as auxiliary components to generate grain boundaries with a uniform thickness. As a result, not only further increase in resistivity but also crystal structure I found that it is possible to arrange.

これらに加え、発明者らが破壊靭性値の向上に効果的な因子を調査したところ、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの破面を研磨、エッチングした後に観察した画像の解析から、材料内のボイドのうち結晶粒内に残存したボイドの比率と破壊靭性値との間に相関があることを突き止めた。
すなわち、ボイドは、粒界に存在するものと、結晶粒内に存在するものとがあるが、結晶粒内に残存するボイド（以下、結晶粒内ボイドとも称する）を減少させることにより脆性材料であるＭｎＣｏＺｎ系フェライトのき裂伝播が抑制され、その結果、材料の破壊靭性値が向上することが究明されたのである。In addition to these, when the inventors investigated factors effective in improving the fracture toughness value, analysis of images observed after polishing and etching the fracture surface of MnCoZn-based ferrite revealed that crystal grains among voids in the material It was found that there is a correlation between the ratio of voids remaining inside and the fracture toughness value.
That is, there are voids that exist in the grain boundaries and those that exist in the crystal grains, but by reducing the voids that remain in the crystal grains (hereinafter also referred to as intra-grain voids), they are brittle materials. It was clarified that the crack propagation of a certain MnCoZn-based ferrite was suppressed, and as a result, the fracture toughness value of the material was improved.

この観点で発明者らは、さらに調査を進めたところ、結晶粒内ボイドを減少させるための２つの手段を見出した。
まず、フェライトの焼成時に粒成長バランスが崩れることにより、異常粒が出現することがあるが、この異常粒は粒内に多数のボイドを含有する。この異常粒の発生を抑制して、結晶粒内ボイドの数を低減するためには、不可避的不純物の含有量を低減する必要がある。なお、異常粒の出現は損失を増大させるため、磁気特性の観点からも異常粒の回避が求められる。
もう１つは、通常のＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造において仮焼工程を経るのだが、この際の仮焼の最高温度、および冷却時の速度もしくは雰囲気を適正に制御することで、材料が過剰に酸素を吸収することを防ぎ、焼成時における還元反応の際に脱離する酸素量を減少させることで、ボイドの出現数を減少させ、結晶粒内ボイドを減少させる手法である。
これら２つの手段を適切に制御することによって、初めて材料の破壊靭性値を高めることが可能になる。From this point of view, the inventors further investigated and found two means for reducing the intra-grain voids.
First, abnormal grains may appear due to the imbalance of grain growth during firing of ferrite, and the abnormal grains contain many voids in the grains. In order to suppress the generation of abnormal grains and reduce the number of voids in crystal grains, it is necessary to reduce the content of inevitable impurities. Since the appearance of abnormal grains increases loss, it is necessary to avoid abnormal grains from the viewpoint of magnetic properties.
The other is that a usual MnCoZn-based ferrite is manufactured through a calcination step. However, by appropriately controlling the maximum calcination temperature and the cooling rate or atmosphere at this time, the material is excessively oxygenated. It is a method of reducing the number of appearance of voids and reducing the number of voids in crystal grains by preventing the absorption of hydrogen and reducing the amount of oxygen released during the reduction reaction during firing.
Appropriate control of these two measures makes it possible only to increase the fracture toughness value of the material.

以上述べたように、基本成分であるＦｅ_２Ｏ_３、ＣｏＯおよびＺｎＯ量、ならびに非磁性成分であるＳｉＯ_２およびＣａＯ量を適正量に調整すると共に、結晶粒内ボイドを減少させることが、所望の磁気特性と高い破壊靭性値を併有するＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得るために必要である。
なお、先に述べた特許文献１および特許文献２では、破壊靭性値に関する言及がなされておらず、この改善は不可能といえる。同様に、特許文献５および特許文献６では、良好な磁気特性は言及されているものの、やはり破壊靭性値に関しては述べられていない。
また、特許文献３および特許文献４では、靱性は改善されているものの、適切な組成範囲を選択できていないために、所望の磁気特性を実現できていない。
そのため、これらの知見のみでは実用上有用な自動車車載用電子部品の磁心に適したＭｎＣｏＺｎ系フェライトを作製することはできない。
本発明は、上記の知見に立脚するものである。As described above, it is desirable to adjust the amounts of Fe ₂ O ₃ , CoO and ZnO which are the basic components and the amounts of SiO ₂ and CaO which are the non-magnetic components to proper amounts and to reduce the voids in the crystal grains. It is necessary to obtain the MnCoZn-based ferrite having both the magnetic properties and the high fracture toughness.
In addition, in the above-mentioned Patent Documents 1 and 2, reference is not made to the fracture toughness value, and it can be said that this improvement is impossible. Similarly, in Patent Documents 5 and 6, although good magnetic properties are mentioned, no mention is made of fracture toughness values.
Further, in Patent Documents 3 and 4, although the toughness is improved, desired magnetic characteristics cannot be realized because an appropriate composition range cannot be selected.
Therefore, it is not possible to produce a practically useful MnCoZn-based ferrite suitable for a magnetic core of an automobile-mounted electronic component only by these findings.
The present invention is based on the above findings.

すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
１．基本成分、副成分および不可避的不純物からなるＭｎＣｏＺｎ系フェライトであって、
前記基本成分が、Ｆｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＣｏＯ、ＭｎＯ換算での鉄、亜鉛、コバルト、マンガンの合計を１００ｍｏｌ％として、
鉄：Ｆｅ_２Ｏ_３換算で４５．０ｍｏｌ％以上、５０．０ｍｏｌ％未満、
亜鉛：ＺｎＯ換算で１５．５〜２４．０ｍｏｌ％、
コバルト：ＣｏＯ換算で０．５〜４．０ｍｏｌ％および
マンガン：残部
であり、
前記基本成分に対して、前記副成分が、
ＳｉＯ_２：５０〜３００ｍａｓｓｐｐｍおよび
ＣａＯ：３００〜１３００ｍａｓｓｐｐｍ
であり、
前記不可避的不純物におけるＰおよびＢ量をそれぞれ、
Ｐ：１０ｍａｓｓｐｐｍ未満、
Ｂ：１０ｍａｓｓｐｐｍ未満
に抑制し、
前記ＭｎＣｏＺｎ系フェライトに占める全ボイド数に対する結晶粒内ボイド数が５５％未満であり、さらに
２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率が１５０以上、
比抵抗が３０Ω・ｍ以上、
２３℃における保磁力が１５Ａ／ｍ以下、
キュリー温度が１００℃以上、
ＪＩＳ Ｒ １６０７に準拠して測定した破壊靱性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上である、ＭｎＣｏＺｎ系フェライト。That is, the gist of the present invention is as follows.
1. A MnCoZn-based ferrite composed of a basic component, a subcomponent, and unavoidable impurities,
The basic component is 100 mol% of the total of iron, zinc, cobalt, and manganese in terms of Fe ₂ O ₃ , ZnO, CoO, and MnO.
Iron: 45.0 mol% or more and less than 50.0 mol% in terms of Fe ₂ O ₃ ,
Zinc: 15.5 to 24.0 mol% in terms of ZnO,
Cobalt: 0.5 to 4.0 mol% in terms of CoO and manganese: the balance,
With respect to the basic component, the subcomponent,
SiO ₂ : 50 to 300 massppm and CaO: 300 to 1300 massppm
And
The amounts of P and B in the unavoidable impurities are
P: less than 10 massppm,
B: suppressed to less than 10 massppm,
The number of voids in the crystal grains is less than 55% with respect to the total number of voids in the MnCoZn ferrite, and the initial magnetic permeability at 23° C. and 10 MHz is 150 or more,
Specific resistance of 30Ω・m or more,
Coercive force at 23°C is 15 A/m or less,
Curie temperature is over 100℃,
A MnCoZn-based ferrite having a fracture toughness value of 1.00 MPa·m ^1/2 or more as measured according to JIS R 1607.

２．前記１に記載のＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得るＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法であって、
前記基本成分の混合物を仮焼し、冷却して仮焼粉を得る仮焼工程と、
前記仮焼粉に前記副成分を添加して、混合、粉砕して粉砕粉を得る混合−粉砕工程と、
前記粉砕粉にバインダーを添加、混合した後、造粒して造粒粉を得る造粒工程と、
前記造粒粉を成形して成形体を得る成形工程と、
前記成形体を焼成して、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得る焼成工程と、を有し、
前記仮焼工程における仮焼の最高温度が８００〜９５０℃の範囲で、
かつ前記最高温度から１００℃までの冷却速度が８００℃／ｈｒ以上、または前記最高温度から１００℃までの冷却時の雰囲気の酸素濃度が５体積％以下の少なくともいずれかを満足する、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法。2. A method for producing a MnCoZn-based ferrite for obtaining the MnCoZn-based ferrite as described in 1,
A calcining step of calcining the mixture of the basic components and cooling to obtain calcined powder,
A mixing-grinding step of adding the subcomponents to the calcined powder, mixing and crushing to obtain crushed powder;
A granulating step of adding a binder to the pulverized powder, mixing and then granulating to obtain granulated powder,
A molding step of molding the granulated powder to obtain a molded body,
A step of firing the molded body to obtain a MnCoZn-based ferrite,
The maximum temperature of calcination in the calcination step is in the range of 800 to 950°C,
And a MnCoZn-based ferrite satisfying at least one of a cooling rate from the maximum temperature to 100° C. of 800° C./hr or more, or an oxygen concentration of an atmosphere during cooling from the maximum temperature to 100° C. of 5 vol% or less. Manufacturing method.

３．前記１または２に記載のＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得るＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法であって、
前記基本成分の混合物を仮焼し、冷却して仮焼粉を得る仮焼工程と、
前記仮焼粉に前記副成分を添加して、混合、粉砕して粉砕粉を得る混合−粉砕工程と、
前記粉砕粉にバインダーを添加、混合した後、造粒して造粒粉を得る造粒工程と、
前記造粒粉を成形して成形体を得る成形工程と、
前記成形体を焼成してＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得る焼成工程と、を有し、
前記仮焼粉の、下記（１）式で示すピーク強度比（Ｘ）が１．００以上である、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法。
記
Ｘ＝（Ｘ線回析法により分析したスピネル化合物のピーク強度）／（Ｘ線回析法により分析したα−Ｆｅ_２Ｏ_３のピーク強度） ・・・（１）3. A method for producing a MnCoZn-based ferrite for obtaining the MnCoZn-based ferrite according to 1 or 2,
A calcining step of calcining the mixture of the basic components and cooling to obtain calcined powder,
A mixing-grinding step of adding the subcomponents to the calcined powder, mixing and crushing to obtain crushed powder;
A granulating step of adding a binder to the pulverized powder, mixing and then granulating to obtain granulated powder,
A molding step of molding the granulated powder to obtain a molded body,
A step of firing the molded body to obtain an MnCoZn-based ferrite,
A method for producing a MnCoZn-based ferrite, wherein the calcined powder has a peak intensity ratio (X) represented by the following formula (1) of 1.00 or more.
Note X=(peak intensity of spinel compound analyzed by X-ray diffraction method)/(peak intensity of α-Fe ₂ O ₃ analyzed by X-ray diffraction method) (1)

４．前記仮焼工程における仮焼の最高温度が８００〜９５０℃の範囲で、
かつ前記最高温度から１００℃までの冷却速度が８００℃／ｈｒ以上または前記最高温度から１００℃までの冷却時の雰囲気の酸素濃度が５体積％以下の少なくともいずれかを満足する、前記３に記載のＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法。4. The maximum temperature of calcination in the calcination step is in the range of 800 to 950°C,
The cooling rate from the maximum temperature to 100° C. is 800° C./hr or more, or the oxygen concentration of the atmosphere during cooling from the maximum temperature to 100° C. satisfies at least one of 5% by volume or less. 1. A method for producing MnCoZn-based ferrite.

本発明のＭｎＣｏＺｎ系フェライトは、２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率が１５０以上、比抵抗が３０Ω・ｍ以上、２３℃における保磁力が１５Ａ／ｍ以下、キュリー温度が１００℃以上という優れた磁気特性を有し、さらに平板状試料のＪＩＳ Ｒ １６０７に準拠して測定した破壊靭性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上という優れた機械的特性を併せ持つ。The MnCoZn-based ferrite of the present invention has excellent magnetic properties such that the initial magnetic permeability at 23° C. and 10 MHz is 150 or more, the specific resistance is 30 Ω·m or more, the coercive force at 23° C. is 15 A/m or less, and the Curie temperature is 100° C. or more. And further has excellent mechanical properties such as a fracture toughness value of 1.00 MPa·m ^1/2 or more measured according to JIS R 1607 of a flat plate sample.

以下、本発明を具体的に説明する。なお、本明細書中において、「〜」を用いて表される数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。
まず、本発明において、ＭｎＣｏＺｎ系フェライト（以下、単にフェライトとも称する）の組成を前記の範囲に限定した理由について説明する。なお、基本成分として本発明に含まれる鉄、亜鉛、コバルト、マンガンについては、すべてＦｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＣｏＯ、ＭｎＯに換算した値で示す。また、これらＦｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＣｏＯ、ＭｎＯの含有量については、Ｆｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＣｏＯ、ＭｎＯ換算での鉄、亜鉛、コバルト、マンガンの合計量１００ｍｏｌ％に対するｍｏｌ％で、一方副成分および不可避的不純物の含有量については基本成分に対するｍａｓｓｐｐｍで表すことにした。Hereinafter, the present invention will be specifically described. In addition, in this specification, the numerical range represented using "-" means the range which includes the numerical values described before and after "-" as a lower limit and an upper limit.
First, in the present invention, the reason why the composition of MnCoZn-based ferrite (hereinafter, also simply referred to as ferrite) is limited to the above range will be described. Incidentally, the iron contained in the present invention, zinc, cobalt, for manganese as a basic ingredient, all _{Fe 2 O 3, ZnO, CoO} , indicated by the value in terms of MnO. These _{Fe 2 O 3, ZnO, CoO} , for the content of _{MnO, Fe 2 O 3, ZnO, CoO} , iron in terms of MnO, zinc, cobalt, in mol% relative to the total amount 100 mol% of manganese, whereas The contents of subcomponents and unavoidable impurities are expressed in mass ppm with respect to the basic components.

Ｆｅ_２Ｏ_３：４５．０ｍｏｌ％以上、５０．０ｍｏｌ％未満
Ｆｅ_２Ｏ_３が過剰に含まれた場合、Ｆｅ^２＋量が増加し、それによりＭｎＣｏＺｎ系フェライトの比抵抗が低下する。これを避けるために、Ｆｅ_２Ｏ_３量は５０ｍｏｌ％未満に抑える必要がある。しかし、少なすぎた場合には、保磁力の上昇及びキュリー温度の低下を招くため、最低でも鉄はＦｅ_２Ｏ_３換算で４５．０ｍｏｌ％は含有させるものとする。Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量は、好ましくは４７．１ｍｏｌ％以上、５０．０ｍｏｌ％未満、より好ましくは４７．１〜４９．５ｍｏｌ％の範囲である。Fe ₂ O _3: 45.0mol% or more, if less than 50.0mol% Fe ₂ O ₃ is excessively contained, ^{Fe 2+} content is increased, whereby the specific resistance of MnCoZn ferrite is reduced. In order to avoid this, the amount of Fe ₂ O ₃ needs to be suppressed to less than 50 mol %. However, when the amount is too small, the coercive force is increased and the Curie temperature is decreased. Therefore, at least 45.0 mol% of Fe ₂ O _{3 is} calculated as iron. The content of Fe ₂ O ₃ is preferably 47.1 mol% or more and less than 50.0 mol%, more preferably 47.1 to 49.5 mol%.

ＺｎＯ：１５．５〜２４．０ｍｏｌ％
ＺｎＯは、フェライトの飽和磁化を増加させること、また比較的飽和蒸気圧が低いことから焼結密度を上昇させる働きがあり、保磁力の低下に有効な成分である。そこで、最低でも亜鉛はＺｎＯ換算で１５．５ｍｏｌ％は含有させるものとする。一方、亜鉛含有量が適正な値より多い場合には、キュリー温度の低下を招き、実用上問題がある。そのため、亜鉛はＺｎＯ換算で２４．０ｍｏｌ％以下とする。好ましいＺｎＯの範囲は１５．５〜２３．０ｍｏｌ％、さらに好ましくは１７．０〜２３．０ｍｏｌ％である。ZnO: 15.5 to 24.0 mol%
ZnO has a function of increasing the saturation magnetization of ferrite and also of increasing the sintering density because of its relatively low saturated vapor pressure, and is an effective component for lowering the coercive force. Therefore, at least zinc should be contained in an amount of 15.5 mol% in terms of ZnO. On the other hand, when the zinc content is higher than the proper value, the Curie temperature is lowered, which is a practical problem. Therefore, zinc is 24.0 mol% or less in terms of ZnO. The preferable range of ZnO is 15.5 to 23.0 mol%, more preferably 17.0 to 23.0 mol%.

ＣｏＯ：０．５〜４．０ｍｏｌ％
ＣｏＯにおけるＣｏ^２＋イオンは正の磁気異方性エネルギーをもつイオンであり、このＣｏＯの適量添加に伴い、磁気異方性エネルギーの総和の絶対値が低下する結果、保磁力の低下が実現される。そのためには、ＣｏＯを０．５ｍｏｌ％以上添加することが必須である。一方、多量の添加は比抵抗の低下、異常粒成長の誘発、また磁気異方性エネルギーの総和が過度に正に傾くことから、逆に保磁力の上昇を招く。これを防ぐために、ＣｏＯは最大４．０ｍｏｌ％の添加に止めるものとする。好ましいＣｏＯの範囲は１．０〜３．５ｍｏｌ％であり、より好ましいＣｏＯの範囲は１．０〜３．０ｍｏｌ％である。CoO: 0.5-4.0 mol%
The Co ²⁺ ion in CoO is an ion having a positive magnetic anisotropy energy, and as a result of the addition of an appropriate amount of CoO, the absolute value of the total magnetic anisotropy energy decreases, and as a result, the coercive force decreases. .. For that purpose, it is essential to add CoO by 0.5 mol% or more. On the other hand, a large amount of addition causes a decrease in specific resistance, induction of abnormal grain growth, and an excessively positive sum of magnetic anisotropy energies, which in turn causes an increase in coercive force. In order to prevent this, CoO is limited to a maximum addition of 4.0 mol %. A preferable CoO range is 1.0 to 3.5 mol %, and a more preferable CoO range is 1.0 to 3.0 mol %.

ＭｎＯ：残部
本発明は、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトであり、基本成分の残部はＭｎＯとする必要がある。その理由は、残部がＭｎＯでなければ、低い保磁力や１０ＭＨｚでの高透磁率に代表される良好な磁気特性が得られないためである。好ましいＭｎＯの範囲は２６．５〜３２．０ｍｏｌ％である。ＭｎＯの含有量は、より好ましくは２６．０〜３２．０ｍｏｌ％、さらに好ましくは２５．０〜３２．０ｍｏｌ％の範囲である。MnO: Balance The present invention is a MnCoZn-based ferrite, and the balance of the basic component must be MnO. The reason is that if the balance is not MnO, good magnetic properties represented by low coercive force and high magnetic permeability at 10 MHz cannot be obtained. The preferable range of MnO is 26.5 to 32.0 mol %. The MnO content is more preferably in the range of 26.0 to 32.0 mol%, and further preferably in the range of 25.0 to 32.0 mol%.

以上、基本成分について説明したが、副成分については次のとおりである。
ＳｉＯ_２：５０〜３００ｍａｓｓｐｐｍ
ＳｉＯ_２は、フェライトの結晶組織の均一化に寄与することが知られており、適量の添加に伴い結晶粒内に残留する結晶粒内ボイドの数を減少させるため、保磁力を低下させるとともに、破壊靭性値を高めることができる。そのため、最低でもＳｉＯ_２を５０ｍａｓｓｐｐｍ含有させることとする。一方、添加量が過多の場合には反対に異常粒が出現し、これは破壊靭性値を著しく低下させると同時に、１０ＭＨｚにおける初透磁率および保磁力も著しく劣化することから、ＳｉＯ_２の含有量は３００ｍａｓｓｐｐｍ以下に制限する必要がある。ＳｉＯ_２の含有量は、好ましくは６０〜２５０ｍａｓｓｐｐｍの範囲である。The basic components have been described above, but the secondary components are as follows.
SiO ₂ : 50 to 300 massppm
It is known that SiO ₂ contributes to the homogenization of the crystal structure of ferrite, and since the number of voids in the crystal grains remaining in the crystal grains decreases with the addition of an appropriate amount, the coercive force is reduced, and The fracture toughness value can be increased. Therefore, at least 50 massppm of SiO ₂ is included. On the other hand, if the amount added is excessive abnormal grain appeared Conversely, this at the same time significantly reduces the fracture toughness value, since it also significantly degraded initial permeability and coercive force in the 10 MHz, the content of SiO ₂ Must be limited to 300 massppm or less. The content of SiO ₂ is preferably in the range of 60 to 250 mass ppm.

ＣａＯ：３００〜１３００ｍａｓｓｐｐｍ
ＣａＯは、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの結晶粒界に偏析し、結晶粒の成長を抑制する働きを持ち、結晶粒内ボイド数を減らす役割を有する。そのため、適量の添加に伴い、比抵抗を上昇させ、保磁力も下げ、なおかつ破壊靭性値も上昇させることができる。そのため、最低でもＣａＯを３００ｍａｓｓｐｐｍ含有させることとする。一方、添加量過多の場合には異常粒が出現し、破壊靭性値および保磁力を共に劣化させることから、ＣａＯの含有量は１３００ｍａｓｓｐｐｍ以下に制限する必要がある。ＣａＯの含有量は、好ましくは３５０〜１２００ｍａｓｓｐｐｍ、より好ましくは３５０〜１０００ｍａｓｓｐｐｍの範囲である。CaO: 300 to 1300 massppm
CaO segregates at the crystal grain boundaries of MnCoZn-based ferrite, has the function of suppressing the growth of crystal grains, and has the role of reducing the number of voids in crystal grains. Therefore, with the addition of an appropriate amount, the specific resistance can be increased, the coercive force can be decreased, and the fracture toughness value can be increased. Therefore, at least 300 mass ppm of CaO is included. On the other hand, when the addition amount is excessive, abnormal grains appear, and both the fracture toughness value and the coercive force deteriorate, so the content of CaO must be limited to 1300 mass ppm or less. The content of CaO is preferably in the range of 350 to 1200 massppm, more preferably 350 to 1000 massppm.

次に、抑制すべき不可避的不純物について説明する。
Ｐ：１０ｍａｓｓｐｐｍ未満、Ｂ：１０ｍａｓｓｐｐｍ未満
ＰおよびＢは、主に原料酸化鉄中に不可避的に含まれる成分である。これらの含有量がごく微量であれば問題ないが、ある一定以上含まれる場合にはフェライトの異常粒の成長を誘発し、結晶粒内ボイド率が高くなるために、破壊靭性値が低下するとともに、保磁力の増大および初透磁率の低下を招き、重大な悪影響を及ぼす。よって、ＰおよびＢの含有量はともに１０ｍａｓｓｐｐｍ未満に抑制することとした。好ましくはＰ、Ｂとも８ｍａｓｓｐｐｍ以下である。Next, the inevitable impurities to be suppressed will be described.
P: less than 10 massppm, B: less than 10 massppm P and B are components inevitably contained mainly in the raw iron oxide. There is no problem if these contents are very small, but when they are contained above a certain level, abnormal ferrite grain growth is induced, and the void ratio in the crystal grains increases, so the fracture toughness value decreases as well. It causes an increase in coercive force and a decrease in initial permeability, which has a serious adverse effect. Therefore, it has been decided that the contents of P and B are both suppressed to less than 10 mass ppm. Both P and B are preferably 8 mass ppm or less.

また、組成に限らず種々のパラメータによりＭｎＣｏＺｎ系フェライトの諸特性は多大な影響を受ける。そこで、本発明では、より好ましい磁気特性、強度特性を確保するために以下に述べる規定を設ける。
ＪＩＳ Ｒ １６０７に準拠して測定した破壊靱性値：１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上
ＭｎＣｏＺｎ系フェライトはセラミックスであり、脆性材料であるためほとんど塑性変形しない。そのため、破壊靭性値はＪＩＳ Ｒ １６０７に規定されたＳＥＰＢ法（Single-Edge-Precracked-Beam method）によって測定される。ＳＥＰＢ法においては、平板状試料の中心部にビッカース圧痕を打痕し、予き裂を加えた状態で曲げ試験をすることで破壊靭性値を測定する。本発明のＭｎＣｏＺｎ系フェライトは高靱性が求められる自動車搭載用を想定しており、破壊靱性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上であることが求められる。
この条件を満たすためには、粉末成形によって製造するＭｎＣｏＺｎ系フェライトでは、材料内にボイドが残存するが、破面を研磨、フッ硝酸による粒界部エッチングの後、２００〜５００倍視野で観察した画像を解析し、結晶粒内ボイドの総数を視野内の全残存ボイド総数で除した結晶粒内ボイド率を５５％未満にする必要がある。結晶粒内ボイド率は、好ましくは５０％以下、より好ましくは４７％以下である。というのは、ＭｎＣｏＺｎ系フェライト内のき裂は、主に結晶粒内ボイドを伝って伝播するために、結晶粒内ボイド率が高い場合にはき裂が伝播しやすく、靱性値が低いため、１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上を満たせなくなるためである。Further, not only the composition but also various parameters greatly affect various characteristics of the MnCoZn-based ferrite. Therefore, in the present invention, the following regulations are provided in order to secure more preferable magnetic characteristics and strength characteristics.
Fracture toughness value measured according to JIS R 1607: 1.00 MPa·m ^1/2 or more MnCoZn-based ferrite is a ceramic and is a brittle material, so it hardly plastically deforms. Therefore, the fracture toughness value is measured by the SEPB method (Single-Edge-Precracked-Beam method) specified in JIS R1607. In the SEPB method, a fracture toughness value is measured by making a Vickers indentation in the center of a flat plate sample and performing a bending test with a pre-crack added. The MnCoZn-based ferrite of the present invention is assumed to be mounted on an automobile where high toughness is required, and the fracture toughness value is required to be 1.00 MPa·m ^1/2 or more.
In order to satisfy this condition, voids remain in the material of the MnCoZn-based ferrite produced by powder molding, but the fracture surface is polished and observed at a field of view of 200 to 500 times after grain boundary etching with hydrofluoric nitric acid. It is necessary to analyze the image and make the intra-grain void ratio less than 55% by dividing the total number of intra-grain voids by the total number of all remaining voids in the visual field. The void ratio in the crystal grains is preferably 50% or less, more preferably 47% or less. This is because the cracks in the MnCoZn-based ferrite propagate mainly through the intra-grain voids, so that the cracks easily propagate when the intra-grain void ratio is high, and the toughness value is low. This is because it becomes impossible to satisfy 1.00 MPa·m ^1/2 or more.

結晶粒内ボイド率を５５％未満に保つためには、２つの条件を満たす必要がある。
１つ目は、不可避的不純物であるＰ、Ｂの量を１０ｍａｓｓｐｐｍ未満に抑制することである。というのは、これらの成分は多数の結晶粒内ボイドを含む異常粒の出現を誘発する成分であり、結晶粒内ボイド率を高めるからである。Two conditions must be satisfied in order to keep the void ratio in the crystal grains below 55%.
The first is to suppress the amount of inevitable impurities P and B to less than 10 mass ppm. This is because these components are components that induce the appearance of abnormal grains containing a large number of intra-grain voids, and increase the intra-grain void ratio.

２つ目は、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造工程における仮焼条件の適正化である。
基本的に金属酸化物であるＭｎＣｏＺｎ系フェライトの焼成は還元反応であり、この過程で材料が保持する過剰な酸素が放出される。焼成前の成形工程にて、粉体圧縮した成形体の形状を保持するために、成形される造粒粉には有機物バインダーが加えられており、このバインダーは焼成初期段階で燃焼分解され除去される。分解除去の際における還元雰囲気は、酸化物であるフェライト材料から酸素を奪う化学反応を伴うことがあり、この化学反応は体積膨張を伴うことから、成形体を破損させる。このため、これを防ぐために、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトには仮焼工程にて意図的に酸素を化学量論比よりも過剰に吸収、保持させている。しかし、当然ながら過度に酸素を保持している場合、焼成工程で放出される酸素量は増加する。焼成時の粒成長に伴い、酸素は材料外へと放出されるが、酸素の放出量が多いほど、結晶粒内ボイドの量は増加し、結晶粒内ボイド率が５５％以上となると破壊靭性値が所望の１．００ＭＰａ・ｍ^１/２よりも低下する。そのため、仮焼工程では適切な温度、雰囲気範囲の下で、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトを処理する必要がある。
具体的には、仮焼の最高温度は８００〜９５０℃の範囲内（好ましくは８５０〜９５０℃の範囲内）にするとともに、最高温度から１００℃までの冷却速度を８００℃／ｈ以上、もしくは最高温度から１００℃までの冷却時の酸素濃度が５体積％以下（好ましくは４％体積以下）の少なくともいずれかを満たす条件下で処理する必要がある。
なお、最高温度から１００℃までの冷却時の酸素濃度が５体積％以下とする際の仮焼の最高温度は８００〜９５０℃（より好ましくは８５０〜９３０℃）、仮焼雰囲気は空気中とするのが好ましい。The second is the optimization of calcination conditions in the manufacturing process of MnCoZn-based ferrite.
Baking of MnCoZn-based ferrite, which is basically a metal oxide, is a reduction reaction, and excess oxygen held by the material is released in this process. In the molding process before firing, an organic binder is added to the granulated powder to be molded in order to maintain the shape of the powder compact, and this binder is burned and decomposed and removed in the initial stage of firing. It The reducing atmosphere at the time of decomposition and removal may be accompanied by a chemical reaction of depriving the ferrite material, which is an oxide, of oxygen, and this chemical reaction is accompanied by volume expansion, thereby damaging the compact. Therefore, in order to prevent this, the MnCoZn-based ferrite intentionally absorbs and holds oxygen in excess of the stoichiometric ratio in the calcination step. However, as a matter of course, when oxygen is excessively retained, the amount of oxygen released in the firing process increases. Oxygen is released to the outside of the material as the grains grow during firing, but the larger the amount of oxygen released, the larger the amount of voids in the crystal grains, and the fracture toughness when the void ratio in the crystal grains is 55% or more. The value falls below the desired 1.00 MPa·m ^1/2 . Therefore, in the calcination step, it is necessary to treat the MnCoZn-based ferrite under an appropriate temperature and atmosphere range.
Specifically, the maximum temperature of calcination is within the range of 800 to 950°C (preferably within the range of 850 to 950°C), and the cooling rate from the maximum temperature to 100°C is 800°C/h or more, or It is necessary to perform the treatment under the condition that the oxygen concentration at the time of cooling from the maximum temperature to 100° C. is 5% by volume or less (preferably 4% by volume or less).
The maximum temperature of calcination when the oxygen concentration during cooling from the maximum temperature to 100°C is 5% by volume or less is 800 to 950°C (more preferably 850 to 930°C), and the calcination atmosphere is in air. Preferably.

また、仮焼粉の保持する酸素量については、波長が１．５４２ÅであるＣｕ−Ｋα線を用いたＸ線回析（X-ray Diffraction：ＸＲＤ）による分析により定量化が可能であり、上記条件下の処理により、次式（１）で示されるピーク強度比（Ｘ）を１．００以上とすればよい。ピーク強度比（Ｘ）は、好ましくは１．１以上である。
Ｘ＝（Ｘ線回析法により分析したスピネル化合物のピーク強度）／（Ｘ線回析法により分析したα−Ｆｅ_２Ｏ_３のピーク強度） ・・・（１）
上掲式（１）の意味するところは、波長が１．５４２ÅであるＣｕ−Ｋα線を用いてＸＲＤ分析を行った際、出現するピークのうち約３５°に出現するスピネル化合物のピーク強度を３３°に出現するα−Ｆｅ_２Ｏ_３のピーク強度で除した比であり、この値が１．００以上であれば、結晶粒内ボイド率が低下し、良好な靱性値を得ることができる。In addition, the amount of oxygen retained by the calcined powder can be quantified by analysis by X-ray diffraction (XRD) using Cu-Kα ray having a wavelength of 1.542Å, The peak intensity ratio (X) represented by the following equation (1) may be set to 1.00 or more by the treatment under the conditions. The peak intensity ratio (X) is preferably 1.1 or more.
X=(peak intensity of spinel compound analyzed by X-ray diffraction method)/(peak intensity of α-Fe ₂ O ₃ analyzed by X-ray diffraction method) (1)
The expression (1) above means the peak intensity of the spinel compound that appears at about 35° of the peaks that appear when XRD analysis is performed using a Cu-Kα ray having a wavelength of 1.542Å. It is a ratio divided by the peak intensity of α-Fe ₂ O ₃ appearing at 33°, and if this value is 1.00 or more, the void ratio in the crystal grains decreases and a good toughness value can be obtained. ..

次に、本発明のＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法について説明する。
ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造においては、まず上述した比率となるように、基本成分であるＦｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＣｏＯおよびＭｎＯ粉末を秤量し、これらを十分に混合して混合物とした後に、該混合物を仮焼する（仮焼工程）。この際に、好適な磁気特性および破壊靭性値を併有させるために、仮焼の最高温度は８００〜９５０℃の範囲内とすることに加え、最高温度から１００℃までの冷却速度を８００℃／ｈ以上とするか、もしくは最高温度から１００℃までの冷却時の酸素分圧を５％以下とするかの少なくともいずれかを満たすことで、仮焼粉を波長が１．５４２ÅであるＣｕ−Ｋα線を用いたＸＲＤで分析した時、約３５°に出現するスピネル化合物のピーク強度を３３°に出現するα−Ｆｅ_２Ｏ_３のピーク強度で除した比を１．００以上、好ましくは１．１以上とする。なお、ここでスピネル化合物とは、フェライト仮焼粉中に存在する、スピネル型結晶構造を有する化合物であり、一般式ＡＦｅ_２Ｏ_４（ＡはＭｎ，Ｚｎ）で表される。Next, a method of manufacturing the MnCoZn-based ferrite of the present invention will be described.
In the production of MnCoZn-based ferrite, first, Fe ₂ O ₃ , ZnO, CoO, and MnO powders, which are basic components, are weighed out so that the above ratio is obtained, and these are sufficiently mixed to form a mixture, and then the mixture is prepared. Is calcined (calcination process). At this time, in order to have suitable magnetic properties and fracture toughness values together, the maximum temperature of calcination is set in the range of 800 to 950° C., and the cooling rate from the maximum temperature to 100° C. is 800° C. /H or more, or at least one of the oxygen partial pressure at the time of cooling from the maximum temperature to 100 ℃ to 5% or less, the calcined powder Cu-wavelength of which is 1.542 Å When analyzed by XRD using Kα ray, the ratio of the peak intensity of the spinel compound appearing at about 35° divided by the peak intensity of α-Fe ₂ O ₃ appearing at 33° is 1.00 or more, preferably 1 or more. 1 or more. Here, the spinel compound is a compound having a spinel type crystal structure that is present in the calcined ferrite powder, and is represented by the general formula AFe ₂ O ₄ (A is Mn, Zn).

次に、得られた仮焼粉に、副成分を、上述した含有量となるように所定の比率で加え，、仮焼粉と混合して粉砕を行う（混合−粉砕工程）。この工程にて、添加した成分の濃度に偏りがないよう粉末を充分に均質化し、同時に仮焼粉を目標の平均粒径の大きさまで微細化させ、粉砕粉とする。
ついで、粉砕粉に、ポリビニルアルコール等の公知の有機物バインダーを加え、スプレードライ法等により造粒して造粒粉を得る（造粒工程）。その後、必要であれば粒度調整のための篩通し等の工程を経て、成形機にて圧力を加えて成形して成形体とする（成形工程）。次いで、成形体を公知の焼成条件の下で焼成し、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得る（焼成工程）。
得られたＭｎＣｏＺｎ系フェライトには、適宜表面研磨等加工を施しても構わない。Next, the auxiliary component is added to the obtained calcined powder in a predetermined ratio so as to have the above-described content, and the mixture is mixed with the calcined powder and pulverized (mixing-pulverizing step). In this step, the powder is sufficiently homogenized so that the concentrations of the added components are not biased, and at the same time, the calcined powder is refined to a target average particle size to obtain a pulverized powder.
Then, a known organic binder such as polyvinyl alcohol is added to the pulverized powder and granulated by a spray drying method or the like to obtain granulated powder (granulating step). Then, if necessary, after passing through a step such as sieving for particle size adjustment, pressure is applied by a molding machine to form a molded body (molding step). Next, the molded body is fired under known firing conditions to obtain MnCoZn-based ferrite (firing step).
The obtained MnCoZn-based ferrite may be appropriately subjected to surface polishing or other processing.

かくして得られたＭｎＣｏＺｎ系フェライトは、
２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率の値が１５０以上、好ましくは１６０以上、より好ましくは１７０以上、
比抵抗が３０Ω・ｍ以上、好ましくは４０Ω・ｍ以上、より好ましくは５０Ω・ｍ以上、
２３℃における保磁力が１５Ａ／ｍ以下、好ましくは１３Ａ／ｍ以下、
キュリー温度が１００℃以上
という優れた磁気特性を有するだけでなく、従来のＭｎＣｏＺｎ系フェライトでは不可能であった、平板状試料のＪＩＳ Ｒ １６０７に準拠して測定した破壊靭性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上という優れた機械的特性を有している。The MnCoZn-based ferrite thus obtained is
The initial magnetic permeability value at 23° C. and 10 MHz is 150 or more, preferably 160 or more, more preferably 170 or more,
A specific resistance of 30 Ω·m or more, preferably 40 Ω·m or more, more preferably 50 Ω·m or more,
Coercive force at 23° C. is 15 A/m or less, preferably 13 A/m or less,
Not only does it have excellent magnetic properties with a Curie temperature of 100° C. or higher, but it also has a fracture toughness value of 1.00 MPa, which was not possible with conventional MnCoZn-based ferrites and was measured according to JIS R 1607. It has excellent mechanical properties of m ^1/2 or more.

（実施例１）
Ｆｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＣｏＯおよびＭｎＯの量が表１に示す比率となるように秤量した各原料粉末を、ボールミルを用いて１６時間混合した後、空気中にて９００℃で３時間の仮焼を行った。なお、仮焼の最高温度から１００℃までの冷却雰囲気は空気中、冷却速度は１６００℃／ｈとした。次に、この仮焼粉に対し、ＳｉＯ_２およびＣａＯをそれぞれ１５０ｍａｓｓｐｐｍ、７００ｍａｓｓｐｐｍ相当分秤量した後に添加し、ボールミルで１２時間粉砕した。ついで得られた粉砕粉に、ポリビニルアルコールを加えてスプレードライ造粒し、１１８ＭＰａの圧力をかけトロイダルコアおよび平板状コアに成形した。その後、これらの成形体を焼成炉に装入して、最高温度１３５０℃で２時間、窒素ガスと空気とを適宜混合したガス流中で焼成し、外径：２５ｍｍ、内径：１５ｍｍ、高さ：５ｍｍの焼結体トロイダルコアと、縦：４ｍｍ、横：３５ｍｍ、厚み：３ｍｍの焼結体平板状コア（直方体コアともいう）とを得た。
なお、原料として高純度原料を用い、かつボールミル等の媒体は使用前に十分に洗浄し、他材質からの成分混入を抑制したことから、トロイダルコアおよび直方体コアに含まれる不可避的不純物であるＰおよびＢの量はそれぞれ４および３ｍａｓｓｐｐｍであった。なお、ＰおよびＢの含有量は、ＪＩＳ Ｋ ０１０２（ＩＰＣ質量分析法）に従って定量した。(Example 1)
The raw material powders, which were weighed so that the amounts of Fe ₂ O ₃ , ZnO, CoO, and MnO had the ratios shown in Table 1, were mixed for 16 hours using a ball mill, and then temporarily stored in air at 900° C. for 3 hours. It was baked. The cooling atmosphere from the maximum temperature of calcination to 100°C was in air, and the cooling rate was 1600°C/h. Next, to this calcined powder, SiO ₂ and CaO were weighed in amounts corresponding to 150 mass ppm and 700 mass ppm, respectively, added, and pulverized with a ball mill for 12 hours. Next, polyvinyl alcohol was added to the obtained pulverized powder for spray dry granulation, and a pressure of 118 MPa was applied to form a toroidal core and a flat core. After that, these molded bodies are charged into a firing furnace and fired at a maximum temperature of 1350° C. for 2 hours in a gas flow in which nitrogen gas and air are appropriately mixed, and the outer diameter is 25 mm, the inner diameter is 15 mm, and the height is 15 mm. : 5 mm of a sintered toroidal core and a length: 4 mm, a width: 35 mm, and a thickness: 3 mm of a sintered flat plate core (also referred to as a rectangular parallelepiped core) were obtained.
In addition, since a high-purity raw material was used as a raw material, and a medium such as a ball mill was thoroughly washed before use to suppress the mixture of components from other materials, it was an unavoidable impurity P contained in the toroidal core and the rectangular parallelepiped core. The amounts of B and B were 4 and 3 mass ppm, respectively. The contents of P and B were quantified according to JIS K 0102 (IPC mass spectrometry).

得られたトロイダルコアの初透磁率は、トロイダルコアに１０ターンの巻線を施し、インピーダンスアナライザ（キーサイト社製４２９４Ａ）を用いて測定したインピーダンスと位相角とを元に算出した。
保磁力Ｈｃは、ＪＩＳ Ｃ ２５６０−２に基づき２３℃にて測定し、比抵抗は４端子法にて測定した。
キュリー温度は、ＬＣＲメータ（キーサイト社製４９８０Ａ）を用いて測定したインダクタンスの温度特性測定結果より算出した。
結晶粒内ボイド率については、得られたトロイダルコアを破断し、破面を研磨後フッ硝酸でエッチングした後、５００倍の倍率で光学顕微鏡を用いて観察し、縦１２０μｍ、横１６０μｍの視野内に出現したボイドを数え、結晶粒内ボイドの数を、ボイド総数で除することで算出した。
仮焼粉のピーク強度比は、波長が１．５４２ÅであるＣｕ−Ｋα線を用いて仮焼粉をＸＲＤ分析（リガク製UltimaIV）し、約３５°に出現するスピネル化合物のピーク強度を３３°に出現するα−Ｆｅ_２Ｏ_３のピーク強度で除して算出した。
直方体コアの破壊靭性値については、ＪＩＳ Ｒ １６０７に準じ、ビッカース圧子により中央部に打痕した試料に予き裂を加えた後に３点曲げ試験で破断し、その破断荷重と試料の寸法とを元に算出した。得られた結果を表１に示す。The initial magnetic permeability of the obtained toroidal core was calculated based on the impedance and the phase angle measured with an impedance analyzer (4294A manufactured by Keysight, Inc.) after winding the toroidal core for 10 turns.
The coercive force Hc was measured at 23° C. according to JIS C 2560-2, and the specific resistance was measured by the 4-terminal method.
The Curie temperature was calculated from the temperature characteristic measurement result of the inductance measured using an LCR meter (4980A manufactured by Keysight, Inc.).
Regarding the void ratio in the crystal grains, the obtained toroidal core was broken, the fractured surface was polished and then etched with hydrofluoric nitric acid, and then observed with an optical microscope at a magnification of 500 times, within a visual field of 120 μm in length and 160 μm in width. It was calculated by counting the number of voids appearing in and dividing the number of voids in the crystal grain by the total number of voids.
The peak intensity ratio of the calcined powder was determined by XRD analysis (Ultima IV made by Rigaku) of the calcined powder using a Cu-Kα ray having a wavelength of 1.542Å, and the peak intensity of the spinel compound appearing at about 35° was 33°. It was calculated by dividing by the peak intensity of α-Fe ₂ O ₃ appearing in.
Regarding the fracture toughness value of the rectangular parallelepiped core, in accordance with JIS R 1607, after a pre-crack was applied to the sample dented in the center by a Vickers indenter, the sample was fractured in a three-point bending test, and the fracture load and the sample size were compared. Originally calculated. The results obtained are shown in Table 1.

同表に示したとおり、発明例である実施例１-1〜１-7では、比抵抗が３０Ω・ｍ以上、２３℃における保磁力が１５Ａ／ｍ以下、キュリー温度が１００℃以上、２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率の値が１５０以上で、かつ破壊靭性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上という、好適な磁気特性と高靱性が併せて得られている。
これに対し、Ｆｅ_２Ｏ_３を５０．０ｍｏｌ％以上含む比較例１-1および１-2は、比抵抗が大幅に低下しており、渦電流損失の増大に伴う１０ＭＨｚの初透磁率も大幅に劣化している。一方、Ｆｅ_２Ｏ_３が４５．０ｍｏｌ％未満である比較例１-3では、高靱性は実現できているものの、磁気異方性と磁歪とが大きくなったため保磁力が増加し、かつキュリー温度の低下がみられる。
ＺｎＯが過剰である比較例１-4では、キュリー温度が１００℃未満まで低下している。反対にＺｎＯが適正範囲より少ない比較例１-5では、保磁力が上昇し、望ましい範囲を外れている。
ＣｏＯに着目すると、ＣｏＯ量が少ない比較例１-6では、正負の磁気異方性の相殺が不十分であるために、保磁力が高くなっており、また過剰に含む比較例１-7では、反対に正の磁気異方性が過剰に高まったために、保磁力が上昇し、１０ＭＨｚにおける初透磁率も低下している。As shown in the table, in Examples 1-1 to 1-7 which are invention examples, the specific resistance is 30 Ω·m or more, the coercive force at 23° C. is 15 A/m or less, and the Curie temperature is 100° C. or more and 23° C. The preferred magnetic properties and high toughness are both obtained, with an initial magnetic permeability value at 10 MHz of 150 or more and a fracture toughness value of 1.00 MPa·m ^1/2 or more.
On the other hand, in Comparative Examples 1-1 and 1-2 containing Fe ₂ O ₃ in an amount of 50.0 mol% or more, the specific resistance is significantly decreased, and the initial permeability at 10 MHz is also greatly increased due to the increase in the eddy current loss. Has deteriorated. On the other hand, in Comparative Example 1-3 in which Fe ₂ O ₃ is less than 45.0 mol %, although high toughness is realized, coercive force is increased due to increased magnetic anisotropy and magnetostriction, and the Curie temperature is increased. There is a decrease in
In Comparative Example 1-4 in which ZnO is excessive, the Curie temperature drops to less than 100°C. On the contrary, in Comparative Example 1-5 in which ZnO is less than the proper range, the coercive force rises and is out of the desirable range.
Focusing on CoO, in Comparative Example 1-6 in which the amount of CoO is small, the coercive force is high because the offset of the positive and negative magnetic anisotropy is insufficient, and in Comparative Example 1-7 which contains an excess amount. On the contrary, since the positive magnetic anisotropy is excessively increased, the coercive force is increased and the initial magnetic permeability at 10 MHz is also decreased.

（実施例２）
Ｆｅ_２Ｏ_３が４９．０ｍｏｌ％、ＺｎＯが２１．０ｍｏｌ％、ＣｏＯが２．０ｍｏｌ％、ＭｎＯが２８．０ｍｏｌ％となるよう原料を秤量し、ボールミルを用いて１６時間混合した後、空気中にて９００℃で３時間の仮焼を行った。なお、仮焼の最高温度から１００℃までの冷却雰囲気は空気中、冷却速度は１６００℃／ｈとした。次に、この仮焼粉に表２に示す量のＳｉＯ_２およびＣａＯを加え、ボールミルで１２時間粉砕した。ついで、得られた粉砕粉に、ポリビニルアルコールを加えてスプレードライ造粒し、１１８ＭＰａの圧力をかけトロイダルコアおよび平板状コアに成形した。その後、これらの成形体を焼成炉に装入して、最高温度１３２０℃で２時間、窒素ガスと空気とを適宜混合したガス流中で焼成し、外径：２５ｍｍ、内径：１５ｍｍ、高さ：５ｍｍの焼結体トロイダルコアと、縦：４ｍｍ、横：３５ｍｍ、厚み：３ｍｍの焼結体直方体コアとを得た。なお、得られたトロイダルコアおよび直方体コアに含まれる不可避的不純物であるＰおよびＢの量はそれぞれ４および３ｍａｓｓｐｐｍであった。
これらの各試料について、実施例１と同じ手法、装置を用いそれぞれの特性を評価した。得られた結果を表２に併記する。(Example 2)
The raw materials were weighed so that Fe ₂ O ₃ was 49.0 mol%, ZnO was 21.0 mol%, CoO was 2.0 mol%, and MnO was 28.0 mol%, and they were mixed for 16 hours using a ball mill, and then in air. Calcination was performed at 900° C. for 3 hours. The cooling atmosphere from the maximum temperature of calcination to 100°C was in air, and the cooling rate was 1600°C/h. Next, the amounts of SiO ₂ and CaO shown in Table 2 were added to the calcined powder, and the mixture was pulverized with a ball mill for 12 hours. Then, polyvinyl alcohol was added to the obtained pulverized powder to carry out spray dry granulation, and a pressure of 118 MPa was applied to form a toroidal core and a flat core. After that, these molded bodies were charged into a firing furnace and fired at a maximum temperature of 1320° C. for 2 hours in a gas flow in which nitrogen gas and air were appropriately mixed, and the outer diameter was 25 mm, the inner diameter was 15 mm, and the height was 15 mm. A toroidal core of 5 mm and a rectangular parallelepiped core of 4 mm in length, 35 mm in width and 3 mm in thickness were obtained. The amounts of P and B which are inevitable impurities contained in the obtained toroidal core and rectangular parallelepiped core were 4 and 3 mass ppm, respectively.
The characteristics of each of these samples were evaluated using the same method and apparatus as in Example 1. The obtained results are also shown in Table 2.

同表に示したとおり、ＳｉＯ_２およびＣａＯ量が規定の範囲内である実施例２-1〜２-4では、比抵抗が３０Ω・ｍ以上、２３℃における保磁力が１５Ａ／ｍ以下、キュリー温度が１００℃以上、２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率の値が１５０以上という良好な磁気特性と、破壊靭性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上という高い靱性が併せて得られている。
これに対し、ＳｉＯ_２およびＣａＯの２成分のうち１つでも規定量未満しか含まない比較例２-1、２-3では、粒界生成が不十分となることから比抵抗が低下し、結晶粒内ボイド率上昇に伴う破壊靭性値の低下がみられる。反対に同成分のうち１つでも過多である比較例２-2、２-4および２-5では、異常粒の出現により２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率をはじめとした磁気特性が劣化しており、また異常粒が多くの粒内に多量のボイドを含むことから結晶粒内ボイド率が高くなった結果、破壊靭性値も大きく低下している。As shown in the table, in Examples 2-1 to 2-4 in which the amounts of SiO ₂ and CaO were within the specified ranges, the specific resistance was 30 Ω·m or more, the coercive force at 23° C. was 15 A/m or less, and the Curie Good magnetic properties such as a value of initial permeability of 150 or more at a temperature of 100° C. or higher, 23° C., and 10 MHz and a high toughness of fracture toughness of 1.00 MPa·m ^1/2 or more are obtained.
On the other hand, in Comparative Examples 2-1 and 2-3 in which even one of the two components, SiO ₂ and CaO, contained less than the specified amount, the grain boundary formation was insufficient and thus the specific resistance decreased, resulting in a crystal. The fracture toughness value decreases with the increase of the intragranular void ratio. On the contrary, in Comparative Examples 2-2, 2-4, and 2-5 in which even one of the components was excessive, the appearance of abnormal grains deteriorated the magnetic properties such as the initial magnetic permeability at 23° C. and 10 MHz. In addition, since the abnormal grains include a large amount of voids in many grains, the void ratio in the crystal grains is increased, and as a result, the fracture toughness value is also greatly reduced.

（実施例３）
実施例１に示した手法により、基本成分および副成分が実施例１−２と同じ組成となるような割合になる一方、含有する不可避的不純物であるＰ、Ｂの量が種々に異なる原料を用いて得られた造粒粉を得た。該造粒粉に１１８ＭＰａの圧力をかけトロイダルコアおよび平板状コアに成形した。その後、これらの成形体を焼成炉に装入して、最高温度１３２０℃で２時間、窒素ガスと空気を適宜混合したガス流中で焼成し、外径：２５ｍｍ、内径：１５ｍｍ、高さ：５ｍｍの焼結体トロイダルコアと、縦：４ｍｍ、横：３５ｍｍ、厚み：３ｍｍの焼結体直方体コアとを得た。
これらの各試料について、実施例１と同じ手法、装置を用いそれぞれの特性を評価した。得られた結果を表３に示す。(Example 3)
By the method shown in Example 1, raw materials having different proportions of the basic component and the sub-components so as to have the same composition as in Example 1-2, but different amounts of P and B as inevitable impurities contained were prepared. The obtained granulated powder was obtained. A pressure of 118 MPa was applied to the granulated powder to form a toroidal core and a flat core. After that, these molded bodies were charged into a firing furnace and fired at a maximum temperature of 1320° C. for 2 hours in a gas flow in which nitrogen gas and air were appropriately mixed, and an outer diameter: 25 mm, an inner diameter: 15 mm, a height: A 5 mm sintered toroidal core and a sintered rectangular parallelepiped core having a length of 4 mm, a width of 35 mm and a thickness of 3 mm were obtained.
The characteristics of each of these samples were evaluated using the same method and apparatus as in Example 1. The results obtained are shown in Table 3.

同表に示したとおり、不可避的不純物であるＰおよびＢの量が規定の範囲内である実施例３-1では、比抵抗、保磁力および２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率の全てに優れるだけでなく、１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上という優れた破壊靭性値も得られている。
これに対し、両成分のうち一方もしくは両方が規定値以上含まれる比較例３-1、３-2、３-3では、異常粒が出現することから複数の磁気特性が劣化し、同時に結晶粒内ボイド率も高まることから破壊靭性値も低下し、初透磁率、破壊靭性値ともに望ましい値が得られていない。As shown in the table, in Example 3-1 in which the amounts of P and B, which are inevitable impurities, were within the specified ranges, only the specific resistance, the coercive force, and the initial permeability at 23° C. and 10 MHz were all excellent. Not only that, an excellent fracture toughness value of 1.00 MPa·m ^1/2 or more is obtained.
On the other hand, in Comparative Examples 3-1, 3-2, and 3-3 in which one or both of the two components are contained at the specified value or more, abnormal magnetic particles appear, so that a plurality of magnetic properties are deteriorated, and at the same time, the crystal grains are Since the inner void ratio also increases, the fracture toughness value also decreases, and neither the initial permeability nor the fracture toughness value is desirable.

（実施例４）
仮焼工程の熱処理温度、冷却速度、冷却雰囲気を表４に示す条件に変更した以外は、実施例1-2と同様にして造粒粉を作成した。該造粒粉に１１８ＭＰａの圧力をかけトロイダルコアおよび平板状コアに成形した。その後、これらの成形体を焼成炉に装入して、最高温度１３２０℃で２時間、窒素ガスと空気を適宜混合したガス流中で焼成し、外径：２５ｍｍ、内径：１５ｍｍ、高さ：５ｍｍの焼結体トロイダルコアと、縦：４ｍｍ、横：３５ｍｍ、厚み：３ｍｍの焼結体直方体コアとを得た。
これらの各試料について、実施例１と同じ手法、装置を用いそれぞれの特性を評価した。得られた結果を表４に併記する。(Example 4)
Granulated powder was produced in the same manner as in Example 1-2, except that the heat treatment temperature, cooling rate, and cooling atmosphere in the calcination step were changed to the conditions shown in Table 4. A pressure of 118 MPa was applied to the granulated powder to form a toroidal core and a flat core. After that, these molded bodies were charged into a firing furnace and fired at a maximum temperature of 1320° C. for 2 hours in a gas flow in which nitrogen gas and air were appropriately mixed, and an outer diameter: 25 mm, an inner diameter: 15 mm, a height: A 5 mm sintered toroidal core and a sintered rectangular parallelepiped core having a length of 4 mm, a width of 35 mm and a thickness of 3 mm were obtained.
The characteristics of each of these samples were evaluated using the same method and apparatus as in Example 1. The results obtained are also shown in Table 4.

仮焼工程において
１）最高温度が８００〜９５０℃の範囲内であり、かつ
２）最高温度から１００℃までの冷却速度が８００℃／ｈ以上、もしくは最高温度から１００℃までの冷却時の酸素濃度が５体積％以下の少なくともいずれかを満たす条件下で作製した実施例４-1〜４-6では、冷却の際に過剰な酸素吸収を抑制できているため、ＸＲＤで観察したスピネル化合物／α−Ｆｅ_２Ｏ_３のピーク比が１．０以上を保持しており、焼成時の酸素放出量が減少したことから結晶粒内ボイド率が低下し、その結果、破壊靭性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上という良好な破壊靭性値が得られている。
これに対し、上記の範囲外で作製した比較例４-1〜４-8のうち、４-1〜４-4、４-6、４-8では、仮焼工程におけるスピネル化合物の生成量の不足、もしくは冷却時の酸素吸収量増加に伴い、得られる仮焼粉中のα−Ｆｅ_２Ｏ_３量が増加している。そのため焼成時の酸素放出量が増加し、結晶粒内ボイド率が上昇した結果、破壊靭性値が所望の値未満となっている。
仮焼温度が適正範囲を超える比較例４-5および４-7に着目すると、破壊靭性値は高い一方で、２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率が劣化している。これは仮焼時に過度の熱が加わることで反応が過度に進みすぎ仮焼粉の粒径が粗大化し硬化するため、後の粉砕工程において十分に粉砕することができず、そのため焼成時に粉体間の焼結反応が阻害され不十分であったことから、所望の磁気特性が得られなかったものと考えられる。In the calcination step, 1) the maximum temperature is in the range of 800 to 950° C., and 2) the cooling rate from the maximum temperature to 100° C. is 800° C./h or more, or the oxygen during cooling from the maximum temperature to 100° C. In Examples 4-1 to 4-6 produced under conditions satisfying a concentration of at least 5% by volume or less, excessive oxygen absorption can be suppressed during cooling, and thus spinel compound/ Since the peak ratio of α-Fe ₂ O ₃ is 1.0 or more and the amount of oxygen released during firing is decreased, the void ratio in the crystal grains is decreased, and as a result, the fracture toughness value is 1.00 MPa. -A good fracture toughness value of m ^1/2 or more is obtained.
On the other hand, in Comparative Examples 4-1 to 4-8 produced outside the above range, in 4-1 to 4-4, 4-6, and 4-8, the amount of spinel compound produced in the calcination step was The amount of α-Fe ₂ O ₃ in the obtained calcined powder is increasing due to a shortage or an increase in oxygen absorption amount during cooling. As a result, the amount of oxygen released during firing increases and the void ratio in the crystal grains increases, and as a result, the fracture toughness value is less than the desired value.
Focusing on Comparative Examples 4-5 and 4-7 in which the calcination temperature exceeds the appropriate range, the fracture toughness value is high, but the initial permeability at 23° C. and 10 MHz is deteriorated. This is because the reaction proceeds excessively during the calcination and the reaction proceeds excessively, and the particle size of the calcined powder is coarsened and hardened. It is considered that the desired magnetic characteristics could not be obtained because the sintering reaction during the period was inhibited and was insufficient.

Claims (4)

基本成分、副成分および不可避的不純物からなるＭｎＣｏＺｎ系フェライトであって、
前記基本成分が、Ｆｅ_２Ｏ_３、ＺｎＯ、ＣｏＯ、ＭｎＯ換算での鉄、亜鉛、コバルト、マンガンの合計を１００ｍｏｌ％として、
鉄：Ｆｅ_２Ｏ_３換算で４５．０ｍｏｌ％以上、５０．０ｍｏｌ％未満、
亜鉛：ＺｎＯ換算で１５．５〜２４．０ｍｏｌ％、
コバルト：ＣｏＯ換算で０．５〜４．０ｍｏｌ％および
マンガン：残部
であり、
前記基本成分に対して、前記副成分が、
ＳｉＯ_２：５０〜３００ｍａｓｓｐｐｍおよび
ＣａＯ：３００〜１３００ｍａｓｓｐｐｍ
であり、
前記不可避的不純物におけるＰおよびＢ量をそれぞれ、
Ｐ：１０ｍａｓｓｐｐｍ未満、
Ｂ：１０ｍａｓｓｐｐｍ未満
に抑制し、
前記ＭｎＣｏＺｎ系フェライトに占める全ボイド数に対する結晶粒内ボイド数が５５％未満であり、さらに
２３℃、１０ＭＨｚにおける初透磁率が１５０以上、
比抵抗が３０Ω・ｍ以上、
２３℃における保磁力が１５Ａ／ｍ以下、
キュリー温度が１００℃以上、
ＪＩＳ Ｒ １６０７に準拠して測定した破壊靱性値が１．００ＭＰａ・ｍ^１/２以上である、ＭｎＣｏＺｎ系フェライト。 A MnCoZn-based ferrite composed of a basic component, a subcomponent, and unavoidable impurities,
The basic component is 100 mol% of the total of iron, zinc, cobalt, and manganese in terms of Fe ₂ O ₃ , ZnO, CoO, and MnO.
Iron: 45.0 mol% or more and less than 50.0 mol% in terms of Fe ₂ O ₃ ,
Zinc: 15.5 to 24.0 mol% in terms of ZnO,
Cobalt: 0.5 to 4.0 mol% in terms of CoO and manganese: the balance,
With respect to the basic component, the subcomponent,
SiO ₂ : 50 to 300 massppm and CaO: 300 to 1300 massppm
And
The amounts of P and B in the unavoidable impurities are
P: less than 10 massppm,
B: suppressed to less than 10 massppm,
The number of voids in the crystal grains is less than 55% with respect to the total number of voids in the MnCoZn ferrite, and the initial magnetic permeability at 23° C. and 10 MHz is 150 or more,
Specific resistance of 30Ω・m or more,
Coercive force at 23°C is 15 A/m or less,
Curie temperature is over 100℃,
A MnCoZn-based ferrite having a fracture toughness value of 1.00 MPa·m ^1/2 or more as measured according to JIS R 1607. 請求項１に記載のＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得るＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法であって、
前記基本成分の混合物を仮焼し、冷却して仮焼粉を得る仮焼工程と、
前記仮焼粉に前記副成分を添加して、混合、粉砕して粉砕粉を得る混合−粉砕工程と、
前記粉砕粉にバインダーを添加、混合した後、造粒して造粒粉を得る造粒工程と、
前記造粒粉を成形して成形体を得る成形工程と、
前記成形体を焼成して、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得る焼成工程と、を有し、
前記仮焼工程における仮焼の最高温度が８００〜９５０℃の範囲で、
かつ前記最高温度から１００℃までの冷却速度が８００℃／ｈｒ以上、または前記最高温度から１００℃までの冷却時の雰囲気の酸素濃度が５体積％以下の少なくともいずれかを満足する、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法。 A method for producing a MnCoZn ferrite according to claim 1, wherein the MnCoZn ferrite is obtained.
A calcining step of calcining the mixture of the basic components and cooling to obtain calcined powder,
A mixing-grinding step of adding the subcomponents to the calcined powder, mixing and crushing to obtain crushed powder;
A granulating step of adding a binder to the pulverized powder, mixing and then granulating to obtain granulated powder,
A molding step of molding the granulated powder to obtain a molded body,
A step of firing the molded body to obtain a MnCoZn-based ferrite,
The maximum temperature of calcination in the calcination step is in the range of 800 to 950°C,
And a MnCoZn-based ferrite satisfying at least one of a cooling rate from the maximum temperature to 100° C. of 800° C./hr or more, or an oxygen concentration of an atmosphere during cooling from the maximum temperature to 100° C. of 5 vol% or less. Manufacturing method. 請求項１に記載のＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得るＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法であって、
前記基本成分の混合物を仮焼し、冷却して仮焼粉を得る仮焼工程と、
前記仮焼粉に前記副成分を添加して、混合、粉砕して粉砕粉を得る混合−粉砕工程と、
前記粉砕粉にバインダーを添加、混合した後、造粒して造粒粉を得る造粒工程と、
前記造粒粉を成形して成形体を得る成形工程と、
前記成形体を焼成してＭｎＣｏＺｎ系フェライトを得る焼成工程と、を有し、
前記仮焼粉の、下記（１）式で示すピーク強度比（Ｘ）が１．００以上である、ＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法。
記
Ｘ＝（Ｘ線回析法により分析したスピネル化合物のピーク強度）／（Ｘ線回析法により分析したα−Ｆｅ_２Ｏ_３のピーク強度） ・・・（１） A method for producing a MnCoZn ferrite according to claim 1, wherein the MnCoZn ferrite is obtained.
A calcining step of calcining the mixture of the basic components and cooling to obtain calcined powder,
A mixing-grinding step of adding the subcomponents to the calcined powder, mixing and crushing to obtain crushed powder;
A granulating step of adding a binder to the pulverized powder, mixing and then granulating to obtain granulated powder,
A molding step of molding the granulated powder to obtain a molded body,
A step of firing the molded body to obtain an MnCoZn-based ferrite,
A method for producing a MnCoZn-based ferrite, wherein the calcined powder has a peak intensity ratio (X) represented by the following formula (1) of 1.00 or more.
Note X=(peak intensity of spinel compound analyzed by X-ray diffraction method)/(peak intensity of α-Fe ₂ O ₃ analyzed by X-ray diffraction method) (1) 前記仮焼工程における仮焼の最高温度が８００〜９５０℃の範囲で、
かつ前記最高温度から１００℃までの冷却速度が８００℃／ｈｒ以上または前記最高温度から１００℃までの冷却時の雰囲気の酸素濃度が５体積％以下の少なくともいずれかを満足する、請求項３に記載のＭｎＣｏＺｎ系フェライトの製造方法。
The maximum temperature of calcination in the calcination step is in the range of 800 to 950°C,
And, the cooling rate from the maximum temperature to 100° C. satisfies at least 800° C./hr or more, or the oxygen concentration of the atmosphere at the time of cooling from the maximum temperature to 100° C. satisfies at least either 5% by volume or less. A method for producing the MnCoZn-based ferrite described.