JP2000000714A - 不等分割カッタ - Google Patents
不等分割カッタInfo
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- B23B—TURNING; BORING
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- B23B2251/28—Arrangement of teeth
- B23B2251/282—Unequal spacing of cutting edges in the circumferential direction
Landscapes
- Milling Processes (AREA)
Abstract
させてバランスをとる。 【解決手段】 カッタ本体11の外周面に配置するn
(≧5)枚のチップ13について、n個の分割角θiの
うち、(n−3)個の分割角θiを任意の異なる値に設
定する。他の2個の分割角θiは下記(1)式及び
(2)式によって設定する。 【数1】
Description
刃を周方向に不等分割角を以て配置して、切削時に切刃
にかかる切削抵抗を低減できるようにした不等分割カッ
タに関する。
などのように略円筒状または円柱状のカッタ本体の外周
面に複数の切刃が適宜の間隔を以て配設されたカッタが
ある。この場合、カッタ本体の中心軸線から外周面の周
方向に隣接する2枚の切刃までの2本の線分の狭角であ
る分割角がそれぞれ互いに等しい等分割角で、刃数がn
個とされた等分割カッタでは、カッタ本体を回転させて
切削する場合、カッタの回転数のn倍の周期で切削力が
かかり、この周期の周波数で共振が起こり、びびり振動
を生じるおそれがある。これを防ぐために、切刃の分割
角を異ならせて、切削力の周期を一定にしないようにし
た不等分割カッタが提案されている。このような不等分
割カッタの一例として、例えば図10に示すような不等
分割カッタがある。
り、そのカッタ本体2の外周面から先端面2Aにかけて
複数のスローアウェイチップ3…が配設され、各切刃3
a,3b,3c,3d,3eが周方向に不等ピッチで配
設されている。そして、これらの切刃3a〜3eは、カ
ッタ本体2において、中心軸線Oを含む半円の外周面に
不等分割角、すなわち、各隣接する二つの切刃3a〜3
eと回転中心Oを結ぶ2本の線で挟む角度α1,α2,
α3,α4,α5が不等となるように不等ピッチで配設
されている(α1+α2+α3+α4+α5=π)。そ
して、カッタ本体2において、他方の半円の外周面にも
同一の分割角α1〜α5を以て切刃3a〜3eが回転方
向に配設されている。そのため、この不等分割カッタ1
では、中心軸線Oを挟んで回転対称をなすように一対の
各切刃3a〜3eが配設され、各切刃間の分割角α1〜
α5は回転対称位置で同一とされている。また。次式
(13)を満足している。
1,2,…,m+1とする。
に与えられる送り切り込み量(1刃当たりの送り量)が
異なり衝撃時間がずれることによって振動の共鳴を防止
し、これによってカッタ本体2のびびり振動を防止しよ
うとするものであった。
不等分割カッタでは、刃数nが偶数であり切刃3a〜3
eと分割角α1〜α5が回転軸線Oに回転対称にそれぞ
れ一対配置されているためにこの部分で切削抵抗による
振動が共鳴し、切削抵抗の分散効果が十分でなかった。
またこのような構成で、切刃の刃数nを奇数にした場
合、回転切削時のバランスがとれないという欠点があ
る。また別の不等分割カッタでは、カッタの重心が回転
中心と一致していないように構成したものもあるが、こ
の場合、カッタ本体の質量分布を調整すれば回転切削時
の全体のバランスを保つことは可能であるが、切刃チッ
プの材質を例えば超硬チップからサーメットチップに交
換すると、切刃チップの質量が異なるので、バランスが
崩れてしまうという欠点がある。上述のような不等分割
カッタの場合、高速で回転切削させると、バランスが悪
いために振動が発生して切削精度が低下する等のおそれ
があり、そのために許容回転数を低減させなければなら
ないという問題が生じる。
刃の切削抵抗を十分に分散できて回転切削バランスをと
れる不等分割カッタを提供することを目的とする。
ッタは、軸線回りに回転するカッタ本体に適宜間隔で切
刃が設けられてなるカッタにおいて、切刃がn枚(n≧
5)配設され、nが奇数で、隣接する二つの切刃間の分
割角をθi(i=1,2,…n)とした時、分割角θi
は同一でない角度を含むと共に、以下の(1)式と
(2)式が成立するようにしたことを特徴とする。
(1)式と(2)式を満足するように分割角θiをそれ
ぞれ設定することで、各切刃の切削力のかかる周期を一
定にすることなく低減して共振や振動を抑制でき、しか
も回転切削時に全体のバランスをとれるから、高速回転
切削させた場合でも、切削時のバランスがよくて切削精
度が高く、カッタが飛ぶおそれもない。そのため、許容
回転数を高速に設定できる。
回りに回転するカッタ本体に適宜間隔で切刃が設けられ
てなるカッタにおいて、切刃がn枚(n≧5)配設さ
れ、nが偶数(n=2m;m=1,2,… )で、隣接
する二つの切刃間の分割角をθi(i=1,2,…n)
とした時、分割角θiは同一でない角度を含み、以下の
(1)式と(2)式が成立すると共に、更にjが1〜m
+1の少なくともいずれかの値において、以下の(1
2)式を満たすことを特徴とする。
(2)式に加えて、更に(3)式を満たすことで、分割
角θiをカッタ本体の回転方向またはその逆方向にi=
1,2,…,2mとして設定した場合、その半分の刃数
n/2=mの各分割角θiについて周方向に分割角θi
を1つづずらせてそれぞれn/2の分割角θiの和をと
ると、少なくともいずれかの和がπにならないから、中
心軸線Oを挟んで対向する二つの分割角θiについて、
その全てについて等しい分割角θになるものではなく、
各切刃の切削力のかかる周期を一定にしないで共振や振
動を抑制でき、しかも回転切削時に全体のバランスをと
れるから、高速回転切削させた場合でも、切削時のバラ
ンスがよくて切削精度が高く、カッタが飛ぶおそれもな
い。また、カッタ本体の中心軸線を挟んで略対称となる
2つの分割角θiは同一の角度でなくてもよい。切刃は
180°間隔で共振することがなく、共振の可能性が低
減する。
うにしてもよい。本発明では、互いに異なる分割角θi
をそれぞれ設定することで、各切刃の切削力のかかる周
期を一定にさせないで共振や振動を抑制でき、しかも回
転切削時に全体のバランスをとれるから、高速回転切削
させた場合でも、切削時のバランスがよくて切削精度が
高く、カッタが飛ぶおそれもない。そのため、許容回転
数を高速に設定できる。
ち、(n−3)個の分割角θiは任意に設定されると共
に、他の2個の分割角θiは(1)式及び(2)式によ
って設定されるようにしてもよい。(n−3)個の分割
角θiを任意の適宜角度に設定して、残りの2個の分割
角θiを(1)式及び(2)式によって設定すること
で、先に任意に設定した(n−3)個の分割角θiを含
めて各切刃の全体のバランスをとることができる。尚、
任意に設定する(n−3)個の分割角θiは、2πを切
刃の数nで等分割した角度(360°/n)に近接する
値にすることが好ましい。このような分割角θiを設定
すれば、残りの分割角を含めて回転時及び切削時のバラ
ンスをとるのが容易になる。
乃至図3により説明する。図1は実施の形態による正面
フライスの正面図、図2は図1に示す正面フライスの中
央縦断面図、図3は図1に示す正面フライスの正面図に
対応する切刃配置構成を示す図である。図1及び図2に
示す正面フライス10において、略円筒状のカッタ本体
11の先端外周面には後述の複数のスローアウェイチッ
プの配置間隔に対応して不等の適宜間隔で凹溝12…が
5個以上、例えば6個形成されており、各凹溝12に
は、スローアウェイチップ13が先端に装着されたカー
トリッジ14が嵌合されて締結ボルト15でカッタ本体
11に固定されている。各スローアウェイチップ13は
同形同大で同一材質のもの(例えば超硬合金)とし、カ
ッタ本体11の先端面11aと外周面11bからそれぞ
れ正面切刃13a(副切刃)と外周切刃13b(主切
刃)が突出している。
端には正面切刃13aの突出量を増減調整する調整ネジ
16がカートリッジ14の基端面に当接状態で進退可能
に装着されている。またカッタ本体11の外周面には、
切刃13a,13bによりチップ13の回転方向前方側
に生成する切屑を処理させるためのチップポケット17
が形成されている。カッタ本体11に装着される各スロ
ーアウェイチップ13の周方向の位置は、例えばカッタ
本体11に装着するチップ13の数をn個(実施の形態
では6個)とした場合に、図3に示すように各チップ1
3の特に正面切刃13aと外周切刃13bの交差する先
端角部をPi(i=1,2,…n)として、中心軸線O
から周方向に隣接する二つのチップ13,13の先端角
部Pi,Pi+1まで延びる2本の線分がなす挟角を分
割角θiとすると、n個のチップ13…(P1,P2,
…Pn)はそれぞれ互いに異なる分割角θi(i=1,
2,…n)を以て周方向に配設されている。
11の中心軸線Oを中心として同心円上に配列されてお
り、これらチップ13…の重心が中心軸線Oと一致して
いる。n個のチップ13…を互いに不等の分割角θiを
以て配置するとして、中心軸線Oを中心とするカッタ本
体11の回転切削時に全体のバランスがとれている必要
がある。このバランスの取り方について説明する。図3
において、カッタ本体11の先端面11aに対して、直
交するX軸とY軸の交差点が中心軸線Oを通過するよう
にX軸とY軸の座標をとってカッタ本体11を四分円と
した場合、第1象限と第3象限が正とされ、第2象限と
第4象限が負とされる。そして、仮に正のX軸を基準と
してこのX軸上に1つのチップ13の先端角部P1を位
置決めした場合、各チップ13の先端角部PiのX軸
上,Y軸上の座標の和は、それぞれ次式で表される。
バランスをとる場合、チップ13が3枚以下では不等分
割配置にするとバランスはとれず、チップ13が4枚の
場合には、中心軸線Oを挟んで対向する分割角θiが一
致することが要求される。n≧5の場合にチップ13の
全ての分割角θiが不等となってバランスさせることが
可能になる。この場合、カッタ本体11に配設されるチ
ップ13の数がn(≧5)枚の場合、(n−3)個の分
割角θiを任意の異なる角度に設定しておき、残る3枚
のチップ13の3個の分割角θiのうち、2個の分割角
θiについて、上式(1)、(2)から導き出すことが
でき、最後の1個の分割角θnは(4)式から次のよう
に求められる。
iは好ましくは、それぞれ(360°/n)に近い値で
それぞれ互いに相違する値であることが回転バランスを
とりやすく、好ましい。そして他の2つの分割角θiを
上記(1)式、(2)式で設定することで、全ての分割
角θiについて(1)式と(2)式を満たすことにな
り、(n−3)個の分割角θiとの関係で全体のバラン
スをとることができる。
いるから、カッタ本体11にn枚のスローアウェイチッ
プ13を周方向に分散配置すると共に各分割角θiをそ
れぞれ異なる値に設定する完全不等分割のカッタ10を
製作する方法として、まず、(n−2)枚のチップ13
に関して、これらのチップ13…で挟まれる(n−3)
個の分割角θi…をそれぞれ等分割の角度(360°/
n)に比較的近くしかも互いに異なる角度に任意に設定
する。そして残りの3つの分割角θiのうち2つについ
て、上記(1)式及び(2)式で設定することとすれ
ば、2つの未知数の分割角θiをそれぞれ導き出すこと
ができる。そして、残りの1つの分割角θiは(5)式
によって設定できる。
ェイチップ13…の各分割角θi…に基づいてそれぞれ
凹溝12…を形成して、スローアウェイチップ13が装
着されたカートリッジ14をそれぞれ固定すればよい。
これによって、カッタ本体11に装着された各チップ1
3は、中心軸線Oを中心とする回転切削時に各スローア
ウェイチップ13…について回転及び切削バランスがと
れ、しかも切削力による共振がなく切削力を低減できる
ことになる。尚、このようにして決定されたn個の分割
角θiについて、工具本体11の周方向のその配列順序
は任意であり、予め設定した(n−3)の分割角θiと
(1)式及び(2)式で求めた2つの分割角θiと残り
の1つの分割角θiは任意の順番で周方向に配列でき、
その配列を任意に変えてもよい。
ップ13の分割角θiをそれぞれ互いに異なる大きさに
設定できて完全不等分割配置することができ、切削力の
周期が一定とされず、しかも回転切削時のバランスがと
れる。そのため、1刃当たりの送り量が異なって衝撃時
間がずれ、共振や振動を防止して切削抵抗を低減でき
る。またスローアウェイチップ13の材質を別のものに
代えたとしても、同様に回転切削時のバランスがとれ
る。
る。カッタ本体11に装着するスローアウェイチップ1
3…の数を6枚として、予め設定される3つ(=6−
3)の分割角θiについて、等分割の角度360°/6
=60°としてそれぞれ60°に近い互いに異なる以下
の分割角θi(例えばi=1,2,3)を設定する。 θ1=57°、θ2=60°、θ3=62° そして、残りの未知の3つの分割角θiのうち2つをθ
a、θbとすると、未知の分割角θa、θbについて、
上記(1)式と(2)式から次のように求まる。 θa=59.0396° θb=57.9707° また最後の未知の分割角θcは(5)式により θc=2π−(θ1+θ2+θ3+θa+θb)=6
3.9897° で求まる。
先端外周面に上述した不等分割角θ1、θ2、θ3、θ
a、θb、θcを以て配置された実施例と、6枚のチッ
プ13が等分割角60°を以て配置された比較例とにつ
いて、切削力の周波数成分を比較した。すなわち、ある
周期Tで繰り返す運動はT,T/2,T/3…の周期、
すなわち角振動数ω,2ω,3ω…をもつ調和振動に分
解することができ、切削力の関数f(ωt)は次式のフ
ーリエ級数で表すことができる。 f(ωt)=ao+C1cos(ωt+ψ1)+C2cos(2ωt+ψ2)+C3cos (3ωt+ψ3)+…+Cicos(iωt+ψi)+… …(7) ここで、aoは定数、Ci(i=1,2,…)は振幅、
ψ1,ψ2,…ψiは初位相(定数)である。
いい、この時のiを高調波の次数という。(7)式に関
して高調波の次数iを横軸に、振幅Ciを縦軸にとった
場合の周波数成分が図5及び図6に示されている。図5
は実施例の周波数成分であり、図6は比較例の周波数成
分である。尚、回転するカッタ本体11の各チップ13
の切刃による切削力については、複数枚の切刃で同時切
削しないで1枚の切刃のみで順次被削材を切削するもの
として、図4に示すように被削材に対して回転するカッ
タ本体11の1枚の切刃による切削力の働く範囲は1回
転当たり30°と仮定した。ここで、図5及び図6に関
して、(7)式から振幅を示すCiを求めるには、以下
のように式を変形する。すなわち、(7)式から f(ωt)=ao+a1cosωt+a2cos2ωt+…+aicosiωt+… +b1sinωt+b2sin2ωt+…+bisiniωt+… …(8) とすることができる。更に次のように変形できる。
タ本体11の1回転につき、1刃当たり30°分の切削
力が働くので、T=π/6となる。これらを上記(9)
式と(10)式にそれぞれ代入すると、次式が得られ
る。
ついて、それぞれの角振動数ωに基づく高調波の次数i
と振幅Ciとの関係を演算してプロットしたのが図5及
び図6に示すグラフである。チップ13が上述の分割角
θi(i=1,2,…6)を以て不等分割配置された実
施例については、図5に示すように振幅Ciは高調波の
次数iに関わらず0.1以下のほぼ一様な値が得られ、
切削力の分散効果が大きく回転切削時のバランスがよい
ことを理解できる。また、チップ13が等分割角60°
を以て等分割配置された比較例については、図6に示す
ように振幅Ciは高調波の次数iが6の奇数倍(i=
6,18,30,42,…)の値の時にピークが表れる
と共にそれ以外の値は0に近くほぼ横軸上にプロットさ
れるという波形を呈する。そのため、比較例では切削力
の大きさが変動する波形を呈し、バランスが悪いことを
認識できる。
ェイチップ13を配設した正面フライスについて説明し
たが、スローアウェイチップ13の数を例えば5枚にし
て5枚刃の配置とすれば、各分割角θi(i=1,2,
…5)は例えば、等分割の角度が360°/5=72°
からして、2つの分割角θ1、θ2を任意に設定して、
他の2つの分割角θa、θbを(1)式及び(2)式で
求めて全体のバランスを調整し、(5)式から残りの分
割角θcを求めればよい。従って、例えばθ1=70
°、θ2=72°、θa=74.0374°、θb=6
8.7138°、θc=75.2487°となる。
明する。上述の実施の形態では全ての分割角θiが異な
る角度になるように設定したが、必ずしも全ての分割角
θiについて異なる必要はない。この場合、切刃の刃数
nが奇数の時には、(n−3)個の分割角θiについて
任意に定め、他の3個の分割角θi(θa、θb、θ
c)について、上記(1)式及び(2)式でθaとθb
を算出することで、回転切削時のバランスをとると共
に、最後のθcを(5)式で導き出せばよいことは上述
した通りであり、その際、任意に定める(n−3)個の
分割角θiの2個またはそれ以上が同一の角度であって
も、(1)式及び(2)式、そして(5)式で算出する
他の3個の分割角θi(θa、θb、θc)がそれらと
異なる角度であればよい。
=1,2,…)の時には、分割角θiについて上記
(1)式及び(2)式を満たすことに加えて、次式
での少なくともいずれかの値の時に(12)式が成立す
ればよい。この(12)式を満たすことで、各分割角θ
iについて、カッタ本体11に配置されたn枚のチップ
13…の各切刃について、中心軸線Oを挟んで略対向す
る少なくともいずれかの2つの分割角θiが互いに異な
る角度に設定されることになり、ある切刃13について
中心軸線Oを挟んで180°対向する位置に他の切刃1
3が配設されていないことになる。これによって、これ
ら略対向して分割角θiの異なる2枚の切刃13の回転
切削時の切削力による共振を防止できる。尚、jが1〜
(m+1)の全ての値において(12)式が成立するも
のとすれば完全不等分割カッタとなり、他の切刃の切削
力による共振をも防止でき、一層好ましい。
ついて説明する。図7は本発明の第2実施例を示すもの
である。カッタ本体11に装着するスローアウェイチッ
プ13…の数nを10枚として、予め設定される7つ
(=10−3)の分割角θiについて、等分割の角度3
60°/10=36°としてそれぞれ36°に近い互い
に異なる以下の分割角θi(例えばi=1,2,3,
…,7)を設定する。 θ1=36°、θ2=40°、θ3=34°、θ4=3
8°、θ5=32°、θ6=36°、θ7=37° そして、残りの未知の3つの分割角θiのうち2つをθ
a、θbとすると、未知の分割角θa、θbについて、
上記(1)式と(2)式から次のように求まる。 θa=42.129° θb=29.5435° また最後の未知の分割角θcは(5)式により θc=35.3275° で求まる。
ちの第一のチップ13の切刃の先端角度P1と第六のチ
ップ13の切刃の先端角部P6とが、中心軸線Oを挟ん
で180°対向する位置にあり、この二枚の切刃で共振
するが他の8枚の切刃は不等分割角が設定されているか
ら、切削において共振することはない。従って、切削力
による共振を従来のカッタよりも低減できる。
タ本体11に装着するスローアウェイチップ13…の数
nを10枚として、予め設定される7つ(=10−3)
の分割角θiについて、等分割の角度36°に近い互い
に異なる以下の分割角θi(例えばi=1,2,3,
…,7)を設定する。 θ1=36°、θ2=40°、θ3=34°、θ4=3
8°、θ5=36°、θ6=32°、θ7=37° そして、残りの未知の3つの分割角θiのうち2つをθ
a、θbとすると、未知の分割角θa、θbについて、
上記(1)式と(2)式から次のように求まる。 θa=38.2019° θb=40.0125° また最後の未知の分割角θcは(5)式により θc=28.7858° で求まる。
ちの第一のチップ13の切刃の先端角度P1と第五のチ
ップ13の切刃の先端角部P5とが、中心軸線Oを挟ん
で対向しない位置にあり、この二枚の切刃で共振するが
他の8枚の切刃は不等分割角が設定されているから、切
削において共振することはない。
タ本体11に装着するスローアウェイチップ13…の数
nを10枚として、予め設定される7つ(=10−3)
の分割角θiについて、等分割の角度36°に近い互い
に異なる以下の分割角θi(例えばi=1,2,3,
…,7)を設定する。 θ1=36°、θ2=36°、θ3=35°、θ4=3
8°、θ5=40°、θ6=32°、θ7=37° そして、残りの未知の3つの分割角θiのうち2つの分
割角θa、θbについて、上記(1)式と(2)式から
次のように求まる。 θa=25.3192° θb=55.106° また最後の未知の分割角θcは(5)式により θc=25.5748° で求まる。
ちの第一のチップ13の切刃の先端角度P1と第二のチ
ップ13の切刃の先端角部P2とが、カッタ本体11の
回転方向に連続して配設されており、この二枚の切刃で
共振するが他の8枚の切刃は不等分割角が設定されてい
るから、切削において共振することはない。
ェイチップ13はカートリッジ14に装着された状態で
工具本体11に取り付けられているが、スローアウェイ
チップ13が直接工具本体11に装着されていてもよ
い。或いはソリッドエンドミルのように、工具本体に切
刃が形成されたソリッドタイプの転削工具のカッタにも
本発明を採用できる。尚、上述の実施の形態などでは正
面フライスを例にとって説明したが、本発明は、エンド
ミルなど5枚以上の切刃を分散配置する各種の転削工具
のカッタに採用できる。
分割カッタは、切刃がn枚(n≧5)配設され、nが奇
数とされ、隣接する二つの切刃間の分割角をθi(i=
1,2,…n)とした時、上述の(1)式と(2)式が
成立するようにしたから、(1)式と(2)式を満足す
るように分割角θiをそれぞれ設定することで、各切刃
の切削力の周期を一定にせず共振と振動を抑制でき、し
かも回転切削時に全体のバランスをとれ、高速回転切削
させた場合でも、切削時のバランスがよくて切削精度が
高く、カッタが飛ぶおそれもない。そのため、許容回転
数を高速に設定できる。
式を満たすことで、その半分の刃数n/2=mの各分割
角θiについて周方向に分割角θiを1つづずらせてそ
れぞれn/2の分割角θiの和をとると、少なくともい
ずれかの和がπにならないから、中心軸線Oを挟んで対
向する二つの分割角θiについて、その全てについて等
しい分割角θになるものではない。
たから、回転切削時に各切刃の切削力の周期を一定にし
ないで全体のバランスをとることができて、共振や振動
を抑制して高速回転切削させた場合でも切削時のバラン
スがよくて切削精度が高く、カッタが振動したり飛ぶお
それもない。そのため、許容回転数を高速に設定でき
る。
ち、(n−3)個の分割角θiは任意に設定されると共
に、他の2個の分割角θiは(1)式及び(2)式によ
って設定されるから、(n−3)個の分割角θiを任意
の角度に設定して、残りの2個の分割角θiを(1)式
及び(2)式によって設定することで、先に任意に設定
した(n−3)個の分割角θiを含めて各切刃の全体の
回転切削バランスをとることができる。
面図である。
る。
置と分割角の配置構成図である。
刃による被削材の切削範囲を示す図である。
による振幅と高周波の次数との関係を示す図である。
振幅と高周波の次数との関係を示す図である。
スの各切刃の周方向位置と分割角の配置構成に関する第
2実施例を示す図である。
刃の周方向位置と分割角の配置構成に関する第3実施例
を示す図である。
刃の周方向位置と分割角の配置構成に関する第4実施例
を示す図である。
によるスローアウェイチップの配置構成を示す正面図で
ある。
Claims (5)
- 【請求項1】 軸線回りに回転するカッタ本体に適宜間
隔で切刃が設けられてなるカッタにおいて、 切刃がn枚(n≧5)配設され、nが奇数で、隣接する
二つの切刃間の分割角をθi(i=1,2,…n)とし
た時、分割角θiは同一でない角度を含むと共に、以下
の(1)式と(2)式が成立するようにしたことを特徴
とする不等分割カッタ。 【数1】 - 【請求項2】 軸線回りに回転するカッタ本体に適宜間
隔で切刃が設けられてなるカッタにおいて、 切刃がn枚(n≧5)配設され、nが偶数(n=2m;
m=1,2,… )で、隣接する二つの切刃間の分割角
をθi(i=1,2,…n)とした時、分割角θiは同
一でない角度を含み、以下の(1)式と(2)式が成立
すると共に、更にjが1〜m+1の少なくともいずれか
の値において、以下の(12)式を満たすことを特徴と
する不等分割カッタ。 【数2】 【数3】 但し、(12)式において、j=1,2,…,m+1。 - 【請求項3】 前記カッタ本体の中心軸線を挟んで略対
称となる2つの分割角θiは同一の角度でないことを特
徴とする請求項2記載の不等分割カッタ。 - 【請求項4】 前記各分割角θiは全て互いに異なるこ
とを特徴とする請求項1乃至3のいずれか記載の不等分
割カッタ。 - 【請求項5】 前記n個の分割角θiのうち、(n−
3)個の分割角θiは任意に設定されると共に、他の2
個の分割角θiは上記(1)式及び(2)式によって設
定されるようにしたことを特徴とする請求項1乃至4の
いずれか記載の不等分割カッタ。
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