HU177214B - Method for making steel - Google Patents
Method for making steel Download PDFInfo
- Publication number
- HU177214B HU177214B HU77HA1048A HUHA001048A HU177214B HU 177214 B HU177214 B HU 177214B HU 77HA1048 A HU77HA1048 A HU 77HA1048A HU HA001048 A HUHA001048 A HU HA001048A HU 177214 B HU177214 B HU 177214B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- iron
- carbide
- carbon
- iron carbide
- steel
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 43
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 34
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 34
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 73
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 61
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 49
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 46
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 36
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 35
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 26
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 abstract description 16
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 7
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 6
- 229910017356 Fe2C Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 abstract 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 15
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 10
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 6
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 101000993059 Homo sapiens Hereditary hemochromatosis protein Proteins 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- IGHXQFUXKMLEAW-UHFFFAOYSA-N iron(2+) oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2].[Fe+2].[O-2] IGHXQFUXKMLEAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C1/00—Magnetic separation
- B03C1/005—Pretreatment specially adapted for magnetic separation
- B03C1/015—Pretreatment specially adapted for magnetic separation by chemical treatment imparting magnetic properties to the material to be separated, e.g. roasting, reduction, oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0033—In fluidised bed furnaces or apparatus containing a dispersion of the material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/006—Starting from ores containing non ferrous metallic oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0073—Selection or treatment of the reducing gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B15/00—Other processes for the manufacture of iron from iron compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/32—Blowing from above
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/56—Manufacture of steel by other methods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
- C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
- C21B2100/66—Heat exchange
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Compounds Of Iron (AREA)
Description
A találmány vasfémek pirometalkirgiájára. közelebbről megjelölve acél gyártására szolgáló eljárásra vonatkozik.
A jó minőségű vasércek mennyiségének a csökkenése és bizonyos gazdaságossági tényezők miatt gyenge minőségű vasércek acélgyártásra való felhasználása egyre szükségesebbé válik, így nagyon fontos a költségek csökkentése acélnak vasércből történő előállításánál. Az erőfeszítések elsősorban a nagy hőfogyasztó nagyolvasztók használatának a kiküszöbölésére irányulnak.
A 2,780.537 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírásban eljárást ismertetnek vasoxidnak vaskarbidokká történő alakítására fluidágyat alkalmazó eljárásban, amelynek során szénmonoxidot használnak elsősorban redukáló és karburáló gázként. A redukáló gáz nem tartalmazhat 50 tf %-nál több hidrogént a szénmonoxidtartalomra vonatkoztatva. Korábban már javasolták hidrogénnek, mint redukáló gáznak a használatát kis vastartalmú vasoxidok fluidágyban való redukálására. A vaskarbid-termék ezután „fémvas” készítésére használható olyan „vasgyártó kemencében”, amely a vas vagy az acél olvadáspontja alatti hőmérsékleten működik. Azt is ajánlották már, hogy fémvasat alakítsanak át vaskarbiddá vasoxidnak vaskarbiddá való redukálása helyett.
Fluidággyal dolgozó eljárásokat is javasoltak vasoxidoknak fémvassá történő közvetlen redukálására, amelyet nyomban vaskarbiddá lehet alakítani. Ezeknek a közvetlen redukciós módszereknek az a hátránya, hogy a tennék bizonyos esetekben piroforos. brikettezésre van szükség és egyes esetekben a ragasztás sem hagyható el, így tehát nehézségek jelentkeznek a fluidágy használatánál.
A találmány tárgya eljárás acélnak vasoxidból történő előállítására, amely abban áll. hogy
a) a vasoxidot karburáljuk vaskarbiddá alakítás végett és
b) a keletkező vaskarbidot acéllá redukáljuk.
A találmány szerinti eljárás lehetővé teszi azt, hogy acélt állítsunk elő vasoxidból nagyolvasztók alkalmazása nél5 kül.
Az eljárásnál általában szemcsés vasoxidok vagy koncentrátumok részesülnek előnyben. Vasoxid vaskarbiddá történő alakítását vassá való redukción keresztül általá0 bán 705 C alatti hőmérsékleten, előnyösen 480 C -tói 650 C -ig terjedő hőmérséklettartományban vételezzük ki. Redukált vasnak karbiddá való karburálását úgy végezhetjük. hogy megfelelő mennyiségű szenet hagyunk a vaskarbid-termékben avégett, hogy elegendő hőmennyiséget 5 szolgáltasson egy oxigénaláfúvásos kemencében a folyamat összhőellátásának a biztosítására. A CO/CO2 arányt és a hidrogénnek a gázok vízgőzéhez való arányát olyan szinten tartjuk, amely nem elegendő ahhoz, hogy a vaskarbid oxidációja végbemenjen.
Az acélgyártás lépcsőjéből távozó gázok, amelyek kö177214 rülbelül 90°„-át szénmonoxid teszi ki. visszakeringtethetök a redukáló gáz részeként a fluidágyba a redukáló és karburáló lépésbe. Anyagegyensúlyi számítások azt mutatják, hogy a távozó gázok széntartalma elegendő ahhoz, hogy a redukáló és karburáló lépésben szükséges összes szénmennyiséget szolgáltassa. Ennek megfelelően, ha a karburálást és az acéllá történő ezt követő redukálást folyamatos üzemben végezzük, akkor azzal a fenntartással, hogy az üzemi veszteség csekély, a karburáláshoz szükséges öszszes szenet biztosíthatjuk az acélláalakítás redukciós lépéséből távozó gázok folyamatos keringtetése útján. Ez szükségtelenné teszi azt, hogy szenet vigyünk be a karburáló lépésbe, kivéve a szokásos műveleteknél jelentkező csekély veszteség pótlására szükséges mennyiséget. Ez azt eredményezi, hogy a vaskarbiddá alakításra bevitt eredeti szénmennyiséget ismételten felhasználhatjuk oly módon, hogy azt az acélgyártási lépésből kinyeijük és újra felhasználhatjuk karbid előállítására. Abban az esetben, ha a karburáió és az ezt követő redukáló lépéseket más lépésekkel együtt végezzük, akkor további hőmennyiség bevitelére nincs szükség, mivel a karburálásnál kapott termék olyan hőmérsékletű, hogy nem kell további hőt bevinni a következő redukciós lépésbe. Abban az esetben, ha a két lépést külön-külön vitelezzük ki, a redukcióból származó forró hulladékgázokat a vaskarbid előmelegítésére használhatjuk vagy más módon vihetünk be hőt, amennyiben szükséges. azért, hogy az acélgyártási folyamat önhőellátását biztosítsuk.
Az előállított vaskarbidot előnyösen közvetlenül egy oxigénaláfúvásos vagy elektromos kemencébe tápláljuk be, folyósító szerekkel, ötvöző anyagokkal vagy más hagyományos adalékokkal együtt azért, hogy nagyolvasztó nélkül közvetlenül állítsunk elő acélt. A beadagolt elegyhez különböző utakon szállíthatunk hőt avégett, hogy a folyamat önhőellátását biztosítsuk. A szükséges hőt közvetlen fűtéssel, fűtőanyag, így szén, bevitelével vagy oly módon biztosítjuk, hogy elegendő szabad vagy kombinált szenet állítunk elő a karbidban vagy más módon szolgáltatunk hőt. A távozó gázból származó hőt használhatjuk a beadagolt elegy hőszűkségietének a biztosítására, de erre a célra a távozó gáz egy részének elégetésekor felszabaduló hőt is használhatjuk. Ez utóbbi esetben a fűtőgáz CO/CO? arányát olyan érték alatt kell tartani, amelynél a vaskarbid a szükséges előmelegítést hőmérsékleten elbomlik.
Oxigénaláfúvásos és elektromos kemencékkel dolgozó eljárások jól ismertek az acélgyártásban. Az oxigénaláfúvásos eljárás vagy oxigénaláfúvásos kemencét alkalmazó eljárás nagy mértékben különbözik a Bessemer- és a lángkemencét alkalmazó eljárásoktól, ahol a szén és bizonyos szennyezések (kén, foszfor és hasonlók) a beadagolt elegyíx:n levegő hatására nem. csak oxigén hatására oxidálódnak. Azoxigént a kemencében lévő vasba oly módon viszsziik be, hogy belövelljük a megolvasztott vasba vagy az oxigént ti vasolvadék felülete alá vezetjük,
Λ találmány szerinti eljárással előállított vaskarbid 1-eA'és FeiC képletű karbidok elegye, amelyben az Fe.^C van túlsúlyban.
Λ találmány szerinti eljárási példaképpen leírjuk, ennek során a csatolt rajzra hivatkozunk, amely az eljárás folyamatábrája.
Λ fluidágyegység hagyományos típusú lehet, amelyben a finomeloszlású betáplált anyagot rostélyon vagy más perforált hordozón fluidizáljuk felfele áramló gázzal, amely a reagáló gázokat tartalmazhatja vagy teljesen ilyen gázokból állhat. Λ kisegítő berendezés szokásosan fütő-, hőmérsékletszabályozó- és ellenőrzőegységet, hőcserélőket, gázmosókat. ciklonokat, gázkeringtető eszközöket és más hagyományos készülékeket foglal magában.
A leírásban használt ..hidrogénhordozó gáz megjelölés magára a hidrogénre, a ..széntartalmú anyag” megjelölés pedig magára a szénre vonatkozik.
Az eljárás során vasérc-koncentrátumot táplálunk be a fluidágy-egységbe és ott azt karburáljuk. A karburáiást gondosan kell szabályozni annak érdekében, hogy megfelelő terméket szolgáltassunk az oxigénaláfúvásos kemencében (BOF) vagy az elektromos kemencében történő felhasználásra. Vaskarbidnak ilyen kemencében való használata nagyon kedvező, mivel ez nem piroforos és az időjárás viszontagságainak ellenáll, így lehetővé válik ennek nagy távolságokra való szállítása és elfogadható ideig való tárolása.
A vasoxidot először vassá redukáljuk a fluidágyban és utána a vasat vaskarbiddá alakítjuk folyamatos eljárásban. mimellett a redukáló és karburáló gázokat együtt használjuk. A dugulás megelőzésére, amelyet a fém vas átmeneti jelenléte okoz, a hőmérsékletet előnyösen minden időben 705 C alatt, elsősorban pedig 480 C és 650 C között tartjuk.
Redukáló gázként előnyösen hidrogént használunk, bár szénmonoxid vagy szénhidrogén-gázok vagy hidrogénnek CO-val és szénhidrogén-gázokkal alkotott elegyei is alkalmazhatók. A folyamatábra hidrogén és szénmonoxid használatát mutatja víz keletkezése közben. Hidrogén előnyben részesül, mint redukáló gáz, mivel a képződő víz könnyen kinyerhető a távozó gázból. így lehetővé válik a gáz visszakeringtetése anélkül, hogy nagyon bonyolult és költséges rendszerre lenne szükség a szén oxidációs termékeinek a kinyerésére, amelyek akkor keletkeznek, amikor széntartalmú gazokat használunk.
Az előnyös karburáló gáz a propán, bár más gázalakú szénhidrogén vagy szénmonoxid, de szilárd szén is használható. Ezek közül a rövidszénláncú alkilszénhidrogének részesülnek előnyben. Egyébként minden olyan széntartalmíi anyag használható, amely szenet szolgáltat a vuskarbid előállításához.
A hidrogén és a széntartalmú anyagok arányának az egyensúlyban tartására a hidrogén, illetve a szén mennyiségét kisebbre vehetjük a redukáló, illetve karburáló hatás csökkentése érdekében. Ezt könnyen elérhetjük oly módon. hogy a hidrogénhordozó gázokat feleslegben tartjuk a széntartalmú gázok mennyiségéhez képest.
A hidrogén-szén-oxigéngáz-rendszerben uralkodó egyensúly miatt a megfelelő hidrogén-szén arányok megkívánják, hogy metán legyen jelen a gáz-rendszerben. A jelenlévő metán mennyisége a szén és a hidrogén arányától, valamint a hőmérsékleti és nyomásviszonyoktól függ
Λ fent leírt redukáló cs karburáló folyamat alkalmazásánál egy fluidágy-egységben kapott kísérleti eredményeket a következő táblázatban adjuk meg.
Táblázat
Fe3C előállítási példák
| Tesztszáma FB- | Érctípus | Szemcse méret mesh | Ada- go- . lási sebesség g/perc | Gázadagolás | Hőm. C | Távozó gáz-analízis* | Térmék C %-; | Megjegyzés Ll | ||||||
| Hí | QHk | N | H2 <>.·' | N, Ο Ζ () | ch4 Öz- et | CO <>. | CO2 0 | |||||||
| 30 | Hematit | -20 +100 | 0 | 2,5 | 1.0 | 0.5 | 631 | 77,0 | 0.5 | 6.3 | 8,9 | 2.0 | 4,35 | vörös színű a reaktorban 5,02% C |
| 36 | Hematit | -20 +100 | 0 | 2,5 | l.o | 0,5 | 632 | 72,0 | — | 5,2 | 13,2 | 2,9 | 5,02 | szép tiszta FciC termék |
| 37B | Hematit | -20 +100 | 0 | 2,5 | 1,0 | 0,5 | 548 | 72,1 | — | 6,5 | 7,8 | 3,4 | 8,96 | szép Fe3C feles C-vel telítve |
| 38B | Hematit | -20 +100 | 0 | 2,5 | 1,0 | 0,5 | 582 | 72,6 | — | 6,4 | 10,6 | 4,0 | 4,94 | szép Fe3C |
| 39B | Hematit | -20 +100 | 0 | 2,5 | 1,0 | 0,5 | 599 | 69,3 | — | 7,9 | 12,2 | 4,4 | 4,67 | szép Fe3C |
| 40 | Hematit | -20 +100 | 2,7 | 2,5 | 1,0 | 0,5 | 600 | 62,5 | — | 6,7 | 16,1 | 6,7 | 4,77 | szép Fe3C |
| 4IB | Magnetit | -20 +100 | 0 | 2.5 | 1,0 | 0,5 | 594 | 67,5 | — | 6,0 | 11,6 | 3,9 | 4,69 | szép Fe3C |
| 41C | Magnetit | - 325 | 3.8 | 2.5 | 1.0 | 0.5 | 610 | 58.3 | 6.1 | 21.4 | 6.8 | 5.42 | szép Fe3C |
* A gázellensúly a vízgőz
A tennék széntartalma a betáplált anyagban lévő vasoxid mennyisége szerint változik. Kisebb vastartalmú gyengébb minőségű ércek magától értetődően kisebb széntartalmú termékeket szolgáltatnak.
A hidrogén térfogata a hidrogén-szénmonoxid redukáló és karburáló elegyben előnyösen a jelenlévő szénmonoxid 60 tf %-a felett van.
A táblázatban feltüntetett eredmények azt mutatják, hogy tiszta vaskarbid keletkezik, amely nagyon alkalmas az oxigénaláfúvásos vagy az elektromos kemencében történő felhasználásra. Röntgen-sugár-diffrakciós analízis azt mutatja, hogy a szén vaskarbidként van jelen és nincs jelen szabad szén vagy fémvas. A termék nem piroforos. Szimulált időjárás-hatásvizsgálatok azt mutatják, hogy a termék stabilis vízgőzt tartalmazó oxidáló légkörben egészen 250 C -ig terjedő hőmérsékleten.
Az eredmények azt is mutatják, hogy a karburálás nagyon hatásos vaskarbidnak közvetlenül vasoxidokból körülbelül 545—633 C -os hőmérséklettartományban történő előállításakor abban az esetben, ha a hidrogén/vízgőzarányt 5:1—8:1, a CO/CO2-arányt pedig 1:1—5:1 értéken tartjuk. Hatásos karburálást végezhetünk 480 C -tói 650 C -ig terjedő hőmérséklettartományban akkor, ha a hidrogén/vízgőz-aránytkörülbelül 2,5:1 - 8:1. a CO CO2arányt pedig körülbelül 1:1—4:1 értékben tartjuk. Ilyen körülmények között 1—70 tf % metánnak kell jelen lennie a gáz-rendszerekben, amelyek előírt mennyiségű hidrogént, vízgőzt, CO-t és CO,-t tartalmaznak. Ezen a tartományon kívül nem állítható elő vaskarbid.
Az oxigénaláfúvásos kemencét alkalmazó eljárás sajátossága miatt különleges körülmények betartására van szükség annak érdekében, hogy a vaskarbidot acéllá alakítsuk más ilyen kemencékben végzett acélgyártó folyamatokkal összehasonlítva.
Abban az esetben, ha a karburálást és az acélelőállítást közvetlenül összekapcsoljuk oly módon, hogy a vaskarbid körülbelül 590—650 C -os emelt hőmérsékleten jön ki a fluidágyegységből és ha ezt ezen a hőmérsékleten közvetlenül bevisszük az oxigénaláfúvásos kemencébe, akkor hőkalkulációs számítások szerint nincs szükség hő bevitelére, az eljárás tehát folyamatos és önhőellátó.
A távozó gázokat közvetlenül fluidágy-egységbe vihetjük, ha a karburálást és az acélelőállítást időben közvetlenül összekapcsoljuk. A fluidágy-egységben a vasoxidoknak vaskarbiddá való alakításakor használt összes szenet CO-ként visszanyerjük a kemencében és visszakeringtetjük a fluidágy-egységbe annak érdekében, hogy ismét felhasználjuk vaskarbid előállítására.
Abban az esetben, ha szállítási vagy tárolási célokra a karbidot lehűtjük az acélgyártás előtt, akkor a terméket újból fel kell melegíteni oly módon, hogy hőt közlünk vele vagy a redukciós lépésben külön fűtőanyagot adunk hozzá.
Hőegyensúlyi számítások azt mutatják, hogy környezeti hőmérsékleten a vaskarbid nem tartalmaz elegendő fűtőértéket ahhoz, hogy a reakció oxigénaláfúvásos kemencében önhőellátó legyen.
A reakció önfenntartásához szükséges pótlólagos hőt számos módon vihetjük be a folyamatba. Az oxigénaláfúvásos kemencéből származó gáz körülbelül 90% szénmonoxidot tartalmaz, amely lényeges hőmennyiség. Ezt a hőt hőcserélők útján vagy más módon adhatjuk át a bejövő vaskarbidnak. A távozó gázok egy részének az elégetésével elegendő hőt kaphatunk ahhoz, hogy emeljük a távozó gázban lévő hőmennyiséget, így a bejövő vaskarbid előmelegítését elvégezhetjük és a folyamatot önhőellátóvá tehetjük. Bizonyos körülmények között távozó gázokban lévő hőmennyiség önmagában is elegendő. Az előmelegítéshez szükséges hőmennyiséget teljes egészében a távozó gázok elégetéséből is kaphatjuk. Az előnyös előmelegítés; hőmérséklettartomány körülbelül 700 C -tói 1095 C -ig terjed.
Vaskarbiddal gázalakú közegben, amelyet a távozó gázok részbeni elégetésekor kapott égéstermékek szolgáltatnak, végzett kísérletek azt mutatják, hogy a vaskarbid nem csak stabilis ilyen körülmények között, hanem a széntartalom 5,9%-ról 7,l„-ra meg is növekszik annak köszönhetően. hogy a rendszerint túlsúlyban lévő Fe,C egy része Fe,C-vé alakul. Ennek az eredménynek a növelése érdekében a CO/CO,-arányt a fűtőgázban 1:1 és 2:1 érték között kell tartanunk akkor, ha 480— 705 C előmelegítés; hőmérsékleteket akarunk megvalósítani.
Az eljárás önhőellátóvá tétele érdekében a beviendő hőt egészben vagy részben úgy biztosítjuk, hogy az Fe,C-t külső hőforrásból származó hővel közvetlenül fütjük. Megfelelő mennyiségű szenet kell hozzáadni a vaskarbidhoz azért, hogy elégésekor a kívánt pótlólagos hőmennyiséget szolgáltassuk. A hozzáadott szén mennyisége a bevitt vaskarbid körülbelül 3—5 súly ,,-a lehet. A szenet közvetlenül bevihetjük a vaskarbid előmelegítésekor olyan széntartalmú gázokban is, amelyeknek a CO/CO, aránya 1:1-nél nagyobb.
Hőt adagolhatunk oly módon is, hogy az oxigénbázisú kemencéből távozó gázokat reagáltatjuk a bejövő vaskaroddal. A vaskarbid számára szükséges széntartalmat annak érdekében, hogy a kívánt hőt égés útján biztosítsuk, a karburálás folyamán is adagolhatjuk. Ezt olyan módon végezzük, hogy a reagáló gázelegyben a fluidágyban jelenlévő széntartalmú anyag mennyiségét beállítjuk avégett, hogy elegendő Fe,C képződjék a termékben. A folyamatábrán látható, hogy forró vasforgácsot adhatunk az oxigénbázisú kemencébe betáplált anyaghoz.
Az acéllá történő redukciót olvasztott nyersvas bevitele útján végezhetjük. Ez lehetővé teszi azt, hogy vaskarbidot adagoljunk a reakció lehűtésére, így például háromszor annyi vaskarbidot használunk, mint nyersvasat. Erre a célra a vaskarbid-nyersvas-mennyiség körülbelül 60 súly /'-át adagolhatjuk. Ennek előnye az, hogy a meglévő nyersvasolvasztó kemencék a találmány szerinti eljárással összekapcsolva üzemeltethetők.
Valamennyi ismertetett változat egyedül vagy kombinálva alkalmazható a vaskarbid számára szükséges hőmennyiség szolgáltatására, igy az oxigénbázisú eljárást önhőellátóvá lehet tenni.
Abban az esetben, ha az acélgyártást elektromos kemencében végezzük, minden további szükséges hőmennyiséget bevihetünk a kemencébe elektromos energia alakjában.
A karburáló lépés lehetővé teszi nem mágneses ércekben lévő kis mennyiségű vasnak a meddőtől való elválasztását. Mivel a nem-mágneses ércekből előállított vaskarbid mágneses lesz, csupán arra van.szükség, hogy valamely nemmágneses ércet, így oxidált takonitokat, karburáljunk annak érdekében, hogy a benne lévő vasoxidot vaskarbiddá alakítsuk, majd a kezelt ércet mágneses elválasztásnak vessük alá és a keletkező mágneses vaskarbidot elkülönítsük a meddőtől. Az elkülönített vaskarbidot ezután acéllá redukáljuk.
A találmány szerinti eljárás lehetővé teszi azt, hogy kiküszöböljük a költséges nagyolvasztó használatát acélnak vasércből való előállításánál. Abban az esetben, ha a karburálást és az acéllá történő redukálást egymást követően végezzük anélkül, hogy megszakítanánk a folyamatot, akkor nincs szükség hő bevitelére az acéllá való redukáláshoz. és a redukcióból származó szénmonoxidot felhasználhatjuk az oxidból képződött vas karburálásához szükséges szén szolgáltatására, így a szén folyamatosan újra alkalmazható. A karburálásnál víz keletkezik, így egyszerűvé válik a melléktermékként képződő széntartalmú gázok kinyerése. Ez elég nagy Fe,C/Fe,C arányoknál végezhető, így elegendő széntartalmat biztosíthatunk ahhoz, hogy az oxigénaláfúvásos kemencét alkalmazó eljárás önhőellátása megvalósuljon.
A karbidnak acéllá történő redukciója olyan hőforrás, amely ezt a lépést önhőellátóvá teszi anélkül, hogy külön anyagokat alkalmaznánk, így a távozó gázok hőtartalmát használhatjuk, vagy a kemencéből származó gázokban lévő CO-t égethetjük el a szükséges hőmennyiség biztosítására. vagy a távozó gázokban lévő CO-t reagáltathatjuk a karburálásnál keletkező vaskarbiddal annak érdekében, hogy növeljük az Fe,C/Fe,C-arányt a betáplált anyagban. Ekkor már elég szén áll rendelkezésre ahhoz, hogy égetés útján biztosítsuk azt a hőmennyiséget, amely szükséges ahhoz, hogy az acéllá történő redukciót önhőellátóvá tegyük. Abban az esetben, ha nyersvasat adunk a töltethez, akkor nagy mennyiségű vaskarbidot adagolhatunk hűtés céljára. Az egész eljárást úgy vitelezhetjük ki. hogy az gyakorlatilag szennyezésmentes, a lehető legnagyobb átalakulást érjük el és a főtermék mellett keletkező termékeket újra felhasználhatjuk. Ezen túlmenően a szállítási költségek nagymérvű csökkentését érhetjük el azzal, hogy a karbidot a bánya közelében állítjuk elő és ezután továbbítjuk az acélgyártó kemencébe, mivel az első lépésben előállított vaskarbid nagyobb százalékban tartalmaz használható anyagot, mint a kiindulási oxid.
A vaskarbid előnyösen körülbelül 590—705 C°-os akkor. amikor az eljárás karburáló lépéséből távozik.
A fluidágyban a hidrogénnek a vízhez való arányát körülbelül 2,5:1—8:1 értéken, a CO/CO, arányt körülbelül 1:1—4:1 értékben.és a CO/CO., valamint a hidrogén arányokat lényegében a metánnal egyensúlyban tarthatjuk.
A hidrogén térfogata előnyösen meghaladja a széntartalmú gáz térfogatát a fluidágyban.
Abban az esetben, ha nyersvasat adunk a kemencében lévő vaskarbidhoz, akkor az körülbelül a karbid 40 súly %-a lehet és magát a vaskarbidot a kemencében lévő vaskarbid-nyersvaselegy legfeljebb 60 súly %-ig terjedő mennyiségben adagolhatjuk.
Abban az esetben, ha a vasoxidokat hidrogénhordozó gáz és széntartalmú anyag elegyének a felhasználásával alakítjuk vaskarbiddá fluidágyban, akkor a hidrogén előnyösen a szénmonoxid 60 tf %-át meghaladó mennyiségben van jelen a fluidágyban.
Claims (10)
- Szabadalmi igénypontok1. Eljárás acél gyártására vasoxidból, azzal jellemezve, hogy a vasoxidot karburáljuk vaskarbiddá alakítás végett és a keletkező vaskarbidot acéllá redukáljuk.
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás foganatositási módja, azzal jellemezve, hogy a redukciót oxigénaláfúvásos kemencében végezzük.
- 3. A 2. igénypont szerinti eljárás foganatositási módja, azzal jellemezve, hogy a redukciót a vaskarbidban lévő szénnek szénmonoxiddá való oxidálásával végezzük és a felszabadult hőmennyiséget az oxigénaláfúvásos kemencében felhasználjuk.
- 4. Az 1—3. igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az oxidot vassá redukáljuk és a keletkezett vasat vaskarbiddá karburáljuk egy lépésben fluidágyban hidrogénhordozó gáz és széntartalmú anyag felhasználásával.
- 5. A megelőző igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatositási módja, azzal jellemezve, hogy a redukcióból származó gázt az oxid fluidizálása és karburálása végett a karburáláshoz visszakeringtetjűk.
- 6. A 2—5. igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a karburálásnál kapott vaskarbidnak a redukció előtti hőveszteségét úgy pótoljuk, hogy egy előmelegítő lépésben hőt közlünk a karbiddal annak érdekében, hogy a reakciót önhőellátóvá tegyük az oxigénaláfúvásos kemencében.
- 7. A 6. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az előmelegítéshez szükséges hőmennyiség biztosítására a távozó gázok legalább egy részét reagáltatjuk a karburálásnál kapott vaskarbiddal Fe,C előállítása végett.
- 8. Az 1—7. igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az oxidot egy lépésben fluidágyban olyan hidrogént és szenet tartalmazó anyag elegyével redukáljuk és karburáljuk, amely szenet szolgáltat a vaskarbid előállításához és az elegy hidrogéntartalma a jelenlévő szénmonoxid-tartalom 60 tf “,,-a felett van.
- 9. A 8. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a hidrogénnek a képződött vízhez való arányát a fluidágyban 2,5:1 —8:1 értéken, a CO/CO, arányt 1:1—4:1 értéken, míg a CO/CO, és hidrogén/ H,Ő5 arányokat lényegében metánnal egyensúlyban tartjuk.
- 10. Az 1—9. igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a nitridnek acéllá való redukcióját valamely oxigénaláfúvásos kemencében oly módon végezzük, hogy nyersvasat adunk a ke- lO menőében lévő vaskarbidhoz és a kemencében lévő vaskarbid hőmérsékletét vaskarbid adagolásával szabályozzuk.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU77HA1048A HU177214B (en) | 1975-10-14 | 1977-10-04 | Method for making steel |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/622,101 US4053301A (en) | 1975-10-14 | 1975-10-14 | Process for the direct production of steel |
| HU77HA1048A HU177214B (en) | 1975-10-14 | 1977-10-04 | Method for making steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU177214B true HU177214B (en) | 1981-08-28 |
Family
ID=41667474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU77HA1048A HU177214B (en) | 1975-10-14 | 1977-10-04 | Method for making steel |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4053301A (hu) |
| JP (1) | JPS6053084B2 (hu) |
| AT (2) | AT372703B (hu) |
| AU (3) | AU511757B2 (hu) |
| BE (1) | BE859543A (hu) |
| BR (1) | BR7608606A (hu) |
| CS (1) | CS225806B1 (hu) |
| DD (2) | DD139726A5 (hu) |
| DE (1) | DE2700427A1 (hu) |
| DK (1) | DK153956C (hu) |
| ES (1) | ES462924A1 (hu) |
| FR (2) | FR2375327A1 (hu) |
| HU (1) | HU177214B (hu) |
| IE (3) | IE46155B1 (hu) |
| IN (1) | IN147340B (hu) |
| IT (1) | IT1087734B (hu) |
| MX (2) | MX5584E (hu) |
| NL (1) | NL7710893A (hu) |
| NO (1) | NO147344C (hu) |
| OA (1) | OA05782A (hu) |
| PL (1) | PL116930B1 (hu) |
| SE (2) | SE438000B (hu) |
| ZA (1) | ZA776003B (hu) |
Families Citing this family (65)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4211555A (en) * | 1978-02-21 | 1980-07-08 | Southwire Company | Method of controlling combustion in a metal melting furnace |
| US4248624A (en) * | 1979-04-26 | 1981-02-03 | Hylsa, S.A. | Use of prereduced ore in a blast furnace |
| US4398945A (en) * | 1981-06-22 | 1983-08-16 | Stephens Jr Frank M | Process for producing a ferronickel alloy from nickel bearing laterites |
| US4396423A (en) * | 1981-06-22 | 1983-08-02 | Stephens Jr Frank M | Process for recovering iron and zinc from steel making dusts |
| ATE51032T1 (de) * | 1986-05-07 | 1990-03-15 | Voest Alpine Ind Anlagen | Integriertes huettenwerk. |
| AT388176B (de) * | 1987-07-30 | 1989-05-10 | Voest Alpine Ag | Verfahren und anlage zur gewinnung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten aus stueckigen, eisenoxidhaeltigen einsatzstoffen |
| US5064467A (en) * | 1987-11-02 | 1991-11-12 | C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. | Method and apparatus for the direct reduction of iron |
| US5277795A (en) * | 1989-06-13 | 1994-01-11 | Thornhill Denis H | Process and apparatus for recovering heavy metal from carbonaceous material |
| US5078788A (en) * | 1989-12-22 | 1992-01-07 | C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. | Method for the direct reduction of iron |
| US5069716A (en) * | 1989-12-22 | 1991-12-03 | C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. | Process for the production of liquid steel from iron containing metal oxides |
| NZ229777A (en) * | 1989-12-30 | 1991-08-27 | Nz Government | Method for manufacturing ceramic-metal composites |
| US5073194A (en) * | 1990-08-01 | 1991-12-17 | Iron Carbide Holdings, Limited | Process for controlling the product quality in the conversion of reactor feed into iron carbide |
| US5118479A (en) * | 1990-08-01 | 1992-06-02 | Iron Carbide Holdings, Limited | Process for using fluidized bed reactor |
| AU657697B2 (en) * | 1990-08-01 | 1995-03-23 | Iron Carbide Holdings, Limited | Method for controlling the conversion of iron-containing reactor feed into iron carbide |
| US5137566A (en) * | 1990-08-01 | 1992-08-11 | Iron Carbide Holdings, Limited | Process for preheating iron-containing reactor feed prior to being treated in a fluidized bed reactor |
| AT395435B (de) * | 1991-02-19 | 1992-12-28 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur inbetriebnahme einer anlage zur herstellung von roheisen oder stahlvormaterial, sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
| US5139568A (en) * | 1991-10-03 | 1992-08-18 | Cargill, Incorporated | Continuous production of iron-carbon alloy using iron carbide |
| US5316565A (en) * | 1991-12-18 | 1994-05-31 | Kibby Robert M | Carbothermic reduction product gas treatment |
| EP0630975B1 (de) * | 1993-06-19 | 1997-07-23 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen |
| DE4410093C1 (de) * | 1994-03-24 | 1995-03-09 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen |
| DE4320359C1 (de) * | 1993-06-19 | 1994-10-20 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen zu Eisenschwamm und Aufkohlung zu Fe¶3¶C |
| US5474280A (en) * | 1993-08-20 | 1995-12-12 | Martin; Charles A. | Apparatus for preheating a reactor feed |
| US5387274A (en) * | 1993-11-15 | 1995-02-07 | C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. | Process for the production of iron carbide |
| US5869018A (en) | 1994-01-14 | 1999-02-09 | Iron Carbide Holdings, Ltd. | Two step process for the production of iron carbide from iron oxide |
| US5618032A (en) * | 1994-05-04 | 1997-04-08 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Shaft furnace for production of iron carbide |
| US5437708A (en) * | 1994-05-04 | 1995-08-01 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Iron carbide production in shaft furnace |
| US5435831A (en) * | 1994-08-12 | 1995-07-25 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Circulating fluidizable bed co-processing of fines in a direct reduction system |
| US5431711A (en) * | 1994-08-12 | 1995-07-11 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Circulating fluidized bed direct reduction system |
| US5674308A (en) * | 1994-08-12 | 1997-10-07 | Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch | Spouted bed circulating fluidized bed direct reduction system and method |
| US5516358A (en) * | 1994-11-17 | 1996-05-14 | Pro-Tech Reclamation, Inc. | Method for the production of iron carbide |
| US5733358A (en) * | 1994-12-20 | 1998-03-31 | Usx Corporation And Praxair Technology, Inc. | Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide |
| WO1996019591A1 (en) * | 1994-12-20 | 1996-06-27 | Usx Corporation | Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide |
| US5690717A (en) * | 1995-03-29 | 1997-11-25 | Iron Carbide Holdings, Ltd. | Iron carbide process |
| AUPN226095A0 (en) | 1995-04-07 | 1995-05-04 | Technological Resources Pty Limited | A method of producing metals and metal alloys |
| US5733357A (en) * | 1996-02-05 | 1998-03-31 | Iron Carbide Holdings, Ltd. | Process for converting iron oxide to iron carbide employing internally generated carbon oxide as the carbiding agent |
| US5804156A (en) * | 1996-07-19 | 1998-09-08 | Iron Carbide Holdings, Ltd. | Iron carbide process |
| US5810906A (en) * | 1996-08-28 | 1998-09-22 | Iron Carbide Holdings, Ltd. | Method for preheating feed materials for the production of iron carbide |
| US5810905A (en) * | 1996-10-07 | 1998-09-22 | Cleveland Cliffs Iron Company | Process for making pig iron |
| AT406382B (de) * | 1996-11-06 | 2000-04-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum herstellen von eisenschwamm durch direktreduktion von eisenoxidhältigem material |
| AT404256B (de) | 1996-11-06 | 1998-10-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum herstellen von eisenschwamm |
| AUPO426396A0 (en) * | 1996-12-18 | 1997-01-23 | Technological Resources Pty Limited | A method of producing iron |
| AUPO426096A0 (en) | 1996-12-18 | 1997-01-23 | Technological Resources Pty Limited | Method and apparatus for producing metals and metal alloys |
| US5824134A (en) * | 1997-01-29 | 1998-10-20 | Powers; Jim | Direct reduction of iron ore utilizing organic hazardous materials |
| AUPO944697A0 (en) * | 1997-09-26 | 1997-10-16 | Technological Resources Pty Limited | A method of producing metals and metal alloys |
| JPH11171527A (ja) * | 1997-12-04 | 1999-06-29 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 鉄カーバイドの製造方法 |
| AU750751B2 (en) | 1998-03-31 | 2002-07-25 | Iron Carbide Holdings, Ltd | Process for the production of iron carbide from iron oxide using external sources of carbon monoxide |
| US6063155A (en) * | 1998-04-06 | 2000-05-16 | Orinoco Iron, C.A. | Fluidized bed process for the production of iron carbide |
| AUPP442598A0 (en) | 1998-07-01 | 1998-07-23 | Technological Resources Pty Limited | Direct smelting vessel |
| MY119760A (en) | 1998-07-24 | 2005-07-29 | Tech Resources Pty Ltd | A direct smelting process |
| AUPP483898A0 (en) | 1998-07-24 | 1998-08-13 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process & apparatus |
| AUPP554098A0 (en) | 1998-08-28 | 1998-09-17 | Technological Resources Pty Limited | A process and an apparatus for producing metals and metal alloys |
| AUPP570098A0 (en) | 1998-09-04 | 1998-10-01 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
| AUPP805599A0 (en) | 1999-01-08 | 1999-02-04 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
| AUPQ083599A0 (en) | 1999-06-08 | 1999-07-01 | Technological Resources Pty Limited | Direct smelting vessel |
| AUPQ152299A0 (en) | 1999-07-09 | 1999-08-05 | Technological Resources Pty Limited | Start-up procedure for direct smelting process |
| AUPQ213099A0 (en) | 1999-08-10 | 1999-09-02 | Technological Resources Pty Limited | Pressure control |
| AUPQ308799A0 (en) | 1999-09-27 | 1999-10-21 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
| AUPQ346399A0 (en) | 1999-10-15 | 1999-11-11 | Technological Resources Pty Limited | Stable idle procedure |
| AUPQ365799A0 (en) | 1999-10-26 | 1999-11-18 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting apparatus and process |
| EP1160337A1 (en) * | 2000-05-31 | 2001-12-05 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Process to preheat and carburate directly reduced iron (DRI) to be fed to an electric arc furnace (EAF) |
| US6602321B2 (en) | 2000-09-26 | 2003-08-05 | Technological Resources Pty. Ltd. | Direct smelting process |
| KR20060073651A (ko) * | 2003-10-03 | 2006-06-28 | 코루스 테크날러지 베.뷔. | 금속-산소 화합물의 환원 방법 및 장치 |
| CN101684509B (zh) * | 2008-09-27 | 2012-06-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种转炉防倒钢的方法 |
| US8557014B2 (en) * | 2011-01-28 | 2013-10-15 | Albert Calderon | Method for making liquid iron and steel |
| CN105087904A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-11-25 | 攀枝花钢城集团有限公司 | 铁粉尾矿处理工艺 |
Family Cites Families (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US228329A (en) * | 1880-06-01 | Thomas a | ||
| US88939A (en) * | 1869-04-13 | Improved mode op roasting iron-ores | ||
| FR594547A (fr) * | 1924-05-19 | 1925-09-14 | Procedes Metallurg Constant Br | Perfectionnement aux procédés métallurgiques de fabrication de l'acier |
| US1786386A (en) * | 1927-06-24 | 1930-12-23 | Ashcroft Edgar Arthur | Extraction of tin from ores or materials containing tin |
| GB319309A (en) * | 1928-06-19 | 1929-09-19 | Bradley Fitch Company | Improvements in and relating to the treatment of materials for the concentration of iron contained therein |
| GB615720A (en) * | 1945-07-06 | 1949-01-11 | Arthur Tregoning Cape | Improvements in or relating to the production of iron |
| US2598393A (en) * | 1948-10-25 | 1952-05-27 | Kalling Bo Michael Sture | Method in carrying out treatment of melted pig iron or other alloyed iron |
| US2653088A (en) * | 1951-08-09 | 1953-09-22 | Robert D Pike | Direct production of steel from oxides of iron |
| GB747584A (en) * | 1952-11-24 | 1956-04-11 | Otto Stelling | Treatment of pulverulent iron oxides |
| US2780537A (en) * | 1952-11-24 | 1957-02-05 | Stelling | Process of treating pulverulent iron oxides |
| GB759224A (en) * | 1953-07-30 | 1956-10-17 | Stora Kopparbergs Bergslags Ab | Method of refining iron-carbon alloys |
| US2806779A (en) * | 1953-09-29 | 1957-09-17 | Mcwane Cast Iron Pipe Co | Method of producing iron |
| US2774662A (en) * | 1955-09-13 | 1956-12-18 | Bethlehem Steel Corp | Reduction and fusion of metals |
| US2894831A (en) * | 1956-11-28 | 1959-07-14 | Old Bruce Scott | Process of fluidized bed reduction of iron ore followed by electric furnace melting |
| US2978318A (en) * | 1957-07-15 | 1961-04-04 | Stora Kopparbergs Bergslags Ab | Method of producing steel from pulverulent iron products rich in carbon |
| FR1247408A (fr) * | 1959-10-20 | 1960-12-02 | Soc Metallurgique Imphy | Procédé de réduction du minerai de fer par du gaz naturel |
| US3160498A (en) * | 1960-06-29 | 1964-12-08 | Armco Steel Corp | Fluidized iron ore reduction process and apparatus |
| US3140168A (en) * | 1961-05-31 | 1964-07-07 | Inland Steel Co | Reduction of iron ore with hydrogen |
| US3288590A (en) * | 1963-07-22 | 1966-11-29 | Hydrocarbon Research Inc | Continuous oxide reduction process |
| US3364009A (en) * | 1964-03-12 | 1968-01-16 | Kemmetmuller Roland | Method for the production of iron and steel |
| FR1403970A (fr) * | 1964-06-18 | 1965-06-25 | Hydrocarbon Research Inc | Procédé et installations pour la réduction d'oxydes métalliques, notamment d'oxydes de fer, et produits industriels nouveaux obtenus |
| DE1254363B (de) * | 1964-12-10 | 1967-11-16 | Elektrometallurgie M B H Ges | Verfahren zur Reduktion von oxydischen Rohstoffen |
| AU417410B1 (en) * | 1966-01-10 | 1971-09-23 | Owen Morris David | Improved method and means for the production of pig iron and steel |
| US3637368A (en) * | 1968-10-16 | 1972-01-25 | Exxon Research Engineering Co | Increased metallizations of iron ore from fluidized bed processes |
| GB1269842A (en) * | 1968-11-29 | 1972-04-06 | Midland Ross Corp | Metallised pellet, and process for producing steel using metallized pellets |
| DE1960082A1 (de) * | 1968-12-17 | 1970-07-02 | Union Carbide Corp | Verfahren zum Niederschmelzen von Metallen |
| US3765872A (en) * | 1970-12-16 | 1973-10-16 | Fierro Esponja | Method and apparatus for the gaseous reduction of iron ore to sponge iron |
| US3788835A (en) * | 1970-12-30 | 1974-01-29 | Exxon Research Engineering Co | Iron ore reduction process(nu-9) |
| ES394143A1 (es) * | 1971-08-11 | 1974-11-16 | Servicios De Ingenieria Proyec | Perfeccionamientos en procedimientos y dispositivos emplea-dos para la eliminacion del oxigeno presente en los oxidos. |
| DE2401909C3 (de) * | 1974-01-16 | 1985-06-27 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung von Stahl |
| US3997333A (en) * | 1975-02-26 | 1976-12-14 | Westinghouse Electric Corporation | Process for the reduction of complex metallic ores |
| JP2659727B2 (ja) * | 1987-11-26 | 1997-09-30 | 株式会社日立製作所 | オンラインシステム |
-
1975
- 1975-10-14 US US05/622,101 patent/US4053301A/en not_active Ceased
-
1976
- 1976-11-08 AU AU19409/76A patent/AU511757B2/en not_active Expired
- 1976-11-16 JP JP51137709A patent/JPS6053084B2/ja not_active Expired
- 1976-12-21 FR FR7639208A patent/FR2375327A1/fr active Granted
- 1976-12-22 DD DD77208499A patent/DD139726A5/de unknown
- 1976-12-22 SE SE7614490A patent/SE438000B/xx unknown
- 1976-12-22 BR BR7608606A patent/BR7608606A/pt unknown
-
1977
- 1977-01-07 DE DE19772700427 patent/DE2700427A1/de not_active Ceased
- 1977-09-29 IE IE1993/77A patent/IE46155B1/en unknown
- 1977-09-29 IE IE2207/82A patent/IE46157B1/en unknown
- 1977-09-29 IE IE2206/82A patent/IE46156B1/en unknown
- 1977-10-04 HU HU77HA1048A patent/HU177214B/hu unknown
- 1977-10-04 NL NL7710893A patent/NL7710893A/xx not_active Application Discontinuation
- 1977-10-05 ES ES462924A patent/ES462924A1/es not_active Expired
- 1977-10-05 AT AT0546481A patent/AT372703B/de not_active IP Right Cessation
- 1977-10-05 AT AT0709977A patent/AT372702B/de not_active IP Right Cessation
- 1977-10-07 ZA ZA00776003A patent/ZA776003B/xx unknown
- 1977-10-07 CS CS776540A patent/CS225806B1/cs unknown
- 1977-10-08 PL PL1977201383A patent/PL116930B1/pl unknown
- 1977-10-10 MX MX776467U patent/MX5584E/es unknown
- 1977-10-10 OA OA56296A patent/OA05782A/xx unknown
- 1977-10-10 DK DK449177A patent/DK153956C/da not_active IP Right Cessation
- 1977-10-10 DD DD77201427A patent/DD134649A5/xx unknown
- 1977-10-10 BE BE181591A patent/BE859543A/xx unknown
- 1977-10-10 NO NO773452A patent/NO147344C/no unknown
- 1977-10-10 IT IT2843077A patent/IT1087734B/it active
- 1977-10-10 MX MX777362U patent/MX5693E/es unknown
-
1978
- 1978-07-18 FR FR7821884A patent/FR2431540A1/fr active Granted
- 1978-10-16 SE SE7810769A patent/SE410277B/sv unknown
-
1979
- 1979-05-23 AU AU47370/79A patent/AU4737079A/en not_active Abandoned
- 1979-05-25 IN IN374/DEL/79A patent/IN147340B/en unknown
-
1980
- 1980-07-25 AU AU60831/80A patent/AU545314B2/en not_active Expired
-
1985
- 1985-04-02 US US06/719,967 patent/USRE32247E/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU177214B (en) | Method for making steel | |
| US5387274A (en) | Process for the production of iron carbide | |
| GB1438999A (en) | Blast furnace operating methods | |
| US4551172A (en) | Process of producing liquid carbon-containing iron | |
| JPH10251720A (ja) | 鉄の精製方法 | |
| US3160498A (en) | Fluidized iron ore reduction process and apparatus | |
| US4526612A (en) | Method of manufacturing ferrosilicon | |
| US1760078A (en) | Process for the low-temperature reduction of iron ores | |
| GB2243840A (en) | Liquid steel production | |
| US4248627A (en) | Process for the manufacture and use of high purity carbonaceous reductant from carbon monoxide-containing gas mixtures | |
| US5069716A (en) | Process for the production of liquid steel from iron containing metal oxides | |
| US5437706A (en) | Method for operating a blast furnace | |
| US5810905A (en) | Process for making pig iron | |
| US4001008A (en) | Method and apparatus for the reduction of ores, especially iron ores | |
| US4198228A (en) | Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace | |
| JP2902062B2 (ja) | 溶融還元法 | |
| US1695953A (en) | Method of preheating the charge in shaft furnaces | |
| GB978070A (en) | Reduction of metal oxides | |
| US5733357A (en) | Process for converting iron oxide to iron carbide employing internally generated carbon oxide as the carbiding agent | |
| US6428763B1 (en) | Process for the production of iron carbide from iron oxide using external sources of carbon monoxide | |
| US2715575A (en) | Method of treating iron ore blast furnaces | |
| US3620699A (en) | Reducing gas generation | |
| CA1084273A (en) | Process for the direct production of steel | |
| US900346A (en) | Method of smelting copper ores. | |
| GB1573453A (en) | Production of iron carbide and the production of steel therefrom |