CS225806B1 - The manufacturing process of the steel - Google Patents

The manufacturing process of the steel Download PDF

Info

Publication number
CS225806B1
CS225806B1 CS776540A CS654077A CS225806B1 CS 225806 B1 CS225806 B1 CS 225806B1 CS 776540 A CS776540 A CS 776540A CS 654077 A CS654077 A CS 654077A CS 225806 B1 CS225806 B1 CS 225806B1
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
iron
iron carbide
steel
carbon
carbide
Prior art date
Application number
CS776540A
Other languages
English (en)
Inventor
Frank Moe Stephens
Original Assignee
Hazen Research
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hazen Research filed Critical Hazen Research
Priority to CS776540A priority Critical patent/CS225806B1/cs
Publication of CS225806B1 publication Critical patent/CS225806B1/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C1/00—Magnetic separation
    • B03C1/005—Pretreatment specially adapted for magnetic separation
    • B03C1/015—Pretreatment specially adapted for magnetic separation by chemical treatment imparting magnetic properties to the material to be separated, e.g. roasting, reduction, oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0033—In fluidised bed furnaces or apparatus containing a dispersion of the material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/006—Starting from ores containing non ferrous metallic oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0073—Selection or treatment of the reducing gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B15/00—Other processes for the manufacture of iron from iron compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
    • C21C5/32—Blowing from above
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/56—Manufacture of steel by other methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
    • C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/66—Heat exchange
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Compounds Of Iron (AREA)

Description

Vynález se týká způsobu výroby oceU z kysličníku železa,
S ohledem na úbytek nalezišT bohatých železných rud pro výrobu oceli, z důvodů ekonomických se hutní průmysl nutně zaměřuje při výrobě oceU na využívání chudých železných rud. Přitom však vzniká požadavek snížit náklady, vznikající při zpracování chudých 'železných rud na ocel. Snaha srážít náklady na výrobu oceU se soussředila na vyloučení používání vysokých pecí, které maaí vysokou spotřebu paliva.
Patentový spis USA č. 2 780 537 popisuje způsob převádění kysličníku železa na karbidy ve f^udál^aném loži, přičemž se kyssičník uhelnatý ·používá jako hlavní redukční a neuhličovací plyn. Redukční plyn nesmí obsahovat více než 50 % objemových vodíku, vztaženo na obsah kysličníku uhelnatého. Před tímto způsobem se navrhovalo používání vodíku jako redukčního plynu pro kysličníky železa mající nízký obsah železa· ve fluddizačním loži. Produkt karbidu železa lze pak pouužt pro výrobu kovového železa v peci na výrobu železa prac^ící pod bodem tání železa nebo ocele. Rovněž se navrhovalo převádět kovové železo na karbid železa, spíš než převádět kysličník železa na karbid železa.
Způsoby s fSudditoaiýýě l^c^ž^<^m se dále navrhovaly na přímou redukci kysličníků železa na kovové železo, které naopak lze převádět na karbid železa. AvSak tyto ostatní přímé způsoby redukce maj ty nevýhody, že produkt může být v některých případech pyroforní, vyžadující briketováni a u některých způsobů není odstraněna spékavost takže s fSuidníě vzi^í.]^í^Z:í různé těžkooti.
Uvedené nevýhody odstraňuje způsob výroby oceU z kysličníku železe, u něhož se·v prvním stupni kysličník železa nauUličsjl ve f^^día^^m loži směsí plynů, tbsэalSíeíel vodík
2258C6 в uhlíkatý materiál, θ ve druhé stupni se vytvořený kerbid železe přeměňuje ne ocel, podle vynálezu, jehož podstatě spočívá v tom, že během nauhličování ve fluidizečním loži je vodík v plynné směsi přítomen v objemové koncentraci převyšující 60 % objemové koncentrece kyslišníku uhelnatého CO, za účelem vyloučení tvorby jakéhokoli přebytku kysličníku uhličitého CO2, přičemž nauhličování probíhá při teplotě 480 až 7C5 °C, načež následuje přímá přeměna karbidu železa na ocel.
V plynné směsi, vytvořené ve fluidizečním loži, se s výhodou udržuje objemový poměr vodíku к vodě v rozmezí od 2,5:1 do 8:1 a objemový poměr kysličníku uhelnatého ke kysličníku uhličitému se udržuje v rozmezí od 1:1 do 4:1, přičemž objemové poměry vodíku к vodě e kysličníku uhelnatého ke kysličníku uhličitému jsou v podstatě v rovnováze s metanem.
К přímé přeměně karbidu železe na ocel možno využívat tepla, vznikajícího okysličováním uhlíku v karbidu železe.
Pro fluidizaci a nauhličení kysličníku v prvním stupni se využívá odpadní plyn, vznikající při přeměně karbidu železa na ocel.
' Výhodně probíhá přeměna karbidu železa na ocel eutotermálně ze přívodu teple.
Teplo se vytváří reakcí alespoň části odpadních plynů s karbidem železe z prvního stupně.
Ke karbidu železa je možno přisezovat surové železo, přičemž teplota při reakci se ovládá přidáváním karbidu železa.
Způsobem podle vynálezu je možno vytvořit ocel z kysličníku železa bez použití vysoké pece.
Všeobecně jsou preferovány částicové kysličníky železe nebo koncentráty. Přeměna kysličníku železa na karbid železe cestou redukce na železo se bude obecně provádět při teplotě ne vyšší než 705 °C s nejvýhodnějším rozmezím od 480 do 650 °C. Nauhličení redukovaného železa na karbid lze provádět tak, že se ponechá dostatek uhlíku v karbidu železa, pro převádění dostatečného tepla při spalování v základní kyslíkové peci, aby se proces stal autotermální. Poměry CO/CO2 a vodíku к vypařované vodě z plynů jsou udržovány na úrovních nedostatečných pro vznik oxidace karbidu želez?.
Plyny odtahované při výrobě ocele, okolo 90 % kysličníku uhelnatého, lze nechat cirkulovat pro využití jako části redukčního plynu pro redukci a nauhličování ve fluidizoveném loži. Výpočty materiálové rovnováhy ukazují, že obsah uhlíku v odpadních plynech je dostatečný pro dodání všeho uhlíku potřebného pro redukci a nauhličení. Proto, provádí-li se nauhličování a následující redukce na ocel jako jedna plynulá operace, všechen uhlík nutný pro nauhličení, lze získat plynulou cirkulací odtahových plynů z redukce ocele. To vylučuje nutnost přidávání uhlíku při nauhličování, © vylučuje ztráty, které nastávají u běžných operací. Výsledkem je, že uhlík, původně přidaný pro vytvoření karbidu železa, lze použít opakovaně získáním z redukce ocele a znovu použít pro výrobu dalších karbidů. Provádí-11 se neuhliČování a následná redukce ve vzájemném spojení, není žádoucí přivádět další teplo, pro vytvoření autotermálního procesu, nebol produkt nauhličování má již teplotu, potřebnou pro následující redukci.
Jsou-li tyto dva stupně prováděny samostatně, pak horký odpadní plyn z redukce lze přidat jinými prostředky, podle nutnosti, aby se způsob výroby ocele stal autotermální.
Vyrobený karbid železa je s výhodou použit přímo jako vsázka do základní kyslíkové nebo elektrické pece, spolu s tavidly, legovacími přísadami a ostatními obvyklými přísadami pro výrobu ocele přímo, bez použití vysoké pece. Teplo lze do vsázky přivádět různými způ3 soby. To může zahrnovat přímé vytápění, přidávání paliva jako uhlík, nebo produkování dostatečného volného nebo kombinovaného uhlíku v karbidu při jeho výrobě apod. Teplo z . odtahovaného plynu lze pouUít a odtahový plyn lze částečně spplit pro dodávku tepla do vsázky.
V posledním případě poměr CO/COg pro spalovací plyny musí být udržován pod hranicí, kdy se karbid železa rozkládá.
Zásadité způsoby v kyslíkových a elektrCclých pecích zde uvedené pro výrobu ocele, jsou známé. Zássddtý kyslíkový proces nebo zásaddtý proces v kyslíkové peci se liší hlavně od . Bessemerova způsobu a nístěj oxých procesů v tom, íe uhlík a určité neeistoty (síra, fosfor atd.) ve vsázce nejsou oxidovány vzduchem, ale kyslíkem. Kyssík se přivádí do železa v peci dýcháním tryskou, do nebo pod hředinu roztaveného železa.
Vyrobený karbid železa podle vynálezu je směs karbidů vzorce Fe2C a Fe^C s převaatuícím obsahem Fe^C.
H*íkaadné provedení způsobu podle vynálezu bude dále popsáno s ohledem na připojené schémá, které znázorňuje schéma postupu výroby.
Jednotka s fuuddiooeaiýfa ložem může být obvyklého typu, kde jemně rozemletý dosazovaný mateeiál na roštu nebo jnné děrované podložce je fuuddioován směrem vzhůru proudícími plyny, které mohou obsahovat, nebo sestávat úplně jenom z reakčních plynů. Pomocné vybavení bude obvykle obsahovat tepelnou a teplotní kontrolu a moontor, tepelné výmmnnky, pračky ne plyn cyklony, zařízení pro m^^ulaci plynu a ostatní obvyklé vybavení.
Zde používaný výraz plyn obsa^ujcí vodík zahrnuje rovněž samotný vodíkový plyn a výraz maaeriál obesa^ící uhlík zahrnuje i samotný uhlík.
Konncenrát železné rudy se přivádí na fluidizainí lože, kde se nauu^čuje. Nauuhičování musí být pěnivě kontrolováno, aby se vPtvooil produkt vhodný pro pooužtí v zása^té kyslíkové (BOF) nebo elektrické peci. Karbid železa je v těchto pecích žádoucí, nebot není pyroforický e je odolný proti povětrnostním vivvům, což umooňuue, že ho lze přepravovat na dlouhé vzdálenoosi e skladovat po různou dobu.
K^£^s.i^čníky železa se nejprve redukuuí ve ^udá^^ním loži ne železo a pak se přeměňuje na karbid železa plynulým pochodem, redukční a ntuhliitotcí plyny se p^t^uží^^ají společně. Aby se zameezio zapečenn, způsobené přechodnou příoomnootí kovového železo, teplota se oýhodnn udržuje pod asi 705 °C po celou dobu a nejlépe v rozm^;^:í od 480 do 650 °C.
Jako redukční plyn se s výhodou používá vodík, avšak lze rovněž pouužt kysličník uhelnatý nebo uhlovodíkové plyny nebo smměi vodíku a CO e uhlovodíkových plynů. Schéma postupu výroby ukazuje p^t^užt^:í vodíku a kysličníku uhelnatého s oierdněním vody. Jako redukčnímu plynu se dává přednost vodíku, nebol vytvořená voda se dá snadno od^re^t z odtahových plynů a tak lze znovu nabýt rovnováhy plynu bez potřeby nákladných a koInePikoodných chemických systémů pro odstraňování produktů oxidace uhlíku, které se vsS-ootí, pooUíjeeli se redukční plyn obsa^ujcí uhlík.
Jako nauhličovtcíeu plynu se dává přednost propanu, avšak lze pouužt i kysličník uhelnatý nebo jiné uhlovodíkové plyny nebo tuhý uhhík, s přednossí nízkých alkyl-uhlovodíkových plynů. Lze pouužt široký rozsah uhlíkových msate^^, nebol itdááotí uhhík pro vytvoření karbidu železa. ·
Uváděním poměru vodík a uhlík nesoucích eθteriálV do rovnováhy, je možno ome^t vodík do redukční funkce a uhhík do nauUhiitotcí funkce. Toto lze dosáhnout udržováním vyššího mnntžtví plynů s obsahem vodíku, než plynů s obsahem uhlíku.
Vzhledem k rovnováze, která nestane v systému plynů vodík-uhlík-kyslík, požadované poměry vocdk-uhlík budou automaticky vyžadovat, aby byl v systému obsažen methan. Množiství přítomného metanu bude v iálVslosti ne poměru uhlíku k vodíku, teplotě a tlakových podmínkách.
Výsledky zkoušek, obdržené použitím shora popsané redukční a neuHič^^í operace ve P^ddum loži jsou v oásledíhící tabulce na str. 5.
Obsah uhlíku v.produktu se bude mmnnt s procentem kysličníku železe v dosazovaném materiálu. Chudé rudy s nízkým obsahem železe budou automaticky poskytovat výrobky s nízkými obsahy uhlíku.
Obsah vodíku v redukční e tduhličtvací směsi vtdík-l^qгsliδoík uhelnatý by měl být vyšší než kysličníku uhelnatého, výhodný. obsah vodíku je nad 60 % objemu přítomného kysličníku uhelnatého.
Výsledky uvedené v tabulce ukazzuí, že se vyrobí čistý karbid železa, který je vysoce vhodný pro pouužtí v zásacdté kyslíkové nebo elektrické peci, Frekční analýza provedená X-pep^ky ukazuje, že uhlík je přítomný jeko karbid železe bez volného uhlíku nebo kovového železa. Výrobek byl oeppsoforický. Simulované povVtroostoí testy ukázaa^y, že produkt je stálý v oxidační atmosféře obstalhjcí vodní páru až do teploty 250 °C.
Výsledky rovněž že neuhličování je vysoce úspěšné při produkci karbidu železe přímo z kysličníku železa při pracovní teploto od 545 do 635 °C s použitím vodíku ku vodní páře v poměru okolo od 5:1 do 8:1 a CO/COg v poměrech od 1:1, do 4:1. Gspěšné o^v^u^II.čení lze dtsáhnoιht. při teploto od 480 do 650 °C s poměrem vo^to к vodní páře od 2-,5:1 do 8:1 e poměru CO/COg od 1:1 do 4:1. Ze těchto podmínek 1 až 70 % objemu methanu bude přítomno v plynných systémech obseV^cích předepsané oootsSví vodíku, vodní páry, CO e COg. Ivíimo tyto rozsahy se karbid železe oevvsotbl.
Vzhledem k povaze procesů v zásaadtých kyslíkových pecích, požad^í se zvléštoí podminky pro přeměnu karbidu železe oa ocel ve srovnání s jinou výrobou ocele v těchto pecích.
Je--i OBuUi-dování a výrobě ocele úzce spjato, takže kerbid železa vychází z fluidního toto při zvýšeoé t^totě okolo 590 ež 650 °C a je-1. přidáváo přímo při toto t^lotě do zásaadté kyslíkové pece, tepelná bilance ukazuje, že žádné přídavné teplo není potřeba a proces je plynulý e . o^ltoterm^ll^j^.
Odtahované plyny mohou být přiváděny přímo do fluddiovesného lože, jlOlh-:L o^uu^Iíčování a výrobě oceU těsně spjaty. V podstatě Všechen ..uHík, pouuitý ve fhuídiovainéo loži k přeměně kysličníků na karbid železa je pak znovu přeměněn naCO v peci a vrácen do fluLdizačního lože, aby mohl být znovu pouužt pro výrobu karbidu železa.
jee-i, pro účely skladování nebo transportu, karbid před výrobou oceli ochlazen, p8k se musí přidat teplo znovu ohřátím výrobku, nebo přidáním zvláštního paliva v redukčním stadiu.
Bilance tepelné rovnováhy ukezuje, že při normální teplotě o^c^olí, karbid železa není, dostatečně výhřevný pro lutttlroáloí reakci v záseV^é kyslíkové peci.
Přídavné teplo, požadované k vytvoření reakce, která se sama udržuje, lze přivádět různými způsoby. Odtahovaný plyn ze z^sadté kyslíkové pece obsahuje okolo 90 % kysličníku uhelnatého.
Toto teplo lze poi^žt v tepelných výměto^ích nebo jinak k oltfátí přiváděného karbidu železa. Spalitelnou čásstí odtahovaného plynu lze získat dostatečné teplo pro zvýšení tepla со
Η
5806 6 odtahovaných plynů tak, Že provést poŽadovAné předehřátí př i \ dděnóho Ι<ηιΙ·Ι<1·ι ž.nlo/n pro autotermální průběh procesu. Za některých podmínek, může l\ý l. postihující Lopto ιώηηΛι·né v samotných odpadních plynech. Výhodná teploto předehřátí se pohybuje v rozmel'.( od 700 do l 095 °C.
I
Zkoušky, provedené s karbidem železa v plynném médiu, jež simulovalo produkty z částečného spálení odtahových plynů ukázaly, že karbid železa není stabilní pouze za těchto podmínek, ale zvyšuje se s obsahem uhlíku od 5,9 do 7,1 %, vlivem tvoření FegC z normálního, převládajícího Fe^C. Aby se dosáhlo tohoto výsledku, poměr CO/COg ve spalovaném plynu musí být 1:1 e 2:1 při teplotě předehřívání 480 až 705 °C.
Teplo, přidávané к vytvoření autotermálního procesu lze přidávat nejednou, nebo po částech, přímým zehřátím vsázky Fe2C vnějším zdrojem tepla. Do karbidu železa lze přidat dostatečné množství uhlíku a vytvořit tak požadované přídavné teplo spalováním. Množství přidaného uhlíku lze měnit od 3 až 5 % hmotnostních vsázky karbidu železa. Uhlík lze přidat přímo předehřátím karbidu železa v plynech obsahujících uhlík majících poměr CO/COg větší než 1:1.
Teplo lze přidávat reakcí odtahovaných plynů ze zásadité kyslíkové pece s přiváděným karbidem železa. Nezbytný obsah uhlíku pro to, aby karbid železa přivedl spálením požadované množství tepla, lze přivést během nauhličování nastavením množství uhlíkatého materiálu přítomného v reakční plynové směsi ve fluidizačnim loži, к vytvoření dostatečného množství FegC ve výrobku. Jak je zřejmé ze schéma postupu výroby, do zásadité kyslíkové · pece lze přidávat horký šrot.
Redukci ocele lze uskutečnit přidáním surového železa. Toto vyžaduje přidat karbid železa к ochlazení reakce, například použitím třikrát většího množství karbidu jako vsázky surového železa. Karbid železa pro tyto účely tvoří množství okolo 60 % hmotnostních ze vsázky surového železa. Jedna výhoda tohoto spočívá v tom, že existující pece na surové železo mohou pokračovat v procesu způsobem podle tohoto vynálezu.
Všechny tyto shora uvedené operace bučí samotné nebo v kombinaci, lze použít pro vytvoření tepla nezbytného pro vsázku karbidu železa к docílení autotermálního zásaditého kyslíkového procesu.
Provédí-li se výroba oceli v elektrické peci, jakékoliv další požadované teplo lze přivádět elektrickou energií v peci.
NBUhličovací operace dává možnost, aby železo podřadné jakosti 8 nemagnetické rudy, byly odděleny od hlušiny. Protože karbid železa vyrobený z nemagnetické rudy je magnetický., je pouze nutno nauhličovat nemagnetickou rudu, jako oxidovaný takonit, к převedení v ní obsaženého kysličníku železa na karbid železa a upravenou rudu podrobit magnetické separaci к oddělení výsledný magnetický karbid železa od hlušiny. Získaný karbid železa se pak redukuje na ocel.
Shora popsaný způsob podle vynálezu vylučuje nutnost použití vysokých pecí pro přeměnu železné rudy na ocel. Provádí-li se nauhličování a redukce na ocel postupně za sebou bez přestávky, je nutno předat do ocele teplo pro redukci a kysličník uhelnatý z redukce lze použít pro nauhličení železa vytvořeného z kysličníku, tak, že uhlík lze plynule znovu využívat. Při nauhličování se vytváří voda jako vedlejší produkt, čímž se zjednodušuje znovuzískáni plynů obsahujících uhlík z vedlejšího produktu. To lze provádět při dostatečně vysokých poměrech FegC ku Fe^C s dostatečně vysokým obsahem uhlíku ve vsázce, aby zásaditý kyslíkový proces byl autotermální.
Redukce uhlíku na ocel představuje, zdroj tepla pro vytvoření tohoto stupně autotermálním, bez použití zvláštních materiálů, tj. lze použít teplo z odtahovaných plynů nebo
CO v odtahovaných plynech z pece lze spálit a vytvořit tak potřebné teplo, nebo CO obsažený v odtahovaných plynech může reagovat s karbddem železs z nauhličovlní, čímž se zvýší poměr Fe^C ku Fe^C ve vsázce. Dostatečný uhlík po spálení zásobuje požadovaným teplem redukci ocele, která je pak autotermální. Přidáivili se surové železo do·vsázky, lze přidat velké množžsví karbidu železa pro ochlazení· Celý proces lze provést tak, ' že je prakticky úplně bez zneeištění.
Dále se dosáhne úspor v dopravních nákladech, vyrálí-li se karbid blfzko dolu před dopravou k peci vyrábě^cí ocel, nebo! karbid uhlíku, který se vyrábí v prvním stupni představuje vySS:C procento použitelného maaeeiálu, než výchozí kysličník·
S výhodou karbid uhlíku má 590 sž 705 °C když opoout.:L neuhU^vací stupen způsobu podle vynálezu.
V fuj^dí^j^s^c^vné^m loži, poměr vodíku k vodě se má udržovat od 2,5:1 do 8:1 a CO/COg se má udržovat od 1:1 do 4:1 a poměry CO/COg a vodík/HgO maaí být v rovnováze s metanem.
Přidávváli se surové železo do karbidu Železa v peci, jeho mncjossví má být do 40 % hmoonootních.karbidu a karbid železa sám o sobě lze přidávat . v mnnožtví do 60 % hmoonootních směěi karbidu železa a surového železa v peci·
Jsoouli kysličníky železa přeměňovány ov karbid železa ve fžuddiviδnío loži za pot^žtí srnměd plynu obsah^ícího vodík a O8aeeillž obsahuuícího uHík, pak s výhodou je vodík přítomen v množživí více oež 60 % objemu kysličníku uhelnatého ve f^udál^Cním loži.

Claims (7)

  1. PŘEDMĚT VYNÁLEZU
    1 . Způsob výroby oceei k kysličníku železa, u oěhož se v prvním stupni kysličník železa otužličžje ve f^udái^Cním loži sm?s^:í plynů, obseV^^í vodík a uhlíkatý mattem a ve druhém stupni se vytvořený karbid železa přemmřuje oe ocel, vyznoauuící se tím, že během п^ЬИ^^^ ve f'žuddZtičnío loži je vodík /2 v plynné soOsí přížooeo v objemové koncenOraci, pře 60 % objemové koncentrace kysličníku uhelnatého CO, za účelem vyloučení tvorby jtkéloOoži přebytku kysličníku uhličitého CO2, přičemž nвuUličžvlní probíhá při teplotě 480 vž 705 °C, oaies oásleduje přímá přem0ov karbidu že3^eza ov ocel.·
  2. 2. Způsob podle bodu 1, vyznaV^ící se tím, že v plynné smě^ěs, vytvořené ve fluidizvčoím loži, se udržuje objemový poměr vodíku /g k vodě /gO v rozmezí od 2,5:1.do 8:1 a objemový poměr kysličníku uhelnatého CO ke kysličníku žhličit0ož COg se 'udržuje v rozmezí od 1:1 do 4:1, přččemš objemové poměry vodíku k vodě a kysličníku uhelnatého ke kysličníku žhliδitéož jsou v poť^ť^ltatě v rovnováze s metanem CH^.
  3. 3. Způsob podle bodu 1 , vyzna^u^í se tím, že k přímé přeměně karbidu železa ov ocel se využívá tepla, vznikajícího okysličováním uhlíku v karbidu železa.
    '
  4. 4. Způsob podle bodu 1 , vyznotiUjií se tím, že pro fluidiz^! a neuničení kysličníku v prvním stupni se využívá odpednf plyn, vz^ta^c! při přeměně karbidu železa ov ocel.
  5. 5. Způsob podle bodu 1 , vyzna^u^cí se tím, že přeměov karbidu železa ov ocí^ZÍ probíhá autotejmálně zv přívodu tepla.
  6. 6. Způsob podle bodu 5, vyznaV^ící se tím, že se· teplo vytváří reakcí alespoň číIis! odpadních plynů s karbidem železa z prvního stupně.
  7. 7. Způsob podle bodu 5, vyzna^u^í se tím, že ke karbidu železa se přisazuje surové železo, přičemž teplota při reakci se .ovládá přidáváním karbidu železa.
CS776540A 1975-10-14 1977-10-07 The manufacturing process of the steel CS225806B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CS776540A CS225806B1 (en) 1975-10-14 1977-10-07 The manufacturing process of the steel

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US05/622,101 US4053301A (en) 1975-10-14 1975-10-14 Process for the direct production of steel
CS776540A CS225806B1 (en) 1975-10-14 1977-10-07 The manufacturing process of the steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS225806B1 true CS225806B1 (en) 1984-02-13

Family

ID=41667474

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS776540A CS225806B1 (en) 1975-10-14 1977-10-07 The manufacturing process of the steel

Country Status (23)

Country Link
US (2) US4053301A (cs)
JP (1) JPS6053084B2 (cs)
AT (2) AT372703B (cs)
AU (3) AU511757B2 (cs)
BE (1) BE859543A (cs)
BR (1) BR7608606A (cs)
CS (1) CS225806B1 (cs)
DD (2) DD139726A5 (cs)
DE (1) DE2700427A1 (cs)
DK (1) DK153956C (cs)
ES (1) ES462924A1 (cs)
FR (2) FR2375327A1 (cs)
HU (1) HU177214B (cs)
IE (3) IE46155B1 (cs)
IN (1) IN147340B (cs)
IT (1) IT1087734B (cs)
MX (2) MX5584E (cs)
NL (1) NL7710893A (cs)
NO (1) NO147344C (cs)
OA (1) OA05782A (cs)
PL (1) PL116930B1 (cs)
SE (2) SE438000B (cs)
ZA (1) ZA776003B (cs)

Families Citing this family (65)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4211555A (en) * 1978-02-21 1980-07-08 Southwire Company Method of controlling combustion in a metal melting furnace
US4248624A (en) * 1979-04-26 1981-02-03 Hylsa, S.A. Use of prereduced ore in a blast furnace
US4398945A (en) * 1981-06-22 1983-08-16 Stephens Jr Frank M Process for producing a ferronickel alloy from nickel bearing laterites
US4396423A (en) * 1981-06-22 1983-08-02 Stephens Jr Frank M Process for recovering iron and zinc from steel making dusts
ATE51032T1 (de) * 1986-05-07 1990-03-15 Voest Alpine Ind Anlagen Integriertes huettenwerk.
AT388176B (de) * 1987-07-30 1989-05-10 Voest Alpine Ag Verfahren und anlage zur gewinnung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten aus stueckigen, eisenoxidhaeltigen einsatzstoffen
US5064467A (en) * 1987-11-02 1991-11-12 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Method and apparatus for the direct reduction of iron
US5277795A (en) * 1989-06-13 1994-01-11 Thornhill Denis H Process and apparatus for recovering heavy metal from carbonaceous material
US5078788A (en) * 1989-12-22 1992-01-07 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Method for the direct reduction of iron
US5069716A (en) * 1989-12-22 1991-12-03 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Process for the production of liquid steel from iron containing metal oxides
NZ229777A (en) * 1989-12-30 1991-08-27 Nz Government Method for manufacturing ceramic-metal composites
US5073194A (en) * 1990-08-01 1991-12-17 Iron Carbide Holdings, Limited Process for controlling the product quality in the conversion of reactor feed into iron carbide
US5118479A (en) * 1990-08-01 1992-06-02 Iron Carbide Holdings, Limited Process for using fluidized bed reactor
AU657697B2 (en) * 1990-08-01 1995-03-23 Iron Carbide Holdings, Limited Method for controlling the conversion of iron-containing reactor feed into iron carbide
US5137566A (en) * 1990-08-01 1992-08-11 Iron Carbide Holdings, Limited Process for preheating iron-containing reactor feed prior to being treated in a fluidized bed reactor
AT395435B (de) * 1991-02-19 1992-12-28 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur inbetriebnahme einer anlage zur herstellung von roheisen oder stahlvormaterial, sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens
US5139568A (en) * 1991-10-03 1992-08-18 Cargill, Incorporated Continuous production of iron-carbon alloy using iron carbide
US5316565A (en) * 1991-12-18 1994-05-31 Kibby Robert M Carbothermic reduction product gas treatment
EP0630975B1 (de) * 1993-06-19 1997-07-23 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen
DE4410093C1 (de) * 1994-03-24 1995-03-09 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen
DE4320359C1 (de) * 1993-06-19 1994-10-20 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen zu Eisenschwamm und Aufkohlung zu Fe¶3¶C
US5474280A (en) * 1993-08-20 1995-12-12 Martin; Charles A. Apparatus for preheating a reactor feed
US5387274A (en) * 1993-11-15 1995-02-07 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Process for the production of iron carbide
US5869018A (en) 1994-01-14 1999-02-09 Iron Carbide Holdings, Ltd. Two step process for the production of iron carbide from iron oxide
US5618032A (en) * 1994-05-04 1997-04-08 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Shaft furnace for production of iron carbide
US5437708A (en) * 1994-05-04 1995-08-01 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Iron carbide production in shaft furnace
US5435831A (en) * 1994-08-12 1995-07-25 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Circulating fluidizable bed co-processing of fines in a direct reduction system
US5431711A (en) * 1994-08-12 1995-07-11 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Circulating fluidized bed direct reduction system
US5674308A (en) * 1994-08-12 1997-10-07 Midrex International B.V. Rotterdam, Zurich Branch Spouted bed circulating fluidized bed direct reduction system and method
US5516358A (en) * 1994-11-17 1996-05-14 Pro-Tech Reclamation, Inc. Method for the production of iron carbide
US5733358A (en) * 1994-12-20 1998-03-31 Usx Corporation And Praxair Technology, Inc. Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide
WO1996019591A1 (en) * 1994-12-20 1996-06-27 Usx Corporation Process and apparatus for the manufacture of steel from iron carbide
US5690717A (en) * 1995-03-29 1997-11-25 Iron Carbide Holdings, Ltd. Iron carbide process
AUPN226095A0 (en) 1995-04-07 1995-05-04 Technological Resources Pty Limited A method of producing metals and metal alloys
US5733357A (en) * 1996-02-05 1998-03-31 Iron Carbide Holdings, Ltd. Process for converting iron oxide to iron carbide employing internally generated carbon oxide as the carbiding agent
US5804156A (en) * 1996-07-19 1998-09-08 Iron Carbide Holdings, Ltd. Iron carbide process
US5810906A (en) * 1996-08-28 1998-09-22 Iron Carbide Holdings, Ltd. Method for preheating feed materials for the production of iron carbide
US5810905A (en) * 1996-10-07 1998-09-22 Cleveland Cliffs Iron Company Process for making pig iron
AT406382B (de) * 1996-11-06 2000-04-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum herstellen von eisenschwamm durch direktreduktion von eisenoxidhältigem material
AT404256B (de) 1996-11-06 1998-10-27 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum herstellen von eisenschwamm
AUPO426396A0 (en) * 1996-12-18 1997-01-23 Technological Resources Pty Limited A method of producing iron
AUPO426096A0 (en) 1996-12-18 1997-01-23 Technological Resources Pty Limited Method and apparatus for producing metals and metal alloys
US5824134A (en) * 1997-01-29 1998-10-20 Powers; Jim Direct reduction of iron ore utilizing organic hazardous materials
AUPO944697A0 (en) * 1997-09-26 1997-10-16 Technological Resources Pty Limited A method of producing metals and metal alloys
JPH11171527A (ja) * 1997-12-04 1999-06-29 Kawasaki Heavy Ind Ltd 鉄カーバイドの製造方法
AU750751B2 (en) 1998-03-31 2002-07-25 Iron Carbide Holdings, Ltd Process for the production of iron carbide from iron oxide using external sources of carbon monoxide
US6063155A (en) * 1998-04-06 2000-05-16 Orinoco Iron, C.A. Fluidized bed process for the production of iron carbide
AUPP442598A0 (en) 1998-07-01 1998-07-23 Technological Resources Pty Limited Direct smelting vessel
MY119760A (en) 1998-07-24 2005-07-29 Tech Resources Pty Ltd A direct smelting process
AUPP483898A0 (en) 1998-07-24 1998-08-13 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process & apparatus
AUPP554098A0 (en) 1998-08-28 1998-09-17 Technological Resources Pty Limited A process and an apparatus for producing metals and metal alloys
AUPP570098A0 (en) 1998-09-04 1998-10-01 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process
AUPP805599A0 (en) 1999-01-08 1999-02-04 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process
AUPQ083599A0 (en) 1999-06-08 1999-07-01 Technological Resources Pty Limited Direct smelting vessel
AUPQ152299A0 (en) 1999-07-09 1999-08-05 Technological Resources Pty Limited Start-up procedure for direct smelting process
AUPQ213099A0 (en) 1999-08-10 1999-09-02 Technological Resources Pty Limited Pressure control
AUPQ308799A0 (en) 1999-09-27 1999-10-21 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process
AUPQ346399A0 (en) 1999-10-15 1999-11-11 Technological Resources Pty Limited Stable idle procedure
AUPQ365799A0 (en) 1999-10-26 1999-11-18 Technological Resources Pty Limited A direct smelting apparatus and process
EP1160337A1 (en) * 2000-05-31 2001-12-05 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Process to preheat and carburate directly reduced iron (DRI) to be fed to an electric arc furnace (EAF)
US6602321B2 (en) 2000-09-26 2003-08-05 Technological Resources Pty. Ltd. Direct smelting process
KR20060073651A (ko) * 2003-10-03 2006-06-28 코루스 테크날러지 베.뷔. 금속-산소 화합물의 환원 방법 및 장치
CN101684509B (zh) * 2008-09-27 2012-06-13 鞍钢股份有限公司 一种转炉防倒钢的方法
US8557014B2 (en) * 2011-01-28 2013-10-15 Albert Calderon Method for making liquid iron and steel
CN105087904A (zh) * 2015-09-29 2015-11-25 攀枝花钢城集团有限公司 铁粉尾矿处理工艺

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US228329A (en) * 1880-06-01 Thomas a
US88939A (en) * 1869-04-13 Improved mode op roasting iron-ores
FR594547A (fr) * 1924-05-19 1925-09-14 Procedes Metallurg Constant Br Perfectionnement aux procédés métallurgiques de fabrication de l'acier
US1786386A (en) * 1927-06-24 1930-12-23 Ashcroft Edgar Arthur Extraction of tin from ores or materials containing tin
GB319309A (en) * 1928-06-19 1929-09-19 Bradley Fitch Company Improvements in and relating to the treatment of materials for the concentration of iron contained therein
GB615720A (en) * 1945-07-06 1949-01-11 Arthur Tregoning Cape Improvements in or relating to the production of iron
US2598393A (en) * 1948-10-25 1952-05-27 Kalling Bo Michael Sture Method in carrying out treatment of melted pig iron or other alloyed iron
US2653088A (en) * 1951-08-09 1953-09-22 Robert D Pike Direct production of steel from oxides of iron
GB747584A (en) * 1952-11-24 1956-04-11 Otto Stelling Treatment of pulverulent iron oxides
US2780537A (en) * 1952-11-24 1957-02-05 Stelling Process of treating pulverulent iron oxides
GB759224A (en) * 1953-07-30 1956-10-17 Stora Kopparbergs Bergslags Ab Method of refining iron-carbon alloys
US2806779A (en) * 1953-09-29 1957-09-17 Mcwane Cast Iron Pipe Co Method of producing iron
US2774662A (en) * 1955-09-13 1956-12-18 Bethlehem Steel Corp Reduction and fusion of metals
US2894831A (en) * 1956-11-28 1959-07-14 Old Bruce Scott Process of fluidized bed reduction of iron ore followed by electric furnace melting
US2978318A (en) * 1957-07-15 1961-04-04 Stora Kopparbergs Bergslags Ab Method of producing steel from pulverulent iron products rich in carbon
FR1247408A (fr) * 1959-10-20 1960-12-02 Soc Metallurgique Imphy Procédé de réduction du minerai de fer par du gaz naturel
US3160498A (en) * 1960-06-29 1964-12-08 Armco Steel Corp Fluidized iron ore reduction process and apparatus
US3140168A (en) * 1961-05-31 1964-07-07 Inland Steel Co Reduction of iron ore with hydrogen
US3288590A (en) * 1963-07-22 1966-11-29 Hydrocarbon Research Inc Continuous oxide reduction process
US3364009A (en) * 1964-03-12 1968-01-16 Kemmetmuller Roland Method for the production of iron and steel
FR1403970A (fr) * 1964-06-18 1965-06-25 Hydrocarbon Research Inc Procédé et installations pour la réduction d'oxydes métalliques, notamment d'oxydes de fer, et produits industriels nouveaux obtenus
DE1254363B (de) * 1964-12-10 1967-11-16 Elektrometallurgie M B H Ges Verfahren zur Reduktion von oxydischen Rohstoffen
AU417410B1 (en) * 1966-01-10 1971-09-23 Owen Morris David Improved method and means for the production of pig iron and steel
US3637368A (en) * 1968-10-16 1972-01-25 Exxon Research Engineering Co Increased metallizations of iron ore from fluidized bed processes
GB1269842A (en) * 1968-11-29 1972-04-06 Midland Ross Corp Metallised pellet, and process for producing steel using metallized pellets
DE1960082A1 (de) * 1968-12-17 1970-07-02 Union Carbide Corp Verfahren zum Niederschmelzen von Metallen
US3765872A (en) * 1970-12-16 1973-10-16 Fierro Esponja Method and apparatus for the gaseous reduction of iron ore to sponge iron
US3788835A (en) * 1970-12-30 1974-01-29 Exxon Research Engineering Co Iron ore reduction process(nu-9)
ES394143A1 (es) * 1971-08-11 1974-11-16 Servicios De Ingenieria Proyec Perfeccionamientos en procedimientos y dispositivos emplea-dos para la eliminacion del oxigeno presente en los oxidos.
DE2401909C3 (de) * 1974-01-16 1985-06-27 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Herstellung von Stahl
US3997333A (en) * 1975-02-26 1976-12-14 Westinghouse Electric Corporation Process for the reduction of complex metallic ores
JP2659727B2 (ja) * 1987-11-26 1997-09-30 株式会社日立製作所 オンラインシステム

Also Published As

Publication number Publication date
SE410277B (sv) 1979-10-08
DD139726A5 (de) 1980-01-16
SE7614490L (sv) 1978-06-23
ATA546481A (de) 1983-03-15
NO147344B (no) 1982-12-13
MX5584E (es) 1983-10-28
BR7608606A (pt) 1978-07-18
DK153956B (da) 1988-09-26
AT372702B (de) 1983-11-10
AU545314B2 (en) 1985-07-11
AU1940976A (en) 1978-05-18
AU4737079A (en) 1979-09-27
JPS6053084B2 (ja) 1985-11-22
DE2700427A1 (de) 1978-07-13
IE46156B1 (en) 1983-03-09
NO147344C (no) 1983-03-23
AT372703B (de) 1983-11-10
PL116930B1 (en) 1981-07-31
IE822206L (en) 1979-03-29
FR2431540B1 (cs) 1981-11-20
NO773452L (no) 1979-04-11
OA05782A (fr) 1981-05-31
IE46157B1 (en) 1983-03-09
SE7810769L (sv) 1978-10-16
FR2431540A1 (fr) 1980-02-15
ES462924A1 (es) 1978-10-01
JPS5362717A (en) 1978-06-05
FR2375327B1 (cs) 1981-06-19
USRE32247E (en) 1986-09-16
AU511757B2 (en) 1980-09-04
DK449177A (da) 1979-04-11
MX5693E (es) 1983-12-13
FR2375327A1 (fr) 1978-07-21
ATA709977A (de) 1983-03-15
ZA776003B (en) 1979-05-30
DK153956C (da) 1989-02-13
US4053301A (en) 1977-10-11
AU6083180A (en) 1980-11-06
DD134649A5 (de) 1979-03-14
IN147340B (cs) 1980-02-02
IE46155B1 (en) 1983-03-09
IT1087734B (it) 1985-06-04
BE859543A (fr) 1978-02-01
SE438000B (sv) 1985-03-25
HU177214B (en) 1981-08-28
PL201383A1 (pl) 1979-05-07
IE46155L (en) 1979-03-29
NL7710893A (nl) 1979-04-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CS225806B1 (en) The manufacturing process of the steel
US4019895A (en) Method of reducing ore using a plasma burner
US4072504A (en) Method of producing metal from metal oxides
US5613997A (en) Metallurgical process
US5139568A (en) Continuous production of iron-carbon alloy using iron carbide
EP0209861B1 (en) Melt-reductive iron making method from iron ore
AU697637B2 (en) Process for avoiding metal dusting in the direct reduction of iron-oxide-containing materials
US3964898A (en) Process for batch production of sponge iron
US2107980A (en) Method for preparing iron and steel
JPS58123821A (ja) 熱処理方法
US3822125A (en) Flash smelting of iron ore and concentrate
AU680212B2 (en) Metallurgical processes and apparatus
US3620699A (en) Reducing gas generation
RU2198937C2 (ru) Способ и устройство для получения металлов и металлических сплавов
CA1110075A (en) Process for the direct production of steel
CA1098320A (en) Process for the direct production of steel
US6264911B1 (en) Production method of iron carbide
JPS63171807A (ja) 酸素高炉の操業方法
CA1098319A (en) Process for the direct production of steel
GB1573453A (en) Production of iron carbide and the production of steel therefrom
CA1084273A (en) Process for the direct production of steel
GB1573455A (en) Production of steel from iron carbide
JP2024508605A (ja) 直接還元プロセスにおける抽出ガス回収
CA1099520A (en) Process for the direct production of steel
EP1036762A1 (en) Method of manufacturing iron carbide