La présente invention a pour objet une presse plieuse à tabliers à déformation contrôlée. Les presses plieuses sont des machines-outils de type en soi bien connu. La machine comporte, comme cela est montré sur la figure 1 annexée, un tablier inférieur 12 et un tablier supérieur 14 mobile relativement au tablier 12. Le plus souvent, le tablier inférieur 12 est fixe et le tablier supérieur 14 peut être rapproché du tablier inférieur 12 sous l'action de vérins V1 et V2 qui agissent sur les extrémités 14a et 14b du tablier supérieur 14. Le plus souvent le tablier inférieur 12 a son bord libre 12a qui est équipé io de moyens de fixation 16 de matrices de pliage 18. De la même manière, le bord 14c du tablier supérieur 14 est équipé de moyens de fixation 20 de poinçons de pliage 22. Une feuille métallique ou tôle F est posée sur les matrices de pliage 18 du tablier inférieur 12. La tôle F peut avoir une longueur très variable 15 selon les cas. Sous l'action des pistons des vérins V1 et V2, les poinçons 22 montés sur le tablier supérieur 14 approchent la tôle posée sur les matrices du tablier inférieur. Dès que le poinçon 22 entre en contact avec la tôle F, la force commence à augmenter dans la tôle tout en pénétrant dans celle-ci, d'abord dans le domaine élastique puis dans le domaine plastique, ce qui 20 permet d'obtenir un pliage définitif de la tôle. Du fait que la force est appliquée au tablier supérieur par les vérins V1 et V2 qui agissent aux extrémités de ce tablier, la charge linéaire distribuée entre les deux extrémités des tabliers correspond à une ligne de déformation du tablier supérieur en forme d'arc concave avec les maximas de déformation 25 près du plan médian du tablier. Cela signifie que pour le pliage, la partie centrale des poinçons pénètre moins que les extrémités dans la tôle jusqu'à la fin du pliage. Si l'on exerçait le pliage sur une matrice qui, elle, resterait parfaitement rectiligne pendant le pliage, le résultat en serait que l'on obtiendrait une pièce avec un angle de pliage plus ouvert dans sa partie 30 centrale que dans ses extrémités. Un tel résultat est bien sûr inacceptable. Pour remédier à cet inconvénient, on a proposé différentes solutions afin de contrôler par différents moyens ces déformations des bords des tabliers en vue d'obtenir un pliage sensiblement identique sur toute la longueur de la pièce pliée. The present invention relates to a press brake with aprons with controlled deformation. Folding presses are machine tools of a kind well known in themselves. The machine comprises, as shown in Figure 1 attached, a lower deck 12 and an upper deck 14 movable relative to the deck 12. Most often, the lower deck 12 is fixed and the upper deck 14 can be brought closer to the lower deck 12 under the action of jacks V1 and V2 which act on the ends 14a and 14b of the upper deck 14. Most often the lower deck 12 has its free edge 12a which is equipped with fastening means 16 of folding dies 18. In the same way, the edge 14c of the upper apron 14 is equipped with fixing means 20 of folding punches 22. A metal sheet or sheet F is placed on the folding dies 18 of the lower deck 12. The sheet F may have a very variable length 15 depending on the case. Under the action of the pistons of the cylinders V1 and V2, the punches 22 mounted on the upper deck 14 approach the sheet placed on the dies of the lower deck. As soon as the punch 22 comes into contact with the sheet F, the force begins to increase in the sheet while penetrating into it, first in the elastic domain and then in the plastic field, which makes it possible to obtain final folding of the sheet. Since the force is applied to the upper deck by the cylinders V1 and V2 which act at the ends of this deck, the linear load distributed between the two ends of the deck corresponds to a deformation line of the upper apron concave arc with the deformation maxima 25 near the median plane of the deck. This means that for bending, the central part of the punches penetrate less than the ends into the sheet until the end of the bending. If the bending was performed on a die which would remain perfectly straight during bending, the result would be that a piece with a bending angle more open in its central part than at its ends would be obtained. Such a result is of course unacceptable. To overcome this drawback, various solutions have been proposed to control by different means these deformations of the edges of the aprons to obtain a substantially identical bending over the entire length of the folded part.
Classiquement, ces solutions comprennent la réalisation de fentes telles que les fentes 24 et 26 montrées sur la figure 1 et réalisées dans le tablier inférieur 12 symétriquement par rapport au plan médian P'P de la presse. Ces fentes 24, 26 définissent alors une zone centrale 28 du tablier inférieur 12 qui est dépourvue de fentes et qui a comme longueur b, les deux fentes 24 et 26 ayant une longueur a. Avec des fentes 24 et 26 de type classique, c'est-à-dire laissant entre elles une longueur b de portion 28 dépourvue de fentes, on obtient des déformations des bords des tabliers supérieur 14 et inférieur 12 qui sont io sensiblement parallèles. On obtient ainsi un pliage correct. Cependant, ce résultat n'est obtenu que dans le cas où la feuille métallique ou tôle à plier F a une longueur qui est sensiblement égale à la longueur totale des tabliers inférieur 12 ou supérieur 14. En revanche, lorsque la tôle F a une longueur inférieure à la longueur totale du tablier inférieur 12 ou supérieur 14, les 15 déformations des bords des tabliers inférieur 12 et supérieur 14 sont toutes les deux concaves. Outre la difficulté de proposer une presse plieuse apte à offrir une déformation de la feuille métallique ou tôle à plier F sensiblement uniforme sur toute la longueur de ladite feuille ou tôle F, que sa longueur soit faible 20 par rapport à la longueur des tabliers 12, 14 de la presse ou au contraire que sa longueur soit égale à celle des tabliers 12, 14 de la presse, il existe une difficulté complémentaire liée à la déformation des bords supérieurs 24", 26" des fentes 24, 26, lors de l'application de la force de pliage du tablier mobile 14 sur la tablier fixe 12 et la reprise de cette force sur les bords inférieurs 24', 25 26' des fentes 24, 26. La présente invention entend remédier à ces deux problèmes en proposant la disposition d'au moins un butoir dans chacune des fentes 24, 26 ; ledit butoir étant composé de deux éléments, ou cales, présentant des premières surfaces respectivement fixées aux bords des fentes et des 30 deuxième surfaces adaptées pour un contact mutuel localisé sensiblement au centre des cales, de manière à assurer une parfaite transmission de la force de pliage des bords supérieurs des fentes aux bords inférieurs des fentes. L'invention se rapporte ainsi à une presse plieuse pour le pliage d'au moins une feuille métallique comprenant : - un tablier supérieur dont le bord inférieur porte des premiers outils de pliage et un tablier inférieur dont le bord supérieur porte des deuxièmes outils de pliage, les deux tabliers étant mobiles relativement pour exercer un effort de pliage sur la feuille, ladite presse présentant un plan médian vertical, un desdits tabliers présentant dans toute son épaisseur deux fentes disposées symétriquement par rapport au plan médian, chaque fente ayant chacune un premier et un deuxième bords et une première extrémité ouverte débouchant dans un bord latéral du tablier ainsi qu'une extrémité fermée, io caractérisé en ce que au moins un butoir est disposé dans chaque fente, chaque butoir comprenant une première cale ayant une première extrémité solidaire du premier bord de fente et une deuxième extrémité formant une première surface et une deuxième cale ayant une première extrémité solidaire du 15 deuxième bord de fente et une deuxième extrémité formant une première surface, et en ce que la première surface d'au moins l'une des première et deuxième cales présente une portion centrale bombée ou protubérante par rapport aux autres portions de ladite surface de sorte que le contact entre la 20 première et la deuxième cale s'effectue essentiellement sur cette portion centrale. On entend par l'expression solidaire du premier/deuxième bord le fait que la cale considérée est reliée au premier ou deuxième bord, étant entendu que cette cale peut être déplaçable par rapport à ce bord de fente. 25 D'autres caractéristiques de la presse plieuse selon l'invention sont indiquées ci-après. - avantageusement, la première surface de la première cale et la première surface de la deuxième cale présentent chacune une portion centrale bombée ou protubérante par rapport aux autres portions desdites 30 premières surfaces respectivement ; - selon un mode de réalisation, la première surface de la première cale et/ou la première surface de la deuxième cale est une surface convexe ; - selon un mode de réalisation de l'invention, la première surface d'une des cales présente une surface concave tandis que la première surface 35 de l'autre cale présente une surface convexe ; - selon un mode de réalisation de l'invention, la première surface d'au moins la première et/ou de la deuxième cale est une portion de surface sphérique ; - avantageusement, les fentes présentent, au moins dans la zone des butoirs, une hauteur H constante, de sorte que les premier et deuxième bords sont parallèles, en l'absence d'effort de pliage de la feuille métallique F ; - avantageusement, les premières surfaces des cales sont inclinées par rapport aux bords parallèles des fentes ; io - de préférence, les premières surfaces des cales sont inclinées selon une pente comprise entre 1% et 40%, de préférence entre 5% et 10%, par rapport à un axe ou un plan parallèle aux bords parallèles des fentes ; - selon un mode de réalisation de l'invention, la première surface d'au moins la première cale ou de la deuxième cale présente une pluralité de 15 portions périphériques planes inclinées connectant la portion centrale ; - la portion centrale présente une hauteur ou flèche comprise entre 0,05 et 0,25 millimètre (mm) par rapport aux autres portions de la première surface, pour une cale de longueur sensiblement égale à 80 mm ; - avantageusement, les cales sont montées sur des supports reliés 20 aux bords respectifs des fentes ; l'un au moins des supports est mobile latéralement, c'est-à-dire suivant un axe parallèle aux bords parallèles des fentes sur lequel il est monté ; - selon une possibilité offerte par l'invention, les deux cales sont décalées latéralement, c'est-à-dire suivant un axe parallèle aux bords 25 parallèles des fentes, l'une par rapport à l'autre ; - selon une possibilité offerte par l'invention, en l'absence d'effort de pliage de la feuille métallique F, les première et deuxième cales présentent entre elles un jeu ; - avantageusement, la presse plieuse de l'invention comprend une 30 pluralité de butoirs disposés respectivement dans les fentes symétriquement par rapport au plan médian P'P. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit de plusieurs modes préférés de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs. La 35 description se réfère aux dessins annexés sur lesquels : - La figure 1 illustre une presse plieuse avec deux fentes situées respectivement de part et d'autre du plan médian P'P et s'étendant à partir de côtés opposés ; - la figure 2 est une vue schématique illustrant la réalisation d'un butoir formé de deux cales selon l'invention, l'une fixée au bord supérieur d'une fente 24 ou 26 et l'autre fixée au bord inférieur de la fente 24 ou 26 ; - la figure 3 est une vue schématique de deux butoirs munis d'un système de commande motorisé de la valeur du jeu associé aux butoirs ; - les figures 4 à 7 montrent schématiquement plusieurs modes de io réalisation d'un butoir selon l'invention, constitué de deux cales initialement en contact ; - la figure 8 est une vue de côté d'une cale de butoir selon l'invention ; - les figures 9 à 12 montrent différents modes de réalisation de la 15 première surface, ou surface de contact, d'une cale de butoir selon l'invention ; - la figure 13 illustre schématiquement les champs de force ou de pression parcourant les deux cales d'un butoir selon l'invention, lors de l'application d'une force de pliage sur la feuille métallique F occasionnant un 20 contact et une force Fo entre les cales ; - la figure 14 représente en perspective une cale dont la première surface, ou surface de contact, est composée de trois portions ; - la figure 15 est une vue en coupe de côté de deux cales, l'une en dessous de l'autre, identiques à celle de la figure 14. 25 La figure 2 illustre en coupe deux cales 28, 29 d'un butoir 27 selon l'invention. Ces deux cales 28, 29 présentent respectivement une première surface 28', 29' de contact, avant l'application d'une force de pliage Fo, présentant un jeu J les séparant, comme illustré également sur les figures 5 et 15 30 Chacune des cales 28, 29 est montée sur des supports 40, 41 reliés aux bords respectifs 24', 26' et 24", 26" de fentes 24 et 26. La fonction de chaque cale 28, 28', 29, 29' / butoir 27 est de contrôler le rapprochement des bords 24', 24" et 26', 26" de chaque fente 24, 26 lors de l'application de la force de pliage. En contrôlant le rapprochement des bords 24', 24" et 26', 26" 35 de la fente 24 ou 26, on contrôle la déformation du bord supérieur 24", 26" de fente 24, 26 et en conséquence la déformation du bord supérieur 12a du tablier inférieur 12. L'un au moins des supports 40 ou 41, éventuellement les deux supports 40 et 41, est mobile latéralement, c'est-à-dire suivant un axe parallèle aux bords parallèles 24', 26' et 24", 26" des fentes 24, 26 sur lequel il est monté. Dans l'exemple choisi pour illustrer l'invention sur les figures 2 et 3, seuls les supports 40 sont susceptibles d'être déplacés grâce à l'ensemble d'actionneurs 60, les supports 41 étant eux fixes sur les bords de fentes 24", 26" du tablier inférieur 12. Ces supports 40 sont déplacés grâce à un io ensemble d'actionneurs 60, représenté sur la figure 3, relié par l'intermédiaire de bras de liaison 61 aux supports mobiles 40. L'ensemble d'actionneurs 60 est commandé par une unité de commande distante, non représentée sur les figures annexées. Le déplacement motorisé des supports 40, et donc des cales 29, permet de régler la position d'au moins une des cales 29 par i5 rapport à la cale 28, en vue de l'application de la force de pliage Fo. Ce réglage définit la valeur du jeu J, étant entendu que le réglage initial des positions relatives des cales 28, 29 (avant l'application de la force de pliage Fo) peut également ne prévoir aucun jeu de sorte que les cales 28, 29 seront en butée l'une avec l'autre. Le jeu j entre les cales 28, 29 ou la position 20 relative des cales 28, 29 peut être réglé au centième de millimètre près grâce à l'ensemble d'actionneurs 60. Bien entendu, on pourra prévoir que l'ensemble d'actionneurs 60, ou un mécanisme de déplacement distinct, autorise le déplacement également des supports 41 et donc des cales 28. A titre d'exemple, la figure 8 illustre 25 une cale 28, 29 sur laquelle sont visibles des orifices taraudés 71, 72, 73 (les orifices 71, 72 sont vus de face tandis que l'orifice 73, situé sur une face contiguë, est représenté en pointillé dans la masse) destinées à permettre la fixation de la cale 28 ou 29 sur un support mobile 40 ou fixe 41 par des moyens mécaniques classiques, tels qu'une vis ou une tige filetée. 30 Afin d'autoriser seulement un déplacement latéral limité, les supports 40 comportent des fentes ou lumières 62, s'étendant linéairement pour définir l'axe de déplacement des supports mobiles 40, dans lesquelles sont disposés des axes de guidage 63 adaptés auxdites fentes 62. Le déplacement des supports 40 et des cales 29 est idéalement parallèle aux bords 24', 26' 35 des fentes 24, 26. On notera en effet que, de façon avantageuse, les bords 24', 24" et 26', 26" de chacune des fentes 24, 26 sont parallèles au moins au niveau des cales 28, 29 / butoirs 27. La première surface 28', 29' de chacune des cales 28, 29 présente avantageusement une inclinaison par rapport à l'axe ou au plan des bords 24', 26' et 24", 26" parallèles des fentes 24, 26. Cette inclinaison des premières surfaces 28', 29' des cales 28, 29 est comprise entre 1 et 30%, en fonction du matériau formant les cales 28, 29 ou plus exactement du coefficient de friction du ou des matériaux utilisés pour constituer la surface de contact 28', 29' des cales 28, 29. On notera ainsi à titre d'exemple que io l'inclinaison des cales 28, 29 représentées sur les figures 2 et 3 est de l'ordre de 2% à 10% tandis que cette inclinaison est comprise entre 10% et 30% pour les cales 28, 29 représentées par exemple sur les figures 6, 13 ou 14. On notera par ailleurs que l'inclinaison des cales 28, 29 venant en butée l'une avec l'autre pourra être la même ou légèrement différente. 15 Selon un aspect essentiel de l'invention, au moins l'une des premières surfaces, ou surface de contact, 28', 29' des cales respectives 28, 29 comporte une portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 de sorte que le contact entre la première et la deuxième cale 28 et 29 s'effectue essentiellement sur cette portion centrale 30 ou 31. 20 Cette portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 pourra se présenter sous différentes formes et être présente sur une seule des deux cales 28 ou 29 ou sur les deux cales 28, 29. Par ailleurs, comme nous allons le voir au travers des différents exemples de réalisation, du fait de la forme de la portion bombée ou protubérante 30, 31 de chacune des premières 25 surfaces 28', 29' des cales 28, 29, le contact entre les cales 28, 29 pourra consister en un contact ponctuel ou quasi-ponctuel, un contact linéaire ou un contact surfacique. Sur la figure 4, les cales 28 et 29 présentent chacune une portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 qui forment la zone de contact des 30 deux cales 28, 29. Dans cet exemple, la cale inférieure 29 est située plus proche de l'extrémité ouverte 26a de la fente 26 que la cale supérieure 28 de sorte qu'il y un léger décalage latéral entre les deux cales 28, 29. Les premières surfaces 28', 29' des deux cales 28, 29 consistent ici en une surface sphérique mais le somme S de ces surfaces sphériques pour l'une ou 35 l'autre des deux cales 28, 29 n'est pas situé exactement au centre de la première surface 28' ou 29'. C'est pourquoi les deux cales 28, 29 sont légèrement décalées latéralement l'une par rapport à l'autre de sorte que le contact entre les deux cales, initialement et/ou lors de l'application de la force de pliage Fo de la tôle F, permet un contact au niveau des portions centrales 30, 31. Bien entendu, cet arrangement des cales 28, 29 l'une par rapport à l'autre est fonction d'une part de la surface sphérique des deux premières surfaces 28', 29' des cales 28, 29 mais également de la flexion de la partie supérieure 12c du tablier inférieur 12, et donc du déplacement propre de la cale supérieure 28. io De manière générale, il doit être noté que, par convention, le sommet S de la portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 est considéré relativement à un plan Po joignant deux bords opposés 80, 81 de la cale 28 ou 29 ; ce plan Po correspondant à l'inclinaison des cales 28, 29. Ce sommet S est le point de la portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 qui est à 15 la plus grande distance (flèche) du plan Po. On a illustré ce plan Po sur les figures 14 et 15 qui représentent un dernier mode d'exécution de l'invention. Comme on peut le voir sur la figure 14, le plan Po est le plan reliant les deux bords 80, 81 opposés. Le sommet S de la portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 pourra être localisé à une extrémité de cette portion, 20 comme représenté sur la figure 14. La hauteur maximum de ce sommet S est noté h. Sur la figure 15, on note que sensiblement toute la portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 est à la hauteur h par rapport au plan Po. On comprendra par ailleurs que, du fait de l'inclinaison des premières surfaces 28', 29' de cales 28, 29, le sommet S de la portion protubérante 30, 31 ne 25 coïncide pas forcément avec le point de la première surface 28', 29' le plus éloigné du bord de fente 26', 26" auquel est fixé la cale 28, 29. La figure 5 illustre une variante de la figure 4. La cale inférieure 29 est ici située plus éloignée de l'extrémité ouverte 26a que la cale supérieure 28 de sorte qu'il y a à nouveau un léger décalage latéral entre les deux cales 30 28 et 29 mais inversé par rapport au décalage latéral des cales 28, 29 représentées sur la figure 4. Par ailleurs, à l'état initial, en l'absence de force exercée par les vérins V1, V2, les premières surfaces 28', 29' présentent entre elles un jeu j. Dans le mode de réalisation de la figure 5, à l'instar de celui de la figure 4, l'agencement de la portion centrale bombée 30, 31 de chacune 35 des premières surfaces 28', 29' de chacune des cales 28, 29 ainsi que le décalage latéral relatif des deux cales 28, 29 sont choisis de sorte que, lors de l'application de l'effort de pliage sur la feuille métallique F, les deux cales 28, 29 se contactent sur leurs portions centrales bombée ou protubérante 30, 31 respectives. Conventionally, these solutions comprise the production of slots such as the slots 24 and 26 shown in Figure 1 and made in the lower deck 12 symmetrically with respect to the median plane P'P of the press. These slots 24, 26 then define a central zone 28 of the lower deck 12 which is devoid of slots and which has the length b, the two slots 24 and 26 having a length a. With slots 24 and 26 of conventional type, that is to say leaving between them a length b portion 28 without gaps, we obtain deformations of the edges of the upper aprons 14 and lower 12 which are substantially parallel. This gives a correct folding. However, this result is obtained only in the case where the metal sheet or sheet metal to be folded F has a length which is substantially equal to the total length of the lower deck 12 or upper 14. In contrast, when the sheet F has a length less than the total length of the lower deck 12 or upper 14, the 15 deformations of the edges of the lower deck 12 and upper 14 are both concave. In addition to the difficulty of proposing a press brake capable of deforming the sheet metal or folding sheet F substantially uniformly over the entire length of said sheet or sheet F, that its length is small compared to the length of the aprons 12, 14 of the press or on the contrary that its length is equal to that of the aprons 12, 14 of the press, there is a complementary difficulty related to the deformation of the upper edges 24 ", 26" of the slots 24, 26, when the application of the folding force of the movable apron 14 on the fixed apron 12 and the resumption of this force on the lower edges 24 ', 25 26' of the slots 24, 26. The present invention intends to remedy these two problems by proposing the arrangement at least one bumper in each of the slots 24, 26; said stopper being composed of two elements, or shims, having first surfaces respectively fixed to the edges of the slots and second surfaces adapted for mutual contact located substantially in the center of the shims, so as to ensure perfect transmission of the folding force upper edges of the slots at the lower edges of the slots. The invention thus relates to a press brake for folding at least one metal sheet comprising: - an upper apron whose lower edge carries first folding tools and a lower apron whose upper edge carries second folding tools , the two aprons being relatively movable to exert a folding force on the sheet, said press having a vertical median plane, one of said aprons having in all its thickness two slots disposed symmetrically with respect to the median plane, each slot each having a first and a second edge and a first open end opening into a side edge of the apron and a closed end, characterized in that at least one stopper is disposed in each slot, each stopper comprising a first shim having a first end integral with the first slot edge and a second end forming a first surface and a second wedge having a first end secured to the second slot edge and a second end forming a first surface, and in that the first surface of at least one of the first and second wedges has a domed or protuberant central portion with respect to other portions of said surface so that the contact between the first and the second wedge takes place essentially on this central portion. The expression integral with the first / second edge is understood to mean that the shim in question is connected to the first or second edge, it being understood that this shim may be displaceable with respect to this slot edge. Other features of the press brake according to the invention are given below. - Advantageously, the first surface of the first wedge and the first surface of the second wedge each have a central portion bulged or protruding relative to the other portions of said first 30 surfaces respectively; according to one embodiment, the first surface of the first wedge and / or the first surface of the second wedge is a convex surface; according to one embodiment of the invention, the first surface of one of the wedges has a concave surface while the first surface of the other wedge has a convex surface; according to one embodiment of the invention, the first surface of at least the first and / or second shim is a spherical surface portion; - Advantageously, the slots have, at least in the area of the stops, a constant height H, so that the first and second edges are parallel, in the absence of folding force of the metal sheet F; - Advantageously, the first surfaces of the wedges are inclined relative to the parallel edges of the slots; - Preferably, the first surfaces of the wedges are inclined at a slope of between 1% and 40%, preferably between 5% and 10%, with respect to an axis or a plane parallel to the parallel edges of the slots; according to one embodiment of the invention, the first surface of at least the first wedge or the second wedge has a plurality of inclined planar peripheral portions connecting the central portion; - The central portion has a height or arrow between 0.05 and 0.25 millimeters (mm) relative to the other portions of the first surface, for a shim of length substantially equal to 80 mm; - Advantageously, the wedges are mounted on supports connected to the respective edges of the slots; at least one of the supports is movable laterally, that is to say along an axis parallel to the parallel edges of the slots on which it is mounted; according to a possibility offered by the invention, the two shims are offset laterally, that is to say along an axis parallel to the parallel edges of the slots, one with respect to the other; according to a possibility offered by the invention, in the absence of the folding force of the metal foil F, the first and second wedges have a clearance between them; Advantageously, the press brake of the invention comprises a plurality of stops respectively disposed in the slots symmetrically with respect to the median plane P'P. Other characteristics and advantages of the invention will appear better on reading the following description of several preferred embodiments of the invention given by way of non-limiting examples. The description refers to the accompanying drawings in which: FIG. 1 illustrates a press brake with two slots located respectively on either side of the median plane P'P and extending from opposite sides; - Figure 2 is a schematic view illustrating the embodiment of a buffer formed of two shims according to the invention, one attached to the upper edge of a slot 24 or 26 and the other attached to the lower edge of the slot 24 or 26; - Figure 3 is a schematic view of two bumpers provided with a motorized control system of the value of the game associated with the bumpers; - Figures 4 to 7 show schematically several embodiments of a bumper according to the invention, consisting of two wedges initially in contact; - Figure 8 is a side view of a bumper wedge according to the invention; Figures 9 to 12 show different embodiments of the first surface, or contact surface, of a bumper wedge according to the invention; FIG. 13 schematically illustrates the force or pressure fields traversing the two shims of a bumper according to the invention, during the application of a folding force on the metal foil F causing a contact and a Fo force. between the holds; FIG. 14 represents in perspective a wedge whose first surface, or contact surface, is composed of three portions; FIG. 15 is a sectional side view of two shims, one below the other, identical to that of FIG. 14. FIG. 2 illustrates in section two shims 28, 29 of a buffer 27. according to the invention. These two wedges 28, 29 respectively have a first surface 28 ', 29' of contact, before the application of a folding force Fo, having a clearance J separating them, as also illustrated in FIGS. 5 and 15. shims 28, 29 is mounted on supports 40, 41 connected to the respective edges 24 ', 26' and 24 ", 26" of slots 24 and 26. The function of each shim 28, 28 ', 29, 29' / bumper 27 is to control the approximation of the edges 24 ', 24 "and 26', 26" of each slot 24, 26 during the application of the folding force. By controlling the approximation of the edges 24 ', 24 "and 26', 26" 35 of the slot 24 or 26, it controls the deformation of the upper edge 24 ", 26" of slot 24, 26 and consequently the deformation of the upper edge 12a of the lower deck 12. At least one of the supports 40 or 41, possibly the two supports 40 and 41, is movable laterally, that is to say along an axis parallel to the parallel edges 24 ', 26' and 24 ", 26" slots 24, 26 on which it is mounted. In the example chosen to illustrate the invention in FIGS. 2 and 3, only the supports 40 are capable of being displaced thanks to the set of actuators 60, the supports 41 being fixed on the edges of slots 24 ". , 26 "of the lower apron 12. These supports 40 are moved by an io set of actuators 60, shown in Figure 3, connected via connecting arm 61 to the movable supports 40. The set of actuators 60 is controlled by a remote control unit, not shown in the accompanying figures. The motorized movement of the supports 40, and therefore the wedges 29, makes it possible to adjust the position of at least one of the wedges 29 relative to the wedge 28, with a view to applying the folding force Fo. This setting defines the value of the clearance J, it being understood that the initial setting of the relative positions of the wedges 28, 29 (before the application of the folding force Fo) can also provide no play so that the wedges 28, 29 will be in abutment with each other. The clearance j between the shims 28, 29 or the relative position of the shims 28, 29 can be adjusted to the nearest hundredth of a millimeter thanks to the set of actuators 60. Of course, it can be provided that the set of actuators 60, or a separate movement mechanism, also allows the movement of the supports 41 and hence the wedges 28. By way of example, FIG. 8 illustrates a wedge 28, 29 on which threaded orifices 71, 72, 73 are visible. (The orifices 71, 72 are seen from the front while the orifice 73, located on a contiguous face, is represented in dotted line in the mass) intended to allow the fixing of the wedge 28 or 29 on a mobile support 40 or fixed 41 by conventional mechanical means, such as a screw or a threaded rod. In order to allow only limited lateral displacement, the supports 40 comprise slots or slots 62, extending linearly to define the axis of movement of the movable supports 40, in which are arranged guide pins 63 adapted to said slots 62 The displacement of the supports 40 and the wedges 29 is ideally parallel to the edges 24 ', 26' of the slots 24, 26. It will be noted that, advantageously, the edges 24 ', 24 "and 26', 26" of each of the slots 24, 26 are parallel at least at the shims 28, 29 / stops 27. The first surface 28 ', 29' of each of the wedges 28, 29 advantageously has an inclination with respect to the axis or the plane 24 ', 26' and 24 ", 26" parallel edges of the slots 24, 26. This inclination of the first surfaces 28 ', 29' of the wedges 28, 29 is between 1 and 30%, depending on the material forming the wedges 28, 29 or more exactly the coefficient of friction of the material or materials used for r constitute the contact surface 28 ', 29' of the wedges 28, 29. It will thus be noted by way of example that the inclination of the wedges 28, 29 shown in FIGS. 2 and 3 is of the order of 2% at 10% while this inclination is between 10% and 30% for the wedges 28, 29 shown for example in Figures 6, 13 or 14. Note also that the inclination of the wedges 28, 29 abutting the one with the other may be the same or slightly different. According to an essential aspect of the invention, at least one of the first surfaces, or contact surface, 28 ', 29' of the respective shims 28, 29 comprises a convex or protruding central portion 30, 31 so that the contact between the first and the second wedge 28 and 29 is carried out essentially on this central portion 30 or 31. 20 This bulging or protuberant central portion 30, 31 may be in different forms and be present on only one of the two wedges 28 or 29 or on both wedges 28, 29. Moreover, as we will see through the various embodiments, because of the shape of the convex or protruding portion 30, 31 of each of the first 25 surfaces 28 ', 29' wedges 28, 29, the contact between the wedges 28, 29 may consist of a point or quasi-point contact, a linear contact or a surface contact. In FIG. 4, the wedges 28 and 29 each have a domed or protruding central portion 30, 31 which form the contact zone of the two wedges 28, 29. In this example, the lower wedge 29 is situated closer to the open end 26a of the slot 26 as the upper wedge 28 so that there is a slight lateral shift between the two wedges 28, 29. The first surfaces 28 ', 29' of the two wedges 28, 29 here consist of a spherical surface but the sum S of these spherical surfaces for one or other of the two wedges 28, 29 is not located exactly in the center of the first surface 28 'or 29'. This is why the two wedges 28, 29 are slightly laterally offset with respect to each other so that the contact between the two wedges, initially and / or during the application of the folding force Fo of the sheet F, allows contact at the central portions 30, 31. Of course, this arrangement of the wedges 28, 29 relative to each other is a function of the spherical surface of the first two surfaces 28 ' , 29 'of the wedges 28, 29 but also of the bending of the upper part 12c of the lower deck 12, and therefore of the own displacement of the upper wedge 28. In general, it should be noted that, by convention, the top S of the domed or protruding central portion 30, 31 is considered relative to a plane Po joining two opposite edges 80, 81 of the wedge 28 or 29; this plane Po corresponding to the inclination of the wedges 28, 29. This vertex S is the point of the convex or protruding central portion 30, 31 which is at the greatest distance (arrow) from the plane Po. Po in Figures 14 and 15 which show a last embodiment of the invention. As can be seen in Figure 14, the plane Po is the plane connecting the two opposite edges 80, 81. The crown S of the domed or protruding central portion 30, 31 may be located at one end of this portion, as shown in FIG. 14. The maximum height of this vertex S is denoted h. In FIG. 15, it can be seen that substantially all the bulging or protruding central portion 30, 31 is at height h with respect to the plane Po. It will also be understood that, because of the inclination of the first surfaces 28 ', 29' of wedges 28, 29, the vertex S of the protruding portion 30, 31 does not necessarily coincide with the point of the first surface 28 ', 29' farthest from the slot edge 26 ', 26 "to which the wedge is fixed 28, 29. FIG. 5 illustrates a variant of FIG. 4. The lower wedge 29 is here located farther from the open end 26a than the upper wedge 28 so that there is again a slight lateral shift between the two spacers 28 and 29 but inverted with respect to the lateral offset of the wedges 28, 29 shown in FIG. 4. Furthermore, in the initial state, in the absence of force exerted by the cylinders V1, V2, the first surfaces 28 ', 29' present between them a game J. In the embodiment of the figure 5, like that of FIG. 4, the arrangement of the convex central portion 30, 31 of each of the first surfaces 28 ', 29' of each of the spacers 28, 29 as well as the relative lateral offset of the two shims 28, 29 are chosen such that, during the application of the folding force on the metal foil F, the two shims 28, 29 contact their respective bulging or protruding central portions 30, 31.
Sur les figures 6 et 7 est représentée la force Fo de pliage de la feuille métallique F qui entraîne essentiellement une flexion de la partie supérieure 12c du tablier inférieur 12 de sorte que le bord supérieur 26" de la fente 26 se rapproche du bord inférieur 26' de cette même fente 26. A nouveau sur ces deux figures 6 et 7, les cales 28 et 29 sont io décalées latéralement l'une par rapport à l'autre. Dans le mode de réalisation de la figure 6, seule la cale 29 possède une première surface 29' avec une portion centrale bombée ou protubérante 31, par exemple une surface sphérique ou une surface protubérante plane. Le contact entre les deux cales 28, 29 s'effectue pour la cale 29 sur sa portion protubérante ou bombée 31. 15 On notera que dans l'hypothèse où seule une des deux cales 28 ou 29 possède une portion centrale bombée ou protubérante 30, 31, il est avantageux que ce soit la cale inférieure 29, fixée au bord inférieur 26' de la fente 26, qui dispose de cette portion centrale 31. Les cales 28, 29 avec leurs portions centrales protubérantes 30 et/ou 31 ainsi que leur décalage latéral 20 relatif sont destinés à compenser le non parallélisme des bords 24', 24" et 26', 26" des fentes 24 et 26. Le mode de réalisation de la figure 7 est analogue à celui représenté sur la figure 4 mais où l'on voit la flexion de la partie supérieure 12c du tablier inférieur, lors de l'application de la force de pliage Fo et sa 25 transmission au tablier inférieur 12. La figure 8 illustre, outre les orifices taraudés 71, 72, 73 servant à la fixation de la cale 28 ou 29 sur un support 40, 41, une première surface 28', 29' vue de côté, sur laquelle il est difficile de distinguer à l'oeil nu qu'il y a une portion centrale bombée ou protubérante 30, 31. En effet, la première 30 surface 28', 29' de la cale 28, 29 est une surface sphérique dont le rayon de courbure est extrêmement grand par rapport à la longueur de la cale 28, 29. A titre d'exemple, la cale 28, 29 de la figure 8 présente une longueur comprise entre 60 et 80 mm et le rayon de courbure des premières surfaces 28', 29' est compris entre 7000 mm (ou 7 mètres) et 9000 mm (ou 9 mètres). 35 La flèche, c'est-à-dire la hauteur maximum considérée par rapport à la surface plane de la première surface définie par la droite reliant les bords opposés 80, 81 de la première surface 28', 29', de la portion centrale 30, 31 est comprise approximativement entre 0,05 mm et 0,25 mm. La portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 présente ainsi une hauteur maximum ou flèche comprise entre 0,05% et 0,4% de la longueur (plus grande dimension de surface) des premières surfaces 28', 29' (lorsque l'inclinaison de la première surface n'est pas trop importante, on pourra considérer par approximation que la longueur des cales est égale à la longueur de leur première surface) ; cette hauteur maximum ou flèche étant io de préférence comprise entre 0,1% et 0,3% de la longueur des première surfaces 28', 29' des cales 28, 29. On comprend que la différence de hauteur de la portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 n'est souvent pas perceptible à l'oeil nu et les figures annexées grossissent volontairement la portion centrale 30, 31 par souci de simplification et de compréhension. 15 La figure 9 illustre une cale 28, 29 dont la première surface 28', 29' est sensiblement cylindrique et incurvée. Dans cet exemple, la première surface 28', 29' de la cale 28, 29 comprend un dôme constituant la portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 de la cale 28, 29. Ce dôme pourra consister en une surface sphérique protubérante par rapport à la première 20 surface 28', 29' présentant une section de forme sensiblement cylindrique. La cale 28, 29 représentée sur la figure 10 a une première surface 28', 29' cylindrique inclinée. Le centre 0 de la sphère, dont la première surface 28', 29' de la cale 28 ou 29 forme une portion, est décalé par rapport à la verticale V partant du centre C de la première surface 28', 29' (cette 25 verticale V coupe perpendiculairement le plan inférieur formé par la première extrémité fixée solidaire au premier bord de fente 24' ou 26'). Le centre C de la première surface 28' ou 29' de la cale 28 ou 29 constitue ici le point de contact avec la première surface 28' ou 29' de l'autre cale 28 ou 29. Ainsi, dans le cas où la première surface 28', 29' présente une surface sphérique, le 30 contact avec la première surface 28', 29' de l'autre cale 28 ou 29, quelle que soit sa forme, est un contact ponctuel ou quasi-ponctuel. La surface de contact 28', 29' entre les deux cales 28, 29 est ainsi très réduite et, en tenant compte des tolérances de fabrication des cales 28, 29 et matériaux utilisés, elle représente de l'ordre de 1 mm2. De façon générale, ce contact ponctuel 35 ou quasi-ponctuel entre les deux cales 28, 29 pourra éventuellement avoir lieu au centre C de la première surface 28', 29' des cales 28, 29 mais, comme on l'a expliqué précédemment, le contact entre les deux cales 28, 29 dépend de leurs inclinaisons respectives et de leur décalage relatif, ainsi que du mouvement de la cale supérieure 28 lors de l'application de la force Fo de pliage de la feuille métallique F. La figure 11 présente une variante de réalisation de la première surface 28', 29' des cales 28, 29. Dans cet exemple de réalisation, la portion centrale 30, 31 consiste en une surface plane. Cette portion centrale 30, 31 se présente sous la forme d'une surface rectangulaire ou carrée représentant lo entre 5% et 25% de la surface totale de la première surface 28', 29', de préférence entre 10% et 15% de cette surface totale. La première surface 28', 29' de la cale 28, 29 présente ici quatre portions périphériques planes inclinées 33, 34, 35 et 36, s'étendant respectivement à partir d'un des quatre bords de la première surface 28', 29' jusqu'à la portion centrale 30, 31. Dans 15 cet exemple où la portion centrale 30, 31 est une surface plane, le contact avec la première surface 28', 29' de l'autre cale 28, 29, présentant une surface de contact plane (éventuellement la première surface 28', 29' de cette autre cale 28, 29 sera identique à celle de la cale 28, 29 représentée sur la figure 11), consistera en un contact surfacique entre les deux cales 28 20 et 29. Les figures 14 et 15 illustrent également un mode de réalisation dans lequel le contact entre les deux premières surfaces 28', 29' des deux cales 28, 29 est un contact surfacique. Comme illustré sur ces figures, la première surface de contact 28', 29' est globalement inclinée, c'est-à-dire que les bords 25 80, 81 opposés présentent des hauteurs différentes. Par ailleurs, la première surface 28', 29' des cales 28, 29 comporte trois sections successives 40, 30 ou 31, et 42, s'étendant sur toute la largeur de la cale 28, 29, présentant chacune des inclinaisons différentes ; l'inclinaison de ces sections 40, 30/31 et 42 étant croissante depuis la section 40 vers la section 42. La section 30 intermédiaire ou centrale constitue la portion centrale ou protubérante 30, 31. Si l'on considère le plan ou l'axe 50 reliant les bords opposés 80, 81 de la cale 28, 29, la portion centrale 30, 31 présente une hauteur h maximum de l'ordre de 0,1 mm. Comme cela est visible sur la figure 15, les deux cales 28, 29, légèrement décalées latéralement l'une par rapport à l'autre, sont 35 identiques mais l'orientation de leur première surface respective 28', 29' est opposée de sorte que seules les portions centrales 30, 31 sont en regard l'une de l'autre et sensiblement parallèles. Du fait du décalage entre les deux cales 28, 29, seule une partie des portions centrales respectives 30, 31 entre en contact, de type surfacique, l'une avec l'autre. On notera que dans cet exemple, les deux cales 28, 29 présentent à l'état initial un jeu j. La figure 12 présente le troisième mode de contact possible entre les deux cales 28, 29, après le contact ponctuel ou quasi-ponctuel et le contact surfacique, à savoir un contact linéaire. Dans cet exemple choisi pour illustrer ce troisième type de contact, seule la cale 28 dispose d'une portion centrale io protubérante 31. Les premières surfaces 28', 29' des cales 28, 29 sont ici des surfaces cylindriques mais tandis que la première surface 28' s'inscrit dans un cylindre côté interne de sorte que la première surface 28' est protubérante par rapport au plan/axe reliant les bords opposés de la cale 28, la première surface 29' s'inscrit dans un cylindre côté externe de sorte que la première 15 surface 29' forme un creux par rapport au plan/axe reliant les bords opposés 80, 81. Par ailleurs, le centre 01 du cylindre dans lequel s'inscrit la première surface 28' est plus proche de ladite surface 28' que le centre 02 du cylindre dans lequel s'inscrit la première surface 29'. Ainsi, le rayon du cylindre, pour 20 lequel la première surface 28' forme une portion est plus petit que le rayon du cylindre pour lequel la première surface 29' forme une portion. C'est pourquoi seul le sommet de la portion centrale 30 de la première surface 28' vient en contact sur toute la largeur de la première surface 29' de la cale 29 de sorte que le contact entre les deux cales 28, 29 est un contact linéaire. 25 Sur la figure 13 ont été représentées les lignes de force qui s'exercent lors de l'application de la force de pliage Fo de la feuille métallique F. Les lignes de force convergent ou se concentrent depuis la première extrémité de la cale 28 fixé au bord 26" de la fente 26 vers la portion centrale protubérante 30 de la première surface 28' de la cale 28 qui est en contact 30 avec la portion centrale protubérante 31 de la première surface 29' de la cale 29; ces lignes de force se répartissant ensuite sur toute la largeur de la cale 29. Les premières surfaces 28', 29' des cales 28, 29 présentent ici une surface sphérique ou cylindrique de sorte que le contact est respectivement un contact ponctuel, quasi-ponctuel, ou linéaire. Les cales 28, 29 pourront 35 être en acier trempé tandis que le tablier inférieur 12 pourra être en acier doux ce qui, en l'absence de déformation plastique, permet une forte contrainte entre les cales 28, 29 mais faible entre les cales 28, 29 et le tablier inférieur 12. Bien entendu, lorsqu'on mentionne le contact entre les premières surfaces 28', 29' comme étant un contact ponctuel ou un contact linéaire, il s'agit du premier contact lors, ou au début, de l'application de la force Fo car à la suite de ce contact ponctuel ou linéaire, la pression de la cale supérieure 28 sur la cale inférieure 29 est telle que les premières surfaces 28', 29' des cales 28, 29 entrent au moins dans une phase de déformation élastique de io sorte qu'une zone de contact plus importante est atteinte. Lorsque la force Fo est appliquée, par exemple d'une valeur de 200 kN (kilo Newton), la zone de contact est de préférence de l'ordre de 20% à 50% de la surface totale des premières surfaces 28', 29' des cales 28, 29. Selon une caractéristique de l'invention, la portion centrale bombée 15 ou protubérante 30, 31 pourra comprendre le centre C de la première surface 28', 29' comme centre de cette portion centrale 30, 31 de sorte que la flèche de la portion bombée 30, 31 coïncide avec le centre géométrique des premières surfaces 28', 29' des cales 28, 29 mais on pourra également prévoir que cette portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 soit 20 légèrement décalée par rapport au centre C de la première surface 28', 29' : un tel cas de réalisation est par exemple représenté sur la figure 7 où la portion centrale bombée ou protubérante 31 est légèrement décalé par rapport au centre C de la première surface 28', 29' des cales 28, 29 de sorte que la flèche ou hauteur maximum de la portion centrale 30, 31 ne coïncide 25 pas exactement avec le centre géométrique C des premières surfaces 28', 29' de cales 28, 29. Ce décalage ou cet excentration de la flèche de la portion bombée 30, 31 par rapport au centre C des premières surfaces 28', 29' est relativement faible et sera, à titre d'exemple, compris entre 2 et 10 mm pour une cale de longueur 80 mm. Cet excentration ou décalage de la flèche de la 30 portion centrale bombée ou protubérante 30, 31 par rapport au centre C des premières surfaces 28', 29' peut donc être compris entre 0% et 40% de la longueur des cales 28, 29. Selon une possibilité de réalisation de l'invention, les cales 28, 29 sont identiques, c'est-à-dire que leurs dimensions sont égales et que leurs 35 premières surfaces 28', 29' sont identiques, tant en forme qu'en dimension. FIGS. 6 and 7 show the fo force of folding of the metal foil F, which essentially causes the upper part 12c of the lower apron 12 to bend so that the upper edge 26 "of the slot 26 approaches the lower edge 26 26 and 29 are shifted laterally with respect to each other, in the embodiment of FIG. has a first surface 29 'with a bulging or protuberant central portion 31, for example a spherical surface or a projecting flat surface The contact between the two wedges 28, 29 is effected for the wedge 29 on its protruding or convex portion 31. It will be noted that, assuming that only one of the two wedges 28 or 29 has a convex or protruding center portion 30, 31, it is advantageous that it be the lower wedge 29 fixed to the lower edge 26 'of the slot 26, who has e of this central portion 31. The wedges 28, 29 with their protruding central portions 30 and / or 31 and their relative lateral offset 20 are intended to compensate for the non-parallelism of the edges 24 ', 24 "and 26', 26" of the slots 24 and 26. The embodiment of FIG. 7 is similar to that shown in FIG. 4 but where the bending of the upper part 12c of the lower deck is seen, when the folding force F 0 is applied. and its transmission to the lower deck 12. FIG. 8 illustrates, in addition to the threaded orifices 71, 72, 73 for fixing the wedge 28 or 29 on a support 40, 41, a first surface 28 ', 29' as seen from FIG. side, on which it is difficult to distinguish with the naked eye that there is a convex central portion or protruding 30, 31. In fact, the first surface 28 ', 29' of the wedge 28, 29 is a surface spherical radius whose radius of curvature is extremely large compared to the length of the wedge 28, 29. For example, the shim 28, 29 of FIG. 8 has a length of between 60 and 80 mm and the radius of curvature of the first surfaces 28 ', 29' is between 7000 mm (or 7 meters) and 9000 mm ( or 9 meters). The boom, i.e. the maximum height considered with respect to the planar surface of the first surface defined by the straight line connecting the opposite edges 80, 81 of the first surface 28 ', 29', of the central portion 30, 31 is approximately 0.05 mm to 0.25 mm. The domed or protruding central portion 30, 31 thus has a maximum height or deflection of between 0.05% and 0.4% of the length (largest surface dimension) of the first surfaces 28 ', 29' (when the inclination the first surface is not too large, we can consider by approximation that the length of the shims is equal to the length of their first surface); this maximum height or arrow being preferably between 0.1% and 0.3% of the length of the first surfaces 28 ', 29' of the wedges 28, 29. It is understood that the difference in height of the convex central portion or protruding 30, 31 is often not noticeable with the naked eye and the accompanying figures voluntarily enlarge the central portion 30, 31 for the sake of simplification and understanding. Figure 9 illustrates a shim 28, 29 whose first surface 28 ', 29' is substantially cylindrical and curved. In this example, the first surface 28 ', 29' of the wedge 28, 29 comprises a dome constituting the convex or protruding central portion 30, 31 of the wedge 28, 29. This dome may consist of a protruding spherical surface with respect to the first surface 28 ', 29' having a substantially cylindrical section. The shim 28, 29 shown in FIG. 10 has a first inclined cylindrical surface 28 ', 29'. The center 0 of the sphere, the first surface 28 ', 29' of the wedge 28 or 29 forms a portion, is offset with respect to the vertical V starting from the center C of the first surface 28 ', 29' (this 25 vertical V intersects perpendicularly the lower plane formed by the fixed first end secured to the first slot edge 24 'or 26'). The center C of the first surface 28 'or 29' of the spacer 28 or 29 here constitutes the point of contact with the first surface 28 'or 29' of the other spacer 28 or 29. Thus, in the case where the first surface 28 ', 29' has a spherical surface, the contact with the first surface 28 ', 29' of the other spacer 28 or 29, whatever its shape, is a point or quasi-point contact. The contact surface 28 ', 29' between the two spacers 28, 29 is thus very small and, taking into account the manufacturing tolerances of the shims 28, 29 and materials used, it represents of the order of 1 mm 2. In general, this point or quasi-point contact between the two wedges 28, 29 may possibly take place at the center C of the first surface 28 ', 29' of the wedges 28, 29 but, as explained above, the contact between the two wedges 28, 29 depends on their respective inclinations and their relative offset, as well as the movement of the upper wedge 28 during the application of the fo force of folding of the metal foil F. FIG. an alternative embodiment of the first surface 28 ', 29' of the wedges 28, 29. In this embodiment, the central portion 30, 31 consists of a flat surface. This central portion 30, 31 is in the form of a rectangular or square surface representing 10 between 5% and 25% of the total surface area of the first surface 28 ', 29', preferably between 10% and 15% of this area. total surface. The first surface 28 ', 29' of the wedge 28, 29 here has four inclined planar peripheral portions 33, 34, 35 and 36, respectively extending from one of the four edges of the first surface 28 ', 29' to the central portion 30, 31. In this example where the central portion 30, 31 is a flat surface, the contact with the first surface 28 ', 29' of the other spacer 28, 29, having a surface of planar contact (possibly the first surface 28 ', 29' of this other spacer 28, 29 will be identical to that of the spacer 28, 29 shown in FIG. 11), will consist of a surface contact between the two spacers 28 and 29. Figures 14 and 15 also illustrate an embodiment in which the contact between the two first surfaces 28 ', 29' of the two wedges 28, 29 is a surface contact. As illustrated in these figures, the first contact surface 28 ', 29' is generally inclined, i.e. the opposite edges 80, 81 have different heights. Furthermore, the first surface 28 ', 29' of the wedges 28, 29 comprises three successive sections 40, 30 or 31, and 42, extending over the entire width of the wedge 28, 29, each having different inclinations; the inclination of these sections 40, 30/31 and 42 being increasing from section 40 to section 42. The intermediate or central section 30 constitutes the central or protruding portion 30, 31. If we consider the plan or the axis 50 connecting the opposite edges 80, 81 of the wedge 28, 29, the central portion 30, 31 has a maximum height h of the order of 0.1 mm. As can be seen in FIG. 15, the two shims 28, 29 slightly offset laterally relative to one another are identical but the orientation of their respective first surface 28 ', 29' is opposite. that only the central portions 30, 31 are facing one another and substantially parallel. Because of the offset between the two wedges 28, 29, only a portion of the respective central portions 30, 31 come into contact, of surface type, with each other. Note that in this example, the two wedges 28, 29 have in the initial state a game j. FIG. 12 shows the third mode of possible contact between the two wedges 28, 29, after the point or quasi-point contact and the surface contact, namely a linear contact. In this example chosen to illustrate this third type of contact, only the wedge 28 has a protruding central portion 31. The first surfaces 28 ', 29' of the wedges 28, 29 are here cylindrical surfaces but while the first surface 28 'fits in a cylinder on the inner side so that the first surface 28' is protuberant with respect to the plane / axis connecting the opposite edges of the spacer 28, the first surface 29 'fits into a cylinder on the outer side so that the first surface 29 'forms a recess relative to the plane / axis connecting the opposite edges 80, 81. Furthermore, the center 01 of the cylinder in which the first surface 28' is inscribed is closer to said surface 28 ' that the center 02 of the cylinder in which the first surface 29 'is inscribed. Thus, the radius of the cylinder, for which the first surface 28 'forms a portion is smaller than the radius of the cylinder for which the first surface 29' forms a portion. That is why only the top of the central portion 30 of the first surface 28 'comes into contact over the entire width of the first surface 29' of the shim 29 so that the contact between the two shims 28, 29 is a contact linear. FIG. 13 shows the lines of force which are exerted when applying the folding force Fo of the metal foil F. The lines of force converge or concentrate from the first end of the fixed shim 28. at the edge 26 "of the slot 26 towards the protruding central portion 30 of the first surface 28 'of the spacer 28 which is in contact with the protruding central portion 31 of the first surface 29' of the spacer 29; then spreading over the entire width of the wedge 29. The first surfaces 28 ', 29' of the wedges 28, 29 here have a spherical or cylindrical surface so that the contact is respectively a point contact, quasi-point, or linear. The shims 28, 29 may be made of hardened steel while the lower apron 12 may be made of mild steel which, in the absence of plastic deformation, allows a high stress between the shims 28, 29 but low between the shims 28,29 and the lower apron 12. Of course, when mention is made of the contact between the first surfaces 28 ', 29' as being a point contact or a linear contact, this is the first contact when, or at the beginning, the application of the force Fo because as a result of this point or linear contact, the pressure of the upper wedge 28 on the lower wedge 29 is such that the first surfaces 28 ', 29' of the wedges 28, 29 enter at least one phase of elastic deformation so that a larger contact area is reached. When the force Fo is applied, for example of a value of 200 kN (kilo Newton), the zone of contact is preferably of the order of 20% to 50% of the total surface area of the first surfaces 28 ', 29' shims 28, 29. According to one characteristic of the invention, the convex or protruding central portion 30, 31 may comprise the center C of the first surface 28 ', 29' as the center of this central portion 30, 31 so that the arrow of the convex portion 30, 31 coincides with the geometric center of the first surfaces 28 ', 29' of the wedges 28, 29, but it may also be provided that this convex or protruding central portion 30, 31 is slightly offset from the center C of the first surface 28 ', 29': such a case of embodiment is for example represented in FIG. 7 where the convex or protruding central portion 31 is slightly offset with respect to the center C of the first surface 28 ', 29' of the holds 28, 29 so that the fleche he or maximum height of the central portion 30, 31 does not coincide exactly with the geometric center C of the first surfaces 28 ', 29' of wedges 28, 29. This offset or this eccentricity of the deflection of the convex portion 30, 31 relative to the center C of the first surfaces 28 ', 29' is relatively small and will be, for example, between 2 and 10 mm for a shim 80 mm in length. This eccentricity or offset of the deflection of the convex or protruding central portion 30, 31 with respect to the center C of the first surfaces 28 ', 29' can thus be between 0% and 40% of the length of the spacers 28, 29. According to one embodiment of the invention, the wedges 28, 29 are identical, that is to say that their dimensions are equal and their first surfaces 28 ', 29' are identical, both in shape and dimension.
Néanmoins, il est tout à fait envisageable, comme cela a été décrit pour différentes figures annexées, que les deux cales 28, 29 ne soient pas identiques, c'est-à-dire essentiellement que leurs premières surfaces 28', 29' ne soient pas les mêmes et éventuellement que seule une des premières surfaces 28', 29' de ces cales 28, 29 présente une portion centrale bombée ou protubérante 30, 31. Nevertheless, it is quite possible, as has been described for various appended figures, that the two wedges 28, 29 are not identical, that is to say essentially that their first surfaces 28 ', 29' are not not the same and possibly only one of the first surfaces 28 ', 29' of these wedges 28, 29 has a curved or protruding central portion 30, 31.