FR2826295A1 - Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique - Google Patents

Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique Download PDF

Info

Publication number
FR2826295A1
FR2826295A1 FR0108442A FR0108442A FR2826295A1 FR 2826295 A1 FR2826295 A1 FR 2826295A1 FR 0108442 A FR0108442 A FR 0108442A FR 0108442 A FR0108442 A FR 0108442A FR 2826295 A1 FR2826295 A1 FR 2826295A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
slurry
circuit
reactor
fluid
point
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR0108442A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2826295B1 (fr
Inventor
Jean Marc Schweitzer
Eric Lenglet
Blanc Franck Gaviot
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
IFP Energies Nouvelles IFPEN
Original Assignee
IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by IFP Energies Nouvelles IFPEN filed Critical IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority to FR0108442A priority Critical patent/FR2826295B1/fr
Priority to US10/481,818 priority patent/US7125524B2/en
Priority to PCT/FR2002/001919 priority patent/WO2003002246A1/fr
Publication of FR2826295A1 publication Critical patent/FR2826295A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2826295B1 publication Critical patent/FR2826295B1/fr
Priority to US11/483,778 priority patent/US7560495B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
    • C10G2/34—Apparatus, reactors
    • C10G2/342—Apparatus, reactors with moving solid catalysts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
    • B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
    • B01J8/228—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00256—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles in a heat exchanger for the heat exchange medium separate from the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2208/00292—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant solids
    • B01J2208/003—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant solids involving reactant slurries
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00539—Pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00548—Flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
    • B01J2219/00247—Fouling of the reactor or the process equipment

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Installation de conversion chimique d'une charge, comprenant un réacteur (2) contenant un slurry constitué au moins d'une suspension d'au moins un solide dans un liquide, une alimentation de gaz, un circuit, externe au réacteur, de circulation continue d'un courant de slurry, ledit slurry étant soutiré en au moins un point (A) et réintroduit au moins en partie en au moins un autre point (B), une section de séparation d'au moins un fluide du slurry traversant ledit circuit externe, ladite installation comprenant en outre :- des moyens permettant l'arrêt de la circulation dudit slurry dans ledit circuit, - des moyens d'introduction sous pression d'au moins un fluide de vidange du slurry contenu dans le circuit, - des moyens permettant la circulation du slurry dans ledit circuit externe dans des conditions telles que le nombre de Reynolds soit supérieur à 2500.

Description

<Desc/Clms Page number 1>
La présente invention se rapporte à un dispositif et à un procédé de conversion chimique d'une charge, par exemple d'hydrocarbures, dans un réacteur triphasique également appelé réacteur"slurry". Par le terme anglo-saxon"slurry", l'homme du métier désigne généralement une suspension de particules solides dans un liquide, par exemple une suspension de fines particules de diamètre moyen en général inférieur ou égal à environ 200 micromètres, à une concentration massique du solide dans le liquide le plus souvent comprise entre 0,1% et environ 70%. On désignera également par slurry, dans la présente invention, un mélange d'une suspension telle que précédemment décrite mais comprenant également une phase gazeuse, c'est à dire un mélange triphasique solide divisé/liquide/gaz. Sans sortir du cadre de l'invention, les réactifs de la réaction chimique mise en oeuvre peuvent être contenus dans la phase gazeuse, dans la phase liquide, dans la phase solide ou même dans plusieurs de ces phases. Ladite phase solide peut également être un catalyseur de la réaction.
On peut notamment citer comme procédés utilisant un réacteur slurry (triphasique) certains procédés de conversion et/ou de désulfuration d'hydrocarbures lourds résiduaires ou certains procédés d'oxydation, d'alkylation aliphatique. Ces exemples sont évidemment non limitatifs des réactions en slurry ni du champs d'application de l'invention.
L'un des problèmes techniques les plus importants dans les procédés à réacteur en slurry est d'éviter la décantation du solide ou l'encrassement progressif, pouvant aller jusqu'au bouchage, des différentes parties de l'installation. Plus particulièrement, l'utilisation d'un procédé en slurry présente des contraintes importantes liées au transport de celui-ci dans les conduites.
On connaît déjà des moyens curatifs permettant de limiter les dépôts ou de nettoyer des lignes par circulation d'un liquide de lavage.
Ces moyens sont par exemple décrits dans les brevets US 4,526, 764 ou US 4,123, 601.
Il a été trouvé par le demandeur que, de manière surprenante, une circulation de slurry dans les conditions particulières de l'invention permettait d'éviter et de prévenir le début d'un phénomène d'encrassement des lignes de circulation dudit slurry. Ainsi une vitesse de circulation minimale du slurry doit être assurée pour éviter les problèmes de sédimentation dans les lignes qui pourraient conduire à un bouchage. Une vitesse de circulation de slurry insuffisante provoque en effet le dépôt de solide dans les lignes horizontales ou peu inclinées par sédimentation du solide ce qui conduit à l'obstruction progressive de celles-ci. Lorsqu'il existe par exemple plusieurs circuits externes au réacteur, on peut être amené à passer d'un circuit à l'autre. Dans ce cas, certaines lignes slurry ne sont plus traversées par du slurry. Il y a alors sédimentation du solide
<Desc/Clms Page number 2>
contenu dans ces lignes provoquant ainsi le bouchage complet du circuit à l'arrêt. Il est donc impossible de repasser à ce circuit sans l'avoir préalablement nettoyé et débouché. Selon un autre exemple, lors d'un arrêt de la pompe de recirculation de slurry, il est nécessaire de rincer les lignes avec un fluide de manière à enlever le solide déposé dans lesdites lignes après l'arrêt de la pompe.
La présente invention se rapporte à un dispositif et un procédé associé utilisé, dans une installation utilisant un réacteur en slurry, et présentant une fiabilité accrue vis à vis des risques de dépôt de solides et de bouchage de différentes parties de l'installation par rapport aux dispositifs de l'art antérieur. L'invention permet avantageusement d'éviter le début du phénomène de déposition des particules solides contenues dans le slurry, par exemple en cas de mauvais fonctionnement de l'installation ou en cas d'arrêt volontaire de celle-ci.
Un autre objet de l'invention est de fortement réduire les coûts de maintenance liés aux phénomènes de dépôts de solide dans un réacteur en slurry.
Dans ce but, le demandeur a étudié dans une installation expérimentale différents régimes de circulation de slurry dans le réacteur d'une part, et d'autre part dans une boucle de circulation de slurry externe au réacteur, utilisée pour réaliser une séparation liquide/solide et récupérer le liquide produit par la réaction chimique.
De façon surprenante, il a été trouvé que les risques de dépôt de solide sont moins importants dans le réacteur que dans la boucle de circulation externe. Ainsi, en fonctionnement normal du réacteur, la suspension est maintenue en agitation du fait de la vitesse superficielle du gaz Vg et parfois par l'utilisation, en plus de l'effet du gaz, d'une vitesse superficielle liquide ascendante. Les conditions d'obtention d'une suspension stable sont connues de l'homme de l'art. Ces conditions permettent d'éviter les dépôts de solide au dessus du niveau moyen de l'injection du gaz dans le réacteur.
En testant différentes conditions avec un début de décantation du solide, le demandeur a trouvé que lors d'un début de décantation, on pouvait généralement restaurer une suspension sensiblement homogène en augmentant la vitesse superficielle du gaz et ceci d'autant plus facilement que l'injection de gaz est réalisée en une pluralité de points.
A contrario, il a été trouvé par le demandeur qu'un début de dépôt de solide dans des lignes de circulation externe pouvait difficilement être éliminé par simple augmentation de la vitesse de circulation du slurry. Il est donc plus difficile de restaurer l'état optimal de fonctionnement, c'est à dire l'absence de dépôt, pour les lignes de circulation externes. Par ailleurs il a été trouvé qu'un début de dépôt favorisait les dépôts ultérieurs, ce qui aggrave le processus d'encrassement.
<Desc/Clms Page number 3>
De plus, le demandeur a trouvé de façon surprenante qu'il existait une corrélation entre les problèmes rencontrés et les perturbations de fonctionnement en particulier lors des arrêts de l'installation, même de courte durée.
L'invention propose donc un dispositif permettant non pas de limiter les dépôts ou de les éliminer mais d'éviter en majeure partie, voire totalement, le début d'un processus de déposition, processus s'accélérant une fois amorcé.
De façon préférée, l'invention prévoit également un dispositif de fiabilité optimale, permettant d'éviter ainsi l'amorçage du processus de déposition même en cas de non disponibilité immédiate des opérateurs de l'installation. Ce dispositif, automatisé, supprime ainsi les risques de fausse manoeuvre, et permet de limiter le personnel requis pour la bonne marche de l'installation.
Pour effectuer un nettoyage efficace des lignes du circuit externe, il faut selon l'invention procéder selon les étapes suivantes : - commencer le rinçage avant la déposition d'une fraction notable du solide dans la conduite et de préférence avant le début du phénomène de sédimentation du solide dans ladite conduite ; s'il y a plusieurs lignes dans le circuit externe, un système de rinçage automatique est nécessaire, - assurer une vitesse du liquide de rinçage au moins supérieure à une vitesse minimale permettant une suspension des particules solides dans les conduites horizontales ou peu inclinées du ou des circuits externes, présentant par exemple un angle inférieur à 600 par rapport à l'horizontale ; le volume de liquide de rinçage injecté étant avantageusement au moins deux fois égal au volume de la ligne à rincer pour assurer une bonne efficacité de rinçage.
- utiliser un liquide de rinçage n'ayant pas d'interaction avec le catalyseur pouvant provoquer sa détérioration et donc sa désactivation, - utiliser de préférence un liquide de rinçage ayant un point de solidification inférieur ou égal à celui de la fraction liquide du slurry et généralement inférieur à la température ambiante, pour éviter lesdits problèmes en cas d'arrêt de l'installation.
Dans sa forme la plus générale, l'invention se rapporte à une installation de conversion chimique d'une charge, comprenant au moins un réacteur contenant un slurry constitué au moins d'une suspension d'au moins un solide dans un liquide, une alimentation de gaz située dans la partie inférieure de ce réacteur, un circuit, externe au réacteur, de circulation continue d'un courant de slurry, ledit slurry étant soutiré en au moins un point (A) du réacteur et réintroduit au moins en partie en au moins un autre point (B) dudit réacteur, une section de séparation d'au moins un fluide contenu dans le courant de
<Desc/Clms Page number 4>
slurry traversant ledit circuit externe, ladite installation étant caractérisée en ce qu'elle comprend en outre : - des moyens permettant l'arrêt de la circulation dudit slurry dans ledit circuit, - des moyens d'introduction sous pression d'au moins un fluide de vidange du slurry contenu dans le circuit en au moins un point (D) dudit circuit, - des moyens permettant la circulation du slurry dans ledit circuit externe dans des conditions telles que le nombre de Reynolds soit supérieur à 2500 en tout point dudit circuit.
Préférentiellement, le ou lesdits points d'introduction sont placés dans ledit circuit entre lesdits moyens d'arrêt de la circulation du slurry et ladite section de séparation.
Selon un premier mode de réalisation de l'invention, au moins l'un desdits fluides de vidange est un gaz sous pression.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention qui peut être combiné au précédent, au moins l'un desdits fluides de vidange est un liquide sous pression.
En général, le ou lesdits moyens d'arrêt de la circulation et de vidange dudit slurry comprennent : - au moins une vanne de sectionnement disposée sur ledit circuit, - des moyens de mise en communication d'au moins un point d'introduction (D) du circuit avec une source d'au moins un fluide sous une pression supérieure à celle du point (D), ce fluide étant sensiblement dépourvu de solide en suspension, - un volume libre dans la partie supérieure du réacteur au dessus de la suspension liquide/solide, ce volume étant supérieur au volume de la suspension liquide/solide contenue dans le circuit et dans la section de séparation.
Avantageusement, ladite installation comprend des moyens de détection d'au moins un défaut de fonctionnement de ladite installation reliés à des moyens de commande des moyens de fermeture de la vanne de sectionnement et de l'ouverture d'au moins une vanne permettant la mise en communication dudit circuit avec ladite source de fluide sous pression.
Typiquement, ledit réacteur comprend en outre : - des moyens d'injection dudit gaz réactif en une pluralité de points,
<Desc/Clms Page number 5>
- des moyens de mise en suspension et d'agitation du slurry dans le réacteur dimensionnés pour éviter les dépôts de solide dans le réacteur au dessus des points d'injection dudit gaz, Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, lesdits moyens permettant la circulation du slurry dans ledit circuit externe sont dimensionnés de telle manière que ledit nombre de Reynolds du slurry varie entre 2 500 et 500 000 en tout point dudit circuit externe.
Avantageusement, ladite installation comprend en outre des moyens de condensation d'au moins une partie de l'effluent gazeux issu du réacteur (2), des moyens de stockage (37) d'au moins une partie de l'effluent condensé, lesdits moyens de stockage (37) étant reliés aux moyens d'introduction du ou des fluides de vidange dans ledit circuit, Le plus souvent, ledit solide en suspension est un catalyseur de la réaction, et ledit fluide sous pression est choisi un fluide chimiquement compatible avec le catalyseur.
La présente invention se rapporte également à un procédé permettant la mise en oeuvre de l'installation dans lequel on utilise un fluide de vidange comprenant au moins en partie au moins une fraction d'au moins un des effluents de la réaction.
Alternativement ou en combinaison, ledit fluide de vidange peut comprendre sans sortir du cadre de l'invention au moins un fluide choisi dans le groupe constitué par l'azote, l'hydrogène, le monoxyde de carbone, les hydrocarbures liquides ou vaporisés comprenant principalement des composés ayant moins de 20 atomes de carbone, et des mélanges formés en totalité ou en partie à partir de ces différents fluides.
En général, ledit fluide de vidange présente un point de solidification inférieur à celui de la phase liquide contenue dans le slurry et/ou inférieur à la température ambiante.
L'installation et/ou du procédé tels que précédemment décrits s'appliquent par exemple aux procédés de conversion ou de désulfuration d'hydrocarbures lourds résiduaires, aux procédés d'alkylation aliphatique, aux procédés d'oxydation.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, illustrée par la figure 1, schématisant une partie d'une installation de conversion chimique incorporant un réacteur comprenant un slurry tel que précédemment défini.
La figure 1 comprend un réacteur en slurry (2), comprenant dans sa partie inférieure une ligne (1) d'alimentation de gaz réactif, injecté dans le réacteur (2) en une pluralité de points d'injection (6). En partie supérieure du réacteur (2) se trouve une zone (5) en phase essentiellement gazeuse, située au-dessus du slurry. Leditslurry est sous une forme
<Desc/Clms Page number 6>
triphasique et se présente sous la forme d'une phase continue, constituée par une suspension liquide/solide traversée par des bulles de gaz.
En tête du réacteur (2), une ligne (3) permet d'évacuer les effluents gazeux issus de la réaction, comprenant les gaz non convertis et les produits gazeux de la réaction. Ces effluents gazeux traversent un échangeur (4) de refroidissement, ledit refroidissement entraînant la condensation d'une partie des composés les plus lourds, qui sont séparés dans un ballon séparateur (31). Ce ballon permet de séparer une phase gazeuse évacuée par la ligne (32) d'une première phase liquide, par exemple de l'eau, évacuée par la ligne (33), et d'une seconde phase liquide, par exemple des hydrocarbures produits par la réaction. Lesdits hydrocarbures sont ensuite évacués par la ligne (34).
Cette dernière phase liquide est pompée au moyen d'un moyen (35), puis est réchauffée dans l'échangeur de chaleur (36) dans des conditions permettant une vaporisation partielle de ladite phase, fractionnée ensuite dans le ballon séparateur (37). La phase gazeuse arrivant dans le ballon (37) est évacuée par une ligne (38) sur laquelle se trouve une vanne (39) de régulation de pression, mais peut également être évacuée par une ligne (46) comprenant une vanne automatisée (41). La phase liquide, stockée dans la partie inférieure (40) du ballon (37) est évacuée dans une ligne (47), qui se subdivise en deux lignes : une ligne (44) sur laquelle se trouve la vanne automatisée (43) et une ligne (45) sur laquelle se trouve la vanne automatisée (42).
Lesdites lignes (44) et (45) sont reliées à un circuit de circulation de slurry, externe au réacteur (2). Ce circuit comprend une ligne (11) partant d'un point (A) de soutirage du slurry dans le réacteur. La ligne (11) comprend une vanne de sectionnement (14), automatisée et deux points (C) et (D) de raccordement respectivement aux lignes (44) et (45) qui sont des lignes de circulation de fluide sous pression provenant du ballon (37). La ligne (11) est connectée à une zone (17) de séparation. Le gaz contenu dans le siurry est séparé dans ladite zone (17) et évacué par la ligne (23) sur laquelle se trouve une vanne automatisée (24). La zone (17) permet également avantageusement une séparation d'une fraction du liquide contenu dans le slurry, ladite fraction étant ensuite évacuée par la ligne (22). Le slurry résiduel, débarrassé de sensiblement la totalité du gaz et d'une partie du liquide le composant, est évacué de la zone (17) par la ligne (12), pompé par un moyen (16) tel qu'une pompe de recirculation, et envoyé dans une ligne (13) sur laquelle se trouve une vanne automatisée (15). Ledit slurry résiduel est ensuite réintroduit dans le réacteur au point (B) dans une zone de préférence située dans la partie inférieure du réacteur et en amont du point (A). Dans ce cas, le recyclage de slurry au point (B) crée une circulation ascendante de slurry dans le réacteur entre les points (B) et (A).
Dans la présente description, on désigne indifféremment par le terme"courant de slurry", le courant de slurry triphasique soutiré du réacteur au point (A) ou le courant de slurry dégazé et concentré par séparation d'une partie du liquide, sortant de la zone
<Desc/Clms Page number 7>
(17) et circulant dans les lignes (12) et (13). La zone de séparation (17) peut comprendre notamment des moyens de séparation gaz/liquide ou gaz/liquide et solide, par exemple un ballon séparateur de gaz, ainsi que des moyens de séparation liquide/solide, par exemple un décanteur, un hydrocyclone, ou un filtre. Le schéma de la zone (17), non caractéristique de l'invention, ne sera pas explicité en détail. Ladite comprend généralement, selon les règles de l'art, une ou plusieurs capacités contenant du slurry, lesdites capacités intégrant un ou plusieurs des moyens susnommés.
L'installation comprend également de préférence des moyens de commande automatisés tels qu'un automate programmable (50), reliés à la vanne de sectionnement (14) ainsi qu'aux vannes (41), (42) et (43). Avantageusement, l'automate (50) peut être également relié à la vanne (15) et à la vanne (24) par des moyens non représentés, ainsi qu'à des moyens non référencés de détection de défauts de fonctionnement de l'installation.
L'installation comprend au moins un réacteur (2) du type en slurry fonctionnant sous une pression, variable selon la réaction chimique et/ou le procédé recherchée mais typiquement comprise entre 1 et 5 MPa (Megapascals), par exemple environ 2 MPa.
Ledit réacteur comprend un solide divisé qui peut éventuellement mais de manière non obligatoire être un catalyseur. Le mélange réactif gazeux est introduit dans la ligne (1) et distribué dans le slurry en une pluralité de points d'injection (6). Le nombre de points d'injection est au moins égal à 2 par mètre carré de section horizontale du réacteur, de préférence compris entre 4 et 400 par mètre carré de réacteur, et par exemple d'environ 20 points par mètre carré.
Selon l'invention, l'agitation du réacteur est suffisante pour éviter sensiblement tout dépôt de solide au dessus des points d'injection de gaz. On utilisera généralement une vitesse superficielle de gaz VG suffisante pour obtenir un régime turbulent et non un régime laminaire, cette vitesse pouvant aisément être déterminée au laboratoire.
On peut également, pour un slurry de granulométrie moyenne par exemple inférieure à 100 micromètres utiliser une vitesse superficielle de gaz VG comprise entre 0,12 et 0,50 m/s, de préférence entre 0,12 et 0,35 m/s, la vitesse superficielle ascendante du liquide entre les points (B) et (A) du réacteur étant le plus souvent supérieure à la vitesse de décantation du solide, et généralement comprise entre environ 0,001 et environ 0,15 m/s, typiquement d'environ 0,02 m/s. Ladite vitesse de décantation sera calculée selon les règles de l'art ou mesurée en laboratoire.
Dans ces conditions, le slurry est suffisamment agité pour éviter des dépôts notables des particules solides au dessus des points d'injection de gaz (6).
<Desc/Clms Page number 8>
Selon le mode de réalisation décrit en relation avec la figure 1, on fait circuler un courant de slurry dans le circuit externe du point (A) au point (B) par les lignes (11), (12), (13), la quantité de slurry réintroduite au point (B) dans le réacteur permettant d'obtenir une vitesse superficielle de liquide VL dans le réacteur.
Les conditions ci-dessus permettent également de restaurer une suspension correcte dans le réacteur, après un début de décantation des particules solides dans le réacteur, grâce à une augmentation des vitesses VG eVou Vu Une partie du liquide circulant dans le courant externe est séparée dans une zone de séparation (17) comprenant un filtre ou un décanteur, afin de maintenir constant le niveau du slurry dans le réacteur.
Selon l'invention la pompe (16) assure une circulation de slurry dans les différentes lignes du circuit (11,12, 13) avec pour chaque ligne une vitesse suffisante pour que le
Figure img00080001

nombre de Reynolds défini par la relation Re =pVD avec - p : masse volumique du slurry circulant dans ladite ligne, - V : vitesse dudit slurry (calculée par exemple en faisant l'hypothèse d'une vitesse des gaz identique à celle de la suspension, dans le cas particulier d'un slurry triphasique), - DH : diamètre hydraulique de la ligne, - ; Lt : viscosité du siurry (on prendra typiquement la seule viscosité de la suspension liquide/solide, phase continue), soit supérieur à 2000, en particulier supérieur à 2 500 et même à 3 000. On pourra par exemple choisir un nombre de Reynolds compris entre environ 3 000 et environ 500 000, par exemple proche de 20 000. La vitesse de circulation du slurry sera de préférence supérieure à 0,30 m/s, par exemple comprise entre 0,5 et 2 m/s.
L'installation comprend de préférence également des moyens de détection d'au moins un défaut de fonctionnement. Ce défaut peut être lié au réacteur, par exemple température trop élevée, ou niveau anormal du slurry dans le réacteur (2)). Selon l'invention lesdits moyens peuvent aussi se rapporter à un défaut de fonctionnement d'un équipement externe au réacteur, et plus particulièrement d'un équipement de la zone de séparation (17) : ballon séparateur gaz/solide et liquide, décanteur, filtre, hydrocyclone, pompe de recirculation (16), etc...
<Desc/Clms Page number 9>
Dans ce cas, selon l'invention, on dispose une série de moyens associés permettant de vidanger sans délai le circuit externe, c'est-à-dire d'évacuer le slurry contenu dans les lignes (11), (12), (13) ainsi que dans la section de séparation (17), et de transférer ce slurry dans le réacteur. Lorsque le défaut, par exemple un défaut de fonctionnement de la section de séparation est détecté, l'automate programmable (50) déclenche une procédure de vidange du slurry contenu dans le circuit externe (11,12, 13), avant qu'il y ait déposition notable de solide dans le circuit, de préférence avant tout début de sédimentation des particules solides du slurry. Cela permet, selon l'invention, d'éviter un encrassement durable du circuit, le solide tendant alors à coller sur les parois internes, facilitant ainsi les encrassements ultérieurs.
La procédure préférée de vidange du circuit est une procédure automatisée, gérée par l'automate programmable (50). Cette procédure comprend la fermeture automatisée des vannes (14) et (24), ladite fermeture entraînant l'arrêt de la recirculation de slurry dans le circuit (11,12, 13) et de la sortie des gaz par la ligne (23). L'automate ouvre alors automatiquement au moins l'une des vannes (41), (42) ou (43), qui mettent le circuit en communication avec un fluide sous pression"propre"c'est-à-dire dépourvu de solide, ledit fluide permettant de déplacer le slurry hors du circuit externe.
De façon préférée, on met d'abord en communication le circuit avec une source de gaz sous pression par ouverture de la vanne automatisée (41) reliée au volume de gaz contenu en partie supérieure du ballon (37). Alternativement, on pourra également utiliser sans sortir du cadre de l'invention, une autre source de gaz, par exemple du méthane, du gaz d'alimentation du réacteur, ou de l'azote. La pression de la source de gaz utilisée est avantageusement supérieure d'au moins 0,02 MPa à la pression d'introduction du gaz dans le circuit, c'est-à-dire au point (D). De préférence, on utilise selon l'invention un gaz sous une pression supérieure d'au moins 0,1 MPa, et de préférence supérieur d'environ 0,3 MPa à la pression du circuit.
La pression différentielle entre la source de gaz et le circuit est suffisante pour pousser et déplacer le siurry dans les lignes du circuit avec un nombre de Reynolds local supérieur à 2500 en tout point du circuit (11,12, 13) compris entre 3000 et 500 000 et de préférence supérieur à 2500. Selon l'invention, le nombre de Reynolds pourra néanmoins être inférieur à 2500, par exemple inférieur à 2000 dans la ou les capacités comprises dans la section de séparation (17), celles ci ayant avantageusement des parois inclinées typiquement d'au moins 60 par rapport à l'horizontale.
Les points (C) et (D) sont préférentiellement suffisamment proches de la vanne (14) pour qu'au moins 80%, de préférence au moins 90% et de manière très préférée plus de 97% des portions horizontales ou peu inclinées du circuit (11,12, 13) soient balayées.
<Desc/Clms Page number 10>
La vidange du circuit étant généralement rapide, il est possible selon l'invention d'utiliser un nombre de Reynolds un peu moins élevé que celui utilisé pendant le fonctionnement normal de l'installation ; il est cependant préférable d'utiliser des marges de sécurité et d'utiliser des nombres de Reynolds qui peuvent être variables selon les lignes (11,12, 13) mais notamment compris entre 2500 et 500 000, avantageusement supérieurs à 10 000, aussi bien pendant le fonctionnement normal qu'en cas d'arrêt de l'installation. Selon l'invention, la fermeture du circuit par la vanne (14) et l'introduction du gaz sous pression entre la vanne (14) et la section de séparation (17) (qui comprend au moins une capacité telle que précédemment définie) par une ligne (45) permet de déplacer le slurry en particulier contenu dans le ou lesdites capacités vers l'aval du circuit ; et sa réintroduction dans le réacteur au point (B). La durée de l'injection de gaz sous pression sera choisie par l'homme du métier pour déplacer la plus grande partie du slurry contenu dans le circuit, section de séparation (17) comprise. Les termes amont et aval sont définis dans la présente description par rapport au sens normal de circulation du slurry, dans le réacteur comme dans le circuit externe.
Après cette injection de gaz, l'automate (50) ouvre alors la vanne automatisée (42), permettant de mettre en communication la partie du circuit se trouvant en aval de la vanne 14 avec un liquide propre et sous une pression supérieure à celle présente dans ledit circuit, avec une pression différentielle par exemple similaire à celle précédemment décrite pour le gaz. Ce liquide va déplacer avec un effet"piston"supérieur à celui du gaz le slurry résiduel éventuellement resté dans les lignes dudit circuit. Selon l'invention il a été trouvé de façon surprenante par le demandeur qu'un liquide était plus efficace pour vidanger des lignes de slurry, alors qu'un gaz était plus efficace pour vidanger des capacités tel que celles comprises dans la section de séparation (17). L'association d'un gaz et d'un liquide, introduits simultanément ou préférentiellement l'un après l'autre (gaz puis liquide), est donc préférée selon l'invention pour effectuer ladite vidange.
Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, on utilisera une vanne de sectionnement (14) située sur le circuit de slurry externe au réacteur, en amont d'une capacité comprise dans une zone de séparation (17) et des moyens d'introduction d'un fluide sous une pression supérieure à celle dudit circuit, ladite introduction étant effectuée en un point situé entre ladite vanne (14) et ladite capacité.
On peut également ouvrir, dès le début de la procédure de vidange ou après la fermeture de la vanne (14), la vanne automatisée (43) pour vidanger la partie amont du circuit. De préférence, la pompe (16) est arrêtée dès le début de ladite procédure.
Selon la figure 1, le liquide sous pression contenu dans la partie inférieure (40) du ballon (37) est obtenu par condensation des gaz issus du réacteur après passage dans l'échangeur (4). Lesdits gaz contiennent principalement les produits les plus légers
<Desc/Clms Page number 11>
produits par la réaction, en particulier ceux contenant essentiellement moins de 20 atomes de carbone. Les hydrocarbures sont condensés dans le ballon (31), à une température d'environ 50 C, pompés par le moyen (35), puis réchauffés et partiellement vaporisés dans l'échangeur (36) pour produire à la fois une source de gaz et une source de liquide, sous une pression supérieure à celle du circuit de circulation de slurry. Pour augmenter le débit de gaz disponible, on peut également ajouter de l'azote ou du méthane ou du gaz d'alimentation du réacteur (2). Ces sources de fluide sous pression sont bien sur chimiquement compatibles avec le catalyseur. Il est en effet important de ne pas utiliser des fluides pouvant désactiver le catalyseur.
Selon une forme préférée de l'invention, on purge d'abord selon le procédé précédemment décrit la plus grande partie du slurry contenue dans le circuit par la source de gaz sous pression, par exemple en introduisant par le point (D) un volume de gaz compris par exemple entre 1 et 5 fois le volume de suspension liquide/solide contenu dans le circuit, de préférence entre 1 et 3 fois ledit volume. On finit alors de purger le slurry résiduel en introduisant par le point (D) un volume de liquide sous pression par exemple compris entre 0,5 et 3 fois le volume de suspension liquide/solide initialement contenue dans le circuit, de préférence entre 0,5 et 1,5 fois ledit volume.
En même temps que l'on purge le circuit par le point (D), grâce aux mêmes fluides sous pression (liquide et gaz), on purge la partie amont du circuit par le point C, grâce à une circulation de liquide sous pression dans la ligne (44). Le slurry contenu dans cette partie du circuit est alors transféré dans le réacteur au point (A).
Lorsque les opérations de vidange du circuit sont terminées, l'automate (50) déclenche la fermeture des vannes d'alimentations de fluide (41), (42), (43) et la fermeture de la vanne (15) en aval du circuit. Le circuit peut alors être isolé par exemple pour des opérations de maintenance, ou réactivité par le redémarrage de la pompe (16) et l'ouverture des vannes (14) et (15). Avantageusement, les piquages du circuit de slurry sur le réacteur, aux points (A) et (B) sont inclinés, tels que représentés sur la figure 1, pour qu'il n'y ait pas de dépôt de solide provenant du slurry contenu dans le réacteur dans lesdits piquages.
Si la partie amont du circuit, comprise entre le point (A) et la vanne (14) est inclinée, par exemple d'au moins 600 par rapport à l'horizontale, on peut éventuellement ne pas vidanger cette partie du circuit, les particules solides retournant au réacteur sans s'accrocher aux parois inclinées sous l'effet des seules forces de gravité.
Selon l'invention, le réacteur possède un volume libre additionnel suffisant (5), en tête du réacteur, au dessus d'un niveau de slurry correspondant à un fonctionnement normal du réacteur, pour accueillir le surplus de slurry provenant du circuit (11,12, 13) au cours de sa vidange, ainsi que le volume de liquide sous pression alimenté dans le
<Desc/Clms Page number 12>
circuit pendant sa vidange. Le volume libre (gazeux) en tête du réacteur est, selon l'invention, supérieur au volume de la suspension liquide/solide de slurry contenue initialement dans le circuit, section de séparation (17) incluse, pendant le fonctionnement normal de l'installation.
Ce volume libre peut avantageusement être compris entre 1,1 et 20 fois le volume de la suspension dans le circuit, et de préférence compris entre 1,3 et 13 fois ce volume.
Selon l'invention, il n'est pas nécessaire que tous les défauts de fonctionnement de l'installation entraînent l'arrêt de la circulation et la vidange du circuit externe de slurry.
Par exemple, si la pompe (16) de circulation de slurry est doublée et que l'une des deux pompes tombe en défaut, on peut, grâce à l'automate (50) démarrer l'autre pompe, purger la pompe défectueuse par le liquide sous pression, selon le procédé décrit précédemment, et isoler cette pompe défectueuse par la fermeture de vannes amont et aval, la deuxième pompe permettant la recirculation du slurry.
L'arrêt automatisé sans délai de la circulation, et la vidange complète du circuit de slurry sont préférentiellement réservés, selon l'invention, aux défauts importants, notamment ceux d'équipements non doublés situés sur le circuit lui-même, qui nécessitent un arrêt du fonctionnement du circuit.
L'invention propose donc, en combinaison, un ensemble de moyens techniques permettant d'éviter les encrassements et/ou les bouchages d'installations à réacteur du type en slurry, et notamment pour éviter ces problèmes dans le cas délicat d'occurrence d'un défaut de fonctionnement dans les circuits de circulation de slurry. Elle permet donc d'accroître la fiabilité et de réduire la maintenance d'installations comprenant un réacteur en slurry.

Claims (14)

  1. REVENDICATIONS 1. Installation de conversion chimique d'une charge, comprenant au moins un réacteur (2) contenant un slurry constitué au moins d'une suspension d'au moins un solide dans un liquide, une alimentation de gaz située dans la partie inférieure de ce réacteur, un circuit (11,12, 13), externe au réacteur, de circulation continue d'un courant de slurry, ledit slurry étant soutiré en au moins un point (A) du réacteur et réintroduit au moins en partie en au moins un autre point (B) dudit réacteur, une section de séparation (17) d'au moins un fluide contenu dans le courant de slurry traversant ledit circuit externe (11,12, 13), ladite installation étant caractérisée en ce qu'elle comprend en outre : - des moyens (14) permettant l'arrêt de la circulation dudit slurry dans ledit circuit (11,12, 13), - des moyens d'introduction sous pression d'au moins un fluide de vidange du slurry contenu dans le circuit en au moins un point (D) dudit circuit, - des moyens (16) permettant la circulation du slurry dans ledit circuit externe dans des conditions telles que le nombre de Reynolds soit supérieur à 2 500 en tout point dudit circuit (11,12, 13).
  2. 2. Installation selon la revendication 1, dans laquelle le ou lesdits points d'introduction sont placés dans ledit circuit (11,12, 13) entre lesdits moyens (14) d'arrêt de la circulation du slurry et ladite section de séparation (17).
  3. 3. Installation selon la revendication 1 ou 2, dans laquelle au moins l'un desdits fluides de vidange est un gaz sous pression.
  4. 4. Installation selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle au moins l'un desdits fluides de vidange est un liquide sous pression.
  5. 5. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lesdits moyens d'arrêt de la circulation et de vidange dudit slurry comprennent : - au moins une vanne de sectionnement (14) disposée sur ledit circuit (11,12, 13), - des moyens (41,42, 43,44, 45,46) de mise en communication d'au moins un point d'introduction (D) du circuit avec une source d'au moins un fluide sous une pression supérieure à celle du point (D), ce fluide étant sensiblement dépourvu de solide en suspension,
    <Desc/Clms Page number 14>
    - un volume libre (5) dans la partie supérieure du réacteur (2) au-dessus de la suspension liquide/solide, ce volume étant supérieur au volume de la suspension liquide/solide contenue dans le circuit et dans la section de séparation (17),
  6. 6. Installation selon la revendication 5, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de détection d'au moins un défaut de fonctionnement de ladite installation reliés à des moyens de commande (50) des moyens de fermeture de la vanne de sectionnement (14) et de l'ouverture d'au moins une vanne (41,42, 43) permettant la mise en communication dudit circuit avec ladite source de fluide sous pression.
  7. 7. Installation selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle ledit réacteur (2) comprend en outre : - des moyens (6) d'injection dudit gaz réactif en une pluralité de points, - des moyens de mise en suspension et d'agitation du slurry dans le réacteur dimensionnés pour éviter les dépôts de solide dans le réacteur (2) au dessus des points d'injection dudit gaz,
  8. 8. Installation selon l'une des revendications précédentes, dans lequel lesdits moyens (16) permettant la circulation du slurry dans ledit circuit externe sont dimensionnés de telle manière que ledit nombre de Reynolds du slurry varie entre 2 500 et
    500 000 en tout point dudit circuit externe.
  9. 9. Installation selon l'une des revendications précédentes, comprenant en outre des
    Figure img00140001
    moyens de condensation d'au moins une partie de l'effluent gazeux issu du réacteur (2), des moyens de stockage (37) d'au moins une partie de l'effluent condensé, lesdits moyens de stockage (37) étant reliés aux moyens d'introduction du ou des fluides de vidange dans ledit circuit,
  10. 10. Installation selon l'une des revendications précédentes, dans laquelle ledit solide en suspension est un catalyseur de la réaction, et dans laquelle ledit fluide sous pression est un fluide chimiquement compatible avec le catalyseur.
  11. 11. Procédé permettant la mise en oeuvre de l'installation selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel on utilise un fluide de vidange comprenant au moins en partie au moins une fraction d'au moins un des effluents de la réaction.
  12. 12. Procédé permettant la mise en oeuvre de l'installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 10 dans lequel on utilise comme fluide de vidange au moins un fluide choisi dans le groupe constitué par l'azote, l'hydrogène, le monoxyde de carbone, les hydrocarbures liquides ou vaporisés comprenant principalement des
    <Desc/Clms Page number 15>
    composés ayant moins de 20 atomes de carbone, et des mélanges formés en totalité ou en partie à partir de ces différents fluides.
  13. 13. Procédé selon l'un des revendications 11 ou 12 dans lequel le fluide de vidange présente un point de solidification inférieur à celui de la phase liquide contenue dans le slurry.
  14. 14. Application de l'installation et/ou du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes aux procédés de conversion ou de désulfuration d'hydrocarbures lourds résiduaires, aux procédés d'alkylation aliphatique, aux procédés d'oxydation.
FR0108442A 2001-06-25 2001-06-25 Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique Expired - Lifetime FR2826295B1 (fr)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0108442A FR2826295B1 (fr) 2001-06-25 2001-06-25 Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique
US10/481,818 US7125524B2 (en) 2001-06-25 2002-06-05 Device and method for optimising the circulation of a suspension in a plant comprising a three-phase reactor
PCT/FR2002/001919 WO2003002246A1 (fr) 2001-06-25 2002-06-05 Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique
US11/483,778 US7560495B2 (en) 2001-06-25 2006-07-11 Apparatus and process for optimising the circulation of a suspension in a facility comprising a three-phase reactor

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0108442A FR2826295B1 (fr) 2001-06-25 2001-06-25 Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2826295A1 true FR2826295A1 (fr) 2002-12-27
FR2826295B1 FR2826295B1 (fr) 2003-09-26

Family

ID=8864806

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR0108442A Expired - Lifetime FR2826295B1 (fr) 2001-06-25 2001-06-25 Dispositif et procede optimisant la circulation d'une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique

Country Status (3)

Country Link
US (2) US7125524B2 (fr)
FR (1) FR2826295B1 (fr)
WO (1) WO2003002246A1 (fr)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2199369A1 (fr) 2007-09-27 2010-06-23 Nippon Steel Engineering Co., Ltd Réacteur d'hydrocarbures à tour de bullage et procédé de détection du niveau de surface d'une boue
US8758692B2 (en) * 2007-09-27 2014-06-24 Nippon Steel Engineering Co., Ltd. Synthesis reaction system
AU2009224342B2 (en) * 2008-03-14 2012-11-22 Cosmo Oil Co., Ltd. Synthesis reaction system for hydrocarbon compound and method of removing powdered catalyst particles
US8119014B2 (en) * 2008-12-23 2012-02-21 Exxonmobil Research And Engineering Company Systems and methods to remove liquid product and fines from a slurry reactor
JP5501706B2 (ja) 2009-09-16 2014-05-28 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素の製造方法及び合成反応システム
JP5420675B2 (ja) 2009-11-06 2014-02-19 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 ナフサ留分の水素化精製方法、および炭化水素油の製造方法
JP5730495B2 (ja) 2010-03-30 2015-06-10 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 フィッシャー・トロプシュ合成反応用活性化触媒の製造方法、触媒スラリーの製造方法、並びに触媒スラリーのフィッシャー・トロプッシュ合成反応器への供給方法
JP5675146B2 (ja) * 2010-03-30 2015-02-25 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素の製造方法
JP5764307B2 (ja) 2010-08-19 2015-08-19 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素油の製造方法及び炭化水素油の製造システム
JP5757704B2 (ja) 2010-08-19 2015-07-29 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素油の製造方法及び炭化水素油の製造システム
JP5808559B2 (ja) 2011-03-31 2015-11-10 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 炭化水素油の製造方法、フィッシャー・トロプシュ合成反応装置及び炭化水素油の製造システム
FR3044565B1 (fr) * 2015-12-08 2017-12-01 Ifp Energies Now Chargement d'un catalyseur dans une colonne a bulles pour la synthese fischer-tropsch
CN107537407B (zh) * 2017-09-28 2020-09-22 河南神马尼龙化工有限责任公司 己二腈加氢反应***及该***处理反应器重度堵塞的方法
CN108854859B (zh) * 2018-07-27 2023-08-18 中化蓝天霍尼韦尔新材料有限公司 一种悬浮液气液相反应装置及运行方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1038608A (fr) * 1950-03-10 1953-09-30 Bataafsche Petroleum Dispositif de réglage de la circulation des solides fluidifiés
US3546296A (en) * 1966-03-10 1970-12-08 Melle Bezons Continuous process for reducing aromatic nitro compounds to aromatic amines
EP0952132A1 (fr) * 1998-04-23 1999-10-27 AGIP PETROLI S.p.A. Procédé pour la synthèse d'hydrocarbures à partir de gaz de synthèse

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5900159A (en) * 1996-02-29 1999-05-04 Shell Oil Company Method for separating liquid from a slurry
US5770629A (en) * 1997-05-16 1998-06-23 Exxon Research & Engineering Company Slurry hydrocarbon synthesis with external product filtration

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1038608A (fr) * 1950-03-10 1953-09-30 Bataafsche Petroleum Dispositif de réglage de la circulation des solides fluidifiés
US3546296A (en) * 1966-03-10 1970-12-08 Melle Bezons Continuous process for reducing aromatic nitro compounds to aromatic amines
EP0952132A1 (fr) * 1998-04-23 1999-10-27 AGIP PETROLI S.p.A. Procédé pour la synthèse d'hydrocarbures à partir de gaz de synthèse

Also Published As

Publication number Publication date
WO2003002246A1 (fr) 2003-01-09
FR2826295B1 (fr) 2003-09-26
US20070014703A1 (en) 2007-01-18
US7125524B2 (en) 2006-10-24
US7560495B2 (en) 2009-07-14
WO2003002246A9 (fr) 2005-11-03
US20040258579A1 (en) 2004-12-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2826295A1 (fr) Dispositif et procede optimisant la circulation d&#39;une suspension dans une installation comprenant un reacteur triphasique
EP0038752B1 (fr) Appareil et installation de séparation de liquides non miscibles de densités différentes
EP0923970B1 (fr) Procédé et dispositif d&#39;amélioration de la pureté d&#39;un produit en lit mobile simulé
CA2389905C (fr) Dispositif et procede optimisant la circulation d&#39;une suspension dans une installation comprenant un reacteur fischer-tropsch
FR2730999A1 (fr) Appareillage et procede de polymerisation d&#39;olefine en phase gazeuse
FR2832936A1 (fr) Procede et installation pour le traitement de gaz effluent contenant des hydrocarbures
EP3476468B1 (fr) Dispositif pour la gazeification en milieu supercritique d&#39;un effluent aqueux
CA2726017C (fr) Procede de traitement d&#39;effluents liquides charges en hydrocarbures
FR2518964A1 (fr) Procede d&#39;evacuation des boues d&#39;un reservoir de stockage de petrole du type a toit flottant et appareil de mise en oeuvre de ce procede
EP2718033A1 (fr) Procede de nettoyage dynamique des canalisations d&#39;eau d&#39;un vehicule et dispositif permettant de le mettre en oeuvre
FR2566675A1 (fr) Procede et dispositif d&#39;admission de boue
FR2670399A1 (fr) Procede et dispositif d&#39;introduction d&#39;une suspension dans un reacteur.
EP0088655A1 (fr) Dispositif et procédé pour la vidange, par le fond, d&#39;un réacteur de polymérisation à lit fluidisé
EP1281445A1 (fr) Procédé pour la vidange et le nettoyage d&#39;un réservoir de stockage pour du pétrole
WO2001032804A1 (fr) Procede et dispositif de nettoyage chimique d&#39;une surface metallique recouverte d&#39;un depot adherent forme de produits de decomposition d&#39;hydrocarbures
EP1275425A1 (fr) Dispositif interne de séparation d&#39;un mélange comprenant au moins une phase gazeuse et une phase liquide
EP1147294B1 (fr) Procede et dispositif de conduite d&#39;une turbomachine, de maniere a limiter l&#39;encrassement de parties internes de la turbomachine par des salissures provenant du gaz de procede
EP1466958A2 (fr) Procédé et installation de traitement d&#39;hydrocarbures et de séparation des phases produites par ledit traitement
BE1000938A3 (fr) Melangeur-decanteur tubulaire a plusieurs etages, destine a etre mis en oeuvre dans l&#39;extraction liquide-liquide a contre-courant.
EP1374962B1 (fr) Perfectionnement à un dispositif pour séparer un mélange comprenant au moins une phase gazeuse et une phase liquide, ledit dispositif étant intégré dans une enceinte
FR2858315A1 (fr) Procede de traitement d&#39;un liquide aqueux acide contenant des metaux lourds et dispositifs pour realiser ledit procede
WO2024018136A1 (fr) Procédé et installation de traitement d&#39;un tissu d&#39;origine humaine ou animale, utilisant une circulation dynamique de fluide supercritique additivé
BE355674A (fr)
FR2693730A1 (fr) Réacteur à lit fluidisé et procédé de soutirage.
EP1944356A1 (fr) Procédé et installation de chauffage de produit de brasserie

Legal Events

Date Code Title Description
CD Change of name or company name
PLFP Fee payment

Year of fee payment: 16

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 17

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 18

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 20