FR2769065A1 - Joint a vitesse constante - Google Patents

Abstract

La partie de fixation de coiffe (2a) est adaptée sur la surface périphérique extérieure (1a3) de la partie de réception de fixation de coiffe (1a2), le positionnement des deux étant réalisé de façon que la partie convexe (2a2) s'adapte dans la rainure d'engagement (1a4). Ensuite, on réduit le diamètre de la bande de coiffe (3) adaptée dans la rainure de monture de bande (2a3), en rabattant en arrière l'élément de levier (3b), pour serrer ainsi la partie de fixation de coiffe (2a) sur la partie de réception de fixation de coiffe (1a2). Après quoi, la force de serrage exercée par la bande de coiffe (3) produit une déformation élastique de la partie de fixation de coiffe (2a) en déplaçant la partie convexe (2a2) vers la rainure d'engagement (1a4), de façon que les saillies (1a5) mordent dans la surface périphérique intérieure (2a1) de la partie de fixation de coiffe (2a).

Description

ARRIERE PLAN DE L'INVENTION

La présente invention concerne un joint à vitesse constante comprenant une construction de fixation dans laquelle une coiffe en résine en forme de soufflet est fixée en place de façon que des parties cylindriques de fixation de coiffe munies aux extrémités opposées de la coiffe en résine,

d'une partie de soufflet interposée entre elles, sont adap-

tées sur des parties de réception de fixation de coiffe du joint, et sont serrées par des bandes de coiffe montées sur

les surfaces périphériques extérieures des parties de fixa-

tion de coiffe, en étant ainsi fixées sur les parties de ré-

ception de fixation de coiffe.

Les joints à vitesse constante portent une coiffe

montée sur ceux-ci pour éviter une fuite de la graisse enfer-

mée de manière étanche dans le joint, et l'entrée de corps étrangers dans le joint. Une telle coiffe est serrée et fixée par des bandes de coiffe respectivement sur une partie de fixation de coiffe d'un élément de joint extérieur et sur une partie de fixation de coiffe d'une partie d'arbre du joint à vitesse constante. Pour de telles coiffes de joints à vitesse constante, on utilise couramment des coiffes réalisées en caoutchouc tel que du caoutchouc chloroprène (CR), et des coiffes réalisées en résine. Ces dernières années cependant, on a eu tendance à utiliser plus fréquemment des coiffes en résine, du point de vue de la résistance à la dilatation de

rotation et du point de vue de la durabilité.

La figure 14 représente un joint à vitesse cons-

tante 11 sur lequel est montée une coiffe en résine en forme de soufflet 12. La coiffe en résine 12 comporte des parties de fixation de coiffe cylindriques 12a et 12b respectivement

du côté de plus grand diamètre et du côté de plus petit dia-

mètre, avec une partie de soufflet 12c disposée entre les deux. La partie de fixation de coiffe 12a du côté de plus grand diamètre est serrée et fixée sur une partie de fixation de coiffe d'un élément de joint extérieur lla par une bande de coiffe 13, et la partie de fixation de coiffe 12b du côté de plus petit diamètre est serrée et fixée sur une partie de fixation de coiffe d'une partie d'arbre lie, par une bande de

coiffe 14.

Une coiffe en résine, comparativement à une

coiffe en caoutchouc, présente une plus grande dureté et man-

que d'élasticité. Par suite, pour assurer une solidité de fixation et une faculté d'étanchéité suffisantes, il est de pratique courante d'utiliser, comme bandes de coiffe, des

bandes de type à sertissage (bandes oméga) 13 et 14 compor-

tant des parties de serrage en forme de oméga (Q) qui four-

nissent une plus grande force de serrage. La raison pour laquelle les bandes oméga on été utilisées pour les coiffes en résine conventionnelles, est qu'une bande de coiffe telle qu'une bande de tube appelé à levier (bande du type destiné à être serrée en rabattant en arrière un élément de levier),

qu'on utilise conventionnellement pour des coiffes en caout-

chouc, n'a pas permis d'obtenir une force de serrage suffi-

sante si elle est utilisée avec les coiffes en résine conventionnelles. Les bandes oméga 13 et 14, comparativement à la bande de coiffe de type à levier et analogues, sont capables de fournir une grande force de serrage. Cependant, une bande oméga présente des inconvénients de conception; par exemple, comme elle présente une forme dans laquelle une partie de serrage fait saillie radialement vers l'extérieur, son rayon de rotation maximum est si grand qu'il nécessite beaucoup de

place pour éviter les interférences avec les parties périphé-

riques. De plus, comme la partie de serrage est en saillie, ses risques de rencontrer des corps étrangers (tels que des

projections de pierres) augmentent. En outre, la bande elle-

même est de forme compliquée et nécessite une plus grande

épaisseur de paroi ainsi qu'une plus grande largeur que cel-

les des bandes de coiffe utilisées pour les coiffes en caout-

chouc, de sorte qu'elle est également désavantageuse du point de vue du coût. Par ailleurs, certaines des bandes de coiffe n'ont pas de partie de serrage en saillie, mais si elles sont appliquées à des coiffes en résine, il devient difficile

d'assurer une solidité de fixation et une faculté d'étanchéi-

té suffisantes.

RESUME DE L'INVENTION

La présente invention a pour but de créer une construction de fixation qui ne comporte pas de partie de serrage en saillie et qui est capable d'assurer une solidité de fixation et une faculté d'étanchéité suffisantes pour des

coiffes en résine.

A cet effet, l'invention utilise la bande de coiffe de type appelé à levier, ne comportant pas de partie de bande de serrage en saillie, comme bande de coiffe pour serrer l'une au moins des parties de fixation de coiffe d'une

coiffe en résine, de manière à la fixer à une partie de fixa-

tion de coiffe d'un joint à vitesse constante.

Ainsi, la bande de coiffe montée sur l'une au

moins des parties de fixation de coiffe de la coiffe en ré-

sine, comprend un élément de bande de matériau en forme de ruban métallique, l'élément de bande étant courbé en forme annulaire et comportant une partie de jonction dans laquelle les extrémités opposées de l'élément de bande se rejoignent ensemble dans un état tel que leurs surfaces intérieures se rejoignent l'une l'autre, et un élément de levier en matériau métallique présentant une rigidité plus élevée que celle de l'élément de bande, l'élément de levier étant attaché à l'une

des surfaces extérieures de la partie de jonction de l'élé-

ment de bande, et l'élément de levier est rabattu en arrière

en utilisant l'effet de levier pour serrer la partie de fixa-

tion de coiffe, puis l'élément de levier est placé et fixé

sur une surface extérieure de l'élément de bande.

Cette bande de coiffe est de construction simple et ne comporte pas de partie de serrage en saillie, de sorte qu'elle est avantageuse du point de vue de sa conception et de son coût. De plus, comme les risques de rencontrer des corps étrangers sont faibles, on peut maintenir un état fixe stabilisé. En outre, pour assurer une solidité de fixation et une faculté d'étanchéité suffisantes, l'invention utilise

les caractéristiques techniques ci-après.

(1) La coiffe en résine est réalisée dans un élastomère de type polyester de type thermoplastique dont la dureté HD est telle que 38 < HD < 50 de préférence 41 < HD < 47, et par exemple HD = 47. Ainsi, comparativement

à la coiffe en résine conventionnelle (HD est conventionnel-

lement de 50 ou plus), la dureté du matériau est réduite et la souplesse est améliorée, tandis que simultanément les con-

traintes (tension et compression) pendant la courbure pro-

duite dans les creux, sont réduites, et la résistance à la

fatigue de courbure des creux est améliorée. Ici, "HD" indi-

que l'échelle D de la dureté Shore (base ASTM).

(2) L'épaisseur de paroi moyenne T de chaque crête de la partie de soufflet de la coiffe en résine est telle que 0,5 mm < T < 1,5 mm, l'épaisseur de paroi moyenne t de chaque creux est telle que 0,5 mm < t < 1,5 mm, le rapport d'épaisseurs de paroi r (=t/T) du creux à la crête de chaque paire constituée d'une crête et d'un creux adjacents, est tel que 1,0 < r 1,5, la valeur maximum Tmax de l'épaisseur de paroi moyenne T des crêtes est liée à sa valeur minimum Tmin de façon que Tmax < 1,5 tmin, et la valeur maximum tmax de l'épaisseur de paroi moyenne t des creux est liée à sa valeur

minimum tmin de façon que tmax < 1,5 tmin.

En réglant le rapport d'épaisseurs de paroi r(=t/T) dans la plage cidessus, comparativement à la coiffe en résine conventionnelle (conventionnellement le rapport

t/T = 1,5 - 2,1), l'élasticité des creux par rapport aux crê-

tes est augmentée (car l'épaisseur de paroi est relativement diminuée), les contraintes (tension et compression) dans les

creux sont diminuées, et la résistance à la fatigue de cour-

bure des creux est améliorée. De plus, en réglant la valeur maximum de l'épaisseur de paroi moyenne à la fois pour les crêtes et les creux de façon qu'elle ne dépasse pas 1,5 fois la valeur minimum, la compression produite lorsque le joint est fixé se trouve répartie avec un bon équilibre sur chaque

creux, de sorte qu'il n'y a pas de formation de point d'in-

flexion dans le diagramme (charge de compression)-(quantité

de compression axiale).

(3) Selon les constructions des paragraphes (1)

et (2) ci-dessus, il est possible, tout en assurant une dura-

bilité égale ou supérieure à la durabilité de la coiffe en

résine conventionnelle, d'atteindre un dimensionnement com-

pact (réduction du diamètre extérieur, réduction de la lon-

gueur axiale). La réduction de la dureté du matériau de la

coiffe en résine (amélioration de la souplesse) et le dimen-

sionnement compact par réduction de l'épaisseur de paroi, doivent contribuer avantageusement à assurer la solidité de fixation et la faculté d'étanchéité pour les joints à vitesse constante.

(4) L'épaisseur de paroi S3 de la partie de fixa-

]0 tion de coiffe de la coiffe en résine est telle que 1 mm < S3

< 1,8 mm, et l'interférence de serrage calculée définie ci-

après est telle que 0 <.6 < 1,6 mm: 6 = [@A + (2 x S3)] - (D o (D: diamètre intérieur de serrage calculé d'une bande de coiffe; (A: diamètre extérieur maximum d'une partie de fixation de coiffe; S3: épaisseur de paroi d'une partie de fixation de coiffe (épaisseur de paroi avant l'application de la

force de serrage).

Pendant le serrage de la bande de coiffe, une lé-

gère quantité d'allongement est produite dans l'élément de

bande par la force de serrage. Le diamètre DD est le diamè-

tre intérieur de serrage calculé en négligeant l'allongement

de l'élément de bande, produit pendant le serrage. Le diamè-

tre (A est le diamètre extérieur de la surface supérieure de la saillie (voir figures 2 à 4) lorsque cette saillie est prévue sur la partie de fixation de coiffe. Egalement, (A

est le diamètre extérieur de la surface périphérique exté-

rieure de la partie de fixation de coiffe lorsque la saillie n'est pas prévue. L'épaisseur S3 est l'épaisseur de paroi avant qu'une force de serrage soit appliquée, c'est à dire l'épaisseur de paroi lorsque la partie de fixation de coiffe

est dans son état naturel.

Bien que l'interférence de serrage calculée 6

puisse prendre une valeur voisine de zéro suivant les condi-

tions de fonctionnement, elle est de préférence telle que 6 2 0,5 mm, de manière à assurer une solidité de fixation et une faculté d'étanchéité suffisantes. Cependant, si 6 est trop grande, il existe un risque que l'élément de bande se

torde en diminuant ainsi la solidité de fixation et la facul-

té d'étanchéité; par suite, l'interférence doit être telle que 6 < 1,6 mm. Les résultats d'essais ont montré que, dans chacun des cas d'une combinaison d'une basse température, d'un angle important et d'une faible vitesse de rotation,

ainsi que d'une autre combinaison d'une température ordi-

naire, d'un angle élevé et d'une vitesse de rotation moyenne,

on observait une bonne faculté d'étanchéité lorsque l'inter-

férence de serrage calculée 5 était de 0,2 mm, 0,5 mm, 1,0 mm

et 1,6 mm, mais on observait un manque de capacité d'étan-

chéité lorsque ô = 0 mm.

(5) L'épaisseur de paroi Si de l'élément de bande de la bande de coiffe est telle que 0,3 mm < Si S 0,6 mm, et la largeur W1 est telle que 8 mm < W1 < 12 mm. Si l'épaisseur de paroi Si de l'élément de bande est inférieur à 0,3 mm, il

est difficile d'obtenir la force de serrage requise. Au con-

traire, si l'épaisseur de paroi Si de l'élément de bande dé-

passe 0,6 mm, la rigidité de l'élément de bande est trop

élevée, ce qui rend difficile de rabattre en arrière l'élé-

ment de levier, en diminuant ainsi les avantages de diamètre extérieur et de coût en matériau. Par suite, la taille est

réglée de façon que 0,3 mm < Si < 0,6 mm. L'épaisseur de pa-

roi Si de l'élément de bande est extrêmement petite (approximativement égale à l'épaisseur de paroi de la bande de coiffe pour des coiffes en caoutchouc) comparativement à la bande de coiffe conventionnelle pour des coiffes en résine (l'épaisseur de paroi de l'élément de bande est généralement

environ de 1,0 mm). La principale raison pour laquelle l'uti-

lisation d'un tel élément de bande à paroi mince est rendue possible, est que l'amélioration d'élasticité du matériau des coiffes en résine et la réduction de taille des coiffes en résine, réduisent la rigidité à la torsion et la dilatation centrifuge lorsque la coiffe tourne, de sorte qu'il devient possible d'assurer une solidité de fixation et une faculté d'étanchéité suffisantes en utilisant une faible force de

serrage, comparativement au cas de la coiffe en résine con-

ventionnelle. La raison pour laquelle on règle la largeur W1 de l'élément de bande de la manière décrite ci-dessus, est la suivante:

Si la largeur Wl de l'élément de bande est infé-

rieure à 8 mm, la force de serrage disponible est insuffi-

sante. Au contraire, si la largeur Wl de l'élément de bande dépasse 12 mm, ou bien on n'observe pas de différence dans l'effet de serrage ou bien, même si l'on observe plus ou moins une telle différence, l'avantage en coût de matériau diminue. Par suite, la dimension est réglée de façon que

8 mm < W1 < 12 mm.

(6) L'épaisseur de paroi S2 de l'élément de le-

vier est réglée par rapport à l'épaisseur de paroi Sl de l'élément de bande, de façon que 2,5 < (S2/S1) < 3,5, et la largeur W2 est réglée de manière à être égale à la largeur Wl de l'élément de bande. Si (S2/S1) est inférieur à 2,5, on ne

peut obtenir la force de serrage requise et, lorsque l'inter-

férence de serrage est augmentée, il existe un risque qu'une déformation de gauchissement se produise dans l'élément de levier. Au contraire, si (S2/S1) dépasse 3,5, ou bien on n'observe pas de différence dans l'effet de serrage ou bien, même si l'on observe plus ou moins une telle différence, les avantages en dimension de diamètre extérieur et en coût de matériau diminuent. De plus, un traitement de durcissement de surface, tel qu'une finition au cylindre ou un martelage, peut être appliqué à la surface de l'élément de levier. En améliorant la dureté de surface de l'élément de levier, on peut augmenter la résistance de cet élément de levier à une

déformation de gauchissement.

(7) La surface périphérique intérieure de la par-

tie de fixation de coiffe de la coiffe en résine est munie d'une partie convexe annulaire destinée à s'engager dans une

rainure d'engagement annulaire formée dans la surface péri-

phérique extérieure de la partie de fixation de coiffe. De

plus, les côtés opposés de la rainure d'engagement de la par-

tie de fixation de coiffe sont munis de saillies. Pendant le

serrage, la partie de fixation de coiffe subit une déforma-

tion élastique produite dans celle-ci du fait de la force de

serrage de la bande de coiffe, la partie convexe étant dépla-

cée pour venir s'engager dans la rainure d'engagement, les saillies mordant dans la surface périphérique intérieure de la partie de fixation de coiffe. Du fait de cet engagement entre la partie convexe et la rainure d'engagement, et du

fait que les saillies mordent fortement, la partie de fixa-

tion de coiffe est fixée à la surface périphérique extérieure de la surface de réception de coiffe avec un degré élevé de force antiglissement et de faculté d'étanchéité. De plus, la surface périphérique intérieure de la partie de fixation de

coiffe vient en contact avec la surface périphérique exté-

rieure de la partie de réception de coiffe à un degré conve-

nable, en fournissant une bonne capacité d'étanchéité.

(8) Lorsque l'élément de levier de la bande de coiffe est rabattu en arrière, une partie de l'élément de

bande est repliée en arrière par le point de pliage en ar-

rière de l'élément de levier, la partie de jonction prenant

une position lui permettant de recouvrir la surface exté-

rieure de l'élément de levier. Par suite, il se forme un jeu

partiel dans la partie adjacente à la partie repliée en ar-

rière de l'élément de bande (partie située du côté opposé à

la direction de rabattement en arrière de l'élément de le-

vier), partie dans laquelle une diminution de la faculté

d'étanchéité a tendance à se produire. Par suite, une protu-

bérance est formée sur la surface intérieure de l'élément de bande, cette protubérance étant amenée en contact avec la partie périphérique extérieure de la partie de fixation de coiffe de la coiffe en résine, pour remplir le jeu de manière à pouvoir améliorer encore la faculté d'étanchéité. Au moins une protubérance de cette nature est formée de préférence dans la position o elle vient tout près de la partie repliée en arrière de l'élément de bande lorsque l'élément de levier

est rabattu en arrière.

De plus, la protubérance est convenablement con-

çue quant à sa forme, sa taille et sa position de formation,

tandis que le jeu circonférentiel y entre la surface d'extré-

mité de la protubérance et la partie repliée en arrière de

l'élément de bande, est réglée de façon que 0 < y < 1,5 mm, ce qui permet d'obtenir une faculté d'étanchéité améliorée. En outre, en rendant la largeur de la protubérance plus pe- tite que celle de la rainure d'engagement de la partie de fixation de coiffe, et en pressant la partie de fixation de coiffe contre la rainure d'engagement au moyen de la protubé- rance, on peut obtenir une capacité d'étanchéité plus élevée. Selon l'invention, une bande de coiffe ne compor-

tant pas de partie de serrage en saillie peut être appliquée sur une coiffe en résine, et l'on peut assurer une solidité de fixation et une faculté d'étanchéité suffisantes. Par suite, le degré de liberté de conception est amélioré du fait de la réduction du rayon de rotation maximum, la stabilité et la fiabilité de l'état serré sont améliorées du fait de la réduction des risques de rencontrer des corps étrangers, et le coût peut être réduit du fait de la simplification de la forme de bande elle-même, etc.

BREVE DESCRIPTION DES DESSINS

La présente invention sera décrite ci-après de

manière plus détaillée à l'aide de modes de réalisation re-

présentés sur les dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une coupe longitudinale représentant une coiffe en résine montée sur un joint à vitesse constante; - la figure 2 est une vue de côté représentant la partie de fixation de coiffe d'un élément de joint extérieur; - la figure 3 est une vue de côté représentant la partie de fixation de coiffe d'une partie d'arbre; - la figure 4 est une vue de côté représentant la partie de fixation de coiffe d'une partie d'arbre; - la figure 5 est une coupe longitudinale représentant l'état naturel d'une coiffe en résine;

- la figure 6 est un tableau représentant un exemple du ré-

glage de l'épaisseur de paroi des crêtes et des creux de la coiffe en résine; - la figure 7 est une vue en coupe représentant la partie de fixation de coiffe du côté de plus grand diamètre; - la figure 8 est une vue en coupe représentant la partie de fixation de coiffe du côté de plus petit diamètre; - la figure 9(a) est une vue de côté d'une bande de coiffe, la figure 9(b) est une vue en coupe d'un élément de levier, et la figure 9(c) est une vue en coupe d'un élément de bande; - la figure 10(a) est une vue de côté représentant l'élément de levier de la bande de coiffe dans son état rabattu en arrière, et les figures 10(b) et 10(c) sont des vues en coupe représentant, à titre d'exemple, un fermoir;

- les figures 11(a) et 11(b) sont des vues en coupe représen-

tant un état dans lequel la partie de fixation de coiffe du côté de plus grand diamètre est serrée par une bande de coiffe pour être ainsi fixée à la partie de fixation de coiffe de l'élément de joint extérieur; - la figure 12 est une vue en coupe représentant un état dans lequel la partie de fixation de coiffe du côté de plus grand diamètre est serrée par une bande de coiffe pour être ainsi fixée à la partie de fixation de coiffe d'un élément de joint extérieur; - la figure 13 est une vue en coupe représentant un état dans

lequel la partie de fixation de coiffe du côté de plus pe-

tit diamètre est serrée par une bande de coiffe pour être ainsi fixée à la partie de fixation de coiffe d'une partie d'arbre; et - la figure 14 est une coupe longitudinale représentant un

joint à vitesse constante conventionnel sur lequel est mon-

tée une coiffe en résine.

DESCRIPTION DES MODES DE REALISATION PREFERENTIELS

Des modes de réalisation de l'invention seront

maintenant décrits en se référant aux dessins.

La figure 1 représente un état dans lequel une coiffe en résine 2 est fixée sur un joint à vitesse constante

1 par des bandes de coiffe 3 et 4. Le joint à vitesse cons-

tante 1 comprend un élément de joint extérieur la muni d'un certain nombre de rainures de guidage s'étendant axialement

lal formées dans sa surface périphérique intérieure, un élé-

ment de joint intérieur lb muni d'un certain nombre de rainu-

Il

res de guidage s'étendant axialement lbl formées dans sa sur-

face périphérique extérieure, un certain nombre de billes lc disposées dans des pistes de billes définies par coopération entre les rainures de guidage lal et lbl, une cage ld pour maintenir les billes lc, et une partie d'arbre le reliée par

des cannelures (ou par une clavette) à la périphérie inté-

rieure de l'élément de joint intérieur lb. La coiffe en ré-

sine 2 est fixée à l'élément de joint extérieur la et à la

partie d'arbre le.

La figure 2 représente une partie de fixation de coiffe la2 de l'élément de joint extérieur la. La partie de

fixation de coiffe la2 -est habituellement formée sur la sur-

face périphérique extérieure de l'extrémité située du côté

ouvert de l'élément de joint extérieur la. La surface péri-

phérique extérieure la3 de la partie de fixation de coiffe la2 est munie d'une rainure d'engagement annulaire la4, et

des saillies annulaires la5 sont formées sur les côtés oppo-

sés de la rainure d'engagement la4. La rainure d'engagement

la4 est formée de façon que sa partie médiane soit une sur-

face plate la6 parallèle à l'axe, cette surface plate la6 se prolongeant par une surface courbe la7 de rayon de courbure R, vers le second côté la9 de chaque saillie la5. Le premier

côté la8 de la saillie la5 est une paroi inclinée, et le se-

cond la9 est une paroi verticale orthogonale à l'axe.

La figure 3 représente la partie de fixation de coiffe le2 de la partie d'arbre le. La surface périphérique

extérieure le3 de la partie de fixation de coiffe le2 est mu-

nie d'une rainure d'engagement annulaire le4, et des saillies

annulaires le5 sont formées sur les côtés opposés de la rai-

nure d'engagement le4. La rainure d'engagement le4 et les se-

conds côtés des saillies le5 sont décrits par une surface courbe unique le6 de rayon de courbure R'. Le premier côté

le8 de la saillie le5 est une paroi inclinée.

La figure 4 représente une rainure d'engagement le4' d'une autre forme dans la partie de fixation de coiffe le2. Cette rainure d'engagement le4' est formée de façon que

tout le fond de celle-ci soit une surface plate le6' paral-

lèle à l'axe, cette surface le6' se prolongeant par la paroi

verticale vers le second côté la9 de la saillie le5. Le pre-

mier côté le8 de la saillie le5 est une paroi inclinée, et le

second côté le9 est une paroi verticale orthogonale à l'axe.

De plus, la rainure d'engagement de la partie de fixation de coiffe la2 de l'élément de joint extérieur la peut être réalisée sous la forme représentée aux figures 3 ou 4, et la rainure d'engagement de la partie de fixation de

coiffe le2 de la partie d'arbre le peut être formée comme re-

présenté à la figure 2. De plus, le diamètre (A des figures 2 à 4 indique le diamètre extérieur maximum de la partie de fixation de coiffe. Dans ces parties de fixation de coiffe, comme les saillies sont formées sur les côtés opposés de la

rainure d'engagement, le diamètre extérieur de la surface su-

périeure de la saillie est le diamètre extérieur maximum (A

de la partie de fixation de coiffe.

Dans cette forme de réalisation, pour augmenter

la facilité de traitement, la solidité de fixation et la fa-

culté d'étanchéité de la partie de fixation de coiffe, on établit des relations de dimensions entre la hauteur f (voir figures 7 et 8) de la partie convexe de la partie de fixation de coiffe qui sera décrite ciaprès, la profondeur a et la largeur b de la rainure d'engagement de la partie de fixation de coiffe représentée aux figures 2 à 4, et la hauteur c des saillies, de façon que

[0,2 mnm <c < 0,5 mn], [0,5 mn < a < 1,5 mm], [f (a - c)], [(b/a) > 3].

Le réglage de la dimension [0,2 mm < c 0,5 mm]

est basé sur la raison ci-après.

Si la hauteur c des saillies est inférieure à 0,2 mm, la surface périphérique intérieure de la partie de fixation de coiffe vient fortement en contact avec la surface périphérique extérieure de la partie de fixation de coiffe pendant le serrage, de sorte qu'on ne peut s'attendre à ce

que les saillies mordent suffisamment dans la partie de fixa-

tion de coiffe. Au contraire, si la hauteur c des saillies dépasse 0,5 mm, le diamètre de la partie de fixation de coiffe doit être augmenté, ce qui entraîne une augmentation du coût de matériau et du coût de traitement, ainsi que la

possibilité d'apparition d'un jeu entre la surface périphéri-

que intérieure de la partie de fixation de coiffe et la sur-

face périphérique extérieure de cette partie de fixation de coiffe, pendant le serrage, en diminuant ainsi la faculté d'étanchéité. Le réglage de la dimension [0,5 mm < a < 1,5 mm]

est basé sur la raison ci-après.

Si la profondeur a de la rainure d'engagement dé-

passe 1,5 mm, la solidité de la partie de fixation de coiffe

diminue et l'usinage du profil de la rainure d'engagement de-

vient difficile à effectuer, ce qui est désavantageux du point de vue du coût de fabrication et de la facilité de traitement. Au contraire, si la profondeur a est inférieure à 0,5 mm, la partie convexe vient en contact avec le fond de la

rainure d'engagement et se déforme élastiquement, ce qui di-

minue la capacité de morsure des saillies d'une quantité cor-

respondant à la réaction due à la déformation. Par suite, la hauteur f de la partie convexe doit inévitablement être dimi-

nuée en conséquence, et l'effet de la fixation de la position

dans la rainure d'engagement par la partie convexe, diminue.

De plus, la relation entre la profondeur a de la rainure d'engagement et la hauteur f de la partie convexe

doit être telle que la partie convexe ne vienne pas en con-

tact avec le fond de la rainure d'engagement pendant le ser-

rage, ou telle que, même si elle vient en contact avec ce

fond, cela n'affecte pas la capacité de morsure des saillies.

Cette relation concerne également la hauteur c des saillies

et le matériau de la coiffe. Pour trouver une relation de di-

mensions optimale entre la hauteur f de la partie convexe, la profondeur a de la rainure d'engagement et la hauteur c des

saillies en considérant ces facteurs, on a obtenu la rela-

tion: f < (a-c).

Le réglage de la dimension [(b/a) > 3] est desti-

né à donner à la rainure d'engagement une forme qui permette l'usinage du profil de celle-ci pour améliorer la facilité de traitement et réduire le coût de fabrication. Si (b/a) < 3,

un usinage de profil commun est alors impossible.

* Les effets obtenus par le réglage des dimensions comme décrit ci-dessus, doivent varier plus ou moins suivant les formes de la rainure d'engagement et des saillies de la

partie de fixation de coiffe. Lorsqu'on prend en considéra-

tion la capacité de morsure, dans la partie de fixation de

coiffe, des saillies de diverses formes représentées aux fi-

gures 2 à 4, les saillies représentées aux figures 2 et 4 ont

une meilleure capacité de morsure que les saillies représen-

tées à la figure 3. La raison en est que les saillies repré-

sentées aux figures 2 et 4 ont leurs seconds côtés réalisés

sous la forme de parois verticales. Les seconds côtés s'enga-

gent fortement dans la surface périphérique intérieure ou

partie convexe de la partie de fixation de coiffe, et résis-

tent à la force qui tend à déplacer axialement la partie de

fixation de coiffe. Ainsi, on obtient une résistance anti-

glissement élevée. Cependant, dans la forme de la rainure

d'engagement représentée à la figure 4, un problème de faci-

lité de traitement se pose parfois. En prenant en considéra-

tion la capacité de morsure, la solidité et la facilité de traitement, la rainure d'engagement la4 est de préférence

formée comme représenté à la figure 2, et une forme de réali-

sation plus préférable de cette rainure d'engagement la4 est obtenue par un réglage de dimension tel que [0,1 mm < R < a] o R est le rayon de courbure de la surface courbe la7. Si le rayon de courbure R est inférieur à 0,1 mm, la solidité et la facilité de traitement se dégradent alors que la capacité de

morsure augmente. Au contraire, si le rayon de courbure R dé-

passe la profondeur a, la capacité de morsure se dégrade

alors que la solidité et la facilité de traitement s'amélio-

rent. La figure 5 représente la coiffe en résine 2 dans son état naturel. Cette coiffe en résine 2 est réalisée en élastomère de type polyester thermoplastique (TPEE) ayant une dureté HD telle que 38 S HD < 50, de préférence 41 < HD < 47, et par exemple HD = 47. Elle comprend une partie de fixation de coiffe 2a du côté de plus grand diamètre, qui est destinée à être serrée et fixée sur la partie de fixation de coiffe la2 de l'élément de joint extérieur la par une bande de coiffe 3, une partie de fixation de coiffe 2b du côté de plus petit diamètre, qui est destinée à être serrée et fixée sur la partie de fixation de coiffe le2 de la partie d'arbre le par une bande de coiffe 4, et une partie de soufflet 2c qui

relie les parties de fixation de coiffe 2a et 2b.

La partie de soufflet 2c comprend six crêtes 2d (2dl, 2d2,... 2d6, comme on peut le voir du côté de plus pe- tit diamètre), cinq creux 2e (2el, 2e2,... 2e5, comme on peut le voir du côté de plus petit diamètre), et des parties

inclinées 2f qui relient les crêtes 2d aux creux 2e. La pre-

mière crête 2dl est de diamètre (2,7 x d), d étant le diamè-

tre de la partie d'arbre le, et la cinquième crête 2d5 est de diamètre (4 x d), la partie de soufflet étant essentiellement conique avec un diamètre diminuant progressivement en allant du coté de plus grand diamètre vers le côté de plus petit diamètre. Par suite, cette coiffe en résine 2 est de taille extrêmement compacte à la fois radialement et axialement, comparativement à la coiffe en résine conventionnelle, et elle est plus petite que celle de l'art antérieur environ de

24 % si l'on compare sa longueur naturelle L1. De plus, lors-

que cette coiffe en résine 2 est fixée au joint à vitesse constante 1, elle se trouve dans un état dans lequel elle est légèrement comprimée par rapport à la longueur naturelle L1; son pourcentage de compression [(L1-L2)/L1] x 100 est environ de 20 % alors que le pourcentage de compression de la coiffe en résine conventionnelle est environ de 23-26 %. La longueur

fixée L2 est inférieure environ de 16 % à celle de l'art an-

térieur, en étant la même que celle d'une coiffe en caout-

chouc (CR). De plus, le nombre de crêtes de la partie de

soufflet peut être choisi à volonté dans la plage de 4-7.

Comme représenté à titre d'exemple sur la figure 6, l'épaisseur de paroi moyenne T (T1, T2,... T6) des crêtes

respectives 2d est telle que 0,5 mm < T < 1,5 mm, et de pré-

férence 0,5 mm < T < 1,1 mm, l'épaisseur de paroi moyenne (tl, t2,..., t5) des creux respectifs 2e est telle que 0,5 mm < t < 1,5 mm, et le rapport d'épaisseurs de paroi r(=t/T) du creux 2d à la crête 2e de chaque paire constituée d'une crête et d'un creux adjacents, se situe dans la plage de 1,0 < r (t/T) < 1,5. Les plages concrètes des rapports d'épaisseurs de paroi sont les suivantes: rl = tl/T1 = 1,05 r2 = tl/T2 = 1,26 r3 = t2/T2 = 1,26 r4 = t2/T3 = 1,11 r5 = t3/T3 = 1,11 r6 = t3/T4 = 1,11 r7 = t4/T4 = 1,41 r8 = t4/T5 = 1,33 r9 = t5/T5 = 1,16 rlO = t5/T6 = 1,16 1,0 rl, r2,... rlO < 1,5 Tmax = 0,9 tmax = 1,2 Tmin = 0,75 tmin = 0,95

A ce propos, comme la coiffe en résine conven-

tionnelle a une épaisseur de crêtes et de creux de 0,55-

2,1 mm, ainsi qu'un rapport d'épaisseurs de parois r de 1,5 < rt < 2,1, cette coiffe en résine 2, comparativement à la coiffe conventionnelle, présente une épaisseur de paroi dans son ensemble diminuée des crêtes 2d et des creux 2e, ainsi qu'une épaisseur de paroi relativement diminuée des creux 2e

par rapport aux crêtes 2d. De plus, dans cette coiffe en ré-

sine 2, les épaisseurs de paroi moyennes T de toutes les crê-

tes 2d sont essentiellement les mêmes (Tmax < 1,5 x Tmin, suffit), et les épaisseurs de paroi moyennes t de tous les creux 2e sont essentiellement les mêmes (Tmax < 1,5 x Tmin, suffit). De plus, la raison pour laquelle les épaisseurs de paroi moyennes T et t sont utilisées comme références, est qu'il y a une certaine variation circonférentielle de l'épaisseur de paroi car on utilise généralement le moulage par soufflage comme procédé de moulage pour les coiffes en résine, à l'inverse des coiffes en caoutchouc CR, (pour les coiffes en caoutchouc CR, on utilise généralement le moulage par injection. Le moulage par soufflage utilise un seul moule

extérieur, sans moule intérieur).

De plus, l'angle d'inclinaison a (xl, a2,..., a5

vu à partir du côté de plus petit diamètre) que la partie in-

clinée 2f allant de la crête 2d au creux 2d du côté de plus grand diamètre, forme avec l'axe central X de l'arbre de coiffe, est plus petit que l'angle P (P1, 12,..., P6, vu à partir du côté de plus petit diamètre) de la partie inclinée 2f allant de la crête 2d au creux 2e du coté de plus petit diamètre. I1 est préférable que (l, a2,..., a5 soient de 380-45 , et que P1, 2,..., P6 soient de 1,3-1,6 fois (ou

-1,8 fois) l'angle x.

La figure 7 représenté la partie de fixation de

coiffe 2a du côté de plus grand diamètre. La partie de fixa-

tion de coiffe 2a est munie, sur sa surface périphérique in- térieure 2al, d'une partie concave annulaire 2a2 faisant

corps avec celle-ci et, sur sa surface périphérique exté-

rieure, d'une rainure de monture de bande annulaire 2a3.

L'épaisseur de paroi S3 de la partie de fixation de coiffe 2a est réglée dans la plage de 1 mm < S3 < 1,8 mm, sur la base de la référence décrite ci-dessus. La hauteur de la partie

convexe 2a2, mesurée à partir de la surface périphérique in-

térieure 2al, est f. De plus, la partie centrale de la rai-

nure de monture de bande 2a3 est munie d'une rainure

annulaire 2a4.

La figure 8 représente la partie de fixation de

coiffe 2b du côté de plus petit diamètre. La partie de fixa-

tion de coiffe 2b est munie, sur sa surface périphérique in-

térieure 2bl, d'une partie convexe annulaire 2b2 faisant cops avec celle-ci et, sur sa surface périphérique extérieure, d'une rainure de monture de bande annulaire 2b3. L'épaisseur de paroi S3 de la partie de fixation de coiffe 2b est réglée

dans la plage de 1 mm S3 < 1,8 mm, sur la base de la réfé-

rence décrite ci-dessus. La hauteur de la partie convexe 2b2, mesurée à partir de la surface périphérique intérieure 2bl, est f. De plus, la partie centrale de la rainure de monture

de bande 2b3 est munie d'une rainure annulaire 2b4.

Comme décrit ci-dessus, cette coiffe en résine 2,

comparativement à la coiffe en résine conventionnelle, pré-

sente une faible dureté du matériau, des parois dans l'ensem-

ble minces et une taille compacte aussi bien radialement qu'axialement. De plus, comme les épaisseurs de paroi et le rapport d'épaisseurs de paroi des crêtes 2d aux creux 2e sont

réglés sur la base des références décrits ci-dessus, la ré-

sistance à la fatigue de courbure des creux 2e est élevée et, en outre, la charge de compression pendant la fixation est absorbée d'une manière bien équilibrée du fait que les creux

2e et les crêtes 2d sont comprimés d'une manière bien équili-

brée: ainsi, il n'apparaît pas de point d'inflexion dans le

diagramme (charge de compression) - (quantité de compression axiale). Par suite, cette coiffe en résine 2 présente une du- rabilité égale ou supérieure à celle de la coiffe en résine5 conventionnelle, indépendamment du fait qu'elle a essentiel-

lement la même forme compacte que la coiffe en caoutchouc (CR). La réduction de la dureté du matériau (amélioration de la souplesse) et le dimensionnement compact

par réduction des épaisseurs de parois de la coiffe en ré-

sine, contribuent avantageusement à assurer la solidité de fixation et la faculté d'étanchéité pour le joint à vitesse constante. Ainsi, l'amélioration de la souplesse permet à une petite force d'être suffisante pour le serrage. De plus, le dimensionnement compact de la forme de la coiffe réduit la quantité de graisse présente dans la partie de soufflet. En outre, comme l'influence de la force centrifuge est réduite,

la force agissant sur la partie de fixation de coiffe est ré-

duite. Pendant la rotation du joint à vitesse constante, la graisse enfermée de manière étanche est poussée axialement

vers l'extérieur et cette force de poussée provoque un phéno-

mène selon lequel la graisse présente dans la partie de souf-

flet s'écoule axialement. Du fait de la pression hydrodyna-

mique dirigée axialement de cette graisse, la partie de fixa-

tion reçoit une force de tension ou de compression par l'in-

termédiaire de la partie de soufflet. En particulier, à une température cryogénique, l'élasticité de la coiffe diminue en même temps que la consistance de la graisse; par suite, une

grande force agit sur la partie de fixation de coiffe.

De plus, lorsque la vitesse de rotation augmente,

la graisse s'écoule radialement vers l'extérieur sous l'ac-

tion de la force centrifuge, cet écoulement de graisse dirigé radialement vers l'extérieur amenant la partie de fixation de coiffe à recevoir une force de tension par l'intermédiaire de la partie de soufflet. La coiffe est réalisée sous une taille compacte et la quantité de graisse présente dans le soufflet est réduite. En outre, l'influence de la force centrifuge est également réduite de sorte que cette force est réduite. De plus, la réduction de la dureté du matériau (amélioration de la souplesse) associée à l'influence du dimensionnement com- pact et des parois minces, réduit la rigidité de la coiffe à la torsion. Par suite, la bande oméga que les fabricants5 étaient obligés d'utiliser jusqu'ici pour fixer les coiffes

en résine, peut être remplacée par la bande de coiffe ci-

après qui ne comporte pas de partie de serrage en saillie, ce qui permet d'assurer une solidité de fixation et une faculté

d'étanchéité suffisantes.

La figure 9 représente une bande de coiffe 3 (4) montée sur la partie de fixation de coiffe 2e (2b) d'une coiffe en résine 2. La bande de coiffe 3 (4) est formée en courbant annulairement un élément de bande 3a (4a) constitué d'un matériau métallique en ruban, en reliant les extrémités opposées de l'élément de bande comme si elles étaient paume a paume, et en fixant un élément de levier 3b (4b) constitué d'un métal rigide plus épais que celui de l'élément de bande 3a (4a), à une surface extérieure de la partie de jonction 3al (4al). L'élément de bande 3a (4a) et l'élément de levier 3b (4b) sont réalisés par exemple en acier inoxydable, tandis que l'épaisseur de paroi Si et la largeur W1 de l'élément de bande 3a (4a) ainsi que l'épaisseur de paroi S2 et la largeur W2 de l'élément de levier 3b (4b), représentés aux figures 9(b) et 9(c), sont réglées de la manière suivante sur la base des références décrites ci-dessus: Epaisseur de paroi Si de l'élément de bande:

0,3 mm < Si < 0,6 mm.

Largeur W1 de l'élément de bande: 8 mm < W1 < 12 mm Epaisseur de paroi S2 de l'élément de levier:

2,5 < (S2/S1) < 3,5

Largeur W2 de l'élément de levier:

W2 = W1.

De plus, l'élément de levier 3b (4b) est soumis à

une finition au cylindre pour retirer les barbes et les arê-

tes qui se forment pendant le traitement, et pour améliorer sa dureté de surface. En outre, la finition au cylindre peut être remplacée par un martelage ou un forgeage. De plus, la surface intérieure de l'élément de bande 3a (4a) est munie d'un protubérance 3a2 (4a2). Cette protubérance 3a2 (4a2) est

formée par exemple en recourbant vers l'intérieur la zone re-

quise de l'élément de bande 3a (4a). Cette protubérance peut être formée séparément de l'élément de bande puis fixée à la

zone requise de la surface intérieure de l'élément de bande.

L'élément de levier a de préférence une rigidité

à la courbure telle que, lorsque l'élément de levier est sup-

porté en deux points espacés par une distance L de 36 mm, et lorsqu'on applique en son centre (L/2) une charge concentrée M (telle que 5 kg M "< 25 kg), l'amplitude de déviation y

au centre (L/2) soit de.0,5 mm.

Dans le serrage de la partie de fixation de coiffe 2a (2b), l'élément de levier 3b (4b) est rabattu de force en arrière en utilisant l'effet de levier, puis placé sur la surface extérieure de l'élément de bande 3a (4a) et fixé en place par un fermoir 3c (4c), comme représenté à la figure 10. Le fait de rabattre en arrière l'élément de levier

3b (4b) réduit le diamètre de la partie annulaire de l'élé-

ment de bande 3a (4a) (le diamètre intérieur de serrage cal-

culé étant ID), et applique une force de serrage requise

(force de blocage) à la partie de fixation de coiffe 2a (2b).

Le fermoir 3c (4c), comme représenté aux figures 10 (b) et (c), est par exemple une bande de métal en forme de U fixée

sur une zone prédéterminée de l'élément de bande 3a (4a) -

Lorsque l'élément de levier 3b (4b) doit être fixé dans la zone prédéterminée, ses côtés opposés sont déformés pour se courber de manière à recouvrir la surface extérieure de l'élément de levier 3b (4b). De plus, le fermoir n'est pas limité à la forme de réalisation représentée ici, et peut être remplacé par un fermoir de construction différente. En

outre, on peut utiliser, comme moyen de fixation de l'élé-

ment de levier, un moyen de fixation tel qu'une soudure par

point, au lieu du fermoir.

Les figures 11 et 12 représentent un état dans lequel la partie de fixation de coiffe 2a du côté de plus grand diamètre de la coiffe en résine 2, est serrée et fixée à la partie de fixation de coiffe la2 de l'élément de joint extérieur 1, par la bande de coiffe 3. La figure 11 (a) est une vue en coupe suivant les lignes Zl-Zl de la figure 12, et la figure 11 (b) est une vue en coupe suivant la ligne Z2-Z2

de la figure 12. La partie de fixation de coiffe 2a est adap-

tée sur la surface périphérique extérieure la3 de la partie de fixation de coiffe la2, le positionnement des deux étant effectué de façon que la partie convexe 2a2 soit adaptée dans la rainure d'engagement la4. Ensuite, on réduit le diamètre de la bande de coiffe 3 adaptée dans la rainure de monture de bande 2a3, en rabattant en arrière l'élément de levier 3b, ce qui bloque la partie de fixation de coiffe 2a sur la partie

de fixation de coiffe la2. Ensuite, la force de serrage exer-

cée par la bande de coiffe 3 produit une déformation élasti-

que de la partie de fixation de coiffe 2a, en déplaçant la partie convexe 2a2 vers la rainure d'engagement la4, de façon

que les saillies la5 viennent mordre dans la surface périphé-

rique intérieure 2al de la partie de fixation de coiffe 2a.

Grâce à cet engagement entre la partie convexe 2a2 et la rai-

nure d'engagement la4, et grâce à la morsure ferme des saillies laS, la partie de fixation de coiffe 2a est fixée sur la partie de réception de coiffe la2 avec une grande force anti-glissement et une grande faculté d'étanchéité. De plus, la surface périphérique intérieure 2al de la partie de

fixation de coiffe 2a vient en contact, à un point convena-

ble, avec la surface périphérique extérieure la3 de la partie

de fixation de coiffe la2, ce qui assure une capacité d'étan-

chéité satisfaisante.

Pour s'assurer d'une solidité de fixation et d'une faculté d'étanchéité satisfaisantes de la partie de fixation de coiffe 2a, l'interférence de serrage calculée, exprimée par la relation ci-après, doit se situer dans la plage de 0 < 6 < 1,6 mm, sur la base des références décrites cidessus. 8 = [(A + (2 x S3)] - (D (D: diamètre intérieur de serrage calculé de la bande de coiffe (voir figure 10) (A: diamètre extérieur maximum de la partie de fixation de

coiffe (voir figures 2 à 4).

S3: épaisseur de paroi de la partie de fixation de coiffe (épaisseur de paroi avant l'application d'une force de

serrage: voir figure 7).

Comme représenté à la figure 12, lorsque l'élé-

ment de levier 3b est rabattu en arrière, une partie 3a3 de l'élément de bande 3a est repliée en arrière à l'endroit du

coin de pliage en arrière du levier 3b, de sorte que la par-

tie jointe 3al recouvre la surface extérieure de l'élément de levier 3b. Par suite, un jeu local se forme dans la partie adjacente à la partie repliée en arrière 3a3 de l'élément de bande 3a (partie du côté opposé à la direction de pliage en arrière de l'élément de levier 3b), et une diminution de la faculté d'étanchéité risque de se produire dans cette partie. Par suite, dans ce mode de réalisation, une protubérance 3a215 est prévue sur la surface intérieure de l'élément de bande

3a, et cette protubérance est amenée en contact avec la sur-

face périphérique extérieure (rainure de bande 2a3) de la

partie de fixation de coiffe 2a, en remplissant ainsi complè-

tement le jeu pour améliorer encore la capacité d'étanchéité.

De telles protubérances 3a2 sont prévues dans une ou plu-

sieurs positions, comprenant de préférence une position qui

vient tout près de la partie repliée en arrière 3a3 de l'élé-

ment de bande 3a lorsque l'élément de levier 3b est rabattu en arrière. De plus, en déterminant le plus convenablement possible la forme, la taille et la position de formation de la protubérance 3a2 pour s'assurer que la valeur maximum du

jeu périphérique y entre la surface d'extrémité de la protu-

bérance 3a2 et la partie repliée en arrière 3a3 de l'élément de bande 3a, soit telle que 0 < y < 1,5 mm, on établit un

état plus souhaitable pour améliorer la faculté d'étanchéité.

En outre, comme représenté à la figure 11 (b), la largeur W4 de la protubérance 3a2 est choisie plus petite que la largeur b de la rainure d'engagement la4 de la partie de fixation de coiffe la2 (voir figure 2); ainsi, pendant le serrage la partie de fixation de coiffe 2a est pressée contre la rainure

d'engagement la4 par la protubérance 3a2, ce qui permet d'ob-

tenir une capacité d'étanchéité plus élevée.

La figure 13 représente un état dans lequel la partie de fixation de coiffe 2b du côté de plus petit diamè-

tre est serrée et fixée sur la partie de fixation de coiffe le2 de la partie d'arbre le, par la bande de coiffe 4. Sa5 construction de fixation est fondamentalement la même que la construction de fixation pour le côté de plus grand diamètre

décrit ci-dessus, de sorte qu'on ne répétera pas sa descrip- tion. De plus, la construction de fixation décrite jus-

qu'ici peut s'appliquer à l'un seulement des côtés de plus grand diamètre et de plus petit diamètre.

Claims (9)

R E V E N D I C A TION S

1 ) Joint à vitesse constante (1) comprenant une construction de fixation dans laquelle une coiffe en résine en forme de

soufflet (2) est fixée en place de façon que des parties cy-

lindriques de fixation de coiffe (2a, 2b) munies, aux extré- mités opposées de la coiffe en résine (2), d'une partie de soufflet (2c) interposée entre elle, soient adaptées sur des parties de réception de fixation de coiffe (la2, le2) du joint (1), et soient serrées par des bandes de coiffe (3, 4)

montées sur les surfaces périphériques extérieures des par-

ties de fixation de coiffe (2a, 2b), en étant ainsi fixées sur les parties de réception de fixation de coiffe (la2, le2), caractérisé en ce que - la bande de coiffe (3, 4) montée sur l'une au moins des

parties de fixation de coiffe (2a, 2b) de la coiffe en ré-

sine (2), comprend un élément de bande (3a, 4a) de matériau en forme de ruban métallique, l'élément de bande (3a, 4a) étant courbé en forme annulaire et comportant une partie de jonction (3al, 4al) dans laquelle les extrémités opposées de l'élément de bande se rejoignent ensemble dans un état tel que leurs surfaces intérieures se rejoignent l'une

l'autre, et un élément de levier (3b, 4b) en matériau mé-

tallique présentant une rigidité plus élevée que celle de l'élément de bande (3a, 4a), l'élément de levier (3b, 4b) étant attaché à l'une des surfaces extérieures de la partie de jonction (3al, 4al) de l'élément de bande, et

- l'élément de levier (3b, 4b) est rabattu en arrière en uti-

lisant l'effet de levier pour serrer la partie de fixation de coiffe (2a, 2b), puis l'élément de levier (3b, 4b) est placé et fixé sur une surface extérieure de l'élément de

bande (3a, 4a).

2 ) Joint à vitesse constante selon la revendication 1, caractérisé en ce que la coiffe en résine (2) est réalisée dans un élastomère de type polyester thermoplastique dont la dureté HD est telle que 38 < HD < 50, l'épaisseur de paroi S3 de la partie de fixation de coiffe (2a, 2b) étant telle que 1 mm < S3

< 1,8 mm, et l'interférence de serrage calculée définie ci-

après est telle que 0 < ô < 1,6 mm: = [(A + (2 x S3)] - D D: diamètre intérieur de serrage calculé de la bande de coiffe (A: diamètre extérieur maximum de la partie de fixation de coiffe S3: épaisseur de paroi de la partie de fixation de coiffe (épaisseur de paroi avant l'application de la force de serrage). 3 ) Joint à vitesse constante selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'épaisseur de paroi moyenne T de chaque crête (2d) de la partie de soufflet (2c) de la coiffe en résine (2) est telle que 0,5 mm < T < 1,5 mm, l'épaisseur de paroi moyenne t de

chaque creux (2e) est telle que 0,5 mm < t < 1,5 mm, le rap-

port d'épaisseurs de paroi r (=t/T) du creux à la crête de chaque paire constituée d'une crête et d'un creux adjacent,

est tel que 1,0 < r < 1,5, la valeur maximum Tmax de l'épais-

seur de paroi moyenne T des crêtes est liée à sa valeur mini-

mum Tmin de façon que Tmax < 1,5 Tmin, et la valeur maximum tmax de l'épaisseur de paroi moyenne t des creux est liée à

sa valeur minimum tmin de façon que tmax < 1,5 tmin.

4 ) Joint à vitesse constante selon l'une des revendications

1,2 ou 3, caractérisé en ce que l'épaisseur de paroi Si de l'élément de bande (3a, 4a) de la bande de coiffe (3, 4) est telle que 0,3 mm < Si < 0,6 mm, et

la largeur W1 est telle que 8 mm W1 < 12 mm.

) Joint à vitesse constante selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'épaisseur de paroi S2 de l'élément de levier (3b, 4b) de la bande de coiffe (3, 4) est réglée par rapport à l'épaisseur de paroi Si de l'élément de bande (3a, 4a), de façon que 2,5 (S2/S1) < 3,5, et la largeur W2 est réglée de manière à

être égale à la largeur W1 de l'élément de bande.

6 ) Joint à vitesse constante selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'épaisseur de levier (3b, 4b) de la bande de coiffe (3, 4) est soumis à l'application d'un traitement de durcissement

sur sa surface.

7 ) Joint à vitesse constante selon la revendications 1,2 ou

3, caractérisé en ce que la surface périphérique intérieure (2al, 2bl) de la partie de fixation de coiffe (2a, 2b) de la coiffe en résine (2) est munie d'une partie convexe annulaire (2a2, 2b2) destinée à s'engager dans une rainure d'engagement annulaire formée dans une surface périphérique extérieure de la partie de réception

de fixation de coiffe (la2, le2).

8 ) Joint à vitesse constante selon la revendication 7, caractérisé en ce que les côtés opposés de la rainure d'engagement sont munis de saillies. 9 ) Joint à vitesse constante selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que

une protubérance (3a2, 4a2) est formée sur une surface inté-

rieure de l'élément de bande (3a, 4a) de la bande de coiffe (3, 4), cette protubérance étant amenée en contact avec la surface périphérique extérieure de la partie de fixation de coiffe (2a, 2b) de la coiffe en résine (2) pour éviter la formation d'un jeu local entre la surface intérieure de l'élément de bande et la surface périphérique extérieure de

la partie de fixation de coiffe.

) Joint à vitesse constante selon la revendication 9, caractérisé en ce que la protubérance (3a2, 4a2) est formée dans la position dans laquelle elle vient tout près de la partie repliée en arrière de l'élément de bande (3a, 4a) lorsque l'élément de levier

(3b, 4b) est rabattu en arrière.

11 ) Joint à vitesse constante selon la revendication 10, caractérisé en ce que le jeu circonférentiel Y entre la surface d'extrémité de la protubérance (3a2, 4a2) et la partie repliée en arrière de l'élément de bande (3a, 4a) est réglé de façon que 0 < y <

1,5 mm.

12 ) Joint à vitesse constante selon la revendication 9, caractérisé en ce que la largeur (W4) de la protubérance (3a2, 4a2) est inférieure à celle de la rainure d'engagement (la4) de la partie de

fixation de coiffe.

13 ) Joint à vitesse constante selon la revendication 10 ou 11, caractérisé en ce que la largeur (W4) de la protubérance (3a2, 4a2) est inférieure à celle de la rainure d'engagement de la partie de fixation

de coiffe.