FI59021C - STOED CONSTRUCTION FOER TAENDER - Google Patents
STOED CONSTRUCTION FOER TAENDER Download PDFInfo
- Publication number
- FI59021C FI59021C FI2053/74A FI205374A FI59021C FI 59021 C FI59021 C FI 59021C FI 2053/74 A FI2053/74 A FI 2053/74A FI 205374 A FI205374 A FI 205374A FI 59021 C FI59021 C FI 59021C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- alloy
- weight
- alloys
- dental
- gold
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61K—PREPARATIONS FOR MEDICAL, DENTAL OR TOILETRY PURPOSES
- A61K6/00—Preparations for dentistry
- A61K6/80—Preparations for artificial teeth, for filling teeth or for capping teeth
- A61K6/84—Preparations for artificial teeth, for filling teeth or for capping teeth comprising metals or alloys
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oral & Maxillofacial Surgery (AREA)
- Plastic & Reconstructive Surgery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Dental Prosthetics (AREA)
Description
rBl nn KUULUTUSJULKAISU c Q (\ Ο Λ UTLÄGGNINOSSKRIFT * ^ 'rBl nn ANNOUNCEMENT c Q (\ Ο Λ UTLÄGGININOSSKRIFT * ^ '
Patent neddelrit ^ ^ (51) Kv.ik?/int.ci.3 A 61 K 6/04-, C 22 C 19/00 SUOMI —FINLAND (21) F^t»«mlh»k«rTKi* —P*t*nt»n*ekn(n| 2053/71* (22) H*k«miipUvt — AmOknlngfdag . 07 · (FI) (23) AlkupUvft— GiM|h«ttdtg OU. 07 · 7^ (41) Tulkit luikituksi — Bllvlt off«nUI( 06.01.7 5Patent neddelrit ^ ^ (51) Kv.ik? /Int.ci.3 A 61 K 6 / 04-, C 22 C 19/00 FINLAND —FINLAND (21) F ^ t »« mlh »k« rTKi * —P * t * nt »n * ekn (n | 2053/71 * (22) H * k« miipUvt - AmOknlngfdag. 07 · (FI) (23) AlkupUvft— GiM | h «ttdtg OU. 07 · 7 ^ (41) Interpreters slipped - Bllvlt off «NUI (06.01.7 5
PntmM. ja rekisterihallittu (44) NlhUvlkilpu>on,. kuuUJulkalfUn pvm. _PntmM. and the registry-controlled (44) NlhUvlkilpu> on ,. date of month of publication _
Patent· och registerstyrelsen ' Ansekan utlajd och uti.«krtft*n pubikend 27-02.81 (32)(33)(31) utuoikeut—Buglrd prlorltut 05-07-73 USA(US) 376767 Toteennäytetty-Styrkt (71) Johnson & Johnson, 501 George Street, New Brunswick, New Jersey, USA(US) (72) Pei Sung, Lawrenceville, New Jersey, Irving Klaus, Highland Park,New Jersey, James Lee-You, Cranbury, New Jersey, USA(US) (7*0 0y Kolster Ah (5^) Hampaiden tukirakenne - Stödkonstruktion för tinderPatents and Registration Cases and Orders. «Krtft * n pubikend 27-02.81 (32) (33) (31) utuoikeut — Buglrd prlorltut 05-07-73 USA (US) 376767 , 501 George Street, New Brunswick, New Jersey, USA (72) Pei Sung, Lawrenceville, New Jersey, Irving Klaus, Highland Park, New Jersey, James Lee-You, Cranbury, New Jersey, USA (US) ( 7 * 0 0y Kolster Ah (5 ^) Dental support structure - Stödkonstruktion för tinder
Keksintö koskee hampaiden tukirakennetta, joka koostuu metallisisuksesta, joka on valmistettu epäjalosta metallilejeeringistä ja muokattu halutun muotoiseksi, ja metallisisukseen kiinnitetystä posliinikuoresta, jolle tukirakenteelle on tunnusomaista, että metallisisus on valmistettu lejeeringistä, joka koostuu pääasiassa noin 65-75 paino-#:sta nikkeliä, noin 15-23,5 paino-#:sta kromia, noin 3,5-6 paino-# :sta piitä, noin 3~5 paino-#:sta molybdeeniä, noin 0,2-2 paino-#:sta booria ja/tai enintään 1 paino-#:sta mangaania, lejeeringin sulamislämpötilan ollessa alueella 1 232-1 288°C.The invention relates to a tooth support structure consisting of a metal core made of a base metal alloy and shaped to a desired shape, and a porcelain shell attached to the metal core, the support structure being characterized in that the metal core is made of an alloy consisting mainly of about 65-75 nickel. 15-23.5 by weight of # chromium, about 3.5-6 by weight of # silicon, about 3 ~ 5 by weight of # molybdenum, about 0.2-2 by weight of # boron and / or up to 1 by weight of # manganese, with an alloy melting point in the range of 1,232-1,288 ° C.
Annetut prosentit ovat paino-# perustuen lejeeringissä läsnäolevan nikkelin, kromin, piin, molybdeenin, mangaanin ja boorin kokonaismäärään. Lejeeringeillä on erinomaiset hammaskäyttöön sopivat fysikaaliset ominaisuudet sulamislämpötilan ollessa alueella 1 232-1 288°C, korroosionkestävyyden ollessa hyvä verrattuna vastaavaan valettuun kultaan tai muihin kaupallisiin ei-jaloihin metalli-hammaslejeerinkeihin sekä vastustuskyvyn hapettumista vastaan ollessa hyvän. Valettuna niillä on myös vetolujuus vähintään 6 300 kg/cm , noin 0,5-5,0 #:n venymä ja Rockwell B-kovuus alueella noin 9^·—110.The percentages given are by weight based on the total amount of nickel, chromium, silicon, molybdenum, manganese and boron present in the alloy. The alloys have excellent dental physical properties with a melting point in the range of 1,232-1,288 ° C, good corrosion resistance compared to the corresponding cast gold or other commercial non-precious metal-tooth alloys, and good resistance to oxidation. When cast, they also have a tensile strength of at least 6,300 kg / cm, an elongation of about 0.5-5.0 # and a Rockwell B hardness in the range of about 9 ^ -110.
5902159021
Kultaa on käytetty monien vuosien ajan perusrakennemetallina hammaslääketieteessä hampaiden, siltojen, kruunujen jne valmistamiseen. Sen korkeasta hinnasta johtuen on tehty useita yrityksiä valmistaa ei-jaloja metallilejeerinkejä, joita voitaisiin käyttää kullan sijasta. Tällaisia koostumuksia kuvataan esimerkiksi USA-patenttijulkaisuissa n:ot 1 736 053, 2 089 5Ö7, 2 156 757, 2 131* 1+23, 2 162 252, 2 631 095, 3 121 629, 3 1+6U 817 ja 3 5^ 315. Kullalla on kuitenkin monia edullisia ominaisuuksia hammaslejeerinkinä käytettynä ja monet ei-jaloista metallilejeerin-geistä, joita on tähän saakka valmistettu, ovat osoittautuneet epätyydyttäviksi monissa suhteissa erityisesti verrattuna tavallisesti käytettyyn kultametalliin.Gold has been used for many years as a basic metal in dentistry for the manufacture of teeth, bridges, crowns, etc. Due to its high price, several attempts have been made to make non-precious metal alloys that could be used instead of gold. Such compositions are described, for example, in U.S. Patent Nos. 1,736,053, 2,089,500, 2,156,757, 2,131 * 1 + 23, 2,162,252, 2,631,095, 3,121,629, 3,1 + 6U 817, and 3 5 ^ 315. However, gold has many advantageous properties when used as a dental alloy, and many of the non-precious metal alloys hitherto made have proved unsatisfactory in many respects, especially compared to the gold metal commonly used.
Yksi eteen tulevista ongelmista, yritettäessä valmistaa ei-jaloja lejeerin-kejä käytettäväksi hammastyössä kullan asemesta, on että monet näistä lejeeringeis-tä on vaikeata valaa, koska sulamispistealue on liian korkea. Jotta hammaslaboratorioissa työskentelevät yleisesti hyväksyisivät lejeeringin, ei sen sulamispisteen tulisi olla korkeampi kuin 1 316°C ja sen tulisi edullisesti olla alueella noin 1 20U—1 288°C. Käytännöllinen syy tähän on se, että monet hammaslaboratoriot käyttävät happikaasutyyppisiä lamppuja, jotka eivät kuumenna paljon korkeammalle kuin 1 371°C, niin että käytettäessä korkeammalla sulavia lejeerinkejä, on hankittava erikoiskuumennuslaitteita kuten happi-asetyleeni-lamppuja metallin työstämiseen.One of the problems encountered in attempting to make non-noble alloys for use in dentistry instead of gold is that many of these alloys are difficult to cast because the melting point range is too high. In order for those working in dental laboratories to generally accept the alloy, its melting point should not be higher than 1,316 ° C and should preferably be in the range of about 1220 U to 1,288 ° C. A practical reason for this is that many dental laboratories use oxygen gas type lamps that do not heat much higher than 1 371 ° C, so that when using higher melting alloys, special heating equipment such as oxygen-acetylene lamps must be procured for metalworking.
Toinen ongelma monilla tähän saakka yleisesti tunnetuilla ei-jaloilla metal-li-hammaslejeeringeillä on korroosio-ongelma. Lejeeringit eivät ole yleensä niin vastustuskykyisiä kuin kulta suun happojen aiheuttamaan korroosioon nähden. On ehdotettu esimerkiksi lisätä berylliumia alentamaan hammaslejeerinkien sulamis-lämpötilaa. Kuitenkin tulos on usein vielä edelleen alentanut saadun ei-jalon me-tallilejeeringin vastustuskykyä korroosiota vastaan. Lisäongelma, joka on koettu yrityksissä valmistaa ei-jaloja metalli-hammaslejeerinkejä on, että lejeeringit aiheuttavat posliineille värin menetystä posliinia sulatettaessa metalliperustaan posliinikruunuja, -siltoja jne valmistettaessa. Esimerkiksi silloin kun kobolttia tai kuparia sisällytetään lejeerinkiin huomattavassa määrässä, pyrkii tämä aiheuttamaan posliinille värin menetystä tätä sulatettaessa ei-jaloon metallilejeerin-kiin. Vielä on vakavana haittana yleensä käytettävissä olevilla, hammaskäyttöön valmistetuilla ei-jaloilla metallilejeeringeillä, ettei näitä ei-jaloja metallilejeerinkejä voida helposti juottaa toisiinsa tai kultaan tavanomaisia hammas-tekniikassa käytettyjä juottolaitteita käyttäen, jotka ovat helposti saatavissa ja joita hammaslaboratorion henkilökunta käyttää. Lisäksi on tähän mennessä suunniteltujen ei-jalojen metalli-hammaslejeerinkimateriaalien, joita on suunniteltu käytettäviksi rakennemateriaaleina kullan asemesta, havaittu usein olevan huomattavasti kovempia kuin kulta, sillä seurauksella, että vaaditaan enemmän aikaa ja vaivaa metallien hiomiseksi tarkkaan muottiin niiden valamisen jälkeen.Another problem with many hitherto well-known non-legged metal-li dental alloys is the corrosion problem. Alloys are generally not as resistant as gold to corrosion by oral acids. For example, it has been proposed to add beryllium to lower the melting temperature of dental alloys. However, the result has often further further reduced the corrosion resistance of the resulting non-precious metal alloy. An additional problem experienced in attempts to manufacture non-noble metal-tooth alloys is that the alloys cause discoloration to the porcelains when the porcelain is fused to the metal base during the manufacture of porcelain crowns, bridges, etc. For example, when cobalt or copper is included in a significant amount in an alloy, this tends to cause the porcelain to lose color when fused to a non-noble metal alloy. A further serious disadvantage of the commonly available dental metal alloys made for dental use is that these non-precious metal alloys cannot be easily soldered to each other or to gold using conventional dental soldering equipment that is readily available and used by dental laboratory personnel. In addition, hitherto designed non-precious metal-tooth alloy materials designed to be used as structural materials instead of gold have often been found to be considerably harder than gold, with the result that more time and effort is required to accurately grind metals into the mold after casting.
3 59021 Tämän keksinnön mukaisissa tukirakenteissa käytetään epäjaloja metalli-lejee-rinkejä, jotka ovat vapaita yllä esitetyistä haitoista.3,59021 The support structures of this invention use base metal alloys that are free from the disadvantages set forth above.
Näillä epäjaloilla metalli-hammaslejeeringeillä, vaikkakaan ne eivät ole yhtä kestäviä korroosiota vastaan kuin kulta» on erinomaiset korroosiota vastustavat ominaisuudet, jotka ovat lähellä kultaa ja ovat huomattavasti kestävämpiä korroosiota vastaan kuin yleensä saatavissa olevat epäjalot metalli-hamraaslejeeringit. Monissa sovellutuksissa ovat nämä epäjalot metalli-hammaslejeeringit huomattavasti parempia kuin kulta, siinäettä ne ovat huomattavasti keveämpiä kuin kulta, mutta niillä on kuitenkin korkeampi vetolujuus kuin kullalla. Keksinnön mukaisissa tukirakenteissa käytettävät hammaslejeeringit ovat myös hieman kovempia kuin kulta, mutta eivät liian kovia aiheuttaakseen mitään huomattavaa vaikeutta hiomisessa.These base metal tooth alloys, although not as resistant to corrosion as gold, have excellent anti-corrosion properties that are close to gold and are significantly more resistant to corrosion than the generally available base metal tooth alloys. In many applications, these base metal-tooth alloys are significantly better than gold, in that they are considerably lighter than gold, but still have a higher tensile strength than gold. The dental alloys used in the support structures of the invention are also slightly harder than gold, but not too hard to cause any significant difficulty in grinding.
Näillä hammaslejeeringeillä on myös se ominaisuus, että ne voidaan valaa uudelleen ilman selvää vaikutusta niiden mekaanisiin ominaisuuksiin, juotosominaisuuksiin j a korroosionkesto-ominaisuuksiin.These dental alloys also have the property that they can be re-cast without a clear effect on their mechanical properties, soldering properties and corrosion resistance properties.
Nyt on havaittu, että edellä mainitut ongelmat voidaan välttää käyttämällä lejeerinkiä, joka pääasiassa koostuu noin 65~75 paino-#:sta nikkeliä, noin 15-23,5 paino-#:sta kromia, noin 3,5"6 paino-#:sta piitä, noin 3~5 paino-#:sta molybdeeniä, noin 0,2-2 paino-#:sta booria ja/tai enintään 1 paino-#:sta mangaania, lejeeringin sulamislämpötilan ollessa alueella 1 232-1 2Ö8°C.It has now been found that the above problems can be avoided by using an alloy consisting mainly of about 65 ~ 75 wt.% Nickel, about 15-23.5 wt.% Chromium, about 3.5 "6 wt. silicon, about 3 ~ 5 by weight of molybdenum, about 0.2-2 by weight of # boron and / or up to 1 by weight of # manganese, the alloy having a melting point in the range of 1,232-120 ° C.
Kaikki prosentit ovat paino-#, perustuen nikkelin, kromin, silikonin, molybdeenin, boorin ja mangaanin kokonaissisältöön lejeeringissä. Näiden lejeerinkien sulamislämpötila on alueella 1 232-1 288°C; niillä on hyvä korroosionkestävyys, 2 hyvä hapetuskestävyys, vetolujuus, vähint. 6 300 kg/cm , prosentuaalinen venymä noin 0,5_5,0 ja Rockwell B-kovuus noin 9^-110.All percentages are by weight, based on the total content of nickel, chromium, silicone, molybdenum, boron and manganese in the alloy. The melting point of these alloys is in the range of 1,232-1,288 ° C; they have good corrosion resistance, 2 good oxidation resistance, tensile strength, min. 6,300 kg / cm, percentage elongation about 0.5_5.0 and Rockwell B hardness about 9 ^ -110.
Nämä hammaslejeeringit soveltuvat erittäin hyvin käytettäviksi rakennemetal-lina hammastyötä tehtäessä. Niiden sulamislämpötila on alueella, jolla hammaslaboratoriot ovat tavallisesti tottuneet työskentelemään ja jota varten ne yleensä on varustettu. Ne liittyvät helposti posliiniin tahraamatta tai jännittymättä ja niiden laajenemiskerroin on sellainen, että liitos pysyy. Niitä voidaan työstää hammasjuotoslaitteilla, joita yleensä hammaslaboratorion henkilökunta käyttää kullalla työskennellessään. Ne voidaan myös sulattaa uudelleen ja valaa ilman, että niiden erinomaiset fysikaaliset ominaisuudet kärsivät. Fysikaalisiin ominaisuuksiinsa nähden niillä on hyvä lujuus, kovuus ja vastustuskyky korroosiota ja hapettumista vastaan, ollen samalla kevyempiä, vahvempia ja kovempia kuin kulta. Niitä voidaan käyttää kullan sijasta useimmissa hammassovellutuksissa. Ne on suunniteltu käytettäviksi siellä, missä kultaa nyt käytetään ja niitä voidaan juottaa, hioa ja 11 59021 työstää samalla tavalla kuin kultaa, jolloin laitteistoon tai tekniikkaan ei vaadita muutoksia. Myönnetään, että käsite hyvä on suhteellinen, mutta tässä käytettynä se tarkoittaa hyvää hammastekniikassa käytettäessä, johon materiaali on tarkoitettukin. Näin on hyvä vastustuskyky korroosiota vastaan sellainen vastustuskyky syöpymistä vastaan kloorivetyhapon vaikutuksesta, joka on ylivoimainen nykyisin kaupallisesti saataviin epäjaloihin metalli-hammaslejeerinkeihin nähden ja sellainen vastustuskyky syöpymistä vastaan ruokasuolan vesiliuoksen vaikutuksesta, joka on verrattavissa tavanomaisesti käytettäviin hammas-kultalejeerinkeihin. Hyvä vastustuskyky hapettumista vastaan on sellainen, ettei metallin pinta hapetu työskentelyn aikana siten, ettei sitä helposti voida liittää posliiniin. Hyvä lujuus ja kovuus tarkoittavat vetolujuutta ja kovuutta, jotka ovat parempia kuin tällä hetkellä käytössä olevilla kultalejeeringeillä, kovuuden ollessa edullisesti alle noin 120 Rockwell B, siten että valetut kappaleet voidaan helposti viimeistellä hiomalla. Tällä hetkellä käytettyjen kultalejeerinkien vetolujuus on noin 1+ 550 kg/cm ja Rockwell B-kovuus noin 86.These dental alloys are very well suited for use as structural metals in dental work. Their melting point is in the range in which dental laboratories are usually accustomed to working and for which they are usually equipped. They adhere easily to the porcelain without staining or tensioning and have a coefficient of expansion such that the joint remains. They can be machined with dental soldering equipment, which is usually used by dental laboratory staff when working with gold. They can also be remelted and cast without compromising their excellent physical properties. In terms of their physical properties, they have good strength, hardness and resistance to corrosion and oxidation, while being lighter, stronger and harder than gold. They can be used instead of gold in most dental applications. They are designed for use where gold is now used and can be soldered, ground and 11,59021 machined in the same way as gold, requiring no changes to equipment or technology. Admittedly, the term good is relative, but as used herein, it means good when used in dental technology for which the material is intended. Thus, there is good corrosion resistance to corrosion by hydrochloric acid, which is superior to currently commercially available base metal-tooth alloys, and corrosion resistance to aqueous brine, which is comparable to conventionally used dental gold alloys. A good resistance to oxidation is such that the surface of the metal is not oxidized during work so that it cannot be easily attached to the porcelain. Good strength and hardness means tensile strength and hardness that are better than currently used gold alloys, with a hardness of preferably less than about 120 Rockwell B, so that castings can be easily finished by grinding. The gold alloys currently used have a tensile strength of about 1+ 550 kg / cm and a Rockwell B hardness of about 86.
Booria sisältävät edulliset koostumukset ovat sellaisia, jotka koostuvat pääasiassa 69~72 $:sta nikkeliä, 18—20 #:sta kromia, ^,0-5,5 $:sta piitä, U,0-U,5 %:sta. molybdeeniä ja 1-1,5$:sta booria ja mangaania sisältävät edulliset koostumukset pääasiassa koostuvat 65~75 #:sta nikkeliä, 15-23,5 $:sta kromia, 3,5-6 %:sta piitä, 3~5 %:sta molybdeeniä ja 1,0 #:sta mangaania.Preferred boron-containing compositions are those consisting mainly of $ 69-72 nickel, 18-20 # chromium, $ 0.05-5.5 silicon, U, O-U, 5%. Preferred compositions containing molybdenum and $ 1-1.5 boron and manganese mainly consist of 65 ~ 75 # nickel, $ 15-23.5 chromium, 3.5-6% silicon, 3 ~ 5% molybdenum and 1.0 # manganese.
Boorin ja/tai mangaanin sisällyttäminen yhdessä molybdeenin kanssa käytettäviin lejeerinkikoostumuksiin parantaa jossain määrin sidoslujuutta lejeeringin ja posliinin välillä, silloin kun posliini sulatetaan lejeerinkiin kuten proteesien, kruunujen, siltojen jne valmistuksessa.The inclusion of boron and / or manganese in the alloy compositions used together with molybdenum improves to some extent the bond strength between the alloy and the porcelain when the porcelain is fused to the alloy such as in the manufacture of prostheses, crowns, bridges, etc.
Lejeeringeissä käytetty molybdeeni parantaa korroosiokestävyyttä, ja yhdessä boorin ja/tai mangaanin kanssa se parantaa myös lejeeringin muita fysikaalisia ominaisuuksia.Molybdenum used in alloys improves corrosion resistance and, together with boron and / or manganese, also improves other physical properties of the alloy.
Kun kromipitoisuuden nikkeliin nähden sallitaan tulla liian korkeaksi, on lejeeringin lämpölaajenemisen havaittu olevan liian pieni, jotta hyvä liittyminen posliiniin voitaisiin saavuttaa. Kun kromipitoisuus tulee liian alhaiseksi, on lejeeringillä yleensä havaittu olevan huomattavasti heikompi hapetus- ja korroosio-kestävyys kuin on toivottavaa.When the chromium content is allowed to become too high relative to nickel, the thermal expansion of the alloy has been found to be too small to achieve good incorporation into porcelain. When the chromium content becomes too low, the alloy has generally been found to have significantly lower oxidation and corrosion resistance than is desirable.
Kysymyksessä olevat hammaslejeerinkikoostumukset voivat sisältää pieniä määriä muita materiaaleja kuten titaania, sinkkiä, magnesiumia ja alumiinia. Kuitenkaan ei mahdollisen titaanin tulisi olla läsnä määrissä, jotka ovat korkeampia kuin noin 1 % tinan ja alumiinin määrissä yli noin 2 %, sinkin määrissä yli noin 0,t % 5 59021 ja magnesiumin määrissä yli noin 0,5 %. Mitään näistä ei kuitenkaan pidetä oleellisina materiaaleina lejeerinkikoostumuksissa ja niitä voidaan sisällyttää tai olla sisällyttämättä. Täten koostuvat lejeerinkikoostumukset oleellisesti edellä osoitetulla tavalla, esitetyissä suhteissa, nikkelistä, kromista, piistä, molybdeenistä, boorista ja/tai mangaanista.The dental alloy compositions in question may contain small amounts of other materials such as titanium, zinc, magnesium and aluminum. However, any titanium should not be present in amounts higher than about 1% in amounts of tin and aluminum greater than about 2%, in amounts of zinc greater than about 0.5%, and in amounts greater than about 0.5% of magnesium. However, none of these are considered essential materials in alloy compositions and may or may not be included. Thus, the alloy compositions consist essentially of nickel, chromium, silicon, molybdenum, boron and / or manganese in the proportions indicated above.
Keksinnön mukaisissa tukirakenteissa käytettävillä hammaslejeeringeillä korvataan raskaampi ja kalliimpi kulta, joka on ollut tavanomainen rakennemetalli hammastekniikassa. Lejeeringit sopivat ideaalisesti käytettäviksi silloin, kun tarvitaan lejeeringin liittämistä posliiniin, kuten tekohampaiden, kruunujen, siltojen, jne valmistuksessa. Lejeerinkiä voidaan myös käyttää sekä muovisten että posliinisten pinnoitusten valmistuksessa. Niiden fysikaaliset ominaisuudet tekevät myös lejeeringit hyvin käyttökelpoisiksi metallikruunujen valmistuksessa silloin, kun metalli peittää täydellisesti valmistetun hampaan sekä nastahampai-den ja kuorien valmistuksessa. Tällaisessa käytössä on nyt kuvattujen hammaslejee-rinkien havaittu olevan, ei vain yhtä hyvien kuin tähän mennessä käytetty kulta, vaan monissa suhteissa paljon parempia kuin tällainen kulta.The dental alloys used in the support structures according to the invention replace the heavier and more expensive gold, which has been a conventional structural metal in dental technology. Alloys are ideal for use when it is necessary to attach the alloy to porcelain, such as in the manufacture of dentures, crowns, bridges, etc. The alloy can also be used in the manufacture of both plastic and porcelain coatings. Their physical properties also make the alloys very useful in the manufacture of metal crowns when the metal completely covers the fabricated tooth and in the manufacture of pin teeth and shells. In such use, the dental alloy rings now described have been found to be not only as good as the gold hitherto used, but in many respects much better than such gold.
Keksinnön käytännöllistä puolta kuvataan edelleen seuraavilla esimerkeillä, jotka annetaan vain keksintöä kuvaamaan; keksintö ei ole esimerkkeihin rajoitettu.The practical aspect of the invention is further illustrated by the following examples, which are given by way of illustration only; the invention is not limited to the examples.
Esimerkki 1Example 1
Hehkutettuun alumiiniupokkaaseen lisätään 1,U g boorijauhetta, 1+,1 g rakeista piitä pienten möhkäleiden muodossa, >1,2 g molybdeeniä ja 19,0 g kromia levyn muodossa. Sitten siihen lisätään 71,3 g nikkeliluoteja. Sitten upokasta kuumennetaan vastuslämmöllä argon-ilmakehässä hapettumisen estämiseksi. Sisältö saatetaan lämpötilaan noin 1 600°C. Sitten sulatteen annetaan jäähtyä lämpötilaan noin 500°C, jonka jälkeen kiinteä lejeerinki poistetaan.To the annealed aluminum crucible add 1 U g of boron powder, 1 +, 1 g of granular silicon in the form of small lumps,> 1.2 g of molybdenum and 19.0 g of chromium in the form of a plate. 71.3 g of nickel bullets are then added. The crucible is then heated with resistance heat in an argon atmosphere to prevent oxidation. The contents are brought to a temperature of about 1600 ° C. The melt is then allowed to cool to about 500 ° C, after which the solid alloy is removed.
Tästä lejeeringistä valetaan koetangot ja niillä havaitaan seuraavat arvot: 2 2 6 2 vetolujuus 9 2k0 kg/cm , myötölujuus 7 700 kg/cm , kimmomoduli 1 ,75 x 10 kg/em , venymisprosentti 1,1+5 % ja Rockwell B-kovuus 106 R . Lejeeringin lämpölaajenemis- “6 " kerroin on 79 x 10 cm/cm C, sulamislämpötila-alueella 1 232-1 260°C ja valamis-lämpötila 1 316°C.Test bars are cast from this alloy and have the following values: 2 2 6 2 tensile strength 9 2k0 kg / cm, yield strength 7 700 kg / cm, modulus of elasticity 1, 75 x 10 kg / em, elongation at 1.1 + 5% and Rockwell B hardness 106 R. The alloy has a thermal expansion coefficient of “6” of 79 x 10 cm / cm C, a melting temperature in the range of 1,232-1,260 ° C and a casting temperature of 1,316 ° C.
Osia yllämainitulla tavalla valmistetusta lejeeringistä koestetaan valamis-ominaisuuksien suhteen käyttämällä standardisoituja Lost Wax Technique-valamispro-seduureja. Lejeeringin havaitaan valautuvan hyvin. Standardimenetelmiä käyttäen käytetään osia lejeeringeistä metallikruunujen ja -siltojen valmistukseen, sekä posliinilla sidottujen kruunujen ja siltojen valmistukseen, joissa posliini liitetään metalliin. Posliinin värin katoamista ei havaita ja saadaan hyvä sidos.Portions of the alloy prepared as described above are tested for casting properties using standardized Lost Wax Technique casting procedures. The alloy is found to drain well. Using standard methods, parts of alloys are used to make metal crowns and bridges, and to make porcelain-bonded crowns and bridges where porcelain is attached to metal. The disappearance of the porcelain color is not observed and a good bond is obtained.
6 590216 59021
Lejeerinkiä voidaan myös käyttää muovilla sidottuihin kruunuihin ja siltoihin, käyttäen näiden valmistuksessa käytettyjä tavanomaisia menetelmiä.The alloy can also be used for plastic-bonded crowns and bridges, using conventional methods used in their manufacture.
Lejeerinkiä työstettäessä on edullista käyttää sulatukseen happikaasuliek-kiä mieluimmin kuin happi-asetyleeniliekkiä, vaikka jälkimmäistä voidaan käyttää varovaisuutta noudattaen.When machining the alloy, it is preferable to use an oxygen gas flame for smelting rather than an oxygen-acetylene flame, although the latter can be used with caution.
Esimerkki 2 Käyttämällä esimerkissä 1 kuvattua tekniikkaa valmistetaan hammaslejeerinki, jonka koostumus on paino-$:eina nikkeli 67,8 % kromi 22,0 % molybdeeni h ,2 % pii 5,0 % mangaani 1,0 % 2 2 Tämän lejeeringin vetolujuus on 8 275 kg/cm , myotölujuus 5 750 kg/cm , 6 2 kimmokerroin 1,7 x 10 kg/cm , venymisprosentti 3,5 % ja Rockwell B-kovuus 98 R_.Example 2 Using the technique described in Example 1, a dental alloy having a composition by weight of nickel of 67.8% chromium 22.0% molybdenum h, 2% silicon 5.0% manganese 1.0% 2 2 This tensile has a tensile strength of 8 275 kg / cm, yield strength 5,750 kg / cm, elastic modulus 1.7 x 10 kg / cm, elongation 3.5% and Rockwell B hardness 98 R_.
DD
Lejeeringin havaitaan myös valautuvan hyvin käyttämällä Lost Wax-tekniikkaa ja sen havaitaan käyttäytyvän hyvin valmistettaessa metallikruunuja ja -siltoja, posliinilla sidottuja kruunuja ja siltoja, nastahampaiden ja kuorien valmistuksessa sekä muovilla sidottujen kruunujen ja siltojen valmistuksessa. Posliinin tahrau-tumista ei havaita posliini-metalliliitoksia tehtäessä. Saadaan myös erinomaiset liittymislujuudet.The alloy is also found to flow well using the Lost Wax technique and is found to behave well in the manufacture of metal crowns and bridges, porcelain-bonded crowns and bridges, in the manufacture of stud teeth and shells, and in the manufacture of plastic-bonded crowns and bridges. No staining of the porcelain is observed when making porcelain-metal joints. Excellent bond strengths are also obtained.
Esimerkki 3 Käyttämällä esimerkin 1 menetelmää, valmistetaan lejeerinkejä, joiden koostumukset on esitetty seuraavassa taulukossa 1. Näitä lejeerinkejä käytetään sarakkeessa "sovellutukset" esitettyihin sovellutuksiin. Kussakin käytössä havaitaan lejeeringin käyttäytyvän hyvin käytettäessä hyväksyttyjä, normaaleja hammaslaboratorioiden menetelmiä.Example 3 Using the method of Example 1, alloys are prepared, the compositions of which are shown in Table 1 below. These alloys are used for the applications shown in the "Applications" column. In each use, the alloy is found to behave well using approved, normal dental laboratory methods.
Taulukon 1 lejeeringeillä on taulukossa 2 esitetyt fysikaaliset ominaisuudet.The alloys in Table 1 have the physical properties shown in Table 2.
59021 o o o o o X! o» 08 08 °a 0859021 o o o o o X! o »08 08 ° a 08
-p H M H H H-p H M H H H
03 03 n n m m w « w w b03 03 n n m m w «w w b
POOUCJOOOOCJPOOUCJOOOOCJ
3ι-3ι-3μ-3ι-3(-3ι-1ι-3ι-^*-1 ΗΡΜΡμΟηΡμΡμΙΟηΡμΡμΡΜ3ι-3ι-3μ-3ι-3 (-3ι-1ι-3ι - ^ * - 1 ΗΡΜΡμΟηΡμΡμΙΟηΡμΡμΡΜ
I—II-I
01 r«r«f>f.rf>n >pQPQeppqpQCQmmpp ooooooooou pqpqpqpqpqpqpqpqpq01 r «r« f> f.rf> n> pQPQeppqpQCQmmpp ooooooooou pqpqpqpqpqpqpqpqpq
UUOUOUOCJOUUOUOUOCJO
2S2SSSSSS2S2SSSSSS
AA
LALA
H " C -H "C -
O C\J '— A OV OO C \ J '- A OV O
cm o oo a -s- a «l Cl A * * ft PQ O »- «- i- i- i-cm o oo a -s- a «l Cl A * * ft PQ O» - «- i- i- i-
OO COOO CO., LTD
vo oo #s rs.vo oo #s rs.
S o o OOvCTvCMCMOOA t— O A ON A OvS o o OOvCTvCMCMOOA t— O A ON A Ov
rirNCirvCiCifvCNCrirNCirvCiCifvCNC
CO A A LA LA -3" OOOO^tJ· oCO A A LA LA -3 "OOOO ^ tJ · o
XX
gg
i—II-i
O O O CM CO CM C— AO O O CM CO CM C— A
ti oi ai w m ιη - r- t-i o " " " “ " Λ Λ +2 +3 ti ti (—I (H i—I +3ti oi ai w m ιη - r- t-i o "" "“ "Λ Λ +2 +3 ti ti (—I (H i — I +3
OOi-i-Ch-^-iOi- H ·Η ti -POOi-i-Ch - ^ - iOi- H · Η ti -P
CM C— O O O 1- 1- σ\ CO H 03 rH 0> ISflCflflCCCft (Oi H ^ i-icnovovovovovovcoao i ·ηο o CM i-T-T- ui i» 5 ti I Λί ,|_s +j ti cd -p Ρ ·Η> "~3 β β cmcmcmaaon-^-on q p -p -p _a-o-d--=i-vovooo\A q q q ti , ^ #\Λ*ιΛΛ«*Λ#»Λ z^cnooi-i-i-oo q ,« p ft t— t— t— t-— t~ t— t— c~— t~— ,¾ ·η q s •h q q 3 H ·Η M Ä rH ·Η ·Η tiCM C— OOO 1- 1- σ \ CO H 03 rH 0> ISflCflflCCCft (Oi H ^ i-icnovovovovovovcoao i · ηο o CM iTT- ui i »5 ti I Λί, | _s + j ti cd -p Ρ · Η > "~ 3 β β cmcmcmaaon - ^ - on qp -p -p _a-od - = i-vovooo \ A qqq ti, ^ # \ Λ * ιΛΛ« * Λ # »Λ z ^ cnooi-ii-oo q , «P ft t— t— t— t-— t ~ t— t— c ~ - t ~ -, ¾ · η qs • hqq 3 H · Η M Ä rH · Η · Η ti
•H O H > -P• H O H> -P
M +3> 03 O 03 q a> o ,ρ ti •h S pc. S S5 qM +3> 03 O 03 q a> o, ρ ti • h S pc. S S5 q
D’-CMOO-LS-AVOt— CO ON WD’-CMOO-LS-AVOt— CO ON W
o pq pq o Oo pq pq o O
•r-3 O O |J o» >3 cm en m 59021 ω• r-3 O O | J o »> 3 cm en m 59021 ω
ρ oomooooocMCMCMCMρ oomooooocMCMCMCM
tntn
n n(own;ni(vojojniNNn n (own; ni (vojojniNN
Pk •h 77777777777 SO OOCVJOJCMOJOJ^t-a--3--d·Pk • h 77777777777 SO OOCVJOJCMOJOJ ^ t-a - 3 - d ·
So μομογογογοιόγοοοοοSo μομογογογοιόγοοοοοο
I—1 CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCMI — 1 CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
MM
PP
Den cm _4· m t— m mo 3 '—·. ·. «. Λ A r, «sDen cm _4 · m t— m mo 3 '- ·. ·. «. Λ A r, «s
3 pi PQ -4 ^ CM P t— PO CO MO ΙΛ M) CO3 pi PQ -4 ^ CM P t— PO CO MO ΙΛ M) CO
3 !> K 0\000\0\000000 M O --- «- «— *-«—·—3!> K 0 \ 000 \ 0 \ 000000 M O --- «-« - * - «- · -
•H W• H W
s S3 •H iÄ s ' O tn MO O -4· mo -3-s S3 • H iÄ s' O tn MO O -4 · mo -3-
•H — O UM Lf\ O CO C— MO CMI 0\ MO IfM• H - O UM Lf \ O CO C— MO CMI 0 \ MO IfM
psvä. - 0 mwwr-jcti'-'-'-f-o to β <- • H 0) 1 > 3 M tn •n 3 tn 3cm >1 Ό B ooooooooooopsvä. - 0 mwwr-jcti '-'-'- f-o to β <- • H 0) 1> 3 M tn • n 3 tn 3cm> 1 Ό B ooooooooooo
tppjo OOOLfNOLAlAOOOOtppjo OOOLfNOLAlAOOOO
rH - Μ0ΙΛ\0(Ο(\144'(η'-4·φ I to 60 P lALAlAtniAiniAtOOJOt- H :0 M £rH - Μ0ΙΛ \ 0 (Ο (\ 144 '(η'-4 · φ I to 60 P LALAALTIINIOTOOJO- H: 0 M £
SS
M tnM tn
3 3CM3 3CM
3 ·ο 5 ooooooooooo3 · ο 5 ooooooooooo
3 3^ OOOOOOOOOOLTM3 3 ^ OOOOOOOOOOLTM
EH rl M LT\ -4 0Π O 00-3 OM MO CM -4· MOEH rl M LT \ -4 0Π O 00-3 OM MO CM -4 · MO
O Λ! p t^C'-MOt~-C~-oOC— cocoaof—O Λ! p t ^ C'-MOt ~ -C ~ -oOC— cocoaof—
OO
> . Ö S -rt ö H g ·Η •rt g P LC\ 3 cd td 3 3 3 3 0 3 3 g § § § οΊ § § r n 0 -p-P-PO .p -p -p -p * p p P pppOppppOpp p O0O*— 0000O 00>. Ö S -rt ö H g · Η • rt g P LC \ 3 cd td 3 3 3 3 0 3 3 g §§§ οΊ §§rn 0 -pP-PO .p -p -p -p * pp P pppOppppOpp p O0O * - 0000O 00
i—li—li—I O i—I i—I i—f /—f C\i rH <—Ii — li — li — I O i — I i — I i — f / —f C \ i rH <—I
:cd cd cd cd cd cd cd cd co cd cd S > > > r- > [> > f> (h ί> >: cd cd cd cd cd cd cd cd co cd cd S>>> r-> [>> f> (h ί>>
H CÖ rO <ϋ rOH CÖ rO <ϋ rO
Ö W W ^Ö W W ^
HB
0 C\1 fO ΙΛ VO t- CO ON0 C \ 1 fO ΙΛ VO t- CO ON
0 ,r7> 0 i-3 9 590210, r7> 0 i-3 9 59021
Esimerkki UExample U
Seuraavissa taulukoissa III ja IV esitetään arvoja, joissa verrataan esimerkkien I ja II lejeerinkien korroosiokestävyyttä ja hapettumiskestävyyttä muutamiin kaupallisesti saatavien materiaalien korroosiokestävyyteen ja hapettumiskes-tävyyteen. Jotta saadaan yhtenäisiä vertailutuloksia, valmistetaan kaikki hapet-tumis- ja korroosiokokeissa käytettävät näytteet samalla tavalla. Näytteet kuumennetaan niiden valamislämpötiloihin ja valetaan sitten ilmassa normaalilla Lost Wax-tekniikalla. Huoneen lämpötilaan jäähdyttämisen jälkeen hiotaan valu-kappaleet Buehler Ab Handimet hiomapaperilla hienouteen 600 grit, kiilloitetaan sitten Buehlerin Selvyt-kankailla (puuvillakangas) käyttämällä 0,3 }im:n alumiini-oksidi -kiilloitus jauhetta.The following Tables III and IV show values comparing the corrosion resistance and oxidation resistance of the alloys of Examples I and II to the corrosion resistance and oxidation resistance of a few commercially available materials. In order to obtain uniform comparison results, all samples used in the oxidation and corrosion tests are prepared in the same way. The samples are heated to their casting temperatures and then cast in air using standard Lost Wax technique. After cooling to room temperature, the castings are ground with Buehler Ab Handimet sandpaper to a grit of 600 grit, then polished with Buehler Selvyt fabrics (cotton cloth) using 0.3 μm alumina polishing powder.
Hapettumiskestävyyden testaamiseksi, taulukko IV, kiilloitetut näytteet pestään sitten vedellä, jota seuraa pesu asetonilla. Sitten nämä kuumennetaan ilmassa lämpötilaan 53Ö°C ja asetetaan sitten eksikaattoriin. Jäähdyttyään näytteet punnitaan ja paino merkitään muistiin. Sitten näytteet asetetaan pieneen uuniin, 7,56 x 7,56 x 3,78 cm ja kuumennetaan lämpötilaan 982°C ennen näytteiden sinne viemistä. 5 minuutin kuumentamisen jälkeen, näytteet poistetaan ja asetetaan jälleen eksikaattoriin ja jäähdytetään. Sitten näytteet punnitaan ja paino merkitään muistiin painoeron osoittaessa hapettumisasteen.To test for oxidation resistance, Table IV, the polished samples are then washed with water followed by washing with acetone. These are then heated in air to 53 ° C and then placed in a desiccator. After cooling, the samples are weighed and the weight recorded. The samples are then placed in a small oven, 7.56 x 7.56 x 3.78 cm, and heated to 982 ° C before being placed there. After heating for 5 minutes, the samples are removed and placed back in the desiccator and cooled. The samples are then weighed and the weight recorded when the difference in weight indicates the degree of oxidation.
Korroosiokestävyyden testaamiseksi, taulukko III, kiilloitetut näytteet pestään vedellä, jota seuraa pesu asetonilla. Sitten näytteet kuumennetaan ilmassa lämpötilaan 538°C ja asetetaan sitten eksikaattoriin jäähtymään. Sitten näytteet punnitaan ja paino merkitään muistiin. Sitten näytteet asetetaan vesiliuoksiin, joiden väkevyys tunnetaan ja ne jäävät upotetuiksi tällaiseen liuokseen ympäristön lämpötilassa 20 päivän ajaksi. Sitten näytteet kuivataan, punnitaan ja painon menetys lasketaan.To test for corrosion resistance, Table III, polished samples are washed with water followed by washing with acetone. The samples are then heated in air to 538 ° C and then placed in a desiccator to cool. The samples are then weighed and the weight recorded. The samples are then placed in aqueous solutions of known concentration and remain immersed in such a solution at ambient temperature for 20 days. The samples are then dried, weighed and the weight loss calculated.
Taulukossa I, korroosiokestävyys, annetaan arvot ihmisen hammaskiilteelle, hammasamalgaamalle ja kupari-sinkki-hammaslejeeringille. Arvot näille kolmelle metallille on julkaissut Kazuo Nagai julkaisussa Journal of Nihon University School of Dentistry, Tokio, Japani, voi 11. nro U, Issue 1969- Kuvatessaan menetelmäänsä näytteen valmistamiseksi herra Nagai esitti, että näytteet valettiin, ja kiilloi-tettiin sitten valmistajan ohjeiden mukaisesti.Table I, Corrosion Resistance, gives values for human tooth enamel, dental amalgam, and copper-zinc tooth alloy. Values for these three metals are published by Kazuo Nagai in the Journal of Nihon University School of Dentistry, Tokyo, Japan, Vol 11. No. U, Issue 1969- In describing his method of preparing the sample, Mr. Nagai suggested that the samples be cast and then polished according to the manufacturer's instructions. .
10 59021 i φ φ p l D ro o η co t·— Pi I o no o o p X * * * r- a ·η *- ο ο ο -p ni a -4- p10 59021 i φ φ p l D ro o η co t · - Pi I o no o o p X * * * r- a · η * - ο ο ο -p ni a -4- p
I e On -3" HI e On -3 "H
α) P ·Η Hα) P · Η H
to O d td O Oto O d td O O
to ‘Hto ‘H
•H Ö c c• H Ö c c
to X d Oto X d O
2 d O « Ο Ö t*-i '— 0) 2 3 4 n o\ .h*--p2 d O «Ο Ö t * -i '- 0) 2 3 4 n o \ .h * - p
•h aJ On oo ro h S• h aJ On oo ro h S
H 60 · ·* * Cd · scd •H H OOO OHdH 60 · · * * Cd · scd • H H OOO OHd
to CO Oto CO O
4) i " t> d > a · o 3 ΪΗ fi " 2 d · 3 ·η •H X 3 60 d * H d I d 3 d •H 0) W Φ ·> ·Η ft Φ in m cd H OO S H cd Φ Cd O ‘HÖH NO OJ I -p d H 4drn H g S -H ·> · I ·Η 3 Hm4) i "t> d> a · o 3 ΪΗ fi" 2 d · 3 · η • HX 3 60 d * H d I d 3 d • H 0) W Φ ·> · Η ft Φ in m cd H OO SH cd Φ Cd O 'HÖH NO OJ I -pd H 4drn H g S -H ·> · I · Η 3 Hm
2 .2 3 ·Η 0-4-1 OPP * Std O2 .2 3 · Η 0-4-1 OPP * Std O
E H d 4J 4f ON O Ό «HE H d 4J 4f ON O Ό «H
P Ό ·> ·Η dP Ό ·> · Η d
•H d Φ 2 d O• H d Φ 2 d O
u d 3 > o <u +> -p Φ h ·η ε-ι m cd cd o x o md d d ί\)ϋ|3·Η - On ON ho * std o — S O O cd s- no OJ s m fi> cd 3 i 4 p w w o 60 d d mcdud 3> o <u +> -p Φ h · η ε-ι m cd cd oxo md dd ί \) ϋ | 3 · Η - On ON ho * std o - SOO cd s- no OJ sm fi> cd 3 i 4 pwwo 60 dd mcd
Ό A iti H H O O O do -P std HΌ A iti H H O O O do -P std H
W<icd3 » « » om m t» a O id > 2 O O O H ·Η Ή ·Η ίβ o ä -p sed m -4- A * o d A m <d d · d <u cdW <icd3 »« »om m t» a O id> 2 O O O H · Η Ή · Η ίβ o ä -p sed m -4- A * o d A m <d d · d <u cd
•H JS Φ 0) 3 O ·Η H• H JS Φ 0) 3 O · Η H
2 O — O X d S» S -P-H2 O - O X d S »S -P-H
2 -P C\J O S ·Η CO ΓΠ -4· <! Vt Ä-P2 -P C \ J O S · Η CO ΓΠ -4 · <! See Ä-P
d ·Η 2 O «) e) 40 CO O t— O O SOd · Η 2 O «) e) 40 CO O t— O O SO
Φ 3 s J, -P -P «- «- «- -Pt— 4d AΦ 3 s J, -P -P «-« - «- -Pt— 4d A
SS «ώΗΗΟΟΟ dt-H SSS «ώΗΗΟΟΟ dt-H S
•h W <5 Φ P · * * ·Η »- o scd s3• h W <5 Φ P · * * · Η »- o scd s3
CO* U Λ X X O O O o O ·Η HCO * U Λ X X O O O o O · Η H
W d A * ,d d o ·η υ -p d IA ‘H m B CO Φ so 5 M d -h s -p H 2 W d Φ Ο * ‘H mW d A *, d d o · η υ -p d IA ‘H m B CO Φ so 5 M d -h s -p H 2 W d Φ Ο *‘ H m
HS s-WO‘H 00 -p 3 >> -P -HHS s-WO'H 00 -p 3 >> -P -H
H -P «— H H d ro -4- NO d A -P -P d φ < cd φ onoun3a-h ds3 o > « ·ρ φ oj^oifipm φ aH -P «- H H d ro -4- NO d A -P -P d φ <cd φ onoun3a-h ds3 o>« · ρ φ oj ^ oifipm φ a
2 ·Η ΗΙ·ο * * * a}d MB2 · Η ΗΙ · ο * * * a} d MB
2d 1-3 ·Η Φ OOO NO 2 Φ :OS2d 1-3 · Φ Φ OOO NO 2 Φ: OS
PO O Φ H «- >‘HPO O Φ H «->‘ H
HO I ä ‘H H d PH *- ·Η d Φ 3 cd 2 cnj m-Dd-o H m cd P ·η · H d cd H 2 NO O Cl cd O d dHO I ä ‘H H d PH * - · Η d Φ 3 cd 2 cnj m-Dd-o H m cd P · η · H d cd H 2 NO O Cl cd O d d
•H 0 0 2 -4- NO OJ S5 -P 2 -HtS• H 0 0 2 -4- NO OJ S5 -P 2 -HtS
Cd OHd COr-ΟΗΦ-Η 0> -p S cd Φ t-oo S e g ·Η d <, ·ι-3 S " * * « S scdCd OHd COr-ΟΗΦ-Η 0> -p S cd Φ t-oo S e g · Η d <, · ι-3 S "* *« S scd
Φ ffil-rl OOO.HdH «AΦ ffil-rl OOO.HdH «A
> w -h m BOOd> w -h m BOOd
O Φ W ‘H -H 60 OO Φ W ‘H -H 60 O
d d m h ·Η cni φ 3 ·η 3 h Ό i- A o d h d S A φ d ·Η Φ b ,Γ1 P d P B Φ ϊ> _ 2 cd A O m scd O O 2 On O 2 H 3 2d d m h · Η cni φ 3 · η 3 h Ό i- A o d h d S A φ d · Η Φ b, Γ1 P d P B Φ ϊ> _ 2 cd A O m scd O O 2 On O 2 H 3 2
•P OHd s- ro oo d -PO• P OHd s- ro oo d -PO
m S cd Φ >- aj o dm * -p p Φ a ·ρ B «- o O - o cd φ·ηm S cd Φ> - aj o dm * -p p Φ a · ρ B «- o O - o cd φ · η
2 K I -H * * * O ·Η -P d H2 K I -H * * * O · Η -P d H
O W -H CO OOO O d H d •h υ ti h So - 3d m a ö ή pO W -H CO OOO O d H d • h υ ti h So - 3d m a ö ή p
o cc «3 cd d Po cc «3 cd d P
Ο Μ M O -PΜ Μ M O -P
d O ·* cd -p d O m X 3 to Φd O · * cd -p d O m X 3 to Φ
O AO ·* » S -PO AO · * »S -P
3 A 3 X H O ON -p ‘H3 A 3 X H O ON -p ‘H
aJ ·Η e H ΡΝΟΦΟ H 2 H O <C NONdm o ο i i 05 cd ·— φ oaJ · Η e H ΡΝΟΦΟ H 2 H O <C NONdm o ο i i 05 cd · - φ o
td-pH M π td Std-pH M π td S
• h O a i-3 " cd WO P Φ d d g e p> p o 3• h O a i-3 "cd WO P Φ d d g e p> p o 3
ltn cd m d -Pltn cd m d -P
0¾%¾¾ ^ CD 09 Ή -P0¾% ¾¾ ^ CD 09 Ή -P
- i— OJ CO H (d Φ- i— OJ CO H (d Φ
o>-*- — X A-Po> - * - - X A-P
11 5902111 59021
AA
α> sh ojα> sh oj
. bO. bO
5¾ C5¾ C
•H•B
* rH* rH
s>> h •p p • H ö 0s >> h • p p • H ö 0
AA
'd ai 1 -h'd ai 1 -h
H in ω O HH in ω O H
β bO O ö ω cd Q Ή -P 3 Λ 1 - §β bO O ö ω cd Q Ή -P 3 Λ 1 - §
Ai OJ cu dAi OJ cu d
1 >. S1>. S
c o a <U «- t— OX β X! -P [- O 55 ·Η >- β t- -3· S O O IA ·Η «-c o a <U «- t— OX β X! -P [- O 55 · Η> - β t- -3 · S O O IA · Η «-
<2 I 44 CA O<2 I 44 CA O
• H « Ai H "0 PH *• H «Ai H" 0 PH *
Ai W < cd » -HAi W <cd »-H
Ai u m > o cd SAi u m> o cd S
h u ·Η O CU β S C cd -P 3 •rl ·Η -p g Pl MB H P Pc W 0 W 0 OJ Ai OJ Cd IB I vo Ai υ C O r- > CU r- | β m ω οχ β x «- ·η a O B ·Η IA 00 -h u · Η O CU β S C cd -P 3 • rl · Η -p g Pl MB H P Pc W 0 W 0 OJ Ai OJ Cd IB I vo Ai υ C O r-> CU r- | β m ω οχ β x «- · η a O B · Η IA 00 -
O S O cd CO MO S O cd CO M
Ai M < I -p oo «HAi M <I -p oo «H
2ί>> KWh cm -h cd2ί >> KWh cm -h cd
pS w a cu « B-PpS w a cu «B-P
Ht> o w w o ·η cu 0·.α g s cd -p 0J a) EH M -rl I Ph β <u x Ai o 0, oHt> o w w o · η cu 0 · .α g s cd -p 0J a) EH M -rl I Ph β <u x Ai o 0, o
,M W β ·“ 0 ·Η O, M W β · “0 · Η O
m W o -h X cd en *—m W o -h X cd en * -
•H El H ^ O ,Μ Ή O• H El H ^ O, Μ Ή O
g a cd cu r- o -=r g KOI) oj β <u o\g a cd cu r- o - = r g KOI) oj β <u o \
-p EJ I Ό 0- ·Η H-p EJ I Ό 0- · Η H
-P Pt-Hcu * - ft ai CU OOH O O ·Η-P Pt-Hcu * - ft ai CU OOH O O · Η
& OJ H § S& OJ H § S
k -hi o o AI o o -rt cp a ·- o β ·ηk -hi o o AI o o -rt cp a · - o β · η
'-'OO-H X! B OH'-'OO-H X! B OH
r-OrHH f— 3icd - s d cu oj xo h a o <d ·Η> cu , oo <u K I •rj'f. XO o ··>r-OrHH f— 3icd - s d cu oj xo h a o <d · Η> cu, oo <u K I • rj'f. XO o ··>
Wh mi * XlWh mi * Xl
O CU H O ·' WO CU H O · 'W
X! MX! M
OJ fe Eh • h i o <dOJ fe Eh • h i o <d
Ai o 1 EAi o 1 E
—· O O ·Η 'x 'S H- · O O · Η 'x' S H
r- o h u ca pq Dr- o h u ca pq D
^ S cd CU XO^ S cd CU XO
a ·Η> CU r- f— K I Ό , -d· ^ r-v H'rl l)i « r- c\j o cu h -S o ^ :θ 3¾ •H Ä CO O Ai Ai ·> M β li cd ^ !β Ai β CÖ «H *rj 3 * ? doj g "-o a o o β β ^ •h cd bo S-33a · Η> CU r- f— KI Ό, -d · ^ rv H'rl l) i «r- c \ jo cu h -S o ^: θ 3¾ • H Ä CO O Ai Ai ·> M β li cd ^! β Ai β CÖ «H * rj 3 *? doj g "-o a o o β β ^ • h cd bo S-33
Claims (5)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US37676773A | 1973-07-05 | 1973-07-05 | |
US37676773 | 1973-07-05 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI205374A FI205374A (en) | 1975-01-06 |
FI59021B FI59021B (en) | 1981-02-27 |
FI59021C true FI59021C (en) | 1981-06-10 |
Family
ID=23486404
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI2053/74A FI59021C (en) | 1973-07-05 | 1974-07-04 | STOED CONSTRUCTION FOER TAENDER |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5732097B2 (en) |
AR (1) | AR199522A1 (en) |
AU (1) | AU477087B2 (en) |
BE (1) | BE817189A (en) |
BR (1) | BR7405496D0 (en) |
CA (1) | CA1052598A (en) |
CH (1) | CH606459A5 (en) |
DE (1) | DE2432014C2 (en) |
DK (1) | DK147469C (en) |
FI (1) | FI59021C (en) |
FR (1) | FR2236012B1 (en) |
GB (1) | GB1465157A (en) |
IE (1) | IE39588B1 (en) |
IT (1) | IT1021567B (en) |
NL (1) | NL7408541A (en) |
NO (1) | NO137111C (en) |
SE (1) | SE406937B (en) |
ZA (1) | ZA744325B (en) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4042383A (en) | 1974-07-10 | 1977-08-16 | The International Nickel Company, Inc. | Wrought filler metal for welding highly-castable, oxidation resistant, nickel-containing alloys |
AR206452A1 (en) * | 1975-02-03 | 1976-07-23 | Johnson & Johnson | A DENTAL WELD |
DK124879A (en) * | 1978-03-30 | 1979-10-01 | Johnson & Johnson | DENTAL CONSTRUCTIONS AND ALLOYS |
DE3319457C1 (en) * | 1983-05-28 | 1984-02-09 | Degussa Ag, 6000 Frankfurt | Cobalt alloys for the manufacture of dentures |
US4592890A (en) * | 1983-08-08 | 1986-06-03 | Dentsply Research & Development Corp. | Dental prostheses alloy |
US4556534A (en) * | 1983-12-20 | 1985-12-03 | Dentsply Research & Development Corp. | Nickel based casting alloy |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE616338C (en) * | 1931-10-18 | 1935-07-25 | Siemens & Halske Akt Ges | Nickel-silicon alloy with predominantly nickel content |
GB514432A (en) * | 1938-05-02 | 1939-11-08 | British Driver Harris Co Ltd | Improvements in corrosion resistant alloys |
US2864696A (en) * | 1956-01-31 | 1958-12-16 | Duriron Co | Nickel base alloys |
-
1974
- 1974-06-25 NL NL7408541A patent/NL7408541A/en not_active Application Discontinuation
- 1974-06-28 AU AU70616/74A patent/AU477087B2/en not_active Expired
- 1974-07-02 DK DK355574A patent/DK147469C/en not_active IP Right Cessation
- 1974-07-02 BE BE146166A patent/BE817189A/en not_active IP Right Cessation
- 1974-07-03 SE SE7408767A patent/SE406937B/en unknown
- 1974-07-03 IT IT51899/74A patent/IT1021567B/en active
- 1974-07-03 DE DE2432014A patent/DE2432014C2/en not_active Expired
- 1974-07-04 BR BR549674A patent/BR7405496D0/en unknown
- 1974-07-04 FI FI2053/74A patent/FI59021C/en active
- 1974-07-04 CA CA204,014A patent/CA1052598A/en not_active Expired
- 1974-07-04 IE IE1414/74A patent/IE39588B1/en unknown
- 1974-07-04 FR FR7423365A patent/FR2236012B1/fr not_active Expired
- 1974-07-04 NO NO742435A patent/NO137111C/en unknown
- 1974-07-04 ZA ZA00744325A patent/ZA744325B/en unknown
- 1974-07-04 CH CH914874A patent/CH606459A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-07-04 GB GB2968974A patent/GB1465157A/en not_active Expired
- 1974-07-04 AR AR254523A patent/AR199522A1/en active
- 1974-07-05 JP JP7654474A patent/JPS5732097B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IE39588L (en) | 1975-01-05 |
AU7061674A (en) | 1976-01-08 |
CA1052598A (en) | 1979-04-17 |
DK147469C (en) | 1985-02-25 |
GB1465157A (en) | 1977-02-23 |
NL7408541A (en) | 1975-01-07 |
DE2432014C2 (en) | 1985-01-10 |
DK147469B (en) | 1984-08-20 |
CH606459A5 (en) | 1978-10-31 |
FI205374A (en) | 1975-01-06 |
SE406937B (en) | 1979-03-05 |
FR2236012B1 (en) | 1977-10-07 |
JPS5038628A (en) | 1975-04-10 |
AU477087B2 (en) | 1976-10-14 |
JPS5732097B2 (en) | 1982-07-08 |
ZA744325B (en) | 1976-02-25 |
BE817189A (en) | 1975-01-02 |
NO742435L (en) | 1975-02-03 |
NO137111B (en) | 1977-09-26 |
DK355574A (en) | 1975-03-03 |
DE2432014A1 (en) | 1975-01-23 |
FR2236012A1 (en) | 1975-01-31 |
BR7405496D0 (en) | 1975-04-15 |
IE39588B1 (en) | 1978-11-08 |
AR199522A1 (en) | 1974-09-09 |
FI59021B (en) | 1981-02-27 |
NO137111C (en) | 1978-01-04 |
SE7408767L (en) | 1975-01-07 |
IT1021567B (en) | 1978-02-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4556534A (en) | Nickel based casting alloy | |
FI59021C (en) | STOED CONSTRUCTION FOER TAENDER | |
US4606887A (en) | Cobalt alloys for the production of dental prothesis | |
US4530664A (en) | Cobalt-chromium alloys | |
US3841868A (en) | Nickel alloys | |
CA1076398A (en) | Dental constructions and dental alloys | |
Rittapai et al. | Properties of experimental copper-aluminium-nickel alloys for dental post-and-core applications | |
US3727299A (en) | Method for making a dental appliance | |
Chern Lin et al. | Biocorrosion study of titanium‐nickel alloys | |
CA1227954A (en) | Dental prostheses alloy | |
US4038752A (en) | Dental alloys | |
Augustyn-Nadzieja et al. | Effect of remelting of the Ni-22Cr-9Mo alloy on its microstructural and electrochemical properties | |
Haider et al. | Characterization of NiCrMo dental restoration alloy | |
FR2750867A1 (en) | Cobalt-chromium based alloy for dental and orthopaedic implants | |
KR930003601B1 (en) | Non precious nickel based chromium containing alloy for dental prostheser | |
JPS6131174B2 (en) | ||
KAGA et al. | Mechanical properties of Ni-Ta binary alloys for dental applications | |
KR820002313B1 (en) | Non metal dental alloy | |
Guastaldi et al. | Metallurgical evaluation of a copper-based alloy for dental castings. | |
JPS63134641A (en) | Material for crown and bridge to be pre-mounted by dental ceramic | |
CN100519795C (en) | Odontology nickel-chromium stove enamel alloy and application thereof | |
JPH039741B2 (en) | ||
CA1047284A (en) | Nickel alloy | |
KR100630505B1 (en) | Dental casting alloy | |
CN100580116C (en) | Toothed porcelain alloy and production thereof |