ES2703564T3 - Procedimiento para la recuperación de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados de disoluciones acuosas - Google Patents

Procedimiento para la recuperación de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados de disoluciones acuosas Download PDF

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Abstract

Un proceso para recuperar iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados de una disolución acuosa, caracterizado por que comprende las siguientes etapas: a) eliminar los iones de cobalto poniendo en contacto dicha disolución acuosa con una resina de intercambio catiónico; b) separar dicha disolución acuosa de la resina de intercambio catiónico; c) concentrar dicha disolución acuosa obtenida de la etapa b), obteniendo una disolución acuosa concentrada que contiene ácido de tungsteno y/o sus derivados; d) eluir los iones de cobalto de la resina de intercambio catiónico de la etapa b) con una disolución acuosa ácida.

Description

DESCRIPCIÓN
Procedimiento para la recuperación de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados de disoluciones acuosas
Esta invención se refiere a un proceso para recuperar iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados de disoluciones acuosas, tales como en particular las aguas catalíticas gastadas derivadas de procesos para la escisión oxidativa de aceites vegetales. En particular, esta invención se refiere a un proceso para la recuperación de iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados, que proporciona el uso de resinas de intercambio catiónico.
Ahora los aceites vegetales son una materia prima importante para la industria química debido a la necesidad cada vez más apremiante de identificar materias primas de origen renovable que son alternativas a las fuentes convencionales de petróleo.
Por ejemplo, los documentos WO 2008/138892 y WO 2011/80296 describen procesos de escisión oxidativa que, a partir de aceites vegetales que contienen triglicéridos de ácidos grasos monoinsaturados, permiten producir intermedios para la preparación de poliésteres, como por ejemplo los ácidos dicarboxílicos saturados, el ácido azelaico o el ácido brassylic. Típicamente, dichos procesos proporcionan al menos dos etapas de reacción inmediatamente consecutivas: una primera etapa de hidroxilación del doble enlace presente en los triglicéridos de ácidos grasos monoinsaturados para producir un diol vecinal y una segunda etapa subsiguiente de oxidación de los dos grupos hidroxilo del diol vecinal en grupos carboxílicos, obteniendo una mezcla que comprende ácidos monocarboxílicos saturados y triglicéridos de ácidos carboxílicos saturados que tienen más de un grupo ácido.
Estos procesos utilizan preferentemente diferentes catalizadores para aumentar la velocidad de reacción y, en general, mejoran el rendimiento y la selectividad de las dos reacciones involucradas. Por ejemplo, los catalizadores como el ácido de tungsteno y/o sus derivados, como por ejemplo el ácido fosfotungsténico, se utilizan preferiblemente para la etapa de hidroxilación, mientras que los catalizadores basados en sales de cobalto, como por ejemplo, el acetato de cobalto, cloruro de cobalto, sulfato de cobalto, nitrato de cobalto o bromuro de cobalto, se utilizan para la etapa de oxidación. Al final de la etapa de hidroxilación, el catalizador típicamente no se separa del medio de reacción, y por lo tanto se mezcla con el catalizador de la etapa de oxidación. Típicamente, al final del proceso de escisión oxidativa, las aguas catalíticas gastadas que se separan de los productos de reacción contienen iones cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados, como por ejemplo ácido fosfotungsténico, ácido pertungsténico y politungstatos, que también pueden ser sustituidos con iones de cobalto.
El documento EP 0666108 describe un proceso para recuperar el cobalto y tungsteno de las disoluciones de reacción obtenidas de la escisión oxidativa de aceites vegetales. El proceso comprende la precipitación del cobalto y tungsteno con un hidróxido de un metal alcalinotérreo. Desde el punto de vista de la producción industrial, el uso de dos catalizadores diferentes en dos etapas inmediatamente consecutivas de hidroxilación y oxidación da lugar, por tanto, a la necesidad de desarrollar tratamientos para separar y recuperar los catalizadores con miras a reutilizarlos en el proceso para ayudar así a reducir los costes de disposición de las aguas catalíticas, así como el impacto medioambiental de los propios procesos.
A partir de este problema técnico, ahora se ha descubierto que es posible recuperar de manera efectiva tanto los iones de cobalto como los ácidos de tungsteno y/o sus derivados de una disolución acuosa a través de un proceso que comprende las siguientes etapas:
a) eliminar los iones de cobalto colocando dicha disolución acuosa en contacto con una resina de intercambio catiónico;
b) separar dicha disolución acuosa de la resina de intercambio catiónico;
c) concentrar dicha disolución acuosa obtenida en la etapa b, obteniendo una disolución acuosa concentrada que contiene ácido de tungsteno y/o sus derivados;
d) eluir los iones de cobalto de la resina de intercambio catiónico en la etapa b, utilizando una disolución acuosa ácida.
El proceso de acuerdo con esta invención es particularmente adecuado para la recuperación y la separación efectiva y económica de iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados, tales como, en particular, ácido fosfotungsténico, ácido pertungsténico y politungstatos, incluso cuando se sustituyen con iones de cobalto, de aguas catalíticas gastadas tales como, por ejemplo, aquellas que se originan a partir de los procesos de escisión oxidativa de aceites vegetales tales como los descritos en los documentos WO 2008/138892 y WO 2011/80296. El proceso también se puede utilizar para la recuperación y separación de iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados que también están presentes en disoluciones acuosas de diferente origen. Para simplificar la descripción, siempre se hará referencia a las aguas catalíticas gastadas en el resto de la descripción, este término también pretende incluir cualquier otra disolución acuosa que tenga características de composición similares sin ninguna distinción en cuanto al origen.
En la etapa a) del proceso de acuerdo con esta invención, las aguas catalíticas gastadas a partir de las cuales se pretende recuperar los iones de cobalto y el ácido de tungsteno y/o sus derivados se colocan en contacto con una resina de intercambio catiónico que es capaz de adsorber dichos iones de cobalto. Esta etapa puede realizarse en cualquier equipo adecuado para el propósito conocido por los expertos en la técnica, como por ejemplo recipientes, reactores y tanques de agitación, mezcladores y columnas de intercambio iónico. Con el fin de maximizar el contacto directo entre la resina de intercambio catiónico y las aguas que contienen iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados, dicha etapa a) se realiza ventajosamente en una o más columnas de intercambio iónico, que también pueden disponerse en fila o en serie, dependiendo de la configuración deseada para el proceso. Por ejemplo, la etapa a) del proceso de acuerdo con esta invención se puede llevar a cabo utilizando una sola columna de intercambio iónico o dos o más columnas de intercambio iónico colocadas en serie. Dependiendo de la concentración inicial de las aguas que contienen los iones de cobalto y el ácido de tungsteno y/o sus derivados, los expertos en la técnica podrán seleccionar la configuración más adecuada. Cuando no se describe explícitamente de otro modo, cuando se hace referencia en esta invención a un tratamiento realizado en una columna de intercambio iónico, esto también significa configuraciones de proceso que comprenden dos o más columnas de intercambio iónico colocadas en serie. Cuando el proceso de acuerdo con esta invención se lleva a cabo en modo continuo, la etapa a) también se puede llevar a cabo utilizando dos o más resinas de intercambio catiónico, preferiblemente dos o más columnas de intercambio iónico en paralelo, que pueden funcionar de manera simultánea o alterna, por lo tanto permite regenerar las resinas gastadas sin interrumpir el proceso.
Como se sabe, las resinas de intercambio catiónico y más generalmente las resinas de intercambio iónico, comprenden una matriz polimérica (generalmente gránulos de unos pocos milímetros de diámetro) en la que los iones disponibles para el intercambio iónico están atrapados o incorporados. En el proceso de acuerdo con esta invención, se utilizan preferiblemente resinas de intercambio catiónico reticuladas, más preferiblemente del tipo de ácido fuerte, en el que el grupo funcional ácido comprende preferiblemente grupos sulfónicos. Ejemplos de resinas de intercambio catiónico del tipo ácido fuerte utilizadas en el proceso de acuerdo con esta invención son las resinas: Amberlite™ IR100 Na, Amberlite™ IR-118 (H), Amberlite™ IR-120 (plus), Amberlite™ IR-120 Na, Amberlite™ IR-122 Na, Amberlite™ 252 Na, Amberlite™ SR1L Na Amberlyst™ XN-1010, Amberlyst™ 15WET, Amberlyst™ 36 WET, Amberjet™ 1200 Na, Amberjet™ 1000Na, Amberjet™ 1000 (H), Amberjet™ 1300H, Amberjet™ 1300Na, Amberjet™ 4200 Cl, Amberjet™ 4600 Cl, Dowex® 50WX2-100, Dowex® 50WX2-200, Dowex® 50WX2-400, Dowex® 50WX4-50, Dowex® 50WX4-100, Dowex® 50WX4 -200, Dowex® 50WX4-200R, Dowex® 50WX4-400, Dowex® 50WX8-100, Dowex® 50WX8-200, Dowex® 50WX8-400, Dowex® HCR-S, Dowex® HCR-W2, Dowex® 88, Dowex ® 650C, Dowex Marathon™ C, Dowex Marathon™ MSC-1, Duolite™ C-26.
Preferiblemente, las resinas de intercambio catiónico en la etapa a) del proceso de acuerdo con esta invención se caracterizan por una concentración de sitios activos mayor o igual a 1,8 y menor o igual a 4,8, preferiblemente mayor o igual a 4,4 y menor igual o igual a 4,7 meq/g (determinado en la resina anhidra).
Cuando la etapa a) del proceso de acuerdo con esta invención se lleva a cabo en una columna de intercambio iónico, las aguas catalíticas gastadas se alimentan a dicha etapa, preferiblemente a un caudal de entre 1 y 50, más preferiblemente entre 1 y 5, e incluso más preferiblemente entre 1 y 3 BV*/h (LHSV). Preferiblemente, la etapa a) del proceso de acuerdo con esta invención se lleva a cabo a una temperatura de temperatura ambiente (25 °C) o superior y se puede llevar a cabo hasta la temperatura máxima a la cual se puede utilizar la resina de intercambio catiónico. En una realización preferida, la etapa a) del proceso según esta invención se lleva a cabo a temperaturas de 15 a 85 °C, preferiblemente entre 25 y 80 °C. En una realización preferida, cuando el ácido de tungsteno y/o sus derivados es un politungstato, la etapa a) se lleva a cabo preferiblemente a temperaturas de 15 a 30 °C, lo que conduce a rendimientos particularmente altos de recuperación de iones de cobalto y politungstatos.
En lo que respecta al pH de las aguas catalíticas gastadas alimentadas a la etapa a) del proceso de acuerdo con esta invención, esto se encuentra preferiblemente entre 2,5 y 4, más preferiblemente entre 2,7 y 3,0.
La etapa a) del proceso de acuerdo con esta invención es más efectiva en términos de la adsorción de iones de cobalto si, antes de que se pongan en contacto con la resina de intercambio catiónico, las aguas catalíticas gastadas se han purificado previamente de cualquier compuesto orgánico que pueda estar presente. Por ejemplo, cuando las aguas catalíticas que deben alimentarse a la etapa a) del proceso de acuerdo con esta invención derivan de procesos de escisión oxidativa de aceites vegetales, estos se separan de la corriente del proceso que contiene la fase orgánica con los productos de reacción de dicha escisión oxidativa. Dependiendo de la cantidad y la naturaleza de cualquier compuesto orgánico que pueda estar presente, esta purificación preliminar se lleva a cabo utilizando técnicas para los fines que conocen los expertos en la técnica, como por ejemplo la sedimentación o la extracción líquido/líquido.
En una realización preferida, la separación de la primera fase orgánica de la etapa a) se puede llevar a cabo mediante sedimentación. Para ayudar a la sedimentación, se añade preferiblemente, un disolvente orgánico, más preferiblemente seleccionado del grupo que comprende n-hexano, n-heptano, n-octano, ácido n-nonanoico y mezclas de los mismos, incluso más preferiblemente n-octano, ácido n-nonanoico y mezclas de los mismos. En una realización preferida, la purificación preliminar para obtener las aguas catalíticas que deben alimentarse a la etapa a) del proceso se lleva a cabo mediante sedimentación en presencia de 5-20% en volumen, preferiblemente 7-12% en volumen, de disolvente orgánico con respecto al volumen total de la corriente que se va a purificar. Cuando se lleva a cabo en presencia de un disolvente orgánico, esta sedimentación se lleva a cabo a temperaturas de temperatura ambiente (25 °C) o más, preferiblemente al menos 5 °C por debajo del punto de ebullición del disolvente orgánico o cualquier azeótropo que forme este último con agua. Cuando esta sedimentación se lleva a cabo utilizando n-octano como disolvente orgánico, la temperatura se encuentra preferiblemente entre 60 y 90 °C.
Dependiendo de las características de inicio de las aguas catalíticas gastadas, uno o más pretratamientos adicionales seleccionados entre centrifugación, filtración, microfiltración, nanofiltración, ultrafiltración, ósmosis u otras técnicas adecuadas de separación sólido/líquido y combinaciones de las mismas pueden llevarse a cabo antes de la etapa a) del proceso según esta invención.
Al final de la etapa a) los iones de cobalto originalmente presentes en las aguas catalíticas gastadas preferiblemente se adsorben casi por completo sobre la resina de intercambio catiónico. De hecho, las aguas catalíticas separadas de la etapa b) de este proceso tienen un contenido de ión cobalto inferior a 5 ppm, preferiblemente inferior a 2 ppm. Esta concentración de ion cobalto es, de hecho, lo suficientemente baja como para no tener un efecto perjudicial en las etapas posteriores del proceso y la recuperación posterior del ácido de tungsteno y/o sus derivados. En la etapa b) del proceso de acuerdo con esta invención, las aguas catalíticas pueden separarse de la resina de intercambio catiónico de acuerdo con cualquier método conocido por los expertos en la técnica para separar una fase sólida, tal como resina de intercambio iónico, de una fase líquida, por ejemplo por medio de filtración, centrifugación, sedimentación o utilizando cualquier combinación de estos métodos. Esta separación se puede realizar en un equipo diferente a aquel en que se realizó la etapa a), o en el mismo equipo. Por ejemplo, cuando la etapa a) del proceso se lleva a cabo en una columna de intercambio iónico, la separación de las aguas catalíticas de la resina de intercambio catiónico generalmente tiene lugar en la parte terminal de la columna, por ejemplo, a través de un tabique que retiene la resina y deja fluir las aguas catalíticas.
Dependiendo de la concentración de ácido de tungsteno y/o sus derivados en las aguas catalíticas separadas de la resina catiónica, uno o más tratamientos para concentrar dichas aguas catalíticas para eliminar parte del agua presente se llevan a cabo en la etapa c) del proceso según esta invención. Esta etapa c) se puede llevar a cabo utilizando cualquier método conocido por los expertos en la técnica, por ejemplo, mediante uno o más tratamientos de evaporación de agua. Los expertos en la técnica son capaces de identificar las condiciones de funcionamiento deseables, por ejemplo, la presión y la temperatura, para eliminar la cantidad apropiada de agua.
Típicamente, la disolución acuosa que se obtiene al final de la etapa c) de este proceso tiene una concentración de ácido de tungsteno y/o sus derivados, expresada como concentración de tungsteno, de entre 10 y 15% en peso y una concentración de iones de cobalto de menos de 50 ppm Sorprendentemente, se ha descubierto que tal disolución acuosa se puede utilizar para la preparación de la disolución catalítica para la etapa de hidroxilación en procesos de escisión oxidativa como los descritos en los documentos WO 2008/138892 y W o 2011/80296, haciendo posible obtener rendimientos de reacción, en las mismas condiciones de reacción, que son totalmente comparables con aquellos que pueden lograrse utilizando disoluciones catalíticas recientes de ácido de tungsteno y/o sus derivados. Esto hace posible utilizar el proceso de acuerdo con esta invención como un tratamiento para la recuperación y regeneración de catalizadores en dichos procesos de escisión oxidativa, lo que ayuda a reducir los costes de eliminación de aguas catalíticas y el impacto ambiental de estos procesos.
La disolución acuosa concentrada que contiene ácido de tungsteno y/o sus derivados obtenidos al final de la etapa c) de este proceso, puede tratarse adicionalmente para recuperar el ácido de tungsteno y/o sus derivados. Dicha etapa de recuperación se lleva a cabo ventajosamente utilizando uno o más tratamientos de separación, por ejemplo, por destilación, extracción líquido/líquido, adsorción, precipitación, cristalización o combinaciones de los mismos. Los expertos en la materia son capaces de seleccionar el método apropiado de recuperación de acuerdo con la concentración del ácido de tungsteno y/o derivados presentes en la disolución acuosa de partida.
Preferiblemente, la etapa de recuperación del proceso de acuerdo con esta invención se lleva a cabo mediante un tratamiento que precipita el ácido de tungsteno y/o sus derivados.
La precipitación del ácido de tungsteno y/o sus derivados se puede lograr, por ejemplo, concentrando progresivamente los ácidos evaporando el agua o reduciendo la solubilidad, por ejemplo, disminuyendo el pH o la temperatura de la disolución acuosa. También es posible combinar varios métodos de precipitación, por ejemplo, concentrando primero los ácidos a través de la evaporación del agua y luego reduciendo su solubilidad al reducir la temperatura de la disolución acuosa restante.
El precipitado obtenido se puede separar de la disolución acuosa por medio de cualquiera de los métodos conocidos por los expertos en la técnica, por ejemplo, mediante filtración o centrifugación, o utilizando cualquier combinación de estos métodos.
El ácido de tungsteno y/o sus derivados separados al final de la etapa de recuperación se pueden purificar posteriormente. Dicha etapa de purificación se puede realizar por medio de uno o más tratamientos seleccionados entre secado, liofilización, destilación, extracción líquido/líquido, adsorción o cristalización.
En la etapa d) del proceso de acuerdo con esta invención, la resina de intercambio catiónico separada de las aguas catalíticas al final de la etapa b) se pone en contacto con una disolución acuosa ácida. Esto provoca la elución del ion de cobalto adsorbido y al mismo tiempo regenera la resina de intercambio catiónico que puede reutilizarse en tratamientos posteriores según la etapa a) de este proceso. Preferiblemente, dicha disolución acuosa ácida se prepara a partir de un ácido seleccionado preferiblemente del grupo que comprende ácido clorhídrico, ácido sulfúrico, ácido fosfórico, ácido bromhídrico, ácido acético o incluso más preferiblemente, ácido sulfúrico.
Dicha etapa d) puede realizarse en un elemento del equipo que sea diferente de aquel en el que se realiza la etapa a), o en el mismo equipo. Por ejemplo, cuando la etapa a) del proceso se lleva a cabo en una columna de intercambio iónico, la elución de los iones de cobalto de la resina de intercambio catiónico se lleva a cabo típicamente en la misma columna, alimentándola con una disolución acuosa ácida.
Los expertos en la materia serán capaces de identificar cantidades adecuadas de disolución acuosa ácida, su pH y tiempo de contacto, para eluir cuantitativamente los iones cobalto de la resina de intercambio catiónico. Preferiblemente, se puede utilizar una disolución acuosa ácida caracterizada por un pH inferior a 0,5. En una realización preferida de esta invención, la elución de iones de cobalto de la resina de intercambio catiónico se lleva a cabo utilizando hasta 10 partes en peso por parte de resina de intercambio catiónico de una disolución acuosa ácida que tiene un pH inferior a 0,5.
Con el fin de maximizar el rendimiento de elución, la etapa d) del proceso de acuerdo con esta invención puede repetirse más de una vez, alimentando cada vez una o más partes alícuotas de disolución acuosa de ácido nueva, preferiblemente con un pH que disminuye progresivamente.
Cuando la etapa a) se lleva a cabo en una columna de intercambio iónico, la elución de los iones de cobalto puede favorecerse aún más alimentando la disolución acuosa ácida en flujo a contracorriente con respecto al flujo de aguas catalíticas alimentadas durante la etapa a). Esto hace posible minimizar el volumen de disolución acuosa ácida requerido para eluir los iones de cobalto.
La disolución acuosa obtenida al final de la etapa d) de este proceso puede utilizarse como tal, o puede concentrarse o diluirse y puede purificarse adicionalmente para eliminar el exceso de ácido para que luego pueda utilizarse para preparar la disolución catalítica en la etapa de oxidación de los procesos de escisión catalítica, como los descritos en los documentos WO 2008/138892 y WO 2011/80296, obteniendo rendimientos de reacción que para las mismas condiciones de reacción son completamente comparables con los que pueden obtenerse utilizando disoluciones catalíticas nuevas que contienen cobalto.
La disolución acuosa obtenida al final de la etapa d) de este proceso también puede tratarse adicionalmente para recuperar el cobalto presente en ella. Dicha etapa de recuperación se puede llevar a cabo ventajosamente utilizando uno o más tratamientos de separación, por ejemplo, por destilación, formación de complejos, adsorción, precipitación, cristalización, electrólisis o combinaciones de los mismos. Los expertos en la materia estarán en condiciones de seleccionar los medios apropiados para la recuperación, dependiendo de la concentración de iones de cobalto presente en la disolución y la forma en la que desean recuperar el cobalto.
En una realización preferida del proceso de acuerdo con esta invención, la etapa de recuperación del proceso de acuerdo con esta invención se lleva a cabo mediante un tratamiento que precipita el cobalto en forma de hidróxido que posteriormente se filtra y se redisuelve en presencia de un ácido, preferiblemente seleccionado del grupo que comprende ácido clorhídrico, ácido sulfúrico, ácido bromhídrico, ácido fosfórico o ácido acético, más preferiblemente ácido acético, obteniendo así una sal de cobalto tal como, por ejemplo, acetato de cobalto, cloruro de cobalto, sulfato de cobalto, fosfato de cobalto o bromuro de cobalto. En una realización preferida, la etapa de recuperación de cobalto se lleva a cabo precipitando el cobalto como hidróxido, filtrando dicho hidróxido y redisolviéndolo en ácido acético para obtener acetato de cobalto.
También es posible lograr la precipitación del cobalto agregando una sal que comprende un contraión capaz de formar una sal insoluble con cobalto (precipitación por intercambio iónico) a la disolución acuosa. También es posible combinar varios métodos de precipitación, por ejemplo, primero concentrando la disolución acuosa evaporando el agua y luego reduciendo la solubilidad de la sal al disminuir la temperatura de la disolución acuosa restante.
El precipitado obtenido se puede separar después de la disolución acuosa por medio de cualquiera de los métodos conocidos por los expertos en la técnica, por ejemplo, mediante filtración o centrifugación, o utilizando cualquier combinación de estos métodos.
La sal de cobalto separada al final de la etapa de recuperación se puede purificar posteriormente. Dicha etapa de purificación se puede llevar a cabo utilizando uno o más tratamientos seleccionados entre secado, liofilización, destilación, extracción líquido/líquido o cristalización por adsorción. La invención se describirá ahora a través de un Ejemplo que se pretende que sea con fines ilustrativos.
Ejemplo 1
28 kg de corriente de proceso originada en la etapa b) de un proceso para la escisión oxidativa de aceite de girasol que tiene un alto contenido de ácido oleico realizado de acuerdo con el Ejemplo 1 en el documento WO 2008/138892 se recalentaron a 80 °C en presencia de 2,8 kg de n-octano y se dejaron sedimentar hasta que se separó la fase orgánica, obteniendo 8,4 litros de aguas catalíticas gastadas que contenían aproximadamente 2.400 ppm de iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados en una concentración correspondiente a aproximadamente 8.000 ppm de tungsteno.
Posteriormente, las aguas catalíticas gastadas obtenidas después de la separación de la fase orgánica se alimentaron por gravedad a 25 °C y BV/H = 2 a una columna de intercambio iónico (altura 1 m diámetro 40 mm) rellena con 216,2 gramos (peso seco, correspondiente a 800 ml de resina húmeda) de resina Amberlyst™ 15WET (concentración de sitios activos en la resina seca = 4,7 eq/kg; concentración de sitios activos en la resina húmeda = 1,8 meq/ml; superficie específica 53 m2/ g, diámetro de poro = 300 A).
Durante el tratamiento fue posible establecer que la resina estaba adsorbiendo efectivamente el cobalto al observar la coloración progresiva del lecho de resina. La Tabla 1 muestra detalles de la cantidad de adsorción (expresada como cm de coloración del lecho de resina) en función del volumen de las aguas catalíticas alimentadas y la concentración de cobalto residual en la disolución acuosa obtenida a la salida de la columna, una vez separada de la resina de intercambio catiónico.
Tabla 1
Figure imgf000006_0001
La disolución acuosa separada de la resina de intercambio catiónico se concentró posteriormente evaporando aproximadamente el 90% del agua, obteniendo así una disolución acuosa que contenía ácido de tungsteno y/o sus derivados en una concentración correspondiente a aproximadamente 80.000 ppm de tungsteno. Dicha disolución se usó como disolución catalítica en una reacción para la hidroxilación de aceites vegetales, y no reveló diferencias de ningún tipo con respecto a una disolución nueva que tiene la misma concentración.
6,3 kilogramos de una disolución acuosa de ácido sulfúrico (concentración de ácido sulfúrico 6,5% en peso) se alimentaron a contracorriente a la columna de intercambio iónico que contiene la resina de intercambio catiónico en la que se adsorbió el cobalto, separando una disolución acuosa que contiene aproximadamente 3.150 ppm de iones de cobalto, lo que indica una recuperación casi total del cobalto presente inicialmente en las aguas catalíticas gastadas.
Ejemplo 2
Se repitió el ejemplo 1, alimentando 8,6 litros de las mismas aguas catalíticas gastadas que contienen 2.400 ppm de iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados en una concentración correspondiente a aproximadamente 8.000 ppm de tungsteno a la columna de intercambio iónico que contiene la resina de intercambio catiónico a partir de la cual se había eluido el cobalto al final del Ejemplo 1.
Durante el tratamiento fue posible verificar que el cobalto se estaba adsorbiendo nuevamente de la resina de manera efectiva a través de la observación de la coloración progresiva del lecho de resina. De manera similar al Ejemplo 1, la Tabla 2 muestra detalles de la cantidad de adsorción (expresada como cm de coloración del lecho de resina) en función del volumen de las aguas catalíticas alimentadas y la concentración de cobalto residual en la disolución acuosa obtenida en la salida de la columna, una vez separada de la resina de intercambio catiónico.
Tabla 2
Figure imgf000007_0001
La disolución acuosa separada de la resina de intercambio catiónico se concentró posteriormente evaporando aproximadamente el 90% del agua, obteniendo así una disolución acuosa que contenía ácido de tungsteno y/o sus derivados en una concentración correspondiente a aproximadamente 80.000 ppm de tungsteno. Dicha disolución se usó como disolución catalítica en una reacción para la hidroxilación de aceites vegetales sin diferencias de ningún tipo en comparación con una disolución nueva a la misma concentración.
2,1 kilogramos de una disolución acuosa de ácido sulfúrico (concentración de ácido sulfúrico 6,5% en peso) se alimentaron a contracorriente a la columna de intercambio iónico que contiene la resina de intercambio catiónico en la que se adsorbió el cobalto, separando una disolución acuosa que contiene 9.830 ppm de iones de cobalto, lo que indica una recuperación casi total del cobalto inicialmente presente en las aguas catalíticas gastadas y manteniendo la eficacia de la resina catiónica.

Claims (13)

REIVINDICACIONES
1. Un proceso para recuperar iones de cobalto y ácido de tungsteno y/o sus derivados de una disolución acuosa, caracterizado por que comprende las siguientes etapas:
a) eliminar los iones de cobalto poniendo en contacto dicha disolución acuosa con una resina de intercambio catiónico;
b) separar dicha disolución acuosa de la resina de intercambio catiónico;
c) concentrar dicha disolución acuosa obtenida de la etapa b), obteniendo una disolución acuosa concentrada que contiene ácido de tungsteno y/o sus derivados;
d) eluir los iones de cobalto de la resina de intercambio catiónico de la etapa b) con una disolución acuosa ácida.
2. El proceso según la reivindicación 1, en el que dicha disolución acuosa procede de las aguas catalíticas gastadas que se derivan de procesos de escisión oxidativa de aceites vegetales.
3. El proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 2, que comprende antes de la etapa a) una etapa de purificación preliminar para separar una fase orgánica de dicha disolución acuosa.
4. El proceso según la reivindicación 3, en el que dicha separación de la fase orgánica se realiza por decantación.
5. El proceso según la reivindicación 4, en el que dicha decantación se realiza en presencia de un disolvente orgánico.
6. El proceso según la reivindicación 5, en el que dicho disolvente orgánico se selecciona del grupo que consiste en n-hexano, n-heptano, n-octano, ácido n-nonanoico y mezclas de los mismos.
7. El proceso según la reivindicación 6, en el que dicho disolvente orgánico es n-octano, ácido n-nonanoico o mezclas de los mismos.
8. El proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en el que dicha resina de intercambio catiónico está reticulada.
9. El proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, en el que dicha resina de intercambio catiónico es de tipo ácido fuerte.
10. El proceso según la reivindicación 9, en el que el grupo funcional de dicha resina de intercambio catiónico del tipo ácido fuerte está constituido por grupos sulfónicos.
11. El proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, en el que dicha disolución acuosa ácida de la etapa d) está constituida por una disolución acuosa de un ácido seleccionado del grupo que consiste en ácido clorhídrico, ácido sulfónico, ácido fosfórico, ácido bromhídrico, ácido acético.
12. El proceso de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11, en el que dicha etapa a) se realiza con una columna de intercambio iónico.
13. El proceso según la reivindicación 12, en el que dicha disolución acuosa se alimenta a la etapa a) con un caudal comprendido entre 1 y 50 BV*/h (LHSV).
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