ES2649240T3 - Procedimiento de suministro de lubricantes en laminado en frío - Google Patents

Procedimiento de suministro de lubricantes en laminado en frío Download PDF

Info

Publication number
ES2649240T3
ES2649240T3 ES05809292.5T ES05809292T ES2649240T3 ES 2649240 T3 ES2649240 T3 ES 2649240T3 ES 05809292 T ES05809292 T ES 05809292T ES 2649240 T3 ES2649240 T3 ES 2649240T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
lubrication
rolling
nozzles
lubricating oil
pressure
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES05809292.5T
Other languages
English (en)
Inventor
Yoshiki Takahama
Toshiyuki Shiraishi
Shigeru Ogawa
Luc Vanel
Guy Hauret
Maxime Laugier
Pascal Masson
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ArcelorMittal SA
Original Assignee
ArcelorMittal SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ArcelorMittal SA filed Critical ArcelorMittal SA
Application granted granted Critical
Publication of ES2649240T3 publication Critical patent/ES2649240T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0239—Lubricating
    • B21B45/0245—Lubricating devices
    • B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
    • B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
    • B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
    • B21B1/36—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by cold-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0233—Spray nozzles, Nozzle headers; Spray systems

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

Un procedimiento de suministro de aceite lubricante en laminado en frío para lubricar laminado en laminado en tándem en frío de una lámina de metal (4) a través de una pluralidad de soportes de laminación mediante el suministro de un tipo predeterminado de aceite lubricante de emulsión compuesto de una mezcla de aceite de laminación y agua, siendo suministrado dicho aceite lubricante de emulsión desde las toberas (5) en las partes de entrada de soportes de laminación, las toberas (5) estando conectadas a un tubo de tobera de lubricación (6), dicho procedimiento caracterizado por la medición o estimación de la presión de la tobera de lubricación donde la presión de la tobera de lubricación significa la presión en el tubo de tobera de lubricación (6), controlando la presión de la tobera de lubricación a 0,5 MPa o más para cualquier soporte de laminación donde la lubricación con dicho aceite lubricante de emulsión es susceptible de hacerse excesiva, mientras se mantiene constante la velocidad de suministro de aceite lubricante de emulsión mediante el ajuste del número de toberas de lubricación (5) utilizadas en dichos soportes de laminación, o mediante el uso de toberas de lubricación (5) permitiendo el libre control del tamaño de los puertos de descarga de las toberas y, mediante el suministro de dicha lubricación a las entradas de mordedura del cilindro de cualquiera de dichos soportes de laminación por inyección directa.

Description

DESCRIPCION
Procedimiento de suministro de lubricantes en laminado en frlo
5 [0001] La presente invencion se refiere a un procedimiento de suministro de aceite lubricante de emulsion
permitiendo alta productividad y mejora del consumo especlfico de aceite en maquinas de laminado en tandem en frlo, en particular teniendo un grupo de cuatro o mas soportes de maquinas de laminado en frlo, segun el preambulo de la reivindicacion 1 (vease, por ejemplo, el documento JP07/009021 A). En el laminado en tandem en frlo mediante lubricacion de emulsion, se sabe que el aceite lubricante de emulsion suministrado al material laminado en 10 el lado de entrada del soporte o en los cilindros separa el agua y el aceite, el efecto de la forma de cuna formada en la entrada de mordedura del cilindro provoca principalmente que el aceite sea atraldo hacia la mordedura del cilindro, ya que su viscosidad es mayor que la del agua, y por lo tanto se forma una pellcula de aceite entre los cilindros y el material laminado. Debe tenerse en cuenta a continuacion que el fenomeno del aceite lubricante suministrado a los cilindros y el material laminado que separa el agua y el aceite y los esparce se llama 15 “plastificacion”.
[0002] En general, el efecto de la forma de cuna siendo atralda hacia el aceite lubricante se mejora
notablemente en conjunto con el aumento de la velocidad de laminado. Por lo tanto, en un soporte frontal de menor velocidad, el coeficiente de friccion aumenta, mientras que, en un soporte trasero de mayor velocidad, el coeficiente 20 de friccion disminuye. Si el coeficiente de friccion aumenta, aumenta la posibilidad de que se produzcan fallos de agarre llamados “aranazos termicos”. Si el coeficiente de friccion es demasiado bajo, se produce un deslizamiento y se convierte en una causa de fallos. Por lo tanto, con el laminado en frlo, el control del coeficiente de friccion en un rango adecuado constituye un problema considerable.
25 [0003] Sin embargo, en un laminado en tandem en frlo que se realiza en un tren de laminacion simple,
generalmente se usa un tipo de aceite lubricante (por ejemplo, el aceite base, la concentracion de emulsion, la temperatura, etc. se manejan para que sean constantes). En el caso de un tren de laminacion que tiene dos o mas tipos de tanques de aceite lubricante, el aceite base de lubricacion, la concentracion de emulsion, etc. puede cambiarse. Por ejemplo, se puede realizar un procedimiento de uso selectivo de aceites lubricantes en un soporte 30 delantero y en un soporte trasero, etc., por lo que es posible controlar ventajosamente el coeficiente de friccion en laminado en frlo en un rango adecuado.
[0004] En un tren de laminacion que tiene un solo tanque, dicho uso selectivo de aceites lubricantes no es posible. Ademas, los tanques recientemente en aumento requerirlan una inversion de capital, por lo que,
35 dependiendo tambien de los tipos de productos laminados del tren de laminacion, a veces es diflcil hacer un uso completo de la capacidad del tren de laminacion con las instalaciones actuales como tal y mantener los coeficientes de friccion de todos los soportes de laminacion en un rango adecuado para todo tipo de productos laminados.
[0005] Se han realizado hasta ahora varias invenciones para resolver problemas derivados de la lubricacion 40 de laminado. Se debe tener en cuenta que el aumento del coeficiente de friccion puede ser relativamente facil
disminuyendo la velocidad de suministro del aceite lubricante de emulsion o disminuyendo la concentracion de emulsion, por lo que en el pasado se han desarrollado procedimientos principalmente para aumentar la cantidad de plastificacion para disminuir el coeficiente de friccion. Entre estos procedimientos como invenciones para controlar la presion de suministro, etc. de las toberas para disminuir el coeficiente de friccion y as! mantener el coeficiente de 45 friccion en un rango adecuado, existen los siguientes ejemplos. El documento JP-7-009021 A, por ejemplo, describe una invencion para anadir un agente coagulante y establecer la presion de la tobera de 5 kg / cm2 a 15 kg / cm2 (0,5 MPa a 1,5 MPa). Ademas, el documento JP-2001-269710 A describe una invencion para establecer el tamano de la partlcula de la emulsion y la posicion de las toberas junto con la presion de la tobera. Estas invenciones, en una palabra, aumentan la presion de la tobera y aumentan la energla cinetica para aumentar la eficiencia de friccion del 50 aceite lubricante con el material laminado. Ademas, se basan en la idea de que, dado que el aceite lubricante adherido al material laminado separa el agua y el aceite y es introducido en la mordedura del cilindro, si la cantidad de plastificacion en el material laminado aumenta, tambien aumenta la cantidad de aceite introducido.
[0006] Una vista esquematica del rango adecuado del coeficiente de friccion en laminado en frlo de lamina de 55 acero de alta tension (a continuacion, llamada “lamina de acero de alta tension”), la cual esta en aumento en
volumen de produccion en los ultimos anos, en comparacion con el de lamina de acero dulce que se muestra en la Figura 1. La lamina de acero de alta tension es dura y susceptible al agarre, por lo que en el momento del laminado a alta velocidad es necesario controlar el coeficiente de friccion a uno menor que no genere agarre. Por otra parte, el acero dulce es menos susceptible al agarre en comparacion con la lamina de acero de alta tension. Si se reduce
demasiado el coeficiente de friccion durante el laminado a alta velocidad, se corre el riesgo de que se produzca un deslizamiento debido a la lubricacion excesiva. Por lo tanto, es necesario establecer un coeficiente de friccion mayor que con la lamina de acero de alta tension.
5 [0007] Ademas, la Figura 2 muestra el rango de coeficiente de friccion que se puede considerar en el caso de
usar aceite lubricante convencional en el rango de operation convencional basado en las invenciones descritas en el documento JP-7-009021 A y el documento JP-2001-269710 A. El aceite lubricante convencional es desarrollado de acuerdo con las condiciones de acero dulce, por lo que como se entendera en la figura, al laminar una lamina de acero de alta tension, para mantener el coeficiente de friccion dentro del rango del coeficiente de friccion del aceite 10 convencional, es necesario mantener baja la velocidad de laminado durante el laminado.
[0008] Los inventores desarrollaron aceite lubricante de laminado teniendo en cuenta el laminado de la lamina de acero de alta tension como se muestra en la Figura 3, pero no fueron capaces de lograr un rango de coeficiente de friccion adecuado para la lamina de acero dulce y la lamina de acero de alta tension dentro del rango
15 de operacion hasta el momento. Ademas, se ha intentado conseguir, durante el laminado de alta velocidad, elasticidad ascendente del rango de coeficiente de friccion, as! como lograr un coeficiente de friccion adecuado para acero dulce.
[0009] Por lo tanto, en esta situation, la presente invention tiene como objeto proporcionar un procedimiento 20 de suministro de aceite lubricante en laminado en frlo capaz de realizar el laminado desde una region de baja
velocidad a una region de alta velocidad mediante un tipo de aceite lubricante (aceite base, concentration de emulsion y temperatura, etc. son constantes) independientemente del producto laminado y a su vez capaz de evitar problemas de laminado y lograr alta productividad y mejorar el consumo especlfico de aceite lubricante. Este objeto se logra con las caracterlsticas de las reivindicaciones.
25
[0010] En el laminado en tandem en frlo convencional, el procedimiento de suministro de aceite lubricante de emulsion hacia los cilindros o material laminado mediante toberas es lo mas comun. Se han realizado varias invenciones para reducir el coeficiente de friccion, pero el problema abordado por la presente invencion es la lubricacion excesiva durante el laminado de alta velocidad, lo cual significa que aumentar el coeficiente de friccion se
30 ha hecho necesario. Los inventores intentaron lograr primero un rango de coeficiente de friccion adecuado para el acero dulce cambiando el rango de suministro entre los procedimientos mencionados anteriormente para aumentar el coeficiente de friccion. Se debe tener en cuenta que solo hay un tanque de aceite lubricante, por lo que, al cambiar la concentracion de emulsion, esto afecta todos los soportes, por lo tanto, es necesario evitar cualquier cambio en la concentracion. Tampoco fueron realizados experimentos.
35
[0011] Se ha comprendido que al reducir el rango de suministro del aceite lubricante, aumenta el coeficiente de friccion y puede mantenerse dentro del rango de acero dulce adecuado, pero aparece el problema de que el suministro del aceite lubricante en la direction de la anchura se vuelve desigual, se genera calor en partes con poco suministro de aceite lubricante y la corona termica crece en partes y se inducen alteraciones de forma, por lo que el
40 procedimiento de cambio de rango de suministro no puede ser empleado.
[0012] Los inventores estudiaron el procedimiento del aumento del coeficiente de friccion mediante otros procedimientos. Como resultado, los inventores descubrieron recientemente el procedimiento de aumento de la presion de la tuberla de las toberas de suministro de aceite lubricante para obtener una elasticidad ascendente del
45 coeficiente de friccion durante el laminado de alta velocidad. La presente invencion fue realizada en base a este nuevo descubrimiento y las caracterlsticas de las reivindicaciones. En la revindication 1 se define un procedimiento de suministro de aceite lubricante en un laminado en frlo para la lubricacion de lamination en el laminado en tandem en frlo de una lamina metalica segun la presente invencion. Otros aspectos de esta invencion son definidos en las reivindicaciones dependientes 2 y 3. De acuerdo con el procedimiento de suministro de aceite lubricante de la 50 presente invencion, independientemente del producto laminado, se puede realizar el laminado desde la region de baja velocidad hasta la region de alta velocidad mediante un tipo de aceite lubricante, se pueden evitar problemas de laminado y se puede lograr alta productividad, y se puede mejorar el consumo especlfico de aceite lubricante.
[0013] La invencion se describe a continuation con referencia a los dibujos:
55
La Figura 1 es una vista esquematica que muestra los rangos adecuados de coeficientes de friccion de la lamina de acero de alta tension y de acero dulce de ejemplos tlpicos de productos laminados.
La Figura 2 es una vista esquematica del rango de coeficiente de friccion capaz de ser adoptado por el aceite convencional en el rango de operacion normal y los rangos adecuados de coeficientes de friccion de varios aceros.
La Figura 3 es una vista esquematica que muestra el rango de coeficiente de friccion capaz de ser adoptado en el rango de operation normal del aceite lubricante desarrollado para laminas de acero de alta tension y los rangos adecuados de coeficientes de friccion de varios aceros y la elasticidad ascendente del coeficiente de friccion durante el laminado de alta velocidad para realizar lo mismo.
5 La Figura 4 es una vista que muestra la relation entre el coeficiente de friccion y la presion de la tobera de lubricacion.
La Figura 5(a) es una vista en planta que muestra esquematicamente el estado de reduction del numero de toberas como un ejemplo del procedimiento de ajuste del numero de toberas para realizar el procedimiento de laminado de la presente invention en las instalaciones actuales.
10 La Figura 5(b) es una vista en planta que muestra esquematicamente el estado previa reduccion del numero de toberas como un ejemplo de procedimiento de ajuste del numero de toberas para realizar el procedimiento de laminado de la presente invencion en las instalaciones actuales.
La Figura 6 es una vista que muestra esquematicamente una maquina de laminado de laboratorio utilizada en los ejemplos de la presente invencion.
15 La Figura 7 es una vista que muestra esquematicamente la disposition de toberas de lubrication colocando las toberas de baja presion y las toberas de alta presion de la presente invencion como pares.
[0014] Los inventores llevaron a cabo experimentos de lamination utilizando aceite de palma refinado y calcularon el coeficiente de friccion durante el laminado. Como resultado, comprobaron que incluso si el rango de
20 suministro del aceite lubricante es constante, a una alta presion de la presion de la tobera de lubricacion utilizada de manera convencional o mas, la presion de la tobera de lubricacion aumenta y el coeficiente de friccion aumenta (vease la Figura 4). La Figura 4 muestra los resultados del aceite de palma refinado, pero cuando se llevo a cabo un experimento similar con otros aceites animales y esteres sinteticos propiamente usados, mientras que el coeficiente de friccion diferla en magnitud, no habla casi cambios en la presion donde comienza el efecto, por ejemplo, era de 25 0,5 MPa o mas. En este caso, el aceite lubricante no fue suministrado de forma independiente para el material laminado y los cilindros; fue empleado el procedimiento de su suministro mediante inyeccion directa en la entrada de mordedura del cilindro.
[0015] Como se ha explicado anteriormente, se sabe que el aceite lubricante suministrado a los cilindros o 30 material laminado separa el agua y el aceite y que este aceite lubricante de facil separation reduce facilmente el
coeficiente de friccion y es adecuado para el laminado de alta velocidad. Por el contrario, al obstruir la separacion de agua y aceite, se podrla causar deterioro de la capacidad de lubricacion. En la practica, se sabe que, si se realiza laminado de alta velocidad, dependiendo del aceite lubricante, a veces la cantidad de aceite introducido disminuye y el coeficiente de friccion aumenta. Se cree que una causa es que, durante el laminado de alta velocidad, se produce 35 turbulencia en la reserva de aceite formada en la entrada de mordedura del cilindro y disminuye la cantidad de aceite introducido en la mordedura del cilindro. Al comparar y estudiar este descubrimiento y los resultados de la Figura 4, se cree que la razon por la cual el coeficiente de friccion aumenta al mantener el rango de suministro constante y aumentar la presion de la tobera de lubricacion es que se produce turbulencia en la entrada de mordedura del cilindro y disminuye la cantidad de aceite introducido en la mordedura del cilindro. De lo anterior, en la presente 40 invencion, como no se provoca turbulencia ni reduccion en la cantidad de aceite, el suministro del aceite lubricante por inyeccion directa hacia la entrada de mordedura del cilindro se convierte en una condition esencial.
[0016] En el aspecto de la presente invencion descrito en (2), la provision de una pluralidad de toberas de lubricacion compuestas por pares de dos tipos de toberas de toberas de baja presion y toberas de alta presion para
45 cada soporte de laminacion se convierte en un requisito, pero debido a esto es posible utilizar de manera selectiva los dos tipos de toberas y satisfacer la presion de tobera de lubricacion requerida de acuerdo con la velocidad de laminado de cada soporte de laminacion. La Figura 7 es una vista que muestra esquematicamente una disposicion de toberas de lubricacion comprendiendo pares de toberas de alta presion 5a y toberas de baja presion 5b. En este caso, el termino “toberas de baja presion” indica toberas usadas normalmente en el pasado. Ademas, el hecho de 50 que las toberas de baja presion y las toberas de alta presion se superpongan en el rango de presion en la region de presion intermedia suaviza la transition en la region de presion intermedia, lo cual es bueno. En este caso, para la presion de tobera de lubricacion intermedia, es posible utilizar cualquiera de las dos o ambas toberas de baja presion y alta presion para satisfacer las condiciones de lubricacion requeridas. De acuerdo con el aspecto de la presente invencion descrito en (2), basta con cambiar la mitad de las toberas de la configuration de toberas de la 55 instalacion de laminacion existente a las toberas de alta presion, por lo que es posible mantener una baja inversion de capital.
[0017] A continuation, se explicara el aspecto de la presente invencion descrito en (3). Como se ha explicado anteriormente, a partir del descubrimiento de la Figura 4, etc., se sabe que es posible aumentar la presion de la
tobera de lubricacion para cambiar a una direccion que disminuya la capacidad de lubricacion y evitar as! la lubricacion excesiva, pero si al aumentar la presion de la tobera de lubricacion para aumentar incluso la velocidad de suministro del aceite lubricante, el rendimiento del aceite lubricante se deteriora, entonces esto no es recomendable. Ademas, el aumento de la velocidad de suministro de aceite lubricante actua en una direccion que mejora la 5 capacidad de lubricacion, por lo que el deterioro de la capacidad de lubricacion puede ser anulado. Por lo tanto, incluso aumentando la presion del tubo de tobera, es necesario, segun la presente invencion, mantener constante la velocidad de suministro. Esto significa que el procedimiento de reducir el numero de toberas de lubricacion utilizadas es empleado en el aspecto de la presente invencion descrito en (3) (vease la Figura 5(a) y la Figura 5(b)). Es decir, la Figura 5(a) y la Figura 5(b) muestran un ejemplo del procedimiento de ajuste del numero de toberas para realizar
10 el procedimiento de laminado descrito en el aspecto de la presente invencion de (3), la Figura 5(a) muestra el estado de reduccion del numero de toberas, y la Figura 5(b) muestra esquematicamente el estado previa reduccion del numero de toberas mediante una vista en planta, en la que 1 indica un cilindro de trabajo, 4a un material laminado, 5 una tobera de lubricacion y 6 un tubo de tobera de lubricacion. Se debe tener en cuenta que generalmente el numero de toberas de lubricacion es limitado, por lo que solo es posible el control progresivo, pero las instalaciones
15 existentes pueden ser utilizadas tal cual, de modo que la inversion de capital es innecesaria y por lo tanto se puede decir que este ejemplo es superior en cuanto al costo.
[0018] A continuacion, se explicara el aspecto de la presente invencion descrito en (4). Invirtiendo en capital y usando toberas de lubricacion de alto rendimiento, incluso cambiando la presion de la tobera de lubricacion, es
20 posible mantener la velocidad de suministro del aceite lubricante constante. En dichas toberas de alto rendimiento, por ejemplo, la presion de la tobera de lubricacion y la cantidad de suministro son determinadas por el tamano del puerto de descarga de tobera, por lo que, usando segun una realizacion de la presente invencion, toberas de lubricacion que posibiliten el libre control de los tamanos de los puertos de descarga de toberas en llnea, resulta posible obtener el efecto anterior.
25
[0019] A continuacion, se explicara el aspecto de la presente invencion descrito en (5). Mientras que el aceite lubricante es esparcido directamente y suministrado a la entrada de la mordedura de tobera, a veces fluye hacia abajo desde la tobera en la parte posterior de la cinta y, por lo tanto, el estado de lubricacion no es el mismo en la parte superior y posterior de la cinta, por lo que el control de la presion por separado en la parte superior y posterior
30 es una realizacion preferida con un gran efecto.
[0020] De la manera anterior, segun la presente invencion, es posible suministrar aceite lubricante a la mordedura de tobera a alta presion, es posible lograr un coeficiente de friccion adecuado sin tener en cuenta el producto laminado (acero) y se logra una alta productividad y mejora en el consumo especlfico de aceite sin
35 problemas de laminacion.
[0021] Se debe tener en cuenta que, como tipo de metal para la lamina de laminado sustentado en la presente invencion, pueden ser usados tambien, ademas del acero, el titanio, el aluminio, el magnesio, el cobre u otros metales y varias aleaciones de los mismos.
40
EJEMPLOS
Ejemplo 1
45 [0022] Para confirmar los efectos de la presente invencion, los inventores cambiaron la presion de la tobera
de lubricacion y llevaron a cabo experimentos en bobinas de laminado. Para el experimento, se uso la maquina de laminado de laboratorio mostrada en la Figura 6. Los numeros de referencia 1a y 1b indican toberas de trabajo, 2a y 2b toberas intermedias y 3a y 3b toberas de apoyo. El numero de referencia 4 indica un material laminado de un ancho de lamina de 300 mm hecha de acero dulce con una relacion de reduccion de laminado establecida en un 11
50 % (grosor de lamina reducido de 0,25 mm a 0,2 mm). El numero de referencia 5 indica una tobera de suministro de aceite lubricante, el diametro de las toberas de trabajo es de 300 mm y el diametro de las toberas de apoyo es de 600 mm. El aceite lubricante usado es una emulsion al 13 % calentada en un tanque a 60 °C y con una base de aceite de palma refinado. La velocidad de laminacion fue incrementada desde 500 m / min y la operacion finalizo a una velocidad de tobera maxima de 1800 m / min. A una velocidad de laminacion de 1200 m / min o menos, la
55 presion de la tobera de lubricacion fue establecida en 0,3 MPa, mientras que a 1200 m / min o mas, fue establecida a 0,8 MPa. En este momento, la velocidad de suministro del aceite lubricante era de alrededor de 30 litros / min a 0,3 MPa y alrededor de 70 litros / min a 0,8 MPa. Despues del laminado, la lamina fue desenrollada y se observo su superficie. Ademas, los inventores calcularon el coeficiente de friccion del rango de progresion y carga real medido y confirmaron que el coeficiente de friccion habla disminuido ligeramente, mientras que la velocidad habla aumentado
en unos 0,03, pero no se produjo deslizamiento.
[0023] A continuacion, como ejemplo comparativo, los inventores llevaron a cabo experimentos de laminacion del mismo tipo en la region de baja velocidad sin cambiar la presion y dejandola a 0,3 MPa y confirmaron que se
5 producla deslizamiento a una velocidad de laminacion de 1500 m / min.
Ejemplo 2
[0024] Para mantener constante la velocidad de suministro total al cambiar la presion de la tobera de 10 lubricacion, los inventores llevaron a cabo experimentos de laminacion con diferentes procedimientos de suministro
de lubricacion, tales como
(i) el procedimiento de suministro de aceite lubricante basado en la reduccion del numero de toberas utilizadas (vease la Figura 5),
15 (ii) el procedimiento de suministro de aceite lubricante basado en el cambio de tamano del puerto de descarga de aceite lubricante de las toberas al cambiar la presion de la tobera de lubricacion, y
(iii) el procedimiento de suministro de aceite lubricante utilizando toberas de lubricacion compuestas de pares de toberas de baja presion y toberas de alta presion.
20 Las otras condiciones fueron creadas para coincidir con las condiciones del Ejemplo 1. En el procedimiento de suministro de aceite lubricante de (i), los inventores investigaron la relacion entre la presion de la tobera de lubricacion y la velocidad de suministro por adelantado. Al aumentar la presion de la tobera de lubricacion, como se muestra en la Figura 5, detuvieron el suministro de las toberas de manera uniforme a la izquierda y a la derecha en la direccion de la anchura de la lamina. En el procedimiento de suministro de aceite lubricante (iii), las toberas de 25 baja presion fueron hechas para ser las unicas capaces de ser utilizadas a una presion de 0,6 MPa o menos y las toberas de alta presion fueron hechas para ser las unicas capaces de ser utilizadas a una presion de 0,3 MPa o mas. En la region intermedia, se usaron las toberas de alta presion. En ambos casos, al igual que en el experimento del Ejemplo 1 explicado anteriormente, no se produjo deslizamiento hasta los 1800 m / min.
30 [0025] A continuacion, como ejemplo comparativo, los inventores llevaron a cabo experimentos de laminacion
mediante el procedimiento de suministro de aceites lubricantes (iv) sin cambiar el numero de toberas utilizadas, (v) sin controlar el tamano del puerto de descarga de aceite lubricante de las toberas, y (vi) usando toberas de baja presion incluso a alta velocidad, con lo cual en los procedimientos de suministro de aceite lubricante de (iv) y (v), el consumo especlfico de aceite lubricante deteriorado y 1,2 a 1,4 veces el aceite lubricante fue utilizado. Ademas, con 35 el procedimiento de suministro de aceite lubricante de (vi), fue posible solamente aumentar la presion de la tobera de lubricacion a 0,6 MPa, por lo que se produjo deslizamiento a 1400 m / min.
[0026] En los ejemplos 1 y 2, fueron explicados ejemplos de control basados en la parte superior del material laminado. En este caso, los inventores controlaron el suministro del aceite lubricante por separado en la parte
40 superior y en la parte posterior del material laminado mediante el procedimiento del control de tamano del puerto de descarga de aceite lubricante de las toberas para mantener constante la velocidad de suministro de aceite lubricante bajo las condiciones del Ejemplo 2 (ii), es decir, cambiando la presion de la tobera de lubricacion.
[0027] En la parte posterior del material laminado, el aceite lubricante esparcido desde las toberas desciende 45 debido a la gravedad, por lo que la lubricacion se hace facilmente insuficiente en comparacion con la parte superior
del material laminado y no se produce deslizamiento, de modo que los inventores investigaron el rango en el que la presion de la tobera de lubricacion puede ser reducido y la cantidad de reduccion del consumo especlfico de aceite lubricante mediante (xi) el procedimiento de suministro de aceite lubricante para reducir la presion de la tobera de lubricacion en la parte posterior del material laminado y (xii) el procedimiento de suministro de aceite lubricante para 50 reducir la presion de la tobera de lubricacion en la parte posterior del material laminado y reducir la velocidad de suministro de aceite lubricante. Como resultado, comprendieron que con el procedimiento de suministro de aceite lubricante de (xi), no hay necesidad de una presion de tobera de lubricacion tan alta ya que el lado superior del material laminado y las bombas actuales existentes pueden controlarla y porque con el procedimiento de suministro de aceite lubricante de (xii), es posible reducir el consumo especlfico de aceite lubricante en el 10 % comparado con 55 el caso del Ejemplo 2.

Claims (2)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Un procedimiento de suministro de aceite lubricante en laminado en frlo para lubricar laminado en
    laminado en tandem en frlo de una lamina de metal (4) a traves de una pluralidad de soportes de laminacion 5 mediante el suministro de un tipo predeterminado de aceite lubricante de emulsion compuesto de una mezcla de aceite de laminacion y agua, siendo suministrado dicho aceite lubricante de emulsion desde las toberas (5) en las partes de entrada de soportes de laminacion, las toberas (5) estando conectadas a un tubo de tobera de lubricacion (6), dicho procedimiento caracterizado por la medicion o estimation de la presion de la tobera de lubricacion donde la presion de la tobera de lubricacion significa la presion en el tubo de tobera de lubricacion (6), controlando la 10 presion de la tobera de lubricacion a 0,5 MPa o mas para cualquier soporte de laminacion donde la lubricacion con dicho aceite lubricante de emulsion es susceptible de hacerse excesiva, mientras se mantiene constante la velocidad de suministro de aceite lubricante de emulsion mediante el ajuste del numero de toberas de lubricacion (5) utilizadas en dichos soportes de laminacion, o mediante el uso de toberas de lubricacion (5) permitiendo el libre control del tamano de los puertos de descarga de las toberas y, mediante el suministro de dicha lubricacion a las entradas de 15 mordedura del cilindro de cualquiera de dichos soportes de laminacion por inyeccion directa.
  2. 2. El procedimiento segun la reivindicacion 1, caracterizado porque una pluralidad de toberas de
    lubricacion (5) comprendiendo pares de toberas de baja presion y toberas de alta presion estan dispuestas para
    20 cada soporte de laminacion, y porque las condiciones de lubricacion requeridas de acuerdo con la velocidad de laminacion del soporte de laminacion y que deben realizarse con el aceite lubricante de emulsion predeterminado se habilitan mediante el uso de una o ambas toberas de baja presion o toberas de alta presion (5) para cada soporte de laminacion.
    25 3. El procedimiento segun la reivindicacion 1 o 2, caracterizado porque la presion de la tobera de
    lubricacion en la parte superior y en la parte posterior del material laminado constituido por la cinta de acero metalico (4) es controlada por separado.
ES05809292.5T 2004-11-22 2005-11-17 Procedimiento de suministro de lubricantes en laminado en frío Active ES2649240T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004337307A JP4355280B2 (ja) 2004-11-22 2004-11-22 冷間圧延における潤滑油供給方法
JP2004337307 2004-11-22
PCT/JP2005/021491 WO2006054777A1 (ja) 2004-11-22 2005-11-17 冷間圧延における潤滑油供給方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2649240T3 true ES2649240T3 (es) 2018-01-11

Family

ID=36407307

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES05809292.5T Active ES2649240T3 (es) 2004-11-22 2005-11-17 Procedimiento de suministro de lubricantes en laminado en frío

Country Status (11)

Country Link
US (1) US7954350B2 (es)
EP (1) EP1829624B1 (es)
JP (1) JP4355280B2 (es)
KR (1) KR100889018B1 (es)
CN (1) CN100566865C (es)
BR (1) BRPI0518031B1 (es)
ES (1) ES2649240T3 (es)
PL (1) PL1829624T3 (es)
RU (1) RU2352414C1 (es)
TW (1) TWI269676B (es)
WO (1) WO2006054777A1 (es)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE1017806A3 (fr) * 2007-10-08 2009-07-07 Ct Rech Metallurgiques Asbl Installation et procede de lubrification par atomisation pour cylindres de laminage.
JP4678069B1 (ja) * 2009-03-30 2011-04-27 Ｊｆｅスチール株式会社 熱延鋼板の冷却装置
KR101710738B1 (ko) 2009-05-08 2017-02-27 퀘이커 케미칼 코포레이션 작은 입자 크기 수중유형 윤활액
WO2011117892A2 (en) 2010-03-25 2011-09-29 Indian Oil Corporation Ltd. Composition of oil for high speed thin and thick gauge steel sheet rolling in tandem mills
US8713981B2 (en) * 2010-04-07 2014-05-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Equipment of supplying lubricant and method of supplying lubricant
US20140023864A1 (en) * 2012-07-19 2014-01-23 Anirudha V. Sumant Superlubricating Graphene Films
KR101454513B1 (ko) * 2012-11-30 2014-10-23 주식회사 포스코 스테인리스강의 냉간압연방법
EP3023167B1 (en) * 2014-02-27 2017-10-04 Totsky, Ivan Timofeevich Method for preparing hot-rolled semifinished steel rolled stock for cold rolling
US9561526B2 (en) 2014-06-19 2017-02-07 Uchicago Argonne, Llc Low friction wear resistant graphene films
DE102015223676A1 (de) * 2015-07-31 2017-02-02 Sms Group Gmbh Walzgerüst zum Walzen von Walzgut
US10745641B2 (en) 2017-02-09 2020-08-18 Uchicago Argonne, Llc Low friction wear resistant graphene films
US11232241B2 (en) * 2018-07-16 2022-01-25 Uchicago Argonne, Llc Systems and methods for designing new materials for superlubricity
KR101978646B1 (ko) 2018-08-23 2019-05-15 전갑열 사상압연기의 베어링 윤활유 제어시스템
US11440049B2 (en) 2019-09-30 2022-09-13 Uchicago Argonne, Llc Low friction coatings
US11155762B2 (en) 2019-09-30 2021-10-26 Uchicago Argonne, Llc Superlubrious high temperature coatings

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57199501A (en) 1981-06-02 1982-12-07 Kawasaki Steel Corp Hot oil-lubricated rolling method
JPS6049041B2 (ja) 1981-06-10 1985-10-30 川崎製鉄株式会社 冷間圧延における圧延潤滑制御方法
DE3835460A1 (de) * 1988-10-18 1990-04-19 Schloemann Siemag Ag Verfahren und vorrichtung zur kuehlung und schmierung spanlos umgeformter metalle, insbesondere zur kuehlung und schmierung von walzen und walzgut beim kaltwalzen in einem walzgeruest
JP3053316B2 (ja) * 1993-06-22 2000-06-19 川崎製鉄株式会社 圧延油供給方法
EP0796675B1 (en) * 1995-10-11 2003-01-29 Nisshin Steel Co., Ltd. Method of descaling steel sheet in coil by high draft rolling
JP3094911B2 (ja) * 1996-04-11 2000-10-03 住友金属工業株式会社 熱間圧延鋼板のデスケーリング方法
JPH10166012A (ja) 1996-12-09 1998-06-23 Hitachi Ltd 圧延機および圧延方法
JP4069571B2 (ja) * 2000-03-27 2008-04-02 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼帯への圧延油塗布方法
DE20006508U1 (de) * 2000-04-08 2000-08-31 Achenbach Buschhütten GmbH, 57223 Kreuztal Walzenkühl- und/oder Schmiervorrichtung für Kaltbandwalzwerke, insbesondere Feinband- und Folienwalzwerke
US7076983B2 (en) * 2001-03-16 2006-07-18 Nakayama Steel Works, Ltd. Apparatus and method for hot rolling
DE10130445A1 (de) * 2001-06-23 2003-01-02 Sms Demag Ag Verfahren und Düsenanordnung zur breitenvariablen Walzspaltschmierung eines Walzgerüstes
DE10131369A1 (de) * 2001-06-28 2003-01-09 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen und Schmieren von Walzen eines Walzgerüstes
DE10143252A1 (de) * 2001-09-04 2003-03-20 Sms Demag Ag Vorrichtung zum Auftragen von Schmierstoffen auf die Umfangsfläche von Walzen in Walzgerüsten
DE10352546A1 (de) * 2003-09-04 2005-03-31 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Aufbringen einer regelbaren Zugspannungsverteilung, insbesondere in den Kantenbereichen kaltgewalzter Metallbänder
DE102004040375A1 (de) * 2004-06-09 2005-12-29 Sms Demag Ag Verfahren und Walzgerüst zum Kaltwalzen von metallischem Walzgut, insbesondere von Walzband, mit Düsen für gasförmige oder flüssige Behandlungsmedien

Also Published As

Publication number Publication date
RU2007123399A (ru) 2008-12-27
RU2352414C1 (ru) 2009-04-20
JP2006142349A (ja) 2006-06-08
WO2006054777A1 (ja) 2006-05-26
BRPI0518031B1 (pt) 2018-12-04
US7954350B2 (en) 2011-06-07
JP4355280B2 (ja) 2009-10-28
KR100889018B1 (ko) 2009-03-17
CN100566865C (zh) 2009-12-09
EP1829624A4 (en) 2011-04-06
TW200624188A (en) 2006-07-16
EP1829624B1 (en) 2017-10-25
BRPI0518031A (pt) 2008-10-28
TWI269676B (en) 2007-01-01
PL1829624T3 (pl) 2018-03-30
US20080116011A1 (en) 2008-05-22
CN101060940A (zh) 2007-10-24
EP1829624A1 (en) 2007-09-05
KR20070072606A (ko) 2007-07-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2649240T3 (es) Procedimiento de suministro de lubricantes en laminado en frío
ES2392856T5 (es) Método de suministro de aceite lubricante en la laminación en frío
ES2363349T3 (es) Método de alimentación de aceite lubricante dentro del marco de la laminación en frío.
JP6469023B2 (ja) 最適化された熱ノズル及び同ノズルを使用する方法
CA2583785A1 (en) Internal cooling of electrolytic smelting cell
CN105142813B (zh) 用于热金属辊轧中的定向冷却的制造方法和设备
BRPI0702834A2 (pt) aparelho de resfriamento controlado e método de resfriamento de placas de aço
ES2639741T3 (es) Métodos de fabricación y aparato para la lubricación específica en la laminación de metal en caliente
JP5633463B2 (ja) 冷間圧延機の潤滑油供給装置
JP2001321809A (ja) 鋼帯の冷間圧延方法
KR101368557B1 (ko) 스테인리스강의 연속압연장치 및 연속압연방법
CN106001140B (zh) 一种盘拉机拉拔装置
JP2005193242A (ja) 金属板の冷間タンデム圧延方法および冷間タンデム圧延機
CN110814071A (zh) 一种铜线拉丝油恒温恒压循环供给***
CN216028006U (zh) 一种用于压铸机的新型料桶
CN216919334U (zh) 一种梯度式降温淬火装置
CN211359048U (zh) 一种用于矿山大型球磨机、辊磨机的散热***
KR101495956B1 (ko) 스테인리스강의 연속압연장치
JP2002316202A (ja) 板圧延用潤滑装置および潤滑剤噴射ノズル
JP2007326113A (ja) 圧延機及び圧延方法
KR100591670B1 (ko) 다이캐스팅 머신을 위한 냉각수 공급구조
RU42461U1 (ru) Устройство для резки металла
DE1508059A1 (de) Hochofen-Kuehlkasten fuer Kaltwasser- oder Verdampfungskuehlung
BR112018071470B1 (pt) Instalação e método para laminação a frio de tira de metal
SU845859A1 (ru) Устройство дл вторичного охлажде-Ни НЕпРЕРыВНОгО СлиТКА