ES2560256T3

ES2560256T3 - Cocina de calentamiento por inducción

Info

Publication number: ES2560256T3
Application number: ES12763923.5T
Authority: ES
Inventors: Ichirou MASUDA; Yukio Kawata; Takeshi Kawamura
Original assignee: Mitsubishi Electric Home Appliance Co Ltd; Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Home Appliance Co Ltd; Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2011-03-29
Filing date: 2012-03-13
Publication date: 2016-02-18
Anticipated expiration: 2032-03-13
Also published as: JP5654667B2; HK1190863A1; TW201304611A; JP5921648B2; EP2693837B1; EP2693837A1; EP2693837A4; JPWO2012132274A1; CN103583080B; CN103583080A; JP2015057794A; TWI487433B; WO2012132274A1

Abstract

Una cocina de calentamiento por inducción que comprende: una unidad (A) principal que tiene, en una cara superior de la misma, una placa (21) superior sobre la cual se coloca un objetivo (N) de calentamiento, tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado; una primera unidad de calentamiento por inducción y una segunda unidad de calentamiento por inducción que están dispuestas de manera adyacente debajo de la placa (21) superior; un circuito (MIV, SIV1-SIV4) inversor configurado para suministrar energía eléctrica de calentamiento por inducción a una bobina de calentamiento por inducción de cada una de las unidades de calentamiento por inducción; un controlador (F) configurado para controlar la salida del circuito (MIV, SIV1-SIV4) inversor; y una unidad (60) de mando configurada para instruir al controlador (F) para iniciar un calentamiento o realizar un ajuste de la energía de calentamiento, etc.; en la que un espacio de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las bobinas de calentamiento por inducción respectivas de las unidades de calentamiento primera y segunda está provisto dentro de la unidad (A) principal debajo de la placa (21) superior; y en la que la primera unidad de calentamiento incluye una bobina (MC) de calentamiento circular central, y una pluralidad de bobinas (SC1-SC4) de calentamiento laterales alargadas dispuestas alrededor de la bobina (MC) de calentamiento central; y en la que la segunda unidad de calentamiento incluye una bobina (6RC) de calentamiento circular que tiene un diámetro menor que un diámetro de la primera unidad de calentamiento y mayor que un diámetro exterior de la bobina (MC) de calentamiento central; y en la que la primera unidad de calentamiento está configurada para permitir una conmutación automática o manual de su operación entre el calentamiento por inducción por la bobina (MC) de calentamiento central sola, y el calentamiento cooperativo por la bobina (MC) de calentamiento central y las bobinas de calentamiento laterales, dependiendo de un tamaño del objetivo (N) de calentamiento; y en la que las bobinas (SC1-SC4) de calentamiento laterales de la primera unidad de calentamiento por inducción incluyen cuatro o más sub-bobinas de calentamiento que tienen cada una una forma plana, dispuestas cerca de ambos lados de la bobina (MC) de calentamiento central y que tienen una anchura lateral menor que un radio de la bobina (MC) de calentamiento central; y en la que las sub-bobinas de calentamiento están divididas en un primer grupo formado por las subbobinas de calentamiento adyacentes cuyo número es igual o mayor que una mitad y menor que el total, y un segundo grupo formado por el resto de las sub-bobinas de calentamiento; y en la que el controlador (F) suministra al segundo grupo de sub-bobinas de calentamiento una suma total de energía que es mayor que la suma total de energía eléctrica de calentamiento por inducción suministrada desde el circuito (MIV, SIV1 - SIV4) inversor al primer grupo de sub-bobinas de calentamiento a continuación reduce la suma total de la energía eléctrica de calentamiento por inducción suministrada al segundo grupo de sub-bobinas de calentamiento y suministra, desde el circuito (MIV, SIV1 - SIV4) inversor al primer grupo de las sub-bobinas de calentamiento, una suma total de energía que es mayor que dicha suma total; y en la que el controlador (F) repite la operación de conmutación de energización para los grupos primero y segundo de las sub-bobinas de calentamiento una pluralidad de veces.

Description

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DESCRIPCION

Cocina de calentamiento por induccion Campo tecnico

La presente invencion se refiere a una cocina de calentamiento por induccion configurada para calentar un objetivo de calentamiento, tal como un recipiente metalico en el que se almacena un objetivo de cocinado, y que se coloca sobre una placa superior, desde debajo de la placa superior de la cocina de calentamiento.

Antecedentes de la tecnica

Las cocinas de calentamiento configuradas para calentar inductivamente un objetivo de calentamiento, tal como un recipiente metalico o similar, usando una bobina de calentamiento, se han generalizado gradualmente en los ultimos anos, debido al reconocimiento de sus excelentes caracterlsticas, incluyendo seguridad, limpieza y alta eficiencia, por parte de los consumidores.

Dichas cocinas de calentamiento por induccion se clasifican generalmente segun los modos de instalacion en un tipo estacionario, para ser usadas dispuestas sobre una cara superior de un fregadero o similar, y un tipo integrado (incorporado), para ser colocadas en un espacio de instalacion dentro de un mueble de cocina, tal como un fregadero o similar. En cualquiera de los tipos, sustancialmente la totalidad de la cara superior esta cubierta con una placa superior (a la que se hace referencia tambien como panel superior) formada de vidrio resistente al calor o similar, y una o multiples fuentes de calor de induccion estan dispuestas debajo de la misma. Como las fuentes de calor de induccion, se emplean multiples bobinas de bobinas de calentamiento que tienen diferentes diametros dispuestas concentricamente y sustancialmente en el mismo plano, y un circuito generador de energla de alta frecuencia (al que se hace referencia tambien como circuito inversor) configurado para suministrar energla de alta frecuencia a cada una de las bobinas de calentamiento (por ejemplo, vease la literatura de patente 1). Segun dicha configuracion, puede realizarse de manera individual un control de salida de la energla de alta frecuencia para las multiples bobinas de calentamiento que tienen diferentes diametros y, por lo tanto, pueden conseguirse diversos patrones de calentamiento.

En otra cocina de calentamiento por induccion conocida, una bobina de calentamiento circular esta dispuesta en el centro, multiples bobinas de calentamiento laterales estan dispuestas de manera que sean adyacentes a ambos lados de la bobina de calentamiento central de la misma, y la bobina de calentamiento central y las bobinas de calentamiento laterales son accionadas por circuitos de generacion de energla de alta frecuencia separados. En esta configuracion, son posibles aplicaciones para calentar una region plana amplia, al mismo tiempo, teniendo en cuenta la direccion de la corriente de alta frecuencia que fluye a las multiples bobinas de calentamiento laterales y la bobina de calentamiento central con el fin de cancelar la fuerza electromotriz inducida causada entre las bobinas de calentamiento laterales y la bobina de calentamiento central (por ejemplo, vease la literatura de patente 2).

Sin embargo, se propone otra cocina de calentamiento por induccion en la que, a fin de evitar una distribucion de calor no homogenea en el momento de calentar un recipiente grande que tiene un tamano inferior mayor que el tamano del diametro exterior de una bobina de calentamiento, y para calentar un recipiente sin afectar de manera adversa al rendimiento de cocinado, se proporcionan los siguientes elementos: una primera bobina de calentamiento, multiples grupos de bobinas de calentamiento dispuestos cerca de la primera bobina de calentamiento en las que el diametro exterior mlnimo de las bobinas de calentamiento es mas corto que el diametro exterior mlnimo de la primera bobina de calentamiento y que tienen tambien al menos un centro de clrculo diferente del de la primera bobina de calentamiento, y un controlador configurado para controlar la salida de un primer circuito inversor configurado para accionar la primera bobina de calentamiento y un segundo circuito inversor configurado para accionar los multiples grupos de bobinas de calentamiento (por ejemplo, vease la literatura de patente 3).

Como otra cocina de calentamiento por induccion, se ha propuesto una cocina de calentamiento por induccion que incluye multiples bobinas de calentamiento toricas dispuestas sobre sustancialmente el mismo plano debajo de una placa superior y que tienen un centro de clrculo diferente, un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las multiples bobinas de calentamiento, un controlador configurado para controlar la salida del circuito inversor, y una unidad de mando configurada para instruir al controlador para iniciar/detener el calentamiento, realizar ajustes del calentamiento, etc., de manera que el controlador permite que un objetivo de cocinado dentro de un objetivo de calentamiento genere conveccion mediante la realizacion de un control para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas de calentamiento cuyo numero es igual a o mayor que la mitad de, pero menor que, el numero total de las multiples bobinas de calentamiento, y para no suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas de calentamiento restantes, segun las instrucciones de la unidad de mando (por ejemplo, vease la

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literatura de patente 4).

De manera similar, con el fin de causar que un objetivo de cocinado genere conveccion, se ha propuesto una cocina de calentamiento por induccion que incluya multiples bobinas de calentamiento toricas dispuestas sobre sustancialmente el mismo plano debajo de una placa superior, y que tengan un centro de clrculo diferente, en la 5 que la cocina de calentamiento por induccion realice un control para suministrar una cantidad de energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas de calentamiento cuyo numero es igual a o mayor que una mitad de, pero menor que, el total de las multiples bobinas de calentamiento de la misma, en la que la cantidad de energla electrica de calentamiento por induccion es mayor que la cantidad de energla electrica de calentamiento por induccion a ser suministrada al resto de las bobinas de calentamiento (por ejemplo, vease la literatura de patente 10 5).

El documento WO2010101135 A1 describe un dispositivo de cocina de induccion que esta provisto de una bobina central enrollada en una forma plana, una pluralidad de bobinas perifericas adyacentes y enrolladas alrededor de la periferia de la bobina central, y una fuente de alimentacion de alta frecuencia para suministrar corriente de alta frecuencia independientemente a la bobina central y a cada bobina periferica. La fuente de energla de alta 15 frecuencia suministra corriente de alta frecuencia que fluye esencialmente en la misma direccion a las regiones en las que la bobina central y las bobinas perifericas son mutuamente adyacentes.

El documento WO2010137271 A1 describe un dispositivo de cocina de induccion equipado con una pluralidad de bobinas de calentamiento por induccion y con la que es posible suprimir el ruido durante el funcionamiento, para montar la pluralidad de bobinas de calentamiento por induccion con una alta eficiencia espacial, y para prevenir un 20 aumento en el costo. El dispositivo comprende: una placa superior sobre la que se coloca un objeto a ser calentado; una pluralidad de bobinas de calentamiento por induccion, que se proporcionan debajo de la placa superior de manera que las posiciones de centro de las mismas difieren entre si cuando se observa desde arriba; un ventilador de cocinado que suministra aire frlo para refrigerar las bobinas de calentamiento por induccion; una pluralidad de miembros de retencion de bobina para retener la pluralidad de bobinas de calentamiento por 25 induccion; y unos medios de soporte para soportar los elementos de retencion de bobina. Se configura un unico cuerpo de retencion de bobina formando o fijando de manera integral la pluralidad de miembros de retencion de la bobina.

Lista de citas

Literatura de patente

30 Literatura de patente 1: Patente japonesa N° 2978069 (paginas 1-2, Fig. 1)

Literatura de patente 2: Patente japonesa N° 3725249 (paginas 1-2, Fig. 3)

Literatura de patente 3: Solicitud de patente japonesa no examinada N° de publicacion 2010-73384 (paginas 2, 7, Fig. 3)

Literatura de patente 4: Solicitud de patente Japonesa no examinada N° de publicacion 2010-165656 (paginas 1-2, 35 Fig. 1 y Fig. 2)

Literatura de patente 5: Solicitud de patente japonesa no examinada No. de publicacion 2010-146882 (paginas 12, Fig. 1 y Fig. 2)

Sumario de la invencion

Problema tecnico

40 Sin embargo, las tecnicas convencionales tienen desventajas en la fabricacion de ciertos tipos de cocinas de calentamiento. Una de dichas cocinas de calentamiento puede incluir dos tipos de fuentes de calor de induccion en la misma cocina y puede controlar ambas de manera independiente. Una de las fuentes de calor esta configurada para calentar toda la cara inferior de un objetivo de calentamiento tal como un recipiente de metal o similar accionando simultaneamente una bobina circular (bobina central) y bobinas laterales (no circulares) 45 dispuestas alrededor de la misma. La otra es de un tipo, por ejemplo, compuesto exclusivamente de una bobina de calentamiento por induccion anular. En este caso, existen restricciones relacionadas con la dimension exterior de la unidad de cocina principal y, particularmente, con el espacio de almacenamiento de la bobina o bobinas de calentamiento por induccion. Por consiguiente, una cualquiera o ambas de las funciones de estas fuentes de calentamiento pueden no ser exhibidas suficientemente. En particular, un tipo integrado (incorporado) se clasifica, 50 con respecto a las especificaciones japonesas de fregadero, de manera aproximada en dos tipos, anchuras laterales de 75 cm o 60 cm, que imponen una limitacion a la superficie efectiva del espacio de almacenamiento en el que se instala la bobina de calentamiento por induccion, causando problemas como sigue: es decir, incluso

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cuando se prepara una bobina de calentamiento por induccion de gran diametro con el fin de calentar un objetivo de calentamiento grande, otras unidades de calentamiento deben ser sacrificadas por lo tanto en el montaje de la cocina que incluye las bobinas en el espacio de almacenamiento, etc.

La presente invencion se ha realizado a la luz de los problemas anteriores, y un objeto principal de la misma es proporcionar una cocina de calentamiento por induccion facil de usar que incluya una unidad de calentamiento configurada para calentar al mismo tiempo un objetivo de calentamiento usando una bobina central y bobinas laterales dispuestas alrededor de la misma, y una unidad de calentamiento configurada por una unica bobina central, en la que las unidades de calentamiento pueden ser instaladas una al lado de otra.

Solucion del problema

Una cocina de calentamiento por induccion segun una primera invencion es una cocina de calentamiento por induccion que incluye: una unidad principal que tiene, sobre una cara superior de la misma, una placa superior sobre la que se coloca un objetivo de calentamiento tal como un recipiente en cuyo interior se coloca un objetivo de cocinado; una primera unidad de calentamiento por induccion y una segunda unidad de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa superior; un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a una bobina de calentamiento por induccion de cada una de las unidades de calentamiento por induccion; un controlador configurado para controlar la salida del circuito inversor; y una unidad de mando configurada para instruir al controlador para iniciar el calentamiento o realizar un ajuste de la energla de calentamiento, etc., en el que un espacio de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las respectivas bobinas de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento primera y segunda esta provisto dentro de la unidad principal debajo de la placa superior; la primera unidad de calentamiento incluye una bobina de calentamiento central circular, y multiples bobina de calentamiento laterales alargadas dispuestas alrededor de la bobina de calentamiento central; la segunda unidad de calentamiento incluye una bobina de calentamiento circular que tiene un diametro menor que un diametro de la primera unidad de calentamiento y mayor que un diametro exterior de la bobina de calentamiento central; y la primera unidad de calentamiento esta configurada para permitir la conmutacion automatica o manual de su operacion entre el calentamiento por induccion solo por la bobina de calentamiento central, y el calentamiento cooperativo por la bobina de calentamiento central y las bobinas de calentamiento laterales, dependiendo del tamano de un objetivo de calentamiento; y las bobinas de calentamiento laterales de la primera unidad de calentamiento por induccion incluyen cuatro o mas sub-bobinas de calentamiento cada una de las cuales que tiene una forma plana, dispuesta cerca de ambos lados de la bobina de calentamiento central y tiene una anchura lateral menor que el radio de la bobina de calentamiento central; y las sub-bobinas de calentamiento estan divididas en un primer grupo formado por sub-bobinas de calentamiento adyacentes cuyo numero es igual o mayor que la mitad y menor que el total, y un segundo grupo formado por el resto de las sub-bobinas de calentamiento; y el controlador suministra, al segundo grupo de las sub-bobinas de calentamiento, una suma total de energla que es mayor que una suma total de energla electrica de calentamiento por induccion suministrada desde el circuito inversor al primer grupo de las sub-bobinas de calentamiento reduce a continuacion la suma total de la energla electrica de calentamiento por induccion suministrada al segundo grupo de sub-bobinas de calentamiento, y suministra, desde el circuito inversor al primer grupo de sub-bobinas de calentamiento, una suma total de energla que es mayor que dicha suma total; y el controlador repite la operacion de conmutacion de energizacion para los grupos primero y segundo de sub-bobinas de calentamiento una pluralidad de veces. De esta manera, es posible sobre la placa superior que tiene un area limitada seleccionar entre tres tipos de calentamiento, es decir, calentamiento solo por la bobina central, calentamiento cooperativo por la bobina central y las bobinas laterales, y calentamiento solo por la segunda unidad de calentamiento, y gestionar una gama mas amplia de objetivos de calentamiento que la gestionada con un tipo de cocina de dos quemadores convencional que tiene solo dos tipos de bobinas de calentamiento circulares, mejorando la facilidad de uso.

Una cocina de calentamiento por induccion segun un segundo aspecto de la invencion incluye ademas: una tercera unidad de calentamiento por induccion que esta dispuesta de manera adyacente debajo de la placa superior; en la que el espacio de almacenamiento esta configurado para almacenar las respectivas bobinas de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento primera, segunda y tercera dentro de la unidad principal debajo de la placa superior; la tercera unidad de calentamiento incluye una bobina de calentamiento circular que tiene un diametro menor que el diametro exterior de la bobina de calentamiento de la segunda unidad de calentamiento. De esta manera, es posible sobre la placa superior que tiene un area limitada seleccionar entre cuatro tipos de calentamiento, es decir, calentamiento solo por la bobina central, calentamiento cooperativo por la bobina central y las bobinas laterales, calentamiento solo por la segunda unidad de calentamiento, y calentamiento solo por la tercera unidad de calentamiento, y gestionar una gama mas amplia de objetivos de calentamiento que la gestionada con un tipo de cocina de dos quemadores convencional que tiene solo tres tipos de bobinas de calentamiento circulares, mejorando la facilidad de uso.

Una cocina de calentamiento por induccion segun un tercer aspecto de la invencion incluye ademas: la primera

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unidad de calentamiento por induccion y la segunda unidad de calentamiento por induccion estan dispuestas de manera adyacente dispuestas en fila en una direccion lateral debajo de la placa superior; y una distancia entre las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda se establece mayor que la distancia entre las caras de las dos paredes del espacio de almacenamiento y las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda. De esta manera, es posible sobre la placa superior que tiene un area limitada seleccionar entre tres tipos de calentamiento, es decir, calentamiento solo por la bobina central, calentamiento cooperativo de la bobina central y las bobinas laterales, y solo la segunda unidad de calentamiento, y gestionar una gama mas amplia de objetivos de calentamiento que la gestionada con un tipo de cocina de dos quemadores convencional que solo tiene solo dos tipos de bobinas de calentamiento circulares, mejorando la facilidad de uso. Incluso en el caso en el que las unidades de calentamiento primera y segunda han sido accionadas al mismo tiempo, la distancia espacial entre ambas unidades de calentamiento es grande y, por consiguiente, puede esperarse que se suprima la aparicion de ruido de interferencia.

Una cocina de calentamiento por induccion segun un cuarto aspecto de la invencion incluye ademas: una tercera unidad de calentamiento por induccion que esta dispuesta de manera adyacente debajo de la placa superior; en la que el espacio de almacenamiento esta configurado para almacenar las respectivas bobinas de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento primera, segunda y tercera y esta provisto dentro de la unidad principal debajo de la placa superior; la tercera unidad de calentamiento incluye una bobina de calentamiento circular que tiene un diametro menor que el diametro exterior de la bobina de calentamiento de la segunda unidad de calentamiento; una energla maxima de calentamiento de la tercera unidad de calentamiento se establece a un valor menor que las energlas maximas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda; y una distancia mutua entre las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda se establece a un valor mayor que las distancias entre la bobina de calentamiento de la tercera unidad de calentamiento y las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda. De esta manera, es posible sobre la placa superior que tiene un area limitada seleccionar entre cuatro tipos de calentamiento, solo de la bobina central, calentamiento cooperativo de la bobina central y las bobinas laterales, solo la segunda unidad de calentamiento y solo la tercera unidad de calentamiento, y gestionar una gama mas amplia de objetivos de calentamiento que la gestionada con un tipo de cocina de dos quemadores convencional que tiene solo tres tipos de bobinas de calentamiento circulares, y puede mejorarse la facilidad de uso. Incluso en el caso en el que se aplica una mayor energla de calentamiento a las unidades de calentamiento primera y segunda en la operacion de calentamiento de manera simultanea que a la tercera unidad de calentamiento, la distancia espacial entre las unidades de calentamiento primera y segunda se establece a un valor grande y, por consiguiente, puede esperarse que se suprima la aparicion de ruido de interferencia.

Una cocina de calentamiento por induccion segun un quinto aspecto de la invencion incluye ademas: el establecimiento de la anchura lateral de la placa superior a un valor mayor que una anchura lateral maxima del espacio de almacenamiento de forma que sobresalga en las direcciones izquierda y derecha mas alla que la anchura lateral del espacio de almacenamiento. De esta manera, incluso con el espacio de almacenamiento de anchura lateral limitada, sobre la placa superior que sobresale en ambos lados izquierdo y derecho en comparacion a la misma, pueden seleccionarse tres tipos de calentamiento solo de la bobina central, calentamiento cooperativo de la bobina central y las bobinas laterales, y solo la segunda unidad de calentamiento, puede gestionarse una gama mas amplia de objetivos de calentamiento que la gestionada con una cocina de tipo dos quemadores convencional que simplemente tiene dos tipos de bobinas de calentamiento circulares y puede mejorarse la facilidad de uso.

Una cocina de calentamiento por induccion segun un segundo aspecto de la invencion incluye ademas: una tercera unidad de calentamiento por induccion que esta dispuesta de manera adyacente debajo de la placa superior; en la que el espacio de almacenamiento configurado para almacenar las respectivas bobinas de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento primera, segunda y tercera esta provisto dentro de la unidad principal debajo de la placa superior; se proporciona una bobina de calentamiento de la tercera unidad de calentamiento que tiene el mismo diametro exterior que el de la bobina de calentamiento central de la primera unidad de calentamiento; la tercera unidad de calentamiento incluye una bobina de calentamiento circular que tiene un diametro menor que el diametro exterior de la bobina de calentamiento de la segunda unidad de calentamiento. De esta manera, es posible sobre la placa superior que tiene un area limitada seleccionar entre cuatro tipos de calentamiento, es decir, calentamiento solo por la bobina central, calentamiento cooperativo por la bobina central y las bobinas laterales, calentamiento solo por la segunda unidad de calentamiento y calentamiento solo por la tercera unidad de calentamiento, y gestionar una gama mas amplia de objetivos de calentamiento que la gestionada con un tipo de cocina de dos quemadores convencional que tiene simplemente tres tipos de bobinas de calentamiento circulares, mejorando la facilidad de uso. El tamano de la bobina de calentamiento de la tercera unidad de calentamiento se establece igual al de la bobina central de la primera unidad de calentamiento y, por consiguiente, no es necesario proporcionar un numero innecesariamente grande de bobinas que tienen diametros exteriores diferentes, lo cual es ventajoso con relacion a los costes de fabricacion y de gestion.

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Efectos ventajosos de la invencion

Segun la presente invencion, una unidad de calentamiento que permite calentar un objetivo de calentamiento usando simultaneamente una bobina central circular y las bobinas laterales dispuestas alrededor de la misma, y una unidad de calentamiento en la que hay provista solo una bobina circular, se instalan en el espacio inferior de una placa superior, una al lado de la otra. Por consiguiente, se proporciona una cocina de calentamiento por induccion facil de usar.

Breve descripcion de los dibujos

[Fig. 1] La Fig. 1 es un diagrama de bloques que ilustra una configuracion basica de la totalidad de una cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 2] La Fig. 2 es una vista en planta de una unidad principal de cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 3] La Fig. 3 es una vista en planta de las bobinas de calentamiento por induccion de la unidad principal de cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 4] La Fig. 4 es un diagrama 1 explicativo que ilustra una operacion de calentamiento por las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 5] La Fig. 5 es un diagrama 1 de temporizacion de energizacion de las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 6] La Fig. 6 es un diagrama explicativo de un procedimiento de control que ilustra la operacion de calentamiento basica de la totalidad de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 7] La Fig. 7 es una vista en planta que ilustra una modificacion de las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 8] La Fig. 8 es un diagrama 2 de temporizacion de energizacion de las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 9] La Fig. 9 es un diagrama 3 de temporizacion de energizacion de las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 10] La Fig. 10 es un diagrama 2 explicativo que ilustra una operacion de calentamiento por las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

[Fig. 11] La Fig. 11 es una vista en perspectiva con una vista en perspectiva en despiece parcial que ilustra la totalidad de una cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 12] La Fig. 12 es una vista en perspectiva que ilustra la totalidad de una unidad principal en un estado en el que el panel superior de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion ha sido retirado.

[Fig. 13] La Fig. 13 es una vista en planta que ilustra la totalidad de una unidad principal de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 14] La Fig. 14 es una vista en perspectiva en despiece ordenado de un estado en el que los componentes principales, tales como una placa de particion vertical, etc. de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion, han sido retirados.

[Fig. 15] La Fig. 15 es una vista en seccion transversal tomada a lo largo de una seccion transversal vertical a lo

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largo de una ilnea D1-D1 en la Fig. 11.

[Fig. 16] La Fig. 16 es una vista en seccion transversal tomada a lo largo de una seccion transversal vertical a lo largo de una llnea D2-D2 en la Fig. 11.

[Fig. 17] La Fig. 17 es una vista en perspectiva de partes principales con una carcasa de componentes parcialmente recortada y un conducto de refrigeracion de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 18] La Fig. 18 es una vista en planta para describir el posicionamiento de las bobinas de calentamiento de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 19] La Fig. 19 es una vista en planta que ilustra una fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 20] La Fig. 20 es un diagrama de cableado de una bobina de calentamiento principal de la fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 21] La Fig. 21 es una vista en planta parcial ilustrativa ampliada de la fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 22] La Fig. 22 es una vista en planta de un miembro de soporte de bobina para la bobina de calentamiento principal de la fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 23] La Fig. 23 es una vista general de un circuito de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 24] La Fig. 24 es un diagrama de un circuito de puente completo que sirve como partes principales de un circuito de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 25] La Fig. 25 es un diagrama simplificado del circuito de puente completo que sirve como partes principales del circuito de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 26] La Fig. 26 es una vista en seccion transversal vertical en el caso de la realizacion de una operacion de calentamiento, colocando un recipiente de gran diametro sobre la fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 27] La Fig. 27 es una vista en seccion transversal vertical que ilustra la parte de fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 28] La Fig. 28 es una vista en planta que ilustra medios de visualizacion integrados de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 29] La Fig. 29 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar de los medios de visualizacion integrados en el caso en el que se usa solo una fuente de calor CI izquierda de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 30] La Fig. 30 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar de los medios de visualizacion integrados en el caso en el que se usa solo una fuente de calor CI izquierda de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 31] La Fig. 31 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar de los medios de visualizacion integrados en el caso en el que se realiza un cocinado de calentamiento rapido usando la fuente de calor CI izquierda de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 32] La Fig. 32 es un diagrama explicativo de un procedimiento de control que ilustra la operacion de calentamiento basica de la totalidad de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

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[Fig. 33] La Fig. 33 es un diagrama 1 de flujo de una operacion de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 34] La Fig. 34 es un diagrama 2 de flujo de la operacion de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 35] La Fig. 35 es un diagrama 3 de flujo que ilustra una operacion de control en el caso en el que se cambia la energla de calentamiento de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 36] La Fig. 36 es un diagrama que indica los valores de energla de calentamiento (energla electrica de calentamiento) de la bobina de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento en el caso en el que la energla de calentamiento es de 3.000 W o 1.500 W, de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 37] La Fig. 37 es un diagrama que indica los valores de energla de calentamiento (energla electrica de calentamiento) de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento en el caso en el que la energla de calentamiento de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada es de 500 W segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

[Fig. 38] La Fig. 38 es una vista en planta en perspectiva de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 3 de la presente invencion.

[Fig. 39] La Fig. 39 es una vista en planta en un estado en el que una placa 21 superior ha sido retirada en la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 3 de la presente invencion.

[Fig. 40] La Fig. 40 es una vista en seccion transversal tomada a lo largo de una llnea D3-D3 en la Fig. 38, que ilustra la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 3 de la presente invencion.

[Fig. 41] La Fig. 41 es un diagrama explicativo que ilustra la dimension de las bobinas de calentamiento de una fuente de calor de induccion del lado izquierdo de la cocina calentamiento por induccion segun la Realizacion 3 de la presente invencion.

[Fig. 42] La Fig. 42 es una vista explicativa ampliada que ilustra la dimension de una sub-bobina de calentamiento de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 3 de la presente invencion.

[Fig. 43] La Fig. 43 es una vista en planta en un estado en el que una placa 21 superior de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 4 de la presente invencion ha sido retirada.

[Fig. 44] La Fig. 44 es un diagrama explicativo que ilustra una relacion de las bobinas de calentamiento de una fuente de calor de induccion derecha y los circuitos inversores de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 4 de la presente invencion.

[Fig. 45] La Fig. 45 es una vista en perspectiva simplificada de la totalidad de una cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 5 de la presente invencion.

[Fig. 46] La Fig. 46 es una vista en planta en la que la totalidad de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 5 de la presente invencion se observa desde arriba.

[Fig. 47] La Fig. 47 es una vista en planta que ilustra un ejemplo de una operacion de calentamiento por induccion de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 5 de la presente invencion.

[Fig. 48] La Fig. 48 es una vista en planta que ilustra otro ejemplo de una operacion de calentamiento por induccion de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 5 de la presente invencion.

[Fig. 49] La Fig. 49 es una vista en planta en la que la totalidad de la placa superior se observa desde arriba, que ilustra una modificacion de una unidad de mando y una unidad de visualizacion de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 5 de la presente invencion.

Descripcion de las realizaciones

Realizacion 1

Las Figs. 1 a 9 ilustran una cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 1 de la presente invencion e ilustran un ejemplo de una cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada (incorporada).

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La Fig. 1 es un diagrama de bloques que ilustra una configuracion basica de la totalidad de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 2 es una vista en planta de una unidad principal de cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 3 es una vista en planta de las bobinas de calentamiento por induccion de la unidad principal de cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 4 es un diagrama 1 explicativo que ilustra una operacion de calentamiento por las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 5 es un diagrama 1 de temporizacion de energizacion de las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 6 es un diagrama explicativo de un procedimiento de control que ilustra la operacion de calentamiento basica de la totalidad de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 7 es una vista en planta que ilustra una modificacion de las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 8 es un diagrama 2 de temporizacion de energizacion de las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 9 es un diagrama 3 de temporizacion de energizacion de las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 10 es un diagrama 2 explicativo que ilustra una operacion de calentamiento por las bobinas de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 1 de la presente invencion.

La Fig. 11 es un diagrama 2 explicativo de una operacion de calentamiento de la bobina de calentamiento por induccion en la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion. Observese que las mismas partes o las partes correspondientes se indican con los mismos numeros de referencia a lo largo de los dibujos.

Se definira cada uno de los terminos usados para la realizacion de la presente invencion.

"Condiciones de operacion" de los medios D de calentamiento se refiere a las condiciones electricas y/o flsicas para el calentamiento, y es un termino general que se refiere al tiempo de energizacion, la cantidad de energizacion (energla de calentamiento), la temperatura de calentamiento, el patron de energizacion (energizacion consecutiva, energizacion intermitente, etc.), etc. Es decir, esto significa las condiciones de energizacion de los medios D de calentamiento.

"Visualizacion" se refiere a una operacion para informar visualmente al usuario acerca de una informacion relevante (incluyendo las que tienen el proposito de atraer la atencion acerca de un uso anormal y un proposito de informar acerca de la ocurrencia de un estado de funcionamiento anormal; en adelante se hace referencia a la misma simplemente como "informacion relacionada con el cocinado") a la que se hara referencia en condiciones de funcionamiento de una cocina y durante el cocinado y hace uso de un cambio de caracteres, un slmbolo, una ilustracion, un color, presencia de luminosidad, brillo luminiscente, etc. Sin embargo, "pantalla" en el caso en el que tal como se describe mas adelante “unidad emisora de luz de area amplia" o "unidad emisora de luz individual" realiza una visualizacion mediante la emision de luz o iluminando y "visualizacion" en el contexto en el que se menciona una "primera visualizacion" y una "segunda visualizacion" simplemente se refiere la emision de luz de un color predeterminado mediante la emision de luz o iluminacion; y puede expresarse que la visualizacion es "cambiada" o "conmutada", etc., para cambiar un modo de iluminacion o efectos visuales tales como el color de la luz, el brillo, iluminacion consecutiva, un estado de parpadeo, etc. Ademas, "luminiscencia" e "iluminacion» tienen el mismo significado, pero debido a que frecuentemente se trata de la emision de luz por un elemento emisor de luz en si mismo, tal como un diodo emisor de luz o similar, se denomina luminiscencia, y una emision de luz por una lampara se denomina iluminacion. Por consiguiente, de esta manera, estas pueden describirse conjuntamente en la siguiente descripcion. Cabe senalar que, incluso cuando la luz es emitida electrica o flsicamente o el elemento emisor de luz esta activado, en el caso en el que solo llega al usuario una luz debil que el usuario no puede confirmar visualmente, el usuario no puede confirmar un resultado de "luminiscencia" o "iluminacion"; este caso no corresponde a "luminiscencia" o "iluminacion" a menos que se indique lo contrario. Por

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ejemplo, una placa superior descrita mas adelante no es generalmente incolora y transparente, y su propio material tiene un color debil antes de que la superficie sea revestida con pintura o similar y, por consiguiente, la permeabilidad de un rayo visible no es del 100%. Por lo tanto, por ejemplo, en el caso en el que la luz de un diodo emisor de luz es debil, puede ocurrir que el usuario no pueda reconocer visualmente la luz desde el mismo desde encima de la placa superior.

Como "medios de visualizacion" de la unidad de visualizacion, a menos que se indique lo contrario, se incluyen una pantalla de cristal llquido (LCD), diversos elementos emisores de luz (hay dos tipos de LED (diodo emisor de luz) y LD (Diodo laser) como un ejemplo de un elemento semiconductor emisor de luz), elementos de electroluminiscencia organica (Electro luminiscencia: EL), etc. Por lo tanto, los medios de visualizacion incluyen pantallas de visualizacion tales como pantallas de cristal llquido, pantallas EL, etc. Sin embargo, los medios de visualizacion de una "unidad emisora de luz de area amplia" y una "unidad emisora de luz individual" descritas mas adelante pueden ser medios emisores de luz tales como una lampara simple, LED, etc.

"Informar" se refiere a la operacion de informar al usuario de las condiciones de operacion de los medios de control y de informacion relacionada con el cocinado usando una visualizacion o un audio electrico (que significa audio creado electricamente o sintetizado) para que el usuario los reconozca.

"Medios de informacion" se refiere, a menos que se indique lo contrario, a medios de informacion que usan sonido audible tal como un zumbador, un altavoz, etc., y medios de informacion que usan caracteres, un slmbolo, una Ilustracion, animacion o luz visible.

"Calentamiento cooperativo" se refiere a una operacion para calentar mediante induccion el mismo objetivo de calentamiento suministrando energla a cada una de entre dos o mas bobinas de calentamiento que sirven como fuentes de calor de induccion.

En adelante, se describira en detalle una Realizacion 1 de una cocina de calentamiento por induccion segun la presente invencion con referencia a las Figs. 1 a 10.

En la Fig. 1 y la Fig. 2, la cocina de calentamiento por induccion de la presente invencion incluye una unidad A principal que tiene forma de rectangulo oblongo en una vista en planta. Esta unidad A principal incluye una parte B de placa superior en la que la totalidad de la cara superior de la unidad A principal esta cubierta por una placa 21 superior, una carcasa C (no ilustrada en el dibujo) que conforma la circunferencia (carcasa exterior) excluyendo la cara superior de la unidad A principal, medios D de calentamiento (fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo descrita mas adelante o similar) configurados para calentar un recipiente o alimentos, etc., usando energla electrica o similares, medios E de mando a ser operados por el usuario, medios F de control configurados para controlar los medios de calentamiento en respuesta a una senal desde los medios E de mando, y medios G de visualizacion configurados para mostrar las condiciones de operacion de los medios de calentamiento.

Algunos de los dispositivos conocidos incluyen, como medios D de calentamiento, medios de calentamiento electricos denominados horno de parrilla o asador, aunque no se usan en la Realizacion 1. En la Fig. 1, E1 es una primera unidad de seleccion situada en los medios E de mando en la parte frontal de la cara superior de la unidad A principal, para ser operada mediante una tecla tactil, configurada para detectar si hay o no una entrada usando un cambio en la capacitancia electrostatica, o una tecla de tipo presion, que incluye un contacto electrico mecanico, etc. De manera similar, E2 es una segunda unidad de seleccion y, de manera similar, E3 es una tercera unidad de seleccion y el usuario puede seleccionar diversos menus de cocinado descritos mas adelante operando estas unidades de seleccion. Las caracterlsticas funcionales de las unidades E1 a E3 de seleccion se describiran mas adelante en detalle.

En la Fig. 1 y la Fig. 2, MC es una bobina de calentamiento principal de una fuente de calor de induccion del lado izquierdo y esta dispuesta cerca de la parte inferior de la placa superior (no ilustrada en los dibujos) donde esta colocado un objetivo N de calentamiento. En los dibujos, ilustrado con un circulo con llnea discontinua, se muestra el contorno del objetivo N de calentamiento, tal como un recipiente o similar. Observese que la fuente de calor de induccion del lado izquierdo es equivalente a una "primera unidad de calentamiento por induccion" tal como se usa en la presente invencion.

Esta bobina de calentamiento principal se forma finalmente en forma de disco de manera que la forma de contorno se convierta en un circulo con un punto X1 central como un punto de base, agrupando 19 cables delgados (o el doble o el cuadruple de 19) de aproximadamente 0,1 mm a 0,3 mm en una forma circular y enrollando estos uno o multiples agrupamientos (en adelante, denominados cables agrupados) mientras se giran. El diametro (diametro exterior maximo) de la bobina MC de calentamiento principal es, tal como se ilustra en la Fig. 3, de aproximadamente 128 mm, y un radio R1 es de aproximadamente 64 mm. Observese que cada dimension descrita a continuacion es un ejemplo y un valor numerico aproximado. En la Realizacion 1, esta bobina MC de calentamiento principal tiene una capacidad de consumo de potencia maximo (energla de calentamiento maxima)

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de 1.500 W.

SC1 a SC4 son cuatro sub-bobinas de calentamiento alargadas (denominadas tambien bobinas laterales) dispuestas simetricamente detras y delante y a la izquierda y a la derecha de un punto X1 central de la bobina MC de calentamiento principal como punto de base y con una equidistancia entre las mismas y la dimension 5 transversal segun se observa desde el punto X1 central en la direccion radial, es decir, el "eje menor" WA (denominado tambien "espesor" o "anchura lateral") es menor que el radio R1 de la bobina MC de calentamiento principal.

Primera dimension ejemplar

Con los ejemplos de la Fig. 1 y la Fig. 2, se usa un WA establecido a 30 mm. Un eje MW mayor es 10 aproximadamente el cuadruple del eje menor y, especlficamente, de aproximadamente 120 mm (en el caso del eje menor de 30 mm con el eje mayor de 120 mm, la relacion entre ambos se convierte en 4:1).

Un hueco GP1 entre la parte mas exterior de la bobina MC de calentamiento principal y las bobinas SC1 a SC4 laterales es de 10 mm. Observese que la anchura de la bobina es de 15 mm.

Segunda dimension ejemplar

15 WA es de 40 mm. El eje MW mayor es aproximadamente 3,5 veces el eje menor y, especlficamente, de aproximadamente 150 mm (la relacion entre el eje mayor y el eje menor es 3,5:1). El hueco GP1 entre la parte mas exterior de la bobina MC de calentamiento principal y las bobinas SC1 a SC4 laterales es de 7 mm. Observese que la anchura de la bobina es de 15 mm.

Observese que, en las Figs. 3 a 10, en el caso de describir una relacion de las dimensiones de los componentes, 20 la descripcion se realizara con la primera dimension ejemplar como referencia.

El "lado" de la bobina MC de calentamiento principal incluye, a menos que exista alguna contradiccion particular con otras descripciones, no solo el lado derecho y lado izquierdo, sino tambien el lado superior y el lado inferior (lado frontal) en la Fig. 2, "ambos lados" se refiere no solo a las direcciones izquierda y derecha sino tambien a las direcciones diagonales y longitudinales.

25 Las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se disponen mientras se mantiene un espacio 271 predeterminado sobre la cara circunferencial exterior de la bobina MC de calentamiento principal. Este espacio 271 es el mismo que GP1 en la Fig. 3. Las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento tienen mutuamente un intervalo sustancialmente igual (mantienen mutuamente el espacio 273). Las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se forman tambien mediante el enrollado de las una o multiples agrupaciones de cables mientras 30 estan siendo trenzadas, en el que las agrupaciones de cables son enrolladas en una direccion predeterminada de manera que la forma exterior se convierta en una forma ovalada o ellptica, en el que la agrupacion de cables es restringida parcialmente con una herramienta de fijacion, o es fijada con una resina resistente al calor, etc. Las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento son las mismas en una forma plana y todas las dimensiones verticales, laterales y de altura (espesor) son las mismas. Por consiguiente, se han fabricado cuatro sub-bobinas 35 de calentamiento iguales y se han dispuesto en cuatro ubicaciones.

Las direcciones tangentes de estas cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, tal como se ilustra en la Fig. 3, en la circunferencia de la bobina MC de calentamiento principal del radio R1 desde el punto X1 central, solo coinciden con la llnea central en la direccion longitudinal de cada una de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, en otras palabras, coinciden con la direccion de su eje mayor.

40 En las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, cada agrupacion de cables se extiende mientras se curva en una forma ovalada para conformar electricamente un circuito cerrado. La dimension vertical (denominada tambien altura o espesor) de la bobina MC de calentamiento principal y la dimension vertical de cada una de las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento son iguales y, ademas, las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan instaladas horizontalmente y fijadas de manera que la distancia entre las caras superiores de las mismas y la cara 45 inferior de la placa superior se conviertan en la misma dimension.

En la Fig. 3, DW indica el diametro exterior maximo del objetivo N de calentamiento tal como un recipiente metalico o similar que puede ser calentado por induccion por la fuente de calor de induccion del lado izquierdo. A partir del diametro de la bobina MC de calentamiento principal y el espesor WA de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento tal como se ha descrito anteriormente, con el ejemplo en la Fig. 3, el objetivo N de calentamiento 50 con la dimension DW del contorno de la parte inferior de aproximadamente 250 mm puede ser calentado mediante induccion. Este diametro exterior maximo es aproximadamente de 40 a 50 mayor que el diametro de un clrculo PC ilustrado en (A) en la Fig. 3.

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La Fig. 1 es un diagrama de bloques de circuito de un dispositivo de suministro de energla alojado en la cocina 1 de calentamiento por induccion. Un dispositivo de suministro de energla segun la presente invencion en esta aplicacion incluye esquematicamente un convertidor (por ejemplo, denominado tambien un circuito de puente de diodos o un circuito de puente de rectificacion) configurado para convertir el suministro de energla de CA trifasica en corriente CC, un condensador de suavizado conectado a la salida del convertidor, un circuito MIV inversor principal (unidad de circuito de alimentacion) para la bobina MC de calentamiento principal conectado en paralelo a este condensador de suavizado y sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores (unidades de circuito de alimentacion) para las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento conectadas de manera similar al condensador de suavizado en paralelo. Observese que, en este dibujo, no se describen ni la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho ni la fuente 7 de calor electrica central de tipo radiacion, descritas mas adelante.

El circuito MC inversor principal y los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores convierten la corriente CC desde el convertidor en una corriente de alta frecuencia, y suministran de manera (mutuamente) independiente la corriente de alta frecuencia a cada una de entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento.

En general, la impedancia de una bobina de calentamiento por induccion es modificada dependiendo de la presencia o ausencia y el tamano (area) del objetivo N de calentamiento colocado sobre la bobina de calentamiento por induccion. Por lo tanto, junto con esta, la cantidad de corriente que fluira al circuito MIV inversor principal y a los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores se modificara tambien. El dispositivo de suministro de energla de la presente invencion incluye una unidad 280 de deteccion de corriente (medios de deteccion) configurada para detectar la cantidad de cada corriente que fluira a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Esta unidad de deteccion de corriente es una clase de una unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento descrita mas adelante.

Segun la presente invencion, la cantidad de corriente que fluira a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento es detectada usando la unidad 280 de deteccion de corriente y, por consiguiente, se realiza una estimacion acerca de si el objetivo N de calentamiento esta colocado o no sobre cada una de las bobinas, o si el area de la parte inferior del objetivo N de calentamiento es mayor o no que un valor predeterminado. A continuacion, el resultado de la estimacion es transmitido al controlador 200 (en adelante, denominado "circuito de control de energizacion"). Por consiguiente, es posible detectar las condiciones acerca de la posicion relativa del objetivo N de calentamiento con suficiente precision.

Observese que, como una unidad configurada para detectar las condiciones acerca de la posicion relativa del objetivo N de calentamiento se ha empleado la unidad 280 de deteccion de corriente para detectar la corriente que fluye al circuito MIV inversor principal y los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores, pero los medios de deteccion no se limitan a esto, las condiciones acerca de la posicion relativa del objetivo N de calentamiento pueden ser detectadas usando otro sensor opcional tal como un sensor mecanico, un sensor optico o similar.

El circuito 200 de control de energizacion del dispositivo de suministro de energla de la presente invencion esta conectado, tal como se ilustra en el dibujo, a la unidad 280 de deteccion de corriente y proporciona una senal de control al circuito MIV inversor principal y los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores segun las condiciones acerca de la posicion relativa del objetivo N de calentamiento. Especlficamente, el circuito 200 de control de energizacion recibe una senal (datos que indican las condiciones acerca de la posicion relativa del objetivo N de calentamiento) relativa a la cantidad de corriente que fluye a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 detectada por la unidad 280 de deteccion de corriente y en el caso en el que se determina que el objetivo N de calentamiento no esta colocado o que el diametro del objetivo N de calentamiento es menor que un valor predeterminado (por ejemplo, 120 mm), controla selectivamente el circuito MIV inversor principal y los sub- circuitos SIV1 a SIV4 inversores para prohibir el suministro de la corriente de alta frecuencia a la bobina MC de calentamiento principal y a las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento o detener (el suministro de la misma en el caso en el que el suministro ya se ha iniciado).

Segun la presente invencion, el circuito 200 de control de energizacion suministra una senal de control segun las condiciones acerca de la posicion relativa del objetivo N de calentamiento al circuito MIV inversor principal y los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores y, por consiguiente, el suministro de energla a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento puede ser controlado de manera mutuamente independiente. Puede realizarse un procedimiento de cocinado de manera que solo la superficie de un recipiente (cara lateral de un recipiente) tal como una sarten o similar es precalentada sin accionar la bobina MC de calentamiento principal situada en el centro (en un estado desactivado), pero accionando todas las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento (en un estado activado).

Observese que, en los medios E de mando, se proporcionan la primera unidad E1 de seleccion, la segunda unidad E2 de seleccion y la tercera unidad E3 de seleccion, pero puede proporcionarse ademas un interruptor

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para que el usuario prohlba opcionalmente la operacion de calentamiento cooperative de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, es decir, un calentamiento simultaneo por la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC de calentamiento. De esta manera, en el caso del calentamiento de un recipiente cuyo diametro es evidentemente pequeno usando la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, el usuario puede seleccionar un calentamiento por solo la bobina MC de calentamiento principal en lugar de un calentamiento cooperativo. Especlficamente, la cantidad de corriente que fluye a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento es detectada por la unidad 280 de deteccion de corriente, el circuito 200 de control de energizacion no tiene que realizar una estimacion y/o un procedimiento con relacion a si el objetivo N de calentamiento esta colocado o no sobre cada una de las bobinas, o si el area de la parte inferior del objetivo N de calentamiento es mayor o no que un valor predeterminado.

A continuacion, se proporcionara una descripcion con relacion a la "energla de calentamiento" para determinar la cantidad de calentamiento en el caso en el que se realiza un cocinado usando la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 7 de calor electrica central de tipo radiacion.

El rango de ajuste de la energla de calentamiento ha sido determinado por el circuito 200 de control de energizacion de la manera siguiente, y el usuario puede seleccionar de manera arbitraria la energla de calentamiento deseada de entre estos valores de energla de calentamiento usando los medios E de mando.

Fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo: energla de calentamiento nominal maxima de 3.000 W, energla de calentamiento nominal minima de 150 W.

Los valores de energia de calentamiento comprenden nueve niveles de 150 W, 300 W, 500 W, 750 W, 1.000 W,

1.500 W, 2.000 W, 2.500 W y 3.000 W.

Fuente 6R de calor de induccion del lado derecho: energia de calentamiento nominal maxima de 3.000 W, energia de calentamiento nominal minima de 150 W.

1.500 W, 2.000 W, 2.500 W y 3.000 W.

Fuente 7 de calor electrica central de tipo radiacion: energia de calentamiento nominal maxima de 1.500 W, energla de calentamiento nominal minima de 200 W.

Los valores de energla de calentamiento son catorce niveles desde 200 W a 1.500 W, cada 100 W.

En la Fig. 2.

(Unidad A principal)

Con la unidad A principal, tal como se ilustra en la Fig. 2, la totalidad de la cara superior esta cubierta con un panel B superior descrito mas adelante y la forma exterior de esta unidad A principal se forma en un cuadrado substancialmente regular segun el tamano y el espacio para cubrir una abertura de instalacion formada en el mueble de cocina (no ilustrada en el dibujo) tal como un fregadero, etc.

La parte superior de una carcasa 2 de la unidad principal formada por una placa metalica delgada que forma el contorno de la unidad A principal esta disenada como una forma de carcasa que tiene una dimension lateral interior en la que la anchura W3 es de 540 mm, y la profundidad DP2 es de 402 mm. La unidad 6L de calentamiento por induccion del lado izquierdo esta instalada en esta carcasa de la unidad principal. El numero 6R de referencia indica una unidad de calentamiento por induccion del lado derecho e incluye una bobina 6RC de calentamiento por induccion enrollada en la forma de un disco plano.

Tal como se ilustra en la Fig. 2, tres partes tales como la parte de borde posterior, parte de borde derecho y la parte de borde izquierdo de la abertura de la cara superior de la carcasa 2 de la unidad principal incluyen cada una un reborde formado al ser plegado Integramente hacia atras en forma de letra L, el reborde 3B posterior, el reborde 3L del lado izquierdo, el reborde 3R de lado derecho y una placa 2B de reborde frontal estan colocados sobre la cara superior de la parte de instalacion del mueble de cocina, soportando de esta manera la colocacion y el peso de la cocina de calentamiento.

Con respecto a la carcasa 2 de la unidad principal en los fregaderos estandar japoneses, hay dos tipos cuyas anchuras W1 laterales son 75 cm y 60 cm, pero el tipo de 75 cm esta disenado con la anchura W1 lateral de aproximadamente 750 mm y la profundidad DP1 de 508 a 510 mm.

La placa 21 superior esta instalada para cubrir la cara superior de la carcasa 2 de la unidad principal, el objetivo N

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de calentamiento (en adelante, puede denominarse simplemente recipiente), por ejemplo, como un recipiente de metal, que tiene magnetismo, se coloca sobre esta placa superior y es calentado por la fuente 6L y 6R de calor de induccion instalada debajo. Una placa de vidrio reforzada resistente al calor que constituye la placa 21 superior esta configurada, tal como se ilustra en la Fig. 2, en la que la anchura W2 lateral es de 728 mm, la profundidad es el tamano de DP3 sustancialmente equivalente a la profundidad DP2. En la Fig. 2, FH1 a FH3 indican, en el caso en el que se observa la carcasa 2 de la unidad principal desde arriba, las anchuras de las partes de cara plana que permanecen alrededor de la placa 21 superior, y FH1 y FH2 son de aproximadamente 10 mm y FH3 es aproximadamente de 50 a 80 mm. Con la parte B de la placa superior, estan las partes FH3 y FH4 de cara plana que tienen una anchura plana predeterminada alrededor de la placa 21 superior, pero las anchuras de estas partes de cara plana son cada una de aproximadamente 10 mm.

El numero de referencia 7 indica una fuente de calor electrica central del tipo de radiacion, y esta dispuesta en una posicion en una llnea CL1 central lateral de la placa 21 superior y tambien cerca de la parte posterior de la placa 21 superior. La fuente 7 de calor electrica central de tipo de radiacion calienta el objetivo N de calentamiento tal como un recipiente o similares a traves de la placa 21 superior desde debajo de la misma por un calentador electrico (por ejemplo, alambre de cromo nlquel, calentador halogeno, calentador radiante) de un tipo para llevar a cabo el calentamiento por radiacion que se usa.

La fuente 7 de calor electrica central de tipo radiacion tiene una forma de recipiente circular con la totalidad de la cara superior abierta, en la que el diametro exterior maximo es de aproximadamente 130 mm y la altura (espesor) es de 15 mm. La distancia W12 de esta fuente 7 de calor electrica central y la bobina SC3 lateral de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo se establece a aproximadamente de 45 a 50 mm y la distancia W11 con la bobina de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho se establece a aproximadamente 40 mm.

Los medios F de control descritos mas adelante configurados para controlar las condiciones de cocinado de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha y la fuente 7 de calor electrica central estan alojados en la carcasa 2 de la unidad principal y los medios E de mando descritos mas adelante para introducir las condiciones de cocinado a estos medios de control estan dispuestos sobre la cara superior en la parte frontal de la carcasa 2 de la unidad principal.

El signo de referencia G indica los medios de visualizacion configurados para mostrar las condiciones de cocinado introducidas por los medios de mando, por ejemplo, energla de calentamiento, tiempo de calentamiento, etc., y es una pantalla de cristal llquido por ejemplo y para que sean visibles a traves de esta pantalla desde la cara superior de la placa 21 superior, instalados debajo de la misma.

Aunque no se ilustra en el dibujo, un dispositivo de envlo de aire configurado para refrigerar un circuito inversor configurado para suministrar energla de alta frecuencia a la fuente 6L y 6R de calor de induccion y las bobinas de calentamiento que conforman las fuentes 6L y 6R de calor de induccion estan alojadas en la carcasa 2 de la unidad principal.

La forma exterior de la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho es un clrculo y el radio R2 del mismo es de aproximadamente 90 mm, es decir, el diametro exterior es de aproximadamente 180 mm. Observese que el diametro exterior maximo puede cambiarse a 200 mm. El centro de esta bobina 6RC de calentamiento esta posicionado en un punto de interseccion (punto X2 central) entre la llnea CL4 recta y una llnea CL3 recta ortogonal a la misma.

Una distancia W4 entre los puntos X1 y X2 de interseccion se establece a un intervalo adecuado de 300 mm a 350 mm.

La fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho estan adyacentes entre si debajo de la placa 21 superior, pero se garantiza una dimension predeterminada como una distancia W5 entre ambas de manera que no tengan una influencia mutua desfavorable a la hora del calentamiento por induccion. Al menos de 8 a 9 cm o mas son deseables como una dimension predeterminada.

Observese que esta distancia W5 es un intervalo entre la circunferencia exterior de un clrculo perfecto cuyo punto central esta en X1 y la cara del borde izquierdo de la bobina 6RC de calentamiento, que incluye las cuatro bobinas SC1 a SC4 laterales. El radio R3 del clrculo PC perfecto cuyo punto central esta en X1, incluyendo las cuatro bobinas SC1 a SC4 laterales, es de aproximadamente 104 mm.

El numero de referencia 10 indica un espacio de almacenamiento de componentes cuya forma plana es un rectangulo y esta formado dentro de la carcasa 2 de la unidad principal rodeado por las cuatro caras de una pared 10F frontal, una pared 10R derecha, una pared 10L izquierda y una pared 10B posterior que conforman la carcasa 2 de la unidad principal. Observese que un intervalo entre las paredes 10R y 10L izquierda y derecha es W3, la

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profundidad del espacio 10 de almacenamiento de componentes formado por la pared 10F frontal y la pared 10R derecha es DP2.

Observese que, en la Fig. 3, CW1 indica una dimension de una distancia entre los puntos centrales en la direccion latitudinal de dos bobinas laterales enfrentadas mutuamente, por ejemplo, las bobinas SC1 y SC4 laterales. Con el ejemplo en la Fig. 3, esta dimension es de aproximadamente 178 mm. Esta dimension se obtiene del calculo de "CW1 = R1 + R1 + GP1 + GP1 + 15 mm + 15 mm = 64 mm + 64 mm + 10 mm + 15 mm + 10 mm + 15 mm".

A continuacion, se proporcionara una descripcion acerca de la operacion especlfica de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo que es caracterlstica de la presente invencion. En primer lugar, se proporcionara una descripcion acerca de un menu de cocinado principal que puede ser ejecutado por el circuito 200 de control de energizacion que constituye el nucleo de los medios F de control descritos en la presente invencion.

Modo de calentamiento a alta velocidad (menu de cocinado en el que se prioriza la velocidad de calentamiento, seleccionado por la primera unidad E1 de seleccion)

El usuario puede establecer manualmente la energla de calentamiento a aplicar al objetivo N de calentamiento.

La energla total de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento, tal como se ha descrito anteriormente, seleccionada por el usuario establece un nivel de entre los nueve niveles en un rango de 150 W a 3,0 kW.

Una relacion de energla de calentamiento entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento (en adelante, denominada "relacion de calentamiento principal-sub") es determinada automaticamente por el circuito 200 de control de energizacion para no exceder la energla total de calentamiento establecida por el usuario y tambien para que este comprendida en un intervalo predeterminado de relacion de energla de calentamiento y el usuario no puede establecer arbitrariamente la relacion de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de calentamiento principal-sub es de 2:3 (en el momento de una alta energla de calentamiento) a 1:1 (en el momento de una baja energla de calentamiento).

La bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento son accionadas al mismo tiempo pero, en este caso, el control se realiza con el fin de obtener la misma direccion de la corriente de alta frecuencia en las regiones en las que ambas estan adyacentes entre si.

El modo fritura (automatico) (menu de cocinado en el que se requieren la velocidad de calentamiento y la funcion de mantenimiento en caliente, seleccionado por la tercera unidad E3 de seleccion)

El objetivo N de calentamiento (freidora o similar) en el que se coloca el aceite para frelr se calienta a una temperatura predeterminada (primer procedimiento) y, a continuacion, el circuito 200 de control de energizacion ajusta automaticamente la energla de calentamiento para mantener la temperatura del objetivo N de calentamiento en un intervalo predeterminado (segundo procedimiento).

Primer procedimiento: El objetivo N de calentamiento es calentado rapidamente a una temperatura predeterminada (por ejemplo, 180 grados centlgrados).

La energla de calentamiento de la bobina de calentamiento principal es de 2,5 kW.

Segundo procedimiento: Aqul, se implementa la fritura, y los materiales de los ingredientes de los alimentos fritos, etc. se colocan en el objetivo N de calentamiento. Este procedimiento tiene una duracion de un maximo de 30 minutos. Con este procedimiento, se prohlbe un ajuste de energla de calentamiento (opcional) por la unidad de ajuste de energla de calentamiento. Despues de 30 minutos, la operacion de calentamiento se termina de manera automatica (pueden llevarse a cabo tambien instrucciones de extension).

La relacion de calentamiento principal-a-sub es determinada automaticamente de manera que el primer procedimiento y el segundo procedimiento esten ambos incluidos en un intervalo predeterminado, y el usuario no puede establecer arbitrariamente la relacion de energla de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de calentamiento principal-sub cambia automaticamente de 2:3 (en el momento de una alta energla de calentamiento) a 1:1 (en el momento de una baja energla de calentamiento).

La bobina principal y las sub-bobinas de calentamiento son accionadas simultaneamente en el primer procedimiento, y los flujos de corriente de alta frecuencia en las bobinas coinciden en rangos adyacentes entre si. Esto es debido a que el objetivo N de calentamiento es calentado rapidamente a una temperatura predeterminada. En el segundo procedimiento tambien, de manera similar, la bobina principal y las sub-bobinas de calentamiento son accionadas simultaneamente, y las direcciones de los flujos de corriente coinciden. Sin embargo, en el caso

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en el que el cambio de temperatura es pequeno de manera continua desde la mitad hasta la fritura, el aparato invierte la direccion de la corriente en aras de la uniformidad del calentamiento.

Modo de precalentamiento (menu de cocinado en el que se prioriza la uniformidad del calentamiento, seleccionado por la segunda unidad E2 de seleccion). Se realiza un primer procedimiento de precalentamiento para calentar el objetivo N de calentamiento con una energla de calentamiento predeterminada con la prohibicion de realizar ajustes o modificaciones de la energla de calentamiento y, una vez terminado el primer procedimiento de precalentamiento, se realiza un procedimiento de mantenimiento del calor para mantener el objetivo N de calentamiento en un intervalo de temperaturas predeterminado (usando una senal de temperatura detectada desde un sensor de temperatura).

Procedimiento de precalentamiento:

Bobina de calentamiento principal: 1.000 W (fijo)

Sub-bobina de calentamiento: 1.500 W (fijo)

Procedimiento de mantenimiento en caliente: cinco minutos como maximo. En el caso en el que no se realiza un ajuste opcional de energla de calentamiento durante este procedimiento, la operacion de calentamiento se termina automaticamente despues de cinco minutos.

Bobina de calentamiento principal: 300 W a 100 W (esta no puede ser ajustada por el usuario)

Sub-bobina de calentamiento: 300 W a 100 W (esta no puede ser ajustada por el usuario)

Estos valores se hacen iguales a los del calentamiento a alta velocidad en el caso en que se realiza un ajuste opcional de energla de calentamiento durante el procedimiento de mantenimiento en caliente.

Con respecto al ajuste arbitrario de la energla de calentamiento, el usuario puede seleccionar un nivel de entre los nueve niveles, tal como se ha descrito anteriormente, en un intervalo de 150 W a 3.000 W, que es la energla total de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento.

En este caso, la relacion de energla de calentamiento principal-a sub es determinada automaticamente por el circuito 200 de control de energizacion para que este incluida en un intervalo predeterminado de relacion de energla de calentamiento, y el usuario no la puede ajustar arbitrariamente. Por ejemplo, la relacion de calentamiento principal-sub es de 2:3 (en el momento de una alta energla de calentamiento) a 1:1 (en el momento de una baja energla de calentamiento).

Aunque la bobina principal y las sub-bobinas de calentamiento son accionadas en el procedimiento de precalentamiento al mismo tiempo, los flujos de corrientes de alta frecuencia en las regiones mutuamente adyacentes en este momento tienen una direccion completamente opuesta. Esto es debido a que se prioriza la uniformidad de la intensidad de calentamiento causando que los flujos magneticos generados desde ambas bobinas de calentamiento en las regiones adyacentes se interfieran entre si. Con el procedimiento de mantenimiento en caliente tambien, las bobinas de calentamiento son accionadas al mismo tiempo, pero las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las regiones mutuamente adyacentes son opuestas. Esto es en aras de la uniformidad de toda la distribucion de la temperatura.

Observese que, con el procedimiento de mantenimiento en caliente, se iniciara un control de promocion de conveccion al llegar a la ebullicion y posteriormente en base a las instrucciones del usuario. Este control de promocion de conveccion se describira mas adelante.

Modo calentador de agua (menu de cocinado en el que se prioriza la velocidad de calentamiento, seleccionado por la primera unidad E1 de seleccion)

El usuario inicia el calentamiento del agua en el objetivo N de calentamiento usando una energla de calentamiento opcional, el agua es hervida y, cuando el circuito 200 de control de energizacion determina que el agua esta en un estado hervido a partir de la informacion de la temperatura del objetivo N de calentamiento, un cambio en un grado de aumento de la temperatura, etc., usando el sensor de temperatura, el circuito 200 de control de energizacion informa al usuario de este hecho usando los medios G de visualizacion. A partir de entonces, la energla de calentamiento se ajusta automaticamente, y el estado hervido se mantiene sin cambios durante solo dos minutos.

Procedimiento calentador de agua:

La energla total de calentamiento de la bobina de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento es

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de 150 W a 3.000 W (esta se ajusta arbitrariamente de entre los nueve niveles de la energla de calentamiento 1 a la energla 9 de calentamiento. El valor de ajuste por defecto es la energla 7 de calentamiento = 2.000 W).

La relacion de energla de calentamiento principal-sub es determinada automaticamente por el circuito 200 de control de energizacion para que no exceda la energla total de calentamiento establecida por el usuario y para que este incluida en un intervalo predeterminado de relacion de energla de calentamiento, y el usuario no puede ajustar arbitrariamente la relacion de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de calentamiento principal-sub es de 2:3 (en el momento de una alta energla de calentamiento) a 1:1 (en el momento de una baja energla de calentamiento).

Procedimiento de mantenimiento en caliente: dos minutos como maximo. La operacion de calentamiento se termina automaticamente despues de dos minutos.

Bobina de calentamiento principal: 1.000 W o menos (esta no puede ser ajustada por el usuario)

Sub-bobina de calentamiento: 1.500 W o menos (esta no puede ser ajustada por el usuario)

Estos valores se hacen iguales a los del calentamiento a alta velocidad en el caso en que se realiza un ajuste opcional de energla de calentamiento durante este periodo. Con respecto a la energla de calentamiento tambien, puede seleccionarse arbitrariamente uno de entre los nueve niveles en un intervalo de 150 W a 3.000.

Hasta la ebullicion, la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento son accionadas al mismo tiempo, y en ese momento, se lleva a cabo un control de manera que las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las regiones mutuamente adyacentes coincidan. Despues de la ebullicion, las direcciones de las corrientes pasan a ser opuestas.

Modo de preparacion de arroz (menu de cocinado en el que se prioriza la uniformidad del calentamiento, seleccionado por la segunda unidad E2 de seleccion). El usuario coloca un recipiente que sirve como el objetivo N de calentamiento en cuyo interior se ha puesto una cantidad adecuada de arroz y agua, y el aparato calienta el recipiente segun un programa de preparacion de arroz predeterminado (una serie de programas tales como un procedimiento de absorcion de agua, un procedimiento de calentamiento, un procedimiento de ebullicion, un procedimiento de vapor, etc.), y la preparacion del arroz se realiza automaticamente.

Procedimiento de absorcion de agua y procedimiento de preparacion de arroz:

Bobina de calentamiento principal: 600 W o menos (esta no puede ser ajustada por el usuario, y el valor es cambiado automaticamente segun el progreso del procedimiento)

Sub-bobina de calentamiento: 700 W o menos (esta no puede ser ajustada por el usuario, y el valor es cambiado automaticamente segun el progreso del procedimiento)

Procedimiento al vapor: cinco minutos

Bobina principal: calentamiento cero (energla de calentamiento: 0 W)

Procedimiento de mantenimiento en caliente: cinco minutos como maximo

Bobina de calentamiento principal: 200 W o menos (esta no puede ser ajustada por el usuario)

Sub-bobina de calentamiento: 200 W o menos (esto no puede ser ajustado por el usuario)

Aunque la bobina principal y las sub-bobinas de calentamiento son accionadas al mismo tiempo, se realiza un control de manera que los flujos de las corrientes de alta frecuencia en las regiones mutuamente adyacentes pasan a tener direcciones opuestas. Esto es debido a que se prioriza la uniformidad de la intensidad de calentamiento haciendo que se cree una interferencia mutua de los flujos magneticos generados desde ambas bobinas de calentamiento en las regiones adyacentes.

Observese que, despues de la finalizacion del procedimiento de preparacion de arroz, en el caso en el que la unidad 280 de circuito de deteccion (unidad de deteccion de colocacion de objetivo de calentamiento) detecta que el objetivo N de calentamiento no esta colocado sobre la bobina de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento, o en el caso en el que en el procedimiento de vaporizacion o el procedimiento de mantenimiento en caliente, la unidad de deteccion de colocacion de objetivo de calentamiento detecta que el objetivo N de calentamiento no esta colocado sobre la bobina de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento al mismo tiempo, la bobina de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento detienen inmediatamente la operacion de calentamiento.

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Modo de coccion (menu de cocinado en el que se prioriza la velocidad de calentamiento, seleccionado por la primera unidad E1 de seleccion)

Procedimiento de calentamiento (hasta la ebullicion):

La energla de calentamiento a aplicar al objetivo N de calentamiento puede ser ajustada manualmente.

Con respecto a la energla total de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento, el usuario selecciona un nivel de entre los nueve niveles en un intervalo de 150 W a 3.000 W.

El valor por defecto es 2.000 W (cuando el usuario no selecciona la energla de calentamiento, el calentamiento se inicia a 2.000 W). La relacion de energla de calentamiento principal-sub es determinada automaticamente por el circuito 200 de control de energizacion para que este incluida en un intervalo predeterminado de relacion de energla de calentamiento, y el usuario no la puede ajustar arbitrariamente. Por ejemplo, la relacion de calentamiento principal-sub es de 2:3 (en el momento de una alta energla de calentamiento) a 1:1 (en el momento de una baja energla de calentamiento).

Ebullicion y post-ebullicion:

Cuando el agua hierve (el controlador estima el estado de ebullicion a partir de informacion tal como la temperatura del objetivo N de calentamiento y un cambio en el grado de aumento de la temperatura, etc., usando el sensor de temperatura), el usuario es informado de la ebullicion del agua.

A partir de entonces, durante 30 minutos consecutivos (extensibles), la operacion de calentamiento se continua automaticamente con el valor por defecto (600 W) para mantener el estado de ebullicion, pero el usuario puede seleccionar arbitrariamente la energla de calentamiento despues de la ebullicion.

Durante todos los procedimientos de calentamiento hasta la ebullicion, la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento son accionadas simultaneamente, y se lleva a cabo un control de manera que las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las regiones mutuamente adyacentes coincidan. En la ebullicion y posteriormente a la ebullicion, el control de promocion de conveccion se inicia en base a las operaciones del usuario. Este control de promocion de conveccion se describira mas adelante.

Modo de calentamiento de agua + mantenimiento en caliente (menu de cocinado en el que se priorizan la velocidad y la uniformidad de calentamiento, seleccionado por la tercera unidad E3 de seleccion)

El usuario empieza a calentar el agua en el objetivo N de calentamiento usando energla de calentamiento opcional, y cuando el agua esta hirviendo (el controlador estima el estado de ebullicion a partir de informacion tal como la temperatura del objetivo N de calentamiento, un cambio en el grado de aumento de la temperatura, etc., usando el sensor de temperatura), el usuario es informado de la ebullicion del agua por la unidad G de visualizacion. A partir de entonces, la energla de calentamiento se ajusta automaticamente, y el estado de ebullicion se mantiene sin cambios durante solo dos minutos.

Procedimiento calentador de agua:

La energla total de calentamiento de la bobina de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento es de 150 W a 3.000 W (se ajusta arbitrariamente de entre los nueve niveles de la energla de calentamiento 1 a la energla 9 de calentamiento, el valor de ajuste por defecto es la energla 7 de calentamiento = 2.000 W).

La relacion de energla de calentamiento principal-sub es determinada automaticamente por el circuito 200 de control de energizacion para que no exceda la energla total de calentamiento seleccionada por el usuario y para que este comprendida en un intervalo predeterminado de relacion de energla de calentamiento, y el usuario no puede ajustar arbitrariamente la relacion de calentamiento. Por ejemplo, la relacion de calentamiento principal-sub es de 2:3 (en el momento de una alta energla de calentamiento) a 1:1 (en el momento de una baja energla de calentamiento).

Procedimiento de mantenimiento en caliente: 10 minutos en el maximo. El calentamiento termina automaticamente despues de 10 minutos.

Hasta la ebullicion, el control se realiza de manera que las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las regiones adyacentes de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento

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coincidan. Las direcciones de las corrientes despues de la ebullicion pasan a ser opuestas. En la ebullicion y posteriormente a la ebullicion, el control de promocion de conveccion se inicia en base a las operaciones del usuario. Este control de promocion de conveccion se describira mas adelante.

En adelante, el funcionamiento basico de la cocina de calentamiento por induccion segun la presente invencion se describira con referencia a la Fig. 6. En primer lugar, en el caso en el que el usuario ha activado la alimentacion principal y ha instruido la operacion de preparacion de calentamiento usando una unidad de mando (no ilustrada en el dibujo), se determina si el objetivo N de calentamiento esta colocado o no encima de cada una de las bobinas, o si el area de la parte inferior del objetivo N de calentamiento es mayor o no que un valor predeterminado, mediante la deteccion de la cantidad de corriente que fluye a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento usando la unidad 280 de deteccion de corriente. Este resultado es transmitido al circuito 200 de control de energizacion que sirve como el controlador (etapa MS1).

En el caso de un recipiente adaptado, el circuito 200 de control de energizacion muestra una pantalla para solicitar al usuario que seleccione un menu de cocinado deseado, por ejemplo, sobre una pantalla de cristal llquido de la unidad E de mando o los medios G de visualizacion instalados en las proximidades (MS2). En el caso de un recipiente deformado no compatible (con un fondo rebajado o similar), o un recipiente muy pequeno o similar, se realiza una prohibicion del procedimiento de calentamiento (MS6).

En el caso en el que el usuario ha seleccionado o ha introducido un menu de cocinado, energla de calentamiento, tiempo de cocinado, o similar usando la unidad de mando, la operacion de calentamiento se inicia a gran escala (MS4).

Como menus de cocinado a ser mostrados en los medios G de visualizacion, hay siete menus "modo de calentamiento a alta velocidad", "modo fritura", "modo calentador de agua", "modo de precalentamiento", "modo de preparacion de arroz", "modo de coccion" y "modo calentador de agua + mantenimiento en caliente". En la siguiente descripcion, podrla omitirse la redaccion de "modo". Por ejemplo, el "modo de calentamiento a alta velocidad" puede denominarse "calentamiento a alta velocidad".

En el caso en el que el usuario ha seleccionado un menu opcional de entre estos siete menus de cocinado, el modo de control correspondiente al menu seleccionado es seleccionado automaticamente por un programa integrado del circuito 200 de control de energizacion y si debe ser energizado, se establecen la cantidad de energizacion (energla de calentamiento), el tiempo de energizacion, etc., de cada una de entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. La visualizacion para solicitar al usuario que establezca la energla de calentamiento opcional o el tiempo de energizacion o similar se realiza sobre la unidad de visualizacion dependiendo de los menus de cocinado (MS5).

Observese que, aunque hay tres unidades de seleccion en total, es decir, las unidades E1, E2 y E3 de seleccion primera, segunda y tercera, hay siete menus de cocinado en total a ser visualizados sobre los medios G de visualizacion. En realidad, sin embargo, hay tres teclas seleccionables "calentamiento a alta velocidad", "calentador de agua" y "coccion" incluidas en el E1, por ejemplo. De manera similar, hay dos teclas de "precalentamiento" y "preparacion de arroz" incluidas en la unidad E2 de seleccion y hay dos teclas de "calentador de agua + mantenimiento en caliente" y "fritura" incluidas en la unidad E3 de seleccion.

(Control de promocion de conveccion)

A continuacion, en conexion con la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo de la presente invencion, se describira un control de promocion de conveccion que es una caracterlstica del modo de calentamiento. El control de promocion de conveccion se divide principalmente en tres tipos. Observese que, con la ebullicion y despues de la ebullicion, o inmediatamente antes de la ebullicion, por ejemplo, en el caso en el que el sensor de temperatura ha detectado que la temperatura del objetivo N de calentamiento se eleva a 98 grados centlgrados, o en el caso en el que el circuito 200 de control de energizacion ha determinado que este estado es cercano a un estado de ebullicion en base al tiempo transcurrido desde el inicio del cocinado, etc., es deseable que en el momento cuando el usuario realiza arbitrariamente una instruccion posteriormente, por ejemplo, inmediatamente despues de las operaciones, el control de promocion de conveccion se inicie, pero en el caso de un menu de cocinado particular, el control puede proceder automaticamente al control de promocion de conveccion cuando pasa a ser un estado de ebullicion, a menos que el usuario prohlba el calentamiento o detenga el calentamiento en la mitad de la operacion del aparato. Este control de promocion de conveccion se describira mas adelante.

(Primer control de promocion de conveccion)

Este control es para calentar el objetivo N de calentamiento usando las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento durante un perlodo de tiempo durante el cual la bobina MC de calentamiento principal no es accionada.

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(A) en la Fig. 3 ilustra un estado en el que se suministra una corriente de alta frecuencia desde los circuitos SIV1 a SIV4 inversor a las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, respectivamente.

De manera similar, (B) en la Fig. 3 ilustra un estado en el que no se suministra corriente de alta frecuencia a las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento y la operacion de calentamiento se detiene y, por otro lado, la corriente de alta frecuencia desde el circuito MIV inversor principal es suministrada solo a la bobina MC de calentamiento principal, y se acciona el calentamiento. Observese que, en el caso en el que la bobina MC de calentamiento principal se muestra sombreada, esto indica un estado energizado. En el caso en el que las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se muestran asimismo en negro, estas indican un estado energizado. Sin embargo, en el segundo control de conveccion y el tercer control de conveccion, descritos mas adelante, los estados energizados de las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento pueden no mostrarse con sombreado o coloreado.

(A) en la Fig. 4 ilustra un estado en el que de las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, la corriente de alta frecuencia es suministrada individualmente y tambien simultaneamente desde los circuitos SIV1 y SIV3 inversores a un conjunto mutuamente adyacente (en adelante, denominado tambien "grupo") de las dos sub- bobinas SC1 y SC3 de calentamiento, respectivamente. En este caso, una parte generadora de calor del objetivo N de calentamiento pasa a ser una parte con forma de tira que se extiende a traves de posiciones directamente sobre las dos sub-bobinas SC1 y SC3 de calentamiento adyacentes y entre ambas. Por consiguiente, con la parte generadora de calor como referencia, los objetivos de cocinado almacenados en el objetivo N de calentamiento, por ejemplo, sopa de miso, guisado o similares, son calentados por la parte con forma de tira que se extiende a traves de posiciones directamente sobre las dos sub-bobinas SC1 y SC3 de calentamiento y entre ambas, y se produce un flujo ascendente. Por consiguiente, en el caso en el que este estado se continua, tal como se ilustra con una flecha YC en (A) en la Fig. 4, puede generarse una conveccion larga hacia el lado opuesto de y mas alla de las sub-bobinas SC1 y SC3 de calentamiento. Se genera facilmente un reflujo que se convierte en un flujo hacia abajo en el lado opuesto, fluye horizontalmente en la parte inferior de los objetivos de cocinado, y vuelve otra vez a las sub-bobinas SC1 y SC3 de calentamiento.

En otras palabras, la longitud de una serie de trayectorias (conocida tambien como una trayectoria clclica o bucle de conveccion) puede incrementarse donde los objetivos de cocinado llquidos que se elevan naturalmente cuando se eleva la temperatura y vuelven otra vez cuando se reduce la temperatura.

RL1 indica la longitud de una trayectoria de conveccion larga en la que el llquido de los objetivos de cocinado elevados se mueve al lado opuesto y cambia a un flujo hacia abajo. El punto de partida de RL1 es los puntos XS centrales de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. RL2 indica la longitud desde la una sub-bobina SC1 de calentamiento a la cara de la pared en el lado opuesto tal como un recipiente o similar que es el objetivo N de calentamiento. Tal como puede comprenderse a partir de (A) en la Fig. 4, RL1 y RL2 son iguales (RL1 = RL2).

A continuacion, como en (B) en la Fig. 4, se ilustra un estado en el que de entre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, la corriente de alta frecuencia es suministrada individual y simultaneamente desde los circuitos SIV1 y SIV2 inversores a las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento, mutuamente adyacentes. Las direcciones de las corrientes IB que fluyen a las sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento son direcciones mutuamente opuestas. En este caso, una parte generadora de calor del objetivo N de calentamiento corresponde a una parte con forma de tira que se extiende a traves de posiciones directamente sobre las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento adyacentes y entre ambas y, por consiguiente, la direccion de la conveccion a ser generada pasa a ser tal como se ilustra con la flecha YC en (B) en la Fig. 4.

De manera similar, como en (C) en la Fig. 4, se ilustra un estado en el que, de entre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, la corriente IB de alta frecuencia es suministrada individual y simultaneamente desde los circuitos SIV2 y SIV4 inversores a un grupo de dos sub-bobinas SC2 y SC4 de calentamiento mutuamente adyacentes. En este caso, una parte generadora de calor del objetivo N de calentamiento corresponde a una parte con forma de tira que se extiende a traves de posiciones directamente sobre las dos sub-bobinas SC2 y SC4 de calentamiento adyacentes y entre ambas y, por consiguiente, la direccion de la conveccion a ser generada pasa a ser tal como se ilustra con la flecha YC en (C) en la Fig. 4, la direccion opuesta en comparacion con el estado ilustrado en (A) en la Fig. 4.

Tal como se describe en la Realizacion 1 anterior, el primer control de promocion de conveccion es un procedimiento para llevar a cabo el calentamiento principal usando un grupo de dos sub-bobinas de calentamiento adyacentes de entre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. En otras palabras, este es un procedimiento para accionar simultaneamente la mitad o mas pero menos que el total de las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Este primer control de promocion de conveccion no solo se realiza en el caso de las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, sino tambien, por ejemplo, en el caso de emplear seis sub- bobinas de calentamiento, en cuyo caso tres o cuatro sub-bobinas de calentamiento son accionadas al mismo

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tiempo. Es decir, tres o cuatro sub-bobinas de calentamiento son tratadas como un grupo, y el calentamiento es accionado en las unidades de los grupos.

Segun este primer control de promocion de conveccion, a traves de toda la anchura del recipiente, puede inducirse un flujo para promover la conveccion para moverse de un lado del mismo al lado opuesto enfrentado y, al contrario, para volver desde el lado opuesto a un lado. Incluso cuando no se genera conveccion, una posicion a calentar del recipiente por las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento es cambiada en el lado de la circunferencia exterior de la bobina MC de calentamiento principal y, por consiguiente, en particular, en el momento de calentamiento de un llquido de cocinado espeso, altamente viscoso, puede prevenirse la evaporacion del agua debida a la concentracion de calor en una unica ubicacion y un quemado local.

La temporizacion preferible para conmutar secuencialmente de (A) a (B) y (C) en la Fig. 4 no es uniforme y depende de los objetivos de cocinado, pero la conmutacion se inicia al menos despues de que la temperatura de los objetivos de cocinado es la de ebullicion, o a partir de un estado cercano a 100 grados centlgrados inmediatamente antes de la ebullicion y, en adelante, la conmutacion se realiza con un intervalo de 10 a 15 segundos, por ejemplo.

O, en el caso en el que se ha establecido un cocinado mediante coccion o guisado durante 30 minutos, el control de promocion de conveccion puede ser iniciado cinco minutos antes de que termine el cocinado y durante cinco minutos hasta el final del cocinado. Para facilitar que la sopa de caldo sea absorbida por ingredientes tales como verduras y carne, etc., puede realizarse repetidamente varias veces una conmutacion a y desde el control de conveccion durante 30 segundos. En realidad, incluso con el accionamiento de calentamiento de la misma sub- bobina de calentamiento con la misma energla de calentamiento, la intensidad de la conveccion a ser generada se ve influenciada en gran medida por la viscosidad del llquido de los objetivos de cocinado y, por consiguiente, es deseable seleccionar la energla de calentamiento, el intervalo de energizacion, el orden, etc., de las cuatro sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, en base a diversos resultados experimentales de cocinado.

Segun este primer control de promocion de conveccion, un procedimiento de cocinado (procedimiento de calentamiento) tal como un precalentamiento de la superficie de un recipiente (la cara lateral de un recipiente) tal como una sarten, etc., puede ser realizado accionando (encendiendo) las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento (dispuestas sobre la misma circunferencia con un intervalo predeterminado) correspondientes a la parte circunferencial del objetivo N de calentamiento.

La Fig. 5 es un diagrama explicativo que ilustra la temporizacion de la corriente que fluye a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento a ser calentadas y accionadas y un estado activado, en el que se aplica la corriente de alta frecuencia, se muestra como "ON", y un estado desactivado, en el que no se aplica la corriente de alta frecuencia, se muestra como "OFF".

En esta Fig. 5, tal como se ilustra con una llnea discontinua, la bobina MC de calentamiento principal no es energizada, pero durante un perlodo de tiempo de no energizacion de la misma, se realiza un calentamiento por induccion por parte de un grupo de grupos de sub-bobinas de calentamiento constituido por una mitad o mas de, pero menos que el numero total de sub-bobinas de calentamiento, en este ejemplo, dos sub-bobinas adyacentes.

Tal como es evidente a partir de esta Fig. 5, con multiples secciones configuradas de un intervalo de tiempo predeterminado (en adelante denominadas simplemente como "secciones"), en la primera seccion T1 de la misma, las sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento estan a ON, y en la siguiente seccion T2, la sub-bobina SC1 de calentamiento pasa a OFF y la SC2 sigue estando a ON. La SC3 pasa a ON.

En la seccion T3 siguiente, la sub-bobina SC1 de calentamiento sigue estando en OFF, y la SC2 pasa a OFF. La SC3 sigue estando ON, y la SC4 pasa a ON. En la seccion T4 siguiente, la SC3 pasa a OFF. La SC4 sigue estando ON, y la SC1 pasa a ON. Las secciones T1 a T8 ilustradas en este dibujo pueden ser aproximadamente de 10 a 15 segundos, tal como se ha descrito anteriormente. En adelante, de esta manera, la corriente que fluye a las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento pasa a ON y OFF en un intervalo predeterminado.

(Modificacion del grupo de sub-bobinas de calentamiento)

Observese que, en esta Realizacion 1, las configuraciones de las sub-bobinas de calentamiento que componen un grupo se cambian para cada seccion (T1, T2, T3, etc.), pero puede ser fijas de manera inalterable. Por ejemplo, puede prepararse una disposicion en la que las sub-bobinas de calentamiento estan divididas en un grupo de SC1 y SC2, y un grupo de SC3 y SC4, los dos grupos son energizados de manera alternada de manera que mientras un grupo esta en ON, el otro grupo pasa a OFF. En el caso de cambiar las configuraciones del grupo de sub- bobinas de calentamiento tambien, puede cambiarse el orden de energizacion, tal como se ilustra en la Fig. 5, cuando el primer grupo a ser accionado en una operacion de calentamiento pasa de la seccion T1 a la T4 en la que deben ser energizados tal como se ha descrito anteriormente. Por ejemplo, se considera un caso en el que el

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primer grupo en la seccion T1 comprende las sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento tal como se ilustra en (B) en la Fig. 4, la combinacion en la seccion T2 comprende SC2 y SC4 tal como se ilustra en (C) en la Fig. 4, y la combinacion en la seccion T5 pasa a ser de nuevo la combinacion de las sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento tal como se ilustra en (B) en la Fig. 4. En este caso, el primer grupo a ser accionado en una operacion de calentamiento cambia secuencialmente en sentido horario, pero esto puede cambiarse al sentido anti-horario. En este cambio en sentido anti-horario, puede prepararse una disposicion con dos rotaciones de las secciones de energizacion T1 a T4, y T5 a T8 de manera que las sub-bobinas de calentamiento a ser accionadas se cambian en el sentido horario, tal como se ilustra en la Fig. 4, y por el contrario se cambian en sentido anti- horario despues de entrar en la tercera ronda desde la seccion T4. La velocidad para mover una parte a ser calentada usando una sub-bobina de calentamiento, es decir, un intervalo de conmutacion de energizacion (secciones T1, T2, T3 a T8 de energizacion, etc.) puede ser cambiada cada vez que se repite una ronda. Dicho un modo de cambio puede ser aplicado tambien a un segundo y un tercer control de promocion de conveccion, descritos mas adelante.

(Modificacion de las sub-bobinas de calentamiento)

Tal como se ilustra en la Fig. 7, el numero de sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, que se han descrito como cuatro, puede ser de dos. Especlficamente, una sub-bobina SCR de calentamiento en el lado derecho ilustrada en la Fig. 7 es como las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento ilustradas en la Fig. 1 a la Fig. 4 conectadas, y la totalidad esta curvada de manera que este a lo largo de sustancialmente la totalidad del borde circunferencial exterior del lado derecho de la bobina MC de calentamiento principal. La sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo tiene una forma en la que la totalidad esta curvada de manera que este a lo largo de sustancialmente la totalidad del borde circunferencial exterior del lado izquierdo de la bobina MC de calentamiento principal, y es una forma simetrica que intercala el punto X1 central de la bobina MC de calentamiento principal.

La sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho y la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo son completamente la misma, y pueden ser intercambiables simplemente siendo instaladas despues de cambiar las orientaciones de las mismas. Con las dos sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, las anchuras laterales de las mismas son de aproximadamente una mitad del radio de la bobina MC de calentamiento principal, y en el caso en el que la bobina MC de calentamiento principal tiene un diametro aproximadamente de 180 a 200 mm, cada una de las anchuras WA laterales de las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento son aproximadamente de 30 a 50 mm. Con el fin de conformar una forma mas larga y delgada mediante el aumento del grado de planitud, hay diversas restricciones tecnicas tales como la manera de enrollar cables agrupados, etc.

En esta modificacion, en el caso en el que se aplica de manera alternada corriente de alta frecuencia desde el circuito inversor a cada una de entre la sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho y la sub-bobina SC de calentamiento del lado izquierdo en un intervalo predeterminado (puede no ser un intervalo fijo), con el objetivo N de calentamiento, la parte de borde circunferencial exterior del lado derecho y la parte de borde circunferencial exterior del lado izquierdo son sometidas de manera alternada a calentamiento por induccion de una manera concentrada y, por consiguiente, la conveccion es generada de manera alternada desde la izquierda y la derecha en los objetivos de cocinado. En este caso tambien, es eficaz establecer una mayor energla de calentamiento durante el tiempo en el que el calentamiento se realiza solo por la sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho, o solo por la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo, en el modo de promocion de conveccion, que la energla de calentamiento en el momento en el que el calentamiento se realiza con la maxima energla de calentamiento por la sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho y la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo en el que las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento del lado derecho y del lado izquierdo se establecen a un estado activado al mismo tiempo. Observese que una flecha IA de la bobina MC de calentamiento principal indica la direccion de la corriente IA de alta frecuencia que fluye a la bobina MC de calentamiento principal en el momento de accionar la bobina MC de calentamiento principal.

En el caso en el que una cualquiera o ambas de entre la sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho y la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo es accionada en una operacion de calentamiento al mismo tiempo, es deseable con relacion a la eficacia de calentamiento que las direcciones de la corriente IA de alta frecuencia que fluye a la bobina MC de calentamiento principal, y la corriente IB de alta frecuencia que fluye a cada una de las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, izquierda y derecha, se conviertan en la misma direccion en los lados adyacentes, tal como se ilustra con una llnea solida en la Fig. 7 (la Fig. 7 ilustra un caso en el que en sentido horario en la bobina MC de calentamiento principal, y en sentido anti-horario en las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, izquierda y derecha). Esto es debido a que, en el caso en el que, con las regiones adyacentes de dos bobinas independientes, las corrientes fluyen en la misma direccion, los flujos magneticos generados por las corrientes de los mismos se suman, la densidad de flujo magnetico para entrelazar el objetivo N de calentamiento se incrementa, y se generan muchas corrientes de Foucault en la parte inferior del objetivo de calentamiento y, por consiguiente, el calentamiento por induccion puede realizarse de una manera eficaz.

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En el caso en el que la energla de calentamiento en el momento de calentar un recipiente simultaneamente usando tres de entre la bobina SCR de calentamiento del lado derecho, la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo y la bobina MC de calentamiento principal es de 3.000 W, y la bobina SCR de calentamiento del lado derecho calienta el recipiente con 1 kW, la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo calienta tambien el recipiente con 1.000 W y la bobina MC de calentamiento principal calienta tambien el recipiente con 1.000 W, con el modo de promocion de conveccion, por ejemplo, la sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho y la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo son activadas tambien de manera alternada a un estado encendido a 1.500 W. Observese que, de esta manera, en el caso en el que se emplean solo las dos sub- bobinas de calentamiento, puede reducirse el numero de circuitos inversores a ser accionados y pueden esperarse ventajas tales como la reduccion en los costos debido a la disminucion de la configuracion del circuito, y la reduccion de tamano debido a la disminucion de la superficie de la placa de circuito, etc.

Tal como es evidente a partir de la modificacion en la Fig. 7, el primer control de promocion de conveccion incluye medios que incluyen una placa superior sobre la que un objetivo de calentamiento tal como un recipiente en el que se colocan los objetivos de cocinado, etc., una bobina MC de calentamiento principal anular dispuesta debajo de la placa superior, una primera sub-bobina SCR de calentamiento y una segunda sub-bobina SCL de calentamiento que tienen una forma plana que tiene una anchura lateral menor que el radio de la bobina de calentamiento principal, dispuestas cerca de ambos lados de la bobina de calentamiento principal, un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a cada una de entre la bobina MC de calentamiento principal, la primera sub-bobina SCR de calentamiento y la segunda sub-bobina SCL de calentamiento, un controlador configurado para controlar la salida del circuito inversor, y una unidad de mando configurada para instruir al controlador para realizar el inicio del calentamiento, ajustar la energla de calentamiento, etc., en el que el controlador establece un perlodo de tiempo durante el cual la energla electrica de calentamiento por induccion no es suministrada a la primera sub-bobina de calentamiento, y suministra energla electrica de calentamiento por induccion desde el circuito inversor a la segunda sub-bobina de calentamiento durante este perlodo y, a continuacion, establece un perlodo de tiempo durante el cual el suministro de energla electrica de calentamiento por induccion a la segunda sub-bobina de calentamiento se detiene, suministra energla electrica de calentamiento por induccion desde el circuito inversor a la primera sub-bobina de calentamiento durante este perlodo, y el controlador repite la operacion de conmutacion de energizacion para las sub-bobinas de calentamiento primera y segunda multiples veces.

Tal como se ha descrito anteriormente, segun la Realizacion 1, las teclas E1, E2 y E3 de seleccion que sirven como las unidades de seleccion primera, segunda y tercera se muestran en los medios E de visualizacion configurados para mostrar las condiciones de calentamiento en un estado en el que son seleccionables por las operaciones del usuario, en una forma de una tecla de interruptor de tipo de capacitancia electrostatica o similar y, por consiguiente, el usuario puede seleccionar facilmente un menu de cocinado deseado. Un patron de accionamiento de calentamiento adaptado a la seleccion es determinado automaticamente por el controlador y, por consiguiente, el calentamiento puede ser ejecutado en un modo de accionamiento de bobina de calentamiento segun el proposito y el deseo del usuario, tal como dar prioridad al tiempo de calentamiento, dar prioridad a la uniformidad de la temperatura, etc. De esta manera, una tecla de seleccion de un menu de cocinado puede ser operada en la unidad de visualizacion y, por consiguiente, pueden conseguirse tambien ventajas en la solucion de un uso erroneo del usuario, alivio de la carga mental, etc.

Como una aplicacion de esta modificacion, en el caso de la realizacion de manera alternada de la energizacion de la bobina MC de calentamiento principal de la parte central, y la energizacion de la sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho y de la bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo, puede generarse otra trayectoria de conveccion. Por ejemplo, en primer lugar, la sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho es accionada con energla de calentamiento de 1 kW durante 15 segundos. A continuacion, la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo es accionada con energla de calentamiento de 1 kW durante 15 segundos. Estas etapas se repiten dos veces, tras lo cual la bobina MC de calentamiento principal sola es accionada con 1 kW durante 15 segundos. De esta manera, puede generarse una conveccion que se eleva desde la parte superior de la bobina MC de calentamiento principal y a continuacion se extiende radialmente sobre el lado del borde circunferencial exterior del recipiente. De esta manera, ademas de una conveccion con una trayectoria larga segun el calentamiento desde la parte exterior de la parte inferior del recipiente usando las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, izquierda y derecha, se forman dos tipos de conveccion, pueden esperarse ventajas tales como los efectos de batido de la totalidad de los objetivos de cocinado dentro del recipiente, uniformidad de la temperatura, prevencion de ebullicion, etc.

(Segundo control de promocion de conveccion)

Este control es para establecer una diferencia de energla de accionamiento entre un grupo de sub-bobinas de calentamiento en el momento de calentar el objetivo N de calentamiento usando multiples conjuntos adyacentes (denominados tambien grupos) de sub-bobinas de calentamiento de entre las sub-bobinas SC1 a SC4 de

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calentamiento dentro de un perlodo de tiempo durante el que la bobina MC de calentamiento principal no es accionada. Especlficamente, este se caracteriza por suministrar una energla electrica mayor que la energla electrica de calentamiento por induccion suministrada al primer grupo de bobinas de calentamiento al segundo grupo de sub-bobinas de calentamiento y, a continuacion, reducir la energla electrica de calentamiento por induccion suministrada al primer grupo de grupo de sub-bobinas de calentamiento, y suministrar una energla electrica mayor que esta energla electrica al segundo grupo de grupo de sub-bobinas de calentamiento, y repetir estas operaciones multiples veces. En otras palabras, segun un procedimiento para accionar un grupo formado por una mitad o mas de, pero menor que el total de, las cuatro sub-bobinas de calentamiento al mismo tiempo, se establece una diferencia de energla electrica de accionamiento entre las restantes sub-bobinas de calentamiento individuales o un grupo de las mismas, y la suma total de la energla de calentamiento de un grupo formado por las sub-bobinas de calentamiento de un numero de la mitad o mas, pero menos que el total se establece mayor que la operacion de energla de calentamiento para una sub-bobina de calentamiento individual restante o un grupo de las mismas.

A continuacion, se proporcionara especlficamente una descripcion.

Tal como se ilustra en (B) en la Fig. 4, la corriente de alta frecuencia es suministrada a las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento adyacentes de entre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento desde los circuitos SIV1 y SIV2 inversores, respectivamente. En este caso, se establece una energla de calentamiento (segunda energla de calentamiento) de 1,0 kW a cada una de las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento. En este caso, cada una de las dos sub-bobinas SC4 y SC3 de calentamiento posicionadas en una posicion simetrica, con respecto al punto X1 central, a las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento es accionada por una energla de calentamiento de 500 W (primera energla de calentamiento).

A continuacion, de manera similar, tal como se ilustra en (C) en la Fig. 4, en un estado en el que la energla de calentamiento de la SC1 de las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento se reduce a 500 W (primera energla de calentamiento), y la SC2 se mantiene a la energla de calentamiento como esta, la sub-bobina SC4 de calentamiento adyacentes a la SC2 es accionada con 1.000 W (segunda energla de calentamiento). La SC3 se mantiene a 500 W (primera energla de calentamiento).

A continuacion, de manera similar, tal como se ilustra en (D) en la Fig. 4, en un estado en el que la energla de calentamiento de la SC2 de las dos sub-bobinas SC2 y SC4 de calentamiento se reduce a 500 W, y la SC4 se mantiene a la energla de calentamiento como esta, la sub-bobina SC3 de calentamiento adyacente a la SC4 es accionada con 1.000 W. La SC1 se mantiene a 500 W.

Tal como es evidente por la descripcion anterior, este control se caracteriza por accionar un grupo de dos sub- bobinas de calentamiento adyacentes con gran energla de calentamiento, accionar un grupo de las dos sub- bobinas de calentamiento restantes con una energla de calentamiento menor que la anterior, y conmutar este grupo de gran energla de calentamiento y este grupo de energla de calentamiento menor, cambiando de esta manera posicionalmente una parte a ser calentar fuertemente.

Segun este control, pueden realizarse un procedimiento de cocinado y un procedimiento de calentamiento en los que la superficie del recipiente (cara lateral del recipiente) es precalentada de manera efectiva mientras se calienta la parte central de un recipiente o similar. Con el recipiente, el area central a calentar por las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se cambia alrededor de la bobina MC de calentamiento principal y, por consiguiente, puede prevenirse tambien que el recipiente se queme localmente en el momento de calentar un llquido de cocinado con alta viscosidad y denso.

Por consiguiente, el segundo control de promocion de conveccion es un procedimiento para realizar un calentamiento principal usando un grupo de dos sub-bobinas de calentamiento adyacentes de entre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. En otras palabras, una mitad o mas, pero menos que el total de las cuatro sub-bobinas de calentamiento son accionadas al mismo tiempo, y la diferencia de energla de accionamiento de calentamiento se establece entre este grupo y un grupo de una o multiples sub-bobinas de calentamiento restantes. Este segundo control de promocion de conveccion no se realiza solo en el caso de solo las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, por ejemplo, sino en el caso de emplear seis sub-bobinas de calentamiento, en cuyo caso tres o cuatro sub-bobinas de calentamiento deben ser accionadas al mismo tiempo. Observese que aunque es deseable que la segunda energla de calentamiento sea el doble o mas que la primera energla de calentamiento, esta puede ser de 1,5 veces o mas. En un procedimiento para realizar el accionamiento dividiendo cuatro o mas sub-bobinas de calentamiento en un primer grupo de dos sub-bobinas de calentamiento adyacentes y otro grupo (segundo grupo), es deseable que la suma total de la segunda energla de calentamiento del primer grupo de sub-bobinas de calentamiento sea el doble o mas de la suma total de la segunda energla de calentamiento, pero puede ser de 1,5 veces o mas.

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Como una modificacion de las sub-bobinas de calentamiento, se ha realizado una descripcion con respecto a las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento reducidas a dos, tal como se ilustra en la Fig. 7, pero la modificacion de las mismas puede aplicarse tambien a este segundo control de promocion de conveccion. Especlficamente, esto puede conseguirse mediante una configuracion que comprende una placa superior sobre la que un objetivo de calentamiento tal como un recipiente en el que se colocan los objetivos de cocinado o similares, una bobina MC de calentamiento principal anular dispuesta debajo de esta placa superior, una primera sub-bobina SCR de calentamiento y una segunda bobina SCL de calentamiento que tiene una forma plana que tiene una anchura lateral menor que el radio de la bobina de calentamiento principal, dispuestas cerca de ambos lados de la bobina de calentamiento principal, un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a cada una de la bobina MC de calentamiento principal, una primera sub-bobina SCR de calentamiento, y una segunda sub-bobina SCL de calentamiento, un controlador configurado para controlar la salida de este circuito inversor, y una unidad de mando configurada para instruir al controlador para realizar el inicio del calentamiento, ajustar la energla de calentamiento, etc., en el que el controlador suministra una mayor energla electrica que la energla electrica de calentamiento por induccion suministrada desde el circuito inversor a la primera sub-bobina SCR de calentamiento a la segunda sub-bobina SCL de calentamiento, a continuacion disminuye la energla electrica de calentamiento por induccion suministrada a la segunda sub-bobina SCL de calentamiento, suministra una mayor energla electrica desde el circuito inversor a la primera sub-bobina SCR de calentamiento, y el controlador repite la operacion de conmutacion de energizacion de las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, primera y segunda, multiples veces.

(Tercer control de promocion de conveccion)

Este control es para calentar el objetivo N de calentamiento usando las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento mientras se acciona la bobina MC de calentamiento principal, al mismo tiempo que un periodo de tiempo de accionamiento de la bobina MC de calentamiento principal, o durante un periodo de tiempo durante el que se detiene el accionamiento. Especlficamente, este control se realiza mediante una configuracion en la que multiples sub-bobinas de calentamiento, cada una de las cuales tiene una forma plana que tiene una anchura lateral menor que el radio de la bobina de calentamiento principal, estan dividas en un primer grupo y un segundo grupo, estos grupos estan dispuestos en ambos lados de las bobinas de calentamiento principales, respectivamente, y en un estado en el que la energia electrica de calentamiento por induccion para el primer grupo se detiene durante un periodo de tiempo durante el cual la energia electrica de calentamiento por induccion es suministrada consecutiva o intermitentemente a la bobina de calentamiento principal usando una primera energia de calentamiento, la segunda energia de calentamiento mayor que la primera energia de calentamiento es suministrada al segundo grupo desde el circuito inversor y, a continuacion, la energla electrica de calentamiento por induccion para el primer grupo se detiene, la tercera energla de calentamiento mayor que la primera energia de calentamiento es suministrada al segundo grupo desde el circuito inversor, y estas operaciones se repiten, generando de esta manera una conveccion con una trayectoria larga para los objetivos de cocinado dentro del objetivo de calentamiento. De esta manera, incluso cuando no se genera conveccion, con el recipiente, el area central a calentar por las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se cambia a una posicion mas exterior que la bobina MC de calentamiento principal y, por consiguiente, puede prevenirse tambien que el recipiente se quema localmente en el momento de calentar un liquido de cocinado con alta viscosidad y denso.

La Fig. 8 es un diagrama que ilustra la temporizacion de la corriente que fluye a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Un estado activado en el que una corriente de alta frecuencia a ser accionada en una operacion de calentamiento es aplicada se muestra como "ON", y un estado desactivado en el que la corriente de alta frecuencia no es aplicada se muestra como "OFF".

Tal como se ilustra con una linea discontinua en esta Fig. 8, la bobina MC de calentamiento principal es energizada consecutivamente desde la primera seccion de T1 a T4, pero las siguientes cuatro secciones se convierten en un periodo de tiempo de no energizacion. Durante este periodo de tiempo de energizacion y no energizacion, el calentamiento por induccion es realizado por un grupo de grupos de sub-bobinas de calentamiento constituidos por una mitad o mas, pero menos que el total (dos en este ejemplo). Es una caracterlstica que una suma total de energla de calentamiento en el momento de este calentamiento por induccion se establece mayor que la energla de calentamiento de la bobina de calentamiento principal (primera energla de calentamiento) "en el momento de accionamiento para el control de promocion de no conveccion".

Aqui, "en el momento de accionamiento para el control de promocion de no conveccion" incluye cada uno de los dos casos siguientes. Sin embargo, en el caso en el que se realiza el control, la primera energia de calentamiento puede establecerse para satisfacer uno de los casos en lugar de determinar la primera energia de calentamiento con una condicion que satisface ambos de los siguientes dos casos.

(1) Cuando se accionan la bobina MC de calentamiento principal y todas las sub-bobinas de calentamiento al mismo tiempo, y se realiza un cocinado mediante una operacion normal para ejercer la cantidad de calentamiento

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maxima: Por ejemplo, en el caso en el que la bobina MC de calentamiento principal y todas las sub-bobinas de calentamiento son accionadas al mismo tiempo, el ajuste de energia de calentamiento maximo es de 3 kW, y en el momento de este calentamiento de 3 kW, una relacion de energia de calentamiento distribuida a la bobina de calentamiento principal es de 1 kW, este 1 kW sirve como la energia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal "en el momento de accionamiento para el control de promocion de no conveccion".

(2) Cuando se realiza la operacion con la configuracion de energia de calentamiento maxima en el caso de la bobina MC de calentamiento principal sola accionada normalmente en una operacion de calentamiento para realizar un cocinado: Por ejemplo, en el caso en el que la energia de calentamiento maxima en la bobina MC de calentamiento principal sola es de 1,2 kW, estos 1,2 kW sirven como la energia de calentamiento de la bobina de calentamiento principal "en el momento del accionamiento para el control de promocion de no conveccion".

Tal como es evidente a partir de la Fig. 8, a lo largo de todas las secciones, un grupo de una mitad o mas, pero menor que el numero total de sub-bobinas de calentamiento (primer grupo) esta configurado por dos de las sub- bobinas SC1 y SC2 de calentamiento, y un segundo grupo comprende dos de las SC3 y SC4. En la primera seccion T1, el primer grupo esta en ON, y el segundo grupo esta en OFF. En la siguiente seccion T2, el primer grupo pasa a OFF, y el segundo grupo pasa a ON.

En la siguiente seccion T3, el primer grupo vuelve a ON, y el segundo grupo pasa a OFF. Las secciones T1 a T4 ilustradas en este dibujo pueden ser aproximadamente de 10 a 15 segundos, por ejemplo. Posteriormente, de esta manera, la corriente que fluye a los grupos de sub-bobinas de calentamiento del primer grupo y el segundo grupo pasa a ON y OFF de manera alternada con un intervalo predeterminado.

(Tercera modificacion del control de promocion de conveccion)

La Fig. 9 es un diagrama que ilustra la temporizacion de la corriente que fluye a la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, un estado activado en el que la corriente de alta frecuencia mediante la cual una bobina debe ser accionada en una operacion de calentamiento es aplicada se muestra como "ON", y un estado desactivado en el que no se aplica la corriente de alta frecuencia se muestra como "OFF". Las sub-bobinas de calentamiento constituyen un grupo de una mitad o mas, pero menor que el numero total de sub-bobinas de calentamiento (primer grupo), y se compone de dos de las sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento. Por otra parte, el segundo grupo se compone de dos de las SC3 y SC4 restantes. Las configuraciones de los grupos no se cambian durante el cocinado, y el primer grupo se fija de manera que pase a ser constantemente dos de las sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento.

Tal como se ilustra con una linea discontinua en esta Fig. 9, la bobina MC de calentamiento principal es energizada consecutivamente desde la primera seccion T1 a T2 (a la primera energia de calentamiento), pero las siguientes cuatro secciones (T3 a T6) se convierten en un periodo de tiempo de no energizacion. Durante el periodo de tiempo de calentamiento por induccion (a la primera energia de calentamiento) de la bobina MC de calentamiento principal en estas dos primeras secciones, se suspende el accionamiento de la totalidad de las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento.

A continuacion, cuando llega la seccion T3, se suspende la energizacion de la bobina MC de calentamiento principal. En cambio, en la seccion T3, un grupo de las sub-bobinas de calentamiento esta en calentamiento por induccion. La suma total de energia de calentamiento en el tiempo de calentamiento por induccion es (la segunda) energia de calentamiento (por ejemplo, 1.500 W o 2.000 W) mayor que la primera energia de calentamiento (por ejemplo, 1.000 W) de la bobina de calentamiento principal. El segundo grupo de las sub-bobinas de calentamiento no son accionadas en una operacion de calentamiento.

A continuacion, cuando llega la seccion T4, la energizacion de la bobina MC de calentamiento principal esta todavia suspendida, pero en esta seccion T4, el calentamiento por el primer grupo de las sub-bobinas de calentamiento se suspende. En lugar de esto, las sub-bobinas SC3 y SC4 de calentamiento del segundo grupo son accionadas en una operacion de calentamiento. La suma total de energia de calentamiento en el momento de este calentamiento por induccion es (la tercera) energia de calentamiento (por ejemplo, 1.500 W o 2.000 W) mayor que la primera energia de calentamiento (1.000 W) de la bobina de calentamiento principal. Observese que la tercera energia de calentamiento y la segunda energia de calentamiento son la misma energia de calentamiento, pero estas pueden no ser las mismas, siempre y cuando estas sean mayores que la primera energia de calentamiento (1.000 W).

A continuacion, cuando llega la seccion T5, la energizacion de la bobina MC de calentamiento principal esta todavia suspendida, pero en esta seccion T5, el primer grupo de las sub-bobinas de calentamiento son accionadas en una operacion de calentamiento. La suma total de la energia de accionamiento de calentamiento de las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento en este caso es la segunda energia de calentamiento (por ejemplo, 1.500 W o 2.000 W) mayor que la primera energia de calentamiento. En esta seccion V, el calentamiento

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por las sub-bobinas SC3 y SC4 de calentamiento del segundo grupo se suspende.

A continuacion, cuando llega la seccion T6, la energizacion de la bobina MC de calentamiento principal esta todavla suspendida, pero en esta seccion T6, el calentamiento por el primer grupo de las sub-bobinas de calentamiento se suspende de nuevo, y en lugar de esto, el segundo grupo es accionado en una operacion de calentamiento. La suma total de la energla de accionamiento de calentamiento de las dos sub-bobinas SC3 y SC4 de calentamiento del segundo grupo en este caso es la tercera energla de calentamiento mayor que la primera energla de calentamiento.

A continuacion, cuando llega la seccion T7, la energizacion de la bobina MC de calentamiento principal se reanuda. La energla de calentamiento en este momento es la primera energla de calentamiento. En esta seccion T7, el primer grupo de las sub-bobinas de calentamiento son accionadas de nuevo en una operacion de calentamiento. La suma total de la energla de accionamiento de calentamiento de las dos sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento del primer grupo en este caso es la segunda energla de calentamiento mayor que la primera energla de calentamiento. El calentamiento por el segundo grupo se detiene

A continuacion, cuando llega la seccion T8, la energizacion de la bobina MC de calentamiento principal se mantiene con la energla de calentamiento 1, pero el calentamiento por SC1 y SC2 del primer grupo de las sub- bobinas de calentamiento se suspende. En lugar de esto, el segundo grupo de las sub-bobinas de calentamiento son accionadas de nuevo en una operacion de calentamiento, y el nivel de energla de calentamiento en este caso es la tercera energla de calentamiento.

Tal como se ha descrito anteriormente, la bobina MC de calentamiento principal es accionada en una operacion de calentamiento en las dos secciones y, de esta manera, el calentamiento se suspende en las cuatro secciones. En adelante, estas operaciones se repiten. Por otra parte, el calentamiento por los grupos primero y segundo de las sub-bobinas de calentamiento tiene un patron en el que esta suspendido en las cuatro secciones y, a continuacion, es accionado de manera alternada en una operacion de calentamiento para cada seccion. Observese que en la Fig. 9 se han anadido un slmbolo de referencia (A) a la seccion T1, (B) a la seccion T3, (C) a la seccion T4, y (D) a la seccion T7, estas secciones (A), (B), (C) y (D) corresponden a (A), (B), (C) y (D) en la Fig. 10, y se entiende un escenario en el que el perlodo de tiempo de accionamiento se conmuta secuencialmente en la Fig. 10. De esta manera, hay cinco tipos de patrones de energizacion en total.

Observese que la temporizacion preferible para la conmutacion de energizacion, es decir, las secciones (T1 a T9 y etc.) no es homogenea, dependiendo de los objetivos de cocinado, pero la conmutacion se inicia al menos despues de que la temperatura de los objetivos de cocinado es la correspondiente a su punto de ebullicion, o de un estado cercano a los 100 grados centlgrados inmediatamente antes de la ebullicion y, a continuacion, se realiza la conmutacion a un intervalo de 10 a 15 segundos, por ejemplo. O, en el caso en el que se ha establecido el cocinado de los alimentos mediante coccion o guisado durante 30 minutos, puede realizarse una configuracion en la que la conmutacion se inicia cinco minutos antes de que se termine el cocinado, y la conmutacion se implementa durante cinco minutos hasta el final del cocinado.

En realidad, incluso cuando la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento son accionadas en una operacion de calentamiento por las energlas de calentamiento primera y segunda, la diferencia en las energlas de calentamiento primera, segunda y tercera, y la energla de conveccion generada por los valores absolutos de las energlas de calentamiento primera, segunda y tercera se ven muy afectadas por la viscosidad del llquido de los objetivos de cocinado y, por consiguiente, es deseable seleccionar el valor de energla de calentamiento, el intervalo de energizacion, el orden, etc., en base a diversos resultados de cocinado experimentales.

A continuacion, se proporcionara una descripcion con relacion a un ejemplo especlfico en el caso en el que la conmutacion de energizacion se ha aplicado a un menu de cocinado real.

Por ejemplo, se proporcionara una descripcion con relacion a un caso en el que el menu de cocinado "coccion" se realiza a 2.000 W.

En primer lugar, incluso cuando inicialmente no se introducen 2.000 W en una unidad de ajuste de energla de calentamiento no ilustrada en el dibujo, el valor predeterminado es 2.000 W tal como se ha descrito anteriormente y, por consiguiente, el calentamiento se inicia a 2.000 W desde el principio. En este caso, la relacion de energla de calentamiento principal-sub es determinada automaticamente por el circuito 200 de control de energizacion, y el usuario no tiene que establecer esta arbitrariamente y, por ejemplo, la energla de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal se establece a 800 W, y la energla total de calentamiento de las cuatro sub- bobinas de calentamiento se establece a 1.200 W (mayor que la "primera energla de calentamiento").

El objetivo N de calentamiento calienta a 2.000 W, y en el momento en el que el agua esta hirviendo (en el

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momento en el que el controlador estima que esta en un estado de ebullicion a partir de informacion tal como la temperatura y el cambio en el grado de aumento de la temperatura del objetivo N de calentamiento), el circuito 200 de control de energizacion emite una senal de notificacion, muestra esta como caracteres o luz usando los medios G de visualizacion configurados para mostrar las condiciones de operacion de los medios de calentamiento, e informa al usuario de la ebullicion. En este momento, en el caso en el que la energla de calentamiento no se establece de nuevo, el circuito 200 de control de energizacion informa al usuario de la reduccion automatica de la energla de calentamiento.

En el caso en el que el usuario no ha operado nada, cuando se alcanza un estado de ebullicion, el circuito 200 de control de energizacion emite una senal de mando para reducir la energla de calentamiento al circuito MIV inversor principal y los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores y, por ejemplo, la energla de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal se ajusta a 300 W, y la energla total de calentamiento de las cuatro sub- bobinas de calentamiento se ajusta a 300 W.

Este estado continua durante 30 minutos como maximo, y en el caso en el que no se ha realizado ninguna operacion, el accionamiento de todas las fuentes de calor de induccion se suspende de manera automatica. Con el procedimiento hasta este punto de ebullicion, el control se realiza de manera que las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las regiones adyacentes de la bobina MC de calentamiento principal y las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento coincidan.

Por otra parte, en el caso en el que el usuario ha establecido la energla de calentamiento de nuevo despues de la ebullicion, el tercer control de promocion de conveccion se implementa automaticamente.

Por ejemplo, en el caso en el que el usuario ha aumentado la energla de calentamiento a 2.000 W despues de la ebullicion en lugar de mantener el valor por defecto (600 W), el circuito 200 de control de energizacion ajusta la energla de calentamiento (primera energla de calentamiento) de la bobina MC de calentamiento principal a 500 W (primera energla de calentamiento), establece la energla de calentamiento total de las dos sub-bobinas de calentamiento mutuamente adyacentes a 1.500 W, y establece la energla de calentamiento total (tercera energla de calentamiento) de otro grupo de las sub-bobinas de calentamiento a 1.500 W.

Durante un perlodo de tiempo durante el que la bobina MC de calentamiento principal es accionada continuamente a 500 W, el circuito 200 de control de energizacion divide las cuatro sub-bobinas de calentamiento adyacentes en un grupo de dos de las SC1 y SC2, y un grupo de dos de las SC3 y SC4, y acciona de manera alternada estos dos grupos en una operacion de calentamiento durante 15 segundos a la vez, cada una a 1.500 W en total a la vez (se introduce una energla de calentamiento de 750 W a una de las sub-bobinas de calentamiento).

En el caso en el que el usuario ha aumentado la energla de calentamiento a 3.000 W que sirve como la maxima energla de calentamiento inmediatamente despues de la ebullicion en lugar de 2.000 W, el circuito 200 de control de energizacion ajusta la energla de calentamiento (primera energla de calentamiento) de la bobina MC de calentamiento principal a 1.000 W (primera energla de calentamiento), ajusta la energla de calentamiento total de las dos sub-bobinas de calentamiento mutuamente adyacentes a 2.000 W, y ajusta la energla de calentamiento total (tercera energla de calentamiento) de otro grupo de las sub-bobinas de calentamiento a 2.000 W.

El control ha sido realizado hasta el procedimiento de ebullicion con el fin proporcionar alta energla de calentamiento haciendo que las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las regiones adyacentes de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento coincidan entre si, pero despues de la ebullicion, las direcciones de las corrientes se conmutan para ser opuestas y, por ejemplo, la corriente de alta frecuencia es suministrada de manera que tenga la direccion opuesta entre las regiones adyacentes de la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SC1 de calentamiento, y entre las regiones adyacentes de la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SC2 de calentamiento.

Observese que, en la descripcion anterior, se ha empleado un procedimiento en el que en el caso en el que la energla de calentamiento despues de la ebullicion se ha establecido a 2.000 W, la bobina MC de calentamiento principal es accionada intermitentemente a 500 W, pero esta puede ser accionada de manera consecutiva. En cualquier caso, muchas mas convecciones son generadas por al menos dos sub-bobinas de calentamiento adyacentes. Especlficamente, una posicion lo mas cerca posible a la parte de borde circunferencial del objetivo N de calentamiento es calentada por induccion de manera alternada por los dos grupos de los grupos de sub- bobinas de calentamiento y, por consiguiente, la densidad relativa se hace baja en la parte de borde circunferencial exterior de los objetivos de cocinado, y se crea de manera natural un flujo hacia arriba desde el objetivo de cocinado. Observese que la presente invencion no se limita en absoluto a los ejemplos de energla de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal y la energla total de calentamiento en el lado de las sub-bobinas de calentamiento descritas anteriormente.

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Con el fin de mejorar los efectos de promocion de conveccion, es deseable ajustar el calentamiento en la parte borde circunferencial exterior del objetivo N de calentamiento a un nivel mas alto que la parte central. Por lo tanto, incluso si 1.500 W es la primera energla de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal, y 1,5 kW es la energla total de calentamiento de las multiples sub-bobinas de calentamiento adyacentes fuera de las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento (como la segunda energla de calentamiento), cuando la relacion de energizacion en el momento de la ebullicion y despues de la ebullicion se ajusta al 50% mediante un control constante de la relacion de energizacion de la bobina MC de calentamiento principal, se obtiene una energla de calentamiento equivalente a 750 W reales y, por consiguiente, los efectos de promocion de conveccion de la presente invencion pueden ser obtenidos incluso en dicho caso.

El control de conmutacion de energizacion "selectivo en el tiempo" de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento tal como se ilustra en la Fig. 4 sirve tambien como supresion de la ebullicion sobre en el caso de cocinado de objetos guisados y objetos cocidos. Especlficamente, cuando se alcanza una etapa de coccion despues de la ebullicion, tal como el "modo calentador de agua + mantenimiento en caliente", en un menu de cocinado en el que se da prioridad a la velocidad y la uniformidad del calentamiento, si se realiza el control de conmutacion de energizacion de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento tal como se ilustra en la Fig. 4, puede evitarse un estado en el que el centro o una parte determinada del recipiente es calentado fuertemente, y esto adopta una forma en la que una parte a ser calentada por induccion para el fondo del recipiente es movida secuencialmente.

El recipiente es calentado en una parte de una sub-bobina de calentamiento energizada, y por otro lado, el fondo del recipiente de una parte de sub-bobina de calentamiento no energizada situada en una parte separada de la misma no se calienta, el calor desde la parte a ser calentada se propaga al recipiente, y por consiguiente el recipiente se precalienta, y puede esperarse una ventaja en el sentido de que el calor se hace circular uniformemente alrededor de la totalidad de los objetivos no cocinados con el recipiente. La expresion "selectiva en el tiempo" mencionada en la presente memoria puede significar no solo un ciclo fijo (por ejemplo, cada 30 segundos), sino tambien el cambio entre el primer y el segundo ciclo de conmutacion dentro del mismo menu de cocinado, o el cambio del ciclo y el numero de veces de repeticion por el tipo de menu de cocinado o los objetivos de cocinado.

De esta manera, el tercer control de promocion de conveccion es un procedimiento para calentar una parte periferica por un grupo de dos sub-bobinas de calentamiento adyacentes de entre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, mientras se calienta la parte central con la bobina de calentamiento principal. En otras palabras, este es un procedimiento para accionar la mitad o mas, pero menos que el numero total de sub-bobinas de calentamiento de entre las cuatro sub-bobinas de calentamiento al mismo tiempo, y establecer una diferencia de energla de accionamiento de calentamiento entre las mismas y una o un grupo de varias sub-bobinas de calentamiento restantes. Este segundo control de promocion de conveccion no solo se realiza solo en el caso de las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, sino por ejemplo en el caso en el que se emplean seis sub- bobinas de calentamiento, en cuyo caso tres o cuatro sub-bobinas de calentamiento pueden ser accionadas al mismo tiempo.

(Modificacion del grupo de sub-bobinas de calentamiento)

Observese que, en la Realizacion 1, las sub-bobinas de calentamiento que conforman un grupo de sub-bobinas de calentamiento son fijas inmutablemente a traves de todas las secciones (T1, T2, T3, etc.), y estan divididas en un grupo de la SC1 y la SC2 y un grupo de la SC3 y la SC4, pero esto puede cambiarse en un intervalo de tiempo predeterminado. Por ejemplo, tal como se ilustra en la Fig. 5, esto puede cambiarse para cada seccion.

Como una modificacion de las sub-bobinas de calentamiento, con el primer control de promocion de conveccion, se han ilustrado dos sub-bobinas de calentamiento integradas de entre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento (vease la Fig. 6), pero esta modificacion puede aplicarse a este tercer control de promocion de conveccion.

Especlficamente, el tercer control de promocion de conveccion en el caso de emplearse las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, primera y segunda, puede ser realizado por una configuracion que incluye el objetivo N de calentamiento tal como un recipiente en cuyo interior se colocan los objetivos de cocinado, una placa superior sobre la que se coloca este objetivo de calentamiento, una bobina MC de calentamiento principal anular dispuesta debajo de esta placa superior, una primera sub-bobina SCR de calentamiento y una segunda sub-bobina SCL de calentamiento que tienen una forma plana que tiene una anchura lateral menor que el radio de la bobina de calentamiento principal, cada una dispuesta cerca de un solo lado de esta bobina de calentamiento principal, un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a cada una de entre la bobina MC de calentamiento principal, las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, primera y segunda, un controlador configurado para controlar la salida del circuito inversor, y una unidad de mando configurada para

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instruir al controlador para realizar el inicio del calentamiento, ajustar la energla de calentamiento, etc., en el que el controlador suministra energla electrica de calentamiento por induccion a una segunda energla de calentamiento (por ejemplo, 1,2 kW) mayor que la primera energla de calentamiento desde el circuito inversor a la primera sub-bobina SCR de calentamiento durante un perlodo de tiempo durante el cual el controlador esta suministrando energla electrica de calentamiento por induccion a la primera energla de calentamiento (por ejemplo, 800 W) a la bobina MC de calentamiento principal, a continuacion detiene la energla electrica de calentamiento por induccion a la primera sub-bobina SCR de calentamiento, suministrando energla electrica de calentamiento por induccion a una tercera energla de calentamiento (por ejemplo, 1.200 W) mayor que la primera energla de calentamiento desde el circuito inversor a la segunda sub-bobina SCL de calentamiento, y el controlador repite la operacion de conmutacion de energizacion para las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, primera y segunda, multiples veces.

Durante un perlodo de tiempo durante el cual la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SCR de calentamiento del lado derecho o la sub-bobina SCL de calentamiento del lado izquierdo son accionadas en una operacion de calentamiento, al mismo tiempo, tal como se ha descrito anteriormente, desde un punto de vista de la eficiencia de calentamiento es deseable configurar las direcciones de la corriente IA de alta frecuencia que fluye a la bobina MC de calentamiento principal y la corriente IB de alta frecuencia que fluye a cada una de entre las sub-bobinas SCR y SCL de calentamiento, derecha e izquierda, en la misma direccion en los lados adyacentes tal como se ilustra con una flecha de llnea continua en la Fig. 7. Por consiguiente, con el modo de promocion de conveccion, de esta manera, si el control se realiza de manera que la corriente fluya en la misma direccion en las regiones adyacentes de dos bobinas independientes, los flujos magneticos generados por sus corrientes se suman entre si, se incrementa la densidad de flujo magnetico que interconecta el objetivo N de calentamiento, y se generan muchas corrientes parasitas en la parte inferior del objetivo de calentamiento, el calentamiento por induccion puede realizarse de manera eficiente y, por consiguiente, el calentamiento para la generacion de conveccion puede realizarse de una manera eficaz.

Tal como se ha descrito anteriormente, la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 1 tiene una configuracion de una primera invencion. Especlficamente, la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 1 incluye una unidad A principal que tiene una placa 21 superior sobre una cara superior de la misma sobre la que se coloca un objetivo N de calentamiento tal como un recipiente, etc., en cuyo interior se coloca un objetivo de cocinado; una primera fuente 6L de calor de induccion y una segunda fuente 6R de calor de induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa 21 superior; un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas 6RC y 6LC de calentamiento por induccion de estas fuentes de calor; un circuito 200 de control de energizacion configurado para controlar la salida de este circuito inversor; y una unidad E de mando configurada para instruir a este circuito 200 de control de energizacion para iniciar el calentamiento y realizar un ajuste de la energla de calentamiento, etc.; un espacio 10 de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las respectivas bobinas de calentamiento por induccion de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion, primera y segunda, proporcionado en la parte interior de la unidad A principal debajo de la placa 21 superior, en el que la primera fuente 6L de calor de induccion incluye una bobina MC central circular (bobina de calentamiento principal), y multiples bobinas SC1 a SC4 laterales alargadas dispuestas alrededor de la misma, la segunda fuente 6R de calor de induccion incluye una bobina 6RC circular que tiene un diametro (el doble de R2, aproximadamente de 180 mm o 200 mm) menor que el diametro de un clrculo que incluye las bobinas laterales (el doble de R3, 208 mm), y mayor que el diametro exterior de la bobina MC central de la misma (el doble de R1, 128 mm); y la primera fuente 6L de calor de induccion esta configurada para cambiar automatica o manualmente el calentamiento por induccion solo en la bobina MC central, y el calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales segun el tamano del objetivo N de calentamiento. De esta manera, es posible seleccionar de entre tres medios de calentamiento, es decir, solo la bobina MC central, un calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales, y el calentamiento solo con la segunda fuente 6R de calor de induccion. Por lo tanto, puede gestionarse una parte de calentamiento mas amplia que un tipo de cocina de dos quemadores convencional que tiene simplemente dos tipos de bobinas de calentamiento circulares sobre la placa 21 superior que tiene un area limitada, y puede mejorarse la facilidad de uso.

Realizacion 2

Las Figs. 11 a 37 ilustran una cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 11 es una vista en perspectiva con una vista en perspectiva parcial en despiece ordenado que ilustra la totalidad de una cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 12 es una vista en perspectiva que ilustra la totalidad de una unidad principal en un estado en el que se ha

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retirado el panel superior de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 13 es una vista en planta que ilustra la totalidad de la unidad principal de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 14 es una vista en perspectiva en despiece ordenado de un estado en el que los componentes principales, tales como una placa de particion vertical, etc., de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion han sido retirados.

La Fig. 15 es una vista en seccion transversal tomada a lo largo de la seccion transversal vertical tomada a lo largo de una llnea D1-D1 en la Fig. 11.

La Fig. 16 es una vista en seccion transversal tomada a lo largo de la seccion transversal vertical tomada a lo largo de una llnea D2-D2 en la Fig. 11.

La Fig. 17 es una vista en perspectiva de las partes principales con una carcasa para componentes parcialmente recortada y un conducto de refrigeracion de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 18 es una vista en planta para describir el posicionamiento de las bobinas de calentamiento de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 19 es una vista en planta que ilustra una fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 20 es un diagrama de cableado de una bobina de calentamiento principal de la fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 21 es una vista parcial en planta ampliada ilustrativa de la fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 22 es una vista en planta de un miembro de soporte de bobina para la bobina de calentamiento principal de la fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 23 es una vista global de un circuito de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 24 es un diagrama de un circuito de puente completo que sirve como partes principales de un circuito de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 25 es un diagrama simplificado del circuito de puente completo que sirve como partes principales del circuito de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 26 es una vista en seccion transversal vertical en el caso en el que se realiza la operacion de calentamiento colocando un recipiente de gran diametro sobre la fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 27 es una vista en seccion transversal vertical que ilustra la parte de fuente de calor de induccion en el lado izquierdo de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 28 es una vista en planta que ilustra medios de visualizacion integrados de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 29 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar de los medios de visualizacion integrados en el caso en el que se usa solo una fuente de calor CI izquierda de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 30 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar de los medios de visualizacion integrados en el caso en el que se usa solo la fuente de calor CI izquierda de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

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La Fig. 31 es una vista en planta que ilustra una pantalla de visualizacion ejemplar de los medios de visualizacion integrados en el caso en el que se realiza un cocinado de calentamiento rapido usando la fuente de calor CI izquierda de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 32 es un diagrama explicativo de un procedimiento de control, que ilustra la operacion de calentamiento basica de la totalidad de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 33 es un diagrama 1 de flujo de la operacion de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 34 es un diagrama 2 de flujo de la operacion de control de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 35 es un diagrama 3 de flujo que ilustra la operacion de control en el caso de cambio de la energla de calentamiento de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 36 es un diagrama que indica los valores de energla de calentamiento (energla electrica de calentamiento) de la bobina de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento en el caso en el que la energla de calentamiento es 3.000 W o 1.500 W, de la cocina de calentamiento por induccion de tipo integrada segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

La Fig. 37 es un diagrama que indica los valores de energla de calentamiento (energla electrica de calentamiento) de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento en el caso de calentamiento segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

Observese que las mismas partes o las partes equivalentes a las de la configuracion de la Realizacion 1 se indican con el mismo numero de referencia. Ademas, a menos que se indique lo contrario, los terminos empleados para la Realizacion 1 se emplean tambien con el mismo significado en la Realizacion 2.

(Unidad principal de la cocina de calentamiento)

Una cocina de calentamiento segun la Realizacion 2 incluye tambien una unidad A rectangular principal, una parte B de panel superior que constituye la cara superior de la unidad A principal, una carcasa C que constituye la circunferencia (casco exterior) excluyendo la cara superior de la unidad A principal, medios D de calentamiento configurados para calentar un recipiente o comida o similar mediante energla electrica o similar, medios E de mando para ser operados por el usuario, medios F de control configurados para controlar los medios de calentamiento mediante la recepcion de una senal desde los medios de mando, y medios G de visualizacion configurados para mostrar las condiciones de operacion de los medios de calentamiento. Algunos de los medios D de calentamiento incluyen medios de calentamiento electrico denominados horno de parrilla (espacio de calentamiento con parrilla) o asador, tal como se describira a continuacion.

La cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 tiene la siguiente caracterlstica: un recipiente o similar de tamano ordinario es calentado usando la bobina MC de calentamiento principal convencional y, en el caso en el que se coloca un recipiente circular o un recipiente rectangular de gran tamano cuyo diametro es mucho mayor que el de un recipiente ordinario (denominado tambien recipiente de gran diametro) sobre la parte de calentamiento por induccion, se realiza un calentamiento cooperativo mediante la colaboracion entre las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento (una pluralidad de entre las proporcionadas en la circunferencia de la bobina de calentamiento principal) mas cercanas a una posicion de colocacion del mismo y la bobina de calentamiento principal, y solo las unidades emisoras de luz individuales debajo de la placa superior estan configuradas para emitir luz y para iluminar en correspondencia con las posiciones exteriores de estas sub-bobinas SC de calentamiento con el fin de identificar las sub-bobinas SC de calentamiento que estan ejecutando dicha una operacion de calentamiento cooperativo.

La Realizacion 2 difiere mucho de la Realizacion 1 en que hay dispuesta una unidad de emision de luz de area amplia que indica un llmite de la region de calentamiento de area amplia debajo de la placa superior para rodear una parte de calentamiento de area amplia que permite el calentamiento cooperativo de la bobina MC de calentamiento principal y todas las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Con la Realizacion 2, se proporciona una tercera fuente 6M de calor de induccion en lugar de la fuente 7 de calor electrica de tipo de radiacion proporcionada en la Realizacion 1.

(Unidad A principal)

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Con la unidad A principal, tal como se ilustra en la Fig. 11, la totalidad de la cara superior esta cubierta con un panel B superior que se describira mas adelante, y la forma exterior de esta unidad A principal esta formada en un cuadrado o rectangulo sustancialmente regular segun un tamano para cubrir una abertura K1 de instalacion formada en el mueble KT de cocina tal como un fregadero, etc., un tamano que coincide con el espacio.

La carcasa 2 de la unidad principal ilustrada en la Fig. 12 forma la cara de contorno de esta carcasa C, y comprende una parte 2A de cuerpo formada sometiendo multiples veces una lamina de una placa metalica plana a una operacion de plegado usando una maquina de moldeo a presion, y una platina 2B frontal metalica combinada con una parte de borde de esta parte de cuerpo usando soldadura o medios de fijacion, tales como remaches, muelles, etc., y en un estado en el que esta platina 2B frontal y la parte 2A de cuerpo estan combinadas mediante los medios de fijacion, la cara superior se convierte en una forma de caja abierta. La parte inferior de la parte de cara posterior de la parte 2A de cuerpo en forma de caja es una parte 2S inclinada, y la parte superior constituye una pared 2U de la cara posterior vertical.

Cada una de las tres partes de entre la parte de borde posterior, la parte de borde derecha y la parte de borde izquierda de la abertura de la cara superior de la carcasa 2 de la unidad principal incluye una pestana formada al ser plegada integralmente lateralmente hacia atras en forma de letra L, la pestana 3B de posterior, la pestana 3L del lado izquierdo, la pestana 3R derecha, y una platina 2B frontal se colocan sobre la cara superior de la parte de instalacion del mueble KT de cocina, soportando de esta manera la colocacion y el peso de la cocina de calentamiento.

En un estado en el que la cocina de calentamiento esta completamente almacenada en la abertura K1 de instalacion del mueble KT de cocina, la parte de la cara frontal de la cocina de calentamiento esta expuesta desde una parte KTK de abertura formada en una parte frontal del mueble de cocina, y la unidad 60 de mando de la cara frontal (izquierda y derecha) (vease la Fig. 12) de la cocina de calentamiento puede ser operada desde el lado de la cara frontal del mueble de cocina.

La parte 2S inclinada conecta la cara posterior y la parte inferior de la parte 2A de cuerpo (veanse la Fig. 12 y la Fig. 16), y esta cortada para que no choque o interfiera con la parte de borde posterior de la abertura K1 de instalacion del mueble de cocina en el caso en el que la cocina de calentamiento es instalada encajandola en el mueble KT de cocina. Especlficamente, cuando este tipo de cocina de calentamiento es instalada encajandola en el mueble KT de cocina, la cocina de calentamiento es inclinada de manera que el lado frontal de la unidad A principal de la cocina de calentamiento pase a ser la parte inferior, y el lado frontal se introduce en primer lugar en la apertura K1 de instalacion del mueble KT de cocina en ese estado. A continuacion, se introduce el lado posterior en la abertura K1 de instalacion para trazar un arco. Con el fin de facilitar dicho un procedimiento de instalacion, la platina 2B frontal tiene un tamano suficiente para asegurar un espacio SP suficiente entre la parte de borde frontal de la abertura de instalacion (vease la Fig. 16) de la abertura K1 de instalacion del mueble de cocina en el momento de la instalacion de la cocina de calentamiento en el mueble de cocina.

En el interior de la carcasa 2 de la unidad principal estan provistas las tres fuentes 6L, 6R y 6M de calor de induccion, medios F de control descritos mas adelante configurados para controlar las condiciones de cocinado de estos medios de calentamiento, medios E de mando para introducir las condiciones de cocinado a estos medios de control, y medios G de visualizacion configurados para mostrar las condiciones de operacion de los medios de calentamiento introducidas por estos medios de mando. A continuacion, se proporcionara una descripcion detallada con relacion a cada uno de ellos.

Observese que, con esta Realizacion 2, se supone el uso de un recipiente cuyo diametro es de 12 cm o mayor como un recipiente que sirve como objetivo N de calentamiento, y pueden emplearse diversos tipos, tal como un recipiente (recipiente, cacerola, etc.) cuyo diametro es de 16 cm, 18 cm, 20 cm o 24 cm, una sarten cuyo diametro es de 20 cm, y una freidora cuyo diametro es de 22 cm, y un wok chino cuyo diametro es de 29 cm, etc.

Tal como se ilustra en la Fig. 11, en el interior de la carcasa C se definen aproximadamente un espacio 8R de refrigeracion del lado derecho que se extiende en la direccion de delante hacia atras, un espacio 8L de refrigeracion del lado izquierdo que se extiende de manera similar en la direccion longitudinal, un espacio 9 de calentamiento con parrilla en forma de carcasa (o tostador), un espacio 10 superior para componentes (el mismo que el espacio de almacenamiento de componentes segun la Realizacion 1), y un espacio 12 de escape posterior, pero los espacios no estan completamente separados. Por ejemplo, cada uno de entre el espacio 8R de refrigeracion del lado derecho y el espacio 8L de refrigeracion del lado izquierdo esta comunicado con el espacio 12 de escape posterior a traves del espacio 10 superior para componentes.

El espacio 9 de calentamiento con parrilla se convierte en un espacio cerrado sustancialmente independiente en un estado en el que una parte de la abertura 9A frontal esta cerrada por una puerta 13 descrita mas adelante, pero se comunica con el espacio exterior de la carcasa C, es decir, el espacio interior tal como una cocina o similar a

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traves del conducto 14 de escape (vease la Fig. 16).

(Placa B superior)

Una parte B de la placa superior, tal como se describira mas adelante, esta configurada por dos grandes componentes de un bastidor 20 superior (denominado tambien miembro de bastidor) y una placa 21 superior (denominada tambien placa superior, vidrio superior o placa superior). Con el bastidor 20 superior, el conjunto se forma en una forma de bastidor a partir de una placa metalica tal como una placa de acero inoxidable no magnetico o de aluminio o similar, y tiene un tamano parecido al de la abertura de la cara superior de carcasa 2 la unidad principal (vease la Fig. 11, la Fig. 13 y la Fig. 15).

La placa 21 superior tiene una anchura W2 lateral para cubrir completamente una gran abertura proporcionada para el centro del bastidor 20 superior en una forma de bastidor sin un hueco (vease la Fig. 18), y es instalada de manera que este superpuesta a la parte superior de la carcasa 2 de la unidad principal. Esta placa 21 superior transmite luz infrarroja y rayos visibles desde un LED y la totalidad de la misma esta formada en un material transparente o translucido, tal como vidrio resistente al calor, vidrio cristalizado, etc. La placa 21 superior esta formada en un rectangulo o un cuadrado regular segun la forma de la abertura del bastidor 20 superior. Observese que, en el caso en el que la placa 21 superior es transparente, todos los componentes integrados, tales como bobinas de calentamiento, etc., son visibles desde arriba por el usuario, y esto puede deteriorar la apariencia y, por consiguiente, la superficie y la superficie posterior de la placa 21 superior puede ser sometida a revestimiento de blindaje, o una parte que no deja pasar rayos visibles a traves de la misma puede ser impresa o revestida en una forma moteada o de celosla fina.

Ademas, los bodes de los lados posterior, delantero, izquierdo y derecho de la placa 21 superior se fijan en un estado hermetico al agua mediante la interposicion de un relleno de caucho o miembro de sellado (no ilustrado en el dibujo) entre los mismos y la abertura del bastidor 20 superior. Por consiguiente, se previene la entrada de gotas de agua, etc., desde la cara superior de la placa 21 superior a la unidad A principal traves de un hueco formado en una parte enfrentada entre el bastidor 20 superior y la placa 21 superior.

En la Fig. 11, una ventilacion 20B con boca en el lado derecho ha sido formada mediante punzonado por una prensa simultaneamente en el momento de la formacion del bastidor 20 superior, y se convierte en un paso de entrada del dispositivo 30 de envlo de aire que se describe mas adelante. Una ventilacion 20C con boca en el centro ha sido formada de manera similar mediante punzonado en el momento de la formacion del bastidor 20 superior, y una ventilacion 20D con boca en el lado izquierdo ha sido formada de manera similar mediante punzonado en el momento de la formacion del bastidor 20 superior. Observese que solo una parte posterior del bastidor 20 superior se ilustra en la Fig. 11, pero cuando el bastidor 20 superior se observa desde arriba, la parte 20 de bastidor superior cubre toda la cara superior de la carcasa 2 de la unidad principal en una forma de bastidor.

La placa 21 superior es calentada por induccion por la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, que se describiran mas adelante en detalle, en la etapa de cocinado real, y su temperatura puede subir a 300 grados o mas al recibir calor desde el objetivo N de calentamiento tal como un recipiente con alta temperatura, etc.

Las marcas 6RM, 6LM y 7MM de gula circulares que indican las posiciones de montaje aproximadas de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6M de calor de induccion central, tal como se ilustra en la Fig. 10 y la Fig. 12, estan indicadas sobre la cara superior de la placa 21 superior usando un procedimiento tal como impresion o similar. El diametro de cada una de las marcas 6RM y 6LM gula izquierda y derecha es mayor de 40 mm (sin embargo, esto puede variar para el diametro exterior de una bobina y, por consiguiente, 40 mm es un ejemplo) para el diametro exterior de cada bobina de calentamiento. El proposito original de estas marcas de gula es proporcionar posiciones estandar en las que se dispone el objetivo N de calentamiento.

(Medios D de calentamiento)

Con la Realizacion 2 de la presente invencion, se proporcionan como los medios D de calentamiento la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho posicionada en la posicion del lado derecho superior de la unidad A principal, la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo posicionada por el contrario en el lado izquierdo, la fuente 6M de calor de induccion central situada cerca de la parte posterior sobre las llneas centrales izquierda y derecha de la unidad A principal, y un par vertical de fuentes 22 y 23 de calor electricas centrales de tipo radiacion para el asador dentro del espacio 9 de calentamiento con parrilla. Estas fuentes de calor estan configuradas de manera que la energizacion sea controlada por los medios F de control de una manera mutuamente independiente, pero los detalles se describiran mas adelante con referencia a los dibujos.

(Fuente de calor de induccion del lado derecho)

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La fuente 6R de calor de induccion del lado derecho esta instalada en el espacio 10 superior para componentes formado en compartimientos dentro de la carcasa 2 de la unidad principal. La bobina 6RC de calentamiento esta dispuesta en el lado inferior de la cara en el lado derecho de la placa 21 superior. La parte de borde superior de esta bobina 6RC adyacente a la cara inferior de la placa 21 superior con un hueco estrecho, y sirve como una fuente de calor de induccion. Con la Realizacion 2, por ejemplo, se emplea una fuente de calor que tiene una capacidad de consumo de energla maxima (energla maxima de calentamiento) de 3 kW. La bobina 6RC de calentamiento CI derecha es moldeada finalmente en una forma de disco hueco (denominada tambien forma de rosquilla) de manera que la forma de contorno se convierta en un clrculo, tal como se ilustra en la Fig. 18, con un punto X2 central como un punto de base mediante la agrupacion de aproximadamente 20 o 30 cables delgados aproximadamente de 0,1 mm a 0,3 mm en una forma rizada como un haz, y haciendo rodar estos uno o multiples haces (grupo de cables) mientras son girados. En la Fig. 13, un clrculo de llnea discontinua en el lado derecho ilustra substancialmente la posicion mas exterior de la bobina 6RC de calentamiento en el lado derecho. El diametro (diametro exterior maximo) de la bobina 6RC de calentamiento es aproximadamente de 180 mm.

(Fuente de calor de induccion del lado izquierdo)

La fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo esta instalada en una posicion sustancialmente asimetrica a la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho intercalando la llnea CL1 central lateral (vease la Fig. 18) de la unidad A principal. Segun la Realizacion 2, por ejemplo, se emplea una fuente de calor que tiene una capacidad de consumo de energla electrica maxima (energla de calentamiento maxima) de 3.000 W.

La bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo tiene una forma exterior anular de un radio R1 con el punto X1 central como punto de base tal como se ilustra en la Fig. 18 y la Fig. 19. De entre la bobina 6LC1 del lado exterior y la bobina 6LC2 del lado interior descritas mas adelante, el diametro exterior maximo de la bobina 6LC1 del lado exterior es aproximadamente de 130 mm. Esto es equivalente a DA en la Fig. 19. Con el fin de indicar la diferencia con las sub-bobinas SC descritas mas adelante, tanto la bobina 6LC1 del lado exterior como la bobina 6LC2 del lado interior que constituyen la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo se denominaran "bobina MC de calentamiento principal" (vease la Fig. 20).

Con la bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, tal como se ilustra en la Fig. 18, una distancia W5 opuesta a la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho esta dispuesta a fin de asegurar 100 mm o mas. Esto esta pensado para evitar un problema en el que cuando un objetivo N de calentamiento es calentado por las fuentes 6L de calor de induccion izquierda y derecha, en el caso de "uso simultaneo", tal como el calentamiento de otro objetivo N de calentamiento usando la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho en los lados del mismo, estas interfieren magneticamente entre si para generar ruido incomodo, etc. El diametro DB exterior maximo de la bobina 6LC de calentamiento es aproximadamente de 200 mm (vease la Fig. 19). Observese que el diametro DB exterior maximo de la bobina 6LC de calentamiento significa, a menos que se indique lo contrario, el diametro de un clrculo que incluye una sub- bobina SC descrita mas adelante.

(Fuente de calor de induccion central)

La fuente 6M de calor de induccion central tiene la misma configuracion que la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, pero difiere en el tamano y la energla de calentamiento maxima, etc. Especlficamente, la fuente 6M de calor de induccion central esta instalada en una posicion posterior dentro del espacio 10 superior para componentes compartimentado dentro de la carcasa 2 de la unidad principal. En esta fuente de calor de induccion, una bobina 6MC de calentamiento torica plana esta dispuesta cerca de la placa 21 superior a traves de un hueco estrecho. Con esta Realizacion 2, por ejemplo, se emplea una fuente de calor que tiene una capacidad de consumo de energla maxima (energla maxima de calentamiento) de 1.500 W como la fuente 6M de calor de induccion central. Esta bobina 6MC de calentamiento central se conforma finalmente en una forma de disco hueco (denominada tambien forma de rosquilla) mediante la agrupacion de aproximadamente 20 o 30 cables delgados que tienen cada uno un espesor aproximadamente de 0,1 mm a 0,3 mm en una forma rizada como un haz, y haciendo rodar estos uno o multiples haces (grupo de cables), mientras se giran los mismos. En la Fig. 13, un clrculo de llnea discontinua ilustra en general la posicion mas externa de la bobina 6MC de calentamiento central. El diametro (diametro exterior maximo) de la bobina 6MC de calentamiento central es aproximadamente de 130 mm.

Esta fuente 6M de calor electrica central esta instalada en una posicion en la que se garantiza una distancia W12 con la bobina SC3 lateral de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo de aproximadamente 50 mm, y se garantiza una distancia W11 con la bobina de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion derecha de aproximadamente 60 mm.

Ahora, se proporcionara una descripcion respecto a una relacion de posicion relativa entre las tres bobinas 6RL,

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6RC y 6MC de calentamiento, y una relacion de posicion con el espacio 10 de almacenamiento superior rectangular (denominado tambien espacio de almacenamiento de componentes, pero en la siguiente descripcion, denominado constantemente "espacio de almacenamiento de componentes").

Tal como se ilustra en la Fig. 18, un espacio rodeado de cuatro componentes de una pared 10F frontal que constituye la carcasa 2 de la unidad principal, una placa 28 de particion posterior descrita mas adelante que divide el espacio 10 superior para componentes y el espacio 12 de escape posterior y una placa 24R de particion vertical del lado derecho instalada verticalmente (veanse la Fig. 12 y la Fig. 14) y, de manera similar, una placa 24L de particion vertical del lado izquierdo, es el espacio 10 de almacenamiento de componentes.

En la Fig. 18, W5 indica un hueco entre dos bobinas 6RC y 6RC de calentamiento, izquierda y derecha, adyacentes, y es aproximadamente de 100 mm tal como se ha descrito anteriormente. En otras palabras, esta es una distancia entre la parte de calor de induccion del lado izquierdo que tiene un area de calor circular de un radio R3, y la parte 6R de calor de induccion del lado derecho que tiene un area de calor circular de un radio R2.

W6: indica la distancia desde la cara lateral interior del lado izquierdo del espacio 10 de almacenamiento de

componentes al punto X1 central de la parte 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y es de 180 mm.

W7: indica la distancia desde la cara lateral interior del lado frontal del espacio 10 de almacenamiento de componentes a la parte de borde mas frontal la parte 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y es de 50 mm o menos, preferiblemente de 44 mm.

W8: indica la distancia desde la cara lateral interior del lado izquierdo del espacio 10 de almacenamiento de

componentes a la parte de borde mas a la izquierda de la parte 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y es

de 30 mm o menos, preferiblemente de 22 mm.

W9: indica la distancia desde la cara lateral interior del lado frontal del espacio 10 de almacenamiento de componentes a la parte de borde mas frontal de la parte 6R de calor de induccion del lado derecho, y es de 80 mm o menos, preferiblemente de 47 mm.

W10: indica la distancia desde la cara lateral interior del lado derecho (la cara lateral izquierda de la placa 24R de particion vertical en el lado derecho) del espacio 10 de almacenamiento de componentes a la parte de borde mas a la izquierda de la parte 6R de calor de induccion del lado derecho, y es de 30 mm o menos, preferiblemente de 17 mm.

W11: indica la distancia mas corta entre la bobina 6RC de calentamiento de la parte 6R de calor de induccion del lado derecho y la bobina 6MC de calentamiento de la parte 6M de calor de induccion central, y es de 50 mm o menos, preferiblemente de 40 mm.

W12: indica la distancia mas corta entre una sub-bobina de calentamiento de la parte 6R de calor de induccion del lado izquierdo y la bobina 6MC de calentamiento de la parte 6M de calor de induccion central, y es aproximadamente de 40 mm.

W21: indica la distancia mas corta entre la bobina 6RM de calentamiento de la parte 6M de calor de induccion central y la cara lateral interior posterior (la cara frontal de la placa 28 de separacion posterior) del espacio 10 de almacenamiento de componentes y es de 30 mm.

W20 es, tal como se ha ilustrado anteriormente, el espacio en el que se instala una unidad CU de refrigeracion, y es al menos de 50 mm. Sin embargo, este espacio es preferiblemente estrecho. Esto es debido a que el area efectiva del espacio 10 de almacenamiento de componentes aumenta, y se reducen las restricciones para la instalacion de multiples bobinas de calentamiento por induccion. La dimension real limitada por arriba de la anchura W20 lateral es de 100 mm pero, en terminos de hacer uniforme tanto como sea posible el lado izquierdo y el lado derecho de la unidad CU de refrigeracion, es deseable tener la misma dimension que la izquierda y la derecha.

Observese que diversas dimensiones W5 a W21 son absolutamente ejemplares y no son absolutas para asegurar las funciones de la cocina de calentamiento, y estas dimensiones pueden ser cambiadas segun sea apropiado.

Una marca EM de gula circular mostrada en la placa 21 superior indica un area circular amplia (en adelante, denominada "marca de area de calor cooperativa") que incluye una bobina MC de calentamiento principal descrita mas adelante y todas las sub-bobinas SC de calentamiento (cuatro en total) dispuestas en las posiciones posterior y frontal e izquierda y lateral de la misma sustancialmente a intervalos iguales. La posicion de esta marca EM de area de calor cooperativo generalmente coincide con la posicion de una "unidad emisora de luz de area amplia" descrita posteriormente para indicar el llmite exterior preferible de una posicion de colocacion de un objetivo de calentamiento en el calentamiento cooperativo de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC

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de calentamiento emitiendo luz desde debajo de la placa 21 superior.

Un elemento 31L de deteccion de temperatura de tipo infrarrojos (en adelante, denominado sensor de infrarrojos) esta instalado en el espacio lateral interior de la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo (veanse la Fig. 19, la Fig. 26 y la Fig. 27). Los detalles del mismo se describiran mas adelante.

La bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L6 de calor de induccion del lado izquierdo comprende una bobina 6LC1 del lado exterior y una bobina 6LC2 del lado interior que se dividen en dos en la direccion radial. Estas dos bobinas son, tal como se ilustra en la Fig. 20, una serie de bobinas que estan conectadas en serie. Observese que el conjunto puede ser una unica bobina en lugar de dos bobinas.

Una varilla con una seccion transversal cuadrada, formada en un material de alta permeabilidad magnetica, por ejemplo ferrita, tal como se ilustra en la Fig. 22 y la Fig. 27, esta dispuesta en las caras inferiores (caras posteriores) de las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento, izquierda y derecha, como un material 73 de prevencion de fugas de flujo magnetico desde estas bobinas de calentamiento. Por ejemplo, con la bobina 6LC de calentamiento en el lado izquierdo, cuatro, seis u ocho varillas estan dispuestas en una forma radiante desde un punto X1 central de la misma (el numero no es necesariamente par).

Especlficamente, el material 73 de prevencion de fugas de flujo magnetico no tiene que cubrir toda la cara inferior de las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento, izquierda y derecha, y multiples materiales 73 de prevencion de fugas de flujo magnetico moldeados en forma de varilla cuya seccion transversal es un cuadrado o rectangulo regular, etc., por ejemplo, deben proporcionarse con un intervalo predeterminado para intersectar el cable de la bobina de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho. Por consiguiente, con esta Realizacion 2, multiples materiales 73 de prevencion de fugas de flujo magnetico se proporcionan en una forma radiante desde el punto X1 central de la bobina de calentamiento del lado izquierdo. Segun dichos materiales 73 de prevencion de fugas de flujo magnetico, las llneas de campo magnetico generadas desde las bobinas de calentamiento pueden concentrarse en el objetivo N de calentamiento sobre la placa 21 superior.

La bobina 6RC de calentamiento del lado derecho y la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo pueden dividirse en multiples partes de manera que sean energizadas independientemente. Por ejemplo, puede prepararse una disposicion en la que una bobina de calentamiento esta enrollada interiormente de una manera vorticial, una bobina de calentamiento esta dispuesta en otra manera vorticial de gran diametro en el mismo clrculo concentrico y tambien sustancialmente en el mismo plano en el lado circunferencial exterior de la bobina de calentamiento de la misma, y el objetivo N de calentamiento es calentado por tres patrones de energizacion de entre energizacion de un bobina de calentamiento del lado interior, energizacion de una bobina de calentamiento del lado exterior y energizacion de las dos bobinas de calentamiento del lado interior y del lado exterior.

De esta manera, segun al menos uno de entre el nivel de salida, la regimen de trabajo y el intervalo de tiempo de salida de la corriente de alta frecuencia a ser suministrada a dos bobinas de calentamiento o combinacion de las mismas, un objetivo N de calentamiento (recipiente) de tamano pequeno a grande puede ser calentado efectivamente (la patente japonesa N° 2978069 es conocida como un representante de la literatura tecnica mediante la cual pueden realizarse dichas multiples bobinas de calentamiento con energizacion independiente).

Un elemento 31R de deteccion de temperatura es un elemento de deteccion de temperatura de tipo infrarrojos instalado en el espacio proporcionado en la parte central de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho, y una unidad emisora de luz infrarroja situada en la parte de borde superior esta dirigida a la cara inferior de la placa 5 superior (vease la Fig. 26).

De manera similar, con la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo tambien, un elemento 31L de deteccion de temperatura de tipo infrarrojos esta instalado tambien dentro del espacio proporcionado en la parte central de la misma (vease la Fig. 19 y la Fig. 27), pero se describira en detalle mas adelante.

Los elementos 31R y 31L de deteccion de temperatura de tipo infrarrojos (en adelante, denominado sensor de infrarrojos) estan constituidos por un fotodiodo o similar configurado para detectar la cantidad de luz infrarroja radiada desde el objetivo N de calentamiento tal como un recipiente o similares para medir la temperatura. Observese que el elemento 31R de deteccion de temperatura puede ser un elemento detector de calor electrico, por ejemplo, un sensor de temperatura de tipo termistor (esto se aplica tambien al elemento 31L de deteccion de temperatura y, por consiguiente, para las caracterlsticas que son comunes a los mismos, solo se describira a continuacion el elemento 31R de deteccion de temperatura como un representante).

De esta manera, a partir de la solicitud de patente japonesa no examinada N° de publicacion 2004-953144 (patente japonesa N° 3975865), la solicitud de patente japonesa no examinada N° de publicacion 2006-310115, la solicitud de patente japonesa no examinada N° de publicacion 2007-18787, etc., se conoce que la luz infrarroja emitida desde el objetivo de calentamiento segun la temperatura del mismo es detectada rapidamente desde

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debajo de la placa 5 superior usando un sensor de infrarrojos.

El caso en el que el elemento 31R de deteccion de temperatura es un sensor de infrarrojos es ventajoso ya que los rayos infrarrojos emitidos desde el objetivo N de calentamiento estan reforzados, y son recibidos tambien en tiempo real (casi no hay ninguna diferencia de tiempo), de manera que la temperatura puede ser detectada a partir de la cantidad de rayos infrarrojos desde el mismo (en comparacion con el procedimiento termistor). Este sensor de temperatura puede detectar la temperatura del objetivo N de calentamiento incluso cuando la temperatura de la placa 21 superior formada por vidrio o ceramica resistente al calor o similar posicionada frente al objetivo N de calentamiento no coincide con la temperatura del objetivo N de calentamiento, y tambien independientemente de la temperatura de la placa 21 superior. En otras palabras, esta disenado de manera que los rayos infrarrojos radiados desde el objetivo N de calentamiento no sean absorbidos o bloqueados por la placa 21 superior.

Por ejemplo, como la placa 21 superior, se selecciona un material que transmite la luz infrarroja con la banda de longitud de onda de 4,0 pm o 2,5 pm o menor y, por otro lado, como el sensor 31R de temperatura, se selecciona un sensor configurado para detectar la luz infrarroja con la banda de longitud de onda de 4,0 pm o 2,5 pm o menos.

Por otra parte, en el caso en el que el elemento 31R de deteccion de temperatura es un tipo termoelectrico, tal como un termistor, aunque es inferior al sensor de temperatura de tipo infrarrojos en el sentido de que un cambio rapido de temperatura se adquiere en tiempo real, puede detectar la temperatura de la placa 21 superior inmediatamente debajo de la parte inferior del objetivo N de calentamiento de manera fiable mediante la recepcion del calor radiante desde la placa 21 superior o el objetivo N de calentamiento. Incluso cuando no hay un objetivo N de calentamiento, este tipo puede detectar la temperatura de la placa 21 superior.

Observese que, en el caso en el que el elemento de deteccion de temperatura es un tipo termoelectrico, tal como un termistor, la temperatura de la propia placa 21 superior puede ser conocida tan correctamente como sea posible teniendo un sensor de temperatura en contacto con la cara inferior de la placa 21 superior directamente o con un miembro interviniente tal como una resina con propiedades de transferencia de calor o un miembro interviniente similar. Esto es debido a que se produce un retraso en la transferencia de la temperatura cuando hay un hueco entre el sensor de temperatura y la cara inferior de la placa 21 superior.

En la descripcion siguiente, con relacion a los contenidos que comparten un miembro dispuesto comunmente en la izquierda y la derecha, puede omitirse la descripcion de "izquierda, derecha" en un nombre y la descripcion "L, R" en un numero de referencia.

(Espacio de refrigeracion)

La placa 24R de particion vertical en el lado derecho esta instalada verticalmente (veanse la Fig. 12 y la Fig. 14), y desempena un papel de una pared de particion que separa completamente entre el espacio 8R de refrigeracion del lado derecho y el espacio 9 de calentamiento con parrilla dentro de la carcasa C. La placa 24L de particion vertical en el lado izquierdo esta instalada verticalmente de manera similar (vease la Fig. 12), y desempena un papel de una pared de particion que separa completamente entre el espacio 8L de refrigeracion del lado izquierdo y el espacio 9 de calentamiento con parrilla dentro de la carcasa C. Observese que las placas 24R y 24L de particion verticales se instalan para mantener el hueco W20 entre las caras de pared lateral izquierda y derecha de la carcasa 2 de la unidad principal.

La placa 25 de particion horizontal (veanse la Fig. 12 y la Fig. 15) tiene un tamano para dividir la totalidad entre las placas 24R y 24L de particion verticales, izquierda y derecha, en dos espacios verticales, y la parte superior de esta placa 25 de particion es el espacio 10 superior para componentes. Esta placa 25 de particion horizontal se instala con una separacion 116 predeterminada (vease la Fig. 16) de varios millmetros a aproximadamente 10 mm desde la superficie del techo del espacio 9 de calentamiento con parrilla.

Una parte 24A con ranuras se forma en cada una de las placas 24R y 24L de particion verticales, izquierda y derecha, y se proporciona cuando se instala horizontalmente un conducto 42 de refrigeracion descrito mas adelante para que no choque con el mismo (vease la Fig. 12).

Con el espacio 9 de calentamiento con parrilla formado en una forma de carcasa rectangular, las caras de pared en los lados izquierdo y derecho, superior e inferior y posterior estan formadas de una placa metalica, tal como acero inoxidable, placa de acero o similar, un par vertical del tipo de las fuentes 22 y 23 de calor electrica de tipo radiacion (vease la Fig. 16) segun un calentador electrico de tipo de radiacion, por ejemplo, un calentador envainado se instalan en las proximidades del techo superior y las proximidades de la parte inferior de manera que se extiendan sustancialmente en la direccion horizontal. "Extension", tal como se usa en la presente memoria, se refiere a un estado en el que la mitad del calentador envainado es plegada multiples veces en el plano horizontal, y serpentea para ocupar el area de un rango amplio plano tan amplio como sea posible, y un plano cuya forma

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plana es una forma de letra W es un ejemplo representative.

Puede realizarse un modo de asado (por ejemplo, pescado asado), de parrilla (por ejemplo, pizza o gratinado) u horno (por ejemplo, pasteles o verduras al horno) para cocinar ajustando la temperatura ambiente dentro del espacio 9 de calentamiento con parrilla energizando de manera simultanea o individual las dos fuentes 22 y 23 de calor electricas verticales de tipo radiacion. Por ejemplo, como la fuente 22 de calor electrica de tipo radiacion en las proximidades del techo superior del espacio 9 de calentamiento con parrilla, se emplea una fuente de calor que tiene el maximo consumo de energla electrica (energla de calentamiento maxima) de 1.200 W, y como la fuente 23 de calor electrica de tipo de radiacion en las proximidades de la parte inferior, se emplea una fuente de calor que tiene el maximo consumo de energla electrica de 800 W.

El hueco 26 (vease la Fig. 16) es un hueco formado entre la placa 25 de particion horizontal y el bastidor 9D exterior del espacio 9 de calentamiento con parrilla (similar al hueco 116 descrito anteriormente), y finalmente se comunica con un espacio 12 de escape posterior, y el aire dentro del hueco 26 es atraldo y extraldo fuera de la unidad A principal a traves del espacio 12 de escape posterior.

En la Fig. 12, la placa 28 de separacion posterior divide el espacio 10 para componentes superior y el espacio 12 de escape posterior, la parte de borde inferior tiene una altura que alcanza la placa 25 de particion horizontal y tambien la parte de borde superior tiene una altura que alcanza el bastidor 20 superior. Dos orificios 28A de escape se forman en la placa 28 de separacion posterior, y son para extraer rafagas de aire de refrigeracion introducido al espacio 10 superior para componentes.

(Dispositivo de soplado para refrigeracion)

El dispositivo 30 de soplado descrito en la Realizacion 2 usa un dispositivo de soplado multi-aleta de tipo centrlfugo (hay un ventilador de tipo sirocco como representante) (veanse la Fig. 14 y la Fig. 15) con una parte 30F de aleta fijada a la punta de un eje 32 de rotacion de un motor 300 de accionamiento. El dispositivo 30 de soplado esta instalado en cada uno de entre el espacio 8R de refrigeracion del lado derecho y el espacio 8L de refrigeracion del lado izquierdo, tarjetas de circuito para las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento CI izquierda y derecha y las bobinas de calentamiento del mismo se refrigeran, y se proporcionara una descripcion detallada a continuacion.

La unidad CU de refrigeracion, tal como se ilustra en la Fig. 14 y la Fig. 15, es insertada en los espacios 8R y 8L de refrigeracion desde arriba, es fijada e incluye una carcasa 34 de componentes en la que se almacena la placa 41 de circuito que constituye el circuito inversor, y una carcasa 37 de ventilador que forma un espacio 39 de soplado del dispositivo 30 de soplado en la parte interior conectada a esta carcasa 34 de componentes.

El dispositivo 30 de soplado es del tipo denominado de eje horizontal en el que el eje 32 de rotacion del motor 300 para el accionamiento del mismo esta situado horizontalmente, y esta almacenado en una carcasa 37 de ventilador instalada en el espacio 8R de refrigeracion del lado derecho. Se forma el espacio 39 de soplado en el que el espacio de soplado circular se forma en la carcasa 37 de ventilador de manera que rodee un gran numero de aletas 30F del dispositivo 30 de soplado del mismo. Una entrada 37B de aire esta formada en la parte mas superior de un cilindro 37A de succion de la carcasa 37 de ventilador. Un puerto 37C de escape (salida) esta formado en una parte de borde de la carcasa 37 de ventilador.

La carcasa 37 de ventilador esta formada como una estructura solida por dos carcasas 37D y 37E de plastico combinadas y conectadas con herramientas de fijacion, tales como tornillos o similares. La carcasa 37 de ventilador en este estado conectado es insertada en el espacio 8R y 8L de refrigeracion desde arriba de la misma, y es fijada mediante medios de fijacion adecuados de manera que no se mueva.

La carcasa 34 de componentes esta conectada a la carcasa 37 de ventilador en un estado hermetico al aire para introducir aire de refrigeracion ventilado desde el puerto 37C de escape para la salida de aire de la carcasa 37 de ventilador, el conjunto de los mismos tiene una forma rectangular oblonga, y la totalidad de la otra parte esta sellada tambien excluyendo solo tres partes de un puerto de alimentacion (no ilustrado en el dibujo) que se comunican con el puerto 37C de escape, y un primer puerto 34A de escape descrito mas adelante, y un segundo puerto 34B de escape.

La placa 41 de circuito impreso (en adelante, denominada placa de circuito) en la que estan montados los circuitos inversores (210R, 210L y 210M) configurados para suministrar una energla de alta frecuencia predeterminada a la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6M de calor de induccion central respectivamente, tiene una dimension exterior sustancialmente equivalente a la forma del espacio interior de la carcasa 34 de componentes, y esta instalada en un lado alejado del espacio 9 de calentamiento con parrilla dentro de la carcasa 34 de componentes o, por el contrario, mas cerca de la carcasa 2 de la unidad principal que constituye el contorno de la unidad A principal hasta una distancia de solo algunos

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millmetros o menos. Observese que una fuente de energla y un circuito de control para accionar el motor 300 de accionamiento del dispositivo 30 de soplado se implementan juntos en esta placa 41 de circuito por separado de las partes del circuito inversor.

Los circuitos 210R, 210L y 210M inversores mencionados en este placa 41 de circuito son circuitos excepto por un circuito 221 de puente rectificador cuyo lado de entrada esta conectado a la llnea de bus de una fuente de alimentacion comercial, ilustrada en la Fig. 23 (pero este circuito 221 de puente rectificador puede estar incluido) que incluye un circuito de corriente continua formado por una bobina 222 y un condensador 223 de suavizado, conectado a un terminal de salida del lado de corriente continua del mismo, un condensador 224 resonante, un IGBT 225 que es semiconductor para control de potencia que sirve como medios de conmutacion, un circuito 228 de accionamiento, y un diodo 226 volante, pero sin incluir las bobinas 6RC, 6LC y 6MC de calentamiento que son objetos de estructura mecanica.

Con la cara superior de la carcasa 34 de componentes, dos de entre el primer puerto 34A de escape y el segundo puerto 34B de escape se forman por separado a lo largo de una direccion en la que fluye el aire de refrigeracion desde el dispositivo 30 de soplado. El segundo puerto 34B de escape esta en una posicion en el lado mas aguas abajo del flujo del aire de refrigeracion en la carcasa 34 de componentes, y tiene un area de abertura varias veces mayor que el primer puerto 34A de escape. Observese que, en la Fig. 15, Y1 a Y5 indican el flujo del aire aspirado y ventilado por el dispositivo 30 de soplado, y el aire de refrigeracion fluye secuencialmente, tal como Y1, Y2... y Y5.

La totalidad del conducto 42 de refrigeracion esta moldeada con plastico, y una carcasa 42A superior, que es un artlculo moldeado integralmente en plastico, una tapa 42B similar a una placa que es tambien un artlculo moldeado integralmente en plastico (en adelante, denominada "carcasa inferior") estan solapados y fijados por medio de tornillos y, por consiguiente, se forman tres espacios 42F, 42G y 42H de ventilacion descritos mas adelante entre ambos (vease la Fig. 15).

Un gran numero de orificios 42C de boquilla estan formados para penetrar un lado de pared de la misma en la totalidad de la cara superior de la carcasa 42A superior, y son para soplar el aire de refrigeracion desde el dispositivo 30 de soplado, y los orificios 42C de boquilla tienen el mismo diametro de orificio.

Una pared 42D de particion tiene una forma de nervio (reborde sobresaliente) formada de manera lineal o curvada mediante moldeo integral en la carcasa 42A superior y, por consiguiente, el espacio 42F de ventilacion un borde del cual esta en comunicacion con el primer puerto 34A de escape de la carcasa 34 de componentes esta compartimentado (vease la Fig. 15).

Con la pared 42E de particion, de manera similar, la forma plana formada integralmente en la carcasa 42A superior es una forma de reborde proyectada con forma de U y, por consiguiente, se define el espacio 42H de ventilacion un borde del cual esta conectado al segundo puerto 34B de escape de la carcasa 34 de componentes. Este espacio 42H de ventilacion esta conectado al espacio 42G de ventilacion mas amplio a traves de un puerto (orificio) 42J de comunicacion (vease la Fig. 17) formado en una parte lateral (lado mas cercano a la carcasa 34 de componentes en la Fig. 14.) de la pared 42E de particion (vease la Fig. 15).

Ademas, en una parte lateral (lado mas cercano a la carcasa 34 de componentes en la Fig. 14) del espacio 42H de ventilacion, el conducto 42 de refrigeracion esta instalado de manera que este posicionado directamente por encima del segundo puerto 34B de escape de la carcasa 34 de componentes. De esta manera, el aire de refrigeracion ventilado desde la carcasa 34 de componentes entra en el espacio 42H ventilacion del conducto 42 de refrigeracion, y es colocado en el espacio 42G de ventilacion, y es soplado desde los orificios 42C de boquilla. Un puerto 42K de ventilacion es un puerto de ventilacion rectangular formado de manera correspondiente con relacion al espacio 42H de ventilacion de la carcasa 42A superior, que es para sacar el aire para refrigerar las pantallas 45R y 45L de visualizacion de cristal llquido, descritas mas adelante.

En la Fig. 15, 43A y 43B son aletas radiantes de aluminio. Las aletas radiantes estan fijadas con un elemento de conmutacion semiconductor para el control de potencia tal como el IGBT 225 dentro de la placa 41 de circuito en la que estan montados los circuitos 210R, 210L y 210M inversores (descritos en detalle en la Fig. 23) para la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6M de calor de induccion central, y otros componentes exotermicos, y se forman un gran numero de aletas delgadas dispuestas regularmente sobre la totalidad.

Observese que las dos aletas 43A y 43B radiales ilustradas en la Fig. 15 son para la carcasa 34 de componentes instalada en espacio 8R de refrigeracion del lado derecho dentro de la carcasa 2 de la unidad principal, es decir, para el circuito 210R inversor para la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y para el circuito 210M inversor para la fuente 6M de calor de induccion central. El circuito 210L inversor para la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo esta dispuesto en la carcasa 34 de componentes instalada en el espacio 8L de

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refrigeracion del lado izquierdo dentro de la carcasa 2 de la unidad principal, y las aletas radiantes (no ilustradas en el dibujo) similar a las aletas 43A y 43B radiantes estan instaladas en la carcasa de componentes del mismo.

Las aletas 43A y 43B radiantes, tal como se ilustra en la Fig. 15, estan instaladas en un lado mas cercano a la parte de techo que la parte inferior en la carcasa 34 de componentes, la parte inferior asegura suficiente espacio, y el aire Y4 de refrigeracion fluye dentro del espacio de la misma. Es decir, acerca de las caracterlsticas del dispositivo 30 de soplado, la capacidad de descarga (capacidad de soplado) no es homogenea sobre la totalidad del puerto de descarga (puerto 37C de escape), la parte de pico de la capacidad de descarga es menor que el punto central vertical del puerto 37C de escape, pero las posiciones de las aletas 43A y 43B radiantes se establecen hacia arriba para no posicionarlas en una llnea que se extiende de esta posicion. El aire de refrigeracion no es pulverizado hacia diversos tipos de pequenos componentes electronicos y partes de patron de cableado impreso montados sobre la superficie de la placa 41 de circuito.

El circuito 210L inversor para la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo comprende el circuito MIV inversor dedicado para accionar la bobina MC de calentamiento principal, y los circuitos SIV1 a SIV4 inversores dedicados para accionar individualmente multiples sub- bobinas SC de calentamiento (vease la Fig. 25).

El espacio 9 de calentamiento con parrilla esta alojado debajo de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha de la unidad A principal, y tambien, se forma un espacio SX predeterminado (vease la Fig. 16) entre las caras de pared posterior en el lado interior de la unidad A principal. Es decir, con el espacio 9 de calentamiento con parrilla, con el fin de instalar un conducto 14 de escape descrito mas adelante y para formar el espacio 12 de escape, el espacio SX de 10 cm o mas se forma entre las paredes 2U de cara posterior del cuerpo de la carcasa 2 de la unidad principal.

En un estado en el que las dos unidades CU de refrigeracion independientes han sido insertadas en los espacios 8R y 8L de refrigeracion desde arriba y han sido fijadas, una parte lateralmente mayor que es una parte de la carcasa 37 de ventilador ilustrada en la Fig. 15 sobresale parcialmente al espacio SX (vease la Fig. 16), y con la carcasa 34 de componentes en la que esta alojada la placa 41 de circuito, se forma un hueco predeterminado con las caras de pared lateral izquierda y derecha del espacio 9 de calentamiento con parrilla. Observese que el hueco mencionado aqul significa un hueco entre las caras de pared exterior izquierda y derecha del espacio 9 de calentamiento con parrilla y la carcasa 34 de componentes, y no significa un hueco entre las placas 24L y 24R de particion vertical izquierda y derecha y la superficie lateral exterior de la carcasa 34 de componentes mencionado en la Realizacion 2.

De esta manera, la parte de la carcasa 37 de ventilador de las unidades CU de refrigeracion esta dispuesta en el espacio SX de las mismas, incluso cuando existe el espacio 9 de calentamiento con parrilla, y en el caso de observar esta desde la parte frontal de una manera proyectada, la parte de la carcasa 37 de ventilador de las unidades CU de refrigeracion esta en un estado parcialmente solapado con el espacio 9 de calentamiento con parrilla y, por consiguiente, puede evitarse que aumente la anchura lateral de la unidad A principal.

(Medios E de mando)

Los medios E de mando de la cocina de calentamiento segun esta Realizacion 2 comprenden una unidad 60 de mando de la cara frontal y una unidad 61 de mando de la cara superior (vease la Fig. 11 a la Fig. 13).

(Unidad de mando de cara frontal)

Los bastidores 62R y 62L operativos en la cara frontal realizados en plastico estan fijados a la cara frontal en ambos lados derecho e izquierdo de la carcasa 2 de la unidad principal, y esta cara frontal del bastidor operativo se convierte en la unidad 60 de mando de la cara frontal. Con esta unidad 60 de mando de la cara frontal, se proporcionan un boton 63A de mando (vease la Fig. 12) de un interruptor 63 de alimentacion principal configurado para aplicar o apagar colectivamente la energla a la totalidad de entre la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6M de calor de induccion central, las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo de radiacion del espacio 9 de calentamiento con parrilla, una perilla 64R de mando derecha configurada para abrir o cerrar el contacto electrico de un interruptor de encendido derecho (no ilustrado en el dibujo) configurado para controlar la energizacion de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y la cantidad de energizacion (energla de calentamiento) de la misma y, de manera similar, una perilla 64L de mando izquierda de un interruptor de control izquierdo (no ilustrado en el dibujo) configurada para controlar la energizacion de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la cantidad de energizacion (energla de calentamiento) de la misma. La energla es suministrada a todos los componentes del circuito electrico ilustrados en la Fig. 23 a traves del interruptor 63 de encendido principal.

Con la unidad 60 de mando de la cara frontal, se proporcionan una luz 66L indicadora izquierda configurada para ser iluminada solo en un estado en el que la energizacion se realiza en la fuente 6L de calor CI izquierda por la

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perilla 64L de mando izquierda y una luz 66R indicadora derecha configurada para ser iluminada solo en un estado en el que la energizacion se realiza en la fuente 6R de calor CI derecha por la perilla 64R de mando derecha.

Observese que la perilla 64L de mando izquierda y la perilla 64R de mando derecha, en un estado no usado, son empujadas al lado interior de manera que no sobresalgan desde la superficie frontal de la unidad 60 de mando de la cara frontal tal como se ilustra en la Fig. 11 y, en un estado usado, despues de que el usuario quita el dedo despues de pulsar la perilla, la perilla sobresale segun la fuerza de un resorte (no ilustrado en el dibujo) alojado en los bastidores 62 operativos de la cara frontal (vease la Fig. 12), y el usuario se encuentra en un estado en el que el usuario puede mantener y girar la perilla. Solo en esta etapa, al girar hacia la izquierda o hacia la derecha una etapa, se inicia la energizacion a cada una de entre la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho (a la energla de calentamiento de 150 W que sirve como el ajuste mlnimo).

En este estado, cuando se gira adicionalmente una de entre la perilla 64L de mando izquierda y la perilla 64R de mando derecha, los medios F de control leen un impulso electrico predeterminado generado por un codificador integrado giratorio (no ilustrado en el dibujo) segun la cantidad de giro del mismo, se determina la cantidad de energizacion de esta fuente de calor, y se realiza un ajuste de la energla de calentamiento. Observese que, con cualquiera de entre la perilla 64L de mando izquierda y la perilla 64R de mando derecha, independientemente de si el estado actual esta en un estado inicial o un estado en el que el usuario ha girado la perilla hasta la mitad hacia la izquierda o hacia la derecha, cuando el usuario pulsa la perilla una vez con el dedo para empujar (hacer retroceder) la perilla a una posicion predeterminada en la que la perilla no sobresale desde la superficie frontal de la unidad 10 operativa de la cara frontal, la perilla se mantiene en la posicion de la misma, y tambien, la energizacion puede ser detenida inmediatamente con relacion a cualquiera de entre la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho (por ejemplo, incluso durante el cocinado, despues de que la perilla 64R de mando derecha sea empujada, la energizacion de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho es detenida inmediatamente).

Observese que, en el caso en el que se realiza una operacion de apagado del boton 63A de mando del interruptor 63 de alimentacion principal (vease la Fig. 11), posteriormente, las operaciones de la perilla 64R de mando derecha y la perilla 64L de mando izquierda pasan a ser no validas a la vez. De manera similar, se detiene la totalidad de entre la energizacion de la fuente 6M de calor de induccion central y las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo de radiacion instaladas en el espacio 9 de calentamiento con parrilla.

Aunque no se ilustra en el dibujo, se proporcionan tres perillas de temporizacion independientes a la parte inferior de la cara frontal de los bastidores 62 operativos de la cara frontal. Estas perillas de temporizacion son para operar un interruptor de temporizacion (denominado tambien contador de temporizacion, no ilustrado en el dibujo) configurado para energizar la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y la fuente 6M de calor de induccion central durante un perlodo de tiempo deseado (tiempo establecido por el temporizador) desde el inicio de la energizacion, y la energla se detiene automaticamente despues de un tiempo establecido.

(Unidad de mando de la cara superior)

La unidad 61 de mando de la cara superior es, tal como se ilustra en la Fig. 13, una unidad 70 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento derecha, una unidad 71 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento izquierda, y una unidad 72 de mando central. Especlficamente, con la parte frontal de la cara superior de la placa 21 superior, intercalando las llneas centrales izquierda y derecha de la unidad A principal, la unidad 70 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento derecha de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho esta dispuesta en el lado derecho, la unidad 72 de mando central de las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo de radiacion instaladas en la fuente 6M de calor de induccion central y el espacio 9 de calentamiento con parrilla estan dispuestos en la parte central, y la unidad 71 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento izquierda de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo esta dispuesta en el lado izquierdo, respectivamente. Observese que la unidad 70 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento derecha puede ser denominada tambien "unidad de mando derecha", la unidad 71 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento izquierda puede ser denominada "unidad de mando izquierda", y la unidad 72 de mando central puede ser denominada "unidad de mando central".

Con esta unidad de mando de la cara superior, se proporcionan varias teclas en el caso de cocinar con un recipiente de acero inoxidable o hierro (no ilustrado en el dibujo), y se proporciona una tecla 250 dedicada al pan. Ahora, puede prepararse una disposicion en la que, en lugar de una tecla particular dedicada al cocinado (por ejemplo, pan) se proporciona una tecla comun dedicada al uso de un recipiente de cocinado, y cada vez que se pulsa esta tecla, unas teclas operables (teclas 141 a 145 de entrada o similares descritas mas adelante), en las

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que se visualiza un nombre de cocinado deseado (por ejemplo, pan) se muestran en un dispositivo 100 de visualizacion integrado descrito mas adelante, y el usuario toca el area de la tecla correspondiente usando el dedo para introducir una orden de inicio del cocinado deseado. Observese que el recipiente de cocinado puede ser usado incluso cuando es insertado en el espacio 9 de calentamiento con parrilla desde la abertura 9A de la cara frontal de la misma y es colocado sobre un recipiente 109 de horneado.

Ademas, con la unidad 61 de mando de la cara superior, se proporciona una tecla 251 de cocinado compuesto para un caso en el que el cocinado se realiza con el recipiente de cocinado tanto en las fuentes 6R, 6L y 6M de calor de induccion como en las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion (en adelante, denominada "cocinado compuesto”). Con esta Realizacion 1, se permite el calentamiento compuesto entre la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion del espacio 9 de calentamiento con parrilla, y la tecla 251 de cocinado compuesto es proporcionada mas cerca de una unidad 70 de mando descrita mas adelante para el ajuste de la energla de calentamiento (vease la Fig. 13).

Observese que, con relacion a la tecla 251 de cocinado compuesto, puede prepararse una disposicion en la que en lugar de una tecla o boton o perilla o similar de tipo fijo, se muestra una tecla deseada en la pantalla de visualizacion (tal como una pantalla de cristal llquido) de unos medios 100 de visualizacion integrados descritos mas adelante, y el usuario toca el area de esta tecla con el dedo, permitiendo de esta manera la introduccion del cocinado compuesto. Especlficamente, puede emplearse un procedimiento en el que una forma de tecla aceptable es visualizada de manera oportuna en la pantalla de visualizacion de los medios 100 de visualizacion integrados por software, y el usuario toca la misma para realizar operaciones de entrada.

(Unidad de mando para el ajuste de la energla de calentamiento derecha)

En la Fig. 13 y la Fig. 28, con la unidad 70 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento derecha, se proporcionan partes 90 de tecla para el ajuste con un solo toque de cada energla de calentamiento de manera que la energla de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho pueda establecerse facil y simplemente por el usuario con una pulsacion de la misma. Especlficamente, se proporcionan las tres teclas de un solo toque de entre una tecla 91 de energla de calentamiento baja, una tecla 92 de energla de calentamiento media y una tecla 93 de energla de calentamiento alta, en la que la tecla 91 de energla de calentamiento baja ajusta la energla de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho a 300 W, y la tecla 92 de energla de calentamiento media ajusta a 750 W, y la tecla 93 de energla de calentamiento alta ajusta a 2.500 W. Ademas, en el caso en que se proporciona la energla 94 de calentamiento mas alta a la parte borde derecho de la parte de tecla derecha de un solo toque, y se desea ajustar la energla de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho a 3.000 W, el usuario lo opera presionandolo.

(Unidad de mando para el ajuste de la energla de calentamiento izquierda)

De manera similar, un grupo de teclas de un solo toque similar a la unidad 70 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento derecha esta instalado tambien en la unidad 71 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento izquierda para ajustar la energla de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion izquierda.

(Unidad de mando central)

En la Fig. 13 y la Fig. 28, con la unidad 72 de mando central, se proporcionan en fila un boton 95 de mando que es un interruptor de mando para iniciar la energizacion de las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion del espacio 9 de calentamiento con parrilla a ser usadas para un cocinado con parrilla (asado) y un cocinado en horno, y un boton 96 de mando, que es un interruptor de mando para detener la energizacion de las mismas.

Con la unidad 72 de mando central, se proporcionan en fila botones 97A y 97B de mando que son interruptores de ajuste de temperatura para configurar la temperatura de control en el cocinado con parrilla por las fuentes 22 y 23 electricas de calor de tipo de radiacion, o el cocinado electromagnetico por la fuente 6M de calor de induccion central un grado a la vez de una manera aditiva o sustractiva. Tambien se proporcionan aqul un boton 98 de encendido/apagado de la fuente 6M7 de calor de induccion central, e interruptores 99A y 99B de ajuste para ajustar la energla de calentamiento un nivel cada vez de una manera aditiva o sustractiva.

Ademas, tal como se ilustra en la Fig. 28, se proporciona una tecla 130 de menu practico a la unidad 72 de mando central. Al operar esta, cuando se pulsa la misma en el caso en el que se establece un cocinado con freidora (usando la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo o la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho), un estado de precalentamiento de cocinado con freidora (usando la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo o la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho para calentar el aceite a una temperatura de precalentamiento predeterminada), cocinado con temporizador (la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6M de calor de induccion central o las

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fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion provistas en el espacio 9 de calentamiento con parrilla se energizan solo durante el tiempo fijado por el temporizador para realizar el cocinado), una pantalla de entrada deseada y una pantalla de visualizacion de estado pueden ser leldas facilmente en unos medios 100 de visualizacion descritos mas adelante.

Con el lado derecho de la tecla 250 dedicada al pan, se proporciona un boton 131R de menu CI derecho practico compuesto de un boton flsico, y este es un boton de ajuste para realizar diversos ajustes con relacion a la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho. Tambien se proporciona un boton de ajuste similar a la fuente 6L de calor de induccion de la izquierda (se omite el dibujo).

Cuando se opera un interruptor de inicio para operar e iniciar el contador del temporizador (no ilustrado en el dibujo) para usar las fuentes 6R o 6L de calor de induccion izquierda o derecha, el tiempo transcurrido desde el tiempo de inicio del mismo se mide y se muestra con un numero en la pantalla 45R o 45L de visualizacion de cristal llquido. Observese que la luz de visualizacion de la pantalla 45R o 45L de cristal llquido pasa a traves de la placa 21 superior, y el tiempo transcurrido se muestra expllcitamente al usuario en incrementos de "minutos" y "segundos".

Un interruptor de temporizador izquierdo (no ilustrado en el dibujo) y la unidad 45L de pantalla de cristal llquido izquierda se proporcionan tambien a la unidad 71 de mando para ajustar la energla de calentamiento izquierda en el lado izquierdo de la misma de manera que con la unidad 70 de mando para ajustar la energla de calentamiento derecha, y estos se proporcionan en una posicion simetrica intercalando la llnea CL1 central lateral de la unidad 1 principal.

(Lampara de indicacion de energla de calentamiento)

Con el lado frontal derecho de la placa 21 superior, y una lampara 101R de indicacion de energla de calentamiento derecha para mostrar la magnitud de la energla de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho se proporciona en una posicion entre la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y la unidad 70 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento derecha. La lampara 101R de indicacion de energla de calentamiento derecha se proporciona en las proximidades de la cara inferior de la placa 21 superior para emitir luz de visualizacion al lado de la cara superior desde la cara inferior de la misma a traves de (transmision) la placa 21 superior.

De manera similar, una lampara 101L de indicacion de energla de calentamiento izquierda para mostrar la magnitud de la energla de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo se proporciona en una posicion entre la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la unidad 71 de mando para el ajuste de la energla de calentamiento izquierda en el lado izquierdo de la placa 21 superior, y se proporciona en las proximidades de la cara inferior de la placa 21 superior con el fin de emitir luz de visualizacion al lado de la cara superior desde la cara inferior de la misma a traves de (transmision) la placa 21 superior. Observese que, con relacion a estas lamparas 101R y 101L de indicacion, la pantalla se omite en el diagrama de configuracion del circuito de la Fig. 23.

(Medios G de visualizacion)

Los medios G de visualizacion de la cocina de calentamiento segun la Realizacion 2 se componen de medios 100 de visualizacion integrados.

Tal como se ilustra en la Fig. 12, la Fig. 13, la Fig. 18 y la Fig. 28, los medios 100 de visualizacion integrados se proporcionan en la parte frontal en la direccion de delante hacia atras en la parte central en la direccion lateral de la placa 21 superior. Estos medios 100 de visualizacion integrados estan configurados principalmente por un panel de visualizacion de cristal llquido, y se proporcionan en las proximidades de la cara inferior de la placa 21 superior para emitir luz de visualizacion al lado de la cara superior desde la cara inferior a traves de (transmision) la placa 21 superior.

Los medios 100 de visualizacion integrados son para introducir o confirmar el estado de energizacion (energla, tiempo de calentamiento, etc.) de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6M de calor de induccion central, las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion del espacio 9 de calentamiento con parrilla, etc. Especlficamente,

(1) Las funciones de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha (independientemente de si se esta realizando o no una operacion de cocinado, etc.)

(2) La funcion de la fuente 6M de calor de induccion central (independientemente de si se esta realizando o no una operacion de cocinado, etc.)

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(3) En el caso en el que se cocina en el espacio 9 de calentamiento con parrilla, procedimientos operativos y una funcion cuando se realiza el cocinado (por ejemplo, cual de entre el cocinado mediante asado, parrilla y horno se esta realizando en la actualidad)

En respuesta a estos tres escenarios, situaciones operativas y condiciones de calentamiento tales como energla de calentamiento, etc., se muestran de manera expllcita usando caracteres, una ilustracion, un grafico, etc.

La pantalla de cristal llquido usada en estos medios 100 de visualizacion integrados es una pantalla de cristal llquido de tipo de matriz de puntos conocida. Esta puede ser una pantalla de alta definicion (QVGA incluida la resolucion de 320 x 240 plxeles, equivalente a modo VGA con el que puede conseguirse una visualizacion de 640 x 480 puntos y 16 colores) y cuando se muestran caracteres, pueden mostrarse un gran numero de caracteres. La pantalla de cristal llquido no esta limitada a una capa, y para aumentar la informacion de la pantalla, puede emplearse una pantalla de cristal llquido configurada para mostrar dos o mas capas verticales. El tamano de la region de visualizacion de la pantalla de cristal llquido es un rectangulo con una longitud (direccion de delante hacia atras) de aproximadamente 4 cm y una anchura de aproximadamente 10 cm.

Una zona de la pantalla en la que se muestra la informacion se divide en varias regiones para cada fuente de calor (vease la Fig. 28). Por ejemplo, la pantalla se asigna a 10 areas en total, y cada area se define de manera que incluya los siguientes.

(1) El area 100L correspondiente de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo (en total dos de entre 100L1 para energla de calentamiento y 100L2 para el tiempo y el menu de cocinado)

(2) El area 100M correspondiente de la fuente 6M de calor de induccion central (en total dos de entre 100M1 para energla de calentamiento y 100M2 para el tiempo)

(3) El area 100R correspondiente de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho (en total dos de entre 100R1 para la energla de calentamiento y 100R2 para el tiempo)

(4) Area 100G para el cocinado en el espacio 9 de calentamiento con parrilla

(5) Area (100GD) de gula para mostrar informacion de referencia en diversos tipos de cocinado segun sea necesario o por las operaciones de los usuarios, y tambien en el momento de una deteccion de funcionamiento anormal o en el momento de un uso de operacion inapropiada, para informar al usuario de esta situacion

(6) Un area 100F de visualizacion de teclas para mostrar seis teclas 141, 142, 143, 144, 145 y 146 de

entrada mutuamente independientes que tienen una funcion para permitir la introduccion directa de

diferentes condiciones de cocinado, etc.

(7) Un area 100N de visualizacion opcional

Tal como se ilustra en la Fig. 28 y la Fig. 29, con el area 100L correspondiente de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y, especlficamente, con el area 100L2 para el tiempo y el menu de cocinado, tal como para la seleccion de un menu de cocinado, siete teclas de entre una tecla E1A de seleccion para el calentamiento a alta velocidad, una tecla E1B de seleccion para el calentador de agua, una tecla E1C de seleccion para coccion, una tecla E2A de seleccion para precalentamiento, una tecla E2B de seleccion de preparacion de arroz, una tecla E3A de seleccion de fritura y una tecla E3B de seleccion de calentador de agua + mantenimiento en caliente se muestran juntas en un escenario determinado (en un estado de lista). La Fig. 29 es un diagrama que ilustra el estado de las mismas.

La Fig. 31 ilustra un caso en el que se ha seleccionado un calentamiento rapido. La tecla E1A de seleccion

permanece en pantalla sin cambios, y la totalidad de las otras teclas de seleccion se eliminan, se selecciona un

menu de cocinado denominado "calentamiento a alta velocidad", que significa E1A, y se muestra que la operacion de calentamiento esta siendo ejecutada ahora.

En el caso en el que unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento determina que el diametro inferior del objetivo de calentamiento es el de un nivel de un recipiente ordinario, el objetivo N de calentamiento esta sobre la bobina MC de calentamiento principal y, ademas, su tamano no es un tamano situado sobre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, no se muestran las siete teclas E1A, E1B, E1C, E2A, E2B, E3A y E3B para la seleccion de un menu de cocinado. Es decir, en el caso de un gran objetivo N de calentamiento tal como un objetivo situado sobre la totalidad de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, las siete teclas E1A, E1B, E1C, E2A, E2B, E3A y E3B para la seleccion de un menu de cocinado pueden ser seleccionadas por primera vez.

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Cuando se pulsa la tecla 100N de un area de visualizacion opcional, puede mostrarse una informacion detallada util para cocinar o similar en el area 100GD de gula de los medios 100 de visualizacion integrados usando caracteres.

Con respecto al color de fondo del area de visualizacion, el conjunto se muestra generalmente con un color unificado (por ejemplo, blanco), pero con relacion a las areas 100R y 100G de visualizacion, en el caso de la "cocinado compuesto", el color se cambia a un color diferente de las areas 100L y 100M de visualizacion de las otras fuentes de calor pero iguales entre si (por ejemplo, amarillo o azul, etc.). Dicho cambio de color puede realizarse, en el caso en el que la pantalla de visualizacion es un cristal llquido, cambiando la operacion de su luz de fondo, pero se omitira una descripcion detallada.

Las 10 areas (regiones de visualizacion) en total se materializan en la pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados, pero no hay ninguna region formada de manera flsicamente individual o dividida de la propia pantalla. Es decir, la pantalla se establece mediante un software de visualizacion de pantalla (programa de microordenador) y, por consiguiente, el area, la forma y la posicion pueden ser cambiados por el software de la misma en cada caso, pero se tiene en cuenta la facilidad de uso del usuario, y se emplea constantemente la misma alineacion de secuencias segun el orden de alineacion horizontal de las fuentes de calor, tal como la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, la fuente 6M de calor de induccion central, la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, etc.

Especlficamente, en la pantalla, la informacion relacionada con la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo se muestra en el lado izquierdo, la relacionada con la fuente 7 de calor de induccion central se muestra en el centro, y la relacionada con la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho se muestra en el lado derecho. El area 100G de visualizacion para el cocinado en el espacio 9 de calentamiento con parrilla se muestra necesariamente en un lado mas cerca que las areas 100L, 100M y 100R correspondientes. Ademas, el area 100F de visualizacion de la tecla de entrada se muestra necesariamente en el lado mas cercano con relacion a en que tipo de estado se encuentra el area 100F de visualizacion de la tecla de entrada.

Con relacion a las teclas 141 a 146 de entrada, se emplea una tecla de procedimiento de contacto cuya capacidad electrica es cambia al ser tocada por un dedo o similar del usuario, en la que el usuario toca ligeramente la cara superior de una placa de vidrio que cubre la cara superior de los medios 100 de visualizacion integrados, en una posicion correspondiente a la superficie de la tecla y, por consiguiente, se genera una senal de entrada efectiva para el circuito 200 de control de energizacion.

Sobre la placa de vidrio que constituye la parte (area) de las teclas 141 a 146 de entrada, unos caracteres, una figura o un slmbolo (incluyendo las flechas de las teclas 143 y 145 en la Fig. 28) que indican la funcion de entrada de una tecla no se muestran por impresion o una marca de punzon o similar, sino que unos caracteres, una figura o un slmbolo que indican la funcion de entrada de una tecla se muestran para cada escenario operativo de estas teclas de entrada con la pantalla de cristal llquido (area F de visualizacion de teclas) debajo de estas teclas.

No se muestran siempre todas las teclas 141 a 146 de entrada al mismo tiempo. Una tecla no valida (tecla de entrada que no es necesario operar) se establece en un estado no activo tal como la tecla 144 de entrada en la Fig. 28 de manera que no se muestre los caracteres o una figura de funcion de entrada en la pantalla de cristal llquido cuando se opera esta tecla. Si se operan las teclas 141 a 146 de entrada en un estado activo, esto es una senal de instruccion de operacion valida para que un programa de control determine las operaciones del circuito 200 de control de energizacion.

La tecla 146 de entrada es una tecla a ser operada en el caso en el que se desea determinar las condiciones de cocinado, y en el caso en el que se desea iniciar el cocinado. En el caso en el que ha sido operada una vez, y la operacion de cocinado ha comenzado, la tecla de entrada se cambia a una tecla de entrada que muestra "parar" (vease la Fig. 28 y la Fig. 29). Con las otras teclas 141 a 145 de entrada tambien, un comando de entrada puede cambiarse en cada caso, y una funcion de entrada efectiva puede ser identificada facilmente con caracteres, una figura, un slmbolo, etc., mostrados en cada caso.

Observese que, en el caso en el que se desea detener una fuente de calor particular durante el uso de multiples fuentes de calor, por ejemplo, cuando se presiona la tecla 143 de entrada en el escenario en la Fig. 28, en orden desde el area 100M correspondiente de la fuente 6M de calor de induccion central, el area 100L correspondiente de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y el area 100R correspondiente de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la totalidad de cada area correspondiente cambia de color o parpadea para indicar que ha sido seleccionada y, por consiguiente, es suficiente que el usuario solicite (seleccione) el area correspondiente deseada de las mismas, y presione la tecla 146 de parada. Por el contrario, cuando se presiona la tecla 145 de entrada, el usuario puede seleccionar las areas correspondientes en la direccion opuesta, y puede seleccionar secuencialmente desde el area 100M correspondiente de la fuente 7 de calor de induccion central, el

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area 100R correspondiente y el area 100L correspondiente, solicitar el area correspondiente deseada y, a continuacion, presionar la tecla 146 de parada.

AM es una marca activa a ser mostrada al lado del nombre de una fuente de calor que esta ejecutando una operacion de cocinado y, en el caso en el que esta este siendo mostrada, esto significa que su fuente de calor esta accionada en ese momento, y el usuario puede reconocer el funcionamiento de una fuente de calor en funcion de si se muestra o no esta marca activa.

(Espacio 9 de calentamiento con parrilla)

La abertura 9A de la cara frontal del espacio 9 de calentamiento con parrilla esta cubierta, tal como se ilustra en la Fig. 11 y la Fig. 16, por la puerta 13 para estar cerrada o abierta, y la puerta 13 es mantenida en el espacio 9 de calentamiento con parrilla mediante un mecanismo de soporte (no ilustrado en el dibujo), tal como un carril, rodillo, etc., de manera que la puerta 13 es movida libremente en la direccion delante hacia atras por las operaciones del usuario. Una placa de ventana realizada en vidrio resistente al calor es instalada en la abertura 13A central de la puerta 13, y el interior del espacio 9 de calentamiento con parrilla puede ser reconocido visualmente desde el exterior. 13B es una perilla que sobresale en la parte frontal para abrir y cerrar la puerta 13. Observese que, con el espacio 9 de calentamiento con parrilla, el espacio SX predeterminado (vease la Fig. 16) se forma entre la cara de la pared posterior del lado interior de la unidad principal tal como se ha descrito anteriormente, y un conducto 14 de escape descrito mas adelante se instala usando este espacio, y se forma tambien el espacio 12 de escape.

La parte borde frontal de un carril metalico que se extiende hacia atras y hacia adelante en ambas posiciones laterales horizontal del espacio 9 de calentamiento esta conectada a la puerta 13, y un recipiente 108 metalico (vease la Fig. 16) es colocado normalmente en su carril en el caso en el que se realiza un cocinado que incluye una gran cantidad de aceite. La parrilla 109 metalica es colocada sobre el recipiente 108 y es usada. De esta manera, en el caso en el que se tira de la puerta horizontalmente hacia adelante, el recipiente 108 es sacado tambien horizontalmente del espacio 9 de calentamiento con parrilla (en el caso en el que la parrilla 109 esta colocada, su parrilla se saca tambien). Observese que el recipiente 108 esta soportado por ambas partes de borde horizontales al ser colocadas simplemente en el carril metalico y, por consiguiente, el recipiente 108 puede ser retirado de manera independiente desde arriba del carril.

La forma de la parrilla 109, y la posicion, la forma, etc., del recipiente 108 estan concebidos de manera que el recipiente 108 se saque sin entrar en contacto con el calentador 23 en la parte inferior en el momento de sacar el recipiente 108 hacia adelante. De esta manera, con este espacio 9 de calentamiento con parrilla, en el caso en el que se colocan carne, pescado y otros alimentos sobre la parrilla 109 y se energizan las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo de radiacion (al mismo tiempo, de manera tiempo compartido, etc.), esto incluye "la funcion de parrilla superior e inferior"' en el que estos alimentos son calentados verticalmente desde ambos lados. Con este espacio 9 de calentamiento con parrilla, se proporciona un sensor 242 de temperatura interior (vease la Fig. 23) configurado para detectar esta temperatura de espacio, y puede ser posible realizar un cocinado manteniendo la temperatura en el interior a la temperatura deseada.

El espacio 9 de calentamiento con parrilla incluye, tal como se ilustra en la Fig. 16, un bastidor 9C interior metalico cillndrico que tiene una abertura 9B en toda el lado posterior (cara posterior), y una abertura 9A en el lado frontal, y un bastidor 9D exterior que cubre todo el lado exterior de este bastidor interior que mantiene un hueco 113 predeterminado (inferior), un hueco 114 (superior), y ambos huecos horizontales laterales (115, no representados en el dibujo). Observese que, en la Fig. 16, 307 es un espacio de aire formado entre el bastidor 9D exterior del espacio 9 de calentamiento con parrilla y la cara de la pared inferior de la carcasa 2 de la unidad principal.

El bastidor 9D exterior incluye cinco caras de caras horizontales de ambas paredes laterales, cara superior, cara inferior y cara posterior, y el conjunto esta formado por una placa de acero o similar. Con las superficies laterales interiores del bastidor 9C interior y el bastidor 9D exterior, se forma una cobertura con una excelente propiedad de limpieza tal como hueco o similar o se forma una pellcula de revestimiento resistente al calor o se forma una capa de radiacion infrarroja. En el caso en el que se forma una capa de radiacion infrarroja, se incrementa la cantidad de radiacion infrarroja para el objetivo N de calentamiento tal como alimentos o similares, se mejora la eficiencia de calentamiento, y se mejora tambien la uniformidad de cocinado. 9E es un puerto de escape formado sobre una parte de pared de la cara posterior del bastidor 9D exterior.

El conducto 14 de escape metalico esta instalado de manera que continue al exterior del puerto 9E de escape, la seccion transversal de la trayectoria de flujo de este conducto 14 de escape metalico tiene una forma de cuadrado o rectangulo regular y, tal como se ilustra en la Fig. 16, esta inclinado oblicuamente hacia arriba conforme la trayectoria de flujo pasa al lado aguas abajo desde la mitad y, a continuacion, se pliega en la direccion vertical y, finalmente, la abertura 14A del borde superior se conecta a las proximidades de un puerto 20C de ventilacion central formado en el bastidor 20 superior.

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121 es un catalizador para deodorizacion instalado en una posicion en el lado aguas abajo del puerto 9E de escape dentro del conducto 14 de escape, y es activado al ser calentado por un calentador (121 H) electrico de catalizador, y sirve para eliminar los componentes de olor del aire de escape calentado dentro del espacio 9 de calentamiento con parrilla que pasa a traves del conducto 14 de escape.

(Estructura de escape y estructura de admision)

Tal como se ha descrito anteriormente, formados horizontalmente en la parte posterior del bastidor 20 superior hay un puerto 20B de ventilacion derecho (se convierte en un puerto de admision), un puerto 20C de ventilacion central (se convierte en un puerto de escape) y un puerto 20D de ventilacion izquierdo. Sobre estos tres puertos de ventilacion posteriores, se coloca de manera desmontable una cubierta 132 de tabla metalica (vease la Fig. 11), en la que se forman infinidad de pequenos orificios de comunicacion a lo largo de la misma para cubrir la totalidad de la parte superior. La cubierta 132 puede ser una cubierta con forma de red de alambre o de celosla fina distinta de una cubierta en la que se forman pequenos orificios para orificios de comunicacion sobre una placa metalica mediante prensado (denominado tambien punzonado de metal). En cualquier caso, puede ser cualquier tipo de cubierta, siempre que prevenga la entrada de un dedo del usuario, objetos extranos, etc., a los puertos 20B, 20C y 20D de ventilacion.

La entrada 37B de aire posicionada en la parte mas superior del cilindro 37A de aspiracion de la carcasa 37 de ventilador esta orientada inmediatamente debajo de la parte del borde derecho de la tapa 132, y permite que el aire exterior en una cocina o similar sea introducido a los espacios 8R y 8L de refrigeracion izquierdo y derecho en la unidad A principal traves de los orificios de comunicacion de la cubierta 132.

Tal como se ilustra en la Fig. 12, la parte de borde superior del conducto 14 de escape esta posicionada en el espacio 12 de escape posterior. En otras palabras, el espacio 12 de escape posterior comunicado con el espacio 116 de aire (vease la Fig. 16) formado alrededor del espacio 9 de calentamiento con parrilla esta fijado en ambos lados izquierdo y derecho del conducto 14 de escape. El espacio 9 de calentamiento con parrilla esta instalado con un espacio 116 de aire predeterminado entre la placa 25 de particion horizontal (vease la Fig. 16). Este espacio 116 de aire se comunica finalmente con el espacio 12 de escape posterior. Tal como se ha descrito anteriormente, el interior del espacio 10 superior para componentes se comunica con el espacio 12 de escape posterior a traves de un par de puertos 28A de escape formados en la placa 28 de particion posterior y, por consiguiente, el aire de refrigeracion (flecha Y5 en la Fig. 15) que fluye al espacio 10 superior para componentes es descargado al exterior de la unidad 1 principal tal como indica la flecha Y9 en la Fig. 12 pero, en este momento, inducido por este, el aire en el espacio 116 de aire es descargado junto con el mismo.

(Estructura de refrigeracion auxiliar)

En la Fig. 14 y la Fig. 15, la carcasa 46 frontal para componentes almacena internamente una placa 56 de fijacion donde se fijan diversos componentes 57 electricos y electronicos de la unidad 61 de mando de la cara superior, elementos emisores de luz (LED) que muestran con luz la energla de calentamiento en el momento del cocinado con calentamiento por induccion, etc., y comprende un conducto 46A inferior realizado en plastico transparente, en el que la cara superior esta abierta, y un conducto 46B superior realizado en plastico transparente que sirve como una tapa que sella la abertura de la cara superior de este conducto 46A inferior con el fin de cerrarla. Con la parte de borde derecho y la parte de borde izquierdo del conducto 46A inferior, los puertos 46R y 46L de ventilacion estan abiertos, respectivamente, y tambien se forma una ranura 46C que permite la ventilacion en la parte posterior central.

Con la cara del techo del conducto 46B superior, los medios 100 de visualizacion integrados estan instalados en el centro, y las pantallas 45R y 45L de visualizacion de cristal llquido estan instaladas en la parte izquierda y derecha, respectivamente (vease la Fig. 15). El aire de refrigeracion del dispositivo 30 de soplado entra al espacio 42H de ventilacion del conducto 42 de refrigeracion desde el segundo puerto 34B de escape de la carcasa 34 de componentes, entra a la carcasa 46 de componentes frontal desde la parte baja de las pantallas 45R y 45L de cristal llquido a traves del puerto 42K de ventilacion formado correspondiente al espacio 42H ventilacion desde aqul, y es descargado desde la ranura 46C al espacio 10 superior para componentes. De esta manera, cada una de las pantallas 45R y 45L de cristal llquido, y los medios 100 de visualizacion integrados es refrigerado constantemente por el aire de refrigeracion desde el dispositivo 30 de soplado.

Especlficamente, este aire de refrigeracion desde el segundo puerto 34B de escape de la carcasa 34 de componentes no es el aire que ha refrigerado las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento CI izquierda y derecha que tiene alta temperatura en el momento de la operacion de calentamiento por induccion y, por consiguiente, su temperatura es baja, la cantidad de aire del aire de refrigeracion es pequena con respecto a ambas pantallas 45R y 45L de cristal llquido y los medios 100 de visualizacion integrados y, por consiguiente, se suprime de manera efectiva el aumento de temperatura. En particular, las posiciones posteriores de las bobinas 6LC y 6RC de

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calentamiento CI izquierda y derecha que sirven como el lado aguas abajo del flujo (flecha Y5 en la Fig. 15) del aire de refrigeracion apenas se refrigeran y, por consiguiente, con esta Realizacion 2, el aire a baja temperatura es suministrado directamente desde el primer puerto 34A de escape al espacio 42F de ventilacion, y se refrigeran las partes pertinentes.

(Estructura de escape auxiliar)

Tal como se ilustra en la Fig. 16, se forma una parte 14B inferior cillndrica que tiene una forma rebajada hacia abajo por un nivel en el lado mas aguas abajo que el catalizador 121 de deodorizacion del conducto 14 de escape. Un orificio 14C de ventilacion se forma en esta parte 14B inferior cillndrica. Un dispositivo 106 de soplado es un dispositivo de soplado de tipo de flujo axial para un escape auxiliar frente a este orificio 14C de ventilacion, 106A es una aleta rotatoria del mismo, 106B es un motor de accionamiento configurado para hacer girar la aleta 106A rotatoria del mismo, y esta soportado por el conducto 14 de escape. Durante el cocinado con el espacio 9 de calentamiento con parrilla, el espacio 9 de calentamiento con parrilla del mismo alcanza una alta temperatura y, por consiguiente, la presion interna aumenta de manera natural, y junto con esto, la atmosfera de alta temperatura se descarga, el conducto 14 de escape se eleva, pero el dispositivo 106 de soplado es operado para tomar el aire interior de la unidad A principal en el conducto 14 de escape tal como se ilustra con una flecha Y7 y, por consiguiente, la alta temperatura del espacio 9 de calentamiento con parrilla es inducida por aire fresco del mismo, y es descargado desde la abertura 14A del conducto del conducto 14 de escape mientras la temperatura baja, tal como se ilustra con una flecha Y8.

El dispositivo 106 de soplado de tipo flujo axial para el escape auxiliar no es accionado constantemente mientras se esta operando la cocina, y es operado en el caso en el que se realiza un cocinado en el espacio 9 de calentamiento con parrilla. Esto es debido a que el aire caliente a alta temperatura es descargado desde el espacio 9 de calentamiento con parrilla al conducto 14 de escape en este caso. El flujo de aire en Y7 e Y8 en la Fig. 16, y el flujo de aire en Y1 a Y5 en la Fig. 15 no estan completamente relacionados, y no son un flujo continuo.

(Medios F de control)

Los medios F de control (controlador) de la cocina de calentamiento segun esta Realizacion 2 estan configurados principalmente por el circuito 200 de control de energizacion.

La Fig. 23 es un diagrama de componentes que ilustra todo el circuito de control de la cocina de calentamiento, y este circuito de control esta formado por el circuito 200 de control de energizacion configurado por uno o varios microordenadores embebidos en el mismo. El circuito 200 de control de energizacion comprende cuatro componentes de una unidad 201 de entrada, una unidad 202 de salida, una unidad 203 de almacenamiento y un controlador 204 aritmetico (CPU) y es alimentado con una fuente de alimentacion CC a traves de un estabilizador de tension (no ilustrado en el dibujo), y sirve como unos medios de control configurados para controlar todas las fuentes de calor y los medios G de visualizacion. En la Fig. 23, el circuito 210R inversor para la fuente 6R de calor CI derecha esta conectado a una fuente de alimentacion comercial de 100 V o 200 V de tension a traves del circuito 221 rectificador (denominado tambien circuito puente rectificador).

De manera similar, en paralelo con el circuito 210R inversor para la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, el circuito 210L inversor para la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo que tiene la misma configuracion basica que la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho (bobina de calentamiento por induccion) ilustrada en la Fig. 23 esta conectado a la fuente de alimentacion comercial a traves del circuito 221 puente rectificador. Especlficamente, la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo incluye el circuito 221 puente rectificador cuyo lado de entrada esta conectado a la llnea de bus de la fuente de alimentacion comercial, un circuito de corriente continua formado por la bobina 222 y el condensador 223 de filtrado conectado a los terminales de salida del lado de corriente continua, un circuito resonante formado por un circuito en paralelo de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho y el condensador 224 resonante uno de cuyos bordes esta conectado a un punto de conexion de la bobina 222 y el condensador 223 de filtrado, y un IGBT 225 compuesto de medios de conmutacion cuyo lado colector esta conectado al otro borde de este circuito resonante.

Una una gran diferencia entre el circuito 210L inversor para la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y el circuito 210R inversor para la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho es que se proporcionan la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC de calentamiento. Por lo tanto, el circuito 210L inversor para la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo comprende ambas de entre la bobina LC2 del lado interior y la bobina LC1 del lado exterior, especlficamente, el circuito MIV inversor para la bobina de calentamiento principal configurado para suministrar energla electrica a la bobina MC de calentamiento principal, y los circuitos SIV1 a SIV4 inversores para las sub-bobinas de calentamiento configurados para suministrar individualmente energla electrica a cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento independientes respectivamente, descritas mas adelante. La temporizacion de la activacion y la cantidad de energizacion de las

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cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento son determinadas por el circuito 200 de control de energizacion.

Con el circuito MIV inversor para la bobina de calentamiento principal, se emplea un procedimiento de control de salida de frecuencia variable y, por consiguiente, el inversor de energla electrica, es decir, la energla de calentamiento a ser obtenida puede ser variado cambiando la frecuencia del mismo. Cuanto mayor es el valor establecido de la frecuencia de accionamiento del circuito MIV inversor, menor sera la energla electrica del inversor, y la perdida de los elementos electricos y electronicos que componen el circuito, tales como los medios 225 de conmutacion (IGBT), el condensador 224 resonante, etc., aumenta, y el valor de calentamiento aumenta, lo cual no se desea y, por consiguiente, se determina una frecuencia llmite superior predeterminada, y se realiza un control para no exceder esta frecuencia. Aunque la energla electrica en el caso en el que el control puede realizarse consecutivamente a la frecuencia llmite superior se convierte en la energla electrica minima, cuando se suministra menos energia electrica que esta, la pequena energia de calentamiento final puede obtenerse en combinacion con el control de la relacion de energizacion en el que la energizacion se realiza de manera intermitente. Con los circuitos SIV1 a SIV4 inversores para las sub-bobinas de calentamiento, puede realizarse un control de energia de calentamiento de la misma manera.

La frecuencia de accionamiento a ser usada para el accionamiento del circuito MIV inversor se establece basicamente de la misma manera que la frecuencia de accionamiento para los circuitos SIV1 a SIV4 inversores para las sub-bobinas de calentamiento. En el caso de cambio de las mismas, el circuito 200 de control de energizacion realiza un control de manera que la diferencia en las frecuencias de conduccion se excluye de un intervalo de 15 a 20 kHz, de manera que la diferencia entre las dos frecuencias de accionamiento estara fuera del intervalo de frecuencias audibles. Esto es debido a que, en el caso en que dos o mas bobinas de calentamiento por induccion se han accionado al mismo tiempo, las diferencias en las frecuencias de las mismas causan sonidos incomodos tales como sonido ritmico o ruido de interferencia.

Observese que el circuito MIV inversor principal y los circuitos SIV1 a SIV4 inversores para las sub-bobinas de calentamiento no tienen que ser accionados al mismo tiempo y, por ejemplo, dependiendo de la energia de calentamiento que el circuito 200 de control de energizacion instruye, la operacion de calentamiento puede ser conmutada de manera alternada con un intervalo de tiempo corto. La expresion "al mismo tiempo" menciona aqui significa un caso en el que la temporizacion de inicio de activacion y la temporizacion de suspension de la energizacion son completamente iguales.

212 indica un circuito de accionamiento de calentador configurado para accionar la fuente 22 de calor electrica de tipo radiacion para calentar el interior del espacio 9 de calentamiento con parrilla, 213 indica de manera similar un circuito de accionamiento de calentador configurado para accionar la fuente 23 de calor electrica de tipo radiacion para calentar el interior del espacio 9 de calentamiento con parrilla, 214 denota un circuito de accionamiento de calentador configurado para accionar el calentador 121H de catalizador proporcionado en la mitad del conducto 14 de escape, y 215 denota un circuito de accionamiento configurado para accionar la pantalla de cristal liquido de los medios 100 de visualizacion integrados.

El emisor del IGBT 225 esta conectado a un punto de conexion comun entre el condensador 223 de suavizado y el circuito 221 de puente rectificador. El diodo 226 volante esta conectado entre el emisor y el colector del IGBT 225 de manera que el anodo del diodo 226 volante se convierta en el lado emisor del mismo.

Un sensor 227 de deteccion de corriente detecta un flujo de corriente en el circuito resonante formado por un circuito en paralelo de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho y el condensador 224R resonante. La salida de deteccion del sensor 227 de deteccion de corriente es introducida a la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento descrita mas adelante, y la informacion de determinacion acerca de si hay o no un objetivo N de calentamiento es suministrada a la unidad de entrada del circuito 200 de control de energizacion a traves de este, se realiza la determinacion de si hay o no un objetivo N de calentamiento. En el caso en el que se ha usado un recipiente inapropiado (objetivo N de calentamiento) o similar para el calentamiento por induccion, o se ha detectado una corriente insuficiente o una diferencia de corriente parasita igual o mayor que un valor predeterminado en comparacion con un valor de corriente normal debido a un accidente determinado, etc., el IGBT 225 es controlado por el circuito 200 de control de energizacion a traves del circuito 228 de accionamiento, y la energizacion de la bobina 220 de calentamiento por induccion se detiene instantaneamente.

De manera similar, el circuito MIV inversor para la bobina de calentamiento principal, y los circuitos SIV1 a SIV4 inversores para las sub-bobinas de calentamiento que suministran energia individualmente a las cuatro sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento independientes, respectivamente, tienen una configuracion de circuito similar a la del circuito 210R inversor de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y, por consiguiente, la descripcion se omitira, pero una configuracion de circuito comun de las mismas se resume y se ilustra en la Fig. 23, como el circuito 210L inversor de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo.

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En la Fig. 23, 6LC denota una bobina de calentamiento del lado izquierdo y 224L denota un condensador resonante. El circuito MIV inversor de la bobina MC de calentamiento principal esta conectado tambien al circuito 221 de puente rectificador, un circuito de corriente continua formado por la bobina 222 y el condensador 223 de suavizado, un circuito resonante formado por un circuito en paralelo de la bobina MC de calentamiento principal y el condensador 224 resonante uno de cuyos bordes esta conectado a un punto de conexion de la bobina 222 y el condensador 223 de suavizado, y un IGBT 225 formado por medios de conmutacion cuyo lado de colector esta conectado al otro borde de este circuito resonante.

Aunque no se ilustra en el dibujo, el sensor 227 de deteccion de corriente es proporcionado tambien de manera similar a la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y los circuitos 210L y 210M inversores de la fuente 6M de calor de induccion central. Observe que hay un procedimiento para configurar el sensor 227 de deteccion de corriente usando un divisor de flujo configurado para medir la corriente usando una resistencia, o un transformador de corriente.

El circuito 260 de accionamiento acciona el circuito MIV inversor para la bobina de calentamiento principal, y desempena una funcion similar a la del circuito 228 de accionamiento. De manera similar, los circuitos 261 a 264 de accionamiento accionan los circuitos SIV1 a SIV4 inversores para las sub-bobinas de calentamiento, respectivamente.

Un sensor 266 de deteccion de corriente detecta una corriente que fluye al circuito resonante formado por un circuito en paralelo de la bobina MC de calentamiento principal y un condensador resonante (no ilustrado en el dibujo) y, de manera similar, los sensores 267A, 267B, 267C de deteccion de corriente (no ilustrados en el dibujo), y 267D (no ilustrado en el dibujo) detectan una corriente que fluye al circuito resonante formado por un circuito en paralelo de las sub-bobinas SC de calentamiento y un condensador resonante (no ilustrado en el dibujo). Estos sensores 266, 267A, 267B, 267C y 267D de corriente desempenan una funcion similar a la del sensor 227 de deteccion de corriente. Observese que el sensor de corriente en el lado circuito resonante tal como se descrito anteriormente se denomina sensor de corriente del lado de salida pero, por otro lado, un sensor de corriente denominado sensor de corriente del lado de entrada esta provisto mas cerca del lado de la fuente 75 de alimentacion comercial (fuente de alimentacion AC) que el circuito 76 rectificador de la unidad 80 de fuente de alimentacion de CC y, segun estos sensores de corriente del lado de entrada y del lado de salida, se controla el valor de corriente y se supervisan la operacion del circuito resonante y los estados anormales.

Con la cocina de calentamiento configurada para calentar el objetivo N de calentamiento usando un procedimiento de calentamiento por induccion segun la presente invencion, un circuito de control electrico configurado para enviar una corriente electrica de alta frecuencia a las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha y la fuente 6M de calor de induccion central se denomina un inversor de tipo resonante. Este circuito esta configurado para controlar la activacion/desactivacion de un elemento de circuito de conmutacion (IGBT, 225 en la Fig. 23) usando una frecuencia de accionamiento aproximadamente de 20 a 40 kHz para un circuito que se conecta a la inductancia de las bobinas 6LC, 6RC de calentamiento izquierda y derecha y 6MC incluyendo el objetivo N de calentamiento (objetos metalicos), y los condensadores resonantes (224L y 224R en la Fig. 23). Observese que el circuito 210M inversor de la fuente 6MC de calor de induccion central tiene una configuracion similar a la del circuito 210R inversor de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho. Especlficamente, el circuito 210M inversor de la fuente 6M de calor de induccion central esta conectado a la fuente de alimentacion comercial a traves de un circuito puente rectificador (no ilustrado en el dibujo) similar al circuito 221 puente rectificador en paralelo con el circuito 210R inversor para la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho.

Como un inversor de tipo resonante, hay un tipo de resonancia de corriente indicado como adecuado para una fuente de alimentacion de 200 V, y un tipo de resonancia de tension indicado como adecuado para una fuente de alimentacion de 100 V. La configuracion de dicho un circuito inversor de tipo resonante se clasifica en procedimientos denominados circuito de puente medio y un circuito de puente completo dependiendo de como se conmutan los destinos de conexion de las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento, izquierda y derecha, y los condensadores 224L y 224R resonantes con un circuito de rele.

En el caso en el que el objetivo de calentamiento es calentado por induccion usando un circuito inversor tipo resonante, cuando el objetivo N de calentamiento es un material magnetico tal como hierro, acero inoxidable magnetico, o similar, la resistencia (resistencia equivalente) que contribuye al calentamiento es grande, y la energla electrica se activa facilmente y, por consiguiente, el calentamiento se realiza facilmente, pero cuando el objetivo N de calentamiento es un material no magnetico tal como aluminio o similar, la resistencia equivalente se hace pequena y, por consiguiente, la corriente parasita inducida en el objetivo N de calentamiento es diflcil de convertir en calor Joule. Por lo tanto, se conoce la realizacion de un control en el que en el caso en el que se determina que el material del objetivo N de calentamiento es un material magnetico, la configuracion del circuito inversor se cambia automaticamente al procedimiento de medio puente, o en el caso en el que el objetivo N de calentamiento esta formado por un material magnetico, la configuracion del circuito inversor se cambia

automaticamente al procedimiento de puente completo (por ejemplo, la solicitud de patente japonesa no examinada No. de publicacion 5-251172, la solicitud de patente japonesa no examinada No. de publicacion No. 9185986 y la solicitud de patente japonesa no examinada No. de publicacion 2007-80751). Con la presente invencion, a menos que se indique lo contrario, los circuitos 210R y 210L inversores pueden estar configurados 5 como un circuito de medio puente o un circuito de puente completo.

En la Fig. 23, con el fin de simplificar la descripcion, se ha empleado un circuito inversor de tipo resonancia de medio puente, pero cuando la presente invencion se implementa realmente, es deseable un circuito de puente completo tal como el de la Fig. 24 o la Fig. 25.

En una descripcion especlfica adicional realizada con referencia a la Fig. 24 y la Fig. 25, la cocina de 10 calentamiento incluye una unidad 74 de fuente de alimentacion (circuito de fuente de alimentacion). La fuente 74 de alimentacion incluye una unidad 80 de fuente de alimentacion de CC, el circuito MIV inversor principal y los cuatro sub circuitos SIV1 a SIV4 inversores. Observese que, aunque solo dos de los circuitos MIV inversores principales y el sub circuito SIV1 inversor se describen en la Fig. 24, cada uno de los tres sub circuitos SIV2 a SIV4 inversores que tienen la misma configuracion que el circuito SIV inversor incluyendo los puntos CP1 y CP2 15 de contacto esta conectado al circuito 200 de control de energizacion en paralelo tal como se ilustra en la Fig. 25. Especlficamente, de la misma manera que con el sub circuito SIV1 inversor, cada uno de los puntos CP3, CP4, CP5, CP6 y CP7 de conexion que sirven como ambas partes de borde de los otros tres sub circuitos SIV2, SIV3 y SIV4 inversores esta conectado al circuito de los puntos CP1 y CP2 de conexion. Observese que un circuito de accionamiento que tiene la misma funcion que los circuitos 228 y 228B de accionamiento ilustrados en la Fig. 24 20 esta conectado a los tres sub circuitos SIV2 a SIV4 inversores. Los circuitos 228A y 228B de accionamiento se describiran en detalle mas adelante.

Tal como es evidente a partir de la descripcion anterior, cada uno de los cuatro sub circuitos inversores SIV1 a SIV4 esta configurado para ser conectado a la unidad 80 de fuente de alimentacion de CC y el circuito 200 de control de energizacion en paralelo.

25 La fuente 80 de alimentacion de CC esta conectada a la fuente 75 de alimentacion de CA. La fuente 75 de alimentacion de CA es una fuente de alimentacion de CA comercial monofasica o trifasica. La fuente 75 de alimentacion de CA esta conectada a un circuito 76 rectificador configurado para realizar la rectificacion de onda completa de la salida de corriente de CA de esta fuente 75 de alimentacion de CA. El circuito 76 rectificador esta conectado a un condensador 86 de suavizado configurado para realizar el suavizado sobre el voltaje de CA 30 despues de la rectificacion de onda completa en este circuito rectificador.

El circuito MIV inversor principal y los cuatro sub circuitos SIV1 a SIV4 inversores son inversores de puente completo que convierten adicionalmente esta corriente continua en corriente alterna que tiene una alta frecuencia despues de convertir la corriente alterna en corriente continua. Los circuitos MIV y SIV1 a SIV4 inversores estan conectados a la fuente 80 de alimentacion de CC de la unidad 74 de alimentacion.

35 Cada uno de entre el circuito MIV inversor principal y el sub circuito SIV1 inversor incluye dos pares de elementos de conmutacion (conocidos tambien como conjunto) 77A, 78A, 77B y 78B. Tal como se ilustra en el dibujo, el par 77A y 78A de elementos de conmutacion del circuito MC inversor principal incluye dos elementos de conmutacion 79A, 81A, 88A y 89A, que estan conectados en serie, respectivamente. El par 77B y 78B de elementos de conmutacion del sub circuito SIV1 inversor incluyen dos elementos de conmutacion 102B, 103B, 104B y 105B que 40 estan conectados en serie, respectivamente. Aunque no se ilustra en el dibujo, con los sub circuitos SIV2, SIV3 y SIV4 inversores ilustrados en la Fig. 25 tambien, se proporcionan dos conjuntos de elementos de conmutacion tal como se ha descrito anteriormente. Observese que el tiempo de accionamiento de los dos conjuntos del par 77A y 78A de elementos de conmutacion del circuito MIV inversor principal es controlado por los circuitos 228 y 228B de accionamiento, y la cantidad de corriente que fluye a la bobina MC de calentamiento principal puede ser ajustada 45 controlando la diferencia de fase.

La bobina MC de calentamiento principal, y un circuito resonante en serie que incluye un condensador 110A resonante estan conectados entre los puntos de salida de los elementos 79A y 81A de conmutacion, y los puntos de salida de los elementos 88A y 89A de conmutacion. La sub-bobina SC1 de calentamiento, y un circuito resonante en serie que incluye un condensador 110B resonante estan conectados entre los puntos de salida de 50 los elementos 102B y 103B de conmutacion, y los puntos de salida de los elementos 104B y 105B de conmutacion. De manera similar, aunque no se ilustra en el dibujo, con cada uno de los otros tres sub circuitos SIV2, SIV3 y SIV4 inversores, las sub-bobinas SC2 a SC4 de calentamiento, y el circuito resonante en serie que incluye el condensador 110A resonante (no ilustrado en el dibujo) estan conectados de manera similar.

Los dos conjuntos del par 77A y 78A de elementos de conmutacion del circuito MIV inversor principal estan 55 conectados a los circuitos 228A y 228B de accionamiento, respectivamente. Los dos conjuntos del par 77B y 78B

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de elementos de conmutacion del sub circuito 1 inversor estan conectados a los circuitos 228C y 228D de accionamiento, respectivamente. Cada uno de los tres sub circuitos SIV2 a SIV4 inversores restantes esta conectado tambien a los circuitos 228E, 228F, 228G, 228H, 228I y 228J de accionamiento (no ilustrados en el dibujo) uno cada vez. La totalidad de estos circuitos 228A a 228J de accionamiento estan conectados a la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento a traves del circuito 200 de control de energizacion.

Con esta Realizacion 2, como diversos elementos de circuito de conmutacion, por ejemplo, el IGBT 225 ilustrado en la Fig. 23, y los elementos 77A, 81A, 88A, 89A, 102B, 103B, 104B y 105B de conmutacion se han ilustrado en la Fig. 24 con elementos realizados en silicio, pero puede estar realizados en semiconductor de banda ancha que tiene una banda mas ancha que el silicio. Los ejemplos de semiconductores de banda ancha incluyen carburo de silicio, material de sistema de nitruro de galio, diamante y nitruro de galio (GaN). Un elemento de conmutacion o un elemento de diodo realizado en dicho semiconductor de banda ancha tiene naturaleza de resistencia a alto voltaje, y tiene tambien alta densidad de corriente permisible y, por consiguiente, se permite una reduccion en el tamano de los elementos de conmutacion o elementos de diodo, y se emplean elementos de conmutacion o elementos de diodo cuyos tamanos se han reducido, de manera que puede permitirse una reduccion del tamano de un modulo de semiconductor en el que estan incorporados estos elementos.

La resistencia termica tambien es alta y, por consiguiente, puede conseguirse una reduccion en la aleta radiante del disipador de calor, o la refrigeracion de aire de una unidad de refrigeracion por agua y, por consiguiente, puede conseguirse una reduccion adicional en el modulo de semiconductores.

Ademas, la perdida de energla es baja y, por consiguiente, puede conseguirse un aumento de la eficiencia con respecto a los elementos de conmutacion o los elementos de diodo y, por consiguiente, puede conseguirse un aumento en la eficiencia con respecto al modulo de semiconductores.

Tal como se ilustra en la Fig. 15, la placa 41 de circuito sobre la que estan montados el circuito 210R inversor para la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y el circuito 210M inversor para la fuente 6M de calor de induccion central esta instalada dentro de un carcasa 34 de componentes instalada en el espacio 8R de refrigeracion del lado derecho dentro de la carcasa 2 de la unidad principal, pero esto puede conseguirse simplemente en comparacion con la tecnica relacionada mediante el empleo de elementos de conmutacion o elementos de diodo realizados en semiconductor de banda ancha. Especlficamente, el semiconductor de banda ancha tiene tambien una alta resistencia termica y, por consiguiente, puede conseguirse una reduccion en las aletas 43A y 43B radiantes y, por consiguiente, puede reducirse tambien el espacio de instalacion de la placa 41 de circuito, y la unidad CU de refrigeracion del lado derecho puede ser instalada en uno de los espacios 8R de refrigeracion de la carcasa 2 de la unidad principal. Incluso cuando el circuito 210R inversor para la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y el circuito 210M inversor para la fuente 6M de calor de induccion central estan configurados para ser montados sobre dos placas 41 de circuito en lugar de la unica placa 41 de circuito, la carcasa 34 de componentes en la que se almacenan estas placas de circuito no tiene que aumentar de tamano, y tampoco es necesario aumentar el espacio del espacio 6R de refrigeracion y, por consiguiente, puede asegurarse el espacio del espacio 10 superior para componentes (espacio de almacenamiento de componentes) y pueden instalarse en fila multiples bobinas de calentamiento por induccion incluyendo una bobina de calentamiento con un gran diametro exterior como la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo.

Observese que es deseable que ambos de los elementos de conmutacion y los elementos de diodo esten formados en semiconductor de banda ancha, pero cualquiera de los elementos puede estar formado en semiconductor de banda ancha, y pueden obtenerse ventajas como las descritas anteriormente.

El circuito 200 de control de energizacion tiene una funcion de armonizar la frecuencia de una senal de accionamiento de conmutacion a ser enviada al circuito MIV inversor principal y todos los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores.

Segun la configuracion indicada anteriormente, despues de que el usuario enciende la alimentacion principal a traves de la unidad 60 de mando de la cara frontal, al instruir al circuito 200 de control de energizacion para iniciar el accionamiento de calentamiento a traves de la unidad 61 de mando de la cara superior o la unidad 60 de mando de la cara frontal, despues de que la salida de la fuente 75 de alimentacion de CA es convertida en corriente continua en la unidad 80 de fuente de alimentacion de CC, una senal de activacion es enviada desde los circuitos 228A, 228B, 228C y 228C de accionamiento (se omitira la descripcion de la operacion de los otros circuitos de accionamiento) basada en la senal de instruccion (senal de accionamiento de conmutacion) a ser enviada desde el circuito 200 de control de energizacion. De esta manera, cada uno de los elementos 79A, 89A, 81A y 88A de conmutacion, los elementos 102B, 105B, 103B y 104B de conmutacion es activado/desactivado de manera alternada, la corriente continua es convertida en corriente alterna de nuevo con una alta frecuencia, y la corriente de alta frecuencia es aplicada a la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SC1 de calentamiento.

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De esta manera, se inicia una operacion de calentamiento por induccion. Observese que la frecuencia de la senal de accionamiento de conmutacion a ser enviada al circuito MIV inversor principal y al sub circuito SIV1 inversor del circuito 200 de control de energizacion es ajustada automaticamente de manera que sean iguales.

Segun la configuracion mencionada anteriormente, en el caso de envlo de corriente de alta frecuencia en sentido horario a la bobina MC de calentamiento principal, el circuito 200 de control de energizacion tiene una funcion para controlar, con las regiones mutuamente adyacentes (region circunferencial exterior de la bobina de calentamiento principal), el circuito MIV inversor principal y los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores de manera que la corriente IB de alta frecuencia aplicada a las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, y la corriente IA de alta frecuencia fluyan a la bobina MC principal en la misma direccion (direccion anti-horaria).

Por el contrario, en el caso de envlo de la corriente IA de alta frecuencia en la direccion anti-horaria a la bobina MC de calentamiento principal, el circuito 200 de control de energizacion controla el circuito MIV inversor principal y todos los sub circuitos SIV1 a SIV4 inversores de manera que la corriente IB de alta frecuencia aplicada a las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento fluya en la misma direccion (direccion horaria) en las regiones mutuamente adyacentes. De esta manera, tal como se ha descrito anteriormente, la ocurrencia de ruido debido a la diferencia en la frecuencia puede ser suprimida.

Tal como se ha descrito anteriormente, cuando se realiza un calentamiento por induccion sobre el objetivo N de calentamiento mediante la energizacion de las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento, izquierda y derecha, en el caso en el que el objetivo N de calentamiento esta realizado en un material magnetico tal como hierro o similar, con las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento, es suficiente que los elementos del circuito de conmutacion (IGBT, 225 en la Fig. 23, elementos 77A, 81A, 88A, 89A, 102B, 103B, 104B y 105B de conmutacion en la Fig. 24) sean activados/desactivados de manera controlada con una frecuencia de accionamiento aproximadamente de 20 a 40 kHz para enviar una corriente de una frecuencia aproximadamente de 20 a 40 kHz a un circuito resonante conectado a los condensadores resonantes (224L y 224R en la Fig. 23, 110A y 110B en la Fig. 24).

Por otra parte, en el caso en el que el objetivo N de calentamiento esta realizado en un material con alta conductividad electrica, tal como aluminio o cobre o similar, con el fin de obtener una salida de calentamiento deseada, debe enviarse una gran corriente a las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento CI izquierda y derecha para inducir una gran corriente en la parte inferior del objetivo N de calentamiento. Por lo tanto, en el caso del objetivo N de calentamiento realizado en un material con alta conductividad electrica, el control de activacion/desactivacion con una frecuencia de accionamiento de 60 a 70 kHz.

En la Fig. 23, un circuito 33 de accionamiento de motor es un circuito de accionamiento para el motor 300 de accionamiento del dispositivo 30 de soplado para mantener el espacio interior de la unidad A principal en la Fig. 11 en un intervalo de temperaturas fijo, y el circuito 231 de accionamiento de motor es un circuito de accionamiento para el motor 106B de accionamiento del dispositivo 106 de soplado instalado en el conducto 14 de escape.

(Circuito de deteccion de temperatura)

En la Fig. 23, la informacion de deteccion de temperatura es introducida al circuito 240 de deteccion de temperatura desde cada elemento de deteccion de temperatura.

(1) Elemento 31R de deteccion de temperatura proporcionado sustancialmente en la mitad de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho

(2) Elemento 31L de deteccion de temperatura proporcionado en la mitad de la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo

(3) Elemento 241 de deteccion de temperatura proporcionado en las proximidades de la bobina de calentamiento de la fuente 6M de calor de induccion central

(4) Elemento 242 de deteccion de temperatura para la deteccion de la temperatura interior del espacio 9 de calentamiento con parrilla

(5) Elemento 243 de deteccion de temperatura instalado en las proximidades de los medios 100 de visualizacion integrados

(6) Elementos 244 y 245 de deteccion de temperatura fijados de manera hermetica al aire a dos aletas 43A y 43B radiantes dentro de la carcasa 34 de componentes, configurados para detectar individualmente la temperatura de dos aletas radiantes

Observese que pueden proporcionarse dos o mas elementos de deteccion de temperatura para un objeto para la deteccion de la temperatura. Por ejemplo, puede prepararse una disposicion en la que el sensor 31R de

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temperatura de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho es proporcionado en la parte media y otra parte circunferencial exterior de la bobina 6RC de calentamiento de la misma, de manera que el control de temperatura se consigue de una manera mas precisa. El elemento de deteccion de temperatura puede ser configurado mediante el empleo de un principio diferente. Por ejemplo, un elemento de deteccion de temperatura en la mitad de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho puede emplear un procedimiento de infrarrojos, y un elemento de deteccion de temperatura proporcionado en la parte circunferencial exterior puede emplear un procedimiento termistor.

El circuito 200 de control controla constantemente el circuito 33 de accionamiento de motor del motor 300 de accionamiento del dispositivo 30 de soplado para operar el dispositivo 30 de soplado para prevenir que cada parte en la que se mide la temperatura alcance o supere una temperatura predeterminada, segun un estado de medicion de temperatura desde el circuito 240 de deteccion de temperatura, enfriando de esta manera las partes usando el aire.

El elemento 31L de deteccion de temperatura proporcionado en la mitad de la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo comprende cinco elementos 31L1 a 31L5 de deteccion de temperatura, pero esto se describira en detalle mas adelante.

(Sub-bobinas de calentamiento)

En la Fig. 19 y la Fig. 21, la bobina 6LC1 del lado exterior de la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo es una bobina anular con el diametro exterior maximo de DA (= dos veces el radio R1), incluyendo el punto X1 central, la bobina 6LC2 del lado interior es una bobina enrollada en una forma anular con el espacio 270 en el lado interior de la bobina 6LC1 del lado exterior, y tiene el mismo punto X1 central. La bobina MC de calentamiento principal comprende dichas dos bobinas toricas situadas en el clrculo concentrico.

Las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan dispuestas en la cara circunferencial exterior de la bobina MC de calentamiento principal con un espacio 271 predeterminado mantenido entre las mismas, se pliegan a lo largo de la misma circunferencia de un radio R2 con el punto X1 central como el centro tal como se ilustra en la Fig. 21, y dispuestas tambien de manera que se dispersen con un intervalo sustancialmente igual entre las mismas, y su forma exterior es, tal como se ilustra en la Fig. 19 y la Fig. 21, una elipse o un ovalo curvos. Las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan formadas tambien enrollando los uno o multiples cables agrupados mientras son girados, enrollandose los cables agrupados en una direccion predeterminada de manera que la forma exterior se convierta en una elipse o un ovalo, estando los cables agrupados parcialmente restringidos con una herramienta de union tal como una cinta aislante o similar, o fijando la totalidad de los mismos con una resina resistente al calor o similar.

Tal como se ilustra en la Fig. 21, la llnea circunferencial de un radio RY desde el punto X1 central coincide con la llnea central en la direccion longitudinal de cada una de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. En otras palabras, en la circunferencia de la bobina MC de calentamiento principal anular configurada de un circuito cerrado, las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan dispuestas de manera que un arco trazado con un radio RX desde el punto X1 central de la bobina MC de calentamiento principal de los mismos se forma en el lado interior (lado orientado hacia la circunferencia exterior de la bobina MC de calentamiento principal). Las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan curvadas con un radio RX de curvatura, y electricamente conforman un circuito cerrado. Observese que el doble del radio RY (el diametro del clrculo) es equivalente a la dimension CW1 en la Realizacion 1 ilustrada en la Fig. 3.

La altura (espesor) de la bobina MC de calentamiento principal y la altura (espesor) de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento son las mismas y tambien la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan instaladas horizontalmente y fijadas en un miembro 290 de soporte de bobina descrito mas adelante de manera que la distancia entre las caras superiores de las mismas y la cara inferior de la placa 21 superior se convierten en la misma dimension.

Una llnea Q1 recta ilustrada en la Fig. 19 es una llnea recta que conecta, de las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, un borde curvado en el lado interior, en otras palabras, un borde RA (en otras palabras, el punto inicial) de un arco curvado y el punto X1 central. De manera similar, una llnea Q2 recta es una llnea recta que conecta, de las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, el otro borde RB (en otras palabras, el punto final) del arco y el punto X1 central. Desde un punto de vista de la eficacia de calentamiento, es deseable que la longitud entre el borde RA y el borde RB (entre el punto inicial y el punto final), es decir, la longitud del arco curvado con el radio RX a largo de la cara circunferencial exterior de la bobina MC de calentamiento principal sea larga. Tal como se describira mas adelante, esto es debido a que se preve que las corrientes de alta frecuencia fluyan en la misma direccion entre el borde circunferencial exterior de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento para reducir la interferencia magnetica.

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Sin embargo, en realidad, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia entre las dos sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento adyacentes se convierten en direcciones opuestas y, por consiguiente, la influencia debido a esto se convierte en un problema. Con el fin de suprimir esta influencia, estas estan separadas por cierta distancia (espacio 273 descrito mas adelante). Por lo tanto, hay un cierto llmite en la longitud del arco.

A continuacion, se describiran las relaciones dimensionales de la bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo ilustrada en la Fig. 19 y la Fig. 21.

Diametro DA exterior de la bobina MC de calentamiento principal (el doble de R1): aproximadamente de 130 mm Radio R1 de la bobina MC de calentamiento principal: aproximadamente de 65 mm

Radio RX de curvatura en el lado interior de la sub-bobina SC de calentamiento: aproximadamente de 50 mm Anchura del espacio 271: 5 mm Anchura del espacio 272: 10 mm

Anchura W31 lateral media de todos los cables agrupados en el lado exterior de la sub-bobina SC de calentamiento: 10 mm

Radio RX del clrculo: 70 mm

Diametro DB exterior maximo de la bobina 6LC de calentamiento: aproximadamente de 200 mm Anchura del espacio 273: 15 (en el caso en el que el espacio 271 es 10 mm, 30 mm)

Especlficamente, tal como se ilustra en la Fig. 19 y la Fig. 21, en el caso en el que el espacio 271 que sirve como distancia de aislamiento electrico entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento es tentativamente de 5 mm, se obtienen las siguientes dimensiones mediante calculo.

Diametro DA exterior de la bobina MC de calentamiento principal: aproximadamente de 130 mm (equivalente al doble de R1)

Longitud de circunferencia de RX: aproximadamente de 440 mm (= RX x relacion de circunferencia 3,14)

Por consiguiente, en el caso en el que las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan dispuestas de manera uniforme (90 grados cada una), la longitud de un cuarto de la circunferencia pasa a ser de aproximadamente 110 mm.

Un angulo formado por Q1 y Q2 ilustrado en la Fig. 20 no es de 90 grados, sino de 60 grados a 75 grados, por ejemplo. Por lo tanto, en el caso de 70 grados, el valor de aproximadamente 110 mm se convierte en aproximadamente 86 mm a partir de la expresion de una relacion de 70 grados/90 grados (aproximadamente 0,778 x 110 mm). Es decir, la longitud del arco en el lado mas interior de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento es de aproximadamente 86 mm.

Al igual que con esta Realizacion 2, en el caso en el que las cuatro sub-bobinas SC de calentamiento, de circunferencia de 360 grados de la bobina MC de calentamiento principal, un intervalo de 280 grados (= cuadruple de 70 grados) son arcos (de las sub-bobinas SC de calentamiento) curvados (con el radio RX de curvatura) a lo largo de la cara circunferencial exterior de la bobina MC de calentamiento principal y, por consiguiente, en un intervalo de aproximadamente el 77,8% (= 280 grados/360 grados) (esta relacion se denominara "relacion de correspondencia" en la descripcion siguiente), la direccion del borde circunferencial exterior de la bobina MC de calentamiento principal coincide (en paralelo) con las direcciones de los bordes circunferenciales interiores de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Esto significa que hay una buena posibilidad de que las corrientes IA y IB de alta frecuencia sean enviadas en la misma direccion entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, lo que contribuye a la mejora de la densidad de flujo magnetico para el objetivo N de calentamiento, y la mejora de la eficiencia de calentamiento mediante la reduccion de la interferencia magnetica.

En la Fig. 19 y la Fig. 21, con el fin de promover una descripcion facil de seguir, los tamanos de las partes componentes, tales como la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento etc., no estan ilustradas a escala. Cuanto mayor es la "relacion de correspondencia", mayor sera la longitud para mejorar mutuamente la densidad magnetica en las regiones adyacentes de dos bobinas de calentamiento por las corrientes de alta frecuencia que fluyen en la misma direccion, lo cual es deseable desde un punto de vista de la eficacia de calentamiento, pero en realidad, hay un llmite ya que debe asegurarse el espacio 273 y, por

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consiguiente, la relacion de correspondencia no puede ser ajustada al 100%.

Observese que, en la Fig. 21, el punto X1 central se toma como el centro, y ademas, el radio RY de un clrculo real que pasa por los centros de las cuatro sub-bobinas SC de calentamiento se obtiene a partir de las anchuras de RX, W31 y el espacio 272, y es aproximadamente de 85 mm. En este caso, el diametro de un clrculo que incluye las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, en otras palabras, el diametro DB exterior maximo de la bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo pasa a ser de aproximadamente 200 mm.

El espacio 271 puede ser de 10 mm en lugar de 5 mm que sirve como la dimension minima, por ejemplo. En este caso, RY pasa a ser de aproximadamente 90 mm.

El espacio 271 es un espacio de aislamiento necesario para mantener las propiedades de aislamiento entre dos objetos de manera que la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento a cada una de las cuales se suministra la corriente de alta frecuencia desde otro circuito inversor, pero en el caso en el que un aislante electrico tal como porcelana, plasticos resistentes al calor, etc., es convertido en una forma de placa delgada, y se hace que intervenga para crear una interrupcion entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, las propiedades de aislamiento electrico del espacio 271 mejoran, y ademas las dimensiones del espacio 271 pueden reducirse.

Las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento no tienen una forma redonda y, por consiguiente, con el fin de facilitar la fabricacion de las mismas, por ejemplo, puede prepararse una disposicion en la que estas se dividen en dos capas verticales, especlficamente, mientras se gira uno o multiples grupos de cables formados por un haz de 20 a 30 cables delgados (alambres) que tienen un diametro aproximadamente de 0,1 mm a 0,3 mm en una forma similar a una espiral, las dos con la forma plana completamente igual se enrollan en una elipse o un ovalo, y se conectan en serie mediante una conexion por cable, formando de esta manera una unica bobina electrica. Observese que, con el fin de mejorar la fuerza de accionamiento magnetica por la misma area plana unitaria para conseguir una alta salida con una pequena area plana en comparacion con la bobina MC principal, pueden emplearse cables adicionales mas delgados que los de la bobina MC de calentamiento principal.

El espacio (cavidad) 272 es el espacio que se forma naturalmente cuando se forman las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Especlficamente, este se forma consecuentemente cuando se enrolla el grupo de cables en una direccion. El espacio 272 es usado en el caso de refrigeracion de las propias sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, y el aire para la refrigeracion por aire suministrado desde el dispositivo 30 de soplado se eleva a traves de este espacio 272. Un miembro 290 de soporte de bobina es moldeado integral con un material no metalico tal como plasticos resistentes al calor, ocho brazos 290B se extienden desde el punto X1 central de manera radiante, y tiene tambien una forma circular a la que esta conectada una parte 290C de borde circunferencial mas exterior.

En el caso de la retencion de cada uno de los sensores 31L1 a 31L5 infrarrojos, cinco partes 290D1 a 290D5 de soporte se fijan a las caras superiores o las caras laterales de los brazos 290B integralmente o como un componente separado (vease la Fig. 22). Un saliente 290A de soporte es una parte a ser formada integral con cuatro brazos 290B orientados hacia a las partes centrales de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento de los ocho brazos 290B extendidos de manera radiante, y se proporciona en cuatro ubicaciones tres cada vez, una de las mismas entra en el espacio 272 de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, una de las dos restantes esta dispuesta mas cerca del punto X1 central de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, y la otra por el contrario esta dispuesta en el lado exterior.

Una parte 290E de lengueta de soporte se forma integral con los cuatro brazos 290B orientada hacia ambas partes de borde de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, de dos en dos, ambas partes de borde de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se colocan sobre la misma, y ademas, las partes centrales de las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se colocan sobre las caras superiores de los otros dos brazos 290B.

Una parte 290F de fijacion cilindrica se forma integral con las caras superiores de todas las partes 290E de lengueta de soporte de manera que sobresalen de una en una, y se posiciona en posiciones correspondientes a ambas partes de borde del espacio 272 del mismo cuando se instalan las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Segun esta parte 290F de fijacion y la protuberancia 290A de soporte, con las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, tres de entre el espacio 272 de la parte central del mismo, el lado interior y las posiciones laterales exteriores tienen restricciones de posicion y, por consiguiente, las sub-bobinas SC1 y SC2 de calentamiento no se deforman debido a un movimiento lateral o una fuerza de expansion inadvertidos acompanados con calentamiento (flechas FU y FI indicadas con una linea de trazos y puntos en la Fig. 22 como representante) o similares.

Observese que las posiciones de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan restringidas de manera que

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sus lados interiores y circunferencias esten parcialmente en contacto con la protuberancia 290A de soporte y la parte 290F de fijacion, y no se forma una pared (denominada tambien nervio) configurada para rodear toda la circunferencia de sus bobinas, esto es debido a que los lados interiores y las circunferencias de las sub bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan tan abiertas como sea posible, proporcionando de esta manera una trayectoria del aire para la refrigeracion.

Tal como se ilustra en la Fig. 22 y la Fig. 27, la bobina 290 esta colocada en la cara superior de la carcasa 42A superior del conducto 42 de refrigeracion, refrigerada por aire de refrigeracion soplado desde los orificios 42C de boquilla del conducto 42 de refrigeracion, y la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento posicionadas sobre la misma son refrigeradas para prevenir una temperatura excesivamente alta debido al calor generado. Por lo tanto, con el miembro 290 de soporte de bobina, sustancialmente la totalidad del mismo tiene una forma de celosla mediante la cual puede asegurarse la caracterlstica de ventilacion (vease la Fig. 22), el material 73 de prevencion de fugas de flujo magnetico dispuesto en una forma radiante desde el punto X1 central atraviesa parcialmente la trayectoria para el aire del mismo. Las partes inferiores de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan en un estado expuesto a excepcion de partes tales como las partes enfrentadas de los brazos 290B y soportan las partes 290E de lengueta y, por consiguiente, se mejoran los efectos de radiacion debido a la presencia de la parte expuesta.

El material 73 de prevencion de fugas de flujo magnetico esta fijado a la cara inferior del miembro 290 de soporte de bobina a fin de convertirse en una forma radiante desde el punto X1 central. Tal como se ilustra en la Fig. 21, cuando las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento adyacentes se energizan simultaneamente, en el caso en que las corrientes IB de alta frecuencia que fluyen a su interior tienen la misma direccion, se proporciona el espacio 273 para la prevencion de las partes de borde de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento adyacentes contra una interferencia magnetica. Especlficamente, por ejemplo, despues de enviar una corriente de accionamiento a la bobina MC de calentamiento principal anular en el sentido anti-horario segun se observa desde la cara superior, al enviar una corriente de accionamiento a los sub circuitos SC1 a SC4 de calentamiento en la direccion horaria, tal como se ilustra en Fig. 20, la direccion de la corriente IA de alta frecuencia que fluye a la bobina MC de calentamiento principal coincide con la direccion de la corriente IB que fluye a un lado cerca de la bobina MC de calentamiento principal de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, es decir, un lado adyacente, pero de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, las direcciones de las corrientes IB de alta frecuencia pasan a ser direcciones mutuamente opuestas entre los terminales de las bobinas adyacentes y, por consiguiente, con el fin de reducir la interferencia magnetica debida a esto, se ha realizado este dispositivo.

Observese que, puede prepararse una disposicion en la que, por ejemplo, durante un perlodo de tiempo durante el cual se envla una corriente de accionamiento a la bobina MC de calentamiento principal en la direccion horaria segun se observa desde la cara superior, las direcciones de las corrientes son conmutadas de manera alternada a las direcciones opuestas en un intervalo de tiempo predeterminado de manera que se envle una corriente de accionamiento a las sub bobinas SC1 a SC4 de calentamiento en la direccion anti-horaria y, a continuacion, se envla una corriente de accionamiento a las mismas en la direccion horaria.

Es deseable establecer las dimensiones del espacio 273 entre las partes de borde mutuas de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento mayor que el espacio 271. Es deseable que la dimension transversal en una llnea recta que pasa a traves del punto X1 central del espacio (cavidad) 272 en las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, es decir, la dimension transversal ilustrada con una flecha en la Fig. 21 se establezca mayor que el espacio 271. Esto es debido a que las direcciones de las corrientes que fluyen a las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento pasan a ser mutuamente direcciones opuestas y, por consiguiente, debe reducirse la interferencia magnetica causada debido a esto. En comparacion con esto, el espacio 271 es sometido a acoplamiento magnetico y calentamiento cooperativo y, por consiguiente, el intervalo puede ser estrecho. Observese que, con esta Realizacion 2, una relacion de tamano entre el espacio 273 y el espacio 271 se ajusta a 3:1. Por consiguiente, en el caso en el que el espacio 271 es de 5 mm tal como se ha descrito anteriormente, el espacio 273 es de 15 mm.

(Unidad emisora de luz individual)

En la Fig. 19, la Fig. 21, la Fig. 22 y la Fig. 27, las unidades 276 emisoras de luz individuales son cuatro miembros emisores de luz instalados de manera que se dispersen sobre el mismo clrculo concentrico que la bobina MC de calentamiento principal. Las unidades 276 emisoras de luz individuales incluyen una fuente de luz (no mostrada en el dibujo) compuesta por una bombilla electrica, EL organico, LED (diodo emisor de luz) o similar, y un miembro de gula de luz configurado para guiar la luz introducida desde esta fuente de luz, y son accionados por un circuito 278 de accionamiento ilustrado en la Fig. 23.

Como el miembro de gula de luz, puede emplearse una resina sintetica tal como una resina acrllica, policarbonato, poliamida, o poliimida o un material transparente tal como vidrio o similares. Tal como se ilustra en la Fig. 27, la

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cara del borde superior del miembro de gula de luz esta dirigida hacia la cara inferior de la placa 21 superior, y la luz desde la fuente de luz es irradiada desde la cara del borde superior del miembro de gula de luz ilustrado con una llnea de trazos y puntos en la Fig. 27. Observese que dicho un miembro emisor de luz configurado para emitir luz de manera lineal hacia arriba ha sido propuesto en la patente japonesa No. 3941812, por ejemplo. Segun la emision de luz o la iluminacion de las unidades 276 emisoras de luz individuales, el usuario puede ser informado acerca de si las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan realizando o no la operacion de calentamiento por induccion.

(Unidad emisora de luz de area amplia)

Una vez mas, en la Fig. 19, la Fig. 21, la Fig. 22 y la Fig. 27, una unidad 277 emisora de luz de area amplia rodea el lado exterior de las unidades 276 emisoras de luz individuales emparedando el espacio 275 predeterminado de manera que existan sobre el mismo clrculo concentrico como las unidades 276 emisoras de luz individuales, y son miembros emisores de luz toricos cuyo diametro exterior maximo es DC. La unidad 277 emisora de luz de area amplia incluye, en la misma forma que con las unidades 276 emisoras de luz individuales, una fuente de luz (no ilustrada en el dibujo), y un miembro de gula de luz configurado para guiar la luz introducida desde esta fuente de luz, y son accionadas por el circuito 278 de accionamiento ilustrado en la Fig. 23.

Tal como se ilustra en la Fig. 27, la cara del borde superior del miembro de gula de luz de esta unidad 277 emisora de luz de area amplia esta dirigida hacia la cara inferior de la placa 21 superior, y la luz desde la fuente de luz es irradiada desde la cara del borde superior del miembro de gula de luz ilustrado con una llnea de trazos y puntos en la Fig. 27 y, por consiguiente, segun la emision de luz o la iluminacion de la unidad 277 emisora de luz de area amplia, el usuario puede distinguir la parte del borde exterior del grupo entre las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento y la bobina MC de calentamiento principal.

La posicion de una marca 6LM gula que es un clrculo mostrado sobre la placa 21 superior no coincide con la posicion de las unidades 276 emisoras de luz individuales.

La posicion de la marca 6LM de gula corresponde sustancialmente con el diametro DA exterior de la bobina MC de calentamiento principal, pero las unidades 276 emisoras de luz individuales tienen un tamano de manera que rodean el lado exterior de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento con una cierta dimension de holgura (por ejemplo, 20 mm).

La posicion de una marca EM de area circular calentada de manera cooperativa mostrada en la placa 21 superior coincide generalmente con la posicion de la unidad 277 emisora de luz de area amplia, pero la marca EM de area calentada de manera cooperativa se forma normalmente sobre la cara superior de la placa 21 superior mediante impresion o similar, la cara del borde superior de la unidad 277 emisora de luz de area amplia se establece teniendo en cuenta una pellcula de impresion o revestimiento (se emplea un material que apenas transmite la luz visible) de manera que este enfrentada de manera adyacente a una posicion lateral exterior a aproximadamente a varios millmetros de la misma. Observese que, en el caso en el que se garantiza la translucidez de la marca EM de area calentada de manera cooperativa, estas pueden coincidir completamente. Por ejemplo, en el caso en que el diametro exterior de la bobina 6RC de calentamiento de la parte 6R de calor de induccion del lado derecho es de 240 mm, el diametro exterior de un anillo 291 antimagnetico es de aproximadamente 244 mm, y la posicion de la marca EM de area calentada de manera cooperativa pasa a estar sobre un clrculo cuyo diametro es aproximadamente de 280 mm a 290 mm.

(Ubicacion del sensor de infrarrojos)

El sensor 31L de infrarrojos comprende cinco de entre 31L1 a 31L5 tal como se ilustra en la Fig. 19, cuya parte sensible al calor del sensor 31L1 de infrarrojos esta instalada en el espacio 270. Este sensor 31L1 de temperatura es para detectar la temperatura del objetivo N de calentamiento tal como un recipiente a ser dispuesto sobre la bobina MC de calentamiento principal. Con el lado exterior de esta bobina MC de calentamiento principal, las partes sensibles al calor de los sensores 31L2 a 31L5 de infrarrojos para las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan dispuestas respectivamente, y estos sensores infrarrojos estan todos instalados en la protuberancia 290A de soporte que tiene una forma saliente formada sobre el miembro 290 de soporte de bobina.

Observese que, con el fin de exhibir la funcion de la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento, es decir, la funcion para determinar si el objetivo N de calentamiento esta colocado o no, es posible no usar los sensores 31L2 a 31L5 de infrarrojos, y hay un fotodetector (fotosensor) como medios alternativos. Esto es porque el fotodetector puede distinguir si llega luz natural, tal como la luz de la iluminacion interior, la luz del sol, etc., desde la parte superior de la placa 21 superior. En el caso en que el objetivo N de calentamiento no esta colocado, el fotodetector debajo del objetivo N de calentamiento detecta las perturbaciones de luz tales como la iluminacion de interior o similar y, por consiguiente, puede tomar esto como informacion de determinacion en el sentido de que un objeto, tal como un recipiente o similar, no esta colocado.

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Los datos de temperatura desde los sensores 31R, 31L, 241, 242, 244 y 245 de temperatura se transmiten al circuito 200 de control de energizacion a traves del circuito 240 de deteccion de temperatura, pero los datos de deteccion de temperatura de los sensores de infrarrojos (se indican la totalidad de los cinco 31L1 a 31L5) con relacion a las bobinas 6RC y 6LC de calentamiento son introducidos a la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento.

El anillo 291 metalico antimagnetico (vease la Fig. 27) es un objeto con forma de anillo dispuesto fijado al lado mas exterior del miembro 290 de soporte de bobina. Este anillo 291 antimagnetico es instalado en cada una de las bobinas 6RC, 6LC y 6MC de calentamiento de las tres fuentes 6R, 6M y 6L de calor de induccion, y tiene un diametro de 4 a 5 mm mayor que el diametro exterior de cada una de las bobinas 6RC, 6LC y 6MC de calentamiento. Cuando el anillo 291 antimagnetico se observa desde arriba, la anchura es aproximadamente de 1 mm. Es decir, este anillo 291 antimagnetico esta separado aproximadamente 1 mm hacia el lado exterior desde el borde circunferencial mas exterior de las bobinas 6RC, 6LC y 6MC de calentamiento. Por ejemplo, en la Fig. 27, en el caso en el que el diametro DB exterior maximo de la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo es aproximadamente de 200 mm, el diametro interior del anillo 291 antimagnetico que rodea a esta es de 202 mm, y el diametro exterior es aproximadamente de 204 mm.

Un altavoz 316 ilustrado en la Fig. 22 es accionado por una senal desde un sintetizador 315 de audio. Este sintetizador 315 de audio proporciona diversos tipos de informacion a ser mostrados en los medios 100 de visualizacion integrados usando audio, y puede notificar acerca de la fuerza del calentamiento, el nombre de la fuente de calor que realiza la operacion de calentamiento (por ejemplo, la fuente 6L de calor IH izquierda), el tiempo transcurrido desde el inicio del cocinado, el tiempo restante fijado por el temporizador, diversos tipos de temperatura detectada, informacion de referencia en diversos tipos de cocinado, e informacion acerca de que se ha detectado un funcionamiento anormal y de que se han realizado operaciones inapropiadas durante el uso, a ser mostradas en una zona de gula (100GD), que incluye tambien informacion mediante la cual pueden realizarse diferentes tipos de cocinado en un estado preferible de posicion calentada (incluyendo la posicion del objetivo N de calentamiento) tanto como sea posible. Se incluye tambien informacion descrita mas adelante acerca de cual de entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC de calentamiento esta realizando realmente una operacion de calentamiento.

(Operacion de la cocina de calentamiento)

A continuacion, se describira una vision general de la operacion de la cocina de calentamiento formada por la configuracion indicada anteriormente, centrandose en la Fig. 23.

Un programa de operacion basico desde la puesta en marcha hasta el inicio de la preparacion de cocinado esta almacenado en la unidad 203 de almacenamiento (vease la Fig. 23), incluyendo el circuito 200 de control de energizacion.

En primer lugar, el usuario conecta un enchufe de alimentacion a la fuente de alimentacion comercial de 200 V, y presiona un boton 63A de operacion (vease la Fig. 12) de un interruptor 63 de alimentacion principal para activar la alimentacion.

De esta manera, se suministra una alimentacion de baja tension predeterminada al circuito 200 de control de energizacion a traves de un circuito de tension constante (no ilustrado en el dibujo), y se activa el circuito 200 de control de energizacion. Un programa de control del propio circuito 200 de control de energizacion realiza un autodiagnostico, y en el momento de la operacion normal, el circuito 33 de accionamiento de motor para accionar el motor 300 de accionamiento del dispositivo 30 de soplado es accionado de manera preliminar. Cada uno de entre la fuente 6L de calor CI izquierda, la fuente 6R de calor CI derecha y el circuito 215 de accionamiento de la unidad de pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados se activa tambien de manera preliminar.

El circuito 240 de deteccion de temperatura en la Fig. 23 lee los datos de temperatura detectados por cada uno de los elementos 31R y 31L de deteccion de temperatura (sensores de temperatura) (a menos que se indique lo contrario, se indican la totalidad de los cinco 31L1 a 31 L5 en la descripcion siguiente), y los elementos 241, 242, 244 y 245 de deteccion de temperatura, y transmite sus datos al circuito 200 de control de energizacion.

De esta manera, los datos tales como la corriente, la tension del circuito, la temperatura de los componentes principales, son recopilados en el circuito 200 de control de energizacion y, por consiguiente, el circuito 200 de control de energizacion realiza una determinacion de calentamiento anormal como un control de supervision de anomallas antes del cocinado. Por ejemplo, en el caso en que la temperatura alrededor de la placa de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados es superior a la temperatura de resistencia al calor (por ejemplo, 70 grados centlgrados), el circuito 200 de control de energizacion determina esta temperatura como una temperatura anormalmente alta.

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El sensor 227 de deteccion de corriente en la Fig. 23 detecta la corriente que fluye a un circuito 225 resonante formado por un circuito en paralelo de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho y el condensador 224 resonante, y esta salida detectada es suministrada a la unidad 201 de entrada del circuito 200 de control de energizacion. El circuito 200 de control de energizacion compara la corriente detectada obtenida desde el sensor de deteccion de corriente, y un valor de corriente normal que sirve como dato de referencia de determinacion almacenado en la unidad 203 de almacenamiento, y en el caso en el que se detecta una corriente o corriente parasita insuficiente, el circuito 200 de control de energizacion determina esto como una anomalla debida a un determinado accidente o fallo de conductividad.

En el caso en el que una etapa de autodiagnostico no ha realizado ninguna determinacion de anomalla, esto resulta en la "finalizacion de la preparacion de inicio del cocinado". Sin embargo, en el caso en el que se ha realizado una determinacion de anomalla, se realiza un procedimiento predeterminado en el momento de la anomalla, y se previene el inicio del cocinado (la deteccion de anomallas se realiza tambien de la misma manera en la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo).

En el caso en que no se ha realizado una determinacion de anomalla, se muestra una visualizacion que indica que la operacion de calentamiento esta disponible en las areas 100L1, 100L2, 100M1, 100M2, 100R1, 100R2 y 100G de los medios 100 de visualizacion integrados correspondiente a la fuente de calor, se selecciona una fuente de calor deseada, y en el caso de calentamiento por induccion, se muestra una orientacion para solicitar al usuario que coloque el objetivo N de calentamiento tal como un recipiente o similar sobre las marcas 6LM, 6RM y 7M de gula de una fuente de calor deseada representada sobre la placa 21 superior (el sintetizador 315 de audio indica al usuario las operaciones simultaneamente con los medios 100 de visualizacion integrados). Al mismo tiempo, el circuito 200 de control de energizacion instruye a todas las unidades 276 emisoras de luz de area amplia y las unidad 277 emisoras de luz de area amplia para realizar la emision de luz o la iluminacion usando un color predeterminado (por ejemplo, amarillo, denominado en adelante "modo 1").

A continuacion, tal como se ha descrito anteriormente, la operacion de control principal global desde la finalizacion de la determinacion de anomallas hasta la finalizacion de la preparacion del cocinado se describira con referencia a la Fig. 32.

En primer lugar, en el caso en el que despues de encender la alimentacion principal, el usuario ha instruido una operacion de preparacion de calentamiento en una unidad de mando (no representada en el dibujo), la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento realiza una estimacion de si el objetivo N de calentamiento esta colocado o no sobre cada bobina de entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, o si el area inferior del objetivo N de calentamiento es mayor o no que un valor predeterminado, este resultado de la estimacion es informado al circuito 200 de control de energizacion que sirve como un controlador, y se realiza una determinacion de si realizar o no el procedimiento de calentamiento adecuado para un recipiente de gran diametro, o si realizar o no un procedimiento de calentamiento adecuado para un recipiente ordinario (etapa MS11).

En el caso en el que el objetivo N de calentamiento es un recipiente compatible pero un recipiente lateral ordinario o un recipiente pequeno no compatible para el calentamiento o similar, se realiza un procedimiento diferente del procedimiento de un recipiente de gran diametro.

El circuito 200 de control de energizacion muestra una pantalla para solicitar al usuario que seleccione un menu de cocinado deseado en la pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados instalados cerca de la unidad E de mando (MS12).

En el caso en el que el usuario ha seleccionado o introducido un menu de cocinado, una energla de calentamiento, un tiempo de cocinado, etc., usando la unidad (MS13) operativa, se inicia la operacion de calentamiento por induccion a escala completa (MS14).

Con relacion a los menus de cocinado que se mostraran en los medios G de visualizacion, como con la Realizacion 1, hay siete menus de "calentamiento a alta velocidad", "fritura", "calentador de agua", "precalentamiento", "preparacion de arroz", “coccion” y" calentador de agua + mantenimiento en caliente".

En el caso en el que el usuario ha seleccionado un menu opcional de entre estos siete menus de cocinado, el modo de control correspondiente al menu seleccionado es seleccionado automaticamente por un programa integrado del circuito 200 de control de energizacion, y se establece si cada una de entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento debe ser energizada, la cantidad de energizacion (energla de calentamiento), el tiempo de energizacion, etc. La visualizacion para solicitar al usuario que ajuste la energla de calentamiento opcional o el tiempo de energizacion, etc., se realiza en la unidad de visualizacion dependiendo de los menus (MS15) de cocinado.

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Con eso, una vez completada la preparacion para proceder a un procedimiento de cocinado con un recipiente de gran diametro como un objeto, despues de la seleccion de un menu de cocinado, se inicia inmediatamente la operacion de calentamiento por induccion. Observese que, en el caso de un "recipiente comun" y un "recipiente pequeno" tambien, se realiza basicamente el mismo procedimiento que con las etapas MS12 a MS15. En el caso de un "recipiente ordinario" y un "recipiente pequeno" tambien, se muestran los siete menus de cocinado, tal como la Fig. 28 en los medios 100 de visualizacion integrados como menus de cocinado, pero en el caso de un "recipiente comun" y un "recipiente pequeno", con esta Realizacion 2, el objetivo N de calentamiento es calentado solo por la bobina MC de calentamiento principal de la parte central y, por consiguiente, los contenidos de control (energla de calentamiento, patron de energizacion, etc.) difieren ampliamente. Todas o una parte de las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento no pueden ser accionadas (individualmente) en una operacion de calentamiento y, por consiguiente, no hay un patron de calentamiento usando las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Es decir, no se implementa el control de promocion de conveccion (usando las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento).

(Procedimiento de cocinado)

A continuacion, con relacion a un caso en el que se ha procedido a un procedimiento de cocinado, se proporcionara una descripcion con relacion a un caso en el que se usa la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho con un "recipiente ordinario o un recipiente pequeno", como un ejemplo. Observese que "recipiente pequeno" significa, con esta Realizacion 2, un recipiente cuyo diametro es menor de 10 cm.

Como un procedimiento que usa la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, hay dos casos; un caso en el que se usa la unidad 60 de mando de la cara frontal, y un caso en el que se usa la unidad 61 de mando de la cara frontal.

(Inicio de cocinado en la unidad de mando frontal)

En primer lugar, se describira un caso de uso de la unidad 60 de mando de la cara frontal.

El usuario primero gira a la derecha o a la izquierda la perilla 64R de mando derecha de la unidad 60 de mando de la cara frontal (la energla de calentamiento se ajusta segun la cantidad girada).

Aunque no se ilustran en el dibujo, se proporcionan tres perillas de temporizacion independientes en la parte inferior de la cara frontal del bastidor 62 operativo de la cara frontal de la unidad 60 de mando de la cara frontal y, por consiguiente, el usuario establece el temporizador de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho del mismo a un tiempo predeterminado. De esta manera, dicha una senal de operacion es introducida al circuito 200 de control de energizacion, y las condiciones de cocinado tales como el nivel de energla de calentamiento, el tiempo de calentamiento, etc., son establecidas por el circuito 200 de control de energizacion.

A continuacion, el circuito 200 de control de energizacion acciona el circuito 228 de accionamiento para accionar el circuito 210R de fuente de calor del lado derecho (vease la Fig. 23). Los medios 100 de visualizacion integrados son accionados por el circuito 215 de accionamiento y, por consiguiente, las condiciones de cocinado, tales como el tiempo de cocinado etc., se visualizan en el area de visualizacion del mismo. El circuito 228 de accionamiento aplica un voltaje de accionamiento a la puerta del IGBT 225 y, por consiguiente, la corriente de alta frecuencia fluye a la bobina 6RC de calentamiento CI derecha. Sin embargo, el calentamiento con energizacion con alta energla de calentamiento no se realiza desde el principio, la deteccion de manera adecuada del objetivo N de calentamiento tal como un recipiente o similar se realiza como sigue.

El sensor 227 de deteccion de corriente detecta una corriente que fluye al circuito resonante formado por un circuito en paralelo de la bobina 6RC de calentamiento CI derecha y el condensador 224 resonante, y la salida detectada es suministrada a la unidad de entrada del circuito 200 de control de energizacion. En el caso en el que se detecta una corriente o corrientes parasitas insuficientes en comparacion con un valor de corriente normal debido a un cierto accidente o un fallo de funcionamiento, el circuito 200 de control de energizacion determina esto como anomalla. El circuito 200 de control de energizacion tiene una funcion para determinar si el tamano de un recipiente a ser usado (objetivo N de calentamiento) es apropiado o no, ademas de una funcion para la determinacion de tipos anormales, tal como se ha descrito anteriormente.

Especlficamente, se prepara una disposicion en la que se envla una energla electrica predeterminada (por ejemplo, 1.000 W) al circuito 225 resonante durante los primeros segundos en lugar de la energla de calentamiento (energla electrica) establecida por el usuario, y un valor de corriente de entrada en este momento es detectado en el sensor 227 de deteccion de corriente.

Especlficamente, cuando el circuito 200 de control de energizacion acciona el IGBT 225 que sirve como medios de conmutacion para enviar una senal de accionamiento con la misma relacion de conduccion usando una energla

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electrica predeterminada, en el caso en el que se coloca un recipiente cuyo diametro es menor que el area de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho sobre la placa 21 superior, se conoce ya que la corriente que fluye a la parte del sensor 227 de deteccion de corriente disminuye en comparacion con la corriente que fluye a la parte del sensor 227 de deteccion de corriente en un caso en el que se coloca un recipiente (objetivo N de calentamiento) cuyo diametro es mayor que el area de la bobina 220 (6RC) de calentamiento sobre la placa 21 superior.

Por consiguiente, el valor de la corriente que fluye a la parte del sensor 227 de deteccion de corriente en un caso en el que se coloca un recipiente (objetivo N de calentamiento) excesivamente pequeno se prepara como datos de referencia de determinacion antes de los resultados experimentales o similares. De esta manera, cuando se detecta una corriente excesivamente pequena en el sensor 227 de deteccion de corriente, el lado de circuito 200 de control de energizacion puede estimar que este es un modo de uso anormal y, por consiguiente, el circuito 200 de control de energizacion pasa a una ruta de procedimiento para un procedimiento anormal.

Observese que el circuito 200 de control de energizacion cambia por si mismo la relacion de conduccion para los medios 225 de conmutacion, por ejemplo, incluso con la energla de calentamiento establecida por el usuario, en el caso en el que puede mantenerse y asegurarse un estado de calentamiento normal mediante la disminucion de la relacion de conduccion a un intervalo permisible, un procedimiento adaptativo de energla electrica es ejecutado automaticamente, y en el caso en el que se ha detectado un pequeno valor de corriente, el procedimiento no siempre progresa al procedimientos anormal sin condiciones.

En un estado en el que la determinacion de un recipiente (objetivo N de calentamiento) se realiza tal como se ha descrito anteriormente, en primer lugar, los caracteres " determinando la idoneidad del recipiente" se muestran en el area 100R2 de visualizacion de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho. Despues de varios segundos, segun el resultado de la determinacion del procedimiento de supervision de deteccion de corriente anormal, en el caso de un recipiente demasiado pequeno (objetivo N de calentamiento), se muestran caracteres recordatorios tales como "El recipiente a ser usado es demasiado pequeno.", "Por favor, use un recipiente mas grande (diametro de 10 cm o mayor)".

En el caso en el que se ha enviado el resultado de la determinacion de idoneidad de este recipiente, con las areas 100R1 y 100R2 de visualizacion de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, sus areas son ampliadas varias veces desde el estado en la Fig. 27, y se muestra en sus areas de visualizacion que el recipiente (objetivo N de calentamiento) no es correcto. En el caso en el que no se usan ni la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo ni la fuente 6M de calor de induccion central, por ejemplo, tal como se ilustra en la Fig. 28, las areas 100R1 y 100R2 de visualizacion de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho es ampliada hasta un tamano suficiente para incluir las areas 100L1, 100L2, 100M1 y 100M2 de visualizacion de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6M de calor de induccion central. Observese que la Fig. 28 es un caso en el que no se usan ni la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho ni la fuente 6M de calor de induccion central, y se usa solo la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo.

Posteriormente, en el caso en el que el usuario no ha realizado ningun procedimiento tal como el reemplazo del recipiente (objetivo N de calentamiento), despues de un cierto perlodo de tiempo desde el punto en el tiempo en el que se muestra que el recipiente (objetivo N de calentamiento) es demasiado pequeno en el area E de visualizacion, la operacion de calentamiento por la fuente 6R de calor CI derecha se detiene automaticamente sin detener el circuito 200 de control de energizacion.

En el caso en el que el usuario reemplaza el recipiente (objetivo N de calentamiento) con un recipiente de gran tamano, y realiza operaciones para iniciar de nuevo el cocinado, el usuario puede reanudar de nuevo el cocinado. Tal como se ha descrito anteriormente, un recipiente pequeno cuyo diametro es menor de 10 cm es detectado por el procedimiento de determinacion de idoneidad de recipiente como un recipiente no compatible, y su uso se prohlbe.

Despues de realizar la operacion de determinacion de recipiente (objetivo N de calentamiento) tal como se ha descrito anteriormente, en el caso en el que se ha detectado que el recipiente es un recipiente (objetivo N de calentamiento) compatible, el circuito 200 de control de energizacion ejecuta automaticamente un procedimiento de control de energizacion adecuado de manera que la fuente 6R de calor CI derecha exhiba la energla de calentamiento establecida inicialmente. De esta manera, la temperatura del objetivo N de calentamiento tal como un recipiente o similar es incrementada por un flujo magnetico de alta frecuencia desde la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho, el circuito 200 de control de energizacion pasa a la operacion de cocinado con calentamiento por induccion electromagnetica (modo de cocinado).

La corriente CC obtenida por el circuito 221 puente rectificador y el condensador 223 de suavizado es introducida al colector del IGBT 225 que es un elemento de conmutacion. El control de la activacion/desactivacion del IGBT

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225 es realizado haciendo que la senal de activacion desde el circuito 228 de accionamiento sea introducida a la base del IGBT 225. El control de activacion/desactivacion del IGBT 225 y el condensador 224 resonante se combinan para hacer que la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho genere una corriente de alta frecuencia, y la accion de induccion electromagnetica proporcionada por esta corriente de alta frecuencia genera corrientes parasitas en el objetivo N de calentamiento tal como un recipiente o similar colocado sobre la placa 21 superior hacia arriba de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho. De esta manera, la corriente parasita generada en el objetivo N de calentamiento es convertida a calor de Joule, el objetivo N de calentamiento genera calor, permitiendo de esta manera que el objetivo de calentamiento sea usado para cocinar.

El circuito 228 de accionamiento incluye un circuito oscilador, y una senal de conduccion que este circuito oscilador genera es suministrada a la base del IGBT 225, controlando de esta manera la activacion/desactivacion del IGBT 225. La relacion de conduccion, el tiempo de conduccion, la frecuencia de la corriente, etc., de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho son ajustados mediante el ajuste de la frecuencia de oscilacion y el tiempo de oscilacion del circuito oscilador del circuito 228 de accionamiento, permitiendo de esta manera la realizacion del ajuste de la energla de calentamiento de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho. Observese que, en el caso de haber empleado un circuito de puente completo como el circuito de accionamiento de la bobina MC de calentamiento principal, los circuitos 228A y 228B de accionamiento ilustrados en la Fig. 23 desempenan el mismo papel que con el circuito 228 de accionamiento.

Observese que, en el caso en el que se ha emitido una orden de parada de energizacion para la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la energizacion de la fuente de calor 6R de la misma se detiene, pero el dispositivo 30 de soplado continua funcionando durante dos a cinco minutos despues de detener la energizacion. De esta manera, puede prevenirse la ocurrencia de un problema de rebasamiento en el que el aire caliente es reunido continuamente alrededor de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho inmediatamente despues de detener el envlo de aire desde el dispositivo 30 de soplado, y la temperatura aumenta rapidamente. Puede prevenirse un efecto adverso debido a un aumento de la temperatura de los medios 100 de visualizacion integrados. El circuito 200 de control de energizacion determina el tiempo de duracion de esta operacion a partir de una expresion de calculo o tabla de valores numericos determinada de antemano que corresponde a condiciones tales como situaciones de aumento de temperatura, temperatura interior, magnitud de la energla de calentamiento de la operacion de la fuente de calor hasta la detencion de la energizacion.

Sin embargo, en el caso en el que se ha encontrado un fallo del propio ventilador de refrigeracion (por ejemplo, en el caso en el que solo aumenta la temperatura de las aletas 43A y 43B de refrigeracion) de manera que se ha detectado una corriente anormal desde el dispositivo 30 de soplado, la energizacion para el dispositivo 30 de soplado se detiene tambien al mismo tiempo.

La placa de la pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados es calentada por el calor reflejado desde la parte inferior del objetivo N de calentamiento o el calor radiante desde la placa 21 superior, calentada en el momento del cocinado de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha. En el caso en el que un recipiente usado (objetivo N de calentamiento) para tempura a alta temperatura ha sido colocado sobre la parte central de la placa 21 superior sin cambios tambien, la placa de la pantalla de cristal llquido recibe calor desde el recipiente (objetivo N de calentamiento) a alta temperatura (cerca de 200 grados centlgrados).

Por lo tanto, con esta Realizacion 1, con el fin de suprimir la elevacion de temperatura de los medios 100 de visualizacion integrados, los medios 100 de visualizacion integrados son refrigerados desde ambos lados por el dispositivo 30 de soplado.

De esta manera, en el caso en el que el dispositivo 30 de soplado ha sido accionado en un entorno de funcionamiento normal, el aire fuera de la unidad 1 principal, tal como se ilustra en la Fig. 15 y la Fig. 17, es succionado al interior de la carcasa 37 de ventilador desde la entrada 37B de aire del cilindro 37A de succion de la carcasa 37 de ventilador. El aire aspirado es descargado hacia adelante en la direccion horizontal desde el puerto 37C de escape (salida) por las partes 30F de aleta que giran a alta velocidad dentro de la carcasa 37 de ventilador.

La carcasa 34 de componentes conectada a la carcasa 37 de ventilador en un estado hermetico al aire esta en la posicion hacia adelante del puerto 37C de escape, y la entrada de aire esta conectada al puerto 37C de escape del mismo en un estado hermetico al aire y, por consiguiente, el aire desde el dispositivo 30 de soplado es enviado al interior de la carcasa 34 de componentes desde el puerto 37C de escape para aumentar la presion interna (presion estatica) de la misma. Parte del aire de refrigeracion enviado es descargado desde el primer puerto 34A de escape en un lado cerca del puerto 37C de escape de la parte de cara superior de la carcasa 34 de componentes.

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La temperatura de este aire descargado no ha enfriado los miembros generadores de calor a alta temperatura, los componentes electricos exotermicos, etc., en la trayectoria y, por consiguiente, esta temperatura es casi la misma que la temperatura de la salida de aire inmediatamente despues del puerto 37C de escape, y mantiene un estado de aire fresco.

El aire de refrigeracion enviado al espacio 42F de ventilacion del conducto de refrigeracion del primer puerto 34A de escape sopla hacia fuera y hacia arriba desde los orificios 42C de boquilla tal como se ilustra en un flecha Y3 en la Fig. 15 y la Fig. 17, y choca con la cara inferior de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho directamente por encima de la misma para enfriar eficazmente la bobina de la misma. Observese que, en el caso en el que la forma de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho tiene un hueco en el que penetra parcialmente el aire para la refrigeracion por aire, el aire de refrigeracion desde el primer puerto 34A de escape fluye tambien al hueco de la misma para penetrar en este para refrigerar la bobina de la misma.

Por otra parte, el aire de refrigeracion enviado con presion al interior de la carcasa 34 de componentes desde el dispositivo 30 de soplado no es dirigido a la superficie de la placa 41 de circuito, y no fluye cerca de la superficie. El aire de refrigeracion pasa entre un gran numero de elementos de aletas de intercambio de calor donde la parte de las aletas 43A y 43B radiantes sirve como estructuras que sobresalen en la superficie (una cara lateral) de la placa 41 de circuito como el centro, y por consiguiente las aletas 43A y 43B radiantes se enfrlan principalmente.

Ademas, del aire de refrigeracion empujado desde el puerto 37C de escape (flecha Y2 en la Fig. 15), la corriente principal que es una parte con la velocidad mas alta fluye hacia adelante en llnea recta desde el puerto 37C de escape tal como se ilustra en la flecha Y4, y es expulsado del segundo puerto 34B de escape en la posicion mas aguas abajo del flujo del aire de refrigeracion en la carcasa 34 de componentes. Este segundo puerto 34B de escape tiene una gran area de abertura mayor que la del primer puerto 34A de escape y, por consiguiente, una parte principal del aire de refrigeracion empujado en la carcasa 34 de componentes desde el puerto 37C de escape es expulsado desde este segundo puerto 34B de escape. El aire de refrigeracion enfrla principalmente, tal como se ilustra con la flecha Y4, las aletas 43A y 43B radiantes, antes de ser expulsado desde el segundo puerto 34B de escape hacia el exterior de la carcasa 34 de componentes y, por consiguiente, se enfrlan los componentes generadores de calor tales como elementos de conmutacion para el control electrico de los dos circuitos 210R y 210M inversores fijados a las aletas 43A y 43B radiantes, etc.

A continuacion, el aire de refrigeracion expulsado es guiado al espacio 42G y 42H de ventilacion del conducto 42 de refrigeracion, una mayorla del aire de refrigeracion, tal como se ilustra con las flechas Y4 e Y5 en la Fig. 17, es expulsado desde un gran numero de orificios 42C de boquilla formados en la cara superior de la carcasa 42A superior, choca con la cara inferior de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho posicionada directamente encima, y enfrla eficazmente la bobina de la misma.

Parte del aire de refrigeracion guiado al espacio 42H de ventilacion del conducto 42 de refrigeracion es guiado a la carcasa 46 de componentes en la que estan almacenados el elemento emisor de luz (LED) de cada una de entre la lampara 101R de indicacion de energla de calentamiento derecha y la lampara 101L de indicacion de energla de calentamiento izquierda, que muestran diversos componentes 56 electricos o electronicos y la energla de calentamiento en el momento del cocinado con calentamiento por induccion usando luz. Especlficamente, el aire de refrigeracion del dispositivo 30 de soplado entra al espacio 42H de ventilacion del conducto 42 de refrigeracion del segundo puerto 34B de escape de la carcasa 34 de componentes, pasa a traves del puerto 42K de ventilacion del conducto 42 de refrigeracion formado correspondiente al espacio 42H ventilacion desde aqul, y entra a los puertos 46R y 46L de ventilacion (vease Fig. 15) del conducto 46A inferior posicionado directamente sobre el puerto 42K de ventilacion de una manera hermetica al aire.

De esta manera, primero, las pantallas 45R y 45L de visualizacion de cristal llquido son refrigeradas desde abajo por el aire de refrigeracion introducido a la carcasas 46 frontal para componentes, y tambien el aire de refrigeracion fluye a continuacion a la carcasa 46 frontal para componentes, y finalmente es descargado desde la ranura 46C al espacio 10 superior para componentes, segun dicho un procedimiento, los componentes integrados son refrigerados secuencialmente y, por consiguiente, las pantallas 45R y 45L de visualizacion de cristal llquido, los medios 100 de visualizacion integrados, la placa 56 de fijacion sobre la que estan montados diversos componentes electricos y electronicos, y los elementos emisores de luz para la lampara 101R de indicacion de energla de calentamiento derecha y para la lampara 101L de indicacion de energla de calentamiento izquierda que muestran la energla de calentamiento en el momento del cocinado con calentamiento por induccion usando luz, son refrigerados secuencialmente mediante aire de refrigeracion.

En particular, el aire de refrigeracion guiado a la carcasa 46 de componentes frontal no es el aire que ha refrigerado las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento izquierda y derecha que pasan a tener alta temperatura en el momento de la operacion de calentamiento por induccion y, por consiguiente, su temperatura es baja, las pantallas 45R y 45L de cristal llquido y los medios 100 de visualizacion integrados, etc., son refrigerados

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continuamente para suprimir eficazmente un aumento de temperatura aunque la cantidad de aire del aire de refrigeracion sea poca.

El aire de refrigeracion expulsado desde un gran numero de orificios 42C de boquilla del conducto 42 de refrigeracion fluye, tal como se ilustra en la Fig. 12, la Fig. 15, y la Fig. 16, hacia la parte posterior del espacio 10 superior para componentes, tal como las flechas Y5 e Y6. El flujo de este aire de refrigeracion se une tambien al aire de refrigeracion expulsado desde la ranura 46C al espacio 10 superior para componentes tambien, y fluye al espacio 12 de escape posterior abierto externamente en la unidad A principal y, por consiguiente, el aire es finalmente descargado desde el espacio 12 de escape posterior como la flecha Y9 (vease la Fig. 12).

(Inicio del cocinado en la unidad de mando de la cara superior)

A continuacion, se proporcionara una descripcion con relacion a un caso de uso de la unidad 61 de mando de la cara superior (vease la Fig. 13).

El circuito 200 de control de energizacion ya ha sido activado, y el circuito 215 de accionamiento (vease la Fig. 23) de la unidad de pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados ya ha sido activada preliminarmente y, por consiguiente, las teclas de entrada para la seleccion de todas las fuentes de calor se muestran en la unidad de pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados. Por lo tanto, tras la pulsacion de una tecla de entrada para seleccionar la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho (una de las 143 a 145 ilustradas en la Fig. 28 se convierte en la tecla relevante), el area de la zona 100R correspondiente (una 100R1 para la energla de calentamiento y otra 100R2 para el tiempo) de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho de la unidad de pantalla de cristal llquido es ampliada de manera automatica, ademas, en este estado, la funcion de entrada de cada una de las teclas 142 a 145 de entrada es conmutada y mostrada para cada escenario y, por consiguiente, tras operar consecutivamente las teclas de entrada mostradas, se establecen las condiciones de cocinado tales como el tipo de cocinado (denominado tambien menu de cocinado, por ejemplo, el calor del agua, la coccion, el mantenimiento en caliente, etc.), el nivel de energla de calentamiento, el tiempo de calentamiento, etc.

A continuacion, en un estado en el que se han establecido las condiciones de cocinado deseadas, tal como se ilustra en la Fig. 28, se muestran los caracteres "determinacion" para la tecla 146 de entrada y, por consiguiente, al tocar esta, se determina la entrada para las condiciones de cocinado. Observese que la Fig. 27 es un caso en el que se ha seleccionado la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho.

A continuacion, tal como se ha descrito anteriormente, el circuito 200 de control de energizacion implementa el procedimiento de determinacion de idoneidad de recipiente, y en el caso en el que se determina que el recipiente (objetivo N de calentamiento) es un recipiente compatible, el circuito 200 de control de energizacion ejecuta automaticamente el procedimiento de control de energizacion adecuado para que la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho exhiba la energla de calentamiento establecida predeterminada establecida por el usuario. De esta manera, la temperatura del recipiente que es el objetivo N de calentamiento se convierte en alta temperatura por el flujo magnetico de alta frecuencia desde la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho, y la etapa prosigue a la operacion de cocinado con calentamiento por induccion electromagnetica (procedimiento de cocinado).

(Cocinado con ajuste de un solo toque)

Con la unidad 70 de mando para la energla de calentamiento derecha, se proporciona una unidad 90 de tecla de ajuste de un solo toque de cada energla de calentamiento mediante la cual la energla de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho puede ser establecida simplemente al pulsar el usuario la misma una vez, que incluye tres teclas de un toque de entre una tecla 91 de energla de calentamiento baja, una tecla 92 de energla de calentamiento media y una tecla 93 de energla de calentamiento alta y, por consiguiente, tras la pulsacion de la tecla 91 de energla de calentamiento baja, la tecla 92 de energla de calentamiento media, tecla 93 de energla de calentamiento alta, o una tecla 94 para 3 kW sin pasar a traves de al menos una pantalla de menu segun las operaciones de las teclas de entrada de los medios 100 de visualizacion integrados, pueden introducirse las energlas de calentamiento de las mismas de una sola vez. Observese que el cocinado usando la fuente 6L de calor CI izquierda puede ser iniciado por las mismas operaciones descritas anteriormente.

Inicio de cocinado en el espacio de calentamiento con parrilla)

A continuacion, se realizara una descripcion con respecto a un caso en el que se han energizado las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion (vease la Fig. 16) del espacio 9 de calentamiento con parrilla. Este cocinado puede ser realizado tambien durante el cocinado de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo o la fuente 6M de calor de induccion central, pero un programa de restriccion en el que se ha incorporado una funcion de enclavamiento para prevenir el uso de una

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cantidad superior a la energla electrica nominal maxima predeterminada al mismo tiempo esta almacenado en el circuito 200 de control de energizacion, evitando de esta manera que la energla electrica nominal de toda la cocina exceda su restriccion.

Como un procedimiento para iniciar diversos tipos de cocinado dentro del espacio 9 de calentamiento con parrilla, hay dos de entre un procedimiento que usa una tecla de entrada para a ser mostrada en la pantalla de cristal llquido en la unidad de pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados fuera de la unidad 61 de mando de la cara superior, y un procedimiento en el que se pulsa el boton 95 de mando para las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion (vease la Fig. 28).

Con cualquiera de estos procedimientos, pueden realizarse diferentes tipos de cocinado dentro del espacio 9 de calentamiento con parrilla energizando de manera simultanea o individual las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion. El circuito 200 de control de energizacion recibe informacion desde el sensor 242 de temperatura y el circuito 240 de control de temperatura, controla la energizacion para las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion de manera que la temperatura de la atmosfera interior del espacio 9 de parrilla alcanza la temperatura objetivo fijada previamente en el circuito 200 de control de energizacion, informa de este hecho en una etapa en la que ha transcurrido el tiempo predeterminado desde el inicio del cocinado (puede ser mostrado por los medios 100 de visualizacion integrados, e informado por el sintetizador 315 de audio), y se termina el cocinado.

Junto con el cocinado mediante las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion, se produce aire calentado a alta temperatura dentro del espacio 9 de calentamiento con parrilla. Segun esto, la presion interior del espacio 9 de calentamiento con parrilla se eleva de manera natural y se eleva de manera natural dentro del conducto 14 de escape desde el puerto 9E de escape posterior. Durante un procedimiento, los componentes bajo el aire de escape son descompuestos por el catalizador 121 de deodorizacion que tiene una alta temperatura al ser energizado el calentador 121H electrico de catalizador por el circuito 214 de accionamiento de calentador para el accionamiento.

Por otra parte, el dispositivo 106 de soplado de tipo flujo axial para el aire de escape auxiliar se proporciona en la mitad del conducto 14 de escape y, por consiguiente, para el aire caliente que se eleva en el conducto 14 de escape, tal como se ilustra con la flecha Y7 (vease la Fig. 16), el aire interior de la unidad A principal es tomado al conducto 14 de escape mediante la operacion del dispositivo 106 de soplado de la misma y, por consiguiente, el aire a alta temperatura del espacio 9 de calentamiento con parrilla es inducido por el aire fresco, y es descargado desde la abertura 14A del borde superior del conducto 14 de escape mientras la temperatura baja, tal como se ilustra con la flecha Y8.

De esta manera, segun la corriente de escape desde la abertura 14A del borde superior (vease la Fig. 16) del conducto 14 de escape, el aire dentro del espacio 12 de escape posterior adyacente a la abertura 14A del borde superior es inducido tambien a ser descargado externamente. Es decir, el aire en el hueco 26 entre el espacio 9 de calentamiento con parrilla y la placa 25 de particion horizontal dentro de la unidad principal, y el aire dentro del espacio 10 superior para componentes son descargados tambien juntos a traves del espacio 12 de escape posterior.

A continuacion, se describira la operacion en el caso en el que se realiza un cocinado usando la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo. Observese que la fuente 6R de calor de induccion del lado izquierdo pasa tambien, como con la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, al modo de cocinado despues de finalizar el procedimiento de supervision de anomallas antes del cocinado, y tambien, como un procedimiento de uso de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, hay dos de entre un caso en el que se usa la unidad 60 de mando de la cara frontal (vease la Fig. 12), y un caso en el que se usa la unidad 61 de mando de la cara superior (vease la Fig. 13), pero con la siguiente descripcion, en el caso en el que se ha empleado un recipiente de gran diametro como el objetivo N de calentamiento, se proporcionara una descripcion desde una etapa en la que se ha iniciado la energizacion para la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo, y se ha iniciado el cocinado.

En el caso en el que se emplea un recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse o rectangular cuyo diametro inferior es infinitamente mas grande que el diametro DA exterior maximo (vease la Fig. 19) de la bobina MC de calentamiento principal, la cocina de calentamiento segun la Realizacion 2 tiene una ventaja en el sentido de que el objetivo N de calentamiento con forma de elipse no solo puede ser calentado por la bobina MC de calentamiento principal sino que puede ser calentado tambien de manera cooperativa por las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento.

Por ejemplo, supongase un caso de un recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse que se extiende sobre la bobina MC de calentamiento principal y una de las sub-bobinas SC de calentamiento posicionada en el lado derecho de la misma.

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Tras la colocacion de dicho un recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse para iniciar el cocinado, la temperatura del recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse se eleva, pero con el sensor 31L1 de infrarrojos (vease la Fig. 19) de la bobina MC de calentamiento principal y el sensor 31L2 de infrarrojos de la sub-bobina SC1 de calentamiento hay pocas entradas de perturbacion de luz (luz de iluminacion interior, luz del sol, etc.) en comparacion con la cantidad de luz recibida desde los otros sensores 31 L3, 31L4 y 31L5 de infrarrojos, y se ilustra un fenomeno en el que hay una tendencia al aumento de temperatura y, por consiguiente, en base a dicha informacion, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento realiza una determinacion de si esta o no el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse.

La logica basica a ser usada para determinar si el mismo objetivo N de calentamiento esta colocado o no es introducida tambien a la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento (vease la Fig. 23 y la Fig. 26) por el sensor 227 de corriente de la bobina MC de calentamiento principal y los sensores 267A a 267D de corriente (vease la Fig. 23) de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. La unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento detecta un cambio en la impedancia de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC de calentamiento mediante la deteccion de un cambio en la corriente, acciona el circuito MIV inversor de la bobina MC de calentamiento principal y los circuitos SIV1 a SIV4 inversores de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento en las que esta colocado el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse, envla corriente de alta frecuencia a algunas (al menos una) de entre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento donde esta colocado el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse, y el circuito 200 de control de energizacion emite una senal de orden a las otras sub-bobinas de calentamiento donde el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse no esta colocado con el fin de suprimir o detener la corriente de alta frecuencia.

Por ejemplo, cuando la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento determina que el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse esta colocado sobre la bobina MC de calentamiento principal y la unica la sub-bobina SC1 de calentamiento, el circuito 200 de control de energizacion opera la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SC1 de calentamiento sola de manera enclavada, y suministra energla electrica de alta frecuencia a estas dos bobinas de calentamiento que usan los circuitos MIV y SIV1 inversores segun una relacion de energla de calentamiento predeterminada respectivamente (esta distribucion de energla de calentamiento se describira en detalle mas adelante).

La "relacion de energla de calentamiento" indicada aqul significa, por ejemplo, en el caso en el que el usuario ha iniciado un cocinado para realizar un cocinado con una energla de calentamiento de 3.000 W usando la fuente 6L de calor CI izquierda, cuando el circuito 200 de control de energizacion ha distribuido 2.400 W a la bobina MC de calentamiento principal y 600 W a la sub-bobina SC1 de calentamiento, una relacion entre 2,4 kW y 600 W de la misma. En el caso de este ejemplo, la relacion de energla de calentamiento es 4:1. La unidad 276 emisora de luz individual (vease la Fig. 19 y la Fig. 27) solo en un lado exterior de las sub-bobinas SC1 de calentamiento cambia de un estado de emision de luz amarilla (modo 1) a un estado de emision de luz roja (en adelante, denominado "modo 2"), el circuito 278 de accionamiento (vease la Fig. 23) acciona las unidades 276 emisoras de luz individuales, las fuentes de luz predeterminadas (lampara roja, LED, etc.) en las unidades 276 emisoras de luz individuales emiten luz y se iluminan, y una fuente de luz de color amarillo que ha emitido la luz y ha estado iluminada hasta el momento se apaga. Por consiguiente, solo se muestra la sub-bobina SC1 de calentamiento en funcionamiento de manera que el usuario pueda reconocer visualmente esta como una banda de luz roja desde la parte superior de la placa 21 superior. Las unidades 276 emisoras de luz individuales correspondientes a las otras sub-bobinas de calentamiento dejan de emitir luz.

Se prepara una disposicion en la que el cocinado con calentamiento por induccion no puede ser realizado accionando solo esta sub-bobina SC1 de calentamiento, y tampoco puede realizarse un cocinado con calentamiento por induccion por cada una de las otras tres sub-bobinas SC2, SC3 y SC4 de calentamiento o combinando estas. En otras palabras, es una caracterlstica en la que la primera vez que se acciona la bobina MC de calentamiento principal, una cualquiera o mas de las cuatro sub-bobinas SC1, SC2, SC3 y SC4 de calentamiento alrededor son accionadas simultaneamente en una operacion de calentamiento. Sin embargo, en el caso en el que se ha colocado el objetivo N de calentamiento cuyo diametro exterior es suficientemente largo para cubrir las partes superiores de todas las cuatro sub-bobinas SC1, SC2, SC3 y SC4 de calentamiento, al aplicar el modo de promocion de conveccion, se preparan patrones de control en los que las cuatro sub-bobinas de calentamiento son accionadas como sigue dentro del programa de control del circuito 200 de control de energizacion.

En el caso en el que la bobina MC de calentamiento principal esta siendo accionada en una operacion de calentamiento, la totalidad o una parte de las sub-bobinas SC1, SC2, SC3 y SC4 de calentamiento estan siendo accionadas en una operacion de calentamiento con un orden y una energla de calentamiento predeterminados al mismo tiempo.

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Durante un perlodo de tiempo durante el cual la bobina MC de calentamiento principal esta siendo accionada en una operacion de calentamiento, la totalidad o una parte de las sub-bobinas SC1, SC2, SC3 y SC4 de calentamiento estan siendo accionadas en una operacion de calentamiento con un orden y una energla de calentamiento predeterminados al mismo tiempo.

Durante un perlodo de tiempo predeterminado antes de que se termine el calentamiento y el accionamiento de la bobina MC de calentamiento principal (por ejemplo, al final del cocinado), la totalidad o una parte de las sub- bobinas SC1, SC2, SC3 y SC4 de calentamiento siguen siendo accionadas en una operacion de calentamiento con un orden y una energla de calentamiento predeterminados al mismo tiempo.

En el caso en el que se esta realizando dicho calentamiento cooperativo, el circuito 200 de control de energizacion suministra energla electrica de alta frecuencia a la bobina MC de calentamiento principal y en particular la sub- bobina SC1 de calentamiento sola usando los circuitos MIV y SIV1 inversores dedicados segun una relacion de energla de calentamiento predeterminada para ejecutar el calentamiento y el accionamiento y, por consiguiente, en base a esta informacion, el circuito 200 de control de energizacion emite una orden de accionamiento al circuito 278 de accionamiento (vease la Fig. 23), y ademas, las unidades 276 emisoras de luz individuales emiten luz con el fin de identificar la sub-bobina SC1 de calentamiento en funcionamiento desde el punto de tiempo de inicio de la operacion de calentamiento cooperativo tal como se ha descrito anteriormente.

Como medios configurados para mostrar el calentamiento cooperativo, con la Realizacion 2, las unidades 276 emisoras de luz individuales realizan la visualizacion emitiendo luz o iluminacion. Especlficamente, en una etapa en la que la unidad 276 emisora de luz individual cambia desde el primer estado de emision de luz color amarillo (modo 1) al estado de emision de luz de color roja ("Modo 2"), el usuario puede reconocer que el objetivo N de calentamiento ha pasado al estado de calentamiento cooperativo.

Observese que, en lugar de dicho un modo de visualizacion, puede realizarse una visualizacion mediante caracteres en la pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados.

Observese que la unidad 277 emisora de luz de area amplia (vease la Fig. 19, la Fig. 21 y la Fig. 27) es accionada por el circuito 278 de accionamiento (vease la Fig. 23) desde una etapa en la que el usuario ha pulsado el boton 63A de mando (vease la Fig. 12) del interruptor 63 de alimentacion principal para activar la alimentacion, y se ha realizado la determinacion de anomallas, en primer lugar, emite luz y se ilumina en color amarillo y, por consiguiente, a partir de una etapa en la que el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse es colocado sobre la fuente 6L de calor CI izquierda, el usuario puede ser guiado a su lugar de colocacion. Con una etapa en la que la energla electrica de alta frecuencia para el calentamiento ha sido suministrada a la bobina MC de calentamiento principal, y se ha iniciado la operacion de calentamiento, el circuito 200 de control de energizacion cambia el color de emision de la unidad 277 emisora de luz de area amplia (por ejemplo, cambia de color amarillo a color rojo). Por ejemplo, puede prepararse una disposicion en la que se detienen las emisiones y la iluminacion de la fuente de luz de color amarillo (lampara, LED, etc.) en la unidad 277 emisora de luz de area amplia, y la emision y la iluminacion de una fuente de luz de color rojo (lampara, LED, etc.) adyacente a su fuente de luz por el contrario, o el color de emision es cambiado usando una fuente de luz de multiples colores (emision LED de tres colores, etc.).

Cuando el usuario levanta temporalmente el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse durante un periodo t de tiempo predeterminado (de entre varios segundos y aproximadamente diez segundos), o lo mueve a la izquierda o a la derecha, el circuito 200 de control de energizacion mantiene la operacion de calentamiento, y muestra continuamente tambien una ubicacion adecuada para colocar el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse al usuario sin cambiar el estado de emision o de iluminacion de esta unidad 277 emisora de luz de area amplia. Aqul, en el caso en el que el usuario levanta continuamente el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse durante un tiempo superior al tiempo t predeterminado, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento realiza la determinacion de que no hay un recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse, y envla esta informacion al circuito 200 de control de energizacion. El circuito 200 de control de energizacion emite una orden para disminuir o detener temporalmente la energla de calentamiento del calentamiento por induccion hasta un perlodo de tiempo durante el cual se coloca el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse, en base al establecimiento de una informacion diferente desde la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento. En este caso, la visualizacion de una ubicacion adecuada para colocar el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse se mantiene para el usuario sin cambios, pero el estado de emision y de iluminacion (color de emision o similar) de la unidad 277 emisora de luz de area amplia puede ser cambiado segun el estado de la energla de calentamiento. Por ejemplo, en un estado en el que la energla de calentamiento disminuye, se realiza una emision y una iluminacion en color naranja, o cuando la energla de calentamiento se detiene, se realiza una emision y una iluminacion en color amarillo, de manera que no solo la visualizacion de una ubicacion adecuada para la colocacion, sino tambien el estado de energla de calentamiento, puede ser informado al usuario.

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Ademas, despues de mover el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse a la izquierda, por ejemplo, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento determina que el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse es colocado sobre la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SC2 de calentamiento del lado izquierdo, el circuito 200 de control de energizacion opera, en base a la informacion de determinacion desde la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento, solo dos de entre la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SC2 de calentamiento particular posicionada en el lado izquierdo de la misma de una manera enclavada, y suministra energla electrica de alta frecuencia desde los circuitos MIV y SIV2 inversores a estas dos bobinas de calentamiento segun una relacion de energla de calentamiento predeterminada, respectivamente. A continuacion, la energizacion para la sub-bobina SC2 de calentamiento del lado izquierdo se detiene, "energla de calentamiento" en ejecucion (por ejemplo, 3 kW), y una distribucion de energla de calentamiento predeterminada (por ejemplo, en el caso en el que se realiza un cocinado usando la fuente 6L de calor CI izquierda a la energla de calentamiento de 3.000 W, la bobina MC de calentamiento principal es de 2,4 kW y la sub-bobina SC1 de calentamiento es de 600 W, as! que esto es 4:1) se mantiene y el cocinado se continua sin cambios. Esta energla de calentamiento de 3.000 W es visualizada continuamente con dlgitos y caracteres por el dispositivo 100 de visualizacion integrado sin cambios.

La sub-bobina SC1 de calentamiento no ha contribuido al calentamiento cooperativo, y otra sub-bobina SC2 de calentamiento ha sido anadida a la operacion de calentamiento cooperativo en su lugar y, por consiguiente, la energla electrica de alta frecuencia es suministrada al inversor SIV2 dedicado. Especlficamente, cuando se detecta que la sub-bobina de calentamiento ha sido conmutada desde SC1 a SC2 en base al establecimiento de una diferencia de informacion desde la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento, el circuito 200 de control de energizacion emite una orden de accionamiento al circuito 278 de accionamiento de manera que las unidades 276 emisoras de luz individuales pueden identificar la sub-bobina SC2 de calentamiento que esta ejecutando la operacion de calentamiento cooperativo. Especlficamente, con el circuito 200 de control de energizacion, el circuito 278 de accionamiento acciona las unidades 276 emisoras de luz individuales de manera que la unidad 276 emisora de luz individual sola posicionada en el lado exterior (lado izquierdo en la Fig. 19) de la sub-bobina SC2 de calentamiento emite luz y se ilumina. Por lo tanto, una fuente de luz predeterminada (lampara roja, LED, etc.) en las unidades 276 emisoras de luz individuales emite luz y es iluminada (en el modo 2), la fuente de luz de color rojo que emite luz y esta iluminada en una posicion adyacente a la sub-bobina SC2 de calentamiento se apaga.

Observese que, desde un punto de vista de eficacia de calentamiento, es deseable establecer las direcciones de la corriente IA de alta frecuencia que fluye en la bobina MC de calentamiento principal y la corriente IB de alta frecuencia que fluye a las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento a la misma direccion en lados adyacentes tal como se ilustra con una flecha de llnea solida en la Fig. 21 (la Fig. 21 ilustra un caso en el que la direccion de la corriente es anti-horaria en la bobina MC de calentamiento principal, y las direcciones de las corrientes coinciden en las cuatro sub-bobinas de calentamiento SC1 a 4). Esto es debido a que, con una region en la que se juntan las dos bobinas independientes, en el caso en que las corrientes fluyen en la misma direccion, los flujos magneticos generados por las corrientes de las mismas se suman entre si, la densidad de flujo magnetico para enclavar el objetivo N de calentamiento se incrementa, y se generan muchas corrientes parasitas en la parte inferior del objetivo de calentamiento, el calentamiento por induccion puede ser realizado de manera eficiente. Un bucle indicado con una llnea discontinua en la Fig. 22 indica un bucle de flujo magnetico en el caso en el que estas corrientes de alta frecuencia se envlan en las direcciones opuestas a las direcciones de las corrientes IA e IB de alta frecuencia ilustradas en la Fig. 21.

Con este bucle de flujo magnetico, se genera una corriente parasita que fluye en la direccion opuesta de la corriente de alta frecuencia en la cara de la pared inferior del objetivo N de calentamiento, y se genera calor de Joule. Cuando las corrientes fluyen mutuamente en las direcciones opuestas en el caso en el que la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan instaladas de manera adyacente, los campos magneticos de CA a ser generados se interfieren entre si en una cierta region y, por consiguiente, una corriente de recipiente (corriente que fluye en el objetivo N de calentamiento) a ser generada en la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento no puede ser aumentada, y la cantidad de calor que aumenta en proporcion al cuadrado de esta corriente de recipiente no puede ser aumentada. Sin embargo, por el contrario esto genera otra ventaja. Especlficamente, con las regiones adyacentes en las que la densidad de flujo magnetico es alta, la densidad de flujo magnetico se suprime y, por consiguiente, se proporciona una ventaja en la que con una region suficientemente amplia para incluir la bobina MC de calentamiento principal, y una o mas sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento que realizan operaciones de calentamiento de cooperacion de una manera plana, una distribucion de flujo magnetico para la interconexion del objetivo N de calentamiento puede ser promediada, es decir, hacerse uniforme, y una distribucion de temperaturas puede ser promediada en el caso en el que se realiza un cocinado en dicha region de calentamiento amplia.

Por consiguiente, con esta Realizacion 2, con una region en la que se juntan la bobina de calentamiento MC y las

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sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, se emplea un procedimiento para enviar corriente mutuamente en la misma direccion en el caso de un menu de cocinado particular, y se emplea una operacion de conmutacion para otro menu de cocinado en el que las direcciones de las corrientes se cambian por el contrario a direcciones opuestas. Observese que, con un bucle magnetico tal como se ilustra en la Fig. 27, la direccion a ser generada es determinada segun las direcciones de las corrientes IA y IB de alta frecuencia que fluyen a traves de las bobinas de calentamiento.

A continuacion, las Figs. 32 a 35 ilustran un diagrama de flujo de una operacion de cocinado segun la Realizacion 2 de la presente invencion.

El programa de control de este diagrama de flujo se almacena en la unidad 203 de almacenamiento (vease Fig. 23) dentro del circuito 200 de control de energizacion.

Anteriormente se ha descrito Fig. 32 y, por consiguiente, se describira la Fig. 33. En primer lugar, en el caso en el que se inicia el cocinado, primero, el boton de mando del interruptor 63 de alimentacion principal proporcionado a la unidad 60 de mando de la cara frontal de la unidad A principal cocina ilustrada en la Fig. 11 es presionado para ser encendido (etapa 1, en adelante, la etapa se omitira como "ST"). De esta manera, un suministro de energla de voltaje predeterminado es suministrado al circuito 200 de control de energizacion, y el circuito 200 de control de energizacion realiza por si mismo una comprobacion de presencia de anomallas de toda la cocina (ST2). El programa de control realiza un autodiagnostico del propio circuito 200 de control de energizacion, y en el caso en el que no hay anomallas, el circuito 33 de accionamiento de motor (vease la Fig. 22) para accionar el motor 300 de accionamiento del dispositivo 30 de soplado es accionado preliminarmente. Cada una de entre la fuente 6L de calor CI izquierda, el circuito 215 de accionamiento de la unidad de pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados se activa tambien (ST3).

Como un resultado del procedimiento de determinacion de si hay o no anomallas (ST2), en el caso en el que no se ha encontrado ninguna anomalla, el procedimiento pasa a ST3. Por otra parte, en el caso en el que se ha encontrado una anomalla, el procedimiento pasa a un procedimiento anormal predeterminado, y finalmente, el propio circuito 200 de energizacion detiene la alimentacion y se detiene.

Tras pasar a ST3, el circuito 200 de energizacion controla el circuito 278 de accionamiento para hacer que todas las unidades 276 emisoras de luz individuales y la unidad 277 de emision de luz de area amplia emitan luz y sean iluminadas todas juntas (luz amarilla, modo 1). Observese que todas las unidades 276 emisoras de luz individuales y la unidad 277 emisora de luz de area amplia pueden emitir luz y ser iluminadas usando un procedimiento en el que una cualquiera de las unidades 276 emisoras de luz individuales o la unidad 277 emisora de luz de area amplia emiten previamente luz y se encienden, y las unidades emisoras de luz situadas unas junto a las otras emiten luz y se iluminan, y el numero de unidades de emision de luz aumenta gradualmente. De esta manera, en un estado en el que todas las unidades 276 emisoras de luz individuales y la unidad 277 emisora de luz de area amplia emiten luz y estan iluminadas continuamente (en el modo 1), el circuito 200 de control de energizacion esta en un estado de espera de la siguiente orden desde el usuario. Observese que, aqul, todas las unidades 276 emisoras de luz individuales y la unidad 277 de emision de luz de area amplia estan en un estado que emite consecutivamente luz de color amarillo (ST3A).

A continuacion, tal como se ha descrito anteriormente, estan las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha (vease la Fig. 12) y, por consiguiente, el usuario selecciona una cualquiera de las mismas usando la unidad 60 de mando de la cara frontal o la unidad 61 de mando de la cara superior (ST4). Al seleccionar la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, este resultado de seleccion se visualiza en el area 100L1 correspondiente en los medios 100 de visualizacion integrados. Tal como se ilustra en la Fig. 30, las areas de las areas 100L1 y 100L2 correspondientes se ampllan automaticamente, y sus areas se mantienen durante un cierto perlodo de tiempo (en el caso en el que no se opera otra fuente de calor tal como la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, las areas de las areas 100L1 y 100L2 ampliadas se mantienen sin cambios hasta la finalizacion del cocinado). Se detecta si hay o no un recipiente (objetivo N de calentamiento) sobre la bobina 6LC de calentamiento seleccionada. Esta deteccion es realizada por la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento.

Tras determinar que hay un recipiente (objetivo N de calentamiento) en base a la informacion de deteccion desde la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento (ST5), el circuito 200 de control de energizacion determina si el recipiente (objetivo N de calentamiento) del mismo es o no adecuado para un calentamiento por induccion (ST6). Esta determinacion se realiza en base a la informacion de determinacion desde la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento. La unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento distingue un recipiente (objetivo N de calentamiento) demasiado pequeno de manera que el diametro es de varios centlmetros o similar, un recipiente (objetivo N de calentamiento) cuya parte inferior esta deformada o curvada en gran medida o similar dependiendo de la

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diferencia en las propiedades electricas, y emite el establecimiento de una diferencia de resultado como el establecimiento de una diferencia de informacion.

A continuacion, el circuito 200 de control de energizacion realiza un procedimiento de determinacion en ST6 con relacion a si el recipiente (objetivo N de calentamiento) es adecuado o no en base al establecimiento de una diferencia de informacion desde la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento, y en el caso en el que se determina que el recipiente es adecuado, el procedimiento pasa a la etapa ST7 de inicio de la operacion de calentamiento. La energla de calentamiento establecida (por ejemplo, cualquiera de los 9 niveles de 150 W de la "energla de calentamiento 1" que sirve como la potencia minima de calentamiento a 2.500 W de "energla de calentamiento 8", en el que 3.000 W sirve como la "energia maxima de calentamiento") se muestra en el area 100L1 correspondiente de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo en los medios 100 de visualizacion integrados, y es de 1.000 W, por ejemplo. Observese que puede prepararse una disposicion en la que la energia de calentamiento es establecida primero a una energia de calentamiento predeterminada, por ejemplo, establecida a una energla de calentamiento media (por ejemplo, 1.000 W a una energla de calentamiento 5) como un valor predeterminado, e incluso si el usuario no realiza un ajuste de la energia de calentamiento, el usuario puede empezar a cocinar usando la energia de calentamiento inicial establecida.

En el caso en el que el recipiente es inapropiado, los medios de visualizacion, tales como los medios 100 de visualizacion integrados ya han operado en esta etapa y, por consiguiente, el circuito 200 de control de energizacion muestra informacion que indica que el recipiente (objetivo N de calentamiento) es inapropiado en los medios 100 de visualizacion integrados, y emite tambien un mensaje de informacion que indica esta circunstancia al sintetizador 315 de audio al mismo tiempo para informar al usuario de esta circunstancia mediante audio a traves del altavoz 316.

De esta manera, en el caso en el que se ha seleccionado cualquiera de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha, el cocinado se inicia automaticamente en base a la energla de calentamiento predeterminada (por ejemplo, 1.000 W tal como se ha descrito anteriormente) y, por consiguiente, es posible que no sea necesario emitir una orden de inicio de cocinado con una tecla de entrada, perilla, boton de mando, etc. No hace falta decir que el usuario puede cambiar arbitrariamente la energla de calentamiento despues del inicio del calentamiento por induccion segun sea necesario.

Una vez iniciada la operacion de calentamiento por induccion en la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo en ST7A, se realiza el calentamiento por induccion por la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento que componen su fuente de calor, pero en ST5 ya se ha realizado la deteccion con respecto a si el recipiente (objetivo N de calentamiento) esta colocado o no solo sobre la bobina MC de calentamiento principal, o ademas de esto, se ha realizado la deteccion con respecto a sobre cual de las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento esta colocado el recipiente (objetivo N de calentamiento) y, por consiguiente, en el caso en el que el recipiente (objetivo N de calentamiento) esta colocado solo sobre la bobina MC de calentamiento principal, este calentamiento por induccion pasa a ser un calentamiento por induccion con solo la bobina MC de calentamiento principal de entre las mismas, y tambien, en el caso en el que el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento) esta colocado tambien sobre al menos una de las sub-bobinas SC de calentamiento, este calentamiento por induccion pasa a ser un calentamiento cooperativo por la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC de calentamiento. En ST8, se realiza dicho procedimiento de determinacion.

En el caso de un calentamiento cooperativo, una corriente de alta frecuencia es suministrada a las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento correspondientes y la bobina MC de calentamiento principal desde los circuitos MIV, y SIV1 a SIV4 inversores bajo el control del circuito 200 de control de energizacion, respectivamente, y se inicia un calentamiento cooperativo (ST9). A continuacion, segun una orden de control desde el circuito 200 de control de energizacion, la unidad 277 emisora de luz de area amplia cambia el estado de emision desde el estado de emision y de iluminacion de color amarillo (modo 1) al estado de emision y de iluminacion de color rojo (modo 2) (ST10). Observese que, puede prepararse una disposicion en la que en un estado en el que se esta emitiendo y esta iluminado el mismo color amarillo que con ST3A, su emision e iluminacion se realizan de manera intermitente, asumiendo de esta manera una falsa apariencia de parpadeo para el usuario, o puede realizarse un cambio para aumentar el brillo de la emision y la iluminacion, se convierte en el cambio o conmutacion del modo segun la presente invencion.

El circuito 200 de control de energizacion emite, por ejemplo, informacion que indica que la bobina MC de calentamiento principal y la sub- bobina SC1 de calentamiento estan realizando una operacion de calentamiento de cooperacion a los medios 100 de visualizacion integrados junto con informacion de la energia de calentamiento. De esta manera, se muestra en las areas 100L1 y L2 correspondientes de los medios 100 de visualizacion integrados usando caracteres o una figura que la sub-bobina de calentamiento que ha iniciado la operacion de calentamiento es la SC1. La Fig. 30 ilustra una pantalla ejemplar con caracteres "realizando

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calentamiento simultaneo con la bobina principal y la sub-bobina del lado izquierdo". Observese que una parte de visualizacion de la misma esta en el area L1 correspondiente y, por consiguiente, esta es adyacente a la visualizacion de la informacion de calentamiento "energla de calentamiento: 3 kW". Es decir, las posiciones de las visualizaciones de energla de calentamiento, y la visualizacion de la informacion que indica la operacion de calentamiento cooperativo son contiguas. Aqul, CM corresponde a la informacion que indica que la operacion es la operacion de calentamiento cooperativo. El circuito 200 de control de energizacion crea informacion de audio tal como "se esta calentando tambien una sub-bobina del mismo lado" o similar, y la emite al altavoz 316, y el mensaje es informado por audio a traves del altavoz 316 simultaneamente con la pantalla.

Observese que, aparte de la continuidad del estado de emision y de iluminacion de la unidad 277 emisora de luz de area amplia, por ejemplo, tal como se ilustra en la Fig. 21, puede hacerse que las unidades 276 emisoras de luz individuales proporcionadas para cada una de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento emitan luz y sean iluminadas de manera que el usuario pueda identificar visiblemente las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento implicadas en el calentamiento cooperativo.

A continuacion, el procedimiento en ST8 a ST10 se repite en un ciclo corto de un intervalo de varios segundos hasta que llegue una orden de fin de cocinado desde el usuario. Incluso si la sub-bobina SC1 de calentamiento del lado derecho esta implicada en el calentamiento cooperativo, el usuario puede mover ligeramente, involuntaria o intencionalmente, el recipiente (objetivo N de calentamiento) hacia atras y adelante y hacia los lados en la mitad del cocinado y, por consiguiente, la posicion de colocacion del recipiente (objetivo N de calentamiento) cambia despues del movimiento del mismo. Por lo tanto, en la etapa ST8 de determinacion de calentamiento cooperativo, la informacion de la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento es emitida tambien al sintetizador 315 de audio. De esta manera, en el caso en el que el circuito 200 de control de energizacion ha realizado el procedimiento para la identificacion de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento a ser accionadas en una operacion de calentamiento en base a la informacion de la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento y los sensores 31L1 a 31L5 de temperatura, el sintetizador 315 de audio informa de su resultado en tiempo real.

Por otra parte, en el caso en el que en ST8 se realiza una determinacion de que el tipo de calentamiento no es un calentamiento cooperativo (equivalente a la etapa MS11 en la Fig. 32), el circuito 200 de control de energizacion controla el circuito MIV inversor principal para accionar solo la bobina MC de calentamiento principal. De esta manera, una corriente de alta frecuencia es suministrada a la bobina MC de calentamiento principal desde el circuito MIV inversor, y se inicia el calentamiento individual (ST11). El modo de emision de la unidad 276 emisora de luz individual que irradia luz en la parte de borde circunferencial exterior de un area de la misma a ser calentada correspondiente a la bobina MC de calentamiento principal implicada en el calentamiento individual, es cambiado desde el estado de emision y de iluminacion de color amarillo (modo 1) al estado de emision y de iluminacion de color rojo (modo 2) (ST12).

Observese que en un estado en el que se esta emitiendo e iluminando el mismo color amarillo que con ST3, su emision y la iluminacion se realiza de manera intermitente, asumiendo de esta manera una falsa apariencia de parpadeo para el usuario, o puede realizarse un cambio de aumento de brillo de la emision y la iluminacion, y ambos son un tipo de cambio o conmutacion del modo. Observese que, aparte de la continuidad de los estados de emision y de iluminacion de las unidades 276 emisoras de luz individuales, la emision y la iluminacion de la unidad 277 emisora de luz de area amplia pueden continuar sin cambios, pero pueden ser apagadas. El procedimiento pasa a continuacion a la etapa 13.

En el caso en el que ha llegado una orden de apagar la cocina de calentamiento desde el usuario, o en el caso en el que se ha realizado una determinacion en el circuito 200 de control de energizacion de que ha transcurrido el tiempo de configuracion predeterminado (tiempo transcurrido) mientras se realiza el cocinado con temporizador, el circuito 200 de control de energizacion controla el circuito MIV inversor principal y los sub circuitos SIV1 a SIV4 inversores para detener la energizacion de la bobina MC de calentamiento principal y todas las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento que han sido accionadas en una operacion de calentamiento hasta el momento. El circuito 200 de control de energizacion inicia, para llamar la atencion sobre el hecho de que la temperatura de la placa 21 superior es elevada, una operacion proporcionar informacion acerca de la alta temperatura usando un procedimiento de parpadeo de la totalidad de la unidad 277 emisora de luz de area amplia y las unidades 276 emisoras de luz individuales en color rojo, o similar (ST14).

La operacion de informacion de alta temperatura continua hasta que transcurre un periodo de tiempo predeterminado (por ejemplo, 20 minutos) o hasta que la temperatura de la placa 21 superior disminuye, por ejemplo, a 50 grados centlgrados (normalmente tarda 20 minutos o mas, debido a la radiacion termica natural) segun los datos de temperatura detectada desde el circuito 240 de deteccion de temperatura desde que se detuvo la energizacion para la bobina MC de calentamiento principal y todas las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento. Dicha determinacion de la reduccion de la temperatura o transcurso del tiempo se realiza en ST15,

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y en el caso en el que se satisface una condicion de informacion de alta temperatura, el circuito 200 de control de energizacion termina la informacion de alta temperatura, y termina la operacion de la cocina de calentamiento (despues de esto, el interruptor de encendido se apaga automaticamente. Especlficamente, cuando el interruptor de alimentacion esta activado, el suministro de energla a un rele para mantener el interruptor de alimentacion es desconectado y, por consiguiente, este rele se desactiva, de manera que el interruptor de alimentacion se apaga tambien automaticamente).

Observese que de manera slncrona con el inicio de la operacion ST14 de informacion acerca de alta temperatura, el circuito 200 de control de energizacion muestra una frase de advertencia "La placa superior sigue estando a alta temperatura, se recomienda no tocarla" o una figura que puede ayudar a comprender dicha situacion, etc., en la pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados. Observese que puede prepararse una disposicion en la que una unidad de visualizacion en la que aparecen y se muestran los caracteres de "advertencia de alta temperatura" sobre la placa 21 superior usando LEDs es proporcionada por separado alrededor de los medios 100 de visualizacion integrados en las proximidades de los mismos, realizando de esta manera una operacion de informacion adicional de alta temperatura.

Segun una configuracion como la descrita anteriormente, con esta Realizacion 2, un recipiente de gran diametro que hasta ahora no ha podido ser calentado tambien puede ser sometido a calentamiento por induccion, y ademas, despues de iniciar la energizacion de las bobinas de calentamiento, y antes de la operacion de calentamiento por induccion sustancial, el usuario puede ser informado acerca de todas las regiones a ser calentadas por la emision y la iluminacion de las unidades 276 emisoras de luz individuales y la unidad 277 de emision de luz de area amplia. Ademas, despues de que el usuario selecciona una fuente de calor, y se inicia una operacion de calentamiento, el usuario puede reconocer visualmente el estado de emision y de iluminacion de la unidad 276 emisora de luz individual y las unidades 277 emisoras de luz de area amplia y, por consiguiente, en una etapa de preparacion antes de colocar el recipiente (objetivo N de calentamiento), el usuario puede considerar una ubicacion mas adecuada para colocar el recipiente (objetivo N de calentamiento), y esto facilita el uso para el usuario.

La informacion de alta temperatura se realiza tambien usando las unidades 276 emisoras de luz individuales y la unidad 277 de emision de luz de area amplia y, por consiguiente, puede proporcionarse una cocina de alta seguridad sin aumentar el numero de componentes.

A continuacion, se proporcionara una descripcion con relacion a una operacion en el caso en el que despues de que el modo de emision de la unidad 277 emisora de luz de area amplia cambia desde el estado de emision y de iluminacion de color amarillo (modo 1) al estado de emision y de iluminacion de color rojo (modo 2) (ST10), la sub- bobina de calentamiento que realiza la operacion de calentamiento cooperativo es cambiada desde la SC1 a la SC2, con referencia a la Fig. 34.

Tal como se ha descrito anteriormente, despues de que el usuario ha movido el recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse a la izquierda en la placa 21 superior, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento determina que el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento) con forma de elipse esta colocado sobre la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SC2 de calentamiento del lado izquierdo, y emite una diferencia de informacion establecida para indicarlo al circuito 200 de control de energizacion.

En la Fig. 34, al detectar esto en base al establecimiento de una diferencia de informacion desde la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento (ST10A), el circuito 200 de control de energizacion detiene el control del sub circuito SIV1 correspondiente a la sub bobina SC1 de calentamiento, y controla el circuito MIV inversor principal y el sub circuito SIV2 inversor para operar la bobina MC de calentamiento principal y la sub-bobina SC2 de calentamiento particular sola posicionada en el lado izquierdo de la misma de una manera enclavada. De esta manera, se suministra energla electrica de alta frecuencia a estas dos bobinas MC y SC2 de calentamiento desde los circuitos MIV y SIV2 inversores segun una relacion de energla de calentamiento predeterminada, respectivamente. A continuacion, se detiene la energizacion a la sub-bobina SC1 de calentamiento del lado derecho, la "energla de calentamiento" en ejecucion (por ejemplo, 3000 W) y una distribucion de energla de calentamiento predeterminada (por ejemplo, en el caso en el que el cocinado se realiza usando la fuente 6L de calor CI izquierda con energla de calentamiento de 3 kW, la bobina MC de calentamiento principal es 2,4 kW, y la sub-bobina SC1 de calentamiento es 600 W y, por consiguiente, 4:1) se mantienen, y el cocinado se continua sin cambios. Esta energla de calentamiento de 3.000 W es mostrada continuamente con dlgitos y caracteres por el dispositivo 100 de visualizacion integrado sin cambios (ST10B).

Ademas, se muestra en el area 100L1 correspondiente de los medios 100 de visualizacion integrados usando caracteres y una figura, etc., que la sub-bobina de calentamiento que es accionada en una operacion de calentamiento se ha cambiado desde la SC1 a la SC2. Observese que esto puede mostrarse en el area 100L2

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correspondiente.

En la etapa ST10C siguiente, a menos que el usuario cambie el ajuste de energla de calentamiento, el procedimiento en ST8 a ST10 se repite hasta que llega una orden de parada de cocinado desde el usuario, y en el caso en que llega una orden de parada de cocinado desde el usuario, o en el caso en el que el circuito 200 de control de energizacion ha determinado que ha transcurrido el tiempo de configuracion predeterminado mientras se ha realizado el cocinado con temporizador (tiempo transcurrido), el procedimiento pasa a ST14 en la Fig. 33, donde el circuito 200 de control de energizacion detiene de energizacion de la bobina MC de calentamiento principal y todas las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento que estan accionadas en una operacion de calentamiento en ese momento, y termina el procedimiento (ST14 a ST16).

La finalizacion de esta operacion de calentamiento se muestra en el area 100L1 correspondiente de los medios 100 de visualizacion integrados. A menos que el usuario no haya apagado el sintetizador 315 de audio mediante un interruptor (no ilustrado en el dibujo), la finalizacion de la operacion es informada por audio al mismo tiempo que con ST10. Observese que, en las Figs. 32 a 35, el programa de control se ha descrito con una serie de diagramas de flujo, pero el procedimiento de determinacion (ST2) con relacion a si hay o no anomallas, el procedimiento de determinacion de presencia de recipiente colocado (ST5), el procedimiento de determinacion de idoneidad del recipiente (ST6), etc., se preparan como sub-rutinas. Las sub-rutinas se procesan interrumpiendo la rutina principal para determinar la operacion de control de calentamiento en una temporizacion opcional, y durante la ejecucion un cocinado real con calentamiento por induccion, deteccion de anomallas, deteccion de presencia del recipiente o tiempos numericos ejecutados similares.

Por otra parte, se proporcionara una descripcion con relacion a un caso en el que el usuario ha cambiado el ajuste de la energla de calentamiento en el momento de calentar un "recipiente de gran diametro" en la etapa ST10C.

La cocina de calentamiento por induccion segun esta Realizacion 2 incluye una bobina MC de calentamiento principal configurada para calentar un objetivo N de calentamiento colocado sobre una placa 21 superior, un grupo SC de sub-bobinas de calentamiento compuesto de multiples sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento cada una instalada adyacente a la cara exterior de esta bobina de calentamiento principal, un circuito MIV inversor principal configurado para suministrar una corriente de alta frecuencia a la bobina MC de calentamiento principal, grupos SIV1 a SIV4 de sub-circuitos inversores configurados para suministrar de manea independiente una corriente de alta frecuencia a cada una de las sub-bobinas de calentamiento del grupo de sub-bobinas de calentamiento, una unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento configurada para determinar si el mismo objetivo N de calentamiento esta colocado o no sobre la bobina de calentamiento principal y una primera y/o una sub-bobina de calentamiento, unidades 64R, 64L, 70, 71, 72, 90, 94 y 142 a 145 de entrada configuradas para ajustar la energla de calentamiento en el momento de calentamiento por induccion que son operadas por el usuario, unos medios 100 de visualizacion integrados en los que se muestra la informacion de ajuste de las unidades de entrada, y un circuito 200 de control de energizacion configurado para controlar de manera independiente las salidas del circuito MIV inversor principal y los grupos SIV1 a SIV4 de sub circuitos inversores en base a la informacion de ajuste de la unidad de entrada, y que controlan tambien los medios 100 de visualizacion integrados, en el que el circuito 200 de control de energizacion controla, en el caso en el que se ha iniciado la operacion de calentamiento cooperativo por la bobina MC de calentamiento principal y el grupo SC de sub-bobinas de calentamiento en base a la informacion desde la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento, la salida del circuito MIV inversor principal, y las salidas de los grupos SIV1 a SIV4 de sub circuitos inversores con una distribucion predeterminada, para conseguir la energla de calentamiento predeterminada que ha establecido el usuario, y en un estado en el que el numero de sub-bobinas SC de calentamiento que realizan el calentamiento cooperativo se incrementa o disminuye posteriormente, o en un estado de conmutacion a otra sub-bobina de calentamiento, mantiene una distribucion de salida antes del cambio, y en el que los medios 100 de visualizacion realizan una visualizacion mediante la cual la energla de calentamiento predeterminada puede ser observada independientemente de un aumento o una disminucion del numero de sub-bobinas de calentamiento que realizan la operacion de calentamiento cooperativo, o la conmutacion a otra sub-bobina de calentamiento.

En el caso en el que en ST10C en la Fig. 34 se realiza la determinacion de que ha habido una orden de cambio de energla de calentamiento, el procedimiento pasa a ST17 en la Fig. 35. En ST17, se realiza una determinacion de si la energla de calentamiento despues del cambio de la misma es mayor o menor que un nivel de energla de calentamiento predeterminado (por ejemplo, 501 W), y en el caso en el que hay un cambio a una energla de calentamiento mayor que la energla de calentamiento predeterminada, el procesamiento pasa a ST18, donde una distribucion de energla de calentamiento predeterminada es mantenida por el control del circuito 200 de control de energizacion. Especlficamente, con el ejemplo de 3.000 W, en el caso en el que la energla de calentamiento en ejecucion es de 3.000 W, la distribucion de energla de calentamiento predeterminada es de 4:1, donde la bobina de calentamiento principal es 2.400 W, y la sub-bobina SC2 de calentamiento es 600 W y, por consiguiente, se mantiene esta distribucion. La energla del calentamiento ajustada despues del cambio es mostrada por el circuito

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200 de control de energizacion en el area 100L1 correspondiente de los medios 100 de visualizacion integrados como "bajo energia de calentamiento de 1 kW".

Por otra parte, en el caso en el que la energia de calentamiento es cambiada a una energia de calentamiento (hay tres de 150 W, 300 W y 500 W) menor que el nivel de energia de calentamiento predeterminada (501 W), despues del procedimiento en la etapa 17, el procedimiento pasa a la etapa 19, donde el circuito 200 de control de energizacion emite una senal de orden de control al circuito MIV inversor principal y a los sub circuitos SIV1 a SIV4 inversores de manera que tengan otra distribucion de energia de calentamiento. Por lo tanto, incluso cuando el numero de sub-bobinas de calentamiento es una, y tambien incluso cuando el numero de sub-bobinas de calentamiento es dos o mas, la diferencia entre la bobina de calentamiento MC principal y las sub-bobinas SC de calentamiento se mantiene en una relacion fija. La energia de calentamiento despues de este cambio, la energia de calentamiento establecida despues del cambio es mostrada en el area 100L1 correspondiente de los medios 100 de visualizacion integrados como "energia de calentamiento: pequena 500W ".

Especificamente, los ejemplos de energia de calentamiento y relacion de energia de calentamiento principal-sub representativos se ilustran en la Fig. 36 y la Fig. 37.

(A) en la Fig. 36 representa los valores de energia de calentamiento (W) de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento en el caso de la maxima energia de calentamiento de 3 kW, la relacion de energia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y todas las sub bobinas de calentamiento esta fijada a 4:1.

(B) en la Fig. 36 representa los valores de energia de calentamiento (W) de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento en el caso de la energia de calentamiento 6 (1,5 kW), la relacion de energia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y todos las sub-bobinas de calentamiento esta fijada a 4:1.

(A) en la Fig. 37 representa los valores de energia de calentamiento (W) de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento en el caso de la energia de calentamiento 3 (500 W), la relacion de energia de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y todas las sub-bobinas de calentamiento se cambia a 3:2.

Por otra parte, en el caso de cambio a una energia de calentamiento (tres de 150 W, 300 W y 500 W) menor que un nivel de energia de calentamiento predeterminado (501 W), cuando la relacion de energia de calentamiento es de 4:1, las sub-bobinas SC de calentamiento son accionadas con la energia de calentamiento minima de 50 W o menos, lo cual es un problema. Por ejemplo, tal como se ilustra en (B) en la Fig. 37, tras intentar obtener una energia de calentamiento de 500 W con una relacion de energia de calentamiento de 4:1, esto resulta en el accionamiento de las sub-bobinas SC de calentamiento con una energia de calentamiento pequena, tal como de 25 W o 33 W.

Especificamente, con productos reales, la impedancia de cada uno de los recipientes metalicos que sirven como el objetivo N de calentamiento difieren, incluso cuando se aplica una mayor energia electrica de alta frecuencia igual o mayor que un valor predeterminado, una relacion a ser convertida en calor a ser aplicado al recipiente no es fija y, por consiguiente, tal como se ha descrito en la Realizacion 2, el sensor 227 de deteccion de corriente detecta una corriente que fluye a un circuito resonante formado por un circuito en paralelo de la bobina 6LC de calentamiento CI izquierda y el condensador 224L resonante, y esta corriente es usada para realizar una determinacion tal como la determinacion con relacion a si hay o no un objetivo N de calentamiento, la determinacion acerca de si el recipiente es o no un recipiente (objetivo N de calentamiento N) inapropiado para un calentamiento por induccion, y una determinacion adicional con relacion a si se ha detectado o no una corriente insuficiente o corrientes parasitas diferentes o iguales o mayores que un valor predeterminado, en comparacion con un valor de corriente regular. De esta manera, la corriente a aplicar a las bobinas de calentamiento por induccion es controlada de manera precisa para exhibir la energia de calentamiento especificada. Por consiguiente, en el caso en el que se establece una energia de calentamiento pequena, la corriente que fluira sera pequena y, por consiguiente, es posible que no pueda ser detectada de manera precisa. En otras palabras, en el caso en el que la energia de calentamiento es grande, la deteccion de una componente de la corriente que fluira a un circuito resonante es relativamente facil, pero en el caso en el que la energia de calentamiento es pequena, a menos que se implementen medidas tales como la mejora en la sensibilidad del sensor de corriente, el cambio en la energia de calentamiento puede no ser manipulado con precision, y es posible que no pueda realizarse una operacion de restriccion de energia de calentamiento precisa como un objetivo.

Aunque no se ilustra en el dibujo, tal como se ha descrito anteriormente, en realidad, se proporciona un sensor de corriente en el lado de entrada configurado para detectar tambien el valor de corriente de entrada de la fuente de alimentacion para los circuitos MIV y SIV1 a SIV4 inversores y, por consiguiente, puede realizarse un control

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adecuado mediante el empleo tanto de este valor de corriente como de un valor de corriente en el lado de salida de una bobina segun el sensor de corriente (lado de salida).

Observese que las sub-bobinas SC de calentamiento estan formadas tambien por un grupo de cables compuesto de alambres finos aproximadamente de 0,1 mm a 0,3 mm en una forma similar a una espiral de la misma manera que con la bobina de calentamiento principal de la bobina 6LC de calentamiento CI izquierda, un area de seccion transversal en la que una corriente que genera el calentamiento por induccion es pequena y, por consiguiente, no puede aplicarse una gran energla electrica de accionamiento en comparacion con la bobina MC de calentamiento principal, y la probabilidad de calentamiento maximo es tambien relativamente pequena. Sin embargo, tal como se ha descrito anteriormente, en el caso en el que se adelgaza adicionalmente el diametro de alambre de un alambre delgado de una bobina independiente, y tambien se enrollan muchos mas alambres alrededor de la bobina para aumentar el area superficial del conductor de la bobina, la frecuencia de accionamiento de los circuitos SIV1 a SIV4 inversores se incrementa, y su resistencia superficial puede ser reducida, y de manera consecutiva puede controlarse una energla de calentamiento todavla mas pequena, mientras se suprimen las perdidas y el aumento de temperatura.

(B) en la Fig. 37 representa los valores de energla de calentamiento (W) de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento en el caso en el que para la energla de calentamiento 3 (500 W), la relacion de energla de calentamiento entre la bobina de calentamiento principal y todas las sub- bobinas de calentamiento esta fijada a 4:1.

Por lo tanto, con esta Realizacion 2, se realiza un control para cambiar la distribucion de energla de calentamiento a 3:2.

Observese que, en el caso en el que la energla de calentamiento es 120 W o 300 W, es posible que la energla de accionamiento de calentamiento minima de 50 W no pueda ser mantenida incluso con una relacion de energia de calentamiento de 3:2, en este caso, un mensaje para solicitar un cambio en la energia de calentamiento, tal como "La energia de calentamiento establecida es demasiado pequena para realizar el cocinado. Por favor, establezca la energia de calentamiento a 500 W o mas.” se muestra en el area 100L1 correspondiente de los medios 100 de visualizacion integrados o se realiza un control de restriccion solo a la bobina MC de calentamiento principal, etc. En realidad, es improbable que se de un escenario en el que un recipiente suficientemente grande para abarcar la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC de calentamiento es calentado a 120 W o 300 W y, por consiguiente, no existe una preocupacion de interferir con la facilidad de uso real incluso cuando se realiza el control descrito anteriormente.

En el momento de la operacion de calentamiento cooperativo, de manera que la relacion de energia de calentamiento entre la bobina MC de calentamiento principal y los grupos SC1 a SC4 de sub-bobinas de calentamiento, es decir, la relacion de energia de calentamiento principal-sub pasa a ser un intervalo generalmente fijo, el circuito 200 de control de energizacion controla la cantidad de energia electrica a ser suministrada a cada una, pero es dificil suprimir una cantidad pequena de energia electrica a ser aplicada en el caso de un ajuste de energla de calentamiento pequena tal como se ha descrito anteriormente y, por consiguiente, puede realizarse un control en el que la cantidad de energla electrica por unidad de tiempo se reduce mediante la restriccion del tiempo de suministro de energia electrica real. Por ejemplo, en el caso en el que el tiempo de aplicacion de energia electrica desde los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores a las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se reduce al 50% mediante el control de la relacion de energizacion, la cantidad de energla electrica por unidad de tiempo que contribuye realmente al calentamiento puede reducirse al 50%. Especlficamente, en el caso en el que es dificil reducir la energla de calentamiento unicamente mediante la restriccion de la frecuencia de la energla electrica a ser aplicada, la energia electrica a ser aplicada sustancialmente puede ser reducida a un valor mas pequeno mediante la reduccion de una relacion entre el tiempo de suministro de energia electrica y el tiempo de no suministro de energla electrica usando el control de energizacion y, por consiguiente, puede emplearse dicho control.

Observese que, con la Realizacion 2 de la presente invencion, en el momento del calentamiento cooperativo, la relacion de energla de calentamiento entre la bobina MC de calentamiento principal y los grupos SC1 a SC4 de sub-bobinas de calentamiento se mantiene generalmente fija, pero no se asegura el mantenimiento constante de la relacion de energia de calentamiento en una "relacion predeterminada" en todos los escenarios. Por ejemplo, se realiza un control en el que durante el accionamiento del calentamiento, se detecta la diferencia entre las corrientes que fluyen al lado de entrada y al lado de salida de un circuito inversor, y un resultado de la misma se realimenta al circuito 200 de control de energizacion, y en el caso en el que el usuario ha cambiado el ajuste de la energia de calentamiento, puede haber un caso en el que el control es transitoriamente inestable inmediatamente despues del cambio de la misma, la relacion de calentamiento puede desviarse temporalmente de la relacion de energla de calentamiento objetivo.

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En el caso en el que el usuario ha movido lateralmente el recipiente o ha levantado el recipiente durante un corto perlodo de tiempo, dicho comportamiento es detectado por los sensores 227 y 267A a 267D de corriente, y debe identificarse si dicho comportamiento es o no un procedimiento de uso indebido o similar, y debe prepararse el tiempo para la seleccion de un procedimiento de control adecuado.

La relacion de calentamiento puede desviarse temporalmente de la relacion de energla de calentamiento objetivo hasta que se establezca la ejecucion de esta identificacion del control adaptado. En lugar de conocer el cambio momentaneo de la corriente aplicada o similar, si el usuario puede confirmar que la energla de calentamiento fijada por el mismo no ha sido cambiada involuntariamente, no se siente incomodo durante el cocinado.

Observese que, incluso en el caso en el que el usuario no ha cambiado el ajuste de energla de calentamiento, en el caso en el que el usuario ha seleccionado otro cocinado, la relacion de energla de calentamiento entre la bobina MC de calentamiento principal y el grupo SC1 a SC4 de sub-bobinas de calentamiento puede cambiar. Por ejemplo, en el caso en el que el usuario usa una sarten de gran tamano cuya forma exterior es un rectangulo, y la coloca sobre la placa 21 superior en una posicion mas cercana al lado izquierdo que el punto X1 central de manera que la sarten es larga en la direccion de adelante hacia atras, y esta friendo cuatro hamburguesas, la sarten es calentada por la bobina MC de calentamiento principal y una segunda sub-bobina SC2 de calentamiento posicionada en diagonal hacia delante y hacia la izquierda, y una cuarta sub-bobina SC4 de calentamiento posicionada en diagonal hacia la izquierda y hacia atras.

Para que la temperatura se eleve en promedio en toda la parte inferior del recipiente, por ejemplo, se recomienda una energla de calentamiento de 1,5 kW o 2 kW, un valor objetivo de control para la cantidad de suministro energla para la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC2 y SC4 de calentamiento se establece con una relacion de energla de calentamiento predeterminada, pero esta vez, en el caso en el que se coloca el mismo recipiente en la misma posicion, y se cocinan huevos fritos usando varios o mas huevos a 2 kW o 1,5 kW, el ingrediente de cocina (huevo batido) se extiende finamente en todo el fondo del recipiente y, por consiguiente, pueden obtenerse buenos resultados de cocinado mediante la aceleracion de la subida de la temperatura en la periferia con relacion a la parte central en la parte inferior del recipiente, e incrementando ligeramente la energla de calentamiento en la periferia.

Por lo tanto, en el caso de dicho cocinado, la energla de calentamiento de las dos sub-bobinas SC2 y SC4 de calentamiento se fija mayor que la energla de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal. De esta manera, dependiendo de los contenidos reales de cocinado, es deseable cambiar la relacion de energla de calentamiento (incluso con el mismo nivel de energla de calentamiento) entre la bobina MC de calentamiento y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento.

Tal como se ha descrito en la Realizacion 1, en el caso en el que un menu de cocinado en el que se pone enfasis en dicha uniformidad de la temperatura, por ejemplo, durante un perlodo de tiempo predeterminado desde el inicio del cocinado, la bobina MC de calentamiento principal posicionada en el centro es accionada a la energla de calentamiento final y, al mismo tiempo, las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento que participan en el calentamiento cooperativo son accionadas a una mayor energla de calentamiento que la misma (establecidas a un estado encendido), de manera que el cocinado pueda ser realizado de manera que solo la superficie del recipiente (cara lateral de un recipiente), tal como un recipiente o similar.

Observese que, con esta Realizacion 2, el lado de la bobina MC de calentamiento principal es ajustado de manera que exhiba una energla de calentamiento mayor que la energla de calentamiento de todo el grupo de sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, pero la presente invencion no se limita a esto. Pueden realizarse varias modificaciones dependiendo de condiciones tales como la configuracion y el tamano del lado de la bobina MC de calentamiento principal y cada una de las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, o el numero de sub-bobinas SC de calentamiento instaladas, y por ejemplo, la energla de calentamiento de todo el grupo de sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento puede ser establecida mayor que la energla de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal, o ambas pueden establecerse al mismo valor.

Sin embargo, en el caso en el que se considera el uso en una casa ordinaria, la frecuencia de uso de un recipiente circular con un tamano ordinario, por ejemplo, un recipiente cuyo diametro es aproximadamente de 20 cm a 24 cm es alta y, por consiguiente, en el caso en el que se emplea un recipiente general, el calentamiento por induccion es realizado con la bobina MC de calentamiento principal individual y, por consiguiente, es deseable tener en cuenta la energla de calentamiento mas baja necesaria para dicho cocinado con el fin de exhibir la energla de calentamiento mas baja. En el caso de uso en una casa ordinaria, se supone que la frecuencia de uso de un recipiente de tamano ordinario es alta, y la frecuencia de uso de un recipiente de gran diametro es baja, y partiendo de esta premisa, se supone que las bobinas que se usaran en los hogares ordinarios sera principalmente la bobina de calentamiento principal, y la bobina de calentamiento central se denomina bobina MC de calentamiento principal.

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En el momento del calentamiento cooperative, especlficamente, en el caso en el que durante un cierto perlodo de tiempo, dos o mas bobinas de calentamiento por induccion independientes son accionadas conjuntamente para estar enclavadas magneticamente, desde un punto de vista es deseable un control estable y fiable para armonizar la temporizacion de la operacion entre el circuito MIV inversor principal y los sub-circuitos SIV1 a SIV4 inversores. Por ejemplo, es deseable la armonizacion de al menos uno cualquiera de entre el tiempo de inicio del calentamiento, el tiempo de parada del calentamiento, y el tiempo de cambio de la energla de calentamiento segun el circuito MIV inversor principal y el primer sub circuito SIV1 inversor. Como ejemplo de esto, puede concebirse que en el momento en el que la operacion es conmutada al segundo sub circuito SIV2 inversor desde un estado en el que el circuito MIV inversor principal y el primer sub circuito SIV1 inversor son accionados al mismo tiempo, la operaciones del circuito MIV inversor principal y el primer sub circuito SIV1 inversor se detienen de manera sincronizada, y a continuacion el circuito MIV inversor principal y el segundo sub circuito SIV2 inversor son accionados e iniciados simultaneamente.

Observese que el circuito MIV inversor principal y los sub circuitos SIV inversores estan restringidos a una energla de calentamiento baja predeterminada solo durante un periodo de tiempo predeterminado (por ejemplo, 10 segundos) inmediatamente despues de ser accionados, y dentro de este periodo de tiempo predeterminado, tal como se ilustra en la Fig. 33 en la Realizacion 1, una parte o la totalidad de entre un procedimiento de determinacion (ST2) con relacion a si hay o no anomallas, un procedimiento de determinacion de presencia de recipiente colocado (ST5), un procedimiento de determinacion de idoneidad del recipiente (ST6), etc., son procesados mediante interrupcion y cuando no hay problemas, puede realizarse un control de manera que posteriormente, la energla de calentamiento es aumentada automaticamente a la energla de calentamiento ajustada por el usuario, y se continua con el cocinado.

Observese que, con el ejemplo anterior, se ha realizado una descripcion usando un circuito resonante formado por un circuito en paralelo de una bobina de calentamiento y un condensador resonante como un ejemplo, pero puede emplearse un circuito resonante formado por un circuito en serie de una bobina de calentamiento y un condensador resonante.

Con esta Realizacion 2, se ha realizado una descripcion con una premisa en la que en el caso en el que la bobina 6LC de calentamiento del lado izquierdo se encuentra bajo calentamiento por induccion, solo se opera el dispositivo 30 de soplado del espacio 8L de refrigeracion izquierdo, y no se usa el soplado 30 del espacio 8R de refrigeracion derecho, pero dependiendo de un entorno tal como el estado de uso de la cocina de calentamiento (un caso, por ejemplo, en el que las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento izquierda y derecha han sido accionadas al mismo tiempo, y se ha realizado otra cocinado inmediatamente antes, se ha usado la fuente 6M de calor de induccion central y el espacio 9 de calentamiento con parrilla), la temperatura del espacio 10 superior para componentes, etc., los dispositivos 30 de soplado de los espacios 8L y 8R de refrigeracion izquierdo y derecho pueden operarse al mismo tiempo, y ademas es posible que la velocidad operativa (capacidad de soplado) de los dispositivos de soplado izquierdo y derecho no siempre sea la misma, y una o ambas pueden cambiarse segun las situaciones de uso de la cocina segun sea apropiado.

Las dimensiones exteriores de las unidades CU de refrigeracion izquierda y derecha no son necesariamente las mismas, las dimensiones de las partes de la aleta 30F del dispositivo 30 de soplado, el motor 300, la carcasa 37 de ventilador y la carcasa 34 de componentes pueden ser modificadas segun sea apropiado segun la cantidad de calor o el tamano o similar de un objeto a ser enfriado (bobina de calentamiento por induccion o similar), pero en el caso en el que la energla de calentamiento maxima de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha es la misma, es deseable conseguir una reduccion del coste de fabricacion y una mejora en el montaje mediante la estandarizacion de las dimensiones y especificaciones de los componentes de las dos unidades CU de refrigeracion tanto como sea posible. No es relevante para la esencia de la presente invencion el cambio de las unidades CU de refrigeracion de manera que las unidades CU de refrigeracion sean estan instaladas en cualquiera de los lados individuales.

Con la Realizacion 2 descrita anteriormente, los medios 100 de visualizacion integrados pueden visualizar individual o simultaneamente las condiciones de operacion de cuatro fuentes de calor de entre la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la fuente 6M de calor central y las fuentes 22 y 23 de calor electricas de tipo radiacion (calentadores), y ademas, puede ordenar el inicio o la parada de la operacion de calentamiento y establecer las condiciones de activacion operando de manera tactil las teclas 141 a 145 de entrada, los medios 100 de visualizacion integrados pueden restringirse a simplemente a una funcion de solo visualizacion sin incluir dicha una funcion de entrada para el circuito 200 de control de energizacion.

Ademas, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento que determina si el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento) esta colocado o no sobre la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento puede emplear medios configurados para detectar opticamente si hay o

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no un recipiente (objetivo N de calentamiento) sobre los sensores, ademas de medios configurados para detectar la temperatura, tales como el sensor 31 de infrarrojos descrito en la Realizacion 2 anterior, o medios configurados para detectar la corriente que fluye a una bobina de calentamiento tales como el sensor 227 de deteccion de corriente. Por ejemplo, en el caso en el que hay un recipiente (objetivo N de calentamiento) sobre la placa 21 superior, los aparatos de iluminacion del techo de la cocina, la luz del sol, etc., no entran en la misma, pero en el caso en el que no hay ningun recipiente (objetivo N de calentamiento), perturbaciones lumlnicas tales como luz de iluminacion o luz solar o similar entran en la misma y, por consiguiente, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento puede ser configurada para detectar cambios en los mismos.

Como otro procedimiento distinto al procedimiento para determinar el material de un recipiente (objetivo N de calentamiento) en base a la corriente que fluye a una bobina de calentamiento y la corriente que fluye a un circuito inversor, puede concebirse un procedimiento para hacer uso de otras propiedades electricas, tales como un procedimiento para determinar el material de un recipiente (objetivo N de calentamiento) en base a la tension que fluye a una bobina de calentamiento y la tension que fluye a un circuito inversor. Por ejemplo, con la publicacion de solicitud de patente japonesa no examinada No. 2007-294439, se ha introducido una tecnica para establecer una diferencia del material y el tamano de un objetivo de calentamiento en base a un valor de corriente de entrada a un circuito inversor y un valor de corriente que fluye a una bobina de calentamiento de dicha manera.

Observese que, con la Realizacion 2 de la presente invencion, se ha realizado una descripcion en la que la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento "determina" que el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento) esta colocado sobre la bobina MC de calentamiento principal y una o mas sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, pero no determina que el numero de recipientes es en realidad uno solo. Es decir, no se emplea un procedimiento para contar el numero de recipientes colocados realmente, con este tipo de cocina de calentamiento por induccion, no es probable que el cocinado se realice en un estado en el que se colocan al mismo tiempo multiples objetivos N de calentamiento sobre una bobina de calentamiento por induccion y, por consiguiente, el presente inventor y otros han considerado un caso como "el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento) esta colocado" en el que la magnitud de la impedancia con respecto a la bobina MC de calentamiento principal y una o mas sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento usando los sensores 227 y 267A a 267D de corriente, y no hay gran diferencia en la impedancia del mismo.

En otras palabras, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento puede conocer, tal como se ilustra en la Fig. 23, la magnitud de la corriente que fluye a la bobina MC de calentamiento principal y una o mas sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento y, por consiguiente, puede conocer la magnitud de la impedancia de cada una. Por lo tanto, en el caso en el que el valor de esta impedancia esta incluido en un intervalo predeterminado, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento transmite una senal de determinacion para indicar que el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento) esta colocado al circuito 200 de control de energizacion. De manera similar, en el caso de la deteccion de temperatura en el sensor 31 de infrarrojos tambien, la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento determina que se ha colocado el mismo recipiente (objetivo N de calentamiento), a partir de un resultado de una comparacion con relacion a si la temperatura detectada de cada sensor 31 de infrarrojos correspondiente a multiples bobinas de calentamiento es la misma o no, y en el caso en el que se emplean medios de un sensor optico que hace uso de un hecho de que la cantidad de luz recibida cambia en funcion de si hay o no un recipiente tambien, es realista determinar que un recipiente esta colocado sobre la bobina MC de calentamiento principal y una o mas sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, a partir de la comparacion de la magnitud de la cantidad de luz recibida.

Tal como se ha descrito anteriormente, en el caso en el que la unidad 280 de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento ha determinado que esta colocado un objetivo N de calentamiento que tiene un tamano suficiente para estar sobre la bobina MC de calentamiento principal y sobre las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento alrededor de la misma, en la primera etapa antes de iniciar el calentamiento por induccion (despues del procedimiento de deteccion de anomallas), tal como se ilustra en la Fig. 30, se muestran, al igual que con la Realizacion 1, siete opciones "calentamiento a alta velocidad", "fritura", "calentador de agua", "precalentamiento", "preparacion de arroz" y "calentador de agua + mantenimiento en caliente" como menus de cocinado seleccionables.

Por lo tanto, de la parte de siete teclas E1A, E1B, E1C, E2A, E2B, E3A y la tecla E3B para el menu de seleccion de cocinado, por ejemplo, despues de tocar una parte de tecla para el calentamiento a alta velocidad, tal como se ilustra en la Fig. 26, se selecciona el menu de cocinado para el calentamiento a alta velocidad, y se muestra mediante los caracteres que se ha sido seleccionado "calentamiento a alta velocidad". La Fig. 30 ilustra la ejecucion del calentamiento a alta velocidad en la que la propia tecla E1A de seleccion se muestra continuamente sin cambios.

Con esta Realizacion 2, en el caso en el que se ha seleccionado este calentamiento a alta velocidad, la energla de calentamiento a aplicar al objetivo N de calentamiento puede ser ajustada manualmente, y la energla de

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calentamiento total de la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas de calentamiento puede ser establecida arbitrariamente por el usuario de entre un intervalo de 120 W a 3.000 W de la misma manera que con la Realizacion 1.

La relacion de energla de calentamiento principal-sub entre la bobina MC de calentamiento principal y las sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento es determinada automaticamente por el circuito 200 de control de energizacion de manera que no se exceda la energla de calentamiento total seleccionada por el usuario y tambien de manera que este incluida en el intervalo de una relacion de energla de calentamiento predeterminada, y no pueda ser establecida arbitrariamente por el usuario. El control se realiza para estandarizar las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en una region en la que la bobina MC de calentamiento principal y las sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento se juntan.

De las siete teclas para la seleccion de menu de cocinado, tras tocar la tecla E1C de seleccion de “coccion”, puede realizarse el menu de cocinado de “coccion”. Por ejemplo, incluso en el caso en el que se emplea un recipiente profundo denominado "recipiente de pasta" que tiene un diametro grande y es profundo a ser usado principalmente para hervir pasta, con esta Realizacion 2, el agua es calentada a alta velocidad para proceder a la coccion.

Por ejemplo, el valor por defecto de la energla de calentamiento es de 2.000 W, es deseable que el usuario establezca la energla de calentamiento a 3.000 W desde el principio para iniciar el calentamiento. En este caso, la relacion de calentamiento principal-sub es determinada automaticamente por el controlador 100, el usuario no tiene que establecer la misma arbitrariamente, por ejemplo, la energla de calentamiento de la bobina MC de calentamiento principal se establece a 1.000 W, y la energla de calentamiento total de las cuatro sub-bobinas de calentamiento se establece a 2.000 W. Cuando el agua esta hirviendo, el circuito 200 de control de energizacion emite una senal de informacion, realiza la visualizacion para solicitar al usuario que ponga la pasta o los fideos en el recipiente, en una zona 100GD de gula predeterminada de los medios 100 de visualizacion integrados y, simultaneamente, informa al usuario de ese hecho usando el sintetizador 315 de audio. En este momento, en el caso en el que la energla de calentamiento no se establece de nuevo, el circuito 200 de control de energizacion informa al usuario que la energla de calentamiento se reducira automaticamente.

En el caso en el que el usuario no ha realizado ninguna operacion, al igual que con la Realizacion 1, cuando se alcanza un estado de ebullicion, el circuito 200 de control de energizacion emite una senal de mando para reducir la energla de calentamiento al circuito MIV inversor principal y a los sub circuitos SIV1 a SIV4 inversores. En el caso en el que el usuario ha establecido de nuevo la energla de calentamiento, o al tocar una tecla de entrada denominada "iniciar coccion" que aparece en un area 100L2 de visualizacion predeterminada de los medios 100 de visualizacion integrados, el calentamiento a 3.000 W se inicia de nuevo, las cuatro sub-bobinas de calentamiento adyacentes, por ejemplo, son divididas en un grupo de dos la SC1 y la SC2, y un grupo de dos la SC3 y la SC4, y estos dos grupos son accionados de manera alternada en una operacion de calentamiento cada 15 segundos con la energla de calentamiento de cada de los conjuntos establecida a 1.500 W cada uno.

De esta manera, en el momento de ebullicion y despues de la ebullicion, el control para la promocion de conveccion del agua caliente se realiza automaticamente. Observese que, incluso cuando el usuario reduce la energla de calentamiento a menos de 3,0 kW, por ejemplo, 2,0 kW o 1,0 kW, inmediatamente despues de la ebullicion, se ejecuta una operacion de calentamiento segun el control de promocion de conveccion similar en un intervalo que no supere la suma total de la cantidad de energla de calentamiento de las mismas.

Tal como se ha descrito anteriormente, con la Realizacion 2, los siete menus E1A, E1B, E1C, E2A, E2B, E3A de cocinado y la tecla para la seleccion E3B se visualizan en los medios 100 de visualizacion integrados configurados para mostrar las condiciones de calentamiento en un estado seleccionable y operable por el usuario. Por lo tanto, segun la seleccion de un menu de cocinado objetivo, un patron de conduccion de calentamiento correspondiente es determinado automaticamente por el controlador, ademas de entrar a un modo de accionamiento de bobina de calentamiento segun el proposito y el deseo del usuario tal como el tiempo de calentamiento crltico, la temperatura de uniformidad crltica, etc., una tecla de seleccion del menu de cocinado del mismo puede ser operada en la unidad de visualizacion, proporcionando de esta manera ventajas tales como la resolucion de un mal uso por parte del usuario, alivio de la carga mental, etc.,

Tal como se ha descrito anteriormente, la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 incluye la configuracion de una primera invencion. Especlficamente, la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 1 incluye: una unidad A principal que tiene una placa 21 superior sobre una cara superior de la misma en la que un objetivo N de calentamiento tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado, o similar; una primera fuente 6L de calentamiento por induccion y una segunda fuente 6R de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa 21 superior; un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas 6RC y 6LC de

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calentamiento por induccion de estas fuentes de calentamiento por induccion; un circuito 200 de control de energizacion configurado para controlar la salida de este circuito inversor; y una unidad E de mando configurada para instruir a este circuito 200 de control de energizacion para iniciar el calentamiento y realizar un ajuste de la energla de calentamiento, etc.; con un espacio 10 de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las respectivas bobinas de calentamiento por induccion de las fuentes 6L y 6R de calentamiento por induccion primera y segunda proporcionado en la parte interior de la unidad A principal debajo de la placa 21 superior; en el que la primera fuente 6L de calentamiento por induccion incluye una bobina MC circular central (bobina de calentamiento principal), y multiples bobinas SC1 a SC4 de calentamiento laterales alargadas dispuestas alrededor de la misma; en el que la bobina 6RC de calentamiento circular de la segunda fuente 6R de calentamiento por induccion tiene un diametro (el doble de R2, de aproximadamente 180 mm), que es menor que el diametro (el doble de R3, DB: de aproximadamente 200 mm) de un clrculo que incluye la bobina lateral y mayor que el diametro exterior (el doble de R1, de aproximadamente 130 mm) de la bobina MC central de la misma; y en el que la primera fuente 6L de calentamiento por induccion esta configurada para conmutar automatica o manualmente el calentamiento por induccion solo en la bobina MC central y el calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 de calentamiento laterales segun el tamano del objetivo N de calentamiento. De esta manera pueden seleccionarse tres tipos de medios de calentamiento de la bobina MC central sola, calentamiento cooperativo de la bobina MC central de y las bobinas SC1 a SC4 laterales, y la segunda fuente 6R de calentamiento por induccion sola sobre la placa 21 superior que tiene un area limitada, puede gestionarse un objetivo N de calentamiento mas amplio que un tipo de cocina de dos quemadores convencional que tiene simplemente dos tipos de bobinas de calentamiento circulares, y puede mejorarse la facilidad de uso.

La cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 incluye la configuracion de una segunda invencion. Especlficamente, la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 incluye: una unidad A principal que tiene una placa 21 superior en una cara superior de la misma en la que se coloca un objetivo N de calentamiento tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado, o similar; una primera unidad 6L de calentamiento por induccion, una segunda unidad 6R de calentamiento por induccion y una tercera unidad 6M de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa 21 superior; un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas de calentamiento por induccion de estas unidades de calentamiento; un controlador 200 configurado para controlar la salida de este circuito inversor; y una unidad de mando configurada para instruir a este controlador para iniciar el calentamiento y realizar ajustes de la energla de calentamiento, etc.; con un espacio 10 de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las respectivas bobinas de calentamiento por induccion de las unidades 6L, 6R y 6M de calentamiento primera, segunda, y tercera proporcionado en la parte interior de la unidad A principal debajo de la placa 21 superior; en el que la primera unidad 6R de calentamiento incluye una bobina MC circular central y multiples bobinas SC1 a SC4 laterales alargadas dispuestas alrededor de la misma; en el que una bobina 6RC de calentamiento circular de la segunda unidad 6R de calentamiento por induccion tiene un diametro menor que el diametro (el doble de R3, DB: de aproximadamente 200 mm) de la primera unidad 6L de calentamiento y tambien mayor (180 mm) que el diametro exterior (de aproximadamente 130 mm) de la bobina MC central; en el que la tercera unidad de calentamiento que incluye una bobina 6MC circular que tiene un diametro mas pequeno (de aproximadamente 130 mm) que el diametro exterior (180 mm) de la bobina 6RC de calentamiento de la segunda unidad 6R de calentamiento; y en el que la primera unidad 6R de calentamiento por induccion esta configurada para conmutar automatica o manualmente el calentamiento por induccion en la bobina MC central sola, el calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales segun el tamano del objetivo N de calentamiento. De esta manera, pueden seleccionarse cuatro tipos de medios de calentamiento de solo la bobina MC central de la primera unidad 6L de calentamiento por induccion, el calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales, la segunda unidad 6R de calentamiento sola, y la tercera unidad 6M de calentamiento sola en la placa 21 superior que tiene un area limitada, puede gestionarse un objetivo N de calentamiento mas amplio que una cocina de tipo dos quemadores convencional que tiene simplemente tres tipos de bobinas de calentamiento circulares, y puede mejorarse la facilidad de uso.

La cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 incluye la configuracion de una tercera invencion. Especlficamente, la cocina de calentamiento por induccion segun la realizacion 3 incluye: una unidad A principal que tiene una placa 21 superior en una cara superior de la misma en la que un objetivo N de calentamiento tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado, o similar; una primera unidad 6L de calentamiento por induccion y una segunda unidad 6R de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente en fila en la direccion lateral debajo de la placa 21 superior; un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento por induccion; un controlador 200 configurado para controlar la salida de este circuito inversor; y una unidad de mando configurada para instruir a este controlador para iniciar el calentamiento y realizar ajustes de la energla de calentamiento, etc.; con un espacio 10 de almacenamiento rectangular oblongo

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configurado para almacenar las bobinas 6RL y 6RM de calentamiento por induccion de las unidades 6L y 6R de calentamiento por induccion primera y segunda proporcionado en la parte interior de la unidad A principal debajo de la placa 21 superior; en el que la primera unidad 6R calentamiento por induccion incluye una bobina MC circular central y multiples bobinas SC1 a SC4 laterales alargadas dispuestas alrededor de la misma; en el que una bobina 6RC de calentamiento circular de la segunda unidad 6R de calentamiento tiene un diametro menor que el diametro (el doble de R3, DB: de aproximadamente 200 mm) de la primera unidad 6R de calentamiento por induccion y tambien mayor (de aproximadamente 180 mm) que el diametro exterior (de aproximadamente 130 mm) de la bobina MC central; en el que la primera unidad 6R de calentamiento por induccion esta configurada para conmutar automatica o manualmente entre el calentamiento por induccion en la bobina MC central sola y el calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales segun el tamano del objetivo N de calentamiento; y en el que la primera y la segunda distancias W5 (100 mm) se ajustan para que sean mayores que las distancias W8 (30 mm o menos, preferiblemente 22 mm) y W10 (30 mm) entre ambas caras de la pared del espacio de almacenamiento y las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda. De esta manera, pueden seleccionarse tres tipos de medios de calentamiento de entre el calentamiento de la bobina MC central sola, calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales, y calentamiento de la segunda unidad 6R de calentamiento sola en la placa 21 superior que tiene un area limitada, puede gestionarse un objetivo N de calentamiento mas amplio que puede gestionarse un objetivo N de calentamiento mas amplio que una cocina de tipo dos quemadores convencional que tiene simplemente tres tipos de bobinas de calentamiento circulares, y puede mejorarse la facilidad de uso. Incluso en el caso en el que las unidades de calentamiento primera y segunda han sido accionadas al mismo tiempo, la distancia espacial entre ambas unidades de calentamiento se ajusta para que sea mas larga y, por consiguiente, puede esperarse que se suprima la ocurrencia de ruido de interferencia.

La cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 incluye la configuracion de una cuarta invencion. Especlficamente, la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 incluye: una unidad A principal que tiene una placa 21 superior en una cara superior de la misma sobre la que se coloca un objetivo N de calentamiento tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado, o similar; una primera unidad 6L de calentamiento por induccion, una segunda unidad 6R de calentamiento por induccion y una tercera 6M unidad de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa 21 superior; un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas de calentamiento 6LC, 6RC y 6MC por induccion de las unidades de calentamiento por induccion; un controlador 200 configurado para controlar la salida de este circuito inversor; y una unidad de mando configurada para instruir a este controlador para iniciar el calentamiento y realizar ajustes de la energla de calentamiento, etc.; con un espacio 10 de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las respectivas bobinas de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento primera, segunda y tercera proporcionado en la parte interior de la unidad principal debajo de la placa 21 superior; en el que la primera unidad 6R de calentamiento incluye una bobina MC circular central, y multiples bobinas SC1 a SC4 laterales alargadas dispuestas alrededor de la misma; en el que la bobina 6RC de calentamiento de la segunda unidad 6R de calentamiento tiene un diametro menor que el diametro (de aproximadamente 200 mm) de la primera unidad 6R de calentamiento por induccion y tambien mayor (180 mm) que el diametro exterior (de aproximadamente 130 mm) de la bobina MC central; en el que la tercera unidad 6M de calentamiento incluye una bobina 6MC circular que tiene un diametro mas pequeno (de aproximadamente 130 mm) que el diametro exterior (180 mm) de la bobina 6RC de calentamiento de la segunda unidad 6R de calentamiento por induccion; en el que la primera unidad 6R de calentamiento por induccion esta configurada para conmutar automatica o manualmente el calentamiento por induccion en la bobina MC central sola y el calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas laterales segun el tamano del objetivo N de calentamiento; en el que la energla maxima de calentamiento de la tercera unidad 6M de calentamiento se establece de manera que sea menor que la energla maxima de calentamiento (3.000 W) de las unidades 6L y 6R de calentamiento por induccion primera y segunda, siendo establecida a 1.500 W; y en el que la distancia W5 mutua entre las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda se establece mayor que las distancias W11 y W12 entre la bobina 6MC de calentamiento de la tercera unidad 6M de calentamiento por induccion y las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda. De esta manera, pueden seleccionarse cuatro tipos de calentamiento de la bobina central sola, calentamiento cooperativo de la bobina central y las bobinas laterales, calentamiento de la segunda unidad sola, y calentamiento de la tercera unidad sola en la placa superior que tiene un area limitada, puede gestionarse un objetivo N de calentamiento mas amplio que una cocina de tipo dos quemadores convencional que tiene simplemente tres tipos de bobinas de calentamiento circulares, y puede mejorarse la facilidad de uso. Incluso en el caso en el que una mayor energla de calentamiento que la de la tercera unidad de calentamiento es suministrada a las unidades de calentamiento primera y segunda para accionar el calentamiento de estas al mismo tiempo, la distancia espacial entre las unidades de calentamiento primera y segunda se establece mas larga y, por consiguiente, puede esperarse que se suprima la ocurrencia de ruido de interferencia.

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La cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 incluye la configuracion de una quinta invencion. Especlficamente, la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 2 incluye: una unidad A principal que tiene una placa 21 superior con una anchura W2 lateral predeterminada en la que se coloca un objetivo N de calentamiento tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado, o similar, sobre la cara superior; una primera unidad 6L de calentamiento por induccion y una segunda unidad 6R de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa 21 superior; un circuito inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento por induccion; un controlador 200 configurado para controlar la salida de este circuito inversor; y una unidad de mando configurada para instruir a este controlador para iniciar el calentamiento y realizar ajustes de la energla de calentamiento, etc.; con un espacio 10 de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento por induccion de las unidades 6L y 6R de calentamiento por induccion primera y segunda proporcionado en la parte interior de la unidad A principal debajo de la placa 21 superior; en el que la primera unidad de calentamiento incluye una bobina central circular, y multiples bobinas laterales alargadas dispuestas alrededor de la misma; en el que una bobina de calentamiento circular de la segunda unidad 6R de calentamiento por induccion tiene un diametro menor que el diametro (de aproximadamente 200 mm) de la primera unidad de calentamiento por induccion y mayor que el diametro exterior (de aproximadamente 130 mm) de la bobina MC central; en el que la primera unidad 6R de calentamiento por induccion esta configurada para conmutar automatica o manualmente el calentamiento por induccion en la bobina MC central sola, y el calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales segun el tamano del objetivo N de calentamiento; y en el que la anchura W2 lateral de la placa 21 superior es fijada de manera que sea mayor que la anchura W3 lateral maxima del espacio 10 de almacenamiento de manera que sobresalga en las direcciones horizontal una distancia mayor que la anchura W3 lateral del espacio 10 de almacenamiento. De esta manera, incluso con el espacio de almacenamiento de la anchura W3 lateral limitada, sobre la placa 21 superior que sobresale en ambos lados, en comparacion con la misma, pueden seleccionarse tres tipos de calentamiento de la bobina MC central sola, calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales, y la segunda unidad 6R de calentamiento por induccion sola, puede gestionarse un objetivo N de calentamiento mas amplio que una cocina de tipo dos quemadores convencional que tiene simplemente dos tipos de bobinas de calentamiento circulares y puede mejorarse la facilidad de uso.

Realizacion 3

Las Figs. 38 a 42 ilustran una cocina de calentamiento por induccion segun la realizacion 3 de la presente invencion, y la Fig. 38 es una vista en perspectiva para encontrar las posiciones y los tamanos de las fuentes 6L, 6R y 6M de calor de induccion debajo de la placa 21 superior.

La Fig. 39 es una vista en planta en la que la placa 21 superior ha sido retirada, y todo el espacio 10 de almacenamiento de componentes en el que se almacenan las fuentes 6L, 6R y 6M de calor de induccion que se han descrito.

La Fig. 40 es una vista en seccion transversal tomada a lo largo de una llnea D3-D3 en la Fig. 38. La Fig. 41 es un diagrama explicativo que ilustra la dimension de la bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo de la unidad A principal. La Fig. 42 es una vista explicativa ampliada que ilustra la dimension de la bobina SC de calentamiento lateral (sub-bobina de calentamiento) de la misma.

Los puntos caracterlsticos de esta realizacion 3 son que la posicion de instalacion de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho equivalente a la segunda unidad de calentamiento por induccion se mueven al lado frontal, en comparacion con las Realizaciones 1 y 2 de manera que no esten situados en una llnea justo al lado, y tambien que la unidad CU de refrigeracion no esta almacenada en cada uno de los dos lados de la unidad A principal, sino que esta almacenada solo en el lado derecho.

Con la carcasa 2 de la unidad principal realizada en una placa metalica que conforma la cubierta de la cocina, toda la abertura de la cara superior de la misma esta sellada con la placa 21 superior. 2R es una parte de pestana plana formada por la parte del borde superior de la carcasa 2 de la unidad principal plegada en posicion horizontal hacia la derecha. 20 es un miembro de bastidor con forma de bastidor que cubre la circunferencia de la placa 21 superior, y fija la placa 21 superior a la carcasa 2 de la unidad principal.

El interior de la carcasa 2 de la unidad principal esta dividido verticalmente por una placa 25 de particion horizontal metalica, y entre la placa 25 de particion horizontal y la placa 21 superior conforman el espacio 10 de almacenamiento de componentes. El espacio 9 de calentamiento con parrilla con forma de caja metalica esta instalado debajo de la placa 25 de particion horizontal. 133 es una placa de particion de aislamiento termico instalada con el fin de formar una obstruccion entre el horno 9 con parrilla y la placa 25 de particion horizontal.

Con el interior de la carcasa 2 de la unidad principal, el lado derecho de la placa 133 de particion se convierte en

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el espacio 134 de refrigeracion. Este espacio de refrigeracion es equivalente al espacio 8R de refrigeracion del lado derecho ilustrado en la Fig. 12. CU es una unidad de refrigeracion instalada mediante insercion en este espacio de refrigeracion desde arriba.

Las unidades CU de refrigeracion incluyen una carcasa 34 de componentes cillndrica cuya forma de seccion transversal vertical tiene una forma de rectangulo o cuadrado regular, tal como se ilustra en la Fig. 38, y el dispositivo 30 de soplado (no ilustrado en el dibujo) esta almacenado en la abertura posterior de esta carcasa. La abertura frontal de esta carcasa 34 esta cerrada.

Con las unidades CU de refrigeracion, el aire frlo dentro del espacio es absorbido desde el exterior de la unidad A principal usando la maquina 30 de soplado, y la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, la bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y la bobina 6MC de calentamiento de la fuente 6M de calor de induccion central son refrigeradas por el aire del mismo.

Con la placa 25 de particion horizontal, se forma un orificio 135 de ventilacion directamente debajo de la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho. Con la cara superior de la carcasa 34 de componentes, se forma el puerto 34A de escape en una posicion correspondiente al orificio 135 de ventilacion. Este orificio de ventilacion es equivalente al primer puerto 34A de escape en la Fig. 17. Observese que, con un compartimiento de ventilacion desde el orificio 34A de escape al orificio 135 de ventilacion, se proporciona un envase (no ilustrado en el dibujo) al mismo de manera que el aire no se escape en el camino.

41A, 41B y 41C son tres placas de circuito instaladas verticalmente dentro de la carcasa 34 de componentes mutuamente con un intervalo predeterminado, y se proporcionan como solo para el circuito 210L inversor de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, solo para el circuito 210R inversor de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y solo para el circuito 210M inversor de la fuente 6M de calor de induccion central, respectivamente.

Las aletas 43A, 43B y 43C radiantes con las que esta fijado un componente electrico o electronico tal como un elemento de conmutacion de semiconductores para energla electrica o similar, que constituyen un circuito inversor, estan fijadas a las superficies de las tres placas 41A, 41B y 41C de circuito, respectivamente. Estas aletas radiantes son refrigeradas por aire que fluye desde el interior de la carcasa 34 de componentes al puerto 34A de escape.

290 es un miembro de soporte circular (miembro de soporte de bobina) realizado en una resina de alta temperatura a la que se fija la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho. Este miembro de soporte esta formado por un gran numero de orificios de ventilacion para exponer la cara inferior de la bobina 6RC de calentamiento desde un lugar a otro, y se forma en una forma de celosla de manera que el conjunto tenga una permeabilidad determinada al aire.

Un espacio W10 de 30 mm o mas ancho se asegura entre la cara periferica exterior de la bobina 6RC de calentamiento y la cara lateral derecha del espacio 10 de almacenamiento de componentes de la carcasa 2 de la unidad principal. Este espacio es para garantizar las propiedades de aislamiento electrico entre la bobina 6LC de calentamiento y la carcasa 2 de la unidad principal, y para prevenir que la carcasa 2 de la unidad principal se caliente anormalmente.

La Fig. 40 ilustra un estado en el que el objetivo N de calentamiento mas grande disponible es colocado sobre la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho. DR1 indica la dimension exterior de la bobina 6RC de calentamiento, DR2 indica el diametro de la parte inferior plana de un recipiente metalico que sirve como el objetivo N de calentamiento, y DR3 indica el diametro de la parte de cuerpo del recipiente metalico. En el caso en el que el diametro DR1 de la bobina 6RC de calentamiento es de 180 mm por ejemplo, es deseable que el diametro DR2 de la parte inferior plana del recipiente metalico sea de 220 mm o menos.

La Fig. 40 es un estado en el que se usa un recipiente metalico en el que el diametro DR2 de la cara inferior es de 220 mm, y el diametro DR3 de la parte de cuerpo es de 240 mm, y se supone que este es el objetivo N de calentamiento mas grande a ser usado de manera adecuada en el momento de calentamiento por induccion en esta cocina de calentamiento. Con la cara superior de la placa 21 superior, tal como se describe en la Realizacion 2, una marca 6RM de gula es mostrada en el mismo clrculo concentrico al igual que con la bobina 6RC de calentamiento. Con la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho, el diametro DR1 exterior es de 180 mm y, por consiguiente, el diametro de la marca 6RM de gula es generalmente el mismo que con el diametro DR3 de la parte de cuerpo, pasa a ser de 240 mm.

Incluso en el caso en el que se emplea el objetivo N de calentamiento de mayor tamano, la placa 21 superior

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sobresale hacia el lado derecho en la parte superior de la pestana 2R para garantizar una distancia W22 predeterminada hasta el miembro 20 de bastidor. En otras palabras, la placa 21 superior se extiende aproximadamente de 90 a 95 mm en la direccion del lado derecho que la pared derecha del espacio 10 de almacenamiento de componentes y, por consiguiente, incluso en el caso en el que se emplea el objetivo N de calentamiento de mayor tamano, el objetivo N de calentamiento no se extiende en el elemento 20 de bastidor. Si el objetivo N de calentamiento a alta temperatura se extiende sobre el miembro 20 de bastidor, o se convierte en un estado en torno a la misma, por ejemplo, en el caso en el que el objetivo N de calentamiento es un recipiente en el que se coloca aceite a alta temperatura, existe la preocupacion de que el objetivo N de calentamiento caliente el elemento 20 de bastidor a alta temperatura, el mueble de cocina debajo del mismo (no ilustrado en el dibujo), tal como un fregadero o similar se induzca excesivamente, y surgen problemas tales como la deformacion del mismo.

Observese que se prepara una disposicion en la que parte del aire de refrigeracion que ha sido dirigido desde la unidad CU de refrigeracion a la bobina 6RC de calentamiento se ramifica frente a la bobina 6RC de la misma y es guiado a la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo por un conducto (no ilustrado en el dibujo). Se prepara una disposicion en la que el aire que pasa a traves de la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho es guiado a la bobina 6MC de calentamiento de la fuente 6M de calor de

induccion central mediante otro conducto (no ilustrado en el dibujo) y, por consiguiente, la bobina 6MC de

calentamiento es refrigerada tambien.

De esta manera, en el caso en el que las unidades CU de refrigeracion estan dispuestas debajo del espacio 10 de almacenamiento de componentes, como con la Realizacion 2 (en particular, vease la Fig. 18), hay una ventaja en el sentido de que el espacio horizontal del espacio 10 de almacenamiento de componentes no es estrechado por la instalacion de las unidades CU de refrigeracion. Especlficamente, las bobinas de calentamiento de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha pueden ser instaladas mas cerca de las caras laterales del

espacio 10 de almacenamiento de componentes y, por consiguiente, el diametro de la bobina 6LC de

calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado izquierdo puede aumentarse en comparacion con la Realizacion 2.

Incluso si no se incrementa el diametro de la bobina 6LC de calentamiento, cuando se supone un caso en el que el tamano del espacio de almacenamiento de componentes es el mismo que en la Realizacion 2, las distancias W12 y W5 para otras bobinas 6MC y 6RC de calentamiento, o las distancias W7, W8, W9 y W10 para la cara de la pared del espacio 10 de almacenamiento de componentes pueden ser garantizadas ampliamente. A menos que se garanticen estas distancias, existe la preocupacion de que una parte metalica que constituye la unidad A principal sea calentada indebidamente por las bobinas 6LC, 6MC y 6RC de calentamiento, o una de las bobinas de calentamiento afecte negativamente al funcionamiento de la otra bobina de calentamiento.

Observese que, con productos reales, el anillo antimagnetico (vease la Fig. 27) tal como se ilustra en la Realizacion 2 es instalado o la unidad 277 emisora de luz de area amplia es instalada en la parte de borde circunferencial mas exterior de las bobinas 6LC, 6MC y 6RC de calentamiento y, por consiguiente, es una ventaja para proporcionar un margen de diseno de una cocina para garantizar grandes distancias W7, W8, W9 y W10 entre las bobinas 6LC, 6MC y 6RC de calentamiento y la cara de la pared del espacio 10 de almacenamiento de componentes.

La reduccion de tamano del espacio 10 de almacenamiento de componentes puede conseguirse facilmente empleando un elemento de elemento de conmutacion o un elemento de diodo formado por un semiconductor de banda ancha en comparacion con la tecnica relacionada. Especlficamente, el semiconductor de banda ancha tiene tambien una resistencia termica alta y, por consiguiente, puede conseguirse una reduccion de tamano de las aletas 43A, 43B y 43C radiantes y, por consiguiente, puede reducirse el espacio de instalacion para las tres placas 41A, 41B y 41C de circuito, y las unidades CU de refrigeracion pueden ser instaladas en el espacio 134 de refrigeracion de la carcasa 2 de la unidad principal.

Observese que, de las placas 41A, 41B y 41C de circuito, es deseable que los diversos tipos tanto de elementos semiconductores como de elementos de diodo esten formados por semiconductores de banda ancha, pero uno cualquiera de los elementos puede estar formado por semiconductor de banda ancha, pueden obtenerse ventajas como las descritas anteriormente.

En la Fig. 38 y la Fig. 39, KA indica un angulo formado por una llnea recta que conecta el punto central de la fuente 6M de calor de induccion central y el punto X1 central de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y una llnea CL2 central en la direccion desde delante hacia atras, y es aproximadamente de 55 grados.

KB indica un angulo formado por una llnea recta que conecta el punto X2 central de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho y el punto X1 central de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y la llnea central CL2 en la direccion desde delante hacia atras, y es aproximadamente de 85 grados. KC1 indica el angulo

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de disposicion de la sub-bobina SC2 de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y es de 45 grados con una linea CL4 central lateral como referencia. De manera similar, KC2 es el angulo de disposicion de la SC4, y es de 45 grados. Las otras dos sub-bobinas SC1 y SC3 de calentamiento estan en una posicion separada de la linea CL4 central lateral de 45 grados cada una, y las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento estan dispuestas alrededor de la bobina MC de calentamiento principal con un intervalo de 90 grados.

W32 es un intervalo desde el punto central de la unidad 6M de calentamiento por induccion central al punto X2 central de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, y es aproximadamente de 193 mm.

W33 es un intervalo desde el punto central de la fuente 6M de calor de induccion central al punto X1 central de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, y se selecciona de entre un intervalo aproximadamente de 227 a 230 mm. Observese que con relacion al diametro de la bobina 6MC de calentamiento de la unidad 6M de calentamiento por induccion central, un diametro se selecciona de entre un intervalo de 128 mm a 130 mm.

Con respecto a las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, tal como se ilustra en la Fig. 40, la anchura WA lateral es de 48 mm, y la dimension de un eje mas largo es de 130 MW mm. Es decir, una relacion entre el eje largo y el eje mas corto es de 2,7:1. Observese que la anchura W31 de la bobina es 15 mm, y la anchura de una parte 272 del espacio de la misma es 18 mm. El radio R1 de la bobina de calentamiento principal de la bobina 6LC de calor de induccion del lado izquierdo es 64 mm y, por consiguiente, el diametro DA exterior es de 128 mm, la anchura del espacio 271 es de 10 mm, y el diametro

DB exterior maximo es de 244 mm (vease la Fig. 40 y la Fig. 41).

La cocina de calentamiento por induccion de la Realizacion 3 tiene una configuracion segun las invenciones primera a cuarta. Por lo tanto, pueden proporcionarse las mismas ventajas que con la Realizacion 2. Ademas, con la realizacion 3, las unidades CU de refrigeracion estan dispuestas debajo del espacio 10 de almacenamiento de componentes y, por consiguiente, todo el espacio del espacio 10 de almacenamiento de componentes puede ser utilizado maximamente como el espacio de instalacion de las bobinas 6LC, 6MC y 6RC de calentamiento.

Realizacion 4

Las Figs. 43 a 44 ilustran una cocina de calentamiento por induccion segun la realizacion 4 de la presente

invencion, la Fig. 43 es una vista en planta de la unidad A principal en un estado en el que la placa 21 superior ha

sido retirada, y la Fig. 44 es un diagrama explicativo que ilustra una relacion entre la bobina 6RCs de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion derecha y los circuitos inversores.

Un punto caracteristico de la Realizacion 4 es que el angulo de la disposicion de las sub-bobinas SC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo equivalente a la primera unidad de calentamiento por induccion se cambia, y se mueve 45 grados en sentido anti-horario a partir de la disposicion en las Realizaciones 1 a 3. Por lo tanto, la sub-bobina SC3 de calentamiento, tal como se ilustra en la Fig. 42, es movida a una posicion derecha directamente desde el punto X1 central, que es una posicion frente a la cara del lado izquierdo de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho.

Un punto caracteristico de la Realizacion 4 es que la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho equivalente a la segunda unidad de calentamiento por induccion comprende dos partes de una bobina 6RC1 toroidal del lado interior como con la bobina de calentamiento principal, y una bobina 6RC2 toroidal del lado exterior que rodea este lado exterior. Sin embargo, esta bobina 6RC de calentamiento difiere de la bobina MC de calentamiento principal de las Realizaciones 1 a 3, las dos bobinas 6RC1 y 6RC2 toroidales estan conectadas a los circuitos 210R1 y 210R2 inversores dedicados respectivamente, y las dos bobinas 6RC1 y 6RC2 toroidales son accionadas de manera mutuamente independientemente en una operacion de calentamiento. Por lo tanto, por ejemplo, el calentamiento por induccion puede ser realizado sobre un objetivo N de calentamiento de pequeno diametro (por ejemplo, aproximadamente de 80 mm a 120 mm) accionando solo la bobina 6RC1 toroidal del lado interior.

Observese que, aunque no se ilustra en el dibujo, con la Realizacion 3, la anchura W3 lateral del espacio 10 de almacenamiento de componentes es aproximadamente de 540 mm, y la anchura W2 lateral de la placa 21 superior es aproximadamente de 730 mm. Por lo tanto, en un estado en el que la parte superior del espacio 10 de almacenamiento de componentes esta cubierta con la placa 21 superior, la placa 21 superior sobresale aproximadamente 95 mm de ambos lados del espacio 10 de almacenamiento de componentes.

A continuacion, se proporcionara una descripcion especifica. La forma DG exterior maxima de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho es como la de la realizacion 3, 180 mm, y este es el diametro exterior de la bobina 6RC2 toroidal del lado exterior.

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La forma DF exterior maxima de la bobina 6RC1 toroidal del lado interior es aproximadamente de 100 mm. La anchura de la bobina de la bobina 6RC toroidal del lado interior es aproximadamente de 10 mm. Con la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo, el radio R1 de bobina de calentamiento principal de la bobina 6LC de calentamiento de la misma es de 65 mm y, por consiguiente, el diametro DA exterior es de 130 mm, la anchura del espacio 271 entre la bobina MC de calentamiento principal y las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento de la circunferencia de la misma es de 10 mm, y el diametro DB exterior maximo es aproximadamente de 246 mm.

31R es un sensor de infrarrojos para la deteccion de la temperatura tal como se ha descrito en la Realizacion 2, no solo en un caso en el que el calentamiento por induccion se realiza sobre un objetivo N de calentamiento de pequeno diametro que solo cubre la parte superior de la bobina 6RC1 toroidal del lado interior, sino tambien en un caso en el que el calentamiento por induccion se realiza sobre un objetivo N de calentamiento de gran diametro que cubre hasta la parte superior de la bobina 6RC2 toroidal del lado exterior, se detecta la temperatura de la parte inferior del objetivo N de calentamiento, y los datos de temperatura detectados se transmiten a un circuito detector de temperatura (no ilustrado en el dibujo). Por lo tanto, los datos de temperatura detectados del sensor 31R de infrarrojos son usados para la operacion de control tal como aumento, reduccion o parada de la energla de calentamiento en el momento del calentamiento por induccion.

Con la realizacion 4, la configuracion y el tamano de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo son los mismos que con la Realizacion 3, y ademas, la distancia y las posiciones mutuas dentro del espacio 10 de componentes de las tres fuentes 6L, 6R y 6M de calor de induccion se establecen generalmente de manera similar a la Realizacion 3.

El diametro exterior maximo de la bobina 6MC de calentamiento de la fuente 6M de calor de induccion central es de 130 mm, y este es el mismo que el diametro exterior maximo de 130 mm de la bobina MC de calentamiento principal. El numero y el espesor, etc., de los cables agrupados que componen la bobina 6MC de calentamiento de la misma son iguales a los de la bobina MC de calentamiento principal.

Cuando la bobina 6MC de calentamiento de la fuente 6M de calor de induccion central, y la bobina MC de calentamiento principal tienen el mismo tamano, material, configuracion, etc., de esta manera, existe una ventaja en el sentido de que esto es ventajoso para los costes de fabricacion y de gestion.

100 representa los medios de visualizacion integrados, que incluyen una pantalla de cristal llquido en la que la operacion de las tres fuentes 6L, 6R y 6M de calor de induccion, las condiciones de cocinado establecidas por el usuario, los contenidos anormales cuando ocurren anomallas, etc., se muestran con caracteres, slmbolos, slmbolos simples o similares. Con la pantalla de cristal llquido, una relacion entre la anchura en la direccion de delante hacia atras (anchura vertical) y la anchura lateral es de 42 mm: 80 mm o 44 mm: 122 mm. Con el fin de instalar dicha una pantalla relativamente grande, la distancia W5 mutua de las fuentes 6L y 6R de calor de induccion izquierda y derecha se garantiza que sea de al menos 100 mm o mas. Ademas, se tiene en cuenta que hay accesorios tales como un anillo antimagnetico, etc., en los lados mas exteriores de las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento izquierda y derecha, la pantalla de cristal llquido ha sido instalada en el espacio posicionado entre las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento izquierda y derecha y tambien cerca de la parte frontal (unidad 72 de mando de la cara superior).

Observese que el borde posterior de la pantalla de cristal llquido se posiciona mas atrasado que una llnea recta que conecta los bordes frontales de las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento, izquierda y derecha. Tal como se ilustra en la Fig. 42, una posicion posterior desde generalmente una mitad de la pantalla de cristal llquido sobresale mas hacia atras que la llnea recta de las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento, izquierda y derecha.

Por consiguiente, con la Realizacion 4, la pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados es instalada entre las dos fuentes 6L y 6R de calor de induccion y tambien en una posicion en la parte frontal, lo cual es ventajoso en el sentido de que cuando el usuario opera las unidades 70, 71 y 72 operativas de la cara superior, la pantalla de cristal llquido permite al usuario confirmar visualmente las condiciones de cocinado, los contenidos anormales, etc., con facilidad.

122 es una unidad que informa de alta temperatura configurada para mostrar que la temperatura de la placa 21 superior es igual o mayor que una temperatura predeterminada usando multiples elementos emisores de luz tales como LEDs o similares. 123 es una placa de soporte de componentes realizada en plastico similar a la carcasas 46 frontal para componentes segun la Realizacion 2, y la pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados, y los componentes electronicos tales como los elementos emisores de luz de la unidad 122 de informacion de alta temperatura, etc., estan fijados a esta placa de soporte.

3R y 3L son, tal como se ilustra en la Realizacion 1 (Fig. 2) y la Realizacion 2 (Fig. 12), partes de pestana de la carcasa 2 de la unidad principal que constituye la carcasa de la unidad A principal, y sobresalen ampliamente en la derecha y la izquierda varios centlmetros cada una, y estas partes soportan la unidad A principal de la cocina

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contra el mueble KT de cocina.

La cocina de calentamiento por induccion de la Realizacion 4 tiene tambien una configuracion segun las invenciones primera a cuarta. Por consiguiente, pueden conseguirse las mismas ventajas que las de las Realizaciones 2 y 3.

La cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 4 incluye la configuracion de la quinta invencion. Especlficamente, la cocina de calentamiento por induccion segun la realizacion 4 incluye: una unidad A principal que tiene una placa 21 superior con una anchura W2 lateral predeterminada donde se coloca un objetivo N de calentamiento tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado, o similar, sobre la cara superior; una primera unidad 6L de calentamiento por induccion y una segunda unidad 6R de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa 21 superior; circuitos 210L y 210R inversores configurados para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento por induccion; un controlador 200 configurado para controlar la salida de los circuitos inversores; y unidades E y 61 de mando configuradas para instruir a este controlador para iniciar el calentamiento y realizar ajustes de energla de calentamiento, etc.; con un espacio 10 de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las bobinas 6LC y 6RC de calentamiento por induccion de las unidades 6L y 6R de calentamiento por induccion primera y segunda proporcionado en la parte interior de la unidad A principal debajo de la placa 21 superior; en el que la primera unidad 6L de calentamiento incluye una bobina MC circular central (calentamiento principal), y multiples bobinas SC1 a SC4 laterales alargadas (sub calentamiento) dispuestas alrededor de la misma; en el que una bobina 6RC2 de calentamiento circular de la segunda unidad 6R de calentamiento por induccion tiene un diametro menor que el diametro DB (de aproximadamente 200 mm) de la primera unidad 6L de calentamiento por induccion y tambien mayor (180 mm) que el diametro exterior (aproximadamente de 130 mm) de la bobina central; en el que la primera unidad 6L de calentamiento por induccion esta configurada para conmutar automatica o manualmente el calentamiento por induccion en la bobina central sola (calentamiento principal), y el calentamiento cooperativo de la bobina central (calentamiento principal) y las bobinas laterales (sub calentamiento) segun el tamano del objetivo N de calentamiento; y en el que la anchura W2 lateral de la placa 21 superior esta configurada mayor que la maxima W3 anchura lateral del espacio de almacenamiento de manera que sobresale en las direcciones horizontales (aproximadamente 95 mm) mas que la anchura W3 lateral del espacio 10 de almacenamiento. De esta manera, incluso con el espacio 10 de almacenamiento de anchura lateral limitada, sobre la placa 21 superior que sobresale en ambos lados, en comparacion a la misma, pueden seleccionarse tres tipos de calentamiento de la bobina central sola, de calentamiento cooperativo de la bobina central y las bobinas laterales, y la segunda unidad de calentamiento por induccion sola, puede gestionarse una parte de calentamiento mas ancha que una cocina de tipo dos quemadores convencional que tiene simplemente dos tipos de bobinas de calentamiento circulares, y puede mejorarse la facilidad de uso.

Ademas, la cocina de calentamiento por induccion segun la realizacion 4 incluye la configuracion de una sexta invencion. Especlficamente, la cocina de calentamiento por induccion segun la realizacion 4 incluye: una unidad A principal con una placa 1 superior, donde se coloca un objetivo N de calentamiento tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado, o similar, sobre la cara superior; una primera unidad 6L de calentamiento por induccion, una segunda unidad 6R de calentamiento por induccion y una tercera unidad 6M de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa 21 superior; circuitos 210L, 210R y 210M inversores configurados para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a las bobinas de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento por induccion; un controlador 200 configurado para controlar la salida de los circuitos inversores; y unidades E y 61 de mando configuradas para instruir a este controlador para iniciar el calentamiento y realizar ajustes de energla de calentamiento, etc.; con un espacio 10 de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las bobinas 6LC, 6RC y 6MC de calentamiento por induccion de las unidades de calentamiento primera, segunda y tercera proporcionado en la parte interior de la unidad A principal debajo de la placa superior; en el que la primera unidad 6R de calentamiento incluye una bobina MC circular central (bobina de calentamiento principal), y multiples bobinas SC1 a SC4 laterales alargadas (calentamiento sub) dispuestas alrededor de la misma; en el que la segunda unidad 6R de calentamiento incluye una bobina 6RC2 circular que tiene un diametro menor que el diametro DB (de aproximadamente 200 mm) de la primera unidad 6L de calentamiento y tambien mayor (DG: 180 mm) que el diametro DA exterior (130 mm) de la bobina central; en el que la bobina 6MC de calentamiento de la tercera unidad de calentamiento tiene el mismo diametro exterior (130 mm como DA) que la bobina MC central de la primera unidad de calentamiento; en el que la bobina 6MC de calentamiento tiene un diametro mas pequeno (130 mm) que el diametro DG exterior (180 mm) de la bobina de calentamiento de la segunda unidad de calentamiento; y en el que la primera unidad 6L de calentamiento esta configurada para conmutar automatica o manualmente de calentamiento por induccion en la bobina MC central solo y calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1 a SC4 laterales segun el tamano de un objetivo N de calentamiento. De esta manera, pueden seleccionarse cuatro tipos de calentamiento de la bobina MC central sola, calentamiento cooperativo de la bobina MC central y las bobinas SC1

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a SC4 laterales, la segunda unidad 6R de calentamiento por induccion sola, y la tercera unidad 6M de calentamiento por induccion sola sobre la placa 21 superior que tiene un area limitada, puede gestionarse una parte de calentamiento mas ancha que una cocina de tipo dos quemadores convencional que tiene simplemente tres tipos de bobinas de calentamiento circulares, y puede mejorarse la facilidad de uso. El tamano (diametro) de la bobina 6MC de calentamiento de la tercera unidad 6M de calentamiento se establece igual (130 mm) a la bobina MC central de la primera unidad 6R de calentamiento y, por consiguiente, no es necesario aumentar en vano las bobinas con un diametro exterior diferente, lo cual es ventajoso para los costes de fabricacion y de gestion, y tambien para la supresion de los costes de fabricacion.

Segun esta Realizacion 4, la bobina 6RC de calentamiento de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho equivalente a la segunda unidad de calentamiento por induccion comprende dos partes de una bobina 6RC1 toroidal del lado interior con un diametro exterior de 100 mm, y una bobina 6RC2 toroidal del lado exterior con un diametro exterior de 180 mm que rodea este lado exterior, y ademas, una corriente de alta frecuencia es suministrada individualmente a estas bobinas 6RC de calentamiento desde los circuitos 210R1 y 210R2 inversores respectivamente, y las dos bobinas 6RC1 y 6RC2 toroidales son accionadas mutuamente de manera independiente en una operacion de calentamiento. Por lo tanto, por ejemplo, puede realizarse un calentamiento por induccion sobre un objetivo N de calentamiento de pequeno diametro (por ejemplo, aproximadamente de 80 mm a 120 mm) accionando la bobina 6RC1 toroidal del lado interior sola, y por otro lado, un objetivo N de calentamiento de mayor diametro, por ejemplo, uno de aproximadamente 200 mm, puede ser calentado accionando simultaneamente (o energizando de manera alternada rapidamente) la bobina 6RC2 toroidal del lado exterior y la bobina 6RC1 toroidal del lado interior.

Ademas, con la fuente 6R de calor de induccion del lado izquierdo, puede realizarse un calentamiento por induccion segun la bobina MC de calentamiento principal sola o un calentamiento cooperativo de la bobina MC de calentamiento principal y una cualquiera o todas las cuatro sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, y ademas, la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo tiene el diametro exterior mas grande que es mayor que la bobina 6RC2 toroidal del lado exterior de la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho y, por consiguiente, con la fuente 6R de calor de induccion del lado izquierdo, puede gestionarse un objetivo N de calentamiento de mayor diametro (por ejemplo, 240 mm) que no puede ser gestionado en la bobina 6RC de calentamiento del lado derecho, y pueden calentarse dos o mas objetivos N de calentamiento con un diametro diferente y, por consiguiente, puede proporcionarse una cocina de calentamiento por induccion que gestiona multiples tipos de recipientes que tienen diferentes diametros o diferentes formas mediante el uso selectivo de la fuente 6R de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho.

Realizacion 5

Las Figs. 45 a 49 ilustran una cocina de calentamiento por induccion segun la realizacion 5 de la presente invencion, y se refieren a una cocina de un tipo denominado tambien "cocina de tipo isla".

La Fig. 45 es una vista en perspectiva simplificada de toda la cocina, y la Fig. 46 es una vista en planta, en la que la totalidad de la placa superior se observa desde arriba.

La Fig. 47 es una vista en planta que ilustra un ejemplo de una operacion de calentamiento por induccion.

La Fig. 48 es una vista en planta que ilustra otro ejemplo de una operacion de calentamiento por induccion.

La Fig. 49 ilustra una modificacion de una unidad de mando y una unidad de visualizacion, y es una vista en planta en la que la totalidad de la placa superior se observa desde arriba. Observese que, de entre las cocinas de tipo isla, hay un tipo en el que se proporciona un mueble de cocina tal como un fregadero que incluye un grifo, o similar, pero con esta Realizacion 5, se ilustra un ejemplo en el que se proporciona solo una cocina de calentamiento por induccion.

Un punto caracterlstico de esta Realizacion 5 es que, como con la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo equivalente a la primera unidad de calentamiento por induccion, el accionamiento de calentamiento cooperativo puede realizarse sobre dos o mas bobinas de calentamiento tambien adyacentes a otra unidad de calentamiento por induccion.

Como puede ser evidente a partir de la Fig. 46 a la Fig. 48, con esta Realizacion 5, se proporciona una cocina de calentamiento por induccion denominada tambien cocina de tipo isla, que incluye cinco unidades de calentamiento por induccion en total, que es una cocina de calentamiento por induccion que tiene cinco quemadores.

Este tipo de cocina es una cocina que se instala de manera independiente tal como literalmente una "isla" en el centro de una cocina, donde el usuario puede mirar a la placa 21 superior no solo desde el lado frontal, sino tambien desde el lado opuesto, la carcasa 2 de la unidad principal de la misma es mucho mas larga lateralmente

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en comparacion con un tipo integrado ilustrado en las Realizaciones 1 a 4 y, por consiguiente, pueden instalarse tres o mas unidades de calentamiento. La anchura lateral de la carcasa 2 de la unidad principal es aproximadamente de 700 mm a 800 mm, y la anchura de delante a atras (profundidad) es aproximadamente de 500 mm, pero con el fin de asegurar en espacio en el que se coloca temporalmente un recipiente o similar aumentando la anchura de la placa 21 superior, la dimension de la profundidad puede ser aumentada adicionalmente.

En la Fig. 46 a la Fig. 48, 21 es una placa superior que cubre toda la cara superior de la carcasa 2 de la unidad principal, y se proporcionan cinco fuentes 6L, 6ML, 6MR, 6RB y 6RF de calor de induccion debajo de la misma de manera que los diametros de las mismas sean mas pequenos secuencialmente desde el lado izquierdo al derecho. De entre las bobinas de calentamiento de las cinco fuentes de calor de induccion, el lado situado mas a la izquierda es la bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion, dos bobinas 6MLC y 6MRC de calentamiento de tamano medio cuyos diametros son menores que el de la bobina 6LC de calentamiento, y dos bobinas 6RBC y 6RFC de calentamiento de pequeno tamano cuyos diametros son menores que los de las bobinas 6MLC y 6MRC de calentamiento.

La fuente 6L de calor del lado izquierdo incluye solo una bobina MC de calentamiento principal, y cuatro sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento dispuestas alrededor de esta bobina MC de calentamiento principal con un intervalo predeterminado, y puede realizar un calentamiento por la bobina MC de calentamiento principal sola, y un calentamiento cooperativo.

En la Fig. 45, W40 es una distancia entre la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la bobina 6ML de calentamiento de tamano medio adyacente por la derecha a la misma.

Las dos bobinas 6MLC y 6MRC de calentamiento de tamano medio estan configuradas para realizar un calentamiento y accionamiento de manera independiente entre si, y tambien para realizar un calentamiento cooperativo sobre un objetivo N de calentamiento al mismo tiempo. Por lo tanto, estas dos bobinas 6MLC y 6MRC de calentamiento estan dispuestas en posiciones tan cercanas como sea posible. En la Fig. 46, W41 es una distancia entre las dos bobinas 6MLC y 6MRC de calentamiento.

Las dos bobinas 6RBC y 6RFC de calentamiento de pequeno tamano del lado situado mas a la derecha de la fuente 6R de calor de induccion estan configuradas tambien para realizar un calentamiento y un accionamiento de manera independiente entre si, y tambien para realizar un calentamiento cooperativo sobre el objetivo N de calentamiento al mismo tiempo. Por lo tanto, estas dos bobinas 6RBC y 6RFC de calentamiento estan dispuestas en posiciones tan cercanas como sea posible. En la Fig. 46, W42 es una distancia entre las dos bobinas 6RBC y 6RFC de calentamiento.

El diametro y la distancia de cada bobina de calentamiento son como se indica a continuacion.

Diametro DB de la bobina 6LC de calentamiento de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo: 260 mm Diametro DA de la bobina MC de calentamiento principal: 150 mm

Diametro DC1 de la bobina 6MLC de calentamiento de tamano medio de la unidad 6ML de calentamiento por induccion del lado centro-izquierda: 180 mm

Diametro DC2 de la bobina 6MRC de calentamiento de tamano medio de la unidad 6MR de calentamiento por induccion del lado centro-derecha: 180 mm

Diametro DD1 de la bobina 6RFC de pequeno tamano de la unidad 6RF de calentamiento por induccion del lado frontal: 100 mm

Diametro DD2 de la bobina 6MBC de pequeno tamano de la unidad 6RB de calentamiento por induccion del lado posterior: 100 mm

W40: 100 mm

W41: 30 mm

W42: 20 mm

63 es un interruptor de alimentacion principal, 70, 71, y 72 son las unidades de mando de la cara superior, 70F es una unidad de mando de la bobina 6RCF de calentamiento por induccion del lado derecho, 70B es una unidad de mando (unidad de mando derecha) de la bobina 6RCB de calentamiento por induccion del lado derecho, 71 es una unidad de mando (unidad de mando izquierda) de la bobina 6LC de calentamiento por induccion del lado

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izquierdo, 72L es una unidad de mando (unidad de mando central) de la bobina 6MLC de calentamiento por induccion de tamano medio y 72R es una unidad de mando (unidad de mando central) de la bobina 6MRC de calentamiento por induccion de tamano medio.

124 es una unidad de visualizacion para el uso comun de las unidades 70B y 70F de mando de la bobina 6RFC de calentamiento por induccion del lado derecho, que comprende una pantalla de cristal llquido.

125 es una unidad de visualizacion para la unidad 71 de mando de la bobina 6LC de calentamiento por induccion del lado izquierdo, que comprende una pantalla de cristal llquido. 126L es una unidad de visualizacion para la unidad 72L de mando de la bobina 6MLC de calentamiento por induccion de tamano medio, que comprende una pantalla de cristal llquido. 126R es una unidad de visualizacion para la unidad 72R de mando de la bobina 6MRC de calentamiento por induccion de tamano medio, que comprende una pantalla de cristal llquido.

127 es una entrada de aire proporcionada a la cara del lado derecho de la carcasa 2 de la unidad principal, y 128 es un puerto de escape proporcionado en la parte de borde izquierdo de la placa 21 superior. Con el espacio interior de la carcasa 2 de la unidad principal, hay instalado un dispositivo de soplado (no ilustrado en el dibujo) que introduce aire de la habitacion desde la entrada 127 de aire, y segun el aire introducido, se refrigeran las cinco fuentes 6L, 6ML, 6MR, 6RB y 6RF de calor de induccion y una placa de circuito inversor de las mismas, y es descargado desde el puerto de escape.

Segun la cocina de calentamiento por induccion configurada de esta manera, tal como se ilustra en la Fig. 46 a la Fig. 48, primero, con el fin de usar una de las fuentes 6L, 6ML, 6MR, 6RB y 6RF de calor de induccion, despues de activar el interruptor 63 de alimentacion principal, todas las unidades 70B, 70F, 71, 72R y 72L de mando son irradiadas por una fuente de luz (no ilustrada en el dibujo) situada debajo de la placa 21 superior, y se muestra un grupo de teclas de mando. Por lo tanto, despues de tocar una tecla de mando deseada, segun su funcionamiento, una cualquiera de las unidades 124, 125, 126R y 126L de visualizacion posicionada adyacente a la tecla de mando particular es irradiada por la luz de fondo, se inicia la operacion de visualizacion. Por ejemplo, tras operar la unidad 72R de mando, solo se activa la luz de fondo de la pantalla 126. Tras la realizacion adicional de las operaciones, los resultados de la operacion se muestran en la unidad de visualizacion, y se visualiza la informacion necesaria. Tras una orden de inicio de calentamiento proporcionada por parte del usuario, el circuito 200 de control de energizacion realiza un accionamiento de calentamiento sobre una fuente de calor particular. Observese que, en la Fig. 46 a la Fig. 48, una parte sombreada indica un estado en el que se esta realizando un accionamiento de calentamiento o visualizacion de la operacion. En el caso de que la fuente de calor correspondiente no ha sido accionada para el calentamiento, y ha transcurrido un cierto perlodo de tiempo desde que se encendio la luz de fondo, las unidades 124, 125, 126R y 126L de visualizacion apagan automaticamente la luz de fondo, y vuelven automaticamente a un estado en el que no se muestra nada.

En el caso en el que un recipiente (objetivo N de calentamiento) es un recipiente grande cuya forma de la parte inferior es un rectangulo o una elipse o similar, en la misma manera que con la unidad 6L de calentamiento por induccion ilustrada en las Realizaciones 1 a 4, con esta Realizacion 5 tambien, en la unidad 6L de calentamiento por induccion del lado izquierdo, se combinan la bobina MC de calentamiento principal y una o mas sub-bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, y el cocinado puede realizarse mediante un calentamiento cooperativo de estas.

Ademas, con esta Realizacion 5, tal como se ilustra en la Fig. 48, en el caso de un recipiente N de calentamiento deformado cuyo diametro es mayor que el diametro de la unidad 6L de calentamiento por induccion del lado izquierdo, este puede ser gestionado realizando un accionamiento de calentamiento cooperativo sobre las dos bobinas 6MLC y 6MRC de calentamiento de tamano medio adyacentes. Por el contrario, en el caso en el que se emplea un objetivo N de calentamiento cuyo diametro es menor que el diametro de la bobina MC de calentamiento principal, este puede ser gestionado realizando un accionamiento de calentamiento cooperativo sobre las dos bobinas 6RBC y 6RFC de calentamiento de pequeno tamano adyacentes. Por supuesto, en el caso en el que un objetivo N de calentamiento tiene una parte inferior circular, este puede ser gestionado, segun el tamano del mismo, realizando un accionamiento de calentamiento sobre una cualquiera de entre las dos bobinas 6MLC y 6MRC de calentamiento medio de tamano, o realizando un accionamiento de calentamiento sobre una cualquiera de las dos bobinas 6RBC y 6RFC de calentamiento de pequeno tamano.

Es decir, con esta Realizacion 5, en comparacion con las Realizaciones 1 a 4 descritas anteriormente, el cocinado puede ser realizado sobre muchos mas tipos de objetivos N de calentamiento de tamanos y formas diferentes y se mejora adicionalmente la comodidad.

La Fig. 49 ilustra una modificacion de la unidad de mando y la unidad de visualizacion de la cocina de calentamiento por induccion segun la Realizacion 5 de la presente invencion. En esta Fig. 49, la unidad 61 de mando de la cara superior comprende una unidad 61F de mando de la cara superior en el lado frontal, y una unidad 61B de mando en la cara superior en el lado opuesto (lado posterior). Con dicha una unidad de mando,

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toda la superficie esta cubierta con una placa de vidrio (puede ser la propia placa 21 superior) que no transmite rayos visibles, y hay dispuestas multiples teclas de entrada de tipo contacto con un procedimiento de capacidad electrostatica sobre su superficie. Despues de activar el interruptor 63 de alimentacion principal, despues de que el usuario toca la parte frontal de una fuente de calor de induccion deseada, una tecla necesaria para introducir a continuacion una operacion es irradiada por la luz y se muestra en una forma visible en las proximidades de la misma. Simultaneamente, las pantallas 100B de visualizacion de cristal llquido se muestran tambien en las proximidades de la misma. De esta manera, no es necesaria una deteccion para realizar la operacion despues de confirmar la posicion de una tecla de entrada en el momento de uso, el usuario puede realizar operaciones facilmente. Las mismas unidades de operacion y de visualizacion aparecen tambien en el lado opuesto y, por consiguiente, se mejora adicionalmente la comodidad como una cocina de tipo isla.

Observese que las cuatro pantallas 100B de cristal llquido verticalmente de aproximadamente 50 mm y horizontalmente de aproximadamente 100 a 120 mm estan dispuestas en un estado en serie con un intervalo predeterminado al lado de la unidad 61F de mando de la cara superior y la unidad 61B de mando de la cara superior del lado derecho. Aqul, se emplean cuatro pantallas de cristal llquido que tienen las mismas especificaciones, y se consigue una reduccion de costos estandarizando las cuatro pantallas de cristal llquido y permitiendo que estas sean convertidas en modulos.

Observese que la modificacion en la Fig. 49 esta configurada para gestionar un caso en el que hay instaladas cuatro bobinas de calentamiento de pequeno tamano, un objetivo del calentamiento es colocado horizontalmente, y se realiza un calentamiento cooperativo (tal como se ilustra en la Fig. 49), un caso en el que un objetivo de calentamiento es colocado verticalmente, y se realiza un calentamiento cooperativo, y, ademas, un caso en el que el accionamiento de calentamiento se realiza sobre las cuatro al mismo tiempo para calentar un recipiente o similar.

Tal como se ha descrito anteriormente, la cocina de calentamiento por induccion de la Realizacion 5 tiene tambien la configuracion segun la primera invencion. Por lo tanto, pueden obtenerse las mismas ventajas que las ventajas de la Realizacion 1. Ademas, con la Realizacion 5, puede realizarse un cocinado correspondiente a diversos otros tipos de objetivos de calentamiento de tamanos y formas diferentes, y puede mejorarse adicionalmente la comodidad.

Con las Realizaciones 1 a 5 descritas anteriormente, el numero total de sub-bobinas de calentamiento que componen el grupo SC1 a SC4 de sub-bobinas de calentamiento, y el numero total de los sub circuitos SVI1 a SIV4 inversores configurados para suministrar corriente de alta frecuencia a las mismas son ambos cuatro, el mismo numero, pero la presente invencion no se limita a esto.

Puede prepararse una disposicion en la que el primer sub circuito SIV1 inversor acciona la primera SC1 bobina de calentamiento y la cuarta sub bobina SC4 calentamiento, y ademas, el segundo sub circuito SIV2 inversor acciona la tercera bobina SC3 de calentamiento y la segunda sub-bobina SC2 de calentamiento.

En este caso, para reducir las fugas magneticas innecesarias y mejorar la eficacia de calentamiento, es deseable que el primer sub circuito SIV1 inversor no accione la primera bobina SC1 de calentamiento y la cuarta sub bobina SC4 de calentamiento al mismo tiempo, sino que accione una cualquiera de las mismas y ademas, que el segundo sub circuito SIV2 inversor no accione la tercera bobina SC3 de calentamiento y la segunda sub-bobina SC2 de calentamiento al mismo tiempo, sino que accione una cualquiera de las mismas.

Segun dicha configuracion, como ventajas, puede reducirse el numero de circuitos inversores caros y, por consiguiente, pueden reducirse los costos, y ademas, puede reducirse el volumen de instalacion de la placa de circuito. En realidad, como con el ejemplo en la Fig. 19, en el caso en el que estan dispuestas las cuatro sub- bobinas SC1 a SC4 de calentamiento, en el caso en el usuario cocina usando un recipiente no circular, tal como un recipiente con forma de ovalo o elipse, cuando el recipiente es colocado horizontalmente largo en la parte frontal, este puede ser gestionado accionando la primera bobina SC1 de calentamiento y la segunda sub-bobina SC2 de calentamiento posicionada en el lado frontal de la misma con el punto X1 central como un llmite, y cuando el recipiente es colocado a la izquierda del punto X1 central con el lado largo en la direccion de adelante hacia atras, este puede ser gestionado accionando la segunda bobina SC2 de calentamiento y la cuarta sub bobina SC4 de calentamiento posterior, y cuando el recipiente es colocado a la derecha del punto X1 central con el lado largo en la direccion de delante hacia atras, este puede ser gestionado accionando la primera bobina SC1 de calentamiento y la tercera sub-bobina SC3 de calentamiento y, por consiguiente, cualquiera de estos tres patrones pueda ser gestionado sin obstrucciones conmutando un sub circuito inversor, y usando selectivamente uno cualquiera de entre un grupo (dos) de sub-bobinas de calentamiento.

Observese que, de esta manera, en el caso en el que se usan dos sub-bobinas de calentamiento conmutadas por un circuito inversor comun, cuando el destino de conexion de un circuito inversor comun es conmutado segun una

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condicion temporal, por ejemplo, la conexion es conmutada de manera alternada desde una de las sub-bobinas de calentamiento a la otra sub-bobina de calentamiento durante un corto intervalo de tiempo y, por consiguiente, pueden accionarse las dos sub-bobinas de calentamiento, por ejemplo, cuando se usan dos sub circuitos inversores para accionar dos sub-bobinas de calentamiento a la vez, las cuatro sub-bobinas de calentamiento en total pueden ser usadas para cocinar. Por consiguiente, en el caso de proporcionar cinco o mas sub-bobinas de calentamiento, el numero de sub circuitos inversores puede ser suprimido al mlnimo segun esta forma de pensar.

De esta manera, en el caso en el que se usan dos sub-bobinas de calentamiento que sirven a un doble proposito por un sub circuito inversor comun, al mismo tiempo, por ejemplo, en el caso de un circuito de puente completo, tal como se ilustra en la Fig. 24, es suficiente que la sub-bobina SC3 de calentamiento sea conectada (a la SC1 en serie o en paralelo) dentro de un circuito resonante en serie formado por la sub-bobina SC1 de calentamiento y el condensador 110B resonante. De esta manera, incluso cuando la SC1 y la SC3 son accionadas al mismo tiempo, no se produce una diferencia sustancial en la frecuencia de accionamiento y, por consiguiente, no se produce un sonido pulsante.

Cuando el destino de la conexion de un circuito inversor comun es conmutado segun una condicion temporal, por ejemplo, la conexion es conmutada de manera alternada desde una de las sub-bobinas de calentamiento a la otra sub-bobina de calentamiento durante un corto intervalo de tiempo y, por consiguiente, las dos sub-bobinas de calentamiento pueden ser accionadas, por ejemplo, cuando se usan dos sub circuitos inversores para accionar dos sub-bobinas de calentamiento a la vez, las cuatro sub-bobinas de calentamiento en total pueden ser usadas para cocinar. Por consiguiente, en el caso en el que se proporcionan cinco o mas sub-bobinas de calentamiento, el numero de sub circuitos inversores puede ser suprimido al mlnimo segun esta forma de pensar.

Ademas, tal como se describe en detalle en la Realizacion 1, puede realizarse tambien un procedimiento de control para un accionamiento de calentamiento de dos sub-bobinas de calentamiento adyacentes al mismo tiempo mediante un procedimiento para accionar dos sub-bobinas de calentamiento adyacentes usando un circuito inversor tal como se ha descrito anteriormente. Es decir, puede ejecutarse el modo de promocion de conveccion ilustrado en la Realizacion 1.

En el caso en el que se implementa un control en el que la energizacion para la primera sub-bobina de calentamiento y la segunda sub-bobina de calentamiento es conmutada secuencialmente o es accionada para las mismas de manera intermitente, el usuario no es informado acerca de que tipo de calentamiento por induccion se esta realizando, y puede tener una sensacion de incertidumbre y, en el caso en el que se esta exhibiendo la funcion de promocion de conveccion tal como se ha descrito anteriormente, es deseable ademas que la situacion actual sea visualizada en tiempo real sobre los medios 100 de visualizacion integrados o las pantallas 45R y 45L de cristal llquido tal como se ha descrito anteriormente usando caracteres y slmbolos o similares.

Ademas, con la Realizacion 2, se han proporcionado siete teclas de seleccion: una tecla E1A de seleccion para el calentamiento a alta velocidad, una tecla E1B de seleccion para el calentador de agua, una tecla E1C de seleccion de coccion, una tecla E2A de seleccion para precalentamiento, una tecla E2B de preparacion de arroz, etc., pero se supone que el usuario ha seleccionado dicho un menu de cocinado, el control de promocion de conveccion puede no ser implementado en el momento adecuado. Por lo tanto, es deseable que se prepare una tecla de seleccion de receta de cocina necesaria para el control de promocion de conveccion, y el usuario selecciona esta tecla segun sea necesario. Por ejemplo, con relacion a una tecla de curry como una receta de cocina, practicamente no se produce conveccion debido al llquido espeso, y el fondo de un recipiente puede ser quemado facilmente. El curry ha sido preparado convencionalmente mediante un procedimiento de adicion de base de salsa de curry despues de hervir completamente las verduras, y despues de poner la base de salsa de curry, deteniendo el calentamiento por induccion o la coccion accionando la bobina de calentamiento por induccion con la energla de calentamiento minima.

Por lo tanto, en el caso en el que el usuario ha seleccionado la tecla de seleccion "curry" antes o inmediatamente despues del inicio del cocinado, o durante el mismo, es deseable solicitar al usuario que implemente el control de promocion de conveccion de la presente invencion cuando pone la base de salsa de curry. Especificamente, tal como se ilustra en la Fig. 28 en la Realizacion 2, puede concebirse un procedimiento para realizar una visualizacion para solicitar al usuario que pulse el interruptor 350 de seleccion de control de promocion de conveccion usando el area 100GD de guia de los medios 100 de visualizacion integrados que proporciona al usuario informacion de referencia acerca de diversos tipos de cocinado o comunica dicha informacion usando el sintetizador 315 de audio. En el caso en el que se ha seleccionado el interruptor 350 de seleccion de control de promocion de conveccion, se realiza automaticamente un cambio en las condiciones de energizacion para la sub- bobinas SC de calentamiento y la bobina M de calentamiento principal, etc., en el circuito 200 de control de energizacion, se realiza automaticamente una determinacion con relacion a si esta es o no una temporizacion adecuada, tal como despues de la ebullicion o similar en el circuito 200 de control de energizacion, y en el caso de temporizacion adecuada, se realiza continuamente un calentamiento de promocion de conveccion.

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Con la cocina de calentamiento descrita en la Realizacion 1, la energla de calentamiento nominal minima de la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la energla de calentamiento nominal minima de la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho son ambas de 150 W, pero de esta manera, en el caso en el que hay multiples fuentes de calor de induccion, para mejorar la facilidad de uso de una cocina es ventajoso estandarizar la energla minima de calentamiento. Por ejemplo, en el caso en el que la energla maxima de calentamiento nominal, como con la Realizacion 1, esta ajustada a 3.000 W para la fuente 6L de calor de induccion del lado izquierdo y la fuente 6R de calor de induccion del lado derecho, hay una ventaja en el sentido de que el calentamiento de agua o similares pueden ser realizados rapidamente, y para los alimentos a ser hervidos, el procedimiento hasta la ebullicion puede ser terminado en un corto periodo de tiempo, pero en el caso en el que hay ingredientes tales como verduras o carne dentro de llquido de cocinado, y puede obtenerse un plato delicioso hervido gradualmente, el recipiente es calentado durante mucho tiempo reduciendo la energla de calentamiento, pero en este caso, en el caso en el que hay una desventaja para el siguiente cocinado cuando se coloca el recipiente sobre la unidad de calentamiento sin cambios, el recipiente debe ser movido a una unidad de calentamiento por induccion adyacente. En este caso, cuando el calor es cambiado en una unidad de calentamiento que sirve como el destino del movimiento, no puede realizarse el cocinado esperado y, por consiguiente, como con la Realizacion 1, en el caso en el que la energia de calentamiento puede ser ajustada en multiples etapas, se establece el mismo nivel de energia de calentamiento para las dos fuentes de calor, y ademas se establece la energia de calentamiento minima para ambas, lo cual es ventajoso para el usuario que ajusta la energla de calentamiento despues de mover el recipiente.

La cocina de calentamiento por induccion segun la presente invencion incluye multiples unidades de calentamiento, donde una primera unidad de calentamiento por induccion y una segunda unidad de calentamiento por induccion estan dispuestas en fila en el espacio inferior de una placa superior, y pueden calentar tres o mas recipientes que tienen diametros diferentes, y pueden ser aplicadas ampliamente a una cocina con fuente de calentamiento por induccion, de tipo estacionaria, de tipo integrada, y una cocina de calentamiento por induccion de tipo compuesta con otra fuente de calor de tipo de radiacion, etc.

Lista de signos de referencia

A unidad principal, B placa superior, C carcasa, D medios de calentamiento, E medios de mando, F medios de control, G medios de visualizacion, W1 anchura lateral de la unidad A principal, W2 anchura lateral de la placa superior, W3 anchura lateral del espacio posterior para componentes, AM marca activa, CL, CL1 llnea central lateral de la unidad A principal, CL2 llnea central lateral de la fuente de calor de induccion del lado izquierdo, CL3 llnea central lateral de la fuente de calor de induccion del lado derecho, CL4 linea central lateral de la unidad A principal, CU unidad de refrigeracion, DA diametro exterior de la bobina del lado izquierdo, DB disposicion de diametro exterior de la sub-bobina de calentamiento, DC diametro exterior maximo del miembro de visualizacion de area amplia, DF diametro exterior de la bobina de calentamiento del lado interior y la unidad de calentamiento por induccion del lado derecho, DG diametro exterior de la bobina de calentamiento del lado exterior de la unidad de calentamiento por induccion del lado derecho, DR1 diametro de bobina de calentamiento, DR2 diametro de la parte inferior de un recipiente de metal, DR3 diametro de cuerpo de recipiente de metal, R1 radio de la bobina de calentamiento principal de la unidad de calentamiento por induccion del lado izquierdo, R2 radio de bobina de calentamiento de la unidad de calentamiento por induccion del lado derecho, R3 radio de toda la bobina de calentamiento de la unidad de calentamiento por induccion del lado izquierdo, E1A tecla de seleccion para el calentamiento a alta velocidad, E1B tecla de seleccion para el calentador de agua, E1C tecla de seleccion de coccion, E2A Tecla de seleccion para el precalentamiento, E2B tecla de seleccion de preparacion de arroz, E3A tecla de seleccion de fritura, E3B tecla de seleccion del calentador de agua + mantenimiento en caliente, FH1 dimension de protrusion de la pestana izquierda de la carcasa de la unidad principal, FH2 dimension de protrusion de la pestana derecha de la carcasa de la unidad principal, KA angulo de disposicion, KB angulo de disposicion, KC angulo de disposicion, KC1 angulo de disposicion, KC2 angulo de disposicion, KT mueble de cocina, K1 abertura de instalacion, KTK abertura, N objetivo de calentamiento (recipiente), SC sub-bobina de calentamiento (grupo), SC1 a SC4 sub-bobina de calentamiento, MC bobina de calentamiento principal, MIV circuito inversor para la bobina de calentamiento principal, SIV1 a SIV4 circuito inversor para la sub-bobina de calentamiento, SX separacion, STC unidad emisora de luz central (unidad emisora de luz de la bobina de calentamiento principal), W5 distancia de la bobina de calentamiento de la unidad de calentamiento por induccion izquierda y derecha, W7 a W10 distancia de separacion desde la bobina de calentamiento a la cara de la pared interior del espacio de almacenamiento de componentes, W12 distancia entre la bobina de calentamiento de la unidad de calentamiento por induccion del lado izquierdo y la bobina de calentamiento de la unidad de calentamiento por induccion central, X1 punto central, X2 punto central, 2 carcasa de la unidad principal, 2A parte de cuerpo, 2B placa de pestana delantera, 2S parte inclinada, 2U pared de la cara posterior de la parte de cuerpo, 3B pestana posterior, 3L pestana del lado izquierdo, 3R pestana del lado derecho, 6L fuente de calor de induccion del lado izquierdo, 6LC bobina de calentamiento por induccion del lado izquierdo, 6LM marca de guia, 6M fuente de calor de induccion central, 6R fuente de calor de induccion derecha, 6RC bobina de calentamiento del lado derecho, 6RC1 bobina

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toroidal del lado interior, 6RC2 bobina toroidal del lado exterior, 6RM marca gula, 7 fuente de calor electrica central de tipo radiacion (calentador), 7M marca de gula, 8L espacio de refrigeracion del lado izquierdo, 8R espacio de refrigeracion del lado derecho, 9 espacio de calentamiento con parrilla, 9A abertura de la cara frontal, 9B abertura de la cara posterior, 9C bastidor interior, 9D bastidor exterior, 9E puerto de escape, 10 espacio superior para componentes (espacio de almacenamiento, espacio de almacenamiento de componentes), 12 espacio de escape posterior, 13 puerta, 13A abertura central, 13B perilla, 14 conducto de escape, 14A apertura de borde superior, 14B parte inferior cillndrica, 14C orificio de ventilacion, 20 bastidor superior (miembro de bastidor), 20B ventilacion boca derecha, 20C ventilacion boca central, 20D ventilacion boca izquierda, 21 placa superior, 22 fuente de calor electrica de tipo radiacion (calentador), 23 fuente de calor electrica de tipo radiacion (calentamiento), 24A parte ranurada, 24L placa de particion vertical del lado izquierdo, 24R placa de particion vertical del lado derecho, 25 placa de particion horizontal, 26 hueco, 28 placa de particion posterior, 28A puerto de escape, 30 dispositivo de soplado, 30F parte de aleta, 31R sensor de infrarrojos, 31L, 31L1 a 31L5 sensor de infrarrojos, 32 eje de rotacion, 33 circuito de accionamiento de motor, 34 carcasa de componentes, 34A primer puerto de escape, 34B segundo puerto de escape, 37 carcasa del ventilador, 37A cilindro de aspiracion, 37B entrada de aire, 37C puerto de escape (salida), 37D carcasa, 37E, 39 espacio de soplado, 41 placa de circuito, 42 conducto de refrigeracion, 42A carcasa superior, 42B carcasa inferior, 42C orificio de boquilla, 42D pared de particion, 42E pared de particion, 42F espacio de ventilacion, 42G espacio de ventilacion, 42H espacio de ventilacion, 42J puerto de comunicacion (orificio), 42K puerto de ventilacion, 43A aleta radiante, 43B aleta radiante, 45R pantalla de visualizacion de cristal llquido, 45L pantalla de visualizacion de cristal llquido, 46 carcasa frontal para componentes, 46A conducto inferior, 46B conducto superior, 46C ranura, 50 tapa del recipiente, 56 placa de fijacion, 57 componente electrico y electronico, 60 unidad de mando de la cara frontal, 61 unidad de mando de la cara superior,62L bastidor operativo de la cara frontal del lado izquierdo, 62R bastidor operativo de la cara frontal del lado derecho, 63 interruptor de alimentacion principal, 63A boton de mando, 64R perilla de mando derecha, 64L perilla de mando izquierda, 66R luz indicadora derecha, 66L luz indicadora izquierda, 70 unidad de mando para el ajuste de la energla de calentamiento derecha, 71 unidad de operacion para el ajuste de la energla de calentamiento izquierda, 72 unidad de mando central, 73 material de prevencion de fugas de flujo magnetico, 75 fuente de alimentacion de CA, 76 circuito rectificador, 77A elemento de conmutacion, 77B elemento de conmutacion, 78A elemento de conmutacion, 78B elemento de conmutacion, 79A elemento de conmutacion, 79B elemento de conmutacion, 80 unidad de fuente de alimentacion CC, 81A elemento de conmutacion, 82B elemento de conmutacion, 86 condensador de suavizado, 88A elemento de conmutacion, 89A elemento de conmutacion, 90 unidad de tecla de ajuste de un solo toque, 91 tecla de energla de calentamiento baja, 92 tecla de energla de calentamiento media, 93 tecla de energla de calentamiento alta, 94 tecla para 3 kW, 95 boton de mando para fuentes 22, 23 de calor electricas de tipo de radiacion, 96 boton de mando para el interruptor de mando de parada, 97A boton de mando para el interruptor de ajuste de la temperatura, 97B boton de mando para el interruptor de ajuste de la temperatura, 98 boton de encendido/apagado de la alimentacion, 99A interruptor de ajuste, 99B interruptor de ajuste, 100 medios de visualizacion integrados, 100L1 area correspondiente de la fuente 6L de calor CI izquierda, 100L2 area correspondiente de la fuente 6L de calor CI izquierda, 100M1 area correspondiente de la fuente 7 de calor electrica central de tipo de radiacion, 100M2 area correspondiente de la fuente 7 de calor electrica central de tipo de radiacion, 100R1 area correspondiente de la fuente 6R de calor IH derecha, 100R2 area correspondiente de la fuente 6R de calor IH derecha, 100G para cocinar del espacio 9 de calentamiento con parrilla, 100GD area de gula, 100F area de visualizacion de teclas, 100N area de visualizacion opcional, 100LX unidad de visualizacion, 101R lampara de indicacion de energla calentamiento derecha, 101L lampara de indicacion de energla de calentamiento izquierda, 102B elemento de conmutacion, 103B elemento de conmutacion, 104B elemento de conmutacion, 105B elemento de conmutacion, 106 dispositivo de soplado, 106A aleta giratoria, 106B motor de accionamiento, 108 recipiente, 109 parrilla metalica, 110A condensador resonante, 110B condensador resonante, 113 hueco 114 hueco 115 hueco 116 hueco 121 catalizador de deodorizacion, 121H calentador electrico de catalizador, 124 unidad de visualizacion de uso comun, 125 unidad de visualizacion para la unidad de mando izquierda, 126L unidad de visualizacion para la unidad de operacion izquierda de la bobina de calentamiento central, 126R unidad de visualizacion para la unidad de mando derecha de la bobina de calentamiento central, 130 tecla de menu practico, 131R boton de menu practico CI derecho, 132 cubierta, 133 placa de particion, 134 espacio de refrigeracion, 135 orificio de ventilacion, 141 tecla de entrada, 142 tecla de entrada, 143 tecla de entrada, 144 tecla de entrada, 145 tecla de entrada, 146 tecla de entrada, 200 circuito de control de energizacion, 201 unidad de entrada 202 unidad de salida, 203 unidad de almacenamiento, 204 controlador aritmetico (CPU), 210R circuito inversor de la fuente de calor CI derecha, 210L circuito inversor de la fuente de calor CI izquierda, 210M circuito inversor de la fuente 6M de calor de induccion central, 212 circuito de accionamiento de calentador para accionar la fuente de calor electrica de tipo radiacion para el calentamiento del espacio 9 de calentamiento con parrilla, 213 circuito de accionamiento de calentador para accionar la fuente 23 de calor electrica de tipo radiacion para el calentamiento de la temperatura interior del espacio 9 de calentamiento con parrilla, 214 circuito de accionamiento de calentador para accionar el calentador 121 H de catalizador, 215 circuito de accionamiento de pantalla de cristal llquido de los medios 100 de visualizacion integrados, 221 circuito puente rectificador, 222 bobina, 223 condensador de suavizado, 224 condensador resonante, 225 medios de conmutacion (IGBT), 226 diodo volante, 227 sensor de deteccion de corriente, 228 de circuito de accionamiento, 228A circuito de

accionamiento, 228B circuito de accionamiento, 231 circuito de accionamiento, 240 circuito de deteccion de temperatura, 241 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura), 242 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura interna), 243 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura), 244 elemento de deteccion de temperatura (sensor de temperatura), 245 elemento de deteccion de temperatura 5 (sensor de temperatura), 250 tecla dedicada para recipiente, 251 tecla de cocinado compuesto, 260 a 264 circuito de accionamiento, 267A sensor de corriente, 267B sensor de corriente, 267C sensor de corriente, 267D sensor de corriente, 270 hasta 275 separacion, 276 unidad emisora de luz individual, 277 unidad emisora de luz de area amplia, 278 circuito de accionamiento, 280 unidad de determinacion de colocacion de objetivo de calentamiento, 290 miembro de soporte de bobina, 290A protuberancia de soporte, 290Y miembro de soporte de bobina, 291 10 anillo antimagnetico, 300 motor de accionamiento, 307 hueco, 310 orificio pasante, 311 figura de bobina de calentamiento principal, 312 figura de sub-bobina de calentamiento, 313L unidad de visualizacion del lado izquierdo, 313M unidad de visualizacion central, 313R unidad de visualizacion del lado derecho, 314 ventana de visualizacion, 315 sintetizador de audio, 316 altavoz

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Claims

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1. Una cocina de calentamiento por induccion que comprende:

una unidad (A) principal que tiene, en una cara superior de la misma, una placa (21) superior sobre la cual se coloca un objetivo (N) de calentamiento, tal como un recipiente en el que se coloca un objetivo de cocinado;

una primera unidad de calentamiento por induccion y una segunda unidad de calentamiento por induccion que estan dispuestas de manera adyacente debajo de la placa (21) superior;

un circuito (MIV, SIV1-SIV4) inversor configurado para suministrar energla electrica de calentamiento por induccion a una bobina de calentamiento por induccion de cada una de las unidades de calentamiento por induccion;

un controlador (F) configurado para controlar la salida del circuito (MIV, SIV1-SIV4) inversor; y

una unidad (60) de mando configurada para instruir al controlador (F) para iniciar un calentamiento o realizar un ajuste de la energla de calentamiento, etc.;

en la que un espacio de almacenamiento rectangular oblongo configurado para almacenar las bobinas de calentamiento por induccion respectivas de las unidades de calentamiento primera y segunda esta provisto dentro de la unidad (A) principal debajo de la placa (21) superior;

y en la que la primera unidad de calentamiento incluye

una bobina (MC) de calentamiento circular central, y

una pluralidad de bobinas (SC1-SC4) de calentamiento laterales alargadas dispuestas alrededor de la bobina (MC) de calentamiento central;

y en la que la segunda unidad de calentamiento incluye

una bobina (6RC) de calentamiento circular que tiene un diametro menor que un diametro de la primera unidad de calentamiento y mayor que un diametro exterior de la bobina (MC) de calentamiento central;

y en la que la primera unidad de calentamiento esta configurada para permitir una conmutacion automatica o manual de su operacion entre el calentamiento por induccion por la bobina (MC) de calentamiento central sola, y el calentamiento cooperativo por la bobina (MC) de calentamiento central y las bobinas de calentamiento laterales, dependiendo de un tamano del objetivo (N) de calentamiento;

y en la que las bobinas (SC1-SC4) de calentamiento laterales de la primera unidad de calentamiento por induccion incluyen cuatro o mas sub-bobinas de calentamiento que tienen cada una una forma plana, dispuestas cerca de ambos lados de la bobina (MC) de calentamiento central y que tienen una anchura lateral menor que un radio de la bobina (MC) de calentamiento central;

y en la que las sub-bobinas de calentamiento estan divididas en un primer grupo formado por las sub- bobinas de calentamiento adyacentes cuyo numero es igual o mayor que una mitad y menor que el total, y un segundo grupo formado por el resto de las sub-bobinas de calentamiento;

y en la que el controlador (F) suministra al segundo grupo de sub-bobinas de calentamiento una suma total de energla que es mayor que la suma total de energla electrica de calentamiento por induccion suministrada desde el circuito (MIV, SIV1 - SIV4) inversor al primer grupo de sub-bobinas de calentamiento a continuacion reduce la suma total de la energla electrica de calentamiento por induccion suministrada al segundo grupo de sub-bobinas de calentamiento y suministra, desde el circuito (MIV, SIV1 - SIV4) inversor al primer grupo de las sub-bobinas de calentamiento, una suma total de energla que es mayor que dicha suma total;

y en la que el controlador (F) repite la operacion de conmutacion de energizacion para los grupos primero y segundo de las sub-bobinas de calentamiento una pluralidad de veces.
2. Cocina de calentamiento por induccion segun la reivindicacion 1, que comprende ademas:

una tercera unidad de calentamiento por induccion que esta dispuesta de manera adyacente debajo de la placa (21) superior, en la que el espacio de almacenamiento esta configurado para almacenar las bobinas de calentamiento por induccion respectivas de las unidades de calentamiento primera, segunda y tercera dentro de la unidad (A) principal debajo de la placa (21) superior;

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y en la que la tercera unidad de calentamiento incluye

una bobina (7) de calentamiento circular que tiene un diametro menor que el diametro exterior de la bobina de calentamiento de la segunda unidad de calentamiento.
3. Cocina de calentamiento por induccion segun la reivindicacion 1, en la que

la primera unidad de calentamiento por induccion y la segunda unidad de calentamiento por induccion estan dispuestas de manera adyacente dispuestas en una direccion lateral debajo de la placa (21) superior

y en la que una distancia entre las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda se establece mayor que la distancia entre las dos caras de las paredes izquierda y derecha del espacio de almacenamiento y las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda.
4. Cocina de calentamiento por induccion segun la reivindicacion 1, que comprende ademas:

una tercera unidad de calentamiento por induccion que esta dispuesta de manera adyacente debajo de la placa (21) superior, en la que el espacio de almacenamiento esta configurado para almacenar las bobinas de calentamiento por induccion respectivas de las unidades de calentamiento primera, segunda y tercera dentro de la unidad (A) principal debajo de la placa (21) superior;

y en la que la tercera unidad de calentamiento incluye

una bobina (7) de calentamiento circular que tiene un diametro menor que el diametro exterior de la bobina de calentamiento de la segunda unidad de calentamiento;

y en la que una energla maxima de calentamiento de la tercera unidad de calentamiento se establece mas pequena que las energlas maximas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda;

y en la que una distancia mutua entre las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda se establece mayor que la distancia entre la bobina de calentamiento de la tercera unidad de calentamiento y las bobinas de calentamiento de las unidades de calentamiento primera y segunda.
5. Cocina de calentamiento por induccion segun la reivindicacion 1,

en la que la anchura lateral de la placa (21) superior se establece mayor que una anchura lateral maxima del espacio de almacenamiento de manera que sobresale en las direcciones izquierda y derecha mas alla de la anchura lateral del espacio de almacenamiento.
6. Cocina de calentamiento por induccion segun la reivindicacion 1, que comprende ademas:

una tercera unidad de calentamiento por induccion que esta dispuesta de manera adyacente debajo de la placa (21) superior,

en la que el espacio de almacenamiento esta configurado para almacenar las bobinas de calentamiento por induccion respectivas de las unidades de calentamiento primera, segunda y tercera y es proporcionado dentro de la unidad (A) principal debajo de la placa (21) superior;

y en la que una bobina de calentamiento de la tercera unidad de calentamiento tiene el mismo diametro exterior que el de la bobina (MC) de calentamiento central de la primera unidad de calentamiento,

y en la que la tercera unidad de calentamiento incluye

una bobina circular que tiene un diametro menor que el diametro exterior de la bobina de calentamiento de la segunda unidad de calentamiento.
7. Cocina de calentamiento por induccion segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en la que la bobina de calentamiento de la segunda unidad de calentamiento por induccion comprende dos partes de

una bobina toroidal interior, y

una bobina toroidal exterior que rodea la bobina toroidal interior;

y en la que el circuito (MIV, SIV1-SIV4) inversor esta configurado para accionar cada una de las dos bobinas toroidales de manera independiente entre si.

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8. Cocina de calentamiento por induccion segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en la que la unidad (60) de mando incluye

una primera unidad (E1) de seleccion para un menu de cocinado que da prioridad a la velocidad de calentamiento,

una segunda unidad (E2) de seleccion para un menu de cocinado que da prioridad a la uniformidad de calentamiento;

y en la que el controlador (F) establece, en un caso en el que se ha seleccionado la primera unidad (E1) de seleccion, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las regiones adyacentes de la bobina (MC) de calentamiento central y las sub-bobinas de calentamiento primera y segunda dispuestas en ambos lados de la bobina (MC) de calentamiento central de manera que sean la misma, y en un caso en el que se ha seleccionado la segunda unidad (E2) de seleccion, cambia las direcciones de las corrientes de alta frecuencia de las mismas de manera que sus direcciones sean inversas.
9. Cocina de calentamiento por induccion segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en la que se establecen valores sustancialmente iguales de energla de calentamiento nominal minima para la primera unidad de calentamiento por induccion y la segunda unidad de calentamiento por induccion.
10. Cocina de calentamiento por induccion segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en la que la unidad (60) de mando incluye

una unidad de seleccion de control de la promocion de conveccion mediante la cual se permite que un usuario seleccione un modo de control para la promocion de la conveccion de un objetivo de cocinado;

y en la que el controlador (F) controla, en un caso en el que se realiza la operacion de seleccion en la unidad de seleccion, las direcciones de las corrientes de alta frecuencia en las regiones adyacentes de la bobina (MC) de calentamiento central y las sub-bobinas de calentamiento primera y segunda dispuestas en ambos lados de la bobina (MC) de calentamiento central, y cambia tambien una condicion de operacion para la pluralidad de sub- bobinas de calentamiento para accionar un calentamiento.
11. Cocina de calentamiento por induccion segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en la que el circuito (MIV, SIV1-SIV4) inversor incluye un elemento de conmutacion semiconductor;

y en la que el elemento de conmutacion esta formado por semiconductor de banda ancha.
12. Cocina de calentamiento por induccion segun las reivindicaciones 11, en la que el semiconductor de banda ancha esta compuesto de carburo de silicio, un material basado en nitruro de galio, diamante o nitruro de galio.