ES2331949T3 - Procedimiento para la fabricacion de una pieza de acero bainitico. - Google Patents
Procedimiento para la fabricacion de una pieza de acero bainitico. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2331949T3 ES2331949T3 ES03292950T ES03292950T ES2331949T3 ES 2331949 T3 ES2331949 T3 ES 2331949T3 ES 03292950 T ES03292950 T ES 03292950T ES 03292950 T ES03292950 T ES 03292950T ES 2331949 T3 ES2331949 T3 ES 2331949T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- steel
- content
- traces
- leq
- piece
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 60
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims description 12
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 13
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000943 NiAl Inorganic materials 0.000 description 5
- NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N Raney nickel Chemical compound [Al].[Ni] NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003542 behavioural effect Effects 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 titanium nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Procedimiento para la fabricación de una pieza de acero, caracterizado porque: - se elabora y se cuela un acero cuya composición, en porcentajes ponderales, es de 0,06% <= C <= 0,25%; 0,5% <= Mn <= 2%; trazas <= Si <= 3%; trazas <= Ni <= 4,5%; trazas <= Al <= 3%; trazas <= Cr <= 1,2%; trazas <= Mo <= 0,30%; trazas <= V <= 2%; trazas <= Cu <= 3,5%; y respetándose al menos una de las condiciones: -0,5% <= Cu <= 3,5% - 0,5% <= V <= 2% - 2% <= Ni <= 4,5% y 1% <= Al <= 2% de manera opcional desde 5 hasta 50 ppm de B; de manera opcional desde 0,005 hasta 0,04% de Ti; de manera opcional desde 0,005 hasta 0,06% de Nb; de manera opcional desde 0,005 hasta 0,2% de S; de manera opcional, al menos, uno de los elementos Ca hasta un 0,007%, Te hasta un 0,03%, Se hasta un 0,05%, Bi hasta un 0,05% y Pb hasta un 0,1%; siendo el resto hierro e impurezas que resultan de la elaboración; - se efectúa, al menos, una deformación en caliente del acero colado, con objeto de obtener un desbaste de la pieza a una temperatura comprendida entre 1.100 y 1.300ºC; - se efectúa una refrigeración controlada del desbaste de la pieza con aire en calma o con aire pulsado, con una velocidad menor que 3ºC/s entre 600 y 300ºC, con el fin de conferirle una microestructura bainítica; - y se recalienta el acero para efectuar un revenido de precipitación, antes o después de la mecanización de la pieza a partir de dicho desbaste.
Description
Procedimiento para la fabricación de una pieza
de acero bainítico.
La invención se refiere a la metalurgia y, de
una manera más precisa, se refiere al campo de los aceros destinados
a la fabricación de piezas que deben resistir a importantes
solicitaciones.
Con frecuencia, tales piezas son realizadas con
un acero templado y revenido o, en la medida de lo posible, con un
acero forjado con estructura ferrito-perlítica, que
se supone que ofrece un mejor compromiso
técnico-económico, pero cuyas prestaciones
mecánicas están igualmente limitadas.
Los aceros con estructura
ferrito-perlítica, que son empleados con frecuencia
con esta finalidad, son los tipos XC70, 45Mn5, 30MnSiV6 y 38MnSiV5
y sufren tras la laminación o el forjado, una simple refrigeración
en línea con aire en calma. Su método de realización es, por lo
tanto, relativamente económico pero su duración de vida está
limitada en presencia de fuertes solicitaciones.
Se ha propuesto ya realizar tales piezas con
acero bainítico a partir de una clase de tipo 25MnSiCrVBS, teniendo
lugar al aire la refrigeración después del forjado o de la
laminación. Las prestaciones de comportamiento están sensiblemente
mejoradas con relación a los ejemplos precedentes pero siguen
estando relativamente limitadas con relación a lo que es posible
conseguir con un acero templado o revenido.
El documento
JP-A-10-102184
divulga un procedimiento de fabricación de pieza de acero que
comprende las etapas siguientes:
- -
- colada de un acero cuya composición, en porcentaje en peso, es: C 0,04 - 0,08%; Mn 1,20 - 1,70%; Si 0,10 - 0,30%; Mo 0,100 - 0,500%; Ti 0,020 - 0,070%; Nb 0,030 - 0,080%; siendo el resto Fe e impurezas;
- -
- calentamiento entre 1.200 y 1.300ºC;
- -
- laminación en caliente; y
- -
- bobinado entre 450 y 560ºC.
El objeto de la invención consiste en proponer
una asociación entre una clase de acero y un procedimiento de
fabricación de una pieza, que presente ventajas económicas con
relación a las asociaciones existentes sin que las prestaciones
metalúrgicas sean alteradas, incluso mejorándose estas prestaciones.
La pieza fabricada de este modo deberá resistir a importantes
solicitaciones en fatiga. En el caso de las piezas forjadas, este
procedimiento de fabricación deberá ser adaptable, en particular, en
cualquiera línea de forja.
Con esta finalidad, la invención tiene por
objeto un procedimiento para la fabricación de una pieza de acero,
caracterizado porque:
- -
- se elabora y se cuela un acero cuya composición, en porcentajes ponderales, es de
- 0,06% \leq C \leq 0,25%; 0,5% \leq Mn \leq 2%; trazas \leq Si \leq 3%; trazas \leq Ni \leq 4,5%; trazas \leq Al \leq 3%; trazas \leq Cr \leq 1,2%; trazas \leq Mo \leq 0,30%; trazas \leq V \leq 2%; trazas \leq Cu \leq 3,5%; y respetándose al menos una de las condiciones:
- \bullet
- 0,5% \leq Cu \leq 3,5%
- \bullet
- 0,5% \leq V \leq 2%
- \bullet
- 2% \leq Ni \leq 4,5% y 1% \leq Al \leq 2%
- -
- estando constituido el resto por hierro y por impurezas que resultan de la elaboración;
- -
- se efectúa, al menos, una deformación en caliente del acero colado, con objeto de obtener un desbaste de la pieza a una temperatura comprendida entre 1.100 y 1.300ºC;
- -
- se efectúa una refrigeración controlada del desbaste de la pieza con aire en calma o con aire pulsado a una velocidad menor que 3ºC/s entre 600 y 300ºC, con el fin de conferirle una microestructura bainítica;
- -
- y se recalienta el acero para efectuar un revenido de precipitación, antes o después de la mecanización de la pieza a partir de dicho desbaste.
De manera preferente, el acero contiene entre 5
y 50 ppm de B.
De manera preferente, el acero contiene desde un
0,005 hasta un 0,04% de Ti.
Cuando esté presente B, el contenido en Ti es
preferentemente igual a, al menos, 3,5 veces el contenido en N del
acero.
De manera preferente, el acero contiene desde un
0,005 hasta un 0,06% de Nb.
De manera preferente, el acero contiene desde un
0,005 hasta un 0,2% de S.
En este caso, de manera preferente, el acero
contiene, al menos, uno de los elementos Ca hasta un 0,007%, Te
hasta un 0,03%, Se hasta un 0,05%, Bi hasta un 0,05% y Pb hasta un
0,1%.
De conformidad con una variante de la invención,
el contenido en C del acero está comprendido entre un 0,06 y un
0,20%.
El contenido en Mn del acero está comprendido
entonces, de manera preferente, entre un 0,5 y un 1,5%, y el
contenido en Cr está comprendido, de manera preferente, entre un 0,3
y un 1,2%.
El contenido en Ni del acero puede estar
comprendido entonces, de manera preferente, entre trazas y un
1%.
El contenido en Ni del acero puede estar
contenido entonces, de igual modo, entre un 2 y un 4,5% y el
contenido en Al está comprendido entonces entre un 1 y un 2%.
El revenido de precipitación se efectúa, en el
caso general, de manera preferente entre 425 y 600ºC.
Cuando el acero contenga desde un 0,5 hasta un
3,5% de Cu, el revenido de precipitación se efectúa, de manera
preferente, entre 425 y 500ºC durante 1 hasta 10 horas.
Cuando el acero contenga desde un 0,5 hasta un
2% de V, el revenido de precipitación se efectúa, de manera
preferente, entre 500 y 600ºC durante más de 1 hora.
Cuando el acero contenga desde un 2 hasta un
4,5% de Ni y desde un 1 hasta un 2% de Al, el revenido de
precipitación se efectuará, de manera preferente, entre 500 y 550ºC
durante más de 1 hora.
La citada deformación en caliente puede ser una
laminación.
La citada deformación en caliente puede ser un
forjado.
De manera preferente, la refrigeración
controlada del desbaste se efectúa a una velocidad menor que 3ºC/s
entre 600 y 300ºC.
Una pieza de acero, obtenida de conformidad con
el procedimiento según la invención, tiene una microestructura
bainítica y, de manera típica, tiene una resistencia a la tracción
Rm comprendida entre 750 y 1.300 MPa y un límite de elasticidad Re
mayor o igual que 500 MPa.
Como se habrá comprendido, la invención consiste
en la combinación de una clase de acero y de un procedimiento de
tratamiento que sigue a la colada, que comprende una etapa de
conformación en caliente de la pieza, una refrigeración controlada
que puede ser efectuada con aire en calma o con aire pulsado y un
revenido de precipitación que se lleva a cabo antes o después de la
mecanización de la pieza. La composición del acero elegido garantiza
que, independientemente del modo de refrigeración, los resultados
de comportamiento en fatiga de las piezas fabricadas a partir de
este acero serán suficientes para responder a las exigencias de los
usuarios.
La operación de conformación en caliente puede
consistir en una o en varias laminaciones, o en una laminación
seguida de un forjado, o en un forjado solo. Lo esencial consiste en
que la última deformación en caliente conduzca al acero entre 1.100
y 1.300ºC y que la refrigeración controlada tenga lugar a partir de
esta temperatura.
Las características químicas del acero y sus
tratamientos térmicos realizados después de la colada tratan de
obtener una microestructura bainítica y, de igual modo, tratan de
obtener características mecánicas optimizadas. Esta microestructura
bainítica debe poder ser obtenida después de una refrigeración con
aire en calma, pero también debe ser compatible con una
refrigeración con aire pulsado. De esta forma, las piezas del
procedimiento de la invención pueden ser producidas sobre cualquier
instalación existente, ya sea que ésta permita tras el forjado o la
laminación una refrigeración con aire pulsado, o ya sea que no
permita más que una refrigeración con aire en calma. De este modo,
una instalación de forjado concebida, inicialmente, para tratar
piezas de acero con microestructura
ferrito-perlítica, podrá tratar sin dificultades y
sin adaptaciones particulares, piezas con microestructura bainítica
del procedimiento de la invención. Los aceros con microestructura
bainítica, empleados precedentemente para estos usos, exigían una
refrigeración con aire pulsado, y por lo tanto no podían ser
tratadas siempre sobre instalaciones de concepción corriente.
De conformidad con la invención, se comienza,
por lo tanto, por elaborar un acero, cuya composición será detallada
y justificada más adelante, a continuación se le cuela, en lingotes
o en continuo, según el formato de la pieza final y, de una manera
más general, se le lamina con el fin de obtener un producto
semielaborado.
A continuación se puede efectuar una operación
de forjado del producto semielaborado.
La última deformación en caliente se efectúa
entre 1.100 y 1.300ºC y va seguida por una refrigeración controlada
al aire a la temperatura de laminación o de forjado, con aire
calmado o con aire pulsado. De este modo se obtiene un desbaste de
la pieza.
En este caso, debe entenderse por el término
"desbaste" que se designa una barra, o un producto
semielaborado con otra forma, a partir de la cual se obtendrá la
pieza definitiva por mecanización, y esto independientemente del
modo en que se practique la deformación en caliente: laminación,
forjado o su combinación.
A continuación se lleva a cabo un revenido de
precipitación. Éste se sitúa bien antes, bien después de la
mecanización de la pieza a partir de dicho desbaste.
Los intervalos analíticos exigidos son los
siguientes para los diferentes elementos químicos que deben o que
pueden estar presentes (todos los porcentajes son ponderales).
El contenido en carbono está comprendido entre
un 0,06 y un 0,25%. Este contenido permite gobernar el tipo de
microestructura obtenida. Con una proporción menor que un 0,06%, la
microestructura obtenida no sería interesante para los objetivos
considerados. Más allá de un 0,25%, en combinación con los otros
elementos, no se obtendría una microestructura suficientemente
bainítica tras la refrigeración con aire en calma.
El contenido en manganeso está comprendido entre
un 0,5 y un 2%. Cuando este elemento es aportado en una proporción
mayor que un 0,5% proporciona su aptitud al temple al material y
permite obtener un ancho dominio bainítico independientemente del
modo en que se lleve a cabo la refrigeración. Sin embargo, un
contenido mayor que un 2% sería susceptible de provocar
segregaciones demasiado importantes.
El contenido en silicio está comprendido entre
trazas y un 3%. Este elemento, no obligatorio hablando propiamente,
es ventajoso puesto que endurece la bainita como consecuencia de su
paso a solución sólida. Además, en el caso en que estuviese
presente el cobre en cantidad relativamente importante, el silicio
permite evitar los problemas asociados con esta presencia de cobre
durante el conformado en caliente. Sin embargo, un contenido mayor
que un 3% puede plantear problemas de aptitud a la mecanización del
material.
El contenido en níquel está comprendido entre
trazas y un 4,5%. Este elemento, no obligatorio, favorece la
aptitud al temple y la estabilización de la austenita. Si el
contenido en aluminio lo permite, el níquel puede formar
precipitados de NiAl muy endurecedores, que proporcionan al metal
características mecánicas elevadas. En el caso en que el cobre
estuviese presente en cantidad relativamente importante, el níquel
puede jugar el mismo papel que el silicio. Por encima de un 4,5%,
la adición de níquel es inútilmente costosa con vistas a los
objetivos metalúrgicos considerados.
El contenido en aluminio está comprendido entre
trazas y un 3%. Este elemento, no obligatorio, es un fuerte
desoxidante, incluso cuando se añade con un bajo contenido, permite
limitar la cantidad de oxígeno disuelto en el acero líquido, por lo
tanto permite mejorar la limpieza de inclusiones de la pieza si se
tiene cuidado en evitar reoxidaciones demasiado importantes durante
la colada. Con un elevado contenido, tal como se ha dicho, el
aluminio es susceptible de formar precipitados de NiAl si el níquel
está presente en gran cantidad. El níquel únicamente es útil cuando
el contenido en aluminio sobrepase el 3%.
El contenido en cromo, elemento que no es
obligatorio, está comprendido entre trazas y un 1,2%. Como el
manganeso, el cromo contribuye a mejorar la aptitud al temple. Su
adición es inútilmente costosa por encima del 1,2%.
El contenido en molibdeno está comprendido entre
trazas y un 0,30%. Este elemento, no obligatorio, impide la
formación de ferrita con granos gruesos y permite obtener con mayor
seguridad la estructura bainítica. Su adición es inútilmente
costosa por encima del 0,30%.
El contenido en vanadio está comprendido entre
trazas y un 2%. Este elemento, no obligatorio, sirve para endurecer
la bainita por medio de su paso a solución sólida. Con un fuerte
contenido, el vanadio permite así mismo obtener un endurecimiento
por precipitación de carburos y/o de carbonitruros. Su adición es
inútilmente costosa por encima del 2%.
El contenido en cobre está comprendido entre
trazas y un 3,5%. Este elemento, no obligatorio, puede mejorar la
aptitud a la mecanización y, por medio de una precipitación, puede
provocar un endurecimiento secundario del material. Por encima de
un 3,5% hace que sea problemático el conformado en caliente de la
pieza. Como se ha dicho, es aconsejable asociarlo con un contenido
en níquel o en silicio significativo para minimizar los problemas
de conformado en caliente. Por encima de un 3,5% su adición es, de
todas formas, inútilmente costosa.
Por otra parte, es preciso que sea respetada
una, al menos, de las tres condiciones siguientes:
- -
- un contenido en cobre comprendido entre un 0,5 y un 3,5%,
- -
- un contenido en vanadio comprendido entre un 0,5 y un 2%,
- -
- un contenido en níquel comprendido entre un 2 y un 4,5% y un contenido en aluminio comprendido entre un 1 y un 2%.
Los elementos que acaban de ser citados son
aquellos cuyo papel metalúrgico es o puede ser el más importante
para la invención, pero también pueden estar presentes de manera
opcional otros elementos, que van a ser citados, para mejorar
ciertas propiedades del acero.
El contenido en boro puede estar comprendido
entre 5 y 50 ppm. Éste puede mejorar la aptitud al temple, pero
debe encontrarse en solución sólida para ser eficaz. Dicho en otras
palabras, debe evitarse que todo o casi todo el boro se encuentre
en forma de nitruros o de carbonitruros de boro. Con esta finalidad,
es aconsejable asociar la adición de boro con una adición de
titanio, preferentemente en una proporción tal que 3,5 x N% \leq
Ti%. Con esta última condición, se puede captar todo el nitrógeno
disuelto y evitarse la formación de nitruros o de carbonitruros de
boro. Con esta finalidad, el contenido mínimo en titanio es de un
0,005%, para los contenidos de nitrógeno más bajos, que son
encontrados de manera usual. Sin embargo es aconsejable no
sobrepasar un contenido en titanio de un 0,04%, puesto que, en otro
caso, se obtienen nitruros de titanio de tamaño demasiado
elevado.
El titanio tiene igualmente por función limitar
el aumento de tamaño del grano austenítico a alta temperatura y con
esta finalidad, puede ser añadido independientemente del boro, en un
contenido comprendido entre un 0,005 y un 0,04%.
De igual modo, puede añadirse niobio con
contenidos comprendidos entre un 0,005 y un 0,06%. Este puede
precipitar también en forma de carbonitruros en la austenita y de
este modo puede aportar un endurecimiento del material.
Por último, de manera clásica, se puede mejorar
la aptitud a la mecanización del material por medio de una adición
de azufre (desde un 0,005% hasta un 0,2%), con la que se puede
asociar una adición de calcio (hasta un 0,007%) y/o de teluro
(hasta un 0,03%) y/o de selenio (hasta un 0,05%) y/o de bismuto
(hasta un 0,05%) y/o de plomo (hasta un 0,1%).
Una vez obtenido el producto semielaborado, por
laminación, que tenga la composición citada precedentemente, se
procede o no a un forjado del desbaste de la pieza según los
procedimientos habituales. Se calienta hasta
1.100-1.300ºC, y a continuación se ejecutan las
deformaciones que dan lugar al desbaste de la pieza.
En ausencia de forja, la laminación debe
terminarse a una temperatura comprendida entre 1.100 y 1.300ºC.
A continuación, inmediatamente después de la
laminación, o tras el forjado si esta operación ha sido efectuada,
se efectúa una refrigeración controlada de la pieza, bien con aire
en calma o bien con aire pulsado. De manera general, se impone a la
pieza una refrigeración con una velocidad menor o igual que 3ºC/s
entre 600 y 300ºC.
De conformidad con la invención, se procede,
antes o después de la mecanización de la pieza, que le confiere sus
dimensiones definitivas, a un endurecimiento del acero por medio de
una precipitación con ayuda de un revenido, es decir de un
tratamiento térmico que se realiza después de un recalentamiento a
partir de una temperatura igual o ligeramente superior a la
ambiente; para ello son posibles tres opciones y, además, pueden
ser combinadas:
- -
- la precipitación de cobre, si el contenido en cobre está comprendido entre un 0,5 y un 3,5%;
- -
- la precipitación del vanadio si su contenido está comprendido entre un 0,5 y un 2%;
- -
- la precipitación de NiAl si el contenido en níquel está comprendido entre un 2 y un 4,5% y el contenido en aluminio está comprendido entre un 1 y un 2%.
De manera general, el revenido de precipitación
se efectúa de manera preferente entre 425 y 600ºC. Sin embargo, la
temperatura del revenido y su duración deben adaptarse de manera
óptima a las características consideradas. A título de ejemplo, la
precipitación del cobre se obtiene de manera preferente por medio de
un tratamiento entre 425 y 500ºC durante 1 a 10 horas. La
precipitación del vanadio se obtiene, de manera preferente, por
medio de un tratamiento entre 500 y 600ºC durante más de 1 hora. La
precipitación del NiAl se obtiene, de manera preferente, por medio
de un tratamiento entre 500 y 550ºC durante más de 1 hora.
Este revenido puede ser efectuado:
- -
- bien después de la mecanización con el fin de tener un metal no demasiado duro durante la mecanización;
- -
- bien después de la refrigeración controlada al aire y antes de la mecanización; en este caso se realiza la mecanización sobre una pieza con elevadas características mecánicas, lo que le hace particularmente precisa.
Merced a este revenido, pueden obtenerse
características mecánicas elevadas para el producto obtenido. De
manera típica, la resistencia a la tracción Rm está comprendida
entre 1.000 y 1.300 MPa y el límite de elasticidad Re es del orden
de 900 MPa o mayor.
De manera óptima, se limita el contenido en
carbono a un valor comprendido entre un 0,06 y un 0,2%, con el fin
de obtener una bainita de dureza limitada entre 300 y 330 Hv30. De
manera óptima, el contenido en manganeso debe estar comprendido
entre un 0,5 y un 1,5%, el contenido en cromo debe estar comprendido
entre un 0,3 y un 1,2% y el contenido en níquel puede llegar bien
hasta un 1%, sino se tiene en mente más que una buena aptitud al
temple, o bien puede estar comprendido entre un 2 y un 4% si se
busca una precipitación de NiAl como e ha visto. En este último
caso, el contenido en aluminio está comprendido entre un 1 y un
2%.
Para estos aceros, las características de
tracción (límite de elasticidad, resistencia) del producto obtenido
tras la laminación o el forjado y la refrigeración al aire
controlada no son particularmente elevadas: de manera típica la
resistencia a la tracción Rm es del orden de 750 a 1.050 MPa y el
límite de elasticidad Re es del orden de 500 a 750 MPa. Sin embargo
estos aceros presentan una buena aptitud a la mecanización.
A título de ejemplos de realización de la
invención y de ejemplo comparativo, se pueden citar los ensayos
siguientes.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
1
(Invención)
Este ejemplo es representativo de la variante de
la invención en la que se puede utilizar un contenido en carbono
relativamente bajo, y en la que se realiza el endurecimiento por
precipitación merced a una adición de cobre.
La composición del acero es la siguiente,
expresada en 10^{-3}% ponderales
Tras el forjado en caliente, a una temperatura
comprendida entre 1.250 y 1.200ºC, y refrigeración con aire en
calma (velocidad de refrigeración media de 1ºC/s entre 700 y 300ºC),
se obtiene una microestructura bainítica con una dureza moderada de
265 Hv30, que proporciona una resistencia menor que 900 MPa. Con
este nivel de características mecánicas, la aptitud a la
mecanización no plantea problemas. A continuación, un revenido a
450ºC, con una duración de mantenimiento de una hora, permite
aumentar las características de resistencia para alcanzar más de
340 Hv30 de dureza, que proporciona una resistencia de 1.100
MPa.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
2
(Invención)
Este ejemplo es representativo de la variante de
la invención en la que se puede utilizar un contenido en carbono
relativamente bajo, y en la que se realiza el endurecimiento por
precipitación merced a una adición de vanadio.
La composición del acero es la siguiente,
expresada en 10^{-3}% ponderales:
Tras el forjado en caliente, a una temperatura
comprendida entre 1.250 y 1.200ºC, y refrigeración con aire en
calma (en promedio 1ºC/s entre 700 y 300ºC) de una pieza de forja de
diámetro equivalente a 15 mm, se obtiene una microestructura
mayoritariamente bainítica que presenta ya una dureza importante
comprendida entre 300 y 320 Hv30, que proporciona una resistencia
de 1.000 MPa aproximadamente, que es actualmente el límite alto que
permite todavía una aptitud a la mecanización correcta sobre medios
de mecanización clásicos. Después de un revenido de 2 horas a
580ºC, el endurecimiento por el vanadio permite alcanzar una dureza
del orden de 400 Hv30, que corresponde a una resistencia mayor que
1.200 MPa.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
3
(Invención)
Este ejemplo es representativo de la variante de
la invención en la que se puede utilizar un contenido en carbono
relativamente bajo, y en la que se realiza el endurecimiento por
precipitación merced a adiciones conjugadas de níquel y de
aluminio.
La composición del acero es la siguiente, dada
en 10^{-3}% ponderales:
Tras el forjado en caliente, a una temperatura
comprendida entre 1.250 y 1.200ºC, y refrigeración con aire en
calma (velocidad de refrigeración media de 1ºC/s entre 700 y 300ºC),
se obtiene una microestructura bainítica con una dureza moderada de
240 Hv30, que proporciona una resistencia menor que 800 MPa. Con
este nivel de características mecánicas, la aptitud a la
mecanización no plantea problemas. A continuación, un revenido a
520ºC, con una duración de mantenimiento de 10 horas, permite
aumentar las características de resistencia para alcanzar más de
370 Hv30 de dureza, que proporciona una resistencia del orden de
1.200 MPa.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
4
(Referencia)
La composición del acero es la siguiente, dada
en 10^{-3}% ponderales:
Tras el forjado en caliente, entre 1.250 y
1.200ºC, y refrigeración con aire en calma de una pieza de diámetro
equivalente a 25 mm, se obtiene una microestructura mayoritariamente
bainítica con una dureza próxima a los 320 Hv30, que proporciona
una resistencia de 1.050 MPa aproximadamente. Un revenido de una
hora entre 300 y 450ºC no permite aumentar significativamente la
resistencia.
Claims (12)
1. Procedimiento para la fabricación de una
pieza de acero, caracterizado porque:
- -
- se elabora y se cuela un acero cuya composición, en porcentajes ponderales, es de
- 0,06% \leq C \leq 0,25%; 0,5% \leq Mn \leq 2%; trazas \leq Si \leq 3%; trazas \leq Ni \leq 4,5%; trazas \leq Al \leq 3%; trazas \leq Cr \leq 1,2%; trazas \leq Mo \leq 0,30%; trazas \leq V \leq 2%; trazas \leq Cu \leq 3,5%; y respetándose al menos una de las condiciones:
- \bullet
- 0,5% \leq Cu \leq 3,5%
- \bullet
- 0,5% \leq V \leq 2%
- \bullet
- 2% \leq Ni \leq 4,5% y 1% \leq Al \leq 2%
- de manera opcional desde 5 hasta 50 ppm de B;
- de manera opcional desde 0,005 hasta 0,04% de Ti;
- de manera opcional desde 0,005 hasta 0,06% de Nb;
- de manera opcional desde 0,005 hasta 0,2% de S;
- de manera opcional, al menos, uno de los elementos Ca hasta un 0,007%, Te hasta un 0,03%, Se hasta un 0,05%, Bi hasta un 0,05% y Pb hasta un 0,1%;
- siendo el resto hierro e impurezas que resultan de la elaboración;
- -
- se efectúa, al menos, una deformación en caliente del acero colado, con objeto de obtener un desbaste de la pieza a una temperatura comprendida entre 1.100 y 1.300ºC;
- -
- se efectúa una refrigeración controlada del desbaste de la pieza con aire en calma o con aire pulsado, con una velocidad menor que 3ºC/s entre 600 y 300ºC, con el fin de conferirle una microestructura bainítica;
- -
- y se recalienta el acero para efectuar un revenido de precipitación, antes o después de la mecanización de la pieza a partir de dicho desbaste.
\vskip1.000000\baselineskip
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el acero contiene B y Ti y porque el
contenido en Ti es igual a 3,5 veces, al menos, el contenido en N
del acero.
3. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 2, caracterizado porque el contenido en
C del acero está comprendido entre un 0,06 y un 0,20%.
4. Procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque el contenido en Mn del acero está
comprendido entre un 0,5 y un 1,5%, y porque el contenido en Cr
está comprendido entre un 0,3 y un 1,2%.
5. Procedimiento según la reivindicación 3 o 4,
caracterizado porque el contenido en Ni del acero está
comprendido entre trazas y un 1%.
6. Procedimiento según la reivindicación 3 o 4,
caracterizado porque el contenido en Ni del acero está
comprendido entre un 2 y un 4,5%, y porque el contenido en Al está
comprendido entre un 1 y un 2%.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque el revenido de
precipitación se efectúa entre 425 y 600ºC.
8. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque el acero contiene desde un 0,5 hasta un
3,5% de Cu y porque el revenido de precipitación se efectúa entre
425 y 500ºC durante 1 a 10 horas.
9. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque el acero contiene desde un 0,5 hasta un
2% de V y porque el revenido de precipitación se efectúa entre 500 y
600ºC durante más de 1 hora.
10. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque el acero contiene desde un 2 hasta un
4,5% de Ni y desde un 1 hasta un 2% de Al y porque el revenido de
precipitación se efectúa entre 500 y 550ºC durante más de 1
hora.
11. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque dicha
deformación en caliente es una laminación.
12. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque dicha
deformación en caliente es un forjado.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0215226A FR2847908B1 (fr) | 2002-12-03 | 2002-12-03 | Piece en acier bainitique, refroidie et revenue, et son procede de fabrication. |
FR0215226 | 2002-12-03 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2331949T3 true ES2331949T3 (es) | 2010-01-21 |
Family
ID=32309974
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES03292950T Expired - Lifetime ES2331949T3 (es) | 2002-12-03 | 2003-11-27 | Procedimiento para la fabricacion de una pieza de acero bainitico. |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7354487B2 (es) |
EP (1) | EP1426452B1 (es) |
JP (1) | JP4316361B2 (es) |
CN (1) | CN1288270C (es) |
AT (1) | ATE441730T1 (es) |
CA (1) | CA2452647C (es) |
DE (1) | DE60329064D1 (es) |
ES (1) | ES2331949T3 (es) |
FR (1) | FR2847908B1 (es) |
MX (1) | MXPA03010998A (es) |
PL (1) | PL206237B1 (es) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7381642B2 (en) | 2004-09-23 | 2008-06-03 | Megica Corporation | Top layers of metal for integrated circuits |
JP4582177B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2010-11-17 | パナソニック電工株式会社 | 電動工具 |
CN103074549B (zh) * | 2012-12-01 | 2015-02-25 | 滁州恒昌机械制造有限公司 | 挖掘机斗齿用低碳多元合金钢及其生产工艺 |
CN105164296A (zh) * | 2013-10-02 | 2015-12-16 | 新日铁住金株式会社 | 时效硬化性钢 |
US10745772B2 (en) * | 2014-03-05 | 2020-08-18 | Daido Steel Co., Ltd. | Age hardening non-heat treated bainitic steel |
CN105543686A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-05-04 | 常熟市明瑞针纺织有限公司 | 基于Pro/E的经编机凸轮轮廓曲线生成方法 |
CN105710264A (zh) * | 2016-03-20 | 2016-06-29 | 电子科技大学中山学院 | 采用附加强制冷却的锥形板镦粗法锻制锻件的工艺 |
CN105886919A (zh) * | 2016-06-13 | 2016-08-24 | 苏州双金实业有限公司 | 一种具有防腐蚀性能的钢 |
CN106011635A (zh) * | 2016-08-03 | 2016-10-12 | 苏州市虎丘区浒墅关弹簧厂 | 一种耐冲击抗压型弹簧材料 |
FR3064282B1 (fr) * | 2017-03-23 | 2021-12-31 | Asco Ind | Acier, procede pour la fabrication de pieces mecaniques en cet acier, et pieces ainsi fabriquees |
CN110684928B (zh) * | 2019-10-31 | 2020-10-23 | 上海交通大学 | 一种低温用高强高韧厚板结构钢及其热处理方法 |
CN112501518B (zh) * | 2020-12-01 | 2022-04-01 | 青岛科技大学 | 一种贝氏体钢及其制备方法与用途 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
USRE28523E (en) * | 1963-11-12 | 1975-08-19 | High strength alloy steel compositions and process of producing high strength steel including hot-cold working | |
FR2741632B1 (fr) * | 1995-11-27 | 1997-12-26 | Ascometal Sa | Acier pour la fabrication d'une piece forgee ayant une structure bainitique et procede de fabrication d'une piece |
JPH10102184A (ja) * | 1996-09-26 | 1998-04-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度ラインパイプ電縫鋼管用熱延鋼板 |
FR2774098B1 (fr) * | 1998-01-28 | 2001-08-03 | Ascometal Sa | Acier et procede pour la fabrication de pieces de mecanique secables |
JP3900690B2 (ja) * | 1998-06-26 | 2007-04-04 | 愛知製鋼株式会社 | 時効硬化型高強度ベイナイト鋼およびその製造方法 |
FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
ATE464402T1 (de) * | 1999-09-16 | 2010-04-15 | Jfe Steel Corp | Verfahren zur herstellung einer dünnen stahlplatte mit hoher festigkeit |
WO2001023624A1 (en) * | 1999-09-29 | 2001-04-05 | Nkk Corporation | Sheet steel and method for producing sheet steel |
JP3750789B2 (ja) * | 1999-11-19 | 2006-03-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP2001152246A (ja) * | 1999-11-22 | 2001-06-05 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 靭性、鏡面性および被削性に優れたプラスチック成形金型用鋼の製造方法 |
US6558483B2 (en) * | 2000-06-12 | 2003-05-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Cu precipitation strengthened steel |
-
2002
- 2002-12-03 FR FR0215226A patent/FR2847908B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-27 AT AT03292950T patent/ATE441730T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-11-27 DE DE60329064T patent/DE60329064D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-27 EP EP03292950A patent/EP1426452B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-27 ES ES03292950T patent/ES2331949T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-28 MX MXPA03010998A patent/MXPA03010998A/es active IP Right Grant
- 2003-12-01 CA CA002452647A patent/CA2452647C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-02 JP JP2003403104A patent/JP4316361B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-02 US US10/724,641 patent/US7354487B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-02 CN CNB2003101247747A patent/CN1288270C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-03 PL PL363854A patent/PL206237B1/pl unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20040108020A1 (en) | 2004-06-10 |
PL363854A1 (en) | 2004-06-14 |
CN1519386A (zh) | 2004-08-11 |
JP2004190138A (ja) | 2004-07-08 |
JP4316361B2 (ja) | 2009-08-19 |
CN1288270C (zh) | 2006-12-06 |
PL206237B1 (pl) | 2010-07-30 |
ATE441730T1 (de) | 2009-09-15 |
EP1426452A1 (fr) | 2004-06-09 |
FR2847908A1 (fr) | 2004-06-04 |
US7354487B2 (en) | 2008-04-08 |
DE60329064D1 (de) | 2009-10-15 |
MXPA03010998A (es) | 2004-09-10 |
EP1426452B1 (fr) | 2009-09-02 |
CA2452647C (fr) | 2009-07-14 |
FR2847908B1 (fr) | 2006-10-20 |
CA2452647A1 (fr) | 2004-06-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2969975T3 (es) | Chapa de acero templada y revestida de excelente conformabilidad y procedimiento de fabricación de la misma | |
ES2330209T3 (es) | Procedimiento para la fabricacion de una pieza forjada de acero. | |
ES2377657T3 (es) | Acero martensítico endurecido, procedimiento de fabricación de una pieza a partir de este acero, y pieza así obtenida | |
ES2805067T3 (es) | Procedimiento de fabricación de una pieza de acero inoxidable martensítico a partir de una chapa | |
RU2588755C2 (ru) | Стальная полоса с низким отношением предела текучести к пределу прочности и высокой ударной вязкостью и способ ее производства | |
ES2331949T3 (es) | Procedimiento para la fabricacion de una pieza de acero bainitico. | |
ES2733805T3 (es) | Acero fino estructural con estructura bainitica, pieza forjada fabricada a partir del mismo y procedimiento para fabricar una pieza forjada | |
UA81134C2 (en) | Method for making part and part made of steel having abrasive resistance | |
KR20170092675A (ko) | 플래퍼 밸브들용 스테인레스강 스트립 | |
ES2893207T3 (es) | Procedimiento para la producción de componentes metálicos con propiedades ajustadas de componente | |
KR101828713B1 (ko) | 철근 및 이의 제조 방법 | |
US11339460B2 (en) | Ferritic stainless steel having excellent high-temperature oxidation resistance, and manufacturing method therefor | |
ES2643579T3 (es) | Tira de acero inoxidable para válvulas de aleta | |
CN107002205A (zh) | 由钢合金形成的轴承构件 | |
ES2860953T3 (es) | Acero microaleado para conformado en caliente de piezas de alta resistencia y alto límite elástico | |
ES2836441T3 (es) | Acero, procedimiento para la fabricación de piezas mecánicas de este acero y piezas así fabricadas | |
AU2003294048B2 (en) | Weldable steel building component and method for making same | |
ES2234476T3 (es) | Uso de un acero para la fabricacon de chapa de blindaje. | |
KR101546154B1 (ko) | 유정용 강관 및 그 제조 방법 | |
KR101770073B1 (ko) | 고강도 철근의 제조 방법 | |
WO2016083283A1 (en) | Bearing component | |
WO2017021565A1 (es) | Acero débilmente aleado de alta resistencia y alta resistencia a la oxidación en caliente | |
KR20200025263A (ko) | 고강도 철근 및 이의 제조 방법 | |
KR101412295B1 (ko) | 고강도 강재 및 그 제조 방법 | |
KR102418039B1 (ko) | 초고강도 철근 및 이의 제조방법 |