ES2326652T3 - Sistema de engranajes planetarios grandes con superacabado. - Google Patents
Sistema de engranajes planetarios grandes con superacabado. Download PDFInfo
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Abstract
Una caja de engranajes planetarios de fase de entrada para un generador de turbinas de viento grande que comprende un engranaje de rueda hueca, dos o más engranajes de planeta, y un engranaje de sol, en donde uno o más del engranaje de rueda hueca, dos o más engranajes de planeta, y engranaje de sol comprenden una pluralidad de dientes que han sido superacabados a una rugosidad de superficie final de 0,25 micras.
Description
Sistema de engranajes planetarios grandes con
superacabado.
Esta invención se relaciona con una novedosa
fase de entrada planetaria para una caja de engranajes grande. La
fase de entrada planetaria en esta invención es para un generador de
energía con turbina de viento que tiene una capacidad con una
potencia de salida de 500 kW y mayor.
Los generadores de energía con turbinas de
viento se consideran uno de los métodos más rentables y ecológicos
para generar electricidad. Las turbinas de viento individuales están
siendo actualmente diseñadas y construidas para generar energía
eléctrica superior a 5 MW. Un componente clave de la mayor parte de
las turbinas de viento son sus cajas de engranajes, que se someten
a diversas cargas elevadas a velocidades bajas y tienen vidas
útiles de diseño de 20 años. Cualquier cosa que dé a estas cajas de
engranajes más durabilidad y eficiencia es buscada ampliamente por
los fabricantes y operadores de turbinas de viento.
Los modernos generadores de turbina de viento
grandes (500 kW y mayores) son dispositivos masivos que utilizan
comúnmente un sistema de engranajes planetarios grandes como la fase
de entrada. Estas pesadas cajas de engranajes que se montan encima
de torres elevadas, ubicadas frecuentemente en ubicaciones remotas
como en una montaña o costa afuera, experimentan severas
fluctuaciones en las condiciones del viento y en la temperatura y
frecuentemente están expuestas a un ambiente marino corrosivo y/o
partículas abrasivas. Una falla en la caja de engranajes puede
requerir remover la caja de engranajes utilizando equipo descomunal
y reconstruirlo nuevamente en la instalación del fabricante, y
consecutivamente la reinstalación en la ubicación remota. La pérdida
concurrente de generación eléctrica también es un evento costoso en
sí.
Los fabricantes reconocen que remover las
asperezas pico de las superficies de contacto de dientes de
engranaje previo a la operación completa en campo aumenta la vida
de servicio de la caja de engranajes. Existen dos ventajas obvias a
remover asperezas pico. En primer lugar, esto reducirá la cantidad
de contacto de metal con metal que produce restos de lubricante y
que se sabe que destruyen los engranajes y los rodamientos. En
segundo lugar, mejora la relación de material (R_{mr}), que es una
medición de la cantidad de superficie de dientes de engranaje
disponible para soportar la carga. La industria asumió que cualquier
técnica para remover las asperezas pico era equivalente siempre y
cuando no ocurriera un daño metalúrgico obvio o una alteración
significativa al avance y geometría de perfil. Por ejemplo, el
rectificado fino de engranajes se utiliza frecuentemente en
industria aerospacial para reducir las alturas de asperezas pico. El
rectificado fino podría haber sido una consideración para cajas de
engranaje de turbinas de viento; excepto que es demasiado costoso en
engranajes grandes ya que la mayor parte del equipo de
rectificación fina está limitado a engranajes de procesamiento que
tienen un diámetro de 30,48 cm o menos. Como tal, los engranajes de
turbina de viento típicamente tienen flancos con dientes
rectificados y se recomienda operarlos mediante un procedimiento de
rodaje para remover las asperezas pico de las superficies de
contacto.
Durante algunos años se ha sabido que los
beneficios de funcionamiento óptimos de rodamiento se logran cuando
las superficies de contacto de acoplamiento tienen un superacabado
isotrópico con una rugosidad aritmética promedio (R_{a}) de menos
de aproximadamente 0,075 micras utilizando un acabado vibratorio
químicamente acelerado.
De manera similar, los engranajes de
transmisiones de autos de carrera, los cuales operan bajo cargas
elevadas con elevadas velocidades de línea de contacto, se han
beneficiado de este proceso de superacabado isotrópico con acabado
de dientes de Ra desde 0,3 micras a menos de 0,025 micras. Tales
engranajes superacabados experimentan una menor fatiga por
contacto, temperatura operativa, fricción, ruido y vibración (véase
por ejemplo EP-A-1167825).
El superacabado permite el desarrollo de la
lubricación hidrodinámica (HL) o lubricación elastohidrodinámica
(EHL). La HL existe cuando existe una separación completa del
acoplamiento de los dientes de engranaje durante la operación que
se logra mediante una película lubricante continúa. EHL se presenta
en dientes de engranajes acoplados con gran carga bajo operación
cuando la formación de película fluida de separación se ve influida
por la deformación elástica de las superficies de contacto. Sin
duda, con HL o EHL durante su operación de velocidad elevada y
carga elevada, las transmisiones de autos de carrera con
superacabado experimentan un contacto casi nulo de metal con metal
de los dientes de acoplamiento.
En gran contraste con las transmisiones de auto
de carrera, los engranajes de fase de entrada planetarias
utilizadas en la industria de generación de energía con turbinas de
viento operan bajo condiciones significativamente diferentes. En
aplicaciones de turbinas de viento, los engranajes experimentan
cargas variadas y muy elevadas con bajas velocidades de línea de
contacto de tal manera que se puede pronosticar la lubricación
límite en vez de la lubricación hidrodinámica (HL) o
elastohidrodinámica (EHL). La lubricación límite existe cuando los
dientes de engranaje de acoplamiento durante la operación se
humectan con fluido pero el espesor de película de lubricante es
menor que la rugosidad de superficie de acoplamiento combinada. Así,
la película lubricante puede ser penetrada por asperezas pico y el
contacto de metal con metal genera restos de metal provenientes de
los dientes de engranaje. Los dientes de engranaje de turbinas de
viento rectificadas fabricadas de manera tradicional (ver
"Standard for Design and Specification of Gear Boxes for Wind
Turbines," ANSI/AGMA/AWEA 6006-A03) después del
proceso de rodaje descrito a continuación se espera lograr un
acabado de superficie de Ra=0,5-0,7 micras. Sin
embargo, los expertos en la técnica reconocen que una rueda hueca
fabricada de manera tradicional tendrá un acabado de superficie
mucho mayor. La norma AGMA recomienda que el acabado de este
engranaje no supere Ra > 1,6 micras. Los acabados de
0,5-0,7 micras se consideran suficientes para evitar
la mayor parte del contacto de flancos de metal con metal. También
se pensaba que esta condición superficial resultaría en una
retención de lubricante significativa necesaria con los dientes de
engranaje de movimiento lento y por ello la mejor condición de
lubricación posible podría lograrse. Sin embargo, una fuente
principal de fallas en la caja de engranajes de turbinas de viento
es la falla de los rodamientos. E incluso si el rodaje logra los
acabados anteriores, el contacto de dientes de metal con metal
continúa en los dientes de la fase de engranajes planetarios y
produce restos de lubricante, lo cual a su vez contribuye a las
fallas en los rodamientos.
En contraste, el superacabado vibratorio
químicamente acelerado en una condición de Ra < 0,3 micras se
pensaba que era demasiado liso para generadores con turbina de
viento grandes en el sentido de que los flancos de los dientes
tendrían una retención de lubricante insuficiente para la operación
y se pronosticaba la falla de los dientes. Así, era cuestionable si
el superacabado utilizando un acabado vibratorio químicamente
acelerado de la fase planetaria de entrada añadiría cualquier valor
de funcionamiento a la caja de engranaje. Sólo pruebas en campo
largas y costosas podrían proporcionar la respuesta.
Adicionalmente, los expertos en la técnica
pensaban que los engranajes pesados y grandes que constituyen una
fase planetaria de entrada de un generador con turbinas de viento
grandes no podrían ser procesados en equipo de acabado vibratorio
utilizados en el proceso de acabado vibratorio químicamente
acelerado. Este equipo de acabado vibratorio tiene forma de tazón o
tina. Los engranajes de fase planetaria de entrada típicamente pesan
200 kg o más para generadores de una capacidad de salida de 500 kW
y mayores. Se pensaba que este peso de engranaje estaba más allá de
la escala normal de operación para el equipo de acabado
vibratorio.
En particular, se pensó que un engranaje con
rueda hueca grande (engranaje de corona) que pesa de 400 kg a más
de 5000 kg no podría dársele un superacabado en un tazón vibratorio
grande. Un experto en la técnica hubiera pronosticado que dicho
engranaje masivo con su área en sección transversal relativamente
pequeña se hubiera hundido inmediatamente en el fondo del tazón
dañando el revestimiento, el engranaje o ambos. Adicionalmente, el
engranaje pesado podría fracturar cantidades significativas del
medio cerámico utilizado en el equipo de acabado vibratorio debido
a la elevada presión ejercida sobre el medio. Los fragmentos
producidos por la trituración del medio cerámico tendrían puntas y
bordes agudos. En vez de alisar las superficies de contacto críticas
de los dientes de engranajes a una condición de superacabado, estos
fragmentos de media podrían haber sido pronosticados para dañar
estas superficies resultando en superficies rugosas, trinchadas e
incluso abolladas, especialmente cerca de la parte del fondo del
tazón donde la presión es mayor. El daño podría haber sido aumentado
significativamente para engranajes de ruedas huecas endurecidas y
atravesadas más suaves (32-40 HRC). La anticipada
mayor proporción de fricción del medio a partir de la facturación
también añadiría un costo de procesamiento inaceptable así como
causar el problema de bloquear y tapar los drenajes de la máquina de
procesamiento.
Adicionalmente, al procesar la rueda hueca, se
podría haber esperado que podría haber una varianza en la intensidad
de presión media a través del paso de los dientes del engranaje. La
presión del medio en los dientes de engranaje más cercano a la
parte de fondo del tazón es mayor que la presión del medio cercano a
la parte superior. Como resultado, más material sería esperado a
ser removido de los dientes de engranaje cercanos a la parte de
fondo que cerca de la parte superior. Por ello, el engranaje de
rueda hueca procesada vibratoriamente terminaría estando fuera de
la tolerancia dimensional. Esto podría ser parcialmente mitigado al
remover el engranaje a medio recorrido del proceso, darle vuelta,
regresarlo al tazón y continuar el proceso. Debe mencionarse sin
embargo que hacer girar un engranaje tan grande consume tiempo y es
potencialmente peligroso. Además, parte del ancho central de los
dientes de engranaje serían procesados mediante el doble de tiempo
de acabado, causando posiblemente un cambio resultante en la
geometría de los dientes. Cada una de las desventajas pronosticadas
arriba podría ver sido pronosticada para hacer este proceso de
superacabado para engranajes de rueda hueca grandes comercialmente
imprácticos e
imprevisibles.
imprevisibles.
Desventajas similares podrían haber sido
esperadas por el acabado vibratorio químicamente acelerado de los
otros engranajes que conforman la fase planetaria de entrada de una
caja de engranajes de turbina de viento. Estos engranajes, que se
conocen como planetas y piñones de sol, son similarmente masivos,
pesando típicamente más de 200 kg cada uno. Como tal, aquellos
expertos en la técnica podrían pronosticar que no podrían ser
procesados en equipo de acabado vibratorio, ya sean tazones o
tinas. Por ello, la industria de turbinas de viento no se daría
cuenta de los beneficios de este proceso de superacabado para la
fase planetaria de entrada de la caja de engranajes.
Debe observarse que es deseable ser capaz de
utilizar engranajes de rueda hueca endurecidos en vez de ruedas
huecas nitruradas con gas o carburizadas con gas en la fase de
engranaje planetaria de entrada grande. Las ruedas huecas
endurecidas son menos costosas de fabricar.
La nitruración con gases es costosa, consume
tiempo y produce una "capa blanca" muy dura y frágil en las
superficies de los dientes. Los expertos en la técnica reconocen
que esta capa blanca debe ser removida previo al uso del engranaje.
Sin embargo, la eliminación de la capa blanca al triturar cuesta
mucho y corre el riesgo de arruinar la rueda hueca. La alternativa
eliminación de la capa blanca mediante disolución química es un
proceso muy arriesgado y ambientalmente indeseable.
\newpage
En la carburización con gas, debido a la
distorsión significativa del proceso de tratamiento con calor, se
requiere un rectificado final de los dientes, lo cual también es un
proceso costoso. Aún más, después de la rectificación final, la
rueda hueca carburizada con gas requiere una inspección de quemadura
del temple, otro proceso peligroso y ambientalmente indeseable.
Adicionalmente, las ruedas huecas endurecidas no
solo son menos costosas de fabricar, también pueden ser
geométricamente más precisas cuando se comparan con ruedas huecas
nitruradas o carburizadas. Esto es muy beneficioso en que los
engranajes restantes del conjunto de engranajes planetarios se
fabrican rutinariamente a una elevada exactitud geométrica. Así, si
se puede operar una rueda hueca endurecida más precisa y menos
costosa con engranajes de planeta y sol de alta precisión, el
conjunto de engranajes planetarios resultante podría ser altamente
eficiente y de durabilidad suficiente. Si la rueda hueca endurecida
es superacabada utilizando acabado vibratorio químicamente
acelerado, sus dientes serían de suficiente capacidad superficial y
capaces de operar en regímenes HL o EHL, reduciendo así la
generación de restos. Así, si las ruedas huecas endurecidas
superacabadas combinadas con engranajes de planetas y sol son
superacabados pueden operar satisfactoriamente a cargas y
velocidades diseñadas para turbina de viento, el resultado sería
una fase de engranaje planetario de entrada superior.
Alternativamente, si los engranajes de piñón de planetas y sol son
superacabados y acoplados a una rueda hueca no superacabada, sin
tomar en cuenta su tratamiento de calor metalúrgico, el resultado
sería una mejor fase de engranaje planetario de entrada para un
generador de turbina de viento con capacidad nominal de 500 kW y
mayor. Por ello, el superacabado de algunos, o preferiblemente
todos, los engranajes en la fase planetaria de entrada resultaría
en una reducción o eliminación de restos de lubricante generados a
partir de los dientes de engranaje, reduciendo así o eliminando una
fuente de daño para los rodamientos.
De hecho, los fabricantes de cajas de engranajes
para generadores de energía con turbina de viento grandes solo
tenían una elección viable para reducir las asperezas pico después
de la rectificación, y éste era el proceso de rodaje. En el proceso
de rodaje, los engranajes se alisan en el estado ensamblado al
operar la caja de engranajes bajo varias cargas y velocidades de
manera tal que las asperezas pico se desgastan o se deforman
plásticamente. Debe ser mencionado que esto también era la ruta más
económica a seguir ya que la caja de engranaje tiene que ser
probada y certificada bajo condiciones de carga de cualquier manera
previo a su envío e instalación en su destino final. La fase de
rodaje y prueba puede ser realizada simultáneamente en la misma
fase de prueba. La AGMA/AWEA y la agencia de energía danesa, por
ejemplo, tienen directrices escritas para diseñar cajas de
engranajes de turbinas de viento y resaltan la necesidad del rodaje.
El impacto del acabado de superficie en la durabilidad del diente
de engranaje se discute brevemente, pero la metodología de alisar
la superficie no se le da consideración. Esta vista, que el método
de remover las asperezas pico es irrelevante, es generalmente
compartida por esta industria así como otros fabricantes de
engranajes.
Un proceso de rodaje ideal requiere la operación
de la caja de engranajes a diferentes cargas y velocidades para
simular las condiciones de campo reales para alisar los picos de
aspereza a través de toda la superficie portadora de carga. Sin
embargo, duplicar las condiciones de servicio actuales en una fase
de prueba es no solo virtualmente imposible sino que también es
impráctico igualmente debido a restricciones de equipo, tiempo y
costo. Durante el proceso de rodaje, el espesor de la película de
aceite es frecuentemente reducido a propósito para permitir más
contacto de aspereza pico, resultando en una superficie más lisa.
Una vez que el proceso de rodamiento es completado, el sistema de
lubricante y filtración de rodaje de la caja de engranajes debería
dar servicio. Típicamente se drena el lubricante, la caja de
engranaje se enjuaga y se reemplaza con un lubricante fresco y el
filtro, el cual captura los restos de metal generados durante el
proceso de rodaje, se limpia o reemplaza. Desafortunadamente,
incluso durante el rodaje, estos restos de metal pueden iniciar
daños serios a los rodamientos y superficies de contacto del
engranaje antes de recolectarlos en un filtro. Y, la mayor parte de
los filtros son capaces de capturar únicamente las partículas de
restos más grandes y permitir el paso de las partículas más finas.
Estas partículas finas aún son capaces de causar daño en la
superficie, en particular a los rodamientos de la caja de
engranajes.
Además, no importa que tan profuso
cuidadosamente el procedimiento de rodaje es realizado, este proceso
deja deformaciones microscópicas de material (elevadores de
esfuerzos) en las regiones de contacto de dientes de engranaje
debido a los esfuerzos elevados creados por cortar mecánicamente,
fracturar o deformar elásticamente las asperezas pico. Estos
elevadores de esfuerzo actúan como sitios de iniciación para futuras
fallas de fatiga por contacto o microcorrosión.
En consecuencia, incluso después del rodaje, los
engranajes planetarios de entrada frecuentemente experimentan
microcorrosión durante el periodo temprano de servicio en campo. La
microcorrosión en si es otra fuente de restos de metal que pueden
causar daño adicional a los rodamientos y superficies de contacto de
engranaje ya que los restos de metal no son atrapados
inmediatamente o completamente por el sistema de filtrado. Debe
resaltarse que incluso partículas de restos de metal microscópicas,
que pueden pasar a través de un filtro de
10-micras, aún son lo suficientemente grandes para
iniciar daño. La microcorrosión es reconocida como un indicador de
posibles fallas de engranajes futuras y/o problemas serios de
desgaste. Siempre que ocurre un desgaste severo, el perfil de
diente de engranaje cambia llevando a una mayor vibración y ruido
que coloca un esfuerzo elevado en el sistema de caja de
engranajes.
Adicionalmente, los procedimientos de rodaje
típicamente únicamente alisan el lado de impulso de la rueda hueca
y del engranaje de sol y dejando los lados de sotavento de estos
dientes de engranaje como maquinados. Durante condiciones de
operación adversas como aumentos súbitos de viento fuertes o
frenados de turbina, la carga del lado de sotavento puede ser lo
suficientemente elevado para producir contacto de aspereza y
contribuir a restos de metal dañinos. Sin embargo, engranajes
superacabados vibratorios químicamente acelerados son alisados en
ambos lados de las superficies de dientes de contacto.
Nuevamente, necesita ser enfatizado que la
industria ha fallado en dar guía sobre el acabado de superficie
óptima actual, o en el método de generar dichas superficies óptimas
para mejorar la durabilidad de la caja de engranajes. Más bien se
ha basado principalmente en procedimientos de rodaje para alisar las
áreas de contacto de dientes de engranaje a lo que se ha creído en
una condición satisfactoria.
Se describe aquí un sistema de engranaje
planetario grande mejorado utilizado en la fase de entrada de
generadores de energía con turbinas de viento. Este sistema de
engranaje planetario mejorado reduce o elimina los restos de
lubricante tradicionalmente generados a partir de los dientes de
engranaje, eliminando así una fuente de inicio para fallas de
rodamiento. Para lograr estos resultados, algunos y preferiblemente
todos los dientes de engranaje dentro del sistema de engranaje
planetario son superacabados utilizando acabado vibratorio
químicamente acelerado a una rugosidad de superficie de
aproximadamente 0,25 micras o menos. La invención está definida en
las reivindicaciones 1, 6 y 9 respectivamente.
En particular, un método novedoso es descrito
para superacabar el engranaje de rueda hueca masivo, en especial un
engranaje de rueda hueca endurecido, colocado horizontalmente en un
tazón vibratorio.
Se observará que las enseñanzas inventivas
descritas en la presente son útiles a todas las demás aplicaciones
de conjuntos de engranajes. De manera similar, las enseñanzas de
esta invención aplican a algunos o todos los engranajes de otros
tipos de caja de engranajes no planetarios grandes en donde los
regímenes de lubricación límite existen debido a acabados de
dientes tradicionalmente rectificados. El modelo de engranajes
dentro de estas cajas de engranajes, como de espuela, helicoidales,
de cara, biselados y similares, no son importantes para el concepto
descriptivo descrito
aquí.
aquí.
Será fácilmente evidente a los expertos en esta
técnica que varias modificaciones y cambios de una naturaleza obvia
pueden ser hechos y todas tales modificaciones y cambios son
consideradas dentro del alcance de las reivindicaciones. Otras
modalidades de la invención serán aparentes para los expertos en la
técnica a partir de la consideración de la especificación y
práctica de la invención que se describe aquí. Ejemplos son
superacabados de todos los engranajes y/o todos los rodamientos
dentro de estos tipos de cajas de engranajes grandes. Sin duda, las
modalidades específicas descritas no pretenden ser limitantes pero
meramente ilustrativas del método inventivo.
La característica única y significativa del
proceso utilizado en la presente invención es el mecanismo de
nivelación de superficie utilizado para lograr el acabado de
superficie. Una solución química es usada en el tazón vibratorio o
tina en conjunción con medio cerámico. Cuando se introduce en la
máquina, esta solución química reacciona con el metal y produce un
recubrimiento de conversión suave y estable a través de las
asperezas (picos y valles) de los dientes de engranaje. El
movimiento de frotación a través de los flancos de los dientes de
engranaje desarrollados por la máquina y medio frota efectivamente
el recubrimiento de conversión fuera de los "picos" de las
superficies pero deja los "valles" sin tocar. El recubrimiento
de conversión es continuamente reformado y quitado frotando durante
esta etapa produciendo un mecanismo de nivelación de superficie.
Este mecanismo es continuado en la máquina vibratoria hasta que el
acabado de superficie deseado es logrado. En este punto, la química
activa es desactivada y es típicamente enjuagada de la máquina con
una solución de bruñido, que no reacciona con el metal base.
Durante esta etapa, recubrimiento de conversión es frotado y
desprendido de los flancos de dientes de engranaje una última vez
para producir los engranajes acabados para la fase de engranaje
planetario de entrada. Y finalmente, ya que el proceso está basado
en agua, aproximadamente a temperatura ambiente y atmósfera
abierta, no hay oportunidad de templar los engranajes con acabado
vibratorio químicamente acelerado. Así, la inspección de quemadura
del temple no es requerida después del superacabado con la presente
invención.
Ya que los picos de aspereza son removidos
previo a la instalación, no se introducen microtensiones como en el
procedimiento convencional de alisado con rodaje. De hecho, la
necesidad de rodaje es grandemente reducida o completamente
eliminada. Así los problemas de microcorrosión y desgaste de las
superficies de engranajes son reducidos o eliminados. También, los
engranajes acabados con la presente invención no generan restos de
metal significantes al arranque o después de estar en servicio
durante periodos largos, y así evita restos de metal dañando los
rodamientos. Esto también permite para un mayor tiempo entre el
servicio de lubricación. Ya que el alisado de las superficies
también reduce la fricción, los engranajes no contribuyen al típico
pico de temperatura de asentamiento responsable por una vida
reducida de lubricante, rodamientos y sellos. El ruido y la
vibración también pueden ser esperados a ser reducidos por dos
razones. Primeramente, una reducción de fricción efectuará una
reducida vibración y ruido. Segundamente, una reducción en desgaste
quiere decir que el error de transmisión permanecerá más constante
con el tiempo, y por ello el ruido tampoco aumentará.
Previo a esta invención, intentos para mejorar
la durabilidad de cajas de engranajes de generador de energía con
turbina de viento eran logrados mediante rectificado de superficie
de los dientes de engranaje seguido por el rodaje, con lo cual la
caja de engranaje será operada bajo variadas cargas y velocidades.
El rodaje puede remover las asperezas pico desde unas de las
superficies de acoplamiento de diente de engranaje, pero también
tiene un número de deficiencias serias como se discutió
anteriormente cuando se comparan con la presente invención. En
consecuencia, varios objetos y ventajas de la presente invención
sobre el rectificado de dientes y proceso de rodaje aplicables a
generadores de energía con turbina de viento que tienen una
capacidad de potencia nominal individual de 500 kW y mayores
son:
1. proporcionar una fase planetaria de entrada
mejorada que tenga los flancos de dientes completamente
superacabados, que reduce o elimina restos de metal dañinos
generados por los engranajes durante el rodaje o durante el servicio
actual;
2. proporcionar una fase planetaria mejorada con
significativa reducción o eliminación de restos de metal normalmente
generados desde los dientes de engranaje, reduciendo o eliminado así
una fuente inicial de falla de rodamientos;
3. Proporcionar un práctico y rentable método de
superacabado de los engranajes de rueda hueca grandes, especialmente
ruedas huecas endurecidas de elevada precisión geométrica,
utilizando acabado vibratorio químicamente acelerado a una
superficie superior que tiene un menor R_{a}, un aumentado
R_{mr}, y una reducción significante de elevadores de
esfuerzo;
4. proporcionar una fase planetaria de entrada
mejorada ya que ahora algunos y preferiblemente todos de los flancos
de engranaje de cualquier modelo 200 kg y mayor pueden ser
superacabados a un R_{a} de 0,25 micras o menos mientras
manteniendo tolerancias dimensionales;
5. proporcionar una fase planetaria de entrada
mejorada con significadamente reducida microcorrosión y desgaste,
que puede llevar a una futura macro corrosión, desgaste y
ultimadamente a falla de los dientes y herramientas;
6. proporcionar un método que simultáneamente
superacabe el impulso y lados de sotavento de todos los engranajes y
particularmente la rueda hueca y dientes de engranaje de sol
nuevamente reduciendo o eliminando el potencial de restos de metal
dañinos;
7. proporcionar una fase planetaria de entrada
mejorada con un significantemente reducido pico de temperatura que
puede ser dañino para la metalurgia, lubricante y sello durante el
rodaje u operación de campo temprana;
8. proporcionar una fase planetaria de entrada
mejorada con una significantemente reducida vibración y/o ruido
causado por la fricción y/o cambios de perfil de diente debido al
desgaste;
9. proporcionar una fase planetaria de entrada
mejorada que tenga una mayor relación de material (R_{mr}) en la
superficie de dientes de contacto permitiendo una mayor densidad de
energía;
10. proporcionar una fase planetaria de entrada
mejorada permitiendo la optimización o eliminación del proceso de
rodaje;
11. proporcionar un proceso que no requiera
inspección de quemadura del temple después de que los engranajes son
superacabados;
12. proporcionar un proceso de acabado
vibratorio químicamente acelerado aplicable a todos los modelos de
engranajes de 200 kg y mayores en todos los tipos de cajas de
engranajes que operen en unos regímenes de lubricación limite tal
que el superacabado reduce o elimina los restos de lubricante; y
13. proporcionar una caja de engranajes grandes
mejorada en donde algunos, o preferiblemente, todos los engranajes
y/o rodamientos son superacabados para reducir o eliminar los restos
del lubricante.
Objetos y ventajas adicionales serán evidentes a
partir de una consideración de la siguiente descripción y
dibujos.
La figura 1 es un dibujo de la sección
transversal de una caja de engranajes planetarios con tres
engranajes de planeta.
La figura 2a es un dibujo de un diente de
engranaje que ilustra el área de contacto del diente.
La figura 2b es un dibujo de la sección
transversal de dos dientes de engranaje.
La figura 3 es un dibujo del tazón vibratorio
que contiene medio usado para superacabar el engranaje de rueda
hueca;
La figura 4 es un dibujo del tazón vibratorio
ilustrando la posición ideal para el engranaje de rueda hueca
durante el proceso de superacabado.
La figura 5 es un dibujo que ilustra la
ubicación en la cual las soluciones químicas son entregadas durante
el proceso de superacabado.
La figura 6 son los parámetros de superficie y
perfil medidos en un flanco maquinado/rectificado típico de un
diente de engranaje de rueda hueca.
La figura 7 son los parámetros de superficie y
perfil medidos en un flanco superacabado típico de un diente de
engranaje de rueda hueca utilizando la presente invención.
La figura 1 es un dibujo de una fase planetaria
de entrada típicamente usada en las cajas de engranajes de turbina
de viento. Consiste de un engranaje de rueda hueca (1), dos o más
engranajes de planeta (2), y un engranaje de sol (3). Los dientes
(4) de cada engranaje van a ser superacabados. La figura 2a es una
vista tridimensional de un diente de engranaje individual (4) y la
figura 2b muestra una sección transversal bidimensional de 2
dientes de engranaje (4). El diente de engranaje (4) consiste en el
flanco (5), que es el lado de trabajo o de contacto del diente de
engranaje, la planicie superior (6) que es la superficie superior
del diente de engranaje, la planicie de fondo (7) que es la
superficie en el fondo del espacio entre dientes adyacentes y el
filete de raíz (8) que es la porción redondeada en la base del
diente de engranaje entre el flanco de diente (5) y la planicie de
fondo (7). El área más crítica es el patrón de contacto de dientes
(9), que es el área superficial de un diente de engranaje que ha
estado en contacto con su acople cuando los engranajes están en la
operación. En la presente invención, uno o más de los engranajes
planetarios de una caja de engranajes de turbina de vientos
incluyendo el sol (3), los planetas (2), y el engranaje de rueda
hueca (1) son superacabados en su lado de impulso y de sotavento
utilizando acabado químicamente acelerado en un tazón vibratorio o
tina a un R_{a} de 0,25 micras o menos.
Una descripción general del proceso de
superacabado sigue con la comúnmente poseída patente de los Estados
Unidos No. 4,491,500 y 4,818,333, y la solicitud de patente de los
Estados Unidos No. 10/071,533, 09/758067, y 10/684,073, cada una de
las cuales es incorporada en la presente mediante referencia. Una
química activa es introducida en el aparato de acabado vibratorio
que es capaz de convertir el metal del engranaje a una composición
de una película con dureza reducida que es físicamente y
químicamente estable y puede o no puede ser visualmente
perceptible. Esta película es conocida como un recubrimiento de
conversión. Cuando está película es desarrollada sobre la
superficie del engranaje, la acción de los elementos de medio en el
engranaje removerá únicamente la película de los picos de aspereza
del engranaje, dejando las áreas deprimidas del recubrimiento
intactas. Al constantemente humectar la superficie de metal con la
químicamente activa, el recubrimiento estable se reformará
continuamente, cubriendo aquellas áreas en donde el metal subyacente
desnudo ha sido expuesto frescamente, para proporcionar una nueva
capa de la película relativamente suave. Si esa porción permanece
más elevada que las áreas adyacentes continuará siendo frotada hasta
que cualquier rugosidad haya sido virtualmente eliminada.
La cantidad de solución de química activa
utilizada será únicamente aquella que mantendrá todas las
superficies de las partes tratadas en una condición humectada, para
asegurar una continua y virtualmente instantánea reformación de
cualquier recubrimiento removido a través de la acción de frotado.
Como será evidente a los expertos en la técnica, la cantidad de
cualquier medio utilizado dependerá de numerosos factores, como el
carácter de la superficie, área, peso y composición de los
engranajes siendo tratados, la composición de la solución utilizada
para el recubrimiento de conversión, temperaturas de operación, el
grado y velocidad de refinación a ser logrado, etc.
Aunque las propiedades exhibidas por el
recubrimiento de conversión producidas en el engranaje son de
crucial importancia a la práctica exitosa del presente proceso, la
formulación de la química activa utilizada para producir el
recubrimiento no lo es. La composición debe ser capaz de rápidamente
y efectivamente producir, bajo las condiciones de operación,
productos relativamente suaves de reacción de metal base y el
recubrimiento debe ser sustancialmente insoluble en el medio
líquido para asegurar que la remoción ocurra primariamente mediante
frotado, en vez de disolución. La química activa generalmente
consistirá de agua y hasta alrededor de 40 por ciento en peso de
ingredientes activos comprendidos esencialmente los químicos de
convención pero también opcionalmente y deseablemente incluyendo un
agente de oxidación, y en algunos casos un estabilizador y/o un
agente de humectación. Una vez que la cantidad deseada de refinación
es lograda, la química activa es detenida. Después de eso, una
solución de bruñido puede ser introducida en la máquina vibratoria.
La solución de bruñido, que no es reactiva al metal base, sirve
para remover el recubrimiento de convención desde la superficie para
crear una apariencia especular.
En una modalidad de la presente invención, el
engranaje de sol y engranajes de planeta pueden ser superacabados
en un tazón vibratorio o máquinas de tina de tamaño adecuado.
Engranajes múltiples con montaje adecuado pueden ser superacabados
simultáneamente. Un dispositivo puede ser usado para soportar
el(los) engranaje(s) o evitar el(los)
engranaje(s) de contactar los lados del tazón vibratorio o
tina mientras está en operación. El(los) engranaje(s)
son rápidamente agitados para producir movimiento relativo entre
el(los) engranaje(s) y el medio cerámico no abrasivo.
Las superficies del(los) engranaje(s) y el medio son
mantenidos en una condición humectada con una solución acuosa de
FERROMIL® FML-590 a 30 v/v%. Los elementos de medio
sólido no abrasivos son de una cantidad, tamaño y forma tal que,
bajo las condiciones de agitación, producen frotamiento de medio
uniforme de los dientes de engranaje. El proceso es continuado hasta
que el valor de rugosidad promedio aritmético (R_{a}) es 0,25
micras o menos. El(los) engranaje(s) luego son cocidos
para remover el recubrimiento de conversión utilizando una solución
acuosa de 1,5 v/v% de FERROMIL® FBC-295 a una
apariencia especular.
\newpage
Aunque la modalidad preferida contempla el uso
de medio cerámico no abrasivo, otros medios cerámicos, medios
plásticos, medios de acero, medios de acero inoxidable y combinación
de diferentes tipos de medios, también pueden ser utilizados,
dependiendo de las circunstancias físicas que rodean al acabo del
engranaje. Esta dentro de la habilidad de uno en la técnica
determinar qué medio, o combinación de medios, usar en cada
caso.
Este ejemplo enseña una modalidad para
superacabar un engranaje de rueda hueca grande (1) adecuada para
cajas de engranaje de turbina de viento comerciales de capacidad
nominal de potencia de 500 kW y mayores. El engranaje de rueda
hueca (1) tiene el siguiente peso y dimensiones aproximadas. Pesa
1.620 kg, tiene un diámetro externo de 171 cm, un diámetro interno
de 146 cm, y un ancho de cara de 38,5 cm. La rueda hueca puede ser
tratada con calor mediante carburización con gas, nitruración con
gas, o puede ser mediante endurecimiento. En la figura 3, un tazón
vibratorio (10) es llenado a aproximadamente dos tercios de su
volumen con una mezcla de abrasivo y medio cerámico no abrasivo
(11). El tamaño de medio y forma son seleccionados tal que una
mezcla homogénea de medio tiene contacto uniforme a través del
flanco de diente de engranaje. La cantidad de medio también es
elegido para dar la cantidad preferida de acción de levantamiento
durante el procesamiento tal que el engranaje no contacte el fondo
o lados del canal del tazón vibratorio, o tal que la parte superior
del engranaje no suba por arriba del nivel de medio de trabajo. Los
pesos del motor son establecidos a un ángulo de avance de
aproximadamente 85 grados.
El engranaje de rueda hueca (1) es tendido
horizontalmente sobre el cubo del centro (12) del tazón vibratorio
(10) sobre la masa de medio estacionario (11) tomando cuidado
razonable de centrar el engranaje de rueda hueca en relación con el
centro del tazón. Como se ilustra en la figura 5 una solución acuosa
de FERROMIL® FBC-295 a 1,5 v/v% con un caudal de 20
L/hr es suministrado en la región entre la pared exterior del tazón
y la superficie externa del engranaje (13) para reducir los efectos
de generación de calor a fricción. Una solución acuosa de química
activa que consiste de FERROMIL® FML-590 a 30 v/v%
es suministrada a 18 L/hr en a región entre el cubo de centro (12) y
los dientes de engranaje interno (14).
El tazón vibratorio (10) es arrancado a un
frecuencia baja y es gradualmente incrementado a aproximadamente 46
a 48 hertz con lo cual el engranaje de rueda hueca se hunde en el
medio (11). La posición ideal es mostrada en la figura 4 en donde
la parte más superior del engranaje (1) está en o justo por debajo
del medio (11) y en interfase con el aire. Si la amplitud del tazón
vibratorio no está entre 1,5 a 2,0 mm, ajustes deben ser hechos al
peso inferior para lograr esta amplitud. Esta medición es leída
desde un calibre de amplitud montado en el exterior del tazón (10).
El engranaje de rueda hueca (1) permanecerá centrado durante el
resto del procesamiento y girara lentamente alrededor del cubo
central del tazón vibratorio (12).
Los siguientes parámetros pueden ser ajustados
según se necesite para mantener el engranaje (1) en o justo por
debajo de la superficie superior del medio (11) para que gire
uniformemente alrededor del cubo central (12) del tazón giratorio
(10):
- \bullet
- Tamaño de medio, forma, composición y porcentaje de cada uno.
- \bullet
- Nivel de medio.
- \bullet
- Frecuencia del motor.
- \bullet
- Amplitud y ángulo de avance generado por el sistema de peso ajustable.
- \bullet
- Concentraciones y gastos de química activa y soluciones de bruñido.
El ajuste de estos parámetros está dentro del
conocimiento ordinario en la técnica.
El proceso es continuado hasta el valor de
rugosidad promedio aritmético (R_{a}) de 0,25 micras o menos. El
flujo de química activa se interrumpe, y un compuesto de bruñido que
consiste en una solución acuosa de FERROMIL®
FBC-295 a 1,5 v/v% es suministrado 150 L/hr en la
región entre la columna central del tazón y los dientes del
engranaje (15). El proceso es continuado hasta que el recubrimiento
de convención es removido produciendo una apariencia limpia y
brillante.
Los resultados no anticipados que fueron
obtenidos fueron:
1.- El engranaje permanece centrado en el tazón
y es suspendido del fondo del tazón mediante el movimiento del medio
y la parte más superior del engranaje permanece en o justo por
debajo del interfase con el medio/aire.
2.- El engranaje es superacabado sin daño del
medio o fragmentos de media.
3.- Un R_{a} 0,25 micras o menos es logrado y
la relación material es aumentada significantemente.
a) La figura 6 muestra un perfil de rugosidad de
superficie típico del área de contacto de dientes de engranaje
previo al superacabado. El R_{a} es 0,78 micras, y el R_{mr} es
49,4%.
b) La figura 7 muestra el perfil de rugosidad de
superficie del área de contacto de dientes de engranaje después del
superacabado. El R_{a} es 0,16 micras, y el R_{mr} es 73,2%.
4.- El acabado de superficie es uniforme, dentro
de la tolerancia, a través del avance y perfil.
5.- Únicamente una cantidad insignificante, si
no ninguna, de medio es fracturado por el proceso (es decir, la
frotación de medio fue extremadamente baja).
\vskip1.000000\baselineskip
Dos cajas de engranaje de generadores de turbina
de viento que tenían una capacidad de potencia nominal mayor que
500 kW tuvieron todos los engranajes de la fase planetaria dentada
superacabados a una rugosidad de superficie de 0,25 micras o menos
utilizando el proceso descrito en la presente invención. Previo al
superacabado, las ruedas huecas fueron endurecidas, y los planetas
y engranajes de sol fueron carburizados con gas. Después de ser
colocados en servicio, las cajas de engranajes fueron inspeccionadas
después de aproximadamente 6 meses y después de aproximadamente un
año de operación. No se observó microcorrosión o desgaste en la
superficie de dientes de engranaje. Similarmente, no fue encontrado
daño en rodamiento. En comparación, en engranajes rectificados
alisados únicamente por la técnica de rodaje comúnmente pueden
arrancar para mostrar señal de microcorrosión o desgaste después de
solo seis meses de operación, y los rodamientos empiezan a mostrar
daños vía la extensión directa o mediante monitoreo de
ruido/vibración. Adicionales ventajas anticipadas de la presente
invención incluyen reducir los restos de metal, mejor vida de
rodamiento, reducido desgaste, reducida vibración y ruido, mejorada
resistencia de fatiga por contacto, mejorada lubricación, mayor
tiempo entre servicio de lubricante, un proceso de rodaje
simplificado o eliminado y una mejorada durabilidad, eficiencia y
menor costo de fabricación y operación de la caja de engranajes
planetarios.
Aunque los aparatos y métodos de la presente
invención han sido descritos en términos de modalidades preferidas,
será evidente a los expertos en la técnica que variaciones pueden
ser aplicadas a lo que ha sido descrito en la presente sin
desviarse alcance de la invención, el cual está definida en las
reivindicaciones adjuntas.
Claims (33)
1. Una caja de engranajes planetarios de fase de
entrada para un generador de turbinas de viento grande que comprende
un engranaje de rueda hueca, dos o más engranajes de planeta, y un
engranaje de sol, en donde uno o más del engranaje de rueda hueca,
dos o más engranajes de planeta, y engranaje de sol comprenden una
pluralidad de dientes que han sido superacabados a una rugosidad de
superficie final de 0,25 micras.
2. La caja de engranajes planetarios de
conformidad con la reivindicación 1, en donde los dientes de uno o
más del engranaje de rueda hueca, dos o más engranajes de planeta y
un engranaje de sol son superacabados a una rugosidad de superficie
final de 0,16 micras.
3. La caja de engranajes planetarios de
conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en
donde la caja de engranajes planetarios comprende una caja
planetaria de un generador de energía con turbina de viento teniendo
una capacidad de salida de 500 KW o mayor.
4. La caja de engranajes planetarios de
conformidad con cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en
donde previo a ser superacabada a una rugosidad de superficie de
0,25 \mum o menos, el uno o más del engranaje de rueda hueca, dos
o más engranajes de planeta, y engranaje de sol son tratados con
calor mediante un método seleccionado del grupo que consiste de
carburización con gas, nitruración con gas y endurecimiento.
5. La caja de engranajes planetarios de
conformidad con la reivindicación 1, en donde cada uno del engranaje
de rueda hueca, dos o más engranajes de planeta y engranaje de sol
comprende una pluralidad de dientes que han sido superacabados a una
rugosidad de superficie de 0,25 \mum o menos, o en donde cada uno
de los dos o más engranajes de planeta y engranaje de sol comprenden
una pluralidad de dientes que han sido superacabados a una rugosidad
de superficie de 0,25 \mum o menos, o en donde cada uno de los dos
o más engranajes de planeta comprenden una pluralidad de dientes que
han sido superacabados a una rugosidad de superficie de 0,25 \mum
o menos, o en donde el lado de impulso de la pluralidad de dientes
han sido superacabados a una rugosidad de superficie de 0,25 \mum
o menos, o en donde el lado de sotavento de la pluralidad de dientes
han sido superacabados a una rugosidad de superficie de 0,25 \mum
o menos.
6. Un engranaje planetario de fase de entrada
para un generador de turbinas de viento grande que tiene una masa
mayor que 200 kg que comprende una pluralidad de dientes que han
sido superacabados a una rugosidad de superficie de 0,25 \mum o
menos.
7. El engranaje de conformidad con la
reivindicación 6, en donde el lado de impulso de la pluralidad de
dientes ha sido superacabado a una rugosidad de superficie de 0,25
\mum o menos, y el lado de sotavento de la pluralidad de dientes
ha sido superacabado a una rugosidad de superficie de 0,25 \mum o
menos.
8. El engranaje de conformidad con la
reivindicación 6, en donde el lado de impulso de la pluralidad de
dientes han sido superacabados a una rugosidad de superficie de 0,25
\mum o menos.
9. Un método para reducir restos del lubricante
en una caja de engranajes planetarios de fase de entrada para un
generador de energía con turbina de viento, en donde la caja de
engranajes planetarios comprende un engranaje de rueda hueca, dos o
más engranajes de planeta, y un engranaje de sol, el método
comprende superacabar los dientes de uno o más engranaje de rueda
hueca, dos o más engranajes de planeta, y engranajes de sol a una
rugosidad de superficie de 0,25 \mum o menos antes de operar la
caja de engranajes planetarios.
10. El método de conformidad con la
reivindicación 9, en donde uno o más del engranaje de rueda hueca,
dos o más engranajes de planeta y engranaje de sol son superacabados
utilizando acabado químicamente acelerado.
11. El método de conformidad con la
reivindicación 9 o 10, en donde previo a ser superacabado a una
rugosidad de superficie de 0,25 \mum o menos, el uno o más del
engranaje de rueda hueca, dos o más engranajes de planeta, y
engranaje de sol son tratados con calor mediante un método
seleccionado del grupo que consiste de carburización con gas,
nitruración con gas y endurecimiento.
12. El método de conformidad con una de las
reivindicaciones desde la 9 a la 11, en donde cada uno de los
engranajes de rueda hueca, dos o más engranajes de planeta y
engranaje de sol comprende una pluralidad de dientes que han sido
superacabados a una rugosidad de superficie de 0,25 \mum o menos,
o en donde cada uno de los dos o más engranajes de planeta y
engranaje de sol comprenden una pluralidad de dientes que han sido
superacabados o una rugosidad de superficie de 0,25 \mum o menos,
o en donde cada uno de los dos o más engranajes de planeta
comprenden una pluralidad de dientes que han sido superacabados a
una rugosidad de superficie de 0,25 \mum o menos y/o en donde el
lado de impulso de la pluralidad de dientes ha sido superacabado a
una rugosidad de superficie de 0,25 \mum o menos, y/o en donde el
lado de costa de la pluralidad de dientes ha sido superacabado a una
rugosidad de superficie de 0,25 \mum o menos.
13. El método de conformidad con la
reivindicación 12, en donde el engranaje de rueda hueca está
superacabado al agitar el engranaje de rueda hueca en presencia de
una pluralidad de medios de acabado y una solución química que es
capaz de reaccionar con el metal del engranaje de rueda hueca para
formar una película que tiene una película de dureza reducida sobre
la superficie del engranaje de rueda hueca, para que la pluralidad
de medios de acabado pueda remover la película de dureza reducida en
la superficie del engranaje de rueda hueca, refinando así la
superficie del engranaje de rueda hueca, después de lo cual la
composición que tiene una película de dureza reducida se reforma
inmediatamente mediante la reacción entre el engranaje de rueda
hueca y la solución química para refinar adicionalmente mediante la
pluralidad de medios de acabado.
14. El método de conformidad con la
reivindicación 13, en donde la pluralidad de medios de acabado se
selecciona del grupo que consiste de:
medios abrasivos, (por ejemplo se selecciona del
grupo que consiste de cuarzo, granito, óxidos de aluminio naturales
y sintéticos, carburo de silicio, óxido de hierro y mezclas de
éstos), y medios no abrasivos (por ejemplo se seleccionan del grupo
que consiste de medios cerámicos, medios plásticos, medios de acero,
medios de acero inoxidable y mezclas de éstos);
en donde éstos medios abrasivos se mantienen
dentro de una matriz de porcelana, plástico, o mezclas de éstos.
15. El método de conformidad con la
reivindicación 13 o 14, en donde la mezcla ocurre dentro de un
aparato de acabado vibratorio.
16. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 13 a la 15, en donde la cantidad de
solución química es suficiente para mantener las superficies del
engranaje de rueda hueca y pluralidad de medios de acabado en una
condición humectada.
17. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 13 a la 16, en donde la solución
química comprende un químico seleccionado del grupo que consiste de
sal de fosfato, ácido fosfato, ácido oxálico, oxalato de sodio,
sulfato, ácido sulfúrico, bicarbonato de sodio, cromato, ácido
crómico, cromato de sodio o mezclas de éstos, o la solución química
comprende un acelerador seleccionado del grupo que consiste de zinc,
fosfato de magnesio, fosfato de hierro, oxidantes orgánicos,
oxidantes inorgánicos, peróxidos, meta-nitrobenceno,
cloratos, cloritos, nitratos, nitritos, y mezclas de éstos.
18. El método de conformidad con la
reivindicación 12, en donde los engranajes de planeta son
superacabados al agitar los engranajes de planeta en presencia de
una pluralidad de medios de acabado y una solución química que es
capaz de reaccionar con el metal de los engranajes de planeta para
formar una película que tiene una película de dureza reducida en la
superficie de los engranajes de planeta, para que la pluralidad de
medios de acabado puedan remover la película de dureza reducida de
la superficie de los engranajes de planeta, por lo cual refinan la
superficie de los engranajes de planeta, después de los cual la
composición que tiene una película de dureza reducida es reformada
inmediatamente mediante la reacción entre los engranajes de planeta
y la solución química para refinar adicionalmente mediante la
pluralidad de medios de acabado.
19. El método de conformidad con la
reivindicación 12, en donde, el engranaje de sol es superacabado al
agitar el engranaje de sol en presencia de una pluralidad de medios
de acabado y una solución química que es capaz de reaccionar con el
metal del engranaje de sol para formar una película que tiene una
película de dureza reducida en la superficie del engranaje de sol,
para que la pluralidad de medios de acabado puedan remover la
película de dureza reducida de la superficie del engranaje de sol,
refinando así la superficie del engranaje de sol, después de lo cual
la composición que tiene una película de dureza reducida se reforma
inmediatamente mediante la reacción entre el engranaje de sol y la
solución química para una refinación adicional mediante la
pluralidad de medios de acabado.
20. El método de conformidad con la
reivindicación 18 o 19, en donde la pluralidad de medios de acabados
se seleccionan del grupo que consiste en medios abrasivos, medios no
abrasivos y mezclas de estos.
21. El método de conformidad con la
reivindicación 20, en donde los medios no abrasivos comprenden una
mezcla de granos de óxido fusionados a una masa coherente y
sustancialmente libre de partículas abrasivas discretas, y la masa
coherente contiene en una base libre de oxígeno, alrededor de 60 a
80 por ciento en peso de aluminio y alrededor de 5 a 30 por ciento
en peso de silicio.
22. El método de conformidad con la
reivindicación 21, en donde la masa coherente comprende alrededor de
76 a 78 por ciento en peso de aluminio, alrededor de 10 a 12 por
ciento en peso de silicio, alrededor de 5 a 9 por ciento en peso de
hierro y alrededor de 4 a 6 por ciento en peso de titanio, en una
base libre de oxígeno, o la masa coherente comprende alrededor de 63
a 67 por ciento en peso de aluminio, alrededor de 26 a 36 por ciento
en peso de silicio, alrededor de 2 a 4 por ciento en peso de sodio,
alrededor de 1 a 2 por ciento en peso de potasio, y alrededor de 0,5
a 0,8 por ciento en peso de fósforo, en una base libre de oxígeno, o
la masa coherente comprende alrededor de 62 a 73 por ciento en peso
de aluminio, alrededor de 7 a 14 por ciento en peso de silicio,
alrededor de 10 a 25 por ciento en peso de manganeso y alrededor de
1 a 4 por ciento en peso de sodio.
23. El método de conformidad con la
reivindicación 21 o 22, en donde los granos de óxido tienen
diámetros entre una micra y 25 micras.
24. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 20 a 23, en donde los medios no
abrasivos tienen una densidad de por lo menos alrededor de 2,75
gramos por centímetro cúbico, y/o, tienen un valor de dureza de
pirámide de diamante promedio de por lo menos alrededor de 845.
25. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 20 a la 24, en donde la reducción de
peso promedio de la pluralidad de medios de acabado ocasionada por
la agitación en el proceso no superará alrededor de 0,1 por ciento
por hora.
26. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 18 a la 25, en donde la cantidad de
solución química es suficiente para mantener las superficies de
engranaje de rueda hueca y pluralidad de medios de acabado en una
condición humectada.
27. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 18 a la 26, en donde la solución
química comprende un químico seleccionado del grupo que consiste de
sal de fosfato, ácido fosfato, ácido oxálico, oxalato de sodio,
sulfato, ácido sulfúrico, bicarbonato de sodio, cromato, ácido
crómico, cromato de sodio o mezclas de estos, o la solución química
comprende un acelerador seleccionado del grupo que consiste de zinc,
fosfato de magnesio, fosfato de hierro, oxidantes orgánicos,
oxidantes inorgánicos, peróxidos, meta-nitrobenceno,
cloratos, cloritos, nitratos, nitritos y mezclas de estos.
28. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 12 a la 27, en donde el engranaje
tiene una masa mayor que 200 kg y es superacabado utilizando acabado
químicamente acelerado.
29. El método de conformidad con la
reivindicación 28, en donde el engranaje que tiene una masa mayor
que 200 kg es superacabado al agitar el engranaje que tiene una masa
mayor que 200 kg en presencia de una pluralidad de medios de acabado
y una solución química que es capaz de reaccionar con el metal del
engranaje que tiene una masa mayor que 200 kg para formar una
película que tiene una película de dureza reducida y una superficie
de engranaje que tiene una masa mayor que 200 kg, para que la
pluralidad de medios de acabado puedan remover la película de dureza
reducida de la superficie del engranaje que tiene una masa mayor que
200 kg, refinando así la superficie del engranaje que tiene una masa
mayor que 200 kg, después de lo cual la composición que tiene una
película de dureza reducida se reforma inmediatamente mediante las
reacciones del engranaje que tiene una masa mayor que 200 kg y una
solución química para refinar adicionalmente mediante la pluralidad
de medios de acabado.
30. El método de conformidad con la
reivindicación 29, en donde la pluralidad de medios de acabado se
selecciona del grupo que consiste de:
medios abrasivos seleccionados (por ejemplo del
grupo que consiste de cuarzo, granito, óxidos de aluminio naturales
y sintéticos, carburo de silicio, óxido de hierro y mezclas de
estos), y en donde éstos medios abrasivos pueden mantenerse dentro
de una matriz de porcelana, plástico o mezclas de estos;
medios no abrasivos seleccionados (por ejemplo
del grupo que consiste de medios de cerámica, medios de plástico,
medios de acero, medios de acero inoxidable y mezclas de estos);
y mezclas de estos.
31. El método de conformidad con la
reivindicación 29 o 30, en donde la mezcla ocurre dentro de un
aparato de acabado vibratorio.
32. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 29 a la 31, en donde la cantidad de
solución química es suficiente para mantener las superficies del
engranaje de rueda hueca y pluralidad de medios de acabado en una
condición humectada.
33. El método de conformidad con cualquiera de
las reivindicaciones desde la 29 a la 32, en donde la solución
química comprende un químico seleccionado del grupo que consiste de
sal de fosfato, ácido fosfato, ácido oxálico, oxalato de sodio,
sulfato, ácido sulfúrico, bicarbonato de sodio, cromato, ácido
crómico, cromato de sodio o mezclas de estos, o la solución química
comprende un acelerador seleccionado del grupo que consiste de zinc,
fosfatos de magnesio, fosfatos de hierro, oxidantes orgánicos,
oxidantes inorgánicos, peróxidos, meta-nitrobenceno,
cloratos, cloritos, nitratos, nitritos y mezclas de estos.
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Families Citing this family (64)
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---|---|---|---|---|
CN101818803A (zh) | 2003-05-30 | 2010-09-01 | 雷姆技术公司 | 行星齿轮箱 |
CA2592420A1 (en) * | 2004-12-23 | 2006-07-06 | United Technologies Corporation | Composition and process for enhanced properties of ferrous components |
JP2008535672A (ja) * | 2005-04-06 | 2008-09-04 | アール・イー・エム・テクノロジーズ・インコーポレーテツド | 高密度カーバイドの超仕上げ |
WO2007064336A1 (en) * | 2005-12-02 | 2007-06-07 | United Technologies Corporation | Methods and systems to enhance efficiency of power-transmission systems containing higher viscosity lubricants |
DE602005024193D1 (de) * | 2005-12-02 | 2010-11-25 | United Technologies Corp | Zahnrad mit verbesserter oberflächengüte |
DE502006001676D1 (de) | 2006-03-09 | 2008-11-13 | Winergy Ag | Verfahren zur Fertigung von evolventenförmigen Verzahnungen von Zahnrädern |
US7820068B2 (en) * | 2007-02-21 | 2010-10-26 | Houghton Technical Corp. | Chemical assisted lapping and polishing of metals |
JP4811329B2 (ja) * | 2007-04-17 | 2011-11-09 | 株式会社ジェイテクト | 差動制限装置及び差動制限装置の製造方法 |
CA2695630A1 (en) | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Rem Technologies, Inc. | Method for inspecting and refurbishing engineering components |
US20090139799A1 (en) * | 2007-11-30 | 2009-06-04 | General Electric Company | Textured surfaces for gears |
EP2128230A1 (en) | 2008-05-20 | 2009-12-02 | Solvay Solexis S.p.A. | Method for lubricating wind turbine gearbox |
US10179388B2 (en) * | 2009-05-12 | 2019-01-15 | Rem Technologies, Inc. | High throughput finishing of metal components |
US8172716B2 (en) * | 2009-06-25 | 2012-05-08 | United Technologies Corporation | Epicyclic gear system with superfinished journal bearing |
CA2709474C (en) * | 2009-07-14 | 2016-04-26 | Engineered Abrasives, Inc. | Peen finishing |
CN101850530A (zh) * | 2010-04-06 | 2010-10-06 | 重庆大学 | 微动磨损的齿轮镜面抛光*** |
US8696314B2 (en) * | 2010-06-15 | 2014-04-15 | General Electric Company | Gear set, wind turbine incorporating such a gear set and method of servicing a wind turbine |
ES2444583T3 (es) * | 2010-06-29 | 2014-02-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Engranaje planetario para una dirección de carga principal |
WO2012002866A1 (en) * | 2010-07-02 | 2012-01-05 | Aktiebolaget Skf | A hollow gear ring and method for its manufacturing |
ES2541004T3 (es) * | 2010-07-16 | 2015-07-15 | Engineered Abrasives, Inc. | Procedimiento para el granallado y el acabado vibratorio de engranajes |
AT509456B1 (de) * | 2010-08-31 | 2011-09-15 | Miba Sinter Austria Gmbh | Gesintertes zahnrad |
DE102010044436A1 (de) * | 2010-09-06 | 2012-03-08 | Lais Gmbh | Getriebe |
JP2012081569A (ja) * | 2010-10-14 | 2012-04-26 | Engineered Abrasives Inc | ピーニング仕上げ |
CN102889162A (zh) * | 2011-07-21 | 2013-01-23 | 刘华栋 | 一种永磁半直驱式潮流发电装置 |
EP2554841B1 (en) * | 2011-08-03 | 2015-09-16 | Vestas Wind Systems A/S | A gearbox comprising a stationary gear component formed on the basis of variable flank profiles of gear teeth |
JP2015502503A (ja) | 2011-10-28 | 2015-01-22 | アール・イー・エム・テクノロジーズ・インコーポレーテツド | 風力タービン変速機潤滑システム |
DE102011117655A1 (de) | 2011-11-04 | 2013-05-08 | Robert Bosch Gmbh | Getriebe |
DE102011089021A1 (de) * | 2011-12-19 | 2013-06-20 | Zf Friedrichshafen Ag | Getriebevorrichtung mit einem innenverzahnten Hohlrad sowie zwei damit kämmenden Stirnrädern |
KR20130110266A (ko) * | 2012-03-29 | 2013-10-10 | 삼성중공업 주식회사 | 풍력발전기 및 풍력발전기용 피치 베어링 |
JP2014009789A (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-20 | Jtekt Corp | 電動パワーステアリング装置 |
CN103526197B (zh) | 2012-07-05 | 2016-03-16 | 通用电气公司 | 维修元件的方法 |
DE102012212630A1 (de) * | 2012-07-18 | 2014-01-23 | Repower Systems Se | Verfahren zum Prüfen von Komponenten einer Windenergieanlage und Windenergieanlage |
CN103727180A (zh) * | 2012-10-10 | 2014-04-16 | 成都掌握移动信息技术有限公司 | 具有耐摩擦涂层的行星齿轮机构 |
ITFI20130248A1 (it) * | 2013-10-17 | 2015-04-18 | Nuovo Pignone Srl | "airfoil machine components polishing method" |
JP6286054B2 (ja) | 2014-08-28 | 2018-03-07 | 日産自動車株式会社 | 歯車対 |
DE102014220702A1 (de) * | 2014-10-13 | 2016-04-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Brüniertes Planetenrad |
JP6127037B2 (ja) * | 2014-11-07 | 2017-05-10 | 大同メタル工業株式会社 | 軸受装置、これに用いる半割軸受及び軸受装置を備える発動機 |
DE102015204801A1 (de) * | 2015-03-17 | 2016-09-22 | MTU Aero Engines AG | Verfahren zur Fertigung eines Bauteils |
US10086483B2 (en) | 2015-06-29 | 2018-10-02 | Engineered Abrasives, Inc. | Apparatus and method for processing a workpiece |
DE102015221654A1 (de) | 2015-11-04 | 2017-05-04 | Zf Friedrichshafen Ag | Probelauf mit Glycerin |
DE102015224644A1 (de) * | 2015-12-09 | 2017-06-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Kugelgestrahlte Zahnflanken |
JP6311730B2 (ja) | 2016-01-26 | 2018-04-18 | トヨタ自動車株式会社 | 歯車機構 |
US10267718B2 (en) * | 2016-04-01 | 2019-04-23 | Caterpillar Inc. | Additive manufactured component that indicates wear and system and method thereof |
JP6704296B2 (ja) * | 2016-05-30 | 2020-06-03 | ナブテスコ株式会社 | ギア装置、インボリュート歯車の製造方法及びギア装置の製造方法 |
DE102016224741A1 (de) | 2016-12-12 | 2018-06-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Zahnrad- Feinstbearbeitung |
CN107276328A (zh) * | 2017-06-30 | 2017-10-20 | 深圳市正德智控股份有限公司 | 一种步进电机的制造方法及一种步进电机的检测方法 |
DE102017213077A1 (de) | 2017-07-28 | 2019-01-31 | Zf Friedrichshafen Ag | Serienprüfung eines Getriebes |
US11085421B2 (en) * | 2017-08-03 | 2021-08-10 | General Electric Company | Planet carrier of a wind turbine gearbox with improved lubricant path |
DE102017217933A1 (de) | 2017-10-09 | 2019-04-11 | Zf Friedrichshafen Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Zahnradbauteils eines Getriebes, insbesondere eines Windkraft-Planetengetriebes |
DE102017222932A1 (de) | 2017-12-15 | 2019-06-19 | Zf Friedrichshafen Ag | Chemisch unterstützte Feinstbearbeitung |
US10618102B2 (en) | 2017-12-19 | 2020-04-14 | American Axle & Manufacturing, Inc. | Method for forming an assembly having mating superfinished components |
US10792781B2 (en) | 2018-04-13 | 2020-10-06 | Bell Helicopter Textron Inc. | Masking tool system and method |
DE202018104624U1 (de) * | 2018-07-06 | 2019-10-08 | Liebherr-Components Biberach Gmbh | Bohrgerät |
CN108857794B (zh) * | 2018-08-08 | 2019-07-19 | 金上晋科技(深圳)有限公司 | 一种高端装备制造冷轧钢板多盘抛光装置 |
CN109608784A (zh) * | 2018-11-23 | 2019-04-12 | 余姚市宇洲电器有限公司 | 一种塑料齿轮用聚氯乙烯塑料的制备方法 |
US10927959B2 (en) | 2019-02-27 | 2021-02-23 | Caterpillar Inc. | Method and appliance for making isotropically finished seal ring of seal assembly for machine |
CN109968194A (zh) * | 2019-04-24 | 2019-07-05 | 嘉兴市志华机械有限公司 | 一种行星轮系磨头 |
CN110052957B (zh) * | 2019-04-24 | 2021-05-21 | 嘉兴市志华机械有限公司 | 一种双行星轮系磨头 |
CN110788011A (zh) * | 2019-12-05 | 2020-02-14 | 金陵科技学院 | 一种水果分类机 |
DE102020104122A1 (de) * | 2020-02-18 | 2021-08-19 | Audi Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines Getriebes |
CN111421192A (zh) * | 2020-04-24 | 2020-07-17 | 河南科技大学 | 一种人字齿轮精密加工方法 |
CN111594584A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-08-28 | 全椒县众联机械有限公司 | 一种高韧性耐磨的行星齿轮 |
CN113714751A (zh) * | 2021-09-14 | 2021-11-30 | 浙江奥威特液压机械有限公司 | 一种太阳轮的制作方法 |
CN116493688B (zh) * | 2023-06-27 | 2023-08-22 | 常州市武进金城齿轮股份有限公司 | 一种降噪齿轮的齿面高效研磨机 |
CN118024037B (zh) * | 2024-04-15 | 2024-06-07 | 太原理工大学 | 一种大型风电齿圈分布式激振抛磨方法 |
Family Cites Families (51)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2186304A (en) * | 1937-09-29 | 1940-01-09 | Gen Motors Corp | Gear lapping machine |
SU95704A1 (ru) | 1951-04-02 | 1952-11-30 | К.К. Екимов | Планетарна двухступенчата коробка скоростей |
CS149741B1 (es) * | 1969-02-28 | 1973-08-23 | ||
FR2141519B1 (es) † | 1971-06-11 | 1974-05-31 | Cogepris Sa | |
GB1501101A (en) † | 1974-01-10 | 1978-02-15 | Hygrade Finishes Ltd | Vibratory machine |
US4307544A (en) * | 1979-11-28 | 1981-12-29 | Roto-Finish Company, Inc. | Finishing machine with abrasive lined chamber and method of finishing |
SU1065162A1 (ru) | 1981-04-02 | 1984-01-07 | Bondar Nikolaj | Устройство дл обработки деталей |
GB2129719A (en) † | 1982-10-20 | 1984-05-23 | Abra Fin Limited | Vibratory finishing machines |
DE8303029U1 (de) † | 1983-02-04 | 1983-06-01 | Cours & Oberholz GmbH, 5620 Velbert | Rundtrogvibrator |
US4491500A (en) * | 1984-02-17 | 1985-01-01 | Rem Chemicals, Inc. | Method for refinement of metal surfaces |
EP0162133B1 (de) † | 1984-03-28 | 1988-01-20 | Carl Kurt Walther GmbH & Co. KG | Ringtrog-Vibrationsscheuerbehälter |
US4920703A (en) * | 1986-06-04 | 1990-05-01 | Koganei Seiki Seisakusho | Method and apparatus for finishing a tooth surface of a gear |
SU1535703A1 (ru) | 1987-02-17 | 1990-01-15 | Ворошиловградский машиностроительный институт | Устройство дл вибрационной обработки |
JPS63229262A (ja) | 1987-03-18 | 1988-09-26 | Tipton Mfg Corp | 化学研磨併用のバレル研磨法 |
US4818333A (en) * | 1987-08-03 | 1989-04-04 | Rem Chemicals, Inc. | Metal surface refinement using dense alumina-based media |
CN1016520B (zh) * | 1987-08-03 | 1992-05-06 | 兰姆化学有限公司 | 使用致密氧化铝基介质之金属表面精制方法 |
JPS6458463A (en) * | 1987-08-27 | 1989-03-06 | Brother Ind Ltd | Grinding by casted iron bond tool |
JP2684220B2 (ja) * | 1989-07-31 | 1997-12-03 | 東京エレクトロン株式会社 | 微細部品の製造方法 |
US5158629A (en) * | 1989-08-23 | 1992-10-27 | Rem Chemicals, Inc. | Reducing surface roughness of metallic objects and burnishing liquid used |
CN2115268U (zh) * | 1991-09-04 | 1992-09-09 | 张光柱 | 履带车辆动力转向机构 |
JPH06246548A (ja) | 1993-02-24 | 1994-09-06 | Nippon Steel Corp | 高接触疲労強度歯車の製造方法 |
IL106440A0 (en) | 1993-07-21 | 1993-11-15 | Ashot Ashkelon Ind Ltd | Wind turbine transmission apparatus |
US5503481A (en) | 1993-12-09 | 1996-04-02 | The Timken Company | Bearing surfaces with isotropic finish |
AU697351B2 (en) * | 1994-09-26 | 1998-10-01 | Cameron, Ron | Contra-rotating rotor unit |
US5685797A (en) * | 1995-05-17 | 1997-11-11 | United Technologies Corporation | Coated planet gear journal bearing and process of making same |
US5967672A (en) | 1996-02-28 | 1999-10-19 | Ntn Corporation | Machine parts making rolling or sliding surfaces formed with discontinuous grooves |
JPH1148036A (ja) | 1997-08-01 | 1999-02-23 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 超高品質歯車の製造方法 |
JPH11221742A (ja) * | 1997-09-30 | 1999-08-17 | Hoya Corp | 研磨方法及び研磨装置並びに磁気記録媒体用ガラス基板及び磁気記録媒体 |
EP1028438B1 (en) * | 1997-10-30 | 2005-04-20 | Neomax Co., Ltd. | METHOD OF MANUFACTURING R-Fe-B BOND MAGNETS OF HIGH CORROSION RESISTANCE |
US6346784B1 (en) * | 1998-04-20 | 2002-02-12 | Pan-Chien Lin | Power transmission apparatus |
FI108959B (fi) * | 1998-06-18 | 2002-04-30 | Valmet Voimansiirto Oy | Tuulivoimalan planeettavaihteisto |
US6273787B1 (en) * | 1998-08-26 | 2001-08-14 | Extrude Hone Corp | Abrasive polishing method, apparatus and composition |
JP2000126929A (ja) * | 1998-10-23 | 2000-05-09 | Univ Saga | 歯車高品質化処理システムおよび該システムに用い得るバレル処理装置 |
JP3369987B2 (ja) † | 1998-10-29 | 2003-01-20 | 株式会社チップトン | 振動バレル研磨後の内容物洗浄方法及び振動バレル研磨法 |
JP2000257697A (ja) | 1999-03-11 | 2000-09-19 | Nissan Motor Co Ltd | 耐高面圧歯車およびその製造方法 |
DE19917605B4 (de) * | 1999-04-19 | 2005-10-27 | Renk Ag | Getriebe für Windgeneratoren |
TW410190B (en) * | 1999-09-29 | 2000-11-01 | Siemens Ag | Process of polishing a wafer with flowing slurry |
US6478933B1 (en) | 1999-12-17 | 2002-11-12 | Caterpillar Inc. | Method for creating surface oil reservoirs on coated iron |
US6732606B1 (en) | 2000-06-30 | 2004-05-11 | Eaton Corporation | Polished gear surfaces |
US20030040264A1 (en) * | 2000-08-01 | 2003-02-27 | Takao Taniguchi | Gear, and method and device for finishing tooth face of gear |
ES2228292T3 (es) * | 2000-08-15 | 2013-02-12 | Zf Wind Power Antwerpen Nv | Conjunto de accionamiento para turbinas de viento o eólicas |
CA2424334C (en) * | 2000-09-27 | 2008-07-22 | Allan P. Henderson | Perimeter weighted foundation for wind turbines and the like |
WO2002044590A1 (fr) * | 2000-11-30 | 2002-06-06 | Kazushi Yanagimoto | Procede de fabrication d'un engrenage asymetrique, engrenage asymetrique, engrenage non circulaire et asymetrique, mecanisme d'engrenage et machine de finition au tonneau |
US20020088773A1 (en) † | 2001-01-10 | 2002-07-11 | Holland Jerry Dwayne | Nonabrasive media with accelerated chemistry |
DE60230114D1 (de) * | 2001-02-08 | 2009-01-15 | Rem Technologies | Chemisch-mechanische bearbeitung und oberflächen endbearbeitung |
JP2002286115A (ja) | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Nissan Motor Co Ltd | 高強度歯車及びその製造方法 |
US6585736B2 (en) | 2001-09-19 | 2003-07-01 | Mohammed A. Hajianpour | Device for external fixation of a fractured radius with simultaneous clamping of multiple pins and with a fixture for applying extension to distal bone fragments |
US6656293B2 (en) | 2001-12-10 | 2003-12-02 | Caterpillar Inc | Surface treatment for ferrous components |
DE10214623A1 (de) | 2002-04-02 | 2003-11-13 | Winergy Ag | Verfahren zur Behandlung von Verzahnungen |
US6846261B2 (en) | 2002-09-06 | 2005-01-25 | General Motors Corporation | Planetary gearset with multi-layer coated sun gear |
CN101818803A (zh) * | 2003-05-30 | 2010-09-01 | 雷姆技术公司 | 行星齿轮箱 |
-
2004
- 2004-05-28 CN CN200910171125A patent/CN101818803A/zh active Pending
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-
2005
- 2005-11-16 NO NO20055419A patent/NO328883B1/no not_active IP Right Cessation
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-
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2009
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- 2009-10-01 IL IL201343A patent/IL201343A0/en unknown
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