ES2315225T3 - Fibra de poli(tereftalato de trimetileno). - Google Patents
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Abstract
Una fibra de poli(tereftalato de trimetileno) retorcida o no retorcida, de una alta uniformidad, que tiene una viscosidad intrínseca en el intervalo de 0,7 a 1,3, compuesta por 95% en moles o más de unidades repetidas de tereftalato de trimetileno y 5% en moles o menos de unidades repetidas de otro éster, caracterizada porque la tenacidad de la fibra es 19 (cN/dtex) % 1/2 o mayor y el valor de la variación del grosor de la fibra (U%), durante la medida continua del grosor de la fibra mediante un verificador de uniformidad, es 1,5 o menor, así como que la fibra presenta una cualquiera de las características definidas mediante los siguientes requisitos (1), (2) y (3): (1) en el gráfico de un verificador de uniformidad existe una variación periódica en el lado de grosor de la fibra más pequeño a un intervalo de 10 m o menos, y la magnitud de la variación es 2% o menos de la fineza media, (2) aunque en el gráfico del verificador de uniformidad no sea perceptible la existencia de una variación periódica en el lado de grosor de la fibra más pequeño a un intervalo de 10 m o menos, en el diagrama para el análisis del periodo de variación del grosor de la fibra existe una variación periódica a un intervalo de 10 m o menos, y (3) en el gráfico del verificador de uniformidad es perceptible una variación no periódica en el lado de grosor de la fibra más pequeño a un intervalo de 10 m o menos, y en el diagrama para el análisis del periodo de variación del grosor de la fibra existe una variación no periódica a un intervalo de 10 m o menos; y en la que la tenacidad se calcula a partir de la ecuación de resistencia a la rotura x alargamiento a la rotura 1/2 (cN/dtex) % 1/2 , y la longitud de la fibra a medir mediante el verificador de uniformidad es 250 m.
Description
Fibra de poli(tereftalato de
trimetileno).
La presente invención se refiere a una fibra de
poli(tereftalato de trimetileno) (de aquí en adelante
referida como fibra de PTT), que es una clase de fibra de
poliéster, y a un método para producir la misma. Específicamente,
se refiere a un método llamado de dos etapas para producir una fibra
de PTT en el que el poli(tereftalato de trimetileno) se hila
en masa fundida y se enrolla una vez como una fibra no estirada,
después de lo cual se estira para formar la fibra de PTT, y la
fibra de PTT obtenida de este modo tiene una uniformidad adecuada
para uso en confección. Más específicamente, se refiere a unas
condiciones atmosféricas y a un periodo de tiempo a los que se
mantiene la fibra no estirada en el método antes mencionado para
producir la misma.
Las fibras de poliéster compuestas
principalmente de poli(tereftalato de etileno) se han
producido ampliamente en todo el mundo como las fibras sintéticas
más adecuadas para uso en confección, y la industria de fibras de
poliéster ya se ha desarrollado como un campo industrial
importante.
Por otra parte, la fibra de PTT se ha estudiado
ampliamente pero todavía no se ha alcanzado una producción
industrial a gran escala debido al alto precio del trimetilenglicol,
que es una de sus materias primas en la técnica anterior. En
relación con esto, recientemente se ha inventado un método para
producir trimetilenglicol con un coste bajo, con lo que hay
posibilidad de industrialización.
De la fibra de PTT se espera que sea una fibra
notable, con las ventajas de la fibra de poliéster y de la fibra de
nylon, y se ha estudiado su aplicación para uso en confección o para
uso en alfombras, usos en los que sus ventajas son deseables.
La fibra de PTT se ha conocido ampliamente en la
técnica anterior, por ejemplo, en las publicaciones de Patentes
Japonesas no examinadas (Kokai) Nº 52-5320 (A), Nº
52-8123 (B), Nº 52.8124 (C), Nº
58-104216 (D), J. Polymer Science: Polymer Physics
Edition, Vol. 14, 263 a 274 (1976) (E), y Chemical Fibers
International, Vol. 45, Abril (1995) 110 a 111 (F).
En estas técnicas anteriores la fibra de PTT se
produce mediante un método llamado de dos etapas, y en (D), que
técnicamente es similar a la presente invención, hay la descripción
siguiente:
"Puesto que la fibra no estirada de PTT
producida mediante un método de producción ordinario, es decir, con
una velocidad de hilado menor que 2.000 m/min, tiene grados
sumamente bajos de orientación y cristalización y un punto de
transición vítrea tan bajo como 35ºC, las propiedades de la misma
cambian muy rápidamente con el tiempo con lo que es difícil obtener
una fibra de PTT que tenga unas propiedades favorables debido a la
generación de pelusa o botones durante el procedimiento de
estirado".
En (D) se propone un método como técnica para
evitar este problema, en el que la velocidad de hilado es 2.000
m/min o mayor, preferiblemente 2.500 m/min o mayor, para ampliar los
grados de orientación y cristalización, y se mantiene la
temperatura de estirado en el intervalo de 35 a 80ºC. Además, hay un
ejemplo en (D) en el que una fibra no estirada obtenida con una
velocidad de hilado de 3.500 m/min se estira después de ser dejada
durante 24 horas bajo las condiciones de 20ºC y 60% de HR.
Aunque hay una descripción en (D) en que la
estructura y las propiedades físicas de la fibra no estirada,
hilada con una velocidad de hilado menor que 2.000 m/min, varían
considerablemente con el tiempo a temperatura ambiente, lo que
perturba directamente la estabilidad del estirado, no hay ni
descripciones ni sugerencias de contramedidas para evitar los
efectos adversos provocados por una variación con el tiempo tal de
la fibra no estirada obtenida con una velocidad de hilado inferior
a 2.000 m/min, tampoco se habla de medios concretos para evitar una
variación con el tiempo tal, dentro de unos límites mínimos, para
obtener así una fibra de alta calidad mientras que se mantiene una
favorable estabilidad del estirado.
En la descripción de los ejemplos de (D), la
fibra de PTT resultante del método de (D) tiene una tenacidad de 18
(cN/dtex) %^{1/2} o menor, a partir de lo cual es evidente que las
propiedades mecánicas son peores.
En un ejemplo comparativo descrito en (D) se
observa una descripción en que una fibra no estirada, que se hiló
con una velocidad de hilado de 1.200 m/min, se dejó en una atmósfera
a 20ºC y 60% de HR, y después de eso se estiró para formar una
fibra estirada con una tenacidad tan baja como 18 (cN/dtex)
%^{1/2}; sin embargo, no hay una descripción del valor de la
variación del grosor de la fibra (U%) o de la fluctuación periódica
del mismo.
A consecuencia de unos estudios según la
presente invención, se encontró que cuando la fibra de PTT se
produce mediante un método de dos etapas en el que la velocidad de
hilado es 1.900 m/min o menor, el encogimiento de la fibra no
estirada resultante varía con la temperatura atmosférica y con el
tiempo, como se muestra en las Figuras 1 y 2.
También se encontró que si la variación del encogimiento con el tiempo es grande, la bobina de fibra no estirada se transforma de una forma normal, como se muestra en la Figura 3A, a una forma anormal, como se muestra en la Figura 3B, debido al encogimiento conforme transcurre el tiempo, y los largos de la fibra no estirada de la bobina se adhieren parcialmente entre sí perturbando el desenrollado suave de la fibra no estirada, lo que da lugar a una amplia fluctuación de la tensión de desenrollado y a la generación de muchas roturas de hilo o de filamento individual, empeorando la estabilidad del estirado. Hay que advertir que, en las Figuras 3A y 3B, el número de referencia 1 indica la fibra no estirada y el 2 indica un carrete para enrollar el hilo no estirado.
También se encontró que si la variación del encogimiento con el tiempo es grande, la bobina de fibra no estirada se transforma de una forma normal, como se muestra en la Figura 3A, a una forma anormal, como se muestra en la Figura 3B, debido al encogimiento conforme transcurre el tiempo, y los largos de la fibra no estirada de la bobina se adhieren parcialmente entre sí perturbando el desenrollado suave de la fibra no estirada, lo que da lugar a una amplia fluctuación de la tensión de desenrollado y a la generación de muchas roturas de hilo o de filamento individual, empeorando la estabilidad del estirado. Hay que advertir que, en las Figuras 3A y 3B, el número de referencia 1 indica la fibra no estirada y el 2 indica un carrete para enrollar el hilo no estirado.
Además, era evidente que el hilo estirado,
obtenido a partir de la fibra no estirada bobinada en la bobina,
transformado debido a la variación por encogimiento con el tiempo,
generalmente tenía un gran valor de variación del grosor de la
fibra, es decir U%, y una fluctuación de la misma periódica,
correspondiente a la anchura transversal de la
bobinadora-enrolladora para la fibra no estirada (2
a 5 m convertidos en la fibra estirada), o a varias veces enteras
de la misma (véanse las Figura 4A y 5A). Un tejido de punto o plano
fabricado con una fibra estirada tal con una U% grande y una
fluctuación periódica del grosor de la fibra, en general, se tiñe
desigualmente presentando una veta o viso de tinte periódicos que al
parecer son inadecuados para uso en confección, donde la propiedad
más importante es la uniformidad.
En términos generales, en la producción
industrial de fibra sintética mediante el método de dos etapas se
requiere como máximo tres o cuatro días para completar el estirado,
después de que la fibra no estirada se ha enrollado, con lo que la
influencia de la variación del encogimiento con el tiempo es
sustancialmente inevitable. Por consiguiente, la producción
industrial de fibra de PTT adecuada para uso en confección es
imposible bajo aquellas condiciones en las que la variación del
encogimiento con el tiempo es importante, como en el modo
anterior.
Un objeto de la presente invención es
proporcionar una fibra de PTT de una alta calidad adecuada para uso
en confección, preferible para ropa de excelente calidad, obtenida
mediante un método de dos etapas, que se pueda estirar de una
manera estable (para dar lugar a un alto rendimiento), de una alta
tenacidad y una baja variación del grosor de la fibra,
particularmente de la fluctuación periódica del grosor de la fibra,
y un método para producir industrialmente una fibra de PTT tal. Un
problema a resolver mediante la presente invención es evitar, tanto
como sea posible, el encogimiento con el tiempo de la fibra no
estirada, para así reducir la fluctuación de la tensión de
desbobinado de la fibra no estirada y eliminar el efecto adverso en
la estabilidad del estirado de la fibra no estirada y en la calidad
de la fibra estirada.
A consecuencia de un estudio concienzudo, se ha
encontrado la relación entre las condiciones atmosféricas
(temperatura y humedad relativa) a las que se mantiene la fibra de
PTT no estirada y la variación con el tiempo del encogimiento de la
fibra no estirada, así como la relación entre las condiciones
atmosféricas y la estabilidad del estirado o la calidad de la fibra
estirada. La presente invención se ha basado por entero en un
conocimiento tal.
Es decir, un primer aspecto de la presente
invención es una fibra de PTT retorcida o no retorcida de una alta
uniformidad, que tiene una viscosidad intrínseca en el intervalo de
0,7 a 1,3, compuesta por 95% en moles o más de unidades repetidas
de tereftalato de trimetileno y 5% en moles o menos de unidades
repetidas de otro éster, caracterizada en que la tenacidad de la
fibra es 19 (cN/dtex) %^{1/2} o mayor y el valor de la variación
del grosor de la fibra (U%), durante la medida continua del grosor
de la fibra mediante un verificador de uniformidad, es 1,5 o menor,
así como que la fibra presenta una cualquiera de las características
definidas mediante los siguientes requisitos (1), (2) y (3);
(1) en el gráfico de un verificador de
uniformidad existe una variación periódica en el lado de grosor de
la fibra más pequeño a un intervalo de 10 m o menos, y la magnitud
de la variación es 2% o menos de la fineza media,
(2) aunque en el gráfico del verificador de
uniformidad no sea perceptible la existencia de una variación
periódica en el lado de grosor de la fibra más pequeño a un
intervalo de 10 m o menos, en el diagrama para el análisis del
periodo de variación del grosor de la fibra existe una variación
periódica a un intervalo de 10 m o menos, y
(3) en el gráfico del verificador de uniformidad
es perceptible una variación no periódica en el lado de grosor de
la fibra más pequeño a un intervalo de 10 m o menos, y en el
diagrama para el análisis del periodo de variación del grosor de la
fibra existe una variación no periódica a un intervalo de 10 m o
menos; y en la que
la tenacidad se calcula a partir de la ecuación
de resistencia a la rotura x alargamiento a la rotura^{1/2}
(cN/dtex) %^{1/2}, y la longitud de la fibra a medir mediante el
verificador de uniformidad es 250 m.
Un segundo aspecto de la presente invención es
un método para producir una fibra a partir de
poli(tereftalato de trimetileno) con una viscosidad
intrínseca en el intervalo de 0,7 a 1,3, compuesta por 95% en moles
o más de unidades repetidas de tereftalato de trimetileno y 5% en
moles o menos de unidades repetidas de otro éster, mediante un
método de dos etapas en el que una fibra no estirada se enrolla una
vez en forma de bobina en un procedimiento de hilado con una
velocidad de enrollado de 1.900 m/min o menor, y luego se estira en
un procedimiento de estirado caracterizado en que la fibra no
estirada se enrolla con una tensión de enrollado en el intervalo de
0,04 a 0,12 cN/dtex, y se mantiene en una atmósfera ambiental que
tiene una temperatura en el intervalo de 10 a 25ºC y una humedad
relativa en el intervalo de 75 a 100%, durante el procedimiento de
bobinado, el procedimiento de almacenamiento y el procedimiento de
estirado, y en que el estirado de la fibra no estirada se completa
dentro de las 100 horas después de que se ha enrollado la fibra no
estirada.
La presente invención se describe con más
detalle a continuación.
La presente invención es un método para producir
una fibra a partir de PTT con una viscosidad intrínseca en el
intervalo de 0,7 a 1,3, compuesta por 95% en moles o más de unidades
repetidas de tereftalato de trimetileno y 5% en moles o menos de
unidades repetidas de otro éster, mediante un método de dos etapas
en el que una fibra no estirada se enrolla una vez en forma de
bobina en un procedimiento de hilado con una velocidad de enrollado
de 1.900 m/min o menos, y luego se estira en un procedimiento de
estirado, y una fibra de filamento de PTT retorcida o no retorcida
obtenida mediante el método anterior.
En general, en el método de dos etapas la
operación de estirado se lleva a cabo mediante una máquina llamada
estiradora-torcedora mostrada en la Figura 7 o en
una bobinadora estiradora mostrada en la Figura 8, y la fibra
estirada se bobina como una canilla (mostrada en la Figura 9), en el
primer caso, o como una bobina plana (mostrada en la Figura 10), en
el segundo caso. En términos generales, la fibra bobinada en la
canilla es retorcida, mientras que la fibra bobinada en la bobina
plana no es torcida. En las Figuras 7 y 8, el número de referencia
15 indica una bobina no estirada, el 16 un rodillo de suministro, el
17 una placa caliente, el 18 un rodillo de estirado, el 19 una
canilla y el 20 una bobina plana. Además, en la Figura 9 los números
de referencia 21 y 22 indican una bobina y una fibra estirada,
respectivamente. En la Figura 10, los números de referencia 23 y 24
indican un tubo de papel y una fibra estirada, respectivamente.
En el primer aspecto de la presente invención,
la tenacidad es 19 (cN/dtex) %^{1/2} o mayor. Si la tenacidad es
menor que 19 (cN/dtex) %^{1/2}, las propiedades mecánicas, tales
como la resistencia al desgarramiento de un tejido de punto o plano
obtenido tratando la fibra de PTT, le hacen demasiado inferior para
ser usado en confección. Un valor preferible de la tenacidad es 21
(cN/dtex) %^{1/2} o mayor. En este sentido, la tenacidad de la
fibra de poli(tereftalato de etileno) para uso general en
confección es aproximadamente 24 (cN/dtex) %^{1/2}.
En el primer aspecto de la presente invención,
el valor de la variación del grosor de la fibra (U%) es 1,5% o
menor durante la medición continua del grosor de la fibra mediante
un verificador de uniformidad. Si la U% supera 1,5%, las
propiedades físicas de la fibra se vuelven no uniformes dando lugar
a un tejido de punto o plano teñido desigual o irregularmente.
Preferiblemente, la U% es 1,2% o menor, más preferiblemente 1,0% o
menor.
Se piensa que una fibra no estirada, obtenida
bajo unas condiciones en las que la bobina de fibra no estirada se
transforma considerablemente debido al encogimiento con el tiempo,
tiene una gran variación del grosor, lo que empeora la U%.
Según el primer aspecto de la presente
invención, hay una variación periódica en el lado de grosor de la
fibra más pequeño a un intervalo de 10 m o menos, en el gráfico
obtenido mediante la medida continua del grosor de la fibra
mediante un verificador de uniformidad, y la magnitud de la
variación es 2% o menor en comparación con el grosor medio de la
fibra. Esto se corresponde con el requisito (1) antes
mencionado.
La confirmación de si existe periodicidad o no
en la variación del grosor de la fibra se puede realizar leyendo
directamente en el gráfico de la medida continua del grosor de la
fibra (diagrama de masas) o a través del análisis de la variación
periódica del grosor de la fibra (espectrograma de masas), descritos
más adelante. En el segundo caso, se dice que existe periodicidad
en la variación del grosor de la fibra si hay un pico en el valor
de CV, que representa la varianza del grosor de la fibra (mostrada
en el eje vertical del diagrama de análisis), que supere
aproximadamente 0,2%, entre 1 m y 10 m de la longitud del periodo
(mostrada en el eje horizontal del diagrama de análisis).
La variación periódica en el lado de grosor de
la fibra más pequeño es una variación que corresponde a unas
señales similares a barbas descendentes que se generan a intervalos
iguales en el diagrama de medida continua del grosor de la fibra,
mostrado en la Figura 4A. El hecho de que las señales generadas a
intervalos iguales se observen a intervalos iguales indica que la
fluctuación del grosor de la fibra que provoca las señales se
produce periódicamente, y la existencia de una señal descendente
indica que el grosor de la fibra (la fineza de fibra) en ese punto,
según se observa en la dirección longitudinal de la fibra, varía
hacia el lado más pequeño. En el gráfico se puede leer directamente
la relación de la variación periódica en el lado de grosor de la
fibra más pequeño, en comparación con el grosor medio de la fibra Si
esta relación supera 2%, con esta fibra no se puede obtener un
tejido de punto o plano adecuado para uso en confección, aún cuando
la U% sea 1,5% o menor, porque la veta de tinte y la desigualdad
del viso se vuelven importantes debido a esta variación periódica
del grosor de la fibra.
El intervalo de la variación periódica del
grosor de la fibra corresponde sustancialmente al producto de una o
dos carreras transversales entre cabos opuestos de una bobina de
fibra no estirada, y a una relación de estirado. Se supone que el
largo de fibra no estirada, que sale por cabos opuestos o por un
cabo de la bobina, se estira debido a la resistencia al desbobinado
para así provocar la variación periódica del grosor de la fibra en
el lado de grosor de la fibra más pequeño. En el método de dos
etapas, el intervalo de la variación periódica del grosor de la
fibra se determina mediante la carrera transversal, el ángulo de
bobinado y la relación de estirado para la fibra no estirada. y en
general es 10 m o menor.
Cuando se vuelve pequeña la variación periódica
del grosor de la fibra en el lado de grosor de la fibra más
pequeño, en el gráfico de medida continua del grosor de la fibra no
son perceptibles las señales descendentes generadas a espaciados
iguales, como se muestra en la Figura 4B. Sin embargo, en el
diagrama de análisis del periodo (mostrado en la Figura 5B)
correspondiente a la Figura 4B, hay señales que representan la
existencia de una variación periódica. El requisito (2) antes
mencionado define un fenómeno tal, en que las señales no son
perceptibles en el gráfico pero se representan en el diagrama de
análisis del periodo. En el diagrama mostrado en la Figura 5B, en
una zona del eje horizontal existen cuatro señales más cortas que 10
m, a saber, las que se proyectan como picos de sierra. Esta
condición, en la que son visibles una o más señales similares a
picos de sierra, es una condición en la que existe una variación
periódica del grosor de la fibra en el diagrama de análisis del
periodo, como se define en el requisito (2). En relación con esto,
según el análisis del periodo no se puede determinar si las señales
proceden o no del lado de grosor de la fibra más pequeño o del lado
de grosor de la fibra más grande. El intervalo que satisface el
requisito (2) es un intervalo favorable de la presente
invención.
Si se vuelve aún más pequeña la variación
periódica del grosor de la fibra, no es visible una señal similar a
un pico de sierra incluso en el diagrama de análisis periódico. Esta
condición es la que muestra las características del requisito (3).
Es decir, el intervalo que satisface el requisito (3) es un
intervalo más favorable de la presente invención.
En el segundo aspecto de la presente invención,
la tensión de bobinado de la fibra no estirada es 0,04 a 0,12
cN/dtex en el procedimiento de hilado. Si la tensión de bobinado
está dentro de este intervalo, no se produce una transformación
importante de la bobina aún cuando la fibra no estirada se encoja
ligeramente con el tiempo. Si la temperatura atmosférica se
mantiene en un valor relativamente alto, dentro del intervalo
definido por la presente invención, preferiblemente la tensión de
bobinado se ajusta a un nivel relativamente bajo. Por otra parte,
si la temperatura atmosférica se man-
tiene en un valor relativamente bajo, preferiblemente la tensión de bobinado se ajusta a un nivel relativamente alto.
tiene en un valor relativamente bajo, preferiblemente la tensión de bobinado se ajusta a un nivel relativamente alto.
Si la tensión de bobinado es menor que 0,04
cN/dtex, se vuelve difícil bobinar continuamente la fibra no
estirada porque la fibra se desplaza inestablemente. Si la tensión
de bobinado supera 0,12 cN/dtex, no se puede evitar la
transformación de la bobina debido al encogimiento con el tiempo de
la fibra no estirada, aún cuando la temperatura atmosférica
ambiental se mantenga en el intervalo de 10 a 25ºC.
Según el segundo aspecto de la presente
invención, los procedimientos de bobinado, almacenamiento y estirado
de la fibra no estirada se mantienen en una atmósfera ambiental que
tiene una temperatura en el intervalo de 10 a 25ºC y una humedad
relativa en el intervalo de 75 a 100%.
Si la temperatura atmosférica es menor que 10ºC,
el encogimiento con el tiempo de la fibra no estirada se vuelve
sumamente pequeño, pero aumenta el coste necesario para el control
de la temperatura así como disminuye la eficacia de trabajo debido
al frío. Por el contrario, si la temperatura atmosférica supera
25ºC, el encogimiento con el tiempo de la fibra no estirada se
vuelve tan grande que no se puede evitar la transformación de la
bobina, aún cuando la tensión de bobinado disminuya a 0,04
cN/dtex.
Un intervalo favorable de la temperatura
atmosférica es de 15 a 22ºC, en cuanto a la transformación de la
bobina de la fibra no estirada, el coste necesario para el control
de la temperatura y la eficacia de trabajo.
En el segundo aspecto de la presente invención,
la humedad relativa de la atmósfera en la que se mantiene la fibra
no estirada durante los respectivos procedimientos está en el
intervalo de 75 a 100%. Si la humedad relativa es menor que 75%, el
agua transmitida a la bobina de fibra no estirada, junto con el
agente de acabado, se evapora rápidamente únicamente en los cabos
opuestos de la bobina, reduciéndose en estas partes el contenido de
humedad de la fibra no estirada, lo que da lugar a la generación de
mucha pelusa en la fibra estirada, así como a la elevación de la U%
de la fibra, superando 1,5% después de estirada, con lo que en un
tejido teñido son importantes la falta de uniformidad o el defecto
de veteado. El intervalo más favorable de la humedad relativa es de
80 a 95%.
Según el segundo aspecto de la presente
invención, es necesario completar el estirado de la fibra no
estirada dentro de las 100 horas después del bobinado. El tiempo
desde la iniciación del procedimiento de bobinado a la finalización
del procedimiento de estirado, es decir, el periodo de tiempo
transcurrido desde el instante en el que el cabo guía de la fibra
no estirada se bobina en la capa más interna de la bobina de fibra
no estirada, hasta el instante en el que el cabo guía se estira, se
refiere generalmente como tiempo de retardo. En la presente
invención, el tiempo de retardo debe estar dentro de 100 horas.
Si el tiempo de retardo supera 100 horas, se
evapora parcialmente el agua transmitida a la fibra no estirada,
junto con el agente de acabado, haciendo que sea desigual el
contenido de agua de las partes respectivas de la bobina, mientras
que el encogimiento con el tiempo de la fibra no estirada es
pequeño, minimizando la transformación de la bobina, con lo que la
U% de la fibra estirada se vuelve mayor que 1,5% dando lugar a una
veta de tinte (la calidad del tinte se reduce por debajo del nivel
de rechazo). Preferiblemente el tiempo de retardo está dentro de 75
horas, más preferiblemente dentro de 50 horas.
A continuación, se proporciona una descripción
detallada del polímero de PTT según la presente invención.
El PTT según la presente invención se compone de
95% en moles o más de unidades repetidas de tereftalato de
trimetileno y 5% en moles o menos de unidades repetidas de otro
éster.
Es decir, el PTT según la presente invención es
un copolímero compuesto de un homopolímero de PTT y 5% en moles o
menos de otras unidades éster. Algunos representantes del componente
copolímero son los siguientes:
Un componente ácido que incluya un ácido
dicarbónico que tiene un grupo sulfónico, representado por el ácido
5-sodiosulfoisoftálico y sus sales metálicas; un
ácido dicarbónico aromático, representado por el ácido isoftálico;
un ácido dicarbónico alifático, representado por el ácido adípico;
mientras que el componente glicólico incluye etilenglicol,
butilenglicol y polietilenglicol. Puede estar contenida una
pluralidad de componentes copolímeros.
La viscosidad intrínseca del PTT según la
presente invención está en el intervalo de 0,7 a 1,3. Para uso en
confección, el intervalo preferido es de 0,8 a 1,1.
El PTT según la presente invención puede
contener aditivos, tales como un catalizador residual del tipo
metal, un estabilizante térmico, un antioxidante, un deslustrante,
un regulador de tono, un retardante de llama, un inhibidor de
ultravioleta u otros, que pueden estar contenidos como componentes
copolimerizados.
Para producir el PTT según la presente invención
se puede aplicar un método conocido. En general, después de
polimerizar en estado fundido, se puede aumentar más la viscosidad
intrínseca del polímero por medio de una polimerización en fase
sólida.
En la producción de la fibra de PTT según la
presente invención se puede adoptar, por ejemplo, el procedimiento
mostrado en las Figuras 6 y 7.
En la Figura 6, unos nódulos de PTT, secados en
el secador 3 para que tengan un contenido de humedad de 30 ppm o
menor, se suministran a un extrusor 4 ajustado a una temperatura en
el intervalo de 255 a 265ºC, y se funden allí dentro. El PTT
fundido se alimenta por medio de un transportador de banda 5 a un
cabezal de hilado 6 ajustado a una temperatura en el intervalo de
250 a 265ºC, y se dosifica mediante una bomba de engranajes.
Después de eso, el PTT se extruye en una cámara de hilado como un
multifilamento 9 a través de una tobera para hilar 8 que tiene una
pluralidad de orificios y está montada en una bobina 7.
Para el extrusor o el cabezal de hilado se
selecciona una temperatura óptima en el intervalo anterior, de
acuerdo con la viscosidad intrínseca y la forma de los nódulos.
El multifilamento de PTT extrudido en la cámara
de hilado se hace más delgado mediante los rodillos estiradores 12
y 13 que giran con unas velocidades predeterminadas, mientras que
mediante el aire de enfriamiento 10 se enfría rápidamente hasta la
temperatura ambiente y se solidifica para formar una fibra no
estirada que tiene un grosor de fibra predeterminado. Antes de
ponerse en contacto con el rodillo estirador 12, se transmite un
agente de acabado a la fibra no estirada mediante el aplicador de
agente de acabado 11. Después de salir del rodillo estirador 13, la
fibra no estirada se enrolla mediante una bobinadora 14 para formar
una bobina de fibra no estirada. Preferiblemente, la velocidad de
bobinado de la fibra no estirada está en el intervalo de 1.000 a
1.900 m/min.
En este procedimiento, la atmósfera ambiental
que envuelve a los rodillos estiradores 12 y 13 y a la bobinadora
se mantiene a una temperatura en el intervalo de 10 a 25ºC y a una
humedad relativa en el intervalo de 75 a 100%. Además, cuando es
necesario almacenar temporalmente la bobina de fibra no estirada
formada de este modo, antes de suministrarla al procedimiento de
estirado, la bobina se almacena en una atmósfera con las
condiciones antes mencionadas.
La tensión de bobinado de la fibra no estirada
es ajustable cambiando la velocidad de bobinado, es decir, la
relación de la velocidad periférica de la bobina de fibra no
estirada a la del rodillo estirador 13, durante la operación de
bobinado.
El agente de acabado es del tipo de una emulsión
acuosa que sea segura para el entorno de trabajo. Preferiblemente,
la concentración del agente de acabado está en el intervalo de 10 a
30% en peso. Cuando se transmite el agente de acabado del tipo de
emulsión acuosa, la fibra no estirada después de ser bobinada
contiene una cierta cantidad de agua de acuerdo a la concentración
y el grado de adherencia del agente de acabado. Generalmente, el
contenido de humedad está en el intervalo de 3 a 5% en peso.
Luego, la bobina de fibra no estirada se
suministra a un procedimiento de estirado en el que se estira
mediante una máquina estiradora-torcedora, como se
muestra en la Figura 7. Mientras que se estira, la bobina de fibra
no estirada 15 se mantiene en la atmósfera de la máquina
estiradora-torcedora a una temperatura en el
intervalo de 10 a 25ºC y a una humedad relativa en el intervalo de
75 a 100%. En la máquina estiradora-torcedora, la
fibra no estirada 15 primero se calienta en el rodillo de suministro
16, que tiene una temperatura en el intervalo de 45 a 65ºC, y se
estira usando una relación de la velocidad periférica del rodillo de
estirado 18 a la del rodillo de suministro 16 adecuada para que la
fibra tenga un grosor predeterminado. Mientras que la fibra se
desplaza, durante o después del estirado, está en contacto con la
placa caliente 17, ajustada a una temperatura en el intervalo de
100 a 150ºC, para someterla a un tratamiento térmico de elasticidad.
La fibra que sale del rodillo de estirado, se retuerce mediante un
huso y se bobina para formar la canilla 19.
\newpage
En los procedimientos anteriores, la relación de
la velocidad periférica del rodillo de estirado 18 a la del rodillo
de suministro 16, es decir la relación de estirado, y la temperatura
de la placa caliente se ajustan preferiblemente de modo que la
tensión de estirado sea aproximadamente 0,35 cN/dtex.
\vskip1.000000\baselineskip
La Figura 1 es un gráfico que representa la
relación entre las condiciones atmosféricas (temperatura) y el
encogimiento con el tiempo de la fibra no estirada de PTT (cuando la
humedad relativa es 90%);
la Figura 2 es un gráfico que representa la
relación entre la temperatura atmosférica y el encogimiento de la
fibra no estirada de PTT (cuando la humedad relativa es 90% y el
tiempo de paso es 24 horas);
la Figura 3A es una ilustración esquemática de
una bobina de fibra no estirada en una forma normal;
la Figura 3B es una ilustración esquemática de
una bobina de fibra no estirada transformada debido al encogimiento
con el tiempo de la fibra no estirada;
la Figura 4A es un gráfico de la U% de un
verificador de uniformidad (diagrama de masas) en el que es
importante la fluctuación periódica en el lado de grosor de la
fibra más pequeño;
la Figura 4B es un gráfico de la U% de un
verificador de uniformidad (diagrama de masas) en el que no es
importante la fluctuación periódica en el lado de grosor de la
fibra más pequeño;
la Figura 5A es un diagrama de análisis
periódico de la variación del grosor de la fibra (espectrograma de
masas) correspondiente a la Figura 4A;
la Figura 5B es un diagrama de análisis
periódico de la variación del grosor de la fibra (espectrograma de
masas) correspondiente a la Figura 4B;
la Figura 6 es una ilustración esquemática de
una máquina de hilado;
la Figura 7 es una ilustración esquemática de
una máquina estiradora-torcedora;
la Figura 8 es una ilustración esquemática de
una bobinadora estiradora;
la Figura 9 es una ilustración esquemática de
una canilla; y
la Figura 10 es una ilustración esquemática de
una bobina plana.
\vskip1.000000\baselineskip
La presente invención se describe con referencia
a los Ejemplos.
En relación con esto, los métodos y las
condiciones para medir las propiedades físicas son los
siguientes:
La viscosidad intrínseca [\eta] se define
mediante la siguiente ecuación:
En la anterior ecuación, \eta_{r} es el
valor obtenido al dividir la viscosidad, medida a 35ºC, de una
solución de un polímero de PTT diluida con un solvente de
o-clorofenol con una pureza de 98% o más, entre la
viscosidad del solvente anterior a la misma temperatura, y se
refiere como viscosidad relativa. C es la concentración de
polímero, representada por g/100 ml.
\vskip1.000000\baselineskip
Directamente después de ser enrollada, la fibra
no estirada se bobina 20 veces alrededor de un carrete contador,
que tiene una longitud periférica de 1,125 m, para formar una madeja
(un manojo de hilo similar a un anillo) que se deja sin carga en
una atmósfera a una temperatura y humedad predeterminadas, durante
un periodo de tiempo predeter-
minado.
minado.
Las longitudes de las madejas se miden
directamente después de formar las madejas y después de que ha
pasado un tiempo predeterminado (que se corresponde con el espacio
de tiempo transcurrido desde que la fibra no estirada se ha
bobinado), y el porcentaje de encogimiento con el tiempo de la fibra
no estirada se calcula mediante la siguiente ecuación, en la que la
carga aplicada a la madeja cuando se mide la longitud de la misma es
22,5 mg/dtex:
Porcentaje \
de \ encogimiento \ con \ el \ tiempo \ de \ la \ fibra \ no
\ estirada = [(L_{1} - L_{2}) \ / \ L_{1}] \ x \
100
en donde L_{1} es la longitud
inicial de la madeja (cm) y L_{2} es la longitud de la madeja
después de que ha pasado un periodo de tiempo predeterminado
(cm).
\vskip1.000000\baselineskip
Para representar la curva de esfuerzos y
deformaciones se usó una máquina universal para pruebas de tracción,
bajo las condiciones de ensayo de una longitud de agarre de la
fibra de 50 cm y una velocidad de estiramiento de 50 cm/min. El
ensayo se llevó a cabo cinco veces y se obtuvieron la resistencia
media a la rotura (cN/dtex) y el alargamiento medio a la rotura
(%). De allí, se calculó la tenacidad mediante la siguiente
ecuación:
Tenacidad =
resistencia a la rotura x alargamiento a la rotura^{1/2} (cN/dtex)
%^{1/2}
\vskip1.000000\baselineskip
Se obtuvo un gráfico de la medida continua del
grosor de la fibra (diagrama de masas) mediante el siguiente método
y, simultáneamente con ello, se midió la U%.
Verificador: verificador de uniformidad (Uster
tester 4, fabricado por Zellweger Uster).
Condiciones de medida:
- \quad
- Velocidad del hilo: 100 m/min.
- \quad
- Número de torsiones: 10.000 vueltas/min.
- \quad
- Longitud de la fibra medida: 250 m.
- \quad
- Escala: determinada de acuerdo con la fluctuación del grosor de la fibra.
Cuando en el gráfico se observa claramente una
fluctuación periódica del grosor de la fibra, como se muestra en la
Figura 4A, se lee en el gráfico el intervalo de la fluctuación
periódica del grosor de la fibra y la relación entre la magnitud de
la fluctuación y el grosor medio de la fibra.
Cuando en el gráfico no se observa claramente
una fluctuación periódica del grosor de la fibra, como se muestra
en la Figura 4B, se obtiene el diagrama de análisis del periodo como
se muestra en las Figuras 5A o 5B, es decir el espectrograma de
masas (diagrama que representa la periodicidad de la varianza CV de
la fluctuación del grosor de la fibra), usando un sofware para el
análisis del periodo del grosor de la fibra procedente del
verificador de uniformidad, a partir del cual se determina si hay o
no señales similares a picos de sierra o una fluctuación periódica
del grosor de la fibra y el intervalo del suceso, si fuera
preciso.
\vskip1.000000\baselineskip
La calidad del tinte se determina por los
expertos de acuerdo con los siguientes criterios:
- \quad
- Calidad 5: la más excelente (aceptable)
- \quad
- Calidad 4: excelente (aceptable)
- \quad
- Calidad 3: buena (casi aceptable)
- \quad
- Calidad 2: inferior (inaceptable)
- \quad
- Calidad 1: sumamente inferior (inaceptable)
\newpage
Ejemplos 1 a 4 y Ejemplos
Comparativos 1 y
2
En esta serie de ensayos se hizo una
investigación de la influencia de la temperatura atmosférica, a la
que se mantiene la fibra no estirada, sobre el encogimiento con el
tiempo de la fibra no estirada.
A partir de unos nódulos de PTT que tenían una
viscosidad intrínseca de 0,91 y que contenían 0,4% en peso de óxido
de titanio, se produjo una fibra de PTT de 56 dtex/24f por medio de
la máquina de hilado y la máquina
estiradora-torcedora mostradas en las Figuras 6 y 7,
respectivamente. Esta máquina de hilado era capaz de montar
dieciséis toberas para hilar, y por lo tanto se prepararon
simultáneamente dieciséis fibras no estiradas. Las dieciséis fibras
no estiradas preparadas de este modo se estiraron, simultáneamente,
en un procedimiento de estirado posterior a ello.
La preparación/estirado simultáneos de estas
dieciséis fibras no estiradas se llevó a cabo mientras que se
cambiaban las condiciones atmosféricas. Después de que las fibras no
estiradas se hubieron bobinado (es decir, después de que se
hubieron formado unas bobinas de 6 kg de peso) y posteriormente se
almacenaran durante 24 horas, se llevó a cabo el procedimiento de
estirado de modo que se mudaron secuencialmente cuatro bobinas de
1,5 kg de peso desde las respectivas bobinas de 6 kg de peso,
haciendo transcurrir una hora entre las respectivas mudas.
La fibra no estirada se mantuvo en la atmósfera
de condiciones predeterminadas durante los procedimientos de
bobinado, almacenamiento y estirado. La temperatura atmosférica se
cambió en el intervalo de 28 a 15ºC (como se muestra en la Tabla
1), mientras que la humedad relativa se mantuvo en 90%, condiciones
bajo las cuales se llevó cuatro veces a cabo la preparación de la
fibra no estirada.
Las condiciones de hilado y las condiciones de
estirado fueron las siguientes:
Temperatura de secado de los nódulos y contenido
de humedad deseado: 130ºC, 25 ppm.
Temperatura del extrusor: 260ºC.
Temperatura del cabezal de hilado: 265ºC.
Diámetro del orificio de la tobera para hilar:
0,24 mm.
Velocidad de descarga del polímero: 19
g/min/cabo.
Condiciones del aire de enfriamiento: 22ºC de
temperatura, 90% de humedad relativa y 0,5 m/s de velocidad del
aire.
Condiciones de acabado: emulsión acuosa al 10%,
0,8% en peso de grado de adherencia.
Velocidad de enrollado (velocidad periférica del
rodillo estirador): 1.500 m/min.
Velocidad de bobinado: Se hicieron ajustes de
modo que la tensión de bobinado fuera 0,07 cN/dtex.
Cuantía de la concentración y de la adherencia
del agente de acabado: emulsión acuosa al 10%, 0,8% en peso.
Contenido de humedad de la fibra no estirada:
4,0% en peso.
Peso de la bobina de fibra no estirada: 6
kg.
Tiempo necesario para formar la bobina anterior:
5,3 horas.
\vskip1.000000\baselineskip
Temperatura del rodillo de suministro de la
máquina estiradora-torcedora: 55ºC.
Temperatura de la placa caliente de la máquina
estiradora-torcedora: 130ºC.
Temperatura del rodillo de estirado de la
máquina estiradora-torcedora: no calentado
(temperatura ambiente).
Relación de estirado: Se hicieron ajustes de
modo que el alargamiento a la rotura de la fibra estirada resultante
fuera aproximadamente 40%.
Velocidad de bobinado: 800 m/min.
Peso de la canilla de fibra estirada: 1,5
kg.
Tiempo necesario para formar la canilla de
fibra: 5,8 horas.
En esta serie de ensayos, dieciséis bobinas de
fibra no estirada se mudaron seis veces simultáneamente en
correspondencia con las respectivas condiciones atmosféricas
mostradas en la Tabla 1, y se llevó a cabo el experimento de
estirado de 1,5 kg de canilla x cuatro veces en la muda respectiva.
Como se muestra en la Tabla 1, se estimaron el grado de
transformación de la bobina de fibra no estirada y el número de
roturas de hilo debidas a un desbobinado desfavorable, y se
estimaron las propiedades físicas y la calidad de la fibra estirada,
como se muestra en la Tabla 2.
Como es evidente a partir de la Tabla 1, en los
Ejemplos Comparativos 1 y 2, en los que la temperatura atmosférica
está fuera de la definición de la presente invención, la
transformación de las bobinas de fibra no estirada es grande dando
lugar a muchas roturas de hilo debidas a un desbobinado desfavorable
durante el procedimiento de estirado, mientras que en los Ejemplos
1 a 4, en los que la temperatura atmosférica está dentro de la
definición de la presente invención, la transformación de las
bobinas de fibra no estirada es pequeña dando lugar a pocas roturas
de hilo provocadas por un desbobinado desfavorable.
Como es evidente a partir de la Tabla 2, las
fibras estiradas de los Ejemplos Comparativos 1 y 2, en los que la
temperatura atmosférica está fuera de la definición de la presente
invención, tienen una gran U% y una gran fluctuación periódica del
grosor de la fibra. Además la calidad del tinte es 1 y 2, que son
inaceptables. Por otra parte, las fibras estiradas de los Ejemplos
1 a 4, que están dentro de la definición de la presente invención,
presentan una alta uniformidad, es decir, tienen una favorable U% y
una pequeña fluctuación periódica del grosor de la fibra, así como
unas aceptables calidades del tinte de 3 a 5.
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- Nota 1:
- O muy buena, O buena, X transformada ampliamente, XX transformada muy ampliamente.
- Nota 2:
- El número de roturas de hilo debidas a un desbobinado desfavorable es el número de roturas de hilo que se producen durante el procedimiento de estirado de dieciséis bobinas de fibra no estirada provocadas por un desbobinado desfavorable.
- Nota 3:
- En la Tabla, * representa el máximo lapso de tiempo de estirado de la fibra no estirada en esa muda, desde la iniciación del bobinado a la finalización del estirado de la misma (es decir, el tiempo en el que la fibra se halla como fibra no estirada).
Ejemplos 5 a 7 y Ejemplos
Comparativos 3 y
4
En esta serie de ensayos se hizo una
investigación de la influencia de la humedad relativa atmosférica
sobre el encogimiento con el tiempo de la fibra no estirada y la
calidad de la fibra estirada.
Los ensayos se llevaron a cabo de la misma
manera que en el Ejemplo 2, excepto que la humedad relativa se
cambió como se muestra en la Tabla 3.
En la Tabla 3 se muestran la transformación de
las bobinas de fibra no estirada y el número de roturas de hilo, y
en la Tabla 4 se muestran las propiedades físicas medias de las
fibras estiradas, la uniformidad u otras.
A partir de la Tabla 4, es evidente que cuando
la humedad relativa era menor que 75%, la U% de la fibra estirada,
así como la uniformidad del tinte (calidad del tinte), se volvieron
peores.
Además, mientras que hubo una considerablemente
pequeña generación de pelusa en las fibras estiradas obtenidas
mediante los Ejemplos 5 a 7, hubo mucha más generación de pelusa en
las fibras estiradas obtenidas mediante los Ejemplos Comparativos 3
y 4.
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\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplos 8 a 10 y Ejemplos
Comparativos 5 y
6
En esta serie de ensayos se hizo una
investigación de la influencia de la tensión de bobinado sobre el
encogimiento con el tiempo de la fibra no estirada y la calidad de
la fibra estirada.
Los ensayos se llevaron a cabo de la misma
manera que en el Ejemplo 2, excepto que la tensión de bobinado se
cambió como se muestra en la Tabla 5.
En la Tabla 5 se muestran la transformación de
las bobinas de fibra no estirada y el número de roturas de hilo, y
en la Tabla 6 se muestran las propiedades físicas medias de las
fibras estiradas, la uniformidad u otras.
A partir de las Tablas 5 y 6, es evidente que
cuando la tensión de bobinado supera 0,12 cN/dtex, la transformación
de la bobina de fibra no estirada es considerable incluso si las
condiciones atmosféricas están dentro de la definición de la
presente invención, y en consecuencia el procedimiento de estirado
no se lleva a cabo suavemente y en la fibra estirada se observa una
variación periódica en el lado de grosor de la fibra más
pequeño.
En relación con esto, cuando la tensión de
bobinado era menor que 0,04 cN/dtex fue imposible el bobinado de la
fibra no estirada.
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Un polímero de PTT que contenía 0,05% en peso de
óxido de titanio y que tenía una viscosidad intrínseca [\eta] de
0,90, se hiló y se estiró bajo las mismas condiciones del
procedimiento del Ejemplo 2. Los resultados de ello fueron los
siguientes:
Forma de la bobina de fibra no estirada 24 horas
después del bobinado: O (buena).
Número de roturas de hilo debidas a un
desbobinado desfavorable (número total de cuatro mudas): cinco
veces.
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\vskip1.000000\baselineskip
La fibra de PTT según la presente invención
tiene una tenacidad mayor, una fluctuación más pequeña del grosor
de la fibra, es decir, U%, y una variación del grosor de la fibra
periódica, con lo que es posible obtener a partir de ella un tejido
de punto o plano que tenga una alta tenacidad así como una favorable
uniformidad del tinte en su totalidad.
Además, el método para producir una fibra de PTT
según la presente invención es un método de dos etapas que consiste
en un procedimiento de hilado/bobinado de una fibra no estirada y un
procedimiento de estirado de la fibra no estirada posterior a él,
que puede minimizar la transformación de la bobina de fibra no
estirada, debida al encogimiento con el tiempo de la fibra no
estirada, y el estirado desfavorable y la fluctuación del grosor de
la fibra estirada provocados de ese modo. De esta manera, se puede
obtener una fibra de PTT de una uniformidad excelente con un alto
rendimiento.
Claims (3)
1. Una fibra de poli(tereftalato de
trimetileno) retorcida o no retorcida, de una alta uniformidad, que
tiene una viscosidad intrínseca en el intervalo de 0,7 a 1,3,
compuesta por 95% en moles o más de unidades repetidas de
tereftalato de trimetileno y 5% en moles o menos de unidades
repetidas de otro éster, caracterizada porque la tenacidad de
la fibra es 19 (cN/dtex) %^{1/2} o mayor y el valor de la
variación del grosor de la fibra (U%), durante la medida continua
del grosor de la fibra mediante un verificador de uniformidad, es
1,5 o menor, así como que la fibra presenta una cualquiera de las
características definidas mediante los siguientes requisitos (1),
(2) y (3):
(1) en el gráfico de un verificador de
uniformidad existe una variación periódica en el lado de grosor de
la fibra más pequeño a un intervalo de 10 m o menos, y la magnitud
de la variación es 2% o menos de la fineza media,
(2) aunque en el gráfico del verificador de
uniformidad no sea perceptible la existencia de una variación
periódica en el lado de grosor de la fibra más pequeño a un
intervalo de 10 m o menos, en el diagrama para el análisis del
periodo de variación del grosor de la fibra existe una variación
periódica a un intervalo de 10 m o menos, y
(3) en el gráfico del verificador de uniformidad
es perceptible una variación no periódica en el lado de grosor de
la fibra más pequeño a un intervalo de 10 m o menos, y en el
diagrama para el análisis del periodo de variación del grosor de la
fibra existe una variación no periódica a un intervalo de 10 m o
menos; y en la que
la tenacidad se calcula a partir de la ecuación
de resistencia a la rotura x alargamiento a la rotura^{1/2}
(cN/dtex) %^{1/2}, y la longitud de la fibra a medir mediante el
verificador de uniformidad es 250 m.
2. Una fibra de poli(tereftalato de
trimetileno) de una alta uniformidad definida mediante la
reivindicación 1, en la que el valor de la variación del grosor de
la fibra (U%) es 1,2 o menor y la fibra presenta las características
definidas mediante los requisitos (2) ó (3).
3. Un método para producir una fibra a partir de
poli(tereftalato de trimetileno) con una viscosidad
intrínseca en el intervalo de 0,7 a 1,3, compuesta por 95% en moles
o más de unidades repetidas de tereftalato de trimetileno y 5% en
moles o menos de unidades repetidas de otro éster, mediante un
método de dos etapas en el que una fibra no estirada se enrolla una
vez en forma de bobina en un procedimiento de hilado con una
velocidad de enrollado de 1.900 m/min o menor, y luego se estira en
un procedimiento de estirado, caracterizado porque la fibra
no estirada se enrolla con una tensión de enrollado en el intervalo
de 0,04 a 0,12 cN/dtex, y se mantiene en una atmósfera ambiental
que tiene una temperatura en el intervalo de 10 a 25ºC y una humedad
relativa en el intervalo de 75 a 100%, durante el procedimiento de
bobinado, el procedimiento de almacenamiento y el procedimiento de
estirado, y en que el estirado de la fibra no estirada se completa
dentro de las 100 horas después de que se ha enrollado la fibra no
estirada.
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