ES2247148T3 - Bomba de materiales viscosos. - Google Patents
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Abstract
Bomba de materiales viscosos con dos cilindros de transporte (10) que desembocan a través de aberturas frontales (12) en un recipiente alimentador de material (14), con dos cilindros hidráulicos de accionamiento (24'', 24") conectados a una bomba alternativamente reversible (42) por medio de conexiones (34'', 34; 36'', 36") del lado del vástago de pistón o del lado del fondo y comunicados entre sí por sus extremos opuestos a las conexiones mediante una tubería de aceite basculante (44), donde los pistones de accionamiento (30'', 30") de los cilindros de accionamiento (24'', 24") y los pistones de transporte (26) de los cilindros de transporte (10) se encuentran conectados rígidamente entre sí por parejas mediante vástagos de pistón (28) común, con tuberías de compensación (48) conteniendo una válvula de retención (46) conectadas en la zona de ambos extremos de los cilindros de accionamiento (24'', 24") puenteando los pistones de accionamiento (30'', 30") correspondientes en sus posiciones de fin de carrera respectivos y con dos sensores de posición (52'', 52") dispuestos a una distancia definida de uno de los extremos de los cilindros de accionamiento, conectados a un dispositivo de control (51) que emiten, al paso del pistón (30'', 30") correspondiente, una señal de posición final para la inversión de la bomba hidráulica (42), caracterizada porque ambos sensores de posición (52'', 52") se encuentran dispuestos a una distancia de los extremos del lado del vástago de ambos cilindros de accionamiento (24'', 24") y, adicionalmente, a una distancia definida del extremo del fondo de uno de los cilindros de accionamiento (24''), se encuentra dispuesto un sensor corrector (54) que, en lugar del sensor de posición (52") del otro cilindro de accionamiento (24"), puede ser activado temporalmente para el inicio del proceso de inversión.
Description
Bomba de materiales viscosos.
La presente invención se refiere a una bomba de
materiales viscosos con dos cilindros de transporte que desembocan a
través de aberturas frontales en un recipiente alimentador de
material, con dos cilindros hidráulicos de accionamiento conectados
a una bomba alternativamente reversible por medio de conexiones del
lado del vástago de pistón o del lado del fondo y comunicados entre
sí por sus extremos opuestos a las conexiones mediante una tubería
de aceite basculante, donde los pistones de accionamiento de los
cilindros de accionamiento y los pistones de transporte de los
cilindros de transporte se encuentran conectados rígidamente entre
sí por parejas, mediante vástagos de pistón comunes, con tuberías de
compensación, comprendiendo una válvula de retención conectadas en
la zona de ambos extremos de los cilindros de accionamiento
puenteando los pistones de accionamiento en sus posiciones de fin de
carrera correspondientes, y con dos sensores de posición dispuestos
a una distancia definida de uno de los extremos de los cilindros de
accionamiento, conectados a un dispositivo de control que emiten, al
paso del pistón correspondiente, una señal de posición final para la
inversión de la bomba hidráulica.
Se conocen bombas de materiales viscosos de dos
cilindros de este tipo en los que ambos sensores de posición se
encuentra dispuestos en uno de los dos cilindros de accionamiento
(EP-B 0 446 206). En el otro cilindro de
accionamiento no se realiza, en este proceso, ningún control de
posición final. Ha quedado demostrado que, dependiendo de las
relaciones de presión existentes dentro del cilindro pueden ocurrir
fugas a lo largo del pistón que pueden resultar en una acumulación
de aceite basculante o en una pérdida de aceite basculante que, a su
vez, pueden resultar en un avance o retardo de uno de los
pistones.
De esta manera, durante la alimentación de aceite
a presión al lado del vástago de los cilindros de accionamiento
puede resultar, con baja presión en el sistema, una alimentación de
aceite basculante, como sería el caso en una operación de limpieza
con agua. Esto conduce a que el pistón en el segundo cilindro, es
impulsado a avanzar, como consecuencia de que el pistón, en su
posición final, puede entrar en un contacto detonante mecánico no
deseado con el cilindro. Por otro lado, puede resultar durante el
funcionamiento a alta presión, es decir, durante la alimentación con
material viscoso, una pérdida de aceite interna basculante, debida a
fugas a lo largo del pistón. Por este motivo, en el segundo cilindro
se acorta la carrera del pistón, de tal manera que puede llegarse a
formar un tapón en el lado del cilindro de accionamiento. Este tapón
de hormigón no es expulsado del cilindro de accionamiento, sino que
es retraído al cilindro de accionamiento a cada golpe de aspiración.
Fragua paulatinamente y provoca un mayor desgaste en el cilindro de
accionamiento.
En la conexión por el lado del fondo del cilindro
de accionamiento a la bomba hidráulica, se produce durante el
funcionamiento a baja presión una pérdida de aceite basculante. Esta
produce un avance de uno de los pistones y a explosiones no deseadas
en la posición final del segundo cilindro. Durante el funcionamiento
a alta presión se produce en este caso una acumulación de aceite
basculante que, debido al cambio prematuro en el primer pistón,
puede conducir a la formación de un tapón en el segundo cilindro con
los inconvenientes descritos anteriormente.
Partiendo de esta circunstancia, la invención
tiene el objetivo de proponer una disposición de sensores en una
bomba de materiales viscosos del tipo mencionado anteriormente que
evite tanto la detonación en la posición final en el funcionamiento
a baja presión, como la formación de un tapón en el funcionamiento
de alta presión.
Para conseguir este objetivo se propone la
combinación de características indicadas en la reivindicación 1.
Configuraciones convenientes y perfeccionamientos de la invención
resultan de las subreivindicaciones.
La solución, según la invención, tiene por base
la idea de que, mediante una adecuada disposición de los sensores de
posición en los cilindros de accionamiento puede impedirse tanto la
formación de un tapón en los cilindros de accionamiento como una
detonación en la posición final, mientras que, con medios
correctivos adicionales puede obtenerse una compensación de carrera
automática. Para conseguir esto se propone, según la invención, que
ambos sensores de posición se encuentren a una distancia definida de
los extremos del lado del vástago de ambos cilindros de
accionamiento y que, adicionalmente, esté dispuesto un sensor
corrector a una distancia definida del extremo del fondo de uno de
los cilindros de accionamiento que, para iniciar un proceso de
inversión, puede activarse temporalmente en lugar del sensor de
posición del lado del vástago del otro cilindro de accionamiento. En
este proceso, el sensor corrector tiene la misión de realizar una
corrección automática de carrera cuando el pistón de accionamiento
del cilindro de accionamiento respectivo ya no sobrepasa la posición
del sensor corrector, es decir, cuando resulta un acortamiento de
carrera debido a condiciones internas de aceite de fuga.
Preferentemente, el sensor corrector es activado
a intervalos definidos, en cada caso para un proceso de inversión.
Una configuración preferente de la invención dispone una inversión,
según sea necesario. Esto puede suceder, porque el sensor corrector
puede ser activado en el caso de la falta de una señal de pistón del
sensor corrector y la presencia de una señal de pistón del sensor de
posición dispuesto en el cilindro de accionamiento opuesto. Ha sido
demostrado como conveniente que el dispositivo de control contenga
un circuito de retardo o software de retardo con una constante de
tiempo correspondiente a como mínimo el doble del tiempo de carrera
de los pistones de accionamiento, que pueda ser activado ante la
falta en el sensor corrector de la señal de pistón y la presencia de
una señal de pistón del sensor de posición asignado al cilindro de
accionamiento opuesto y que pueda ser repuesto ante la aparición de
la señal de pistón del sensor corrector. En muchas situaciones de
uso es, sin embargo, suficiente cuando, a intervalos definidos, el
sensor corrector puede activarse en cada caso para un proceso de
inversión.
Para el aumento de la fiabilidad de
funcionamiento, ha quedado demostrado como conveniente que se
encuentren respectivamente dispuestos en el lado del vástago dos
sensores de posición redundantes.
Los sensores de posición y el sensor corrector
pueden estar configurados como interruptores de aproximación o
interruptores magnéticos, sensibles al paso del pistón respectivo en
dirección a la posición final, ubicados inmediatamente en el
circuito de inversión. Sin embargo, fundamentalmente también es
posible configurar los sensores de posición y el sensor corrector
como emisores de señales que, durante el paso del pistón en
dirección a la posición final, emiten una señal de posición
final.
Preferentemente, la bomba hidráulica está
configurada como bomba reversible, especialmente como bomba de
pistones axiales con disco inclinado. La misma finalidad se cumple
con una bomba hidráulica impulsora unidireccional. En este caso, las
conexiones de la bomba de los cilindros de accionamiento están
conectadas con la bomba hidráulica a través de una válvula
distribuidora.
En principio, también es posible disponer dos o
más bombas hidráulicas que pueden conectarse en paralelo a los
cilindros de accionamiento.
A continuación se explica con mayor detalle la
invención, sobre la base de los ejemplos de realización mostrados de
manera esquemática en el dibujo, donde muestran:
la figura 1, una bomba de dos cilindros para
materiales viscosos, parcialmente en sección ilustrativa;
las figuras 2a y b, un esquema de la hidráulica
de accionamiento para la bomba de materiales viscosos con bomba
reversible conectada en el lado del vástago, con representación
simbólica en forma de flecha de los flujos de fuga durante el
funcionamiento a baja y a alta presión;
las figuras 3a y b, un esquema del sistema
hidráulico de accionamiento con bomba reversible, conectada en el
lado del fondo, en representaciones según las figuras 2a y b;
la figura 4, un esquema del sistema hidráulico de
accionamiento para la bomba de materiales viscosos con bomba
hidráulica unidireccional conectada en el lado del fondo y
reversible a través de una válvula distribuidora en un circuito
hidráulico cerrado;
la figura 5, un sistema hidráulico de
accionamiento, según la figura 4, con circuito hidráulico
abierto.
La bomba de materiales viscosos mostrada en la
figura 1 comprende esencialmente dos cilindros de transporte 10,
cuyas aberturas frontales 12 desembocan en un depósito de
alimentación de material 14 y que, alternativamente, durante una
carrera de compresión (flecha 16), pueden comunicarse con una
tubería de transporte 20 a través de un tubo de desvío 18 y, durante
la carrera de aspiración (flecha 22), se encuentran abiertos hacia
el depósito de material 14, aspirando material. Los cilindros de
transporte 10 son accionados en ciclo opuesto a la carrera del
pistón mediante cilindros de transporte 24', 24''. Con esta
finalidad, los pistones impulsores 26 están comunicados a través de
un vástago de pistón 28 común con el pistón de accionamiento 30',
30'' de los cilindros de accionamiento 24', 24''. En la zona entre
los cilindro de transporte 10 y los cilindros de accionamiento 24',
24'' se encuentra dispuesta una cámara de agua 32 a través de la que
se extienden los vástagos de pistón 28.
Los cilindros de accionamiento 24', 24'' se
encuentran conectados por medio de tuberías de presión 38', 38'',
mediante conexiones 34', 34'' del lado del vástago de pistón
(figuras 2a, b) o conexiones 36', 36'' del lado del fondo (figuras
3a, b), a las conexiones hidráulicas 40', 40'' de una bomba
hidráulica 42, accionada por un motor 43, y se comunican entre sí
mediante las conexiones del lado opuesto 36', 36'' o 34', 34'' a
través de la tubería de aceite basculante 44. Con la finalidad de la
corrección de carrera se encuentra dispuesta en cada uno de ambos
extremos de los cilindros de transporte 24', 24'' una válvula de
retención, conteniendo una tubería de compensación 46, que en su
posición final puentea el cilindro de accionamiento 30', 30''
correspondiente.
En los ejemplos de realización mostrados en las
figuras 2 y 3 se encuentra respectivamente dispuesta una bomba
hidráulica 42 configuradas como bomba reversible. El sentido del
movimiento de los pistones de accionamiento 30', 30'' y, de esta
manera, el pistón de transporte 26 es invertido porque el disco
inclinado 50 de la bomba reversible 42, activado por medio de una
señal de inversión, pivota a través de la posición cero y, de este
modo, es cambiado el sentido de accionamiento del aceite a presión
en las tuberías 38', 38''. El caudal de accionamiento de la bomba
reversible 42 se determina con velocidad de rotación predefinidas
por el ángulo de pivotado del disco inclinado 50. Para la activación
del proceso de inversión se encuentran dispuestos, a una distancia
de los extremos del lado del vástago de los cilindros de
accionamiento 24, 24', sensores de posición 52', 52'' sensibles al
paso del pistón de accionamiento 30', 30'' y emiten una señal de
posición final para la inversión de la bomba reversible 42. Para
este fin, el disco inclinado 50 de la bomba reversible 42 se
encuentra conectada a un dispositivo de control 51, en el que se
evalúan las señales de posición final emitidas por los sensores de
posición 52', 52''. Los sensores de posición 52', 52'' dispuestos en
el lado del vástago, procuran que los pistones de transporte 26
alcancen con cada carrera de transporte la cercanía inmediata a la
abertura 12, de manera que no se pueda formar ningún tapón de
hormigón. Además, cercano al extremo del lado del fondo del cilindro
de accionamiento 24', se encuentra dispuesto un sensor corrector 54
en el lado del fondo que, en lugar del sensor de posición 52''
dispuesto en el lado del vástago del otro cilindro de accionamiento
24'', puede ser activado temporalmente a través del dispositivo de
control 51 para el inicio de un proceso de inversión.
Debido a que los pistones de accionamiento
30',30'' no se ajustan en forma absolutamente estrecha a la
superficie interior de los cilindros de transporte 24', 24'', pueden
producirse durante el funcionamiento fugas en el interior de los
cilindros de transporte 24', 24'' en proporción a las diferencias de
presión existentes en el espacio de cilindros del lado del vástago y
del lado del fondo del cilindro. En cada una de las figuras 2a, b y
3a, b se indican, para el funcionamiento a baja presión (en vacío o
funcionamiento para limpieza) y a alta presión (transporte de
materiales viscosos) valores de presión típicos para el espacio de
cilindros del lado del vástago y del lado del fondo que conducen a
una fuga de aceite en los pistones de accionamiento 30', 30''. Las
fugas aparecidas como consecuencia de la diferencia de presión están
cuantificadas simbólicamente por la longitud de las flechas curvas
56', 56''. En las figuras 2a y 3a se indican las relaciones típicas
de presión durante el funcionamiento a baja presión, mientras que en
las figuras 2b y 3b se indican las relaciones típicas de presión en
el funcionamiento a alta presión. Las relaciones de presión en los
cilindros de transporte 24', 24'' se calculan a partir de la presión
en las tuberías de presión 38', 38'', considerando las superficies
de pistón del lado del fondo y del lado del vástago de pistón.
En las relaciones de presión mostradas a título
de ejemplo en la figura 2a, tal como ocurre durante el
funcionamiento a baja presión en el accionamiento del lado del
vástago de pistón, se produce una fuga de aceite 56', 56'' tanto en
el sentido de la aspiración (cilindro de accionamiento 24') como en
el sentido de la presión (cilindro de accionamiento 24'') en
dirección a la tubería de aceite basculante 44. En ambos cilindros
de transporte 24', 24'' se llega, entonces, a una acumulación de
aceite basculante. Debido a que la inversión de la bomba reversible
42 ocurre en forma regular a través de los sensores de posición 52',
52'' dispuestos en el lado del vástago del pistón, se produce
paulatinamente, a pesar de un rebose a través de la tubería de
compensación 48, un excedente de aceite basculante que provoca
finalmente que el movimiento de los pistones de accionamiento 30',
30'' se invierta antes de alcanzar el final del cilindro del lado
del fondo. Este proceso puede controlarse mediante el sensor
corrector 54. Tan pronto como el pistón de accionamiento 30' durante
el desarrollo del movimiento no alcanza el sensor corrector 54,
después de un tiempo de retardo se activa, para la inversión a
través del dispositivo de control no mostrado, el sensor corrector
54 y se desconecta el sensor de posición 52''. De esta manera, en la
posición final del lado del vástago del pistón de accionamiento 30''
se impulsa aceite basculante a través de la tubería de compensación
48 adyacente hacia el lado de baja presión de la tubería de presión
38'', hasta que el pistón de accionamiento 30' alcance su fin de
carrera del lado de la cabeza del pistón. De esta manera, se logra
una compensación de carrera automática con un solo proceso de
inversión mediante el sensor corrector 54.
En el funcionamiento a alta presión, según la
figura 2b, se produce a modo de ejemplo, a partir de las relaciones
de presión en el funcionamiento de aspiración (cilindro de
accionamiento 24') allí indicadas, una acumulación de aceite
basculante en el sentido de la flecha 56' y en el funcionamiento de
presión (cilindro de accionamiento 24'') una pérdida de aceite
basculante en el sentido de la flecha 56''. En suma, debido a las
relaciones de presión dadas, prevalece en este caso la pérdida de
aceite basculante. Esto significa que el pistón aspirante alcanza
cada vez una posición final del lado del fondo antes de que el
pistón que comprime alcanza su posición final del lado del vástago
de pistón. Debido a que la inversión de los pistones se realiza a
través de los sensores de posición 52', 52'' del lado del vástago,
se produce en el lado de aspiración un flujo compensador a través de
la tubería de compensación 48 que desplaza el pistón que comprime a
su posición final del lado del vástago hasta el sensor de posición
52', 52''. La compensación de carrera se produce, en este caso,
exclusivamente a través de las tuberías de compensación 48, de
manera que en el funcionamiento a alta presión el sensor corrector
54 tiene, en todo caso, una función de control pero no una función
de inversión.
En el accionamiento por el lado del fondo, según
las figuras 3a y b, la tubería de aceite basculante 44 está
conectada a las conexiones 34', 34'' del lado del vástago. Conforme
a eso, resultan allí las condiciones de funcionamiento
siguientes.
En el funcionamiento a baja presión, según la
figura 3a, en ambos cilindros 24', 24'' fluye aceite de fuga del
lado del vástago al espacio del cilindro del lado del fondo con el
resultado de una pérdida de aceite basculante. Debido a la inversión
activada a través de los sensores de posición 52', 52'' del lado del
vástago se producen paulatinos acortamientos de carrera. El
acortamiento de carrera puede controlarse desde el exterior mediante
el sensor corrector 54. En cuanto el pistón de accionamiento 30' ya
no alcance el sensor corrector durante el proceso de inversión
mediante el sensor de posición 52'', se activa por única vez,
después de transcurrido un tiempo de retardo, la inversión a través
del sensor corrector 54 con el sensor de posición 52'' desactivado.
De esta manera se extiende la carrera del pistón de accionamiento
30', mientras el pistón de accionamiento 30'' ya se encuentra en su
posición final del lado del vástago. En este estado, a través del
cilindro de accionamiento 24'' se transporta aceite a presión al
lado del aceite basculante a través de la tubería de compensación 48
del lado del vástago, hasta alcanzar la compensación de carrera.
Para cada compensación de carrera sólo es necesario un ciclo de
inversión a través del sensor corrector 54.
Durante el funcionamiento a alta presión, según
la figura 3b, se llega durante cada carrera a una acumulación de
aceite basculante del lado del vástago. Esto resulta de un balance
de los flujos de fuga indicados simbólicamente en la figura mediante
la longitud de las flechas 56', 56''. Debido a que la inversión de
la bomba reversible es activada durante el funcionamiento normal a
través de los sensores de posición 52', 52'' del lado del vástago,
el pistón propulsado por el aceite basculante alcanza siempre su
posición final del lado del fondo, antes de que el pistón propulsado
directamente alcance el sensor de posición del lado del vástago
asignado. La compensación de carrera se realiza aquí, por tanto,
siempre a través de las tuberías de compensación 48 del lado del
fondo, de manera que el sensor corrector 54 tiene, durante el
funcionamiento a alta presión, solamente una función de control y
ninguna función inversora.
Los ejemplos de realización, según las figuras 4
y 5, se diferencian de los ejemplos de realización de las figuras 3a
y b en que, en cada caso, se encuentra dispuesta una bomba
hidráulica 42 impulsora unidireccional. La inversión de las
conexiones hidráulicas entre los dos cilindros de accionamiento se
realiza allí mediante una válvula distribuidora 58 dispuesta en las
tuberías de presión 38', 38'', controlable en el sentido de la
figura 3a y b mediante los sensores de posición 52', 52'' y del
sensor corrector 54 y el dispositivo de control 51. En el caso de la
figura 4 se encuentra dispuesto un circuito hidráulico cerrado; el
retorno de aceite conduce nuevamente a la bomba hidráulica. En el
caso de la figura 5 se encuentra dispuesto un circuito hidráulico
abierto en el que el aceite es aspirado de un tanque hidráulico 60 y
el retorno de aceite es dirigido al tanque hidráulico 60. Las
conexiones hidráulicas 40', 40'' de la bomba hidráulica equivalentes
a las figuras 3a y b están dispuestas en los ejemplos de realización
según las figuras 4 y 5 en el lado de la salida de la válvula
distribuidora 58 de cara a los cilindros de transporte 24',
24''.
Resumiendo, puede concluirse lo siguiente: la
invención se refiere a una bomba de materiales viscosos,
especialmente para la impulsión de hormigón. La bomba de materiales
viscosos presenta dos cilindros de transporte 10, que desembocan en
un depósito de alimentación de material 14 a través de aberturas 12
frontales, así como dos cilindros de accionamiento hidráulicos 24',
24'', cuyos pistones 26, 30', 30'' se encuentran por parejas
rígidamente unidos mediante un vástago 28 común. Los cilindros de
accionamiento 24', 24'' se encuentran comunicados mediante
conexiones 34', 34''; 36', 36'' del lado del vástago o del lado del
fondo con una bomba reversible hidráulica 42. Además, mediante sus
extremos opuestos a las conexiones de bomba se comunican entre sí a
través de una tubería de aceite basculante 44. Los cilindros de
accionamiento y, con ello, los cilindros de accionamiento son
accionados mediante la bomba reversible 42 en contra del ritmo de
carrera del pistón. Para la inversión de la bomba reversible 42 se
encuentran dispuestos a una distancia definida de uno de los
extremos de los cilindros de accionamiento dos sensores de posición
52', 52'', sensibles al paso de un pistón de accionamiento 30',
30''. Para impedir la formación de un tapón de hormigón en el
interior de los cilindros de transporte 10, así como una detonación
en posición final de los pistones de accionamiento 30', 30'' se
propone, según la invención, que los dos sensores de posición 52',
52'' se encuentren dispuestos a una distancia de los extremos del
lado del vástago de ambos cilindros de transporte 24', 24'' y que,
adicionalmente, se encuentre dispuesto a una distancia definida del
extremo del lado del fondo de uno de los cilindros de accionamiento
24' un sensor corrector 54 activable temporalmente para iniciar un
proceso de inversión, en lugar del sensor de posición 52'' del lado
del vástago del otro cilindro de accionamiento 24''.
Claims (12)
1. Bomba de materiales viscosos con dos cilindros
de transporte (10) que desembocan a través de aberturas frontales
(12) en un recipiente alimentador de material (14), con dos
cilindros hidráulicos de accionamiento (24', 24'') conectados a una
bomba alternativamente reversible (42) por medio de conexiones (34',
34; 36', 36'') del lado del vástago de pistón o del lado del fondo y
comunicados entre sí por sus extremos opuestos a las conexiones
mediante una tubería de aceite basculante (44), donde los pistones
de accionamiento (30', 30'') de los cilindros de accionamiento (24',
24'') y los pistones de transporte (26) de los cilindros de
transporte (10) se encuentran conectados rígidamente entre sí por
parejas mediante vástagos de pistón (28) común, con tuberías de
compensación (48) conteniendo una válvula de retención (46)
conectadas en la zona de ambos extremos de los cilindros de
accionamiento (24', 24'') puenteando los pistones de accionamiento
(30', 30'') correspondientes en sus posiciones de fin de carrera
respectivos y con dos sensores de posición (52', 52'') dispuestos a
una distancia definida de uno de los extremos de los cilindros de
accionamiento, conectados a un dispositivo de control (51) que
emiten, al paso del pistón (30', 30'') correspondiente, una señal de
posición final para la inversión de la bomba hidráulica (42),
caracterizada porque ambos sensores de posición (52', 52'')
se encuentran dispuestos a una distancia de los extremos del lado
del vástago de ambos cilindros de accionamiento (24', 24'') y,
adicionalmente, a una distancia definida del extremo del fondo de
uno de los cilindros de accionamiento (24'), se encuentra dispuesto
un sensor corrector (54) que, en lugar del sensor de posición (52'')
del otro cilindro de accionamiento (24''), puede ser activado
temporalmente para el inicio del proceso de inversión.
2. Bomba de materiales viscosos, según la
reivindicación 1, caracterizada porque para un proceso de
inversión el sensor corrector (54) puede activarse preferentemente a
intervalos definidos.
3. Bomba de materiales viscosos, según la
reivindicación 1 ó 2, caracterizada porque el dispositivo de
control (51) comprende un circuito de retardo o un procesador con un
software de retardo para la activación del sensor corrector
(54).
4. Bomba de materiales viscosos, según la
reivindicación 3, caracterizada porque el circuito de retardo
o el software de retardo presenta una constante de tiempo que
corresponde como mínimo al doble del tiempo de carrera de los
pistones de accionamiento.
5. Bomba de materiales viscosos, según la
reivindicación 3 ó 4, caracterizada porque el circuito de
retardo puede ser accionado ante la falta de señal de posición final
del sensor corrector (54) y de la presencia de la señal de posición
final del sensor de posición (52'') dispuesto en el cilindro de
accionamiento (24'') opuesto, y que puede retroceder ante la
aparición de la señal de fin de carrera del sensor corrector.
6. Bomba de materiales viscosos, según una de las
reivindicaciones 3 a 5, caracterizada porque el circuito de
retardo se encuentra configurado como relé temporizador
reactivable.
7. Bomba de materiales viscosos, según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizada porque se encuentran
respectivamente dispuestos dos sensores de posición (52', 52'')
redundantes en el lado del vástago.
8. Bomba de materiales viscosos, según una de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizada porque los sensores de
posición (52', 52'') y el sensor corrector (54) están configurados
como interruptores de aproximación o interruptores magnéticos,
sensibles al paso del pistón de accionamiento (30', 30'') en
dirección a la posición final.
9. Bomba de materiales viscosos, según una de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizada porque los sensores de
posición (52', 52'') y el sensor corrector (54) están configurados
como emisores de señales que emiten señales de posición final al
paso del pistón de accionamiento (30', 30'') correspondiente en
dirección a la posición final.
10. Bomba de materiales viscosos, según una de
las reivindicaciones 1 a 9, caracterizada porque la bomba
hidráulica está conformada como bomba reversible (42), especialmente
como bomba de pistones axiales de disco inclinado.
11. Bomba de materiales viscosos, según una de
las reivindicaciones 1 a 9, caracterizada porque la bomba
hidráulica (42) impulsa en forma unidireccional y las conexiones de
la bomba (36', 36'') de los cilindros de accionamiento (24', 24'')
están conectadas con la bomba hidráulica (42) a través de una
válvula distribuidora.
12. Bomba de materiales viscosos, según una de
las reivindicaciones 1 a 11, caracterizada porque como mínimo
están dispuestas dos bombas hidráulicas (42) conectadas en
paralelo.
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