EP3154128A1 - Cornet rayonnant compact multifréquences, source rayonnante et antenne comportant un tel cornet rayonnant - Google Patents
Cornet rayonnant compact multifréquences, source rayonnante et antenne comportant un tel cornet rayonnant Download PDFInfo
- Publication number
- EP3154128A1 EP3154128A1 EP16192643.1A EP16192643A EP3154128A1 EP 3154128 A1 EP3154128 A1 EP 3154128A1 EP 16192643 A EP16192643 A EP 16192643A EP 3154128 A1 EP3154128 A1 EP 3154128A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- coaxial
- horn
- radiating
- axial
- frequency band
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 27
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 claims description 10
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 9
- 238000002513 implantation Methods 0.000 description 4
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 3
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 3
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 108091092878 Microsatellite Proteins 0.000 description 1
- 108091092919 Minisatellite Proteins 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q5/00—Arrangements for simultaneous operation of antennas on two or more different wavebands, e.g. dual-band or multi-band arrangements
- H01Q5/50—Feeding or matching arrangements for broad-band or multi-band operation
- H01Q5/55—Feeding or matching arrangements for broad-band or multi-band operation for horn or waveguide antennas
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
- H01Q1/48—Earthing means; Earth screens; Counterpoises
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
- H01Q13/02—Waveguide horns
- H01Q13/0208—Corrugated horns
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/14—Reflecting surfaces; Equivalent structures
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q5/00—Arrangements for simultaneous operation of antennas on two or more different wavebands, e.g. dual-band or multi-band arrangements
- H01Q5/30—Arrangements for providing operation on different wavebands
- H01Q5/307—Individual or coupled radiating elements, each element being fed in an unspecified way
- H01Q5/342—Individual or coupled radiating elements, each element being fed in an unspecified way for different propagation modes
- H01Q5/35—Individual or coupled radiating elements, each element being fed in an unspecified way for different propagation modes using two or more simultaneously fed points
Definitions
- the present invention relates to a compact multifrequency radiating horn, a radiating source and an antenna comprising such a radiating horn. It applies to any type of antenna comprising a radiating horn illuminating a reflector in the context of applications of space or terrestrial antennas, as well in the field of telecommunications as in the field of observation instruments and sciences of Earth, such as the field of altimetry and radiometry.
- the antennas terrestrial or on board satellites, are generally dedicated to a specific mission and are optimized for operation in one or more separate frequency bands, for example the two bands K and Ka or the two bands Ku and Ka.
- Each antenna being associated with a dedicated signal processing assembly, the installation of the various antenna systems constitute a cumbersome, heavy and expensive payload, hardly compatible with the space available on board the satellites and penalizing the mass of the assembly. .
- This horn makes it possible to obtain a frequency deviation on a bandwidth between 13.5 GHz and 36.56 GHz, corresponding to the three Ku, K, Ka bands, however, it does not allow operation at frequencies below 13.5 GHz and in particular in band C whose center frequency is equal to 6.6 GHz.
- the document US 4258366 describes an antenna comprising a conical radiating horn provided with corrugations and fed simultaneously by several signals at different frequencies between 6 and 37 GHz.
- the lowest frequency at 6.6 GHz is injected into the horn by side ports consisting of a pair of longitudinal slots located near the mouth of the horn, i.e. at the end of the horn having the most small diameter.
- the two diametrically opposed slots are fed through an adapter and a tee power divider.
- Frequencies greater than 6.6 GHz are injected by a circular section waveguide connected to the end of the smallest diameter horn, called the mouthpiece.
- the diameter of the mouth of the horn must be of sufficient size, that is to say greater than or equal to 30 mm, to allow a propagation of the frequencies in band C.
- the length of the horn and the size of the opening diameter of the horn must be sufficient to allow propagation of the C-band frequencies.
- the opening diameter of the horn required for the propagation of the signals in the lowest frequency band, by example band C significantly penalizes the overall size of the horn, which makes this antenna solution too large to be embedded on a mini satellite or a satellite microphone.
- the aim of the invention is to provide a multifrequency radiating horn which does not have the disadvantages of known radiating horns, operating in a very broad frequency spectrum covering several different frequency bands, such as, for example, four frequency bands C, Ku, K, Ka, the radiating horn being more compact than the known radiating horns.
- Another object of the invention is to provide an antenna comprising such a radiating horn.
- the invention relates to a multifrequency radiating horn adapted to propagate signals in a frequency spectrum comprising several different frequency bands B1,..., Bi,..., BN, i being between 1 and N, B1. being the lowest frequency band, Bi being at least one intermediate frequency band and BN the highest frequency band, the radiating horn having a rotationally symmetrical side wall about a longitudinal axis Z, an orifice of axial access, called the mouth, and a radiating opening opposite to the axial access orifice, the lateral wall delimiting an axial longitudinal duct connecting the axial access orifice and the radiating opening, the axial longitudinal duct having, in cross-section, an increasing diameter between the axial access opening and the radiating opening, the side wall having an inner surface consisting of a plurality of concentric annular corrugations, located in successive planes parallel to each other and perpendicular to the longitudinal axis Z, each corrugation being centered on the longitudinal axis Z.
- the radiating horn also comprises four coaxial plungers diametrically opposed two by two, inserted into a dedicated specific corrugation of the lateral wall, perpendicular to the longitudinal axis Z, the four coaxial plungers being equi-angularly distributed in a plane perpendicular to the longitudinal axis Z and penetrating into the axial longitudinal duct of the radiating horn, each coaxial plunger being dedicated to the propagation of signals in the lowest frequency band B1 of the frequency spectrum considered.
- each coaxial plunger may consist of a metal rod having an end secured to a metallic tip, in the form of a disc or truncated cone, the metal end being perpendicular to the metal rod, the metallic endpiece immersed in the axial longitudinal duct of the radiating horn.
- the radiating horn may furthermore comprise four coaxial connectors respectively associated with the four coaxial plungers, each coaxial connector comprising a metal core and a base fixed on an outer surface of the lateral wall of the radiating horn, the metal rod of each coaxial plunger being respectively constituted by the metal core of the corresponding coaxial connector.
- each coaxial connector may be connected to a coaxial filter dedicated to the adaptation of the corresponding coaxial plunger, in the lowest frequency band B1 of the frequency spectrum considered.
- the lowest frequency band B1 may be the C band.
- the radiating horn may comprise several sets of coaxial plungers inserted in different specific corrugations having different internal diameters, each set of coaxial plungers being dedicated to the propagation of signals in different frequency bands of the frequency spectrum considered.
- the invention also relates to a radiating source comprising a radiating horn and further comprising an axial waveguide connected to the axial access port of the radiating horn, transverse ports coupled perpendicularly to said axial waveguide and an end port axial, the transverse ports being respectively dedicated to the propagation of the intermediate frequency bands and the axial end port being adapted to the propagation of the highest frequency band of the considered frequency spectrum, the axial waveguide having a cross section of decreasing size between the axial access port and the axial end port.
- the source may comprise two transverse access ports respectively dedicated to two different intermediate frequency bands Ku and K.
- the highest frequency band of the spectrum may be the Ka band.
- the invention also relates to an antenna comprising a radiating horn and at least one reflector, the radiating horn illuminating the reflector.
- the invention relates to a multifrequency radiating horn capable of propagating signals in a frequency spectrum comprising several different frequency bands B1, ..., Bi, ..., BN, i being between 1 and N, B1 being the band of the lowest frequencies, Bi being at least one intermediate frequency band and BN the highest frequency band.
- the radiating horn 10 comprises a lateral wall 14 extending longitudinally, along a longitudinal axis Z, an axial access orifice 12, also called the mouth, and a radiating opening 13 opposite to the axial access orifice.
- the side wall 14 is symmetrical of revolution about the longitudinal axis Z and defines an axial longitudinal duct 11 connecting the axial access opening 12 and the radiating aperture 13, the axial longitudinal duct 11 having, in cross section, an increasing diameter between the axial access opening and the radiating opening.
- the side wall 14 has an inner surface consisting of a plurality of concentric annular corrugations located in successive planes parallel to each other and perpendicular to the longitudinal axis Z, each corrugation being centered on the longitudinal axis Z.
- the radiating horn 10 further comprises four coaxial plungers 16, diametrically opposite in pairs, inserted perpendicularly to the longitudinal axis Z, through four respective cylindrical orifices 20 machined in a specific corrugation 17 of the lateral wall 14, the four orifices cylindrical allowing the passage of the soul of the coaxial divers.
- the four coaxial plungers are respectively provided with coaxial adaptation filters 22 located outside the side wall 14 of the horn 10.
- the four coaxial plungers 16 are equi-angularly distributed in a plane perpendicular to the longitudinal axis Z and penetrate in the conduit longitudinal axial 11 of the horn, each coaxial plunger 16 being dedicated to the propagation of signals in the lowest frequency bands of the operating frequency spectrum of the radiating horn, such as for example in the C band, between 5.25 GHz and 5.6 GHz.
- the structure of the radiating horn 10 is thus perfectly symmetrical with respect to the longitudinal axis Z and the use of the four divers well angularly distributed, at 90 ° from each other, makes it possible to excite the fundamental propagation mode and to minimize the impact of unwanted higher order propagation modes.
- the specific corrugation 17 is located closer to the radiating opening 13 of the radiating horn than to the opening of the radiator.
- the internal diameter of the specific corrugation 17 has a value chosen so that propagation of the fundamental mode corresponding to the lowest frequency band B1 is possible.
- each coaxial plunger 16 may consist of a metal rod 18 having an integral end of a metal tip 19, the metal tip 19 preferably being disc-shaped or conical-shaped disposed perpendicularly to the metal rod 18.
- the metal rod 18 passes through a cylindrical orifice, perpendicular to the longitudinal axis Z, pierced in the specific corrugation 17 of the side wall 14, and enters the axial longitudinal duct 11 of the radiating horn 10.
- the four divers coaxial 16 are intended to inject signals in the lower frequency band B1 into the radiating horn 10 so that they propagate towards the radiating aperture 13, and conversely, to take signals in the lowest frequency band B1 , originating from the radiating opening 13 and entering the radiating horn 10.
- the sampling or injection of the lowest frequency band is carried out at a distance from the orifice d axial access through which pass the other higher frequency bands, and without passing through an intermediate closed cavity.
- the sampling or the injection of the lowest frequency band B1 is carried out near the aperture diameter radiating 13 of the radiating horn. Knowing that the diameter of the radiating aperture of the radiant horn is much larger than the diameter of the axial access port, it is therefore not necessary to increase, significantly, the dimensions of the radiating horn to allow operation in the lowest frequency band B1, for example in the C band.
- the radiating horn 10 may further comprise four coaxial connectors 21 respectively associated with the four coaxial plungers 16, each coaxial connector 21 having an inner metal core constituting the metal rod 18 of a coaxial plunger, a base 24 fixed on an outer surface of the side wall of the radiating horn and an inlet / outlet port 25, integral with the base 24 and opening outwardly of the radiating horn.
- the metal rod 18 of each coaxial plunger 16 is then constituted respectively by the metal core of the corresponding coaxial connector 21, which is inserted inside the axial longitudinal conduit 11 of the radiating horn, through a cylindrical orifice arranged in the lateral wall 14 of the radiating horn and through specific specific corrugation 17.
- the specific corrugation 17 is an annular ring having an internal diameter whose value is compatible with the propagation of the signals in the lowest frequency band B1.
- B1 corresponds to the band C, between 5.25 GHz and 5.6 GHz
- the internal diameter of the annular ring must be between 37 and 40 mm.
- the annular ring may be located preferably close to the end of larger diameter of the radiating horn, that is to say near the radiating opening 13.
- the dimensions of the coaxial plungers In order not to degrade the radiation of the radiating horn in the higher frequency bands than the band B1, the dimensions of the coaxial plungers must be reduced as much as possible, while remaining capable of propagating the B1 band signals.
- the diameter of the metal tip 19 of the metal rod 18 of each coaxial plunger 16 may be between 4 mm and 5 mm.
- each coaxial plunger 16 in the axial longitudinal duct 11 of the radiating horn results from a compromise: on the one hand, the coaxial plunger must penetrate to a depth sufficient high to be able to capture, or conversely inject, band signals B1 with sufficient energy, and secondly, the depth of penetration of each coaxial plunger should not be too high not to degrade the signals in the bands of higher frequencies.
- the penetration depth of each coaxial plunger can be between 5 mm and 7 mm.
- the radiating horn 10 is made in three distinct sections with symmetry of revolution about the longitudinal axis Z, the specific corrugation 17 through which the four coaxial plungers are inserted, being preferentially manufactured in an independent annular ring.
- the coaxial plungers 16 are preferably inserted in the specific corrugation 17 before the introduction of their metallic tip 19.
- each metal tip is then fixed respectively, preferably by brazing or by gluing. by a conductive glue, at the end of the rod of a coaxial plunger.
- brazing is preferred.
- the independent annular ring equipped with the four coaxial plungers constitutes an intermediate section of the radiating horn which is inserted between two end sections respectively containing, the smallest diameters of the radiating horn and the largest diameters of the radiating horn, the three sections. intermediate and ends are then assembled together by any type of known connecting means, for example by welding, or brazing, or by screw-nut connections.
- the assembly consisting of a coaxial connector and a coaxial plunger forms a coaxial probe capable of exciting the horn radiator B1 band and the input / output port 25 of each coaxial connector is an access input / output signal for the B1 band signals propagated by the respective coaxial probes.
- the type of vertical or horizontal linear polarization, or circular right or left, is determined by the orientation of the radiator horn and by the use of couplers connected at the output of the coaxial filters, such as, for example, a 3 dB / 90 coupler ° to create the left and right circular polarizations after summation of the signals taken from the axial longitudinal duct 11 of the radiating horn, or after division of the injected signals in the axial longitudinal duct 11 of the radiating horn, the summed or divided signals coming from coaxial plungers , two to two diametrically opposed.
- couplers connected at the output of the coaxial filters such as, for example, a 3 dB / 90 coupler ° to create the left and right circular polarizations after summation of the signals taken from the axial longitudinal duct 11 of the radiating horn, or after division of the injected signals in the axial longitudinal duct 11 of the radiating horn, the summed or divided signals coming from coaxial plungers , two to
- each coaxial plunger 16 may preferably be connected in series with a coaxial filter 22 dedicated to adapting the coaxial plunger corresponding to the coaxial strip.
- a coaxial filter 22 dedicated to adapting the coaxial plunger corresponding to the coaxial strip.
- B1 frequencies Each coaxial adaptation filter 22 is placed outside the lateral wall 14 of the radiating horn and is connected, directly by a coaxial bend (not shown) or by a coaxial cable 23, to the corresponding coaxial connector 21, as illustrated by FIG. example on Figures 3 and 4 .
- FIG. example on Figures 3 and 4 To avoid overloading Figures 3 and 4 only two coaxial filters 22 are shown, but it is understood that each coaxial plunger is equipped with a dedicated coaxial filter and that there are therefore four coaxial filters respectively connected to the four coaxial plungers.
- the four coaxial plungers being located inside the axial longitudinal duct 11 of the radiating horn through the specific corrugation 17, the B1 frequency band signals are directly injected, or sampled, inside the radiating horn, without passing through the axial access port 12 of the radiating horn.
- This makes it possible to reduce the size of the radiating horn which corresponds to the size of a radiating horn operating in an intermediate frequency band Bi, immediately greater than the lowest frequency band B1 sampled or injected by the coaxial divers.
- the band B1 is the C band
- the congestion of the radiating horn is then 2.5 to 3 times lower compared to the size of a conventional radiating horn operating in the C band.
- the diametrically opposed coaxial plungers 16 can then be respectively connected in pairs, by means of the respective coaxial filters, by a dedicated coupler, not shown, each coupler comprising a port called "port sum" dedicated to the propagation of signals in the B1 band considered.
- the sum port of each coupler makes it possible to propagate or recover the signal of one and the same linear, horizontal or vertical polarization, according to the orientation given to the radiating horn.
- the two linear polarizations carried respectively by the two couplers are perpendicular to each other.
- the radiating horn 10 is coupled to an excitation assembly, called the exciter 30.
- the assembly consisting of the radiating horn and the exciter, constitutes a multifrequency and multiport radiofrequency source.
- the exciter 30 comprises an axial waveguide 31 of circular section, called the common port of the exciter, directly connected to the axial access port 12, in the extension of the axial longitudinal duct 11, an axial terminal port 32 coupled to the axial waveguide 31 by a dedicated transition 33, and transverse branches 34, 35 coupled to the axial waveguide 31 by orthomode transducers 36, 37 respectively dedicated to the propagation of the different intermediate frequency bands Bi no taken from the lateral wall 14 of the radiating horn 10.
- the axial waveguide 31 comprises sections of decreasing dimensions between the axial access orifice 12 and the axial end port 32 able to propagate the most important frequency band. high, for example the Ka band between 31.3 GHz and 31.5 GHz.
- the number of transverse branches is equal to the number of intermediate frequency bands Bi desired.
- the axial waveguide comprises two lateral branches 34, 35, including filters dedicated to the adaptation of the respective operating frequency band, coupled perpendicular to said axial waveguide 31, and respectively provided with a transverse port 38, 39.
- the two transverse ports 38, 39 may for example, be dedicated respectively to the propagation of Ku bands between 13.4 GHz and 13.75 GHz and K between 23.7 GHz and 23.9 GHz.
- the different ports, terminal 32 and transverse 38, 39 are conventional rectangular ports.
- Their respective orientation associated with the orientation of the radiofrequency source provided with a radiating horn 10 and an exciter 30 and mounted in an antenna 40 determines the type of linear polarization, horizontal or vertical, propagated through the radiating horn.
- Each port, transverse and terminal, coupled to the axial waveguide may be associated with a filter whose presence is optional but which participates in the adaptation of said port to a respective frequency band, for example Ku, K, or Ka.
- a filter whose presence is optional but which participates in the adaptation of said port to a respective frequency band, for example Ku, K, or Ka.
- the multifrequency radiating horn equipped with the four coaxial plungers according to the invention and an exciter as described above, is particularly compact and can be used as a primary source in any type of antenna comprising at least one reflector as represented by example on the figure 6 .
- An antenna 40 comprising a reflector 41 illuminated by the radiofrequency source provided with a radiating horn 10 and an exciter 30 according to the invention can for example be used in a multi-frequency telecommunications system or in an altimetry application and multifrequency radiometry.
- the multifrequency radiating horn of the invention has the advantage of combining the functionalities of at least four different instruments in the same antenna and of illuminating the antenna reflector by a single radiating horn and therefore with an identical, common opening. to all instruments, the various beams produced by the antenna having footprints superimposed and overlapping in whole or in part. This allows for very precise altimetry and radiometry measurements because the landforms illuminated by the antenna are wholly or partly the same for all instruments.
- This also allows on the one hand, maximize the performance of the antenna without the need to increase the diameter of the antenna reflector because a single radiating horn is placed exactly at the focus of the antenna and secondly, to enjoy a small variation the phase center of the radiating horn, near the focus of the antenna, according to the frequency band considered, unlike the case where several horns are used.
- an antenna provided with a reflector and the radiator horn associated with an exciter operating in the four frequency bands C, Ku, K, Ka was performed.
- the estimated center of the beam impressions radiated on the Earth by the antenna in the four C, Ku, K and Ka frequency bands were aligned within 0.05 ° of each other.
- the coaxial plungers 16 are mounted in a single specific corrugation 17 of the radiating horn, the specific corrugation 17 being an annular ring having a compatible internal diameter of the lowest frequency band B1 of the spectrum considered. and are dedicated to the injection and extraction of signals only in the lowest frequency band. But of course, more generally, it is also possible to extract several different frequency bands by means of dedicated coaxial plungers, mounted in different specific annular corrugations 17a, 17b, 17c of the radiating horn, the different specific corrugations 17a. , 17b, 17c having different internal diameters whose respective values directly depend on the center frequencies of the respective desired operating bands.
- the values of the internal diameter of the specific corrugations in the different frequency bands are estimated, as a first approximation, by calculating the homothety of the desired frequency range with respect to the frequency band of the band C.
- the frequency range which may be centered, for example, around 8 GHz the homothetic coefficient of reduction of the known dimensions for the band C is between 0.65 (5.25 GHz / 8 GHz) and 0.7 (5.6 GHz / 8 GHz) to obtain the value of the diameter corresponding to the X band, the diameter then being between 24 mm (0.65 x 37 mm) and 28 mm (0.7 x 40 mm).
- the figure 7 illustrates a longitudinal sectional diagram of an exemplary embodiment in which three frequency bands C, Ku and Ka are sampled through the side wall of the radiating horn via three sets of different coaxial divers, 16a, 16b , 16c arranged in three different specific corrugations of the radiating horn.
- the three specific corrugations have different internal diameters suitable for the propagation of the signals in the respective frequency bands.
- the internal diameters of the different specific corrugations are all the larger and located closer to the diameter of the radiating aperture 13 of the radiating horn than the frequency band is lower.
- first coaxial plungers 16a implanted in a specific corrugation of larger internal diameter, located closest to the radiating opening 13 of the radiating horn.
- Second coaxial plungers 16b dedicated to the signals in the intermediate band Ku are implanted in a specific intermediate diameter corrugation and the third coaxial plungers 16c dedicated to the Ka band are located in a specific corrugation of smaller internal diameter located further from the diameter. 13.
- Each set of coaxial plungers may comprise four coaxial plungers regularly distributed angularly, the coaxial plungers being diametrically opposed in pairs.
- two opposite coaxial plungers are visible for each operating frequency band, the two diametrically opposite coaxial plungers for exciting the radiating horn according to one of the two vertical or horizontal linear polarizations.
- the frequency bands explicitly described are only exemplary embodiments and may of course be replaced by any other desired frequency band.
- the lowest frequency band may be another frequency band than the C band and the intermediate and high frequency bands may be also different from the Ku, K, Ka frequency bands explicitly described.
- the number of specific corrugations equipped with coaxial divers is not limited to one.
- the radiating horn may have N specific corrugations equipped with coaxial plungers, where N is greater than or equal to one.
- the number N of specific corrugations and their internal diameter is a function of the frequency bands to be propagated by coaxial plungers integrated in said specific corrugations.
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
Abstract
Description
- La présente invention concerne un cornet rayonnant compact multifréquences, une source rayonnante et une antenne comportant un tel cornet rayonnant. Elle s'applique à tout type d'antenne comportant un cornet rayonnant éclairant un réflecteur dans le cadre d'applications d'antennes spatiales ou terrestres, aussi bien dans le domaine des télécommunications que dans le domaine des instruments d'observation et des sciences de la Terre, tel que le domaine de l'altimétrie et de la radiométrie.
- Les antennes, terrestres ou embarquées à bord des satellites, sont généralement dédiées à une mission précise et sont optimisées pour un fonctionnement dans une ou plusieurs bandes de fréquences séparées, par exemple les deux bandes K et Ka ou les deux bandes Ku et Ka. Pour réaliser plusieurs missions différentes, par exemple de télécommunications et d'altimétrie, ou pour un fonctionnement sur une plus grande excursion en fréquences, par exemple dans les quatre bandes de fréquences C, Ku, K, Ka, il est alors nécessaire d'utiliser plusieurs antennes différentes dédiées à chaque bande de fréquences et à chaque mission. Chaque antenne étant associée à un ensemble de traitement des signaux dédié, l'installation des différents systèmes d'antennes constituent une charge utile encombrante, lourde et coûteuse, difficilement compatible de la place disponible à bord des satellites et pénalisant la masse de l'ensemble.
- Ainsi, dans le domaine de l'observation terrestre, par exemple pour mesurer la topographie de la surface terrestre, les phénomènes océanographiques, la vitesse des vents, la vapeur d'eau dans l'atmosphère, plusieurs instruments différents d'altimétrie et de radiométrie sont couramment embarqués sur un satellite. Ces instruments sont indépendants les uns des autres, chaque instrument comportant sa propre antenne associée à un traitement du signal dédié de façon à permettre une bonne précision des mesures dans différentes bandes de fréquences séparées. Or, les plateformes dédiées à l'observation de la Terre sont souvent des mini ou des micro satellites dont les capacités d'aménagement de plusieurs missions sont limitées. En outre, l'utilisation de plusieurs instruments indépendants ne permet pas de réaliser une visée au Nadir commune à tous les instruments, ce qui nécessite d'apporter des corrections pour garantir une bonne corrélation des mesures d'altimétrie et de radiométrie et ajoute des imprécisions et des erreurs qui peuvent être difficiles à minimiser, voire impossible à supprimer.
- Il existe des antennes utilisant un cornet rayonnant illuminant un réflecteur, le cornet pouvant fonctionner à des fréquences multiples, mais comme tous les signaux traversent le cornet depuis son petit diamètre d'embouchure vers son grand diamètre d'ouverture rayonnante, plus l'excursion en fréquence augmente, plus il est difficile d'obtenir un bon niveau de performances sur l'ensemble du spectre de fréquences de fonctionnement. En outre, plus la fréquence de fonctionnement est basse, plus la taille du cornet rayonnant est importante et il est donc difficile d'optimiser la taille du cornet sur un spectre de fréquences couvrant plus de deux octaves en fréquence.
- Notamment, il est connu du document
US 5175555 de réaliser une antenne combinée d'altimétrie et de radiométrie pouvant fonctionner dans quatre bandes de fréquence différentes, en utilisant un seul cornet rayonnant partagé en commun entre un système d'altimétrie et un système de radiométrie. Le cornet rayonnant de forme conique est muni de quatre ports différents respectivement dédiés à quatre bandes de fréquences de fonctionnement. Les trois ports correspondant aux fréquences les plus basses sont couplés à des ouvertures à sections rectangulaires transversales aménagées dans la paroi à section divergente du cornet, entre l'embouchure et l'ouverture rayonnante de plus grand diamètre du cornet. Le port correspondant aux fréquences les plus hautes, est aménagé dans l'embouchure du cornet. Les quatre ports se trouvent tous au plus près de l'embouchure du cornet. Ce cornet permet d'obtenir une excursion de fréquence sur une largeur de bande comprise entre 13.5 GHz et 36.56 GHz, correspondant aux trois bandes Ku, K, Ka, cependant, il ne permet pas un fonctionnement à des fréquences inférieures à 13.5 GHz et notamment en bande C dont la fréquence centrale est égale à 6.6 GHz. - Le document
US 4258366 décrit une antenne comportant un cornet rayonnant conique muni de corrugations et alimenté simultanément par plusieurs signaux à différentes fréquences comprises entre 6 et 37 GHz. La fréquence la plus basse à 6.6 GHz est injectée dans le cornet par des ports latéraux constitués d'une paire de fentes longitudinales localisées à proximité de l'embouchure du cornet, c'est-à-dire à l'extrémité du cornet ayant le plus petit diamètre. Les deux fentes diamétralement opposées sont alimentées par l'intermédiaire d'un adaptateur et d'un diviseur de puissance en té. Les fréquences supérieures à 6.6 GHz sont injectées par un guide d'onde à section circulaire connecté à l'extrémité du cornet ayant le plus petit diamètre, appelée embouchure. Le problème est que le diamètre de l'embouchure du cornet doit être de taille suffisante, c'est-à-dire supérieur ou égal à 30 mm, pour permettre une propagation des fréquences en bande C. De même, la longueur du cornet et la taille du diamètre d'ouverture du cornet doivent être suffisantes pour permettre une propagation des fréquences en bande C. Un autre problème est que le diamètre d'ouverture du cornet nécessaire à la propagation des signaux dans la bande de fréquence la plus basse, par exemple la bande C, pénalise de façon conséquente l'encombrement global du cornet, ce qui rend cette solution d'antenne trop volumineuse pour être embarquée sur un mini satellite ou sur un micro satellite. - Il existe donc un besoin de réaliser un cornet rayonnant compact, léger et à faible coût, fonctionnant dans plusieurs bandes de fréquences différentes, par exemple les quatre bandes de fréquences C, Ku, K, Ka, permettant de regrouper, sur une antenne unique, plusieurs applications différentes, et permettant ainsi, au choix, de réaliser différentes missions de télécommunications dans les différentes bandes de fréquences, ou de réaliser, toutes les fonctions d'altimétrie et de radiométrie couvrant les différentes bandes de fréquences.
- En particulier, il existe un besoin de réaliser un cornet rayonnant plus compact que les cornets rayonnants connus dont la fréquence de fonctionnement la plus basse, par exemple en bande C, nécessite de grandes dimensions.
- Le but de l'invention est de réaliser un cornet rayonnant multifréquences ne comportant pas les inconvénients des cornets rayonnants connus, fonctionnant dans un très large spectre en fréquence couvrant plusieurs bandes de fréquences différentes, telles que par exemple les quatre bandes de fréquences C, Ku, K, Ka, le cornet rayonnant étant plus compact que les cornets rayonnants connus.
- Un autre but de l'invention est de réaliser une antenne comportant un tel cornet rayonnant.
- Pour cela, l'invention concerne un cornet rayonnant multifréquences apte à propager des signaux dans un spectre de fréquences comprenant plusieurs bandes de fréquences différentes B1,..., Bi, ...,BN, i étant compris entre 1 et N, B1 étant la bande de fréquences la plus basse, Bi étant au moins une bande de fréquence intermédiaire et BN la bande de fréquence la plus haute, le cornet rayonnant comportant une paroi latérale à symétrie de révolution autour d'un axe longitudinal Z, un orifice d'accès axial, appelé embouchure, et une ouverture rayonnante opposée à l'orifice d'accès axial, la paroi latérale délimitant un conduit longitudinal axial reliant l'orifice d'accès axial et l'ouverture rayonnante, le conduit longitudinal axial ayant, en section transversale, un diamètre croissant entre l'orifice d'accès axial et l'ouverture rayonnante, la paroi latérale comportant une surface interne constituée d'une pluralité de corrugations annulaires concentriques, situées dans des plans successifs parallèles entre eux et perpendiculaires à l'axe longitudinal Z, chaque corrugation étant centrée sur l'axe longitudinal Z. Le cornet rayonnant comporte en outre quatre plongeurs coaxiaux diamétralement opposés deux à deux, insérés dans une corrugation spécifique dédiée de la paroi latérale, perpendiculairement à l'axe longitudinal Z, les quatre plongeurs coaxiaux étant équi-répartis angulairement dans un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal Z et pénétrant dans le conduit longitudinal axial du cornet rayonnant, chaque plongeur coaxial étant dédié à la propagation de signaux dans la bande de fréquences B1 la plus basse du spectre de fréquences considéré.
- Avantageusement, chaque plongeur coaxial peut être constitué d'une tige métallique comportant une extrémité solidaire d'un embout métallique, en forme de disque ou de tronc de cône, l'embout métallique étant perpendiculaire à la tige métallique, l'embout métallique plongeant dans le conduit longitudinal axial du cornet rayonnant.
- Avantageusement, le cornet rayonnant peut comporter en outre quatre connecteurs coaxiaux respectivement associés aux quatre plongeurs coaxiaux, chaque connecteur coaxial comportant une âme métallique et une embase fixée sur une surface externe de la paroi latérale du cornet rayonnant, la tige métallique de chaque plongeur coaxial étant respectivement constituée par l'âme métallique du connecteur coaxial correspondant.
- Avantageusement, chaque connecteur coaxial peut être relié à un filtre coaxial dédié à l'adaptation du plongeur coaxial correspondant, dans la bande de fréquence B1 la plus basse du spectre de fréquences considéré.
- Avantageusement, la bande de fréquences la plus basse B1 peut être la bande C.
- Avantageusement, le cornet rayonnant peut comporter plusieurs jeux de plongeurs coaxiaux insérés dans différentes corrugations spécifiques ayant des diamètres internes différents, chaque jeu de plongeurs coaxiaux étant dédié à la propagation de signaux dans des bandes de fréquences différentes du spectre de fréquences considéré.
- L'invention concerne également une source rayonnante comportant un cornet rayonnant et comportant en outre un guide d'onde axial connecté à l'orifice d'accès axial du cornet rayonnant, des ports transversaux couplés perpendiculairement audit guide d'onde axial et un port terminal axial, les ports transversaux étant respectivement dédiés à la propagation des bandes de fréquences intermédiaires et le port terminal axial étant apte à la propagation de la bande de fréquences la plus haute du spectre de fréquences considéré, le guide d'onde axial ayant une section transversale de dimension décroissante entre l'orifice d'accès axial et le port terminal axial.
- Avantageusement, la source peut comporter deux ports d'accès transversaux respectivement dédiés à deux bandes de fréquences intermédiaires différentes Ku et K.
- Avantageusement, la bande de fréquence la plus haute du spectre peut être la bande Ka.
- L'invention concerne aussi une antenne comportant un cornet rayonnant et au moins un réflecteur, le cornet rayonnant illuminant le réflecteur.
- D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront clairement dans la suite de la description donnée à titre d'exemple purement illustratif et non limitatif, en référence aux dessins schématiques annexés qui représentent :
-
figures 1a et1b : deux schémas, respectivement en coupe longitudinale et en perspective, d'un exemple de la structure interne d'un cornet rayonnant muni de corrugations et comportant des plongeurs coaxiaux, selon l'invention; -
figures 2a et2b : un schéma partiel, en coupe transversale, illustrant l'implantation des quatre plongeurs coaxiaux à l'intérieur du cornet rayonnant et respectivement, un schéma, en vue de dessus, de l'implantation des quatre plongeurs coaxiaux dans une corrugation spécifique du cornet rayonnant, selon l'invention; -
figure 3 : un schéma partiel, en perspective, d'une corrugation équipée de quatre plongeurs coaxiaux dont deux sont respectivement connectés en série à des connecteurs coaxiaux associés à des filtres d'adaptation, selon l'invention ; -
figure 4 : un schéma de profil d'un cornet rayonnant comportant une corrugation équipée de plongeurs coaxiaux dont deux sont respectivement connectés en série à des connecteurs coaxiaux associés à des filtres d'adaptation, selon l'invention ; -
figure 5a : un schéma en perspective d'une source radiofréquence d'antenne comportant un cornet rayonnant couplé à un excitateur multifréquences, selon l'invention ; -
figure 5b : un schéma synoptique, en coupe longitudinale, d'une source radiofréquence d'antenne comportant un cornet rayonnant couplé à un excitateur multifréquences, selon l'invention ; -
figure 6 : un schéma en perspective, d'un exemple d'antenne comportant un cornet rayonnant, selon l'invention ; -
figure 7 : un schéma en coupe longitudinale, d'un exemple de cornet rayonnant comportant plusieurs jeux de plongeurs coaxiaux dédiés à différentes bandes de fréquences, selon l'invention. - L'invention concerne un cornet rayonnant multifréquences apte à propager des signaux dans un spectre de fréquences comprenant plusieurs bandes de fréquences différentes B1,..., Bi, ...,BN, i étant compris entre 1 et N, B1 étant la bande de fréquences la plus basse, Bi étant au moins une bande de fréquence intermédiaire et BN la bande de fréquence la plus haute. Comme illustré sur les
figures 1a et 1 b , le cornet rayonnant 10 comporte une paroi latérale 14 s'étendant longitudinalement, selon un axe longitudinal Z, un orifice d'accès axial 12, appelé aussi embouchure, et une ouverture rayonnante 13 opposée à l'orifice d'accès axial. La paroi latérale 14 est à symétrie de révolution autour de l'axe longitudinal Z et délimite un conduit longitudinal axial 11 reliant l'orifice d'accès axial 12 et l'ouverture rayonnante 13, le conduit longitudinal axial 11 ayant, en section transversale, un diamètre croissant entre l'orifice d'accès axial et l'ouverture rayonnante. La paroi latérale 14 comporte une surface interne constituée d'une pluralité de corrugations 15 annulaires concentriques, situées dans des plans successifs parallèles entre eux et perpendiculaires à l'axe longitudinal Z, chaque corrugation 15 étant centrée sur l'axe longitudinal Z. - Le cornet rayonnant 10 comporte en outre quatre plongeurs coaxiaux 16, diamétralement opposés deux à deux, insérés perpendiculairement à l'axe longitudinal Z, au travers de quatre orifices cylindriques 20 respectifs usinés dans une corrugation spécifique 17 de la paroi latérale 14, les quatre orifices cylindriques permettant le passage de l'âme des plongeurs coaxiaux. Les quatre plongeurs coaxiaux sont respectivement munis de filtres d'adaptation coaxiaux 22 situés à l'extérieur de la paroi latérale 14 du cornet 10. Les quatre plongeurs coaxiaux 16 sont équi-répartis angulairement dans un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal Z et pénètrent dans le conduit longitudinal axial 11 du cornet, chaque plongeur coaxial 16 étant dédié à la propagation des signaux dans la plus basse des bandes de fréquences du spectre de fréquences de fonctionnement du cornet rayonnant, tel que par exemple en bande C, entre 5.25 GHz et 5.6 GHz. La structure du cornet rayonnant 10 est ainsi parfaitement symétrique par rapport à l'axe longitudinal Z et l'utilisation des quatre plongeurs bien répartis angulairement, à 90° les uns des autres, permet d'exciter le mode de propagation fondamental et de minimiser l'impact des modes de propagation d'ordre supérieur non désirés. Avantageusement, pour que le prélèvement des signaux de la bande de fréquences la plus basse B1, par exemple la bande C, soit favorisé, la corrugation spécifique 17 est localisée plus près de l'ouverture rayonnante 13 du cornet rayonnant que de l'orifice d'accès axial 12. Le diamètre intérieur de la corrugation spécifique 17 a une valeur choisie de telle sorte que la propagation du mode fondamental correspondant à la bande de fréquence la plus basse B1 soit possible.
- Comme illustré plus en détail sur les
figures 2a et2b , chaque plongeur coaxial 16 peut être constitué d'une tige métallique 18 comportant une extrémité solidaire d'un embout métallique 19, l'embout métallique 19 étant de préférence en forme de disque ou de tronc de cône disposé perpendiculairement à la tige métallique 18. La tige métallique 18 passe au-travers d'un orifice cylindrique, perpendiculaire à l'axe longitudinal Z, percé dans la corrugation spécifique 17 de la paroi latérale 14, et pénètre dans le conduit longitudinal axial 11 du cornet rayonnant 10. Les quatre plongeurs coaxiaux 16 sont destinés à injecter des signaux en bande de fréquence la plus basse B1, dans le cornet rayonnant 10 afin qu'ils se propagent vers l'ouverture rayonnante 13, et inversement, à prélever des signaux en bande de fréquence la plus basse B1, provenant de l'ouverture rayonnante 13 et entrant dans le cornet rayonnant 10. Contrairement aux solutions de l'art antérieur pour lesquelles la bande de fréquence basse est prélevée ou injectée à proximité de l'orifice d'accès axial 12, selon l'invention, le prélèvement ou l'injection de la bande de fréquence la plus basse, par exemple la bande C, est réalisé à distance de l'orifice d'accès axial où transitent les autres bandes de fréquences plus hautes, et sans passer par une cavité fermée intermédiaire. En particulier, le prélèvement ou l'injection de la bande de fréquence la plus basse B1 est réalisé à proximité du diamètre d'ouverture rayonnante 13 du cornet rayonnant. Sachant que le diamètre de l'ouverture rayonnante du cornet rayonnant est beaucoup plus important que le diamètre de l'orifice d'accès axial, il n'est donc pas nécessaire d'augmenter, de façon conséquente, les dimensions du cornet rayonnant pour permettre un fonctionnement dans la bande de fréquence la plus basse B1, par exemple en bande C. - Comme illustré sur les
figures 2b et3 , le cornet rayonnant 10 peut comporter en outre quatre connecteurs coaxiaux 21 respectivement associés aux quatre plongeurs coaxiaux 16, chaque connecteur coaxial 21 comportant une âme métallique interne constituant la tige métallique 18 d'un plongeur coaxial, une embase 24 fixée sur une surface externe de la paroi latérale du cornet rayonnant et un accès d'entrée/sortie 25, solidaire de l'embase 24 et débouchant vers l'extérieur du cornet rayonnant. La tige métallique 18 de chaque plongeur coaxial 16 est alors respectivement constituée par l'âme métallique du connecteur coaxial 21 correspondant, qui est insérée à l'intérieur du conduit longitudinal axial 11 du cornet rayonnant, au travers d'un orifice cylindrique aménagé dans la paroi latérale 14 du cornet rayonnant et au travers de la corrugation spécifique 17 dédiée. La corrugation spécifique 17 est une couronne annulaire ayant un diamètre interne dont la valeur est compatible de la propagation des signaux en bande de fréquence la plus basse B1. Par exemple, lorsque B1 correspond à la bande C, entre 5.25 GHz et 5.6 GHz, le diamètre interne de la couronne annulaire doit être compris entre 37 et 40 mm. Pour que la taille du cornet rayonnant soit réduite, la couronne annulaire peut être localisée de préférence, à proximité de l'extrémité de plus grand diamètre du cornet rayonnant, c'est-à-dire à proximité de l'ouverture rayonnante 13. - Pour ne pas dégrader le rayonnement du cornet rayonnant dans les bandes de fréquences plus hautes que la bande B1, les dimensions des plongeurs coaxiaux doivent être réduites autant que possible, tout en restant aptes à la propagation des signaux en bande B1. Par exemple, pour la bande C, le diamètre de l'embout métallique 19 de la tige métallique 18 de chaque plongeur coaxial 16 peut être compris entre 4 mm et 5 mm. Par ailleurs, la profondeur de pénétration de chaque plongeur coaxial 16 dans le conduit longitudinal axial 11 du cornet rayonnant résulte d'un compromis : d'une part, le plongeur coaxial doit pénétrer à une profondeur suffisamment élevée pour pouvoir capter, ou inversement injecter, des signaux en bande B1 avec suffisamment d'énergie, et d'autre part, la profondeur de pénétration de chaque plongeur coaxial ne doit pas être trop élevée pour ne pas dégrader les signaux dans les bandes de fréquences supérieures. Par exemple, pour être compatible de la bande C, la profondeur de pénétration de chaque plongeur coaxial peut être comprise entre 5 mm et 7 mm.
- En raison de la présence de l'embout métallique 19 à l'extrémité de la tige 18 de chaque plongeur coaxial 16 et en raison des faibles dimensions des plongeurs coaxiaux et du cornet rayonnant, l'insertion de chaque plongeur coaxial au travers d'une corrugation spécifique 17 du cornet rayonnant et le positionnement correct des quatre plongeurs coaxiaux dans le conduit longitudinal axial 11 du cornet rayonnant, peuvent difficilement être réalisés si le cornet rayonnant est monobloc. Pour équiper le cornet rayonnant des quatre plongeurs coaxiaux, selon l'invention, le cornet rayonnant 10 est réalisé en trois sections distinctes à symétrie de révolution autour de l'axe longitudinal Z, la corrugation spécifique 17 au travers de laquelle les quatre plongeurs coaxiaux sont insérés, étant préférentiellement fabriquée dans une couronne annulaire indépendante. Par ailleurs, les plongeurs coaxiaux 16 sont de préférence insérés dans la corrugation spécifique 17 avant la mise en place de leur embout métallique 19. Après l'insertion des tiges métalliques 18, chaque embout métallique est ensuite respectivement fixé, préférentiellement par brasage ou par collage par une colle conductrice, à l'extrémité de la tige d'un plongeur coaxial. Pour des raisons de tenue mécanique aux vibrations et de tenue thermique aux hautes températures, le brasage est préféré. Après fabrication, la couronne annulaire indépendante équipée des quatre plongeurs coaxiaux constitue une section intermédiaire du cornet rayonnant qui est insérée entre deux sections d'extrémités contenant respectivement, les plus petits diamètres du cornet rayonnant et les plus grands diamètres du cornet rayonnant, les trois sections intermédiaire et d'extrémités étant ensuite assemblées entre elles par tout type de moyens de liaison connus, par exemple par soudure, ou brasage, ou par des liaisons vis-écrous.
- L'ensemble constitué d'un connecteur coaxial et d'un plongeur coaxial forme une sonde coaxiale apte à l'excitation du cornet rayonnant en bande B1 et l'accès d'entrée/sortie 25 de chaque connecteur coaxial est un accès d'entrée/sortie pour les signaux en bande B1 propagés par les sondes coaxiales respectives. Le type de polarisation linéaire verticale ou horizontale, ou circulaire droite ou gauche, est déterminé par l'orientation du cornet rayonnant et par l'utilisation de coupleurs connectés en sortie des filtres coaxiaux, tels que, par exemple, un coupleur 3 dB / 90° pour créer les polarisations circulaires droite et gauche après sommation des signaux prélevés dans le conduit longitudinal axial 11 du cornet rayonnant, ou après division des signaux injectés dans le conduit longitudinal axial 11 du cornet rayonnant, les signaux sommés ou divisés étant issus de plongeurs coaxiaux, deux à deux diamétralement opposés.
- Pour optimiser la propagation des signaux en bande de fréquences B1 et améliorer les performances des plongeurs coaxiaux, chaque plongeur coaxial 16 peut, de préférence, être connecté en série à un filtre coaxial 22 dédié à l'adaptation du plongeur coaxial correspondant à la bande de fréquences B1. Chaque filtre coaxial d'adaptation 22 est placé à l'extérieur de la paroi latérale 14 du cornet rayonnant et est relié, directement par un coude coaxial (non représenté) ou par un câble coaxial 23, au connecteur coaxial 21 correspondant, comme illustré par exemple sur les
figures 3 et 4 . Pour ne pas surcharger lesfigures 3 et 4 , seuls deux filtres coaxiaux 22 sont représentés, mais il est bien entendu que chaque plongeur coaxial est équipé d'un filtre coaxial dédié et qu'il y a donc quatre filtres coaxiaux respectivement reliés aux quatre plongeurs coaxiaux. - Les quatre plongeurs coaxiaux étant implantés à l'intérieur du conduit longitudinal axial 11 du cornet rayonnant par l'intermédiaire de la corrugation spécifique 17, les signaux en bande de fréquences B1 sont directement injectés, ou prélevés, à l'intérieur du cornet rayonnant, sans passer par l'orifice d'accès axial 12 du cornet rayonnant. Cela permet de réduire la taille du cornet rayonnant qui correspond à la taille d'un cornet rayonnant fonctionnant dans une bande de fréquences intermédiaire Bi, immédiatement supérieure à la bande de fréquences la plus basse B1 prélevée ou injectée par les plongeurs coaxiaux. Lorsque la bande B1 est la bande C, l'encombrement du cornet rayonnant est alors 2.5 à 3 fois plus faible par rapport à l'encombrement d'un cornet rayonnant classique fonctionnant dans la bande C.
- Les plongeurs coaxiaux 16 diamétralement opposés peuvent alors être respectivement connectés deux à deux, par l'intermédiaire des filtres coaxiaux respectifs, par un coupleur dédié, non représenté, chaque coupleur comportant un port nommé « port somme » dédié à la propagation de signaux dans la bande B1 considérée. Le port somme de chaque coupleur permet de propager ou récupérer le signal d'une seule et même polarisation linéaire, horizontale ou verticale, suivant l'orientation donnée au cornet rayonnant. Les deux polarisations linéaires portées respectivement par les deux coupleurs sont perpendiculaires entre elles. Si l'on souhaite propager des polarisations circulaires droite et gauche, il suffit de connecter en outre, un coupleur 3 dB / 90° en sortie des deux coupleurs réalisant la sommation des signaux prélevés, ou la division des signaux injectés, et reliant deux à deux les plongeurs coaxiaux, afin de combiner en phase les deux polarisations linéaires horizontale et verticale et obtenir ainsi deux polarisations circulaires droite et gauche.
- Comme représenté sur l'exemple illustré sur les
figures 5a et 5b , pour permettre un fonctionnement du cornet rayonnant dans des bandes de fréquences supérieures à la bande B1, le cornet rayonnant 10 est couplé à un ensemble d'excitation, appelé excitateur 30. L'ensemble composé du cornet rayonnant et de l'excitateur, constitue une source radiofréquence multifréquences et multiports. L'excitateur 30 comporte un guide d'onde axial 31 à section circulaire, appelé port commun de l'excitateur, directement connecté à l'orifice d'accès axial 12, dans le prolongement du conduit longitudinal axial 11, un port terminal axial 32 couplé au guide d'onde axial 31 par une transition 33 dédiée, et des embranchements transversaux 34, 35 couplés au guide d'onde axial 31 par des transducteurs orthomodes 36, 37, respectivement dédiés à la propagation des différentes bandes de fréquences intermédiaires Bi non prélevées dans la paroi latérale 14 du cornet rayonnant 10. Le guide d'onde axial 31 comporte des sections de dimensions décroissantes entre l'orifice d'accès axial 12 et le port terminal axial 32 apte à la propagation de la bande de fréquences la plus haute, par exemple la bande Ka entre 31.3 GHz et 31.5 GHz. Le nombre d'embranchements transversaux est égal au nombre de bandes de fréquences intermédiaires Bi souhaitées. Sur l'exemple illustré sur lesfigures 5a et 5b , le guide d'onde axial comporte deux embranchements latéraux 34, 35, incluant des filtres dédiés à l'adaptation de la bande de fréquences de fonctionnement respective, couplés perpendiculairement audit guide d'onde axial 31, et respectivement munis d'un port transversal 38, 39. Les deux ports transversaux 38, 39 peuvent par exemple, être respectivement dédiés à la propagation des bandes Ku entre 13.4 GHz et 13.75 GHz et K entre 23.7 GHz et 23.9 GHz. Les différents ports, terminal 32 et transversaux 38, 39, sont des ports rectangulaires classiques. Leur orientation respective associée à l'orientation de la source radiofréquence munie d'un cornet rayonnant 10 et d'un excitateur 30 et montée dans une antenne 40, détermine le type de polarisation linéaire, horizontal ou vertical, propagé au travers du cornet rayonnant. - Chaque port, transversal et terminal, couplé au guide d'onde axial peut être associé à un filtre dont la présence est optionnelle mais qui participe à l'adaptation dudit port à une bande de fréquences respective, par exemple Ku, K, ou Ka. Bien entendu, il est possible de choisir d'autres bandes de fréquences de fonctionnement que celles explicitement décrites et d'ajouter des ports additionnels en fonction des besoins.
- Le cornet rayonnant multifréquences équipé des quatre plongeurs coaxiaux conformément à l'invention et d'un excitateur tel que décrit ci-dessus, est particulièrement compact et peut être utilisé comme source primaire dans tout type d'antenne comportant au moins un réflecteur comme représenté par exemple sur la
figure 6 . Une antenne 40 comportant un réflecteur 41 illuminé par la source radiofréquence munie d'un cornet rayonnant 10 et d'un excitateur 30 conformes à l'invention, peut par exemple être utilisée dans un système de télécommunications multifréquences ou dans une application d'altimétrie et de radiométrie multifréquences. - Le cornet rayonnant multifréquences de l'invention, présente l'avantage de combiner les fonctionnalités d'au moins quatre instruments différents dans la même antenne et d'éclairer le réflecteur d'antenne par un cornet rayonnant unique et donc avec une ouverture identique, commune à tous les instruments, les différents faisceaux élaborés par l'antenne ayant des empreintes au sol se superposant et se recouvrant en tout ou partie. Cela permet de réaliser des mesures d'altimétrie et de radiométrie très précises car les reliefs terrestres éclairés par l'antenne sont en tout ou partie les mêmes pour tous les instruments. Cela permet également d'une part, de maximiser les performances de l'antenne sans qu'il soit nécessaire d'augmenter le diamètre du réflecteur d'antenne car un seul cornet rayonnant est placé exactement au foyer de l'antenne et d'autre part, de profiter d'une faible variation du centre de phases du cornet rayonnant, à proximité du foyer de l'antenne, suivant la bande de fréquence considérée, contrairement au cas où plusieurs cornets sont utilisés.
- A titre d'exemple, une antenne munie d'un réflecteur et du cornet rayonnant associé à un excitateur fonctionnant dans les quatre bandes de fréquences C, Ku, K, Ka a été réalisée. En fonctionnement, le centre estimé des empreintes des faisceaux rayonnés sur la Terre, par l'antenne, dans les quatre bandes de fréquences C, Ku, K et Ka, étaient alignées à 0.05° près les uns des autres.
- Dans les exemples explicitement décrits ci-dessus, les plongeurs coaxiaux 16 sont montés dans une unique corrugation spécifique 17 du cornet rayonnant, la corrugation spécifique 17 étant une couronne annulaire ayant un diamètre interne compatible de la bande de fréquences B1 la plus basse du spectre considéré et sont dédiés à l'injection et à l'extraction de signaux uniquement dans la bande de fréquence la plus basse. Mais bien entendu, de façon plus générale, il est également possible d'extraire plusieurs bandes de fréquences différentes par l'intermédiaire de plongeurs coaxiaux dédiés, montés dans différentes corrugations annulaires spécifiques 17a, 17b, 17c du cornet rayonnant, les différentes corrugations spécifiques 17a, 17b, 17c ayant des diamètres internes différents dont les valeurs respectives dépendent directement des fréquences centrales des bandes de fonctionnement respectives souhaitées. Les valeurs du diamètre interne des corrugations spécifiques dans les différentes bandes de fréquences sont estimées, en première approximation, en calculant l'homothétie de la plage de fréquences désirée par rapport à la plage de fréquences de la bande C. Pour la bande X, la plage de fréquences pouvant être centrée, par exemple, autour de 8 GHz, le coefficient homothétique de réduction des dimensions connues pour la bande C est compris entre 0,65 (5,25 GHz / 8 GHz) et 0,7 (5,6 GHz / 8 GHz) pour obtenir la valeur du diamètre correspondant à la bande X, le diamètre étant alors compris entre 24 mm (0,65 x 37 mm) et 28 mm (0,7 x 40 mm).
- La
figure 7 illustre un schéma en coupe longitudinale, d'un exemple de réalisation dans lequel trois bandes de fréquences C, Ku et Ka sont prélevées au travers de la paroi latérale du cornet rayonnant par l'intermédiaire de trois jeux de plongeurs coaxiaux différents, 16a, 16b, 16c aménagés dans trois corrugations spécifiques différentes du cornet rayonnant. Les trois corrugations spécifiques ont des diamètres internes différents aptes à la propagation des signaux dans les bandes de fréquences respectives. Les diamètres internes des différentes corrugations spécifiques sont d'autant plus grands et localisés le plus proche du diamètre de l'ouverture rayonnante 13 du cornet rayonnant que la bande de fréquences est plus basse. Ainsi, sur lafigure 7 , les signaux en bande C sont extraits et injectés par des premiers plongeurs coaxiaux 16a implantés dans une corrugation spécifique de plus grand diamètre interne, localisée la plus près de l'ouverture rayonnante 13 du cornet rayonnant. Des seconds plongeurs coaxiaux 16b dédiés aux signaux dans la bande intermédiaire Ku, sont implantés dans une corrugation spécifique de diamètre intermédiaire et des troisièmes plongeurs coaxiaux 16c dédiés à la bande Ka sont localisés dans une corrugation spécifique de plus petit diamètre interne située plus loin du diamètre de l'ouverture rayonnante 13. Chaque jeu de plongeurs coaxiaux peut comporter quatre plongeurs coaxiaux régulièrement répartis angulairement, les plongeurs coaxiaux étant diamétralement opposés deux à deux. Sur lafigure 7 , deux plongeurs coaxiaux opposés sont visibles pour chaque bande de fréquences de fonctionnement, les deux plongeurs coaxiaux diamétralement opposés permettant d'exciter le cornet rayonnant selon l'une des deux polarisations linéaires verticale ou horizontale. - Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec des modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention. En particulier, les bandes de fréquences explicitement décrites ne sont que des exemples de réalisation et peuvent bien sûr, être remplacées par toutes autres bandes de fréquences souhaitées. Notamment, la bande de fréquence la plus basse peut être une autre bande de fréquences que la bande C et les bandes de fréquences intermédiaires et haute peuvent être également différentes des bandes de fréquences Ku, K, Ka explicitement décrites. Par ailleurs, le nombre de corrugations spécifiques équipées de plongeurs coaxiaux n'est pas limité à un. Le cornet rayonnant peut comporter N corrugations spécifiques équipées de plongeurs coaxiaux, où N est supérieur ou égal à un. Le nombre N de corrugations spécifiques et leur diamètre interne est fonction des bandes de fréquences à propager par des plongeurs coaxiaux intégrés dans lesdites corrugations spécifiques.
Claims (10)
- Cornet rayonnant multifréquences apte à propager des signaux dans un spectre de fréquences comprenant plusieurs bandes de fréquences différentes B1,..., Bi, ...,BN, i étant compris entre 1 et N, B1 étant la bande de fréquences la plus basse, Bi étant au moins une bande de fréquence intermédiaire et BN la bande de fréquence la plus haute, le cornet rayonnant comportant une paroi latérale à symétrie de révolution autour d'un axe longitudinal Z, un orifice d'accès axial (12), appelé embouchure, et une ouverture rayonnante (13) opposée à l'orifice d'accès axial, la paroi latérale (14) délimitant un conduit longitudinal axial (11) reliant l'orifice d'accès axial et l'ouverture rayonnante, le conduit longitudinal axial (11) ayant, en section transversale, un diamètre croissant entre l'orifice d'accès axial et l'ouverture rayonnante, la paroi latérale (14) comportant une surface interne constituée d'une pluralité de corrugations (15) annulaires concentriques, situées dans des plans successifs parallèles entre eux et perpendiculaires à l'axe longitudinal Z, chaque corrugation étant centrée sur l'axe longitudinal Z, caractérisé en ce que le cornet rayonnant (10) comporte en outre quatre plongeurs coaxiaux (16) diamétralement opposés deux à deux, insérés dans une corrugation spécifique (17) dédiée de la paroi latérale (14), perpendiculairement à l'axe longitudinal Z, les quatre plongeurs coaxiaux (16) étant équi-répartis angulairement dans un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal Z et pénétrant dans le conduit longitudinal axial (11) du cornet rayonnant (10), chaque plongeur coaxial (16) étant dédié à la propagation de signaux dans la bande de fréquences B1 la plus basse du spectre de fréquences considéré.
- Cornet rayonnant selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque plongeur coaxial (16) est constitué d'une tige métallique (18) comportant une extrémité solidaire d'un embout métallique (19), en forme de disque ou de tronc de cône, l'embout métallique (19) étant perpendiculaire à la tige métallique (18), l'embout métallique (19) plongeant dans le conduit longitudinal axial (11) du cornet rayonnant (10).
- Cornet rayonnant selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comporte en outre quatre connecteurs coaxiaux (21) respectivement associés aux quatre plongeurs coaxiaux (16), chaque connecteur coaxial (21) comportant une âme métallique et une embase (24) fixée sur une surface externe de la paroi latérale (14) du cornet rayonnant, la tige métallique (18) de chaque plongeur coaxial (16) étant respectivement constituée par l'âme métallique du connecteur coaxial correspondant.
- Cornet rayonnant selon la revendication 3, caractérisé en ce que chaque connecteur coaxial (21) est relié à un filtre coaxial (22) dédié à l'adaptation du plongeur coaxial (16) correspondant, dans la bande de fréquence B1 la plus basse du spectre de fréquences considéré.
- Cornet rayonnant selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la bande de fréquences la plus basse B1 est la bande C.
- Cornet rayonnant selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs jeux de plongeurs coaxiaux (16a, 16b, 16c) insérés dans différentes corrugations spécifiques (17a, 17b, 17c) ayant des diamètres internes différents, chaque jeu de plongeurs coaxiaux (16a, 16b, 16c) étant dédié à la propagation de signaux dans des bandes de fréquences différentes du spectre de fréquences considéré.
- Source rayonnante comportant un cornet rayonnant (10) selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre un guide d'onde axial (31) connecté à l'orifice d'accès axial (12) du cornet rayonnant (10), des ports transversaux (38, 39) couplés perpendiculairement audit guide d'onde axial et un port terminal axial (32), les ports transversaux étant respectivement dédiés à la propagation des bandes de fréquences intermédiaires et le port terminal axial (32) étant apte à la propagation de la bande de fréquences la plus haute du spectre de fréquences considéré, le guide d'onde axial (31) ayant une section transversale de dimension décroissante entre l'orifice d'accès axial (12) et le port terminal axial (32).
- Source rayonnante selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'elle comporte deux ports d'accès transversaux (38, 39) respectivement dédiés à deux bandes de fréquences intermédiaires différentes Ku et K.
- Source rayonnante selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisée en ce que la bande de fréquence la plus haute du spectre est la bande Ka.
- Antenne comportant un cornet rayonnant (10) selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre au moins un réflecteur (41), le cornet rayonnant (10) illuminant le réflecteur (41).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1502126A FR3042317B1 (fr) | 2015-10-09 | 2015-10-09 | Cornet rayonnant compact multifrequences, source rayonnante et antenne comportant un tel cornet rayonnant |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP3154128A1 true EP3154128A1 (fr) | 2017-04-12 |
EP3154128B1 EP3154128B1 (fr) | 2018-04-25 |
Family
ID=55542702
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP16192643.1A Active EP3154128B1 (fr) | 2015-10-09 | 2016-10-06 | Cornet rayonnant compact multifréquences, source rayonnante et antenne comportant un tel cornet rayonnant |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20170104271A1 (fr) |
EP (1) | EP3154128B1 (fr) |
ES (1) | ES2674167T3 (fr) |
FR (1) | FR3042317B1 (fr) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108039583A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-05-15 | 安徽四创电子股份有限公司 | 一种高频段毫米波馈源 |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10540834B2 (en) * | 2016-10-11 | 2020-01-21 | Sensormatic Electronics, LLC | Frictionless access control system with user tracking and Omni and dual probe directional antennas |
DE202017107149U1 (de) | 2016-12-01 | 2018-03-05 | Kurtz Gmbh | Crackspalt-Formwerkzeug zum Herstellen eines Partikelschaumstoffteils sowie Vorrichtung zum Herstellen eines Partikelschaumstoffteils |
CN109672022B (zh) * | 2019-02-27 | 2024-04-09 | 中国电子科技集团公司第五十四研究所 | 一种圆锥喇叭天线 |
EP3937310A1 (fr) * | 2020-07-09 | 2022-01-12 | MacDonald, Dettwiler and Associates Corporation | Composant ondulé monobloc d'une antenne et son procédé de fabrication |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3100894A (en) * | 1960-03-09 | 1963-08-13 | Bendix Corp | Dual frequency feed horn |
US3568204A (en) * | 1969-04-29 | 1971-03-02 | Sylvania Electric Prod | Multimode antenna feed system having a plurality of tracking elements mounted symmetrically about the inner walls and at the aperture end of a scalar horn |
US4258366A (en) | 1979-01-31 | 1981-03-24 | Nasa | Multifrequency broadband polarized horn antenna |
GB2160022A (en) * | 1984-06-08 | 1985-12-11 | Messerschmitt Boelkow Blohm | Grooved horn radiator having a mode coupler |
US5175555A (en) | 1991-03-15 | 1992-12-29 | Harris Corporation | Combined radar altimeter, radiometer sensor employing multiport feed horn having blended sidewall geometry |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2255716B1 (fr) * | 1973-12-20 | 1978-03-24 | Thomson Csf | |
US6937202B2 (en) * | 2003-05-20 | 2005-08-30 | Northrop Grumman Corporation | Broadband waveguide horn antenna and method of feeding an antenna structure |
GB0405112D0 (en) * | 2004-03-06 | 2004-04-07 | Univ Belfast | Single aperature monopulse antenna |
-
2015
- 2015-10-09 FR FR1502126A patent/FR3042317B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2016
- 2016-10-06 ES ES16192643.1T patent/ES2674167T3/es active Active
- 2016-10-06 EP EP16192643.1A patent/EP3154128B1/fr active Active
- 2016-10-10 US US15/289,346 patent/US20170104271A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3100894A (en) * | 1960-03-09 | 1963-08-13 | Bendix Corp | Dual frequency feed horn |
US3568204A (en) * | 1969-04-29 | 1971-03-02 | Sylvania Electric Prod | Multimode antenna feed system having a plurality of tracking elements mounted symmetrically about the inner walls and at the aperture end of a scalar horn |
US4258366A (en) | 1979-01-31 | 1981-03-24 | Nasa | Multifrequency broadband polarized horn antenna |
GB2160022A (en) * | 1984-06-08 | 1985-12-11 | Messerschmitt Boelkow Blohm | Grooved horn radiator having a mode coupler |
US5175555A (en) | 1991-03-15 | 1992-12-29 | Harris Corporation | Combined radar altimeter, radiometer sensor employing multiport feed horn having blended sidewall geometry |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108039583A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-05-15 | 安徽四创电子股份有限公司 | 一种高频段毫米波馈源 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR3042317B1 (fr) | 2017-12-01 |
EP3154128B1 (fr) | 2018-04-25 |
US20170104271A1 (en) | 2017-04-13 |
FR3042317A1 (fr) | 2017-04-14 |
ES2674167T3 (es) | 2018-06-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3154128B1 (fr) | Cornet rayonnant compact multifréquences, source rayonnante et antenne comportant un tel cornet rayonnant | |
EP3646409B1 (fr) | Structure antennaire colinéaire à accès indépendants | |
EP2869400B1 (fr) | Répartiteur de puissance compact bipolarisation, réseau de plusieurs répartiteurs, élément rayonnant compact et antenne plane comportant un tel répartiteur | |
EP3179551A1 (fr) | Ensemble d'excitation compact bipolarisation pour un element rayonnant d'antenne et reseau compact comportant au moins quatre ensembles d'excitation compacts | |
WO2009077501A1 (fr) | Dispositif d'amplification de puissance radiale a compensation de dispersion de phase des voies amplificatrices | |
FR3095303A1 (fr) | Ecran polariseur a cellule(s) polarisante(s) radiofrequence(s) large bande | |
EP3136499A1 (fr) | Système diviseur/combineur pour onde hyperféquence | |
EP3086409A1 (fr) | Module structural d'antenne integrant des sources rayonnantes elementaires a orientation individuelle, panneau rayonnant, reseau rayonnant et antenne multifaisceaux comportant au moins un tel module | |
WO2009030737A1 (fr) | Coupleur-separateur d'emission-reception multibande a large bande de type omt pour antennes de telecommunications hyperfrequences | |
FR3069713B1 (fr) | Antenne integrant des lentilles a retard a l'interieur d'un repartiteur a base de diviseurs a guide d'ondes a plaques paralleles | |
EP2658032B1 (fr) | Cornet d'antenne à grille corruguée | |
EP2797161A1 (fr) | Filtre hyperfréquence avec élément diélectrique | |
EP3026754A1 (fr) | Module compact d'excitation radiofréquence à cinématique intégrée et antenne compacte biaxe comportant au moins un tel module compact | |
FR2665025A1 (fr) | Element de transition entre guides d'ondes electromagnetiques, notamment entre un guide d'ondes circulaire et un guide d'ondes coaxial. | |
EP1191630A1 (fr) | Lentille divergente à dôme pour ondes hyperfréquences et antenne comportant une telle lentille | |
EP0520908A1 (fr) | Antenne réseau linéaire | |
EP3900104B1 (fr) | Coupleur hyperfrequence bidirectionnel comprenant deux guides d'onde paralleles, a double nervure | |
EP3249823A1 (fr) | Excitateur radiofréquence compact bi-polarisation et multi-fréquences pour source primaire d'antenne et une source primaire d'antenne equipée d'un tel excitateur radiofréquence | |
EP2887451A1 (fr) | Filtre hyperfréquence passe-bande accordable par rotation d'un élément diélectrique | |
FR2794899A1 (fr) | Multiplexeur hyperfrequence avec manifold reglable et methode d'ajustement | |
FR2998100A1 (fr) | Rail collecteur guide d'onde, reglable | |
EP1067617B1 (fr) | Filtre passe-bande | |
EP2320522B1 (fr) | Architecture d'antenne mettant en jeu une synthèse de faisceaux avec des échantillonneurs à pas variable | |
FR3114195A1 (fr) | Antenne à couverture améliorée sur un domaine de fréquence élargi | |
FR3117276A1 (fr) | Filtre à guide d’onde en peigne |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: BA ME |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 20170823 |
|
RBV | Designated contracting states (corrected) |
Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R079 Ref document number: 602016002661 Country of ref document: DE Free format text: PREVIOUS MAIN CLASS: H01Q0013020000 Ipc: H01Q0001480000 |
|
GRAJ | Information related to disapproval of communication of intention to grant by the applicant or resumption of examination proceedings by the epo deleted |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSDIGR1 |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
RIC1 | Information provided on ipc code assigned before grant |
Ipc: H01Q 15/14 20060101ALI20171114BHEP Ipc: H01Q 5/35 20150101ALI20171114BHEP Ipc: H01Q 13/02 20060101ALI20171114BHEP Ipc: H01Q 1/48 20060101AFI20171114BHEP Ipc: H01Q 5/55 20150101ALI20171114BHEP |
|
INTG | Intention to grant announced |
Effective date: 20171213 |
|
GRAS | Grant fee paid |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: EP |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: REF Ref document number: 993820 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20180515 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FG4D Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R096 Ref document number: 602016002661 Country of ref document: DE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FG2A Ref document number: 2674167 Country of ref document: ES Kind code of ref document: T3 Effective date: 20180627 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: MP Effective date: 20180425 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: LT Ref legal event code: MG4D |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 3 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: LT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: FI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: BG Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180725 Ref country code: NO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180725 Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: RS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: HR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: GR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180726 Ref country code: LV Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: MK05 Ref document number: 993820 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20180425 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180827 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R097 Ref document number: 602016002661 Country of ref document: DE |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CZ Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: SK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: AT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: RO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: DK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: EE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SM Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed |
Effective date: 20190128 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: BE Ref legal event code: MM Effective date: 20181031 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MC Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20181006 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: MM4A |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20181031 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20181006 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AL Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: TR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: HU Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO Effective date: 20161006 Ref country code: MK Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20180425 Ref country code: CY Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180425 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CH Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20191031 Ref country code: LI Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20191031 Ref country code: IS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20180825 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20230914 Year of fee payment: 8 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20230921 Year of fee payment: 8 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Payment date: 20231106 Year of fee payment: 8 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20230919 Year of fee payment: 8 |