EP2261763A1 - Kompensation elektromagnetischer Störfelder - Google Patents
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- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F7/00—Regulating magnetic variables
Definitions
- the invention relates generally to a system for compensation of electromagnetic interference fields.
- the invention relates to a system for magnetic field compensation with two sensors and a digital processor.
- feedback control systems are used to compensate for electromagnetic interference fields, in particular magnetic interference fields.
- One or more sensors measure the amplitude of the interference field for all three Cartesian spatial axes.
- the measuring signals of the sensors are supplied to a control circuit which calculates control or actuator signals for magnetic field generating devices from the measuring signals of the sensors.
- the magnetic field to be compensated may be the earth's magnetic field or generated by other current-carrying devices in the environment.
- Magnetic field compensation systems are used, for example, in conjunction with imaging systems that use electromagnetic fields, such as scanning electron microscopes (SEMs).
- SEMs scanning electron microscopes
- the aforementioned devices for generating magnetic fields may in the simplest case be a current-carrying conductor.
- pairs of Helmholtz coils are used whose distance is equal to an edge length. If a pair of Helmholtz coils are used for each of the three spatial axes, the coil pairs form a cube-shaped cage around the location at which one or more interference fields are to be compensated. In such a coil arrangement, although field inhomogeneities occur inside the cage due to the violation of the Helmholtz condition, these are acceptable for most applications.
- a device for magnetic field compensation is specified.
- three coil pairs are arranged to form a cage.
- the magnetic field to be compensated is measured.
- an analog controller is used for regulation.
- a single magnetic field sensor For measuring the magnetic field at the point of interest, a single magnetic field sensor is generally used. Exceptionally, there is a second sensor, which is used for diagnostic purposes. With a single magnetic field sensor, however, it is not possible to determine whether the magnetic field to be compensated is homogeneous or inhomogeneous at the location of the object to be protected.
- Another problem with the compensation of electromagnetic interference fields is that it is not possible to measure directly at the location where the interference field is to be compensated, since the object to be protected against interference fields is generally located at this location.
- the invention is therefore based on the object to provide a system for the compensation of electromagnetic interference, in which homogeneous as inhomogeneous magnetic fields can be compensated. It is a further object of the invention to perform a simulation of the measurement of electromagnetic interference fields at the location of the object to be protected.
- a system for compensating electromagnetic interference fields which has two real three-axis magnetic field sensors, three pairs of compensation coils and a control unit in order to protect an object from the influences of an interference field.
- the regulator unit is preferably designed as a digital processor, for example as a DSP (Digital Signal Processor) or an FPGA (Field Programmable Gate Array).
- the total of six output signals of the two real sensors can be combined into three output signals of a virtual sensor.
- the notification method can be achieved that the output signals of the virtual sensor represent the amplitude of the interference field at the location of the object to be protected.
- the averaging is done by the control system, which receives the six output signals of the two real magnetic field sensors via six inputs.
- the interference field is inhomogeneous, it is not appropriate to create a homogeneous compensation field. In this case, it is therefore expedient to use a single actuator coil instead of a pair of Helmholtz coils.
- M can be a 3x6 matrix and L a 6x3 matrix.
- the "unneeded" elements of the 6x6 matrices may also be zero.
- overcompensation or undercompensation is only possible for digital control systems and even there only for non-broadband operating systems.
- the position of the sensor would have to be adjusted. Such a change in position may require that the sensors for the three spatial axes be positioned at different positions in space.
- overcompensation or undercompensation is not a suitable method.
- Fig. 1 shows schematically the system for compensation of electromagnetic interference fields.
- An object 2 to be protected from the effects of an interference field 1 is penetrated by the interference field 1.
- the interference field 1 is assumed here as a gradient field.
- the amplitude of the interference field 1 is measured by two real magnetic field sensors 3 and 4.
- These two output signals are the in Fig. 2 shown regulator unit 7 supplied in digitized form.
- the controller unit 7 For the total of 6 signals, corresponding to 2x3 spatial axes, the controller unit 7 has six inputs. Further, the regulator unit 7 has six outputs for outputting control signals for six coils 6.
- S is generated by the controller unit 7 according to the in Fig. 3 edited algorithm shown schematically.
- the virtual signals V correspond to the amplitude of the interference field at the location of the object 2 to be protected.
- M thus describes the geometry of the entire arrangement and how the signals of the two real sensors 3 and 4 are combined to form the virtual signal V.
- the modification of the signals V is generally represented by the operator O, which is not necessarily a matrix, so that non-linear algorithms can also be used.
- the modified signals V are converted into real control signals O.
- O. 0 is again a 6x1 matrix, thus containing 6 individual signals, which are used to control the six coils 6.
- L is a 6x6 matrix.
- the concrete elements of their values depend on the type of interference field to be compensated and the geometry of the coil 6 generating the compensation field. For example, if a gradient field acting in the x direction is to be compensated, the two coils acting in the x direction receive control signals of different strengths, see above the two coils generate magnetic fields of different strengths, so that the compensation field is also a gradient field whose direction of field strength change is inversely to that of the interference field.
- Fig. 5 It can also be arranged two compensation systems directly next to each other. This case is in Fig. 5 shown.
- three pairs of Helmholtz coils H1a, H2a, H3a or H1b, H2b, H3b each form a cage Ha or Hb.
- Hb is one of the two real sensors 3, 4.
- the virtual sensor signal should be composed in the x-direction from the arithmetic mean of the two real sensor signals in the x-direction, since the gradient of the interference field extends in the x-direction.
- the virtual sensor signal in the y direction should be equal to the signal y direction of the second real sensor, since, for example, the signal in the y direction of the first real sensor contains unwanted components caused by a local interferer.
- the virtual sensor signal in z-direction should be off Averaging / noise reduction reasons equal to the arithmetic mean of the two real sensor signals in the z-direction.
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Abstract
Description
- Die Erfindung bezieht sich allgemein auf ein System zur Kompensation von elektromagnetischen Störfeldern. Insbesondere betrifft die Erfindung ein System zur Magnetfeldkompensation mit zwei Sensoren und einem digitalen Prozessor.
- Zur Kompensation elektromagnetischer Störfelder, insbesondere magnetischer Störfelder werden in den allermeisten Fällen Feedbackcontrol Regelungssysteme eingesetzt. Hierbei messen ein oder mehrere Sensoren für alle drei kartesischen Raumachsen die Amplitude des Störfeldes. Die Messsignale der Sensoren werden einem Regelungskreis zugeführt, der aus den Messsignalen der Sensoren Steuer- oder Aktuatorsignale für Magnetfelder erzeugende Vorrichtungen berechnet.
- Das zu kompensierende Magnetfeld kann das Erdmagnetfeld sein oder von anderen in der Umgebung befindlichen Strom führenden Einrichtungen erzeugt werden.
- Magnetfeldkompensationssysteme werden beispielsweise im Zusammenhang mit bildgebenden Systemen angewendet, die elektromagnetische Felder verwenden, beispielsweise bei Rasterelektronenmikroskopen (REM).
- Bei den genannten Vorrichtungen zur Erzeugung von Magnetfeldern kann es sich im einfachsten Fall um einen stromdurchflossenen Leiter handeln. Im Allgemeinen wird aber von Störfeldern ausgegangen, die Fernfeldcharakter haben, d.h. solchen Feldern, deren Feldamplitude sich im Bereich von 5m nicht wesentlich ändert. Diese Annahme trifft beispielsweise bei Störungen von Schienenfahrzeugen zu. Sofern die Störfelder im interessierenden Bereich homogen sind, sollten die Kompensationsfelder ebenfalls homogen sein.
- Für die Erzeugung homogener Kompensationsfelder werden bevorzugt sog. Helmholtzspulenpaare eingesetzt. Hierbei handelt es sich um jeweils zwei Spulen, die gleichsinnig geschaltet sind und deren Abstand gleich der halben Kantenlänge (= Spulendurchmesser) einer Spule ist (sog. Helmholtzbedingung).
- Ferner werden Paare von Helmholtzspulen eingesetzt, deren Abstand gleich einer Kantenlänge ist. Wird für jede der drei Raumachsen jeweils ein Paar von Helmholtzspulen verwendet, so bilden die Spulenpaare einen würfelförmigen Käfig um den Ort herum, an dem ein oder mehrere Störfelder kompensiert werden sollen. Bei einer derartigen Spulenanordnung treten aufgrund der Verletzung der Helmholtzbedingung zwar Feldinhomogenitäten im Inneren des Käfigs auf, diese sind aber für die meisten Anwendungsfälle akzeptabel.
- In der
US 2005/0195551 A1 wird ein Gerät zur Magnetfeldkompensation angegeben. Dabei werden drei Spulenpaare zu einem Käfig angeordnet. Das zu kompensierende Magnetfeld wird gemessen. Zur Regelung wird ein analoger Regler verwendet. - Es sind auch Systeme erhältlich, bei denen pro Raumachse lediglich eine Spule zur Erzeugung des Kompensationsfeldes verwendet wird, wodurch der Kompensationsbereich, d.h. der Bereich, in dem eine gute Kompensation erreicht wird, aber deutlich verkleinert wird.
- Zur Messung des Magnetfeldes am interessierenden Ort wird im Allgemeinen ein einziger Magnetfeldsensor eingesetzt. Ausnahmsweise gibt es einen zweiten Sensor, der jedoch zu Diagnosezwecken eingesetzt wird. Mit einem einzelnen Magnetfeldsensor lässt sich jedoch nicht feststellen, ob das zu kompensierende Magnetfeld homogen oder inhomogen am Ort des zu schützenden Objekts ist.
- Ein weiteres Problem bei der Kompensation elektromagnetischer Störfelder besteht darin, dass nicht unmittelbar an dem Ort gemessen werden kann, an dem das Störfeld zu kompensieren ist, da sich an diesem Ort im Allgemeinen das vor Störfeldern zu schützende Objekt befindet.
- Ein weiteres Problem tritt auf, wenn zwei Magnetfeldkompensationssysteme unmittelbar benachbart sind. Dann kann es zu unerwünschten Rückkopplungseffekten zwischen den beiden Systemen kommen.
- Ein weiteres Problem besteht mit den Regelungssystemen. Diese Regelsysteme können in der Regel nur auf eine Anwendung hin optimiert werden. Eine Anpassung an ganz unterschiedliche Regelungsaufgaben, beispielsweise weil sich die Regelungskonfiguration geändert hat, ist in der Regel nicht oder nur beschränkt möglich und/oder sehr schwierig zu realisieren. Auch nichtlineare Regelungssysteme können im Allgemeinen nur mit hohem Aufwand umgesetzt werden. Diese weisen aber unter Umständen eine deutliche bessere Störfeldkompensation auf als lineare Regelungssysteme. Folglich würde für wechselnde Regelungsaufgaben der gesamte Regelkreis oder die Regelschleife neu berechnet, ausgelegt und/oder ausgetauscht werden. Dies kann in den meisten Fällen auch nicht vom Anwender direkt erfolgen.
- Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein System zur Kompensation elektromagnetischer Störfelder bereit zustellen, bei dem homogene wie inhomogene Magnetfelder kompensiert werden können.
Es ist eine weitere Aufgabe der Erfindung, eine Simulation der Messung von elektromagnetischen Störfeldern am Ort des zu schützenden Objekts vorzunehmen. - Es ist eine noch weitere Aufgabe der Erfindung, im Falle des Einsatzes von zwei Magnetfeldkompensationssystemen in unmittelbarer Nachbarschaft eventuell auftretende Rückkopplungseffekte auszugleichen.
- Die wesentlichen Merkmale der Erfindung sind in den Ansprüchen aufgeführt.
- Im einzelnen ist ein System zur Kompensation elektromagnetischer Störfelder vorgesehen, welches zwei reale dreiachsige Magnetfeldsensoren, drei Paare von Kompensationsspulen und eine Reglereinheit aufweist, um ein Objekt vor den Einflüssen eines Störfeldes zu schützen. Die Reglereinheit ist dabei vorzugsweise als digitaler Prozessor ausgeführt, beispielsweise als ein DSP (engl. DSP; Digitaler Signal Prozessor) oder ein FPGA (engl. FPGA; field programmable gate array).
- Mittels einer frei definierbaren Art von Mittelung können die insgesamt sechs Ausgangssignale der beiden realen Sensoren zu drei Ausgangssignalen eines virtuellen Sensors zusammengefasst werden. Durch eine geeignete Wahl des Mitteilungsverfahrens kann erreicht werden, dass die Ausgangssignale des virtuellen Sensors die Amplitude des Störfeldes am Ort des zu schützenden Objekts repräsentieren.
- Die Mittelung erfolgt durch das Regelungssystem, welches die sechs Ausgangssignale der zwei realen Magnetfeldsensoren über sechs Eingänge erhält.
- Die Ausgangssignale der beiden Magnetfeldsensoren können für jeden Sensor durch einen dreidimensionalen Vektor dargestellt werden. Diese beiden Vektoren können zu einem sechsdimensionalen Vektor, d.h. einer 6x1 Matrix, zusammengefasst werden. Die Mittelung über die Ausgangssignale der beiden realen Sensoren, d.h. die Berechnung der Ausgangssignale des virtuellen Sensors, können durch eine Matrixmultiplikation beschrieben werden:
- V:
- 6x1 Matrix der Ausgangssignale des virtuellen Sensors
- M:
- 6x6 Matrix, die die Mittelung über die Ausgangssignale der realen Sensoren beschreibt
- S:
- 6x1 Matrix der Ausgangssignale des virtuellen Sensors
-
- Hierbei bedeutet:
- L:
- 6x6 Matrix für die Berechnung der Steuersignale O aus den modifizierten Signalen V̂.
-
- Je inhomogener das Kompensationsfeld bei homogener Störung und je homogener das Kompensationsfeld bei inhomogener Störung ist, desto kleiner ist der Bereich um den Feedbacksensor, der einen guten Kompensationseffekt aufweist.
- Wenn das Störfeld inhomogen ist, ist es nicht zweckmäßig ein homogenes Kompensationsfeld zu erzeugen. In diesem Fall ist es also zweckmäßig, statt eines Paares von Helmholtzspulen eine einzelne Aktuatorspule zu verwenden.
- In diesem Fall wird nur ein einzelnes Kompensationssystem verwendet, d.h. für die Bearbeitung virtueller Sensorpositionen und für die Erzeugung von Gradientenfeldern werden lediglich drei virtuelle Signale verwendet, so dass M eine 3x6 Matrix und L eine 6x3 Matrix sein kann. Alternativ können die "nicht benötigten" Elemente der 6x6 Matrizen auch gleich Null sein.
- Im Falle einer Helmholtzspulenanordnung wird nur eine Spule des Paares aktiv angesteuert, und zwar in Abhängigkeit vom Gradienten des Störfeldes unterhalb des Kompensationsbereiches, oder oberhalb des Kompensationsbereiches. Somit ist im Falle einer Änderung der Struktur des Störfeldes neben einer neuen Parametrisierung der Regelkreise eine Umbaumaßnahme zur Positionsänderung der einzelnen Spule nicht notwendig. Werden zwei Kompensationssysteme direkt nebeneinander betrieben, so führt dies zu gegenseitigen Störungen. Die Rückkopplung zwischen den beiden Systemen kann durch eine 6x6 Rückkopplungs- oder Crosscoupling-Matrix C beschrieben werden. C repräsentiert die Rückkopplung eines Steuersignals Oi mit einem virtuellen Signal Vi.
- Zur Vermeidung von Störungen wird das Feedbacksystem keine optimalen Ergebnisse liefern können. In der Regel ist eine über- oder Unterkompensation nur für digitale Regelungssysteme möglich und auch dort nur für nichtbreitbandig arbeitende Systeme. Für alle anderen Systeme müsste die Position des Sensors angepasst werden. Eine solche Positionsänderung kann es erforderlich machen, dass die Sensoren für die drei Raumachsen an unterschiedlichen Positionen im Raum positioniert werden müssen. Da aber ein einziges Kompensationssystem für alle Arten von Anwendungen angestrebt wird, stellt Über- bzw. Unterkompensation kein geeignetes Verfahren dar.
-
- Es zeigen:
- Fig. 1:
- Eine schematische Darstellung des Systems zur Kompensation eines inhomogenen Störfeldes,
- Fig. 2:
- eine schematische Darstellung des Systems zur Kompensation elektromagnetischer Störfelder mit seinem Regelungssystem,
- Fig. 3:
- ein Blockdiagramm der Berechnung der Steuersignale des Systems zur Kompensation elektromagnetischer Störfelder.
- Fig. 4:
- eine schematische Darstellung des Einsatzes eines Magnetfeldkompensationssystems und
- Fig. 5:
- eine schematische Darstellung des Einsatzes zweier Magnetfeldkompensationssysteme unmittelbar nebeneinander.
- Im Folgenden wird die Erfindung unter Bezugnahme auf die beigefügten Figuren anhand beispielhafter Ausführungsformen näher beschrieben, wobei gleiche Bezugszeichen sich auf gleiche Bauteile beziehen.
-
Fig. 1 zeigt schematisch das System zur Kompensation elektromagnetischer Störfelder. Ein vor den Auswirkungen eines Störfeldes 1 zu schützendes Objekt 2 wird vom Störfeld 1 durchdrungen. Das Störfeld 1 ist hier als Gradientenfeld angenommen. - Die Amplitude des Störfeldes 1 wird von zwei realen Magnetfeldsensoren 3 und 4 gemessen. Der erste reale Sensor 3 liefert ein Ausgangssignal
S 1 =[x 1(t),y 1(t),z 1(t)] und der zweite reale Sensor 4 liefert ein AusgangssignalS 2=[x2(t),y 2(t),z 2(t)]. Diese beiden Ausgangssignale werden der inFig. 2 gezeigten Reglereinheit 7 in digitalisierter Form zugeführt. - Für die insgesamt 6 Signale, entsprechend 2x3 Raumachsen, weist die Reglereinheit 7 sechs Eingänge auf. Ferner hat die Reglereinheit 7 sechs Ausgänge zur Abgabe von Steuersignalen für sechs Spulen 6.
- Die beiden Vektoren
S 1 undS 2 werden zu einem Sechser-Vektor bzw. einer 6x1 Matrix S = (S1, S2, S3, S4, S5, S6) zusammengefasst. S wird von der Reglereinheit 7 gemäß dem inFig. 3 schematisch gezeigten Algorithmus bearbeitet. In einem ersten Schritt werden die insgesamt sechs der Reglereinheit 7 zugeführten Signale in Signale V = (V1, V2, V3, V4, V5, V6) eines virtuellen Sensors 5 (Fig. 1 ) umgerechnet. Dies geschieht, indem S mit einer 6x6 Matrix M multipliziert wird. Es gilt also - Die virtuellen Signale V entsprechen der Amplitude des Störfeldes am Ort des zu schützenden Objekts 2. M beschreibt also die Geometrie der gesamten Anordnung und wie die Signale der beiden realen Sensoren 3 und 4 zum virtuellen Signal V zusammengesetzt werden.
- Die derart erzeugten virtuellen Signale V werden unabhängigen, parallel arbeitenden Regelschleifen zugeführt und weiter bearbeitet. Diese Regelschleifen als Teil der Reglereinheit 7 können breitbandig, frequenzbereichsselektiv oder frequenzselektiv sein. Die Regelschleifen verändern die virtuellen Signale V zu modifizierten Signalen V̂. Der Übergang von V zu V̂ wird durch einen Operator 0 beschrieben. Somit gilt:
- Da hinsichtlich der verwendeten Regelalgorithmen keinerlei Einschränkungen bestehen, wird die Modifikation der Signale V allgemein durch den Operator O dargestellt, der nicht notwendigerweise eine Matrix ist, so dass auch nichtlineare Algorithmen Anwendung finden können.
- Zwecks Gewinnung von Steuersignalen für die Spulen 6 werden die modifizierten Signale V̂ in reale Steuersignale O umgerechnet. 0 ist wieder eine 6x1 Matrix, enthält also 6 einzelne Signale, die zur Steuerung der sechs Spulen 6 verwendet werden. Der Übergang von den modifizierten Signalen V̂ zu den Steuersignalen 0 wird demnach beschrieben durch
bzw. insgesamt: - Hierbei ist L eine 6x6 Matrix. Die konkreten Elemente ihrer Werte hängen ab von der Art des zu kompensierenden Störfelds und der Geometrie der das Kompensationsfeld erzeugenden Spulen 6. Soll beispielsweise ein in x-Richtung wirkendes Gradientenfeld kompensiert werden, erhalten die beiden in x-Richtung wirkenden Spulen unterschiedlich starke Steuersignale, so dass die beiden Spulen unterschiedlich starke Magnetfelder erzeugen, so dass das Kompensationsfeld ebenfalls ein Gradientenfeld ist, dessen Richtung der Feldstärkeänderung umgekehrt zu der des Störfeldes ist.
- Der bislang beschriebene Algorithmus wird verwendet, so lange nur ein einziges Kompensationssystem verwendet wird. Für diesen Fall werden nur drei virtuelle Signale benötigt. Hierbei werden virtuelle Sensorpositionen berechnet und Gradientenfelder erzeugt. Für diese Zwecke ist es ausreichend, wenn M eine 3x6 Matrix und L eine 6x3 Matrix ist. Alternativ können die "nicht benötigten" Elemente der 6x6 Matrizen auch gleich Null sein.
- Mit der Regeleinheit 7 können auch zwei direkt nebeneinander positionierte Kompensationssysteme betrieben werden. Dies kann sinnvoll sein, wenn zwei zu schützende Objekte direkt nebeneinander stehen und nicht mit einem großen Kompensationssystem geschützt werden sollen oder können. Dies hat zur Folge, dass die zu schützenden Bereiche aufgrund der zwei eingesetzten Kompensationssysteme ein deutlich kleineres Volumen haben. Daher werden auch keine Gradientenfelder zur Kompensation benötigt. Bei einer solchen Installation ist die Erzeugung von Gradientenfelder zur Kompensation allerdings auch nicht möglich, da die sechs Ausgangssignale der Reglereinheit 7 auf sechs Spulenpaare gegeben werden, die in der jeweiligen Raumrichtung dann jeweils nur ein homogenes Magnetfeld erzeugen können. Die Spulenpaare können in Reihe, parallel oder je nach Impedanz angeschlossen werden. Diese Spulenpaare werden dann jeweils um das zu schützende Objekt 2 platziert und die jeweils dazugehörigen Systeme werden jeweils innerhalb des von den je drei Spulenpaaren gebildeten Käfigs angeordnet. Diese Konfiguration wird in
Fig. 4 gezeigt. Drei Paare von Helmholtzspulen H1, H2, H3 sind um an das zu schützende Objekt 2 angeordnet. Die beiden realen Sensoren 3, 4 befinden sich innerhalb des einen Käfigs H. - Es können auch zwei Kompensationssysteme direkt nebeneinander angeordnet werden. Dieser Fall ist in
Fig. 5 gezeigt. Hierbei bilden jeweils drei Paare von Helmholtzspulen H1a, H2a, H3a bzw. H1b, H2b, H3b je einen Käfig Ha bzw. Hb. In jedem der beiden Käfige Ha, Hb befindet sich einer der beiden realen Sensoren 3, 4. - Sofern zwei Kompensationssysteme in unmittelbarer Nachbarschaft eingesetzt werden, können zwischen den beiden Systemen Rückkopplungseffekte auftreten. Diesem Umstand wird dadurch Rechnung getragen, dass eine 6x6 Rückkopplungsmatrix C vorgesehen ist, welche die Anteile derjenigen Signale herausrechnet, die aus einem Ausgangssignal Oi auf ein virtuelles Signal Vi übersprechen. C beschreibt die also die Art der Rückkopplung zwischen den beiden direkt nebeneinander installierten Kompensationssystemen.
-
-
- Im Folgenden sei als eine Standardinstallation des Systems angenommen, d.h. es ist nur ein System installiert. Somit treten keine Rückkopplungseffekte auf, was bedeutet, dass die Matrix C gleich der Nullmatrix ist. Ferner sei angenommen, dass sich das virtuelle Sensorsignal in x-Richtung zusammensetzen soll aus dem arithmetischen Mittel der beiden realen Sensorsignale in x-Richtung, da der Gradient des Störfeldes in x-Richtung verläuft. Das virtuelle Sensorsignal in y-Richtung soll gleich dem Signal y-Richtung des zweiten realen Sensors sein, da z.B. das Signal in y-Richtung des ersten realen Sensors von einem lokalen Störer verursachte unerwünschte Komponenten enthält. Das virtuelle Sensorsignal in z-Richtung soll aus Mittelungs-/Rauschunterdrückungsgründen gleich dem arithmetischen Mittel der beiden realen Sensorsignale in z-Richtung sein. Unter diesen Annahmen hat die Matrix M die folgende Gestalt:
-
- Im folgenden Beispiel wird eine Doppelinstallation betrachtet. D.h. zwei Systeme zur Kompensation elektromagnetischer Störfelder werden direkt nebeneinander betrieben.
- Da in diesem Fall die Ausgangssignale für beide Kompensationskäfige innerhalb der Reglereinheit 7 bekannt sind, können nunmehr auch Rückkopplungsanteile berücksichtigt und in der Reglerstruktur berücksichtigt werden. Dies geschieht, wie bereits beschrieben, durch Verwendung einer Rückkopplungs- oder Crosscoupling-Matrix C. Diese Matrix C bzw. deren Elemente lassen experimentell recht einfach bestimmen, indem ein Signal auf einen Ausgang des ersten Kompensationssystems gegeben und beim zweiten System gemessen wird, welche Komponenten von den Sensoren des zweiten Systems aufgenommen werden und in welchem Bruchteil der Amplitude verglichen mit dem Sensor des ersten Systems. Diese Signalanteile bilden dann die Elemente der Rückkopplungsmatrix C. Hierbei muss dieses Messverfahren für alle Spulen durchgeführt werden.
- Strahlt beispielsweise der Ausgang O5 noch mit 40% auf den Sensoreingang S2, so muss das Matrixelement C25 = 0,4 sein.
Claims (2)
- System zur Kompensation von elektromagnetischen Störfeldern, insbesondere inhomogenen Störfeldern, umfassend:zwei dreiachsige Magnetfeldsensoren (3, 4) zur Abgabe von realen Sensorssignalen (S1, S2, S3, S4, S5, S6);sechs Kompensationsspulen (6), die als Käfig um ein zu schützendes Objekt (2) angeordnet sind und einzeln ansteuerbar sind;eine Reglereinheit (7) mit sechs Eingängen und sechs Ausgängen sowie mit einem digitalen Prozessor, der die Sensorsignale (S1, S2, S3, S4, S5, S6) eingangsseitig aufnimmt und zu Ansteuersignalen (O1, O2, O3, O4, O5, O6) für die Kompensationsspulen (6) verarbeitet, wobei die realen Sensorsignale (S1, S2, S3, S4, S5, S6) zu virtuellen Sensorsignalen (V1, V2, V3, V4, V5, V6) durch eine erste Matrixmultiplikation (V = M•S) umgerechnet werden, um die Störfelder am Ort des Objekts (2) abzubilden, wonach die virtuellen Sensorsignale (V1, V2, V3, V4, V5, V6) durch einen die Reglerstruktur beschreibenden Operator (0) zu veränderten Signalen (V̂ 1,V̂ 2,V̂ 3,V̂ 4,V̂ 5,V̂ 6) gemacht werden,wobei die veränderten Signale (V̂ 1,V̂ 2,V̂ 3,V̂ 4,V̂ 5,V̂ 6) zu realen Ansteuersignalen (O1, O2, O3, O4, O5, O6) durch eine zweite Matrixmultiplikation (0 = L•V̂) umgerechnet werden, die den sechs Kompensationsspulen (6) einzeln zugeführt werden.
- System nach Anspruch 1, bei dem zwei Käfige (Ha, Hb) um zwei zu schützende Objekte (2a, 2b) vorgesehen sind, die sich gegenseitig beeinflussen, wobei die sechs Ausgänge der Reglereinheit (7) jeweils mit Spulenpaaren verbunden sind, wobei jeweils ein Magnetfeldsensor (3, 4) einem der Objekte (2a, 2b) zugeordnet ist, und wobei die Ansteuersignale ((O1, O2, O3, O4, O5, O6) mit einer Rückkopplungsmatrix (C) multipliziert werden, um wie die Sensorsignale nach Anspruch 1 weiterverarbeitet zu werden.
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