EP2194155A1 - Warmarbeitsstahl-Legierung - Google Patents
Warmarbeitsstahl-Legierung Download PDFInfo
- Publication number
- EP2194155A1 EP2194155A1 EP09450215A EP09450215A EP2194155A1 EP 2194155 A1 EP2194155 A1 EP 2194155A1 EP 09450215 A EP09450215 A EP 09450215A EP 09450215 A EP09450215 A EP 09450215A EP 2194155 A1 EP2194155 A1 EP 2194155A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- elements
- hot
- steel alloy
- nitrogen
- silicon
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 9
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 5
- JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N tellanylidenegermanium Chemical compound [Te]=[Ge] JBQYATWDVHIOAR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 9
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 abstract 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 36
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 24
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008207 working material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Definitions
- the invention relates to a hot work steel alloy with high toughness and at the same time a high hardening depth or improved martensitic through hardenability in a thermal quenching of products such as die casting dies or extruded dies and the like.
- a thermal tempering of a part for setting a high material hardness at service temperatures of the part up to 550 ° C and higher, essentially involves heating the material to a temperature at which it has a cubic face centered atomic structure or an austenitic structure, followed by forced cooling to obtain a Martensitge Stahl and a subsequent, optionally repeated tempering treatment at temperatures of mostly above 500 ° C.
- the stresses formed in the material during cooling and microstructure are at least partially degraded in the material and, on the other hand, the material hardness is increased by carbide precipitations or a so-called secondary increase in hardness is achieved.
- the properties of a material depend on its chemical composition and its microstructure set by a heat treatment, resulting in a certain property profile of a part.
- the chemical composition of a material and the intensity of the cooling or the removal of heat from the surface during curing of the part determine the microstructure in the area of the surface and due to the reheating of the part inside the microstructure as a function of Distance to the sub-surface.
- the respective local microstructure is decisive for the locally given material properties of the thermally tempered material.
- Hot working materials for die-casting molds and the like are subject to increasing demands due to shortened press follow-up times and increased casting pressures due to increasingly economical production of the products. Furthermore, increasingly complex geometries of the mold cavities are provided so that summarily significantly increased total loads of the material are present. These overall stresses can cause tool failures due to stress cracking, fire cracking, coarse fracture, corrosion and erosion, requiring materials with high hardness and strength as well as high toughness and ductility. However, these required properties are dependent on the chemical composition of the alloy and the resulting tempering properties of the same.
- the material no. 1.2343 is used for "highly stressed tools, dies and presses".
- the above materials have a high hardening depth or a deep-reaching, thermal heat resistance to required hardness values between 50 and 55 HRC. However, their toughness properties are low, which can be detrimental to the performance characteristics of die casting molds.
- the invention is now based on the object to provide a hot-work tool of the type mentioned, which forms a largely complete, martensitic microstructure at a forced cooling from the austenite even at low cooling, after which by a targeted tempering a high hardness and improved toughness of Material is achieved.
- the advantage of the alloy composition according to the invention is essentially to be seen in the fact that the elements as a whole, in particular the elements silicon, molybdenum, vanadium and nitrogen are closely matched in terms of conversion kinetics, so that a desired strength and hardness with high toughness of the material in a thermal Compensation can be achieved with reduced cooling rate during curing.
- a further substantial increase in the toughness properties of the tempered material can be achieved if the hot-work steel alloy has maximum concentrations of one or all elements in% by weight of Phosphorus (P) 0005 Sulfur (S) 0003 Nickel (Ni) 12:10 Tungsten (W) 12:10 Copper (Cu) 12:10 Cobalt (Co) 12:10 Titanium (Ti) 0008 Niobium (Nb) 12:03 Oxygen (O) 0003 Boron (B) 0001 Arsenic (As) 12:01 Tin (Sn) 0.0025 Antimony (Sb) 12:01 Zinc (Zn) 0001 Calcium (Ca) 0.0002 Magnesium (Mg) 0.0002 having.
- the above elements can either form precipitates or compounds which are enriched in particular at the grain boundaries and thus reduce the toughness properties of the material abruptly from a concentration limit or they effect grain boundary occupancy, which act similarly unfavorable.
- the hot-working steel alloy contains one or more of the alloying elements in% by weight.
- Fig. 1 shows: notched impact values of the material after a thermal tempering as a function of the cooling parameters during the hardening treatment.
- Cooling parameter [ ⁇ ] corresponds to the time [in sec.] For a cooling down from 800 ° C to 500 ° C broken by 100.
- alloying elements of the materials listed in Table 1 the remainder being the content of iron and accompanying and impurity elements.
- the materials no. 1.2343 with standard Si contents and no. 1.2367 have a lower toughness with a hardening hardness of 44 HRC, but have a considerable through hardenability, which is documented by only slightly decreasing toughness values depending on the cooling parameter.
- an experimental alloy W 350 according to the invention shows slightly lower toughness values at room temperature in the state tempered to 44 HRC at high cooling rates or in the range of the cooling parameter ⁇ to 13 in comparison with the SO material No. 1.2343 (Si ⁇ 0.2% by weight); However, the viscosity of the material remains essentially unchanged at superior high values even with decreasing cooling rates or higher cooling parameters.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Contacts (AREA)
Abstract
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf eine Warmarbeitsstahl-Legierung mit hoher Zähigkeit und gleichzeitig großer Einhärttiefe bzw. verbesserter, martensitischer Durchhärtbarkeit bei einem thermischen Vergüten von Erzeugnissen wie beispielsweise Druckgießformen oder Strangpressmatrizen und dgl..
- Ein thermisches Vergüten eines Teiles, zB. aus Warmarbeitsstahl, zur Einstellung einer hohen Materialhärte bei Einsatztemperaturen des Teiles bis zu 550°C und höher beinhaltet im Wesentlichen ein Anwärmen des Werkstoffes auf eine Temperatur, bei welcher dieser eine kubisch-flächenzentrierte Atomstruktur bzw. ein austenitisches Gefüge hat, gefolgt von einer forcierten Abkühlung zur Erlangung eines Martensitgefüges und einer nachfolgenden, gegebenenfalls mehrmaligen Anlassbehandlung bei Temperaturen von zumeist über 500°C. Während des Anlassens werden einerseits die bei der Abkühlung und Gefügeumwandlung gebildeten Spannungen im Werkstoff zumindest teilweise abgebaut und andererseits durch Karbidausscheidungen die Materialhärte erhöht bzw. eine sog. sekundäre Härtesteigerung erreicht.
- Eine Umwandlung eines austentischen Gefüges in eine Martensitstruktur erfordert, wie dem Fachmann bekannt ist, eine Mindestabkühlgeschwindigkeit des Werkstoffes, weil diese Umwandlung aufgrund einer ausgeprägt hohen Unterkühlung als diffusionsloser Umklappprozess der Atomstruktur erfolgt. Niedrigere Abkühlraten führen zur Bildung eines Bainit- oder Perlit-Gefüges.
- Die Eigenschaften eines Werkstoffes sind von dessen chemischer Zusammensetzung und von dessen durch eine Wärmebehandlung eingestellten Gefügestruktur abhängig und ergeben daraus ein bestimmtes Eigenschaftsprofil eines Teiles.
- Mit anderen Worten: Die chemische Zusammensetzung eines Werkstoffes und die Intensität der Abkühlung bzw. der Wärmeabfuhr von der Oberfläche beim Härten des Teiles bestimmen die Gefügestruktur im Bereich der Oberfläche und aufgrund der Rückwärmung aus dem Teilinneren die Gefügeausbildung in Abhängigkeit vom Abstand zur Teiloberfläche. Die jeweilige örtliche Gefügestruktur ist für die örtlich gegebenen Materialeigenschaften des thermisch vergüteten Werkstoffes bestimmend.
- Warmarbeitswerkstoffe für Druckgussformen und dgl. unterliegen aus Gründen einer zunehmend wirtschaftlichen Herstellung der Produkte steigenden Beanspruchungen durch verkürzte Pressfolgezeiten und erhöhte Gießdrücke. Weiters werden in steigendem Maße komplexe Geometrien der Formhohlräume vorgesehen, sodass summarisch wesentlich erhöhte Gesamtbelastungen des Werkstoffes vorliegen. Diese Gesamtbelastungen können Werkzeugausfälle durch Spannungsrisse, Brandrisse, Grobbruch, Korrosion und Erosion verursachen, sodass Werkstoffe mit hoher Härte und Festigkeit sowie gleichzeitig hoher Zähigkeit und Duktilität gefordert sind. Diese geforderten Eigenschaften sind jedoch von der chemischen Zusammensetzung der Legierung und der daraus resultierenden Vergüteeigenschaften derselben abhängig.
- Seit langem werden Cr-Mo-V-Stähle für Warmarbeitswerkzeuge verwendet, wobei die Stahlsorten X38 CrMoV 51 und X38 CrMoV 53 entsprechend DIN Stahl-Eisen-Liste Werkstoff Nr. 1.2343 und Werkstoff Nr. 1.2367, wie auch listenmäßig angegeben, "hochanlassbeständig" und für "Werkzeuge mit großen Abmessungen" geeignet sind.
- Der Werkstoff Nr. 1.2343 dient für "hochbeanspruchte Werkzeuge, Gesenke und Pressen".
- Obige Werkstoffe weisen eine große Einhärttiefe bzw. eine tiefreichende, thermische Vergütbarkeit auf geforderte Härtewerte zwischen 50 und 55 HRC auf. Allerdings sind deren Zähigkeitseigenschaften gering, was nachteilig für die Gebrauchseigenschaften von Druckgussformen sein kann.
- Bei einem Werkstoff Nr. 1.2343 kann durch ein Absenken des vorgesehenen Siliciumgehaltes von 0.90 bis 1.20 Gew.-% auf eine Konzentration um 0.2 Gew.-% eine wesentliche Erhöhung der Materialzähigkeit nach einer Vergütebehandlung erreicht werden, allerdings sind dafür hohe Abkühlgeschwindigkeiten beim Härten erforderlich, die oftmals nicht erreicht werden können.
- Die Erfindung setzt sich nun zum Ziel, einen Warmarbeitsstahl der eingangs genannten Art zu schaffen, welcher bei einer forcierten Abkühlung aus dem Austenitgebiet auch bei niedrigen Abkühlraten eine weitgehend vollständige, martensitische Gefügestruktur bildet, wonach durch eine gezielte Anlassbehandlung eine hohe Härte- und verbesserte Zähigkeit des Werkstoffes erreicht wird.
- Diese Ziel wird bei einer Warmarbeitsstahl-Legierung dadurch erreicht, dass die Legierungselemente Gehalte in Gew.-% von
Kohlenstoff (C) 0.35 bis 0.42 Silicium (Si) 0.15 bis 0.29 Mangan (Mn) 0.40 bis 0.70 Chrom (Cr) 4.70 bis 5.45 Molybdän (Mo) 1.55 bis 1.95 Vanadin (V) 0.40 bis 0.75 Stickstoff (N) 0.011 bis 0.016
aufweisen. - Der Vorteil der erfindungsgemäßen Legierungszusammensetzung ist im Wesentlichen darin zu sehen, dass die Elemente insgesamt, insbesondere die Elemente Silicium, Molybdän, Vanadin und Stickstoff, in engen Grenzen umwandlungskinetisch aufeinander abgestimmt sind, sodass eine gewünschte Festigkeit und Härte bei hoher Zähigkeit des Werkstoffes bei einer thermischen Vergütung mit verminderter Abkühlrate beim Härten erreicht werden kann.
- Dadurch ist es möglich, entweder größere Eindringtiefen eines für die mechanischen Eigenschaften des Teiles günstigen, martensitischen Härtegefüges bei einer gegebenen Abkühlgeschwindigkeit zu erreichen oder mit Vorteil eine niedrigere Abkühlrate bei einer Härtung zu verwenden und dadurch die Härtespannungen im vielfach mit einer Gravur bzw. mit einer Negativform des Gussteiles versehenen Druckgießform zu minimieren. Dies ist von besonderer Bedeutung, weil im zunehmendem Maße ein sogenanntes Vakuumhärten von Formteilen verwendet wird, wobei auch aus Gründen der Vermeidung von Oxidationen und Entkohlung der bearbeiteten Oberfläche des Werkstückes bzw. der Form bei einer Austenitisierung eine Anwärmung im Vakuum erfolgt, wonach eine forcierte Abkühlung mit einem Stickstoff-Gasstrom durchgeführt wird. Für diese Art der Härtung eines Teiles hat sich eine erfindungsgemäß chemisch zusammengesetzte Legierung besonders bewährt.
- Eine weitere wesentliche Steigerung der Zähigkeitseigenschaften des vergüteten Werkstoffes kann erreicht werden, wenn die Warmarbeitsstahl-Legierung maximale Konzentrationen ein oder sämtlicher Elemente in Gew.-% von
Phosphor (P) 0.005 Schwefel (S) 0.003 Nickel (Ni) 0.10 Wolfram (W) 0.10 Kupfer (Cu) 0.10 Cobalt (Co) 0.10 Titan (Ti) 0.008 Niob (Nb) 0.03 Sauerstoff (O) 0.003 Bor (B) 0.001 Arsen (As) 0.01 Zinn (Sn) 0.0025 Antimon (Sb) 0.01 Zink (Zn) 0.001 Calcium (Ca) 0.0002 Magnesium (Mg) 0.0002 - Obige Elemente können entweder Ausscheidungen oder Verbindungen bilden, welche insbesondere an den Korngrenzen angereichert sind und derart die Zähigkeitseigenschaften des Werkstoffes sprunghaft ab einer Konzentrationsgrenze erniedrigen oder sie bewirken Korngrenzenbelegungen, die gleichartig ungünstig wirken.
- Durch eine in sehr engen Grenzen eingestellte, chemische Zusammensetzung des erfindungsgemäßen Werkstoffes nach einer bevorzugten Ausführungsform desselben enthält die Warmarbeitsstahl-Legierung ein oder mehrere der Legierungselemente in Gew.-%
Kohlenstoff (C) 0.37 bis 0.40 Silicium (Si) 0.16 bis 0.28, vorzugsweise 0.18 bis 0.25 Mangan (Mn) 0.45 bis 0.60, vorzugsweise 0.50 bis 0.58 Chrom (Cr) 4.80 bis 5.20, vorzugsweise 4.90 bis 5.10 Molybdän (Mo) 1.50 bis 1.90, vorzugsweise 1.65 bis 1.80 Vanadin (V) 0.45 bis 0.70, vorzugsweise 0.52 bis 0.60 Stickstoff (N) 0.012 bis 0.015 - Mittels dieser durch besonders enge Grenzen in der chemischen Zusammensetzung gekennzeichneten, erfindungsgemäßen Legierung, welche besondere Anforderungen an eine Erschmelzungstechnologie stellt, ist es möglich, hohe Zähigkeitswerte des Werkstoffes auch bei niedrigen Abkühlungsraten im thermischen Vergütungsverfahren bei hohen Materialhärten zu erreichen.
- Im Folgenden soll die Erfindung anhand von Untersuchungsergebnissen näher erläutert werden.
- Hilfsweise sind die Untersuchungsergebnisse in
Fig. 1 zusammengefasst. -
Fig. 1 zeigt: Kerbschlagzähigkeitswerte des Werkstoffes nach einer thermischen Vergütung in Abhängigkeit von den Abkühlparametern bei der Härtebehandlung. - Legierungen mit einer chemischen Zusammensetzung gemäß der Erfindung und nach DIN Werkstoff Nr. 1.2343 mit normgerechten und mit abgesenkten Si-Gehalten sowie nach DIN Werkstoff Nr. 1.2367, wie in Tab. 1 angegeben, wurden nach einer thermischen Vergütebehandlung auf eine Materialhärt von 44 HRC mit unterschiedlichen Abkühlparametern λ beim Härten untersucht. Dabei wird der Wert, der den Parameter λ kennzeichnet, wie folgt berechnet:
Abkühlparameter [λ] entspricht der Zeit [in sec.] für eine Abkühlung von 800°C auf 500°C gebrochen durch 100.
Nachfolgend sind die in Tab. 1 aufgelisteten Legierungselemente der Werkstoffe genannt, wobei der Rest den Gehalt an Eisen und Begleit- sowie Verunreinigungselementen darstellt. -
Werkstoff Nr. C Si Mn P S N Cr Mo Ni V 1.2343 0.39 1.11 0.41 0.021 0.023 - 5.28 1.26 0.21 0.38 1.2343 So 0.38 0.21 0.39 0.022 0.019 - 5.34 1.30 0.16 0.40 1.2367 0.38 0.40 0.47 0.029 0.021 - 5.00 2.98 0.20 0.61 W 350 0.39 0.19 0.51 0.004 0.001 0.013 4.91 1.69 0.06 0.53 -
Fig. 1 zeigt, dass mit einem Abkühlparameter bis ca. λ = 12 der Werkstoff Nr. 1.2343 mit Si-Gehalten abgesenkt auf ca. 0.20 Gew.-% im auf eine Materialhärte von 44 HRC thermisch vergüteten Zustand die höchste Zähigkeit gemessen nach Charpy-V hat. Allerdings fallen in der Folge mit steigendem Abkühlparameter λ die Zähigkeitswerte sprunghaft auf niedriges Niveau ab. - Die Werkstoffe Nr. 1.2343 mit normgerechten Si-Gehalten und Nr. 1.2367 weisen bei einer Vergütungshärte von 44 HRC eine geringere Zähigkeit auf, haben jedoch eine beachtliche Durchhärtbarkeit, was sich durch nur geringfügig sinkende Zähigkeitswerte in Abhängigkeit vom Abkühlparameter dokumentiert.
- Eine erfindungsgemäße Versuchslegierung W 350 zeigt zwar bei hohen Abkühlraten bzw. im Bereich des Abkühlparameters λ bis 13 im Vergleich mit den So-Werkstoff Nr. 1.2343 (Si ≈ 0.2 Gew.-%) etwas geringere Zähigkeitswerte bei Raumtemperatur im auf 44 HRC vergüteten Zustand; die Zähigkeit des Werkstoffes bleibt jedoch auch bei sinkenden Abkühlraten bzw. höheren Abkühlparametern im Wesentlichen unverändert auf überlegen hohen Werten.
Claims (3)
- Warmarbeitsstahl-Legierung, enthaltend die Elemente Kohlenstoff (C), Silicium (Si), Mangan (Mn), Chrom (Cr), Molybdän (Mo), Vanadin (V), Stickstoff (N) und Verunreinigungselemente sowie Eisen als Rest, mit der Maßgabe, dass die Legierungselemente Gehalte in Gew.-% von
Kohlenstoff (C) 0.35 bis 0.42 Silicium (Si) 0.15 bis 0.29 Mangan (Mn) 0.40 bis 0.70 Chrom (Cr) 4.70 bis 5.45 Molybdän (Mo) 1.55 bis 1.95 Vanadin (V) 0.40 bis 0.75 Stickstoff (N) 0.011 bis 0.016 aufweisen. - Warmarbeitsstahl-Legierung nach Anspruch 1, enthaltend maximale Konzentrationen ein oder sämtlicher Elemente in Gew.-% von
Phosphor (P) 0.005 Schwefel (S) 0.003 Nickel (Ni) 0.10 Wolfram (W) 0.10 Kupfer (Cu) 0.10 Cobalt (Co) 0.10 Titan (Ti) 0.008 Niob (Nb) 0.03 Sauerstoff (O) 0.003 Bor (B) 0.001 Arsen (As) 0.01 Zinn (Sn) 0.0025 Antimon (Sb) 0.01 Zink (Zn) 0.001 Calcium (Ca) 0.0002 Magnesium (Mg) 0.0002 - Warmarbeitsstahl-Legierung nach Anspruch 1 oder 2, enthaltend ein oder mehrere der Legierungselemente in Gew.-%
Kohlenstoff (C) 0.37 bis 0.40 Silicium (Si) 0.16 bis 0.28, vorzugsweise 0.18 bis 0.25 Mangan (Mn) 0.45 bis 0.60, vorzugsweise 0.50 bis 0.58 Chrom (Cr) 4.80 bis 5.20, vorzugsweise 4.90 bis 5.10 Molybdän (Mo) 1.50 bis 1.90, vorzugsweise 1.65 bis 1.80 Vanadin (V) 0.45 bis 0.70, vorzugsweise 0.52 bis 0.60 Stickstoff (N) 0.012 bis 0.015
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL09450215T PL2194155T3 (pl) | 2008-11-20 | 2009-11-16 | Stop ze stali na narzędzia do pracy na gorąco |
SI200930014T SI2194155T1 (sl) | 2008-11-20 | 2009-11-16 | Jeklena legura za delo v vročem |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0181508A AT506790B1 (de) | 2008-11-20 | 2008-11-20 | Warmarbeitsstahl-legierung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP2194155A1 true EP2194155A1 (de) | 2010-06-09 |
EP2194155B1 EP2194155B1 (de) | 2010-11-10 |
Family
ID=41402020
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP09450215A Active EP2194155B1 (de) | 2008-11-20 | 2009-11-16 | Warmarbeitsstahl-Legierung |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20100150772A1 (de) |
EP (1) | EP2194155B1 (de) |
AT (2) | AT506790B1 (de) |
AU (1) | AU2009238307C1 (de) |
BR (1) | BRPI0904501A2 (de) |
CA (1) | CA2686071C (de) |
DE (1) | DE502009000171D1 (de) |
ES (1) | ES2353192T3 (de) |
PL (1) | PL2194155T3 (de) |
SI (1) | SI2194155T1 (de) |
ZA (1) | ZA200908201B (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3050649A1 (de) | 2015-01-28 | 2016-08-03 | Daido Steel Co.,Ltd. | Stahlpulver und form unter verwendung davon |
CN107400833A (zh) * | 2017-08-30 | 2017-11-28 | 王延敏 | 一种钢结构升降***制造工艺 |
WO2020070917A1 (ja) | 2018-10-05 | 2020-04-09 | 日立金属株式会社 | 熱間工具鋼および熱間工具 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT507215B1 (de) * | 2009-01-14 | 2010-03-15 | Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Verschleissbeständiger werkstoff |
SE539646C2 (en) * | 2015-12-22 | 2017-10-24 | Uddeholms Ab | Hot work tool steel |
CN109821951B (zh) * | 2018-12-06 | 2020-07-21 | 苏州普热斯勒先进成型技术有限公司 | 一种耐腐蚀热冲压零件的制备方法及装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0733719A1 (de) * | 1995-03-23 | 1996-09-25 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Eisenbasislegierung zur Verwendung bei erhöhter Temperatur |
EP0939140A1 (de) * | 1998-02-27 | 1999-09-01 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Eisenbasislegierung zur Verwendung bei erhöhten Temperaturen |
EP1300482A1 (de) * | 2001-10-03 | 2003-04-09 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Warmarbeitsstahlgegenstand |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2893902A (en) * | 1959-02-04 | 1959-07-07 | Vanadium Alloys Steel Co | Heat treatment of steel |
US3791819A (en) * | 1968-11-12 | 1974-02-12 | Jones & Laughlin Steel Corp | Production of stainless steels |
JPH08269625A (ja) * | 1995-03-31 | 1996-10-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度と靭性に優れた熱間工具鋼 |
SE511758C2 (sv) * | 1998-03-27 | 1999-11-22 | Uddeholm Tooling Ab | Stålmaterial för varmarbetsverktyg |
CN102994902A (zh) * | 2006-09-15 | 2013-03-27 | 日立金属株式会社 | 韧性和高温强度优异的热加工工具钢及其制造方法 |
-
2008
- 2008-11-20 AT AT0181508A patent/AT506790B1/de not_active IP Right Cessation
-
2009
- 2009-11-16 EP EP09450215A patent/EP2194155B1/de active Active
- 2009-11-16 SI SI200930014T patent/SI2194155T1/sl unknown
- 2009-11-16 ES ES09450215T patent/ES2353192T3/es active Active
- 2009-11-16 AT AT09450215T patent/ATE487805T1/de active
- 2009-11-16 DE DE502009000171T patent/DE502009000171D1/de active Active
- 2009-11-16 PL PL09450215T patent/PL2194155T3/pl unknown
- 2009-11-17 BR BRPI0904501-5A patent/BRPI0904501A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2009-11-17 AU AU2009238307A patent/AU2009238307C1/en active Active
- 2009-11-17 CA CA2686071A patent/CA2686071C/en active Active
- 2009-11-19 US US12/621,882 patent/US20100150772A1/en not_active Abandoned
- 2009-11-20 ZA ZA2009/08201A patent/ZA200908201B/en unknown
-
2015
- 2015-06-25 US US14/750,222 patent/US20150292067A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0733719A1 (de) * | 1995-03-23 | 1996-09-25 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Eisenbasislegierung zur Verwendung bei erhöhter Temperatur |
EP0939140A1 (de) * | 1998-02-27 | 1999-09-01 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Eisenbasislegierung zur Verwendung bei erhöhten Temperaturen |
EP1300482A1 (de) * | 2001-10-03 | 2003-04-09 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Warmarbeitsstahlgegenstand |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
SCHNEIDER R. ET AL: "EFFECTS OF DIFFERENT ALLOYING ELEMENTS ON THE HARDNESS PROFILE OF NITRIDED HOT-WORK TOOL STEELS", BHM BERG- UND HÜTTENMÄNNISCHE MONATSHEFTE, vol. 151, no. 3, 1 March 2006 (2006-03-01) - 31 March 2006 (2006-03-31), pages 105 - 109, XP002574215, ISSN: 0005-8912, DOI: 10.1007/BF03165181 * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3050649A1 (de) | 2015-01-28 | 2016-08-03 | Daido Steel Co.,Ltd. | Stahlpulver und form unter verwendung davon |
US10975460B2 (en) | 2015-01-28 | 2021-04-13 | Daido Steel Co., Ltd. | Steel powder and mold using the same |
CN107400833A (zh) * | 2017-08-30 | 2017-11-28 | 王延敏 | 一种钢结构升降***制造工艺 |
WO2020070917A1 (ja) | 2018-10-05 | 2020-04-09 | 日立金属株式会社 | 熱間工具鋼および熱間工具 |
EP4230759A1 (de) | 2018-10-05 | 2023-08-23 | Proterial, Ltd. | Warmarbeitsstahl und warmarbeitswerkzeug |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20150292067A1 (en) | 2015-10-15 |
AU2009238307C1 (en) | 2014-03-13 |
US20100150772A1 (en) | 2010-06-17 |
AT506790B1 (de) | 2009-12-15 |
AT506790A4 (de) | 2009-12-15 |
ATE487805T1 (de) | 2010-11-15 |
ES2353192T3 (es) | 2011-02-28 |
SI2194155T1 (sl) | 2011-01-31 |
AU2009238307B2 (en) | 2013-12-19 |
PL2194155T3 (pl) | 2011-04-29 |
CA2686071A1 (en) | 2010-05-20 |
DE502009000171D1 (de) | 2010-12-23 |
AU2009238307A1 (en) | 2010-06-03 |
EP2194155B1 (de) | 2010-11-10 |
BRPI0904501A2 (pt) | 2011-02-08 |
CA2686071C (en) | 2014-01-28 |
ZA200908201B (en) | 2011-02-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2253398B1 (de) | Verschleißbeständiger Werkstoff | |
EP2446064B1 (de) | Verfahren zum herstellen eines warmpressgehärteten bauteils und verwendung eines stahlprodukts für die herstellung eines warmpressgehärteten bauteils | |
EP3228724B1 (de) | Werkzeugstahl, insbesondere warmarbeitsstahl, und stahlgegenstand | |
EP2194155B1 (de) | Warmarbeitsstahl-Legierung | |
EP2875926B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Kunststoffformen aus martensitischem Chromstahl und Kunststoffform | |
EP3168312B1 (de) | Edelbaustahl mit bainitischem gefüge, daraus hergestelltes schmiedeteil und verfahren zur herstellung eines schmiedeteils | |
DE102017131218A1 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Gegenstands aus einem Maraging-Stahl | |
EP1249511B1 (de) | PM-Schnellarbeitsstahl mit hoher Warmfestigkeit | |
DE202014101693U1 (de) | Ringförmiges Werkzeug | |
EP1300482B1 (de) | Warmarbeitsstahlgegenstand | |
DE2800444C2 (de) | Verwendung eines Cr-Mo-Stahls | |
EP3853389A1 (de) | Stahl zum oberflächenhärten mit hoher randhärte und mit einem feinen duktilen kerngefüge | |
DE112008001181B4 (de) | Verwendung einer Stahllegierung für Achsrohre sowie Achsrohr | |
EP3323903B1 (de) | Pulvermetallurgisch hergestellter stahlwerkstoff, verfahren zur herstellung eines bauteils aus einem solchen stahlwerkstoff und aus dem stahlwerkstoff hergestelltes bauteil | |
EP2396440A1 (de) | Stahllegierung | |
EP3225702B1 (de) | Stahl mit reduzierter dichte und verfahren zur herstellung eines stahlflach- oder -langprodukts aus einem solchen stahl | |
EP1471160B1 (de) | Kaltarbeitsstahl-Gegenstand | |
EP1918401B1 (de) | Stahllegierung für spanabhebende Werkzeuge | |
EP1445339B1 (de) | Legierung und Gegenstand mit hoher Warmfestigkeit und hoher thermischer Stabilität | |
AT500728B1 (de) | Schneidwerkzeug | |
DE4334062A1 (de) | Verwendung eines Stahls für warmfeste Werkzeuge | |
DE102021101105A1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Werkzeugstahls als Träger für PVD-Beschichtungen und ein Werkzeugstahl | |
EP2824212B1 (de) | Warmarbeitsstahl | |
DE1242376B (de) | Verwendung einer martensitaushaertbaren Nickel-Kobalt-Molybdaen-Stahllegierung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Extension state: AL BA RS |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 20100601 |
|
GRAP | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1 |
|
RIC1 | Information provided on ipc code assigned before grant |
Ipc: C22C 38/22 20060101AFI20100629BHEP Ipc: C22C 38/24 20060101ALI20100629BHEP |
|
GRAS | Grant fee paid |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3 |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO SE SI SK SM TR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: EP Ref country code: CH Ref legal event code: NV Representative=s name: BUECHEL, VON REVY & PARTNER |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FG4D Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 502009000171 Country of ref document: DE Date of ref document: 20101223 Kind code of ref document: P |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: SE Ref legal event code: TRGR |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: T3 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FG2A Effective date: 20110216 |
|
LTIE | Lt: invalidation of european patent or patent extension |
Effective date: 20101110 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20110210 Ref country code: LT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: PL Ref legal event code: T3 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BG Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20110210 Ref country code: LV Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 Ref country code: FI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 Ref country code: HR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 Ref country code: PT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20110310 Ref country code: IS Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20110310 Ref country code: CY Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FD4D |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MC Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20101130 Ref country code: GR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20110211 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 Ref country code: EE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 Ref country code: CZ Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 Ref country code: DK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: SE Ref legal event code: EUG |
|
26N | No opposition filed |
Effective date: 20110811 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R097 Ref document number: 502009000171 Country of ref document: DE Effective date: 20110811 |
|
BERE | Be: lapsed |
Owner name: BOHLER EDELSTAHL GMBH & CO KG Effective date: 20111130 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20111130 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: HU Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20110511 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: MK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 Ref country code: MT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SM Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 Ref country code: SE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20101117 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20101116 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: RO Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20101110 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 7 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 8 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 9 |
|
P01 | Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered |
Effective date: 20230706 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 20231126 Year of fee payment: 15 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20231127 Year of fee payment: 15 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Payment date: 20231201 Year of fee payment: 15 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: TR Payment date: 20231106 Year of fee payment: 15 Ref country code: SI Payment date: 20231102 Year of fee payment: 15 Ref country code: SE Payment date: 20231127 Year of fee payment: 15 Ref country code: IT Payment date: 20231122 Year of fee payment: 15 Ref country code: FR Payment date: 20231127 Year of fee payment: 15 Ref country code: DE Payment date: 20231129 Year of fee payment: 15 Ref country code: CH Payment date: 20231201 Year of fee payment: 15 Ref country code: AT Payment date: 20231102 Year of fee payment: 15 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PL Payment date: 20231102 Year of fee payment: 15 |