EP1954922B1 - Dampfturbine mit lagerstreben - Google Patents

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EP1954922B1
EP1954922B1 EP06819859A EP06819859A EP1954922B1 EP 1954922 B1 EP1954922 B1 EP 1954922B1 EP 06819859 A EP06819859 A EP 06819859A EP 06819859 A EP06819859 A EP 06819859A EP 1954922 B1 EP1954922 B1 EP 1954922B1
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EP
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bearing
steam turbine
struts
strut
steam
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EP06819859A
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Henning Almstedt
Stefan Essink
Norbert Pieper
Mark-Andre Schwarz
Kais Sfar
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Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D9/00—Stators
    • F01D9/06—Fluid supply conduits to nozzles or the like
    • F01D9/065—Fluid supply or removal conduits traversing the working fluid flow, e.g. for lubrication-, cooling-, or sealing fluids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
    • F01D25/162—Bearing supports

Definitions

  • the invention relates to a steam turbine with an exhaust steam housing for guiding a Abdampfmassenstroms, a shaft bearing for supporting a turbine shaft and at least two bearing struts, by means of which the shaft bearing is attached to the exhaust steam housing.
  • FIG. 4 shows a cross-sectional view of a known from the prior art bearing bearing strut 18. This is designed as a solid body and has holes 34 for the internal recording of supply lines, such as sealing steam lines. Between the supply lines and the bearing strut 18 only a small clearance is provided, which is why an internal heat transfer between the supply lines, in particular sealing steam lines and the bearing strut 18 takes place. Also from the outside, there is a heat input to the bearing strut 18 by the direct application of turbine exhaust steam. The temperature of the Abdampfmassenstroms can vary greatly depending on the operating point, whereby the deformation behavior of the bearing strut 18 is directly influenced.
  • GB 623 615 shows a gas turbine at the (in Fig. 3 ) ambient air flows as cooling air into a cavity 32 of the bearing brace 27 and passes through the opening 33 in the Hauptströmungskanel and exits therefrom. Furthermore, the shows CH 685 448 a steam turbine according to the preamble of claim 1.
  • An object of the invention is to improve a steam turbine of the type mentioned in that thermodynamic efficiency advantages for the entire turbine arise.
  • each of the at least two bearing struts has a arranged in the respective bearing strut cooling cavity for guiding a coolant and the cooling cavities of the at least two bearing struts are fluidly connected via a closed connection cavity in the region of the shaft bearing.
  • Coolant for example, is cooling air in question, in which case the cooling cavities of the bearing struts are then designed as ventilation cavities through which cooling air flows.
  • the bearing struts can be effectively cooled by passing a suitable coolant from the inside.
  • a suitable coolant from the inside.
  • convection can cause internal cooling air flow through the bearing struts.
  • ambient air is sucked through at least one of the bearing struts, passed through the connecting cavity and discharged by another bearing strut back to the environment.
  • the heat can be dissipated within the bearing struts and the influence of the temperature of the Abdampfmassenstroms outside the bearing struts and / or the temperature of running within the bearing struts supply media can be minimized to the deformation behavior of the bearing struts.
  • the radial clearance to the shaft bearing and Abdampfgephaseuse be designed smaller and less conservative.
  • thermodynamic efficiency advantages for the entire turbine can be generated.
  • the radial play can even be reduced so that the bearing struts can be welded directly between the outer Abdampfgephaseuse and an inner shaft seal housing of the shaft bearing.
  • higher sealing steam temperatures can now be admitted in sealing steam lines laid within the bearing struts than was customary in the prior art. Sealing steam temperatures above 150 ° C are in the steam turbine according to the invention possible. This reduces the complexity of the sealing steam system and therefore saves costs in manufacture and maintenance.
  • the cooling cavities of the at least two bearing struts each have an opening facing the exhaust steam housing.
  • these openings are arranged on the exhaust steam housing facing the ends of the bearing struts.
  • the cooling cavities of the at least two bearing struts and the connecting cavity form a pressure chamber enclosed by the exhaust steam flow of the steam turbine.
  • the shaft bearing has a shaft seal housing and the connecting cavity is disposed within the shaft seal housing.
  • the connection cavity is formed by means of leads routed outside a shaft seal housing.
  • the connection cavity is formed within the shaft bearing.
  • the connecting cavity is channel-shaped, in particular in the case of at least three bearing struts designed as a star-shaped channel system.
  • the connection cavity can forward the coolant particularly well between the bearing struts.
  • At least one of the bearing struts is arranged in the lower portion of the steam turbine and thus formed as a bearing bearing strut.
  • the inventive cooling of this bearing bearing strut by means of a guided in a cooling cavity coolant is particularly advantageous in such a bearing bearing strut because of the large mechanical forces acting thereon.
  • the shaft bearing is held by means of at least three bearing struts
  • the weight of the turbine shaft mounted in the shaft bearing is thereby distributed over a plurality of bearing struts, which in turn enables a reduction of the radial play.
  • the at least two bearing struts are each formed as a hollow body.
  • the interior of the hollow body forms the corresponding cooling cavity.
  • the cooling effect of the guided in the cooling cavity coolant to the bearing strut is particularly high, as it flows along the outer wall of the hollow body.
  • the cooling cavities each extend along at least a portion of the corresponding strut surfaces in the longitudinal direction of the respective bearing strut.
  • the coolant can be performed directly on the corresponding portion of the strut surface along, allowing optimal cooling of the same. Due to the extent of the cooling cavities in the longitudinal direction of the respective bearing strut, the coolant can be fluidly particularly easily guided by the contiguous, flowed through by the coolant pressure chamber.
  • At least one sealing steam line is arranged within the ventilation channels.
  • the steam turbine is designed as a low-pressure turbine with axial outflow.
  • the heat transfer through the exhaust steam mass flow to the bearing struts has an especially negative effect on embodiments used in the prior art.
  • the cooling device provided according to the invention for the bearing struts of the low-pressure steam turbine enables a particularly advantageous increase in the thermodynamic efficiency by reducing the radial play, both in normal operation and in transient operation of the turbine.
  • the shaft bearing is designed as a rear shaft bearing of the low-pressure steam turbine.
  • the rear shaft bearing and the supporting low-pressure steam turbine bearing struts are located directly in the low-pressure exhaust steam mass flow.
  • Fig. 1 shows the structure of a low-pressure steam turbine 10 according to the invention.
  • the low-pressure steam turbine 10 has an outer exhaust steam housing 12 and an inner shaft seal housing 14.
  • the shaft seal housing 14 includes a rear shaft bearing 16 for receiving a turbine shaft not shown in the drawing.
  • the shaft seal housing 14 is attached to the exhaust steam housing 12 via three lower bearing bearing struts 18 and an upper bearing strut 20.
  • the lower bearing bearing struts 18 and the upper bearing strut 20 are designed as a hollow body and welded directly between the outer Abdampfgephase 12 and the inner shaft seal housing 14.
  • FIG. 2 is a section of the in Fig. 1 shown low-pressure steam turbine in the region of one of the three lower bearing bearing struts 18 shown.
  • the bearing strut 18 has a solid support bearing 22 connecting the exhaust steam housing 12 with the shaft seal housing 14.
  • the bearing strut 18 is surrounded by a heat protection jacket 30, which has a compensator 32 to compensate for a change in length of the heat protection jacket 30.
  • cooling air 26 is sucked into the cooling cavity 24 of the bearing strut 18 via an opening 25 in the cooling cavity 24.
  • the cooling air 26 enters into a connecting cavity 28 of the shaft seal housing 14 after flowing through the cooling cavity 24.
  • the connection cavity 28 in the shaft seal housing 14 connects star-shaped respective cooling cavities 24 of all bearing struts, ie both the three lower bearing struts 18 and the upper bearing strut 20. This creates a closed by Abdampfmassenstrom, with cooling air flowed through so-called Lagersterndruckraum, the cooling cavities 24 of all bearing struts 18 and 20 and the connecting cavity 28 of the shaft seal housing 14 includes.
  • the lower bearing bearing struts 18 are all flowed through with shaft seal housing side sucked fresh air, which is then completely discharged through the non-supporting upper bearing strut 20 back to the environment.
  • Fig. 3 This also includes a the inner shaft seal housing 14 with the outer Abdampfgepuruse 12 connecting solid bearing support 22. At this also designed as a ventilation duct cooling cavity 24 is guided along, via an opening 25th opens into the exhaust steam housing 12. Since the cooling cavity 24 of the upper bearing strut 20 must accommodate the entire brought in the three supporting bearing struts 18 cooling air flow, the cross section of the cooling cavity 24 of the upper bearing strut 20 is dimensioned correspondingly larger. The cooling effect of guided in the cooling cavity 24 of the upper bearing bar 20 cooling air 26 is reduced compared to the cooling effect of the guided in the bearing bearing struts 18 cooling air 26, since the temperature of the cooling air 26 is already heated when passing through the lower bearing struts 18.
  • the cooling requirement of the upper bearing brace 20 is, however, lower, since this is exposed as a non-bearing bearing strut lower mechanical loads and therefore less susceptible to deformation.
  • the cooling system according to the invention is as in Fig. 1 shown to operate. That is, the cooling air flow 26 should be directed from bottom to top, ie first pass through the lower bearing bearing struts 18 and only then the upper bearing strut 20.

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Description

  • Die Erfindung betrifft eine Dampfturbine mit einem Abdampfgehäuse zur Führung eines Abdampfmassenstroms, einem Wellenlager zur Lagerung einer Turbinenwelle sowie mindestens zwei Lagerstreben, mittels welcher das Wellenlager an dem Abdampfgehäuse befestigt ist.
  • Bei derartigen Dampfturbinen befinden sich die Lagerstreben direkt im Abdampfmassenstrom. Fig. 4 zeigt eine Querschnittsansicht einer aus dem Stand der Technik bekannten tragenden Lagerstrebe 18. Diese ist als Vollkörper ausgeführt und weist Bohrungen 34 zur internen Aufnahme von Versorgungsleitungen, wie z.B. Sperrdampfleitungen auf. Zwischen den Versorgungsleitungen und der Lagerstrebe 18 ist nur ein geringes Spiel vorgesehen, weshalb eine interne Wärmeübertragung zwischen den Versorgungsleitungen, insbesondere Sperrdampfleitungen und der Lagerstrebe 18 stattfindet. Auch von außen findet eine Wärmezufuhr auf die Lagerstrebe 18 durch die direkte Beaufschlagung mit Turbinenabdampf statt. Die Temperatur des Abdampfmassenstroms kann je nach Betriebspunkt stark variieren, wodurch das Verformungsverhalten der Lagerstrebe 18 direkt beeinflusst wird. Die im Stand der Technik bekannten Lagerstrebenanordnungen sind daher empfindlich gegenüber Temperatureinflüssen von innen und von außen. Im Stand der Technik werden daher Sperrdampftemperaturen auf Werte von unterhalb 150°C begrenzt, sowie große Radialspiele zwischen den Lagerstreben und dem Abdampfgehäuse bzw. dem Wellenlager vorgesehen. GB 623 615 zeigt eine Gasturbine bei der (in Fig. 3) umgebungsluft als Kühlluft in einen Hohlraum 32 der Lagerstrebe 27 einströmt und über die Öffnung 33 in den Hauptströmungskanel gelangt und daraus austritt. Weiterhin zeigt die CH 685 448 eine Dampfturbine nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
  • Eine der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe besteht darin, eine Dampfturbine der eingangs genannten Art dahingehend zu verbessern, dass sich thermodynamische Wirkungsgradvorteile für die Gesamtturbine ergeben.
  • Diese Aufgabe ist erfindungsgemäß mit einer gattungsgemäßen Dampfturbine nach Anspruch 1 gelöst, bei der jede der mindestens zwei Lagerstreben einen in der jeweiligen Lagerstrebe angeordneten Kühlhohlraum zur Führung eines Kühlmittels aufweist und die Kühlhohlräume der mindestens zwei Lagerstreben über einen abgeschlossenen Verbindungshohlraum im Bereich des Wellenlagers fluidleitend verbunden sind. Als Kühlmittel kommt beispielsweise Kühlluft in Frage, in welchem Fall die Kühlhohlräume der Lagerstreben dann als von Kühlluft durchströmte Belüftungshohlräume ausgebildet sind.
  • Durch das erfindungsgemäße Vorsehen von Kühlhohlräumen in den jeweiligen Lagerstreben und das Verbinden derselben über einen abgeschlossenen Verbindungshohlraum im Bereich des Wellenlagers können die Lagerstreben durch Hindurchleiten eines geeigneten Kühlmittels wirksam von innen her gekühlt werden. Im Fall von Kühlluft als Kühlmittel, kann sich durch Konvektion eine interne Kühlluftströmung durch die Lagerstreben hindurch einstellen. In diesem Fall wird durch mindestens eine der Lagerstreben Umgebungsluft angesaugt, durch den Verbindungshohlraum hindurch geführt und durch eine andere Lagerstrebe wieder an die Umgebung abgegeben. Auf diese Weise kann die Wärme innerhalb der Lagerstreben abgeführt und der Einfluss der Temperatur des Abdampfmassenstroms außerhalb der Lagerstreben und/oder der Temperatur von innerhalb der Lagerstreben geführten Versorgungsmedien auf das Verformungsverhalten der Lagerstreben minimiert werden. Als Folge können die Radialspiele zum Wellenlager sowie zum Abdampfgehäuse kleiner und weniger konservativ ausgelegt werden.
  • Erfindungsgemäß können erhebliche thermodynamische Wirkungsgradvorteile für die Gesamtturbine erzeugt werden. Bei Verwirklichung des Kühlsystems nach der Erfindung können die Radialspiele sogar derart verringert werden, dass die Lagerstreben direkt zwischen dem äußeren Abdampfgehäuse und einem inneren Wellendichtungsgehäuse des Wellenlagers eingeschweißt werden können. Weiterhin können nun höhere Sperrdampftemperaturen in innerhalb der Lagerstreben verlegten Sperrdampfleitungen als bisher im Stand der Technik üblich zugelassen werden. Sperrdampftemperaturen oberhalb von 150°C sind bei der erfindungsgemäßen Dampfturbine möglich. Dies verringert die Komplexität des Sperrdampfsystems und spart daher Kosten in der Herstellung und bei der Wartung.
  • In bevorzugter Ausführungsform weisen die Kühlhohlräume der mindestens zwei Lagerstreben jeweils eine dem Abdampfgehäuse zugewandte Öffnung auf. Vorzugsweise sind diese Öffnungen an den dem Abdampfgehäuse zugewandten Enden der Lagerstreben angeordnet. Damit kann Kühlmittel, wie etwa Kühlluft von außerhalb des Abdampfgehäuses über die jeweilige Öffnung einer oder mehrerer bestimmter Lagerstreben in das Kühlsystem eintreten und über eine entsprechende Öffnung an einer oder mehreren dafür vorgesehenen Lagerstreben wieder in die Umgebung austreten.
  • Um die Kühlung der Lagerstreben besonders effizient zu betreiben, bilden die Kühlhohlräume der mindestens zwei Lagerstreben und der Verbindungshohlraum einen vom Abdampfmassenstrom der Dampfturbine abgeschlossenen Druckraum.
  • Vorteilhafterweise weist das Wellenlager ein Wellendichtungsgehäuse auf und der Verbindungshohlraum ist innerhalb des Wellendichtungsgehäuses angeordnet. Damit wird die Strömungsdynamik des Abdampfmassenstroms nicht beeinflusst. In einer alternativen Ausführungsform wird der Verbindungshohlraum mittels außerhalb eines Wellendichtungsgehäuses geführten Leitungen gebildet. In einer darüber hinausgehend weiteren Ausführungsform ist der Verbindungshohlraum innerhalb des Wellenlagers ausgebildet.
  • In einer zweckmäßigen Ausführungsform ist der Verbindungshohlraum kanalförmig, insbesondere im Fall von mindestens drei Lagerstreben als sternförmiges Kanalsystem ausgebildet. In dieser Ausführungsform kann der Verbindungshohlraum das Kühlmittel besonders gut zwischen den Lagerstreben weiterleiten.
  • Vorteilhafterweise ist mindestens eine der Lagerstreben im unteren Abschnitt der Dampfturbine angeordnet und somit als tragende Lagerstrebe ausgebildet. Die erfindungsgemäße Kühlung dieser tragenden Lagerstrebe mittels eines in einem Kühlhohlraum geführten Kühlmittels ist bei einer solchen tragenden Lagerstrebe wegen der großen darauf einwirkenden mechanischen Kräfte besonders vorteilhaft. In dem Fall, in dem das Wellenlager mittels mindestens dreier Lagerstreben gehalten wird, ist es vorteilhaft, wenn mindestens zwei Lagerstreben als tragende Lagerstreben ausgebildet sind, und damit im unteren Abschnitt der Dampfturbine angeordnet sind. Das Gewicht der in dem Wellenlager gelagerten Turbinenwelle wird dadurch auf mehrere Lagerstreben verteilt, was wiederum eine Verringerung der Radialspiele ermöglicht.
  • In vorteilhafter Ausführungsform sind die mindestens zwei Lagerstreben jeweils als Hohlkörper ausgebildet. Dabei bildet das Innere des Hohlkörpers den entsprechenden Kühlhohlraum. In diesem Fall ist die Kühlwirkung des in dem Kühlhohlraum geführten Kühlmittels auf die Lagerstrebe besonders hoch, da dieses entlang der Außenwand des Hohlkörpers strömt.
  • In einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform verlaufen die Kühlhohlräume jeweils entlang zumindest eines Abschnitts der entsprechenden Strebenoberflächen in Längsrichtung der jeweiligen Lagerstrebe. Damit kann das Kühlmittel direkt an dem entsprechenden Abschnitt der Strebenoberfläche entlang geführt werden, was eine optimale Kühlung derselben ermöglicht. Durch die Erstreckung der Kühlhohlräume in Längsrichtung der jeweiligen Lagerstrebe lässt sich das Kühlmittel strömungstechnisch besonders einfach durch den zusammenhängenden, vom Kühlmittel durchströmten Druckraum führen.
  • Um die tragenden Teile der Lagerstreben von, von einer Sperrdampfleitung abgegebener Wärme abzuschirmen, ist es vorteilhaft, wenn innerhalb der Belüftungskanäle mindestens eine Sperrdampfleitung angeordnet ist.
  • In vorteilhafter Ausführungsform ist die Dampfturbine als Niederdruckturbine mit axialer Abströmung ausgebildet. Bei derartigen Dampfturbinen wirkt sich die Wärmeübertragung durch den Abdampfmassenstrom auf die Lagerstreben bei im Stand der Technik verwendeten Ausführungsformen besonders negativ aus. Die gemäß der Erfindung vorgesehene Kühleinrichtung für die Lagerstreben der Niederdruckdampfturbine ermöglicht eine durch Verringerung der Radialspiele besonders vorteilhafte Steigerung des thermodynamischen Wirkungsgrades, sowohl im Normalbetrieb als auch im instationären Betrieb der Turbine.
  • In einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform ist das Wellenlager als ein hinteres Wellenlager der Niederdruckdampfturbine ausgebildet. Das hintere Wellenlager sowie die tragenden Niederdruckdampfturbinenlagerstreben befinden sich direkt im Niederdruck-Abdampfmassenstrom. Damit wirken sich die erfindungsgemäßen Maßnahmen besonders vorteilhaft auf den thermodynamischen Wirkungsgrad der Dampfturbine aus.
  • Nachfolgend wird ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Dampfturbine anhand der beigefügten schematischen Zeichnungen näher erläutert. Es zeigt:
    • Fig. 1
    eine Querschnittsansicht einer erfindungsgemäßen Niederdruckdampfturbine mit einem hinteren Wellen- lager,
    Fig. 2
    eine Detailansicht der in Fig. 1 gezeigten Schnittansicht einer Niederdruckdampfturbine im Be- reich einer unteren tragenden Lagerstrebe,
    Fig. 3
    eine Detailansicht der in Fig.1 gezeigten Schnittansicht einer Niederdruckdampfturbine im Be- reich einer oberen Lagerstrebe, sowie
    Fig. 4
    eine Querschnittsansicht einer aus dem Stand der Technik bekannten tragenden Lagerstrebe.
  • Fig. 1 zeigt den Aufbau einer erfindungsgemäßen Niederdruckdampfturbine 10. Die Niederdruckdampfturbine 10 weist ein äußeres Abdampfgehäuse 12 und ein inneres Wellendichtungsgehäuse 14 auf. Das Wellendichtungsgehäuse 14 enthält ein hinteres Wellenlager 16 zur Aufnahme einer nicht in der Zeichnung dargestellten Turbinenwelle. Das Wellendichtungsgehäuse 14 ist über drei untere tragende Lagerstreben 18 sowie eine obere Lagerstrebe 20 am Abdampfgehäuse 12 befestigt. Dazu sind die unteren tragenden Lagerstreben 18 sowie die obere Lagerstrebe 20 als Hohlkörper ausgeführt und direkt zwischen dem äußeren Abdampfgehäuse 12 und dem inneren Wellendichtungsgehäuse 14 verschweißt.
  • Der innere Aufbau einer der Lagerstreben 18, der Lagerstrebe 20 als auch des Wellendichtungsgehäuses 14 ist in den Fig. 2 und 3 näher dargestellt. In Fig. 2 ist ein Ausschnitt der in Fig. 1 gezeigten Niederdruckdampfturbine im Bereich einer der drei unteren tragenden Lagerstreben 18 gezeigt. Die Lagerstrebe 18 weist eine das Abdampfgehäuse 12 mit dem Wellendichtungsgehäuse 14 verbindende, massiv ausgeführte Lagerstütze 22 auf. Entlang dieser Lagerstütze 22 verläuft in Längsrichtung derselben ein als Belüftungskanal ausgeführter Kühlhohlraum 24. Weiterhin ist die Lagerstrebe 18 mit einem Wärmeschutzmantel 30 umgeben, der einen Kompensator 32 zum Ausgleich einer Längenänderung des Wärmeschutzmantels 30 aufweist. Über einen Zugang im Abdampfgehäuse 12 wird über eine Öffnung 25 im Kühlhohlraum 24 Kühlluft 26 in den Kühlhohlraum 24 der Lagerstrebe 18 gesaugt. Die Kühlluft 26 tritt nach Durchströmen des Kühlhohlraums 24 in einen Verbindungshohlraum 28 des Wellendichtungsgehäuses 14 ein. Der verbindungshohlraum 28 im Wellendichtungsgehäuse 14 verbindet sternförmig jeweilige Kühlhohlräume 24 aller Lagerstreben, d.h. sowohl der drei unteren Lagerstreben 18 als auch der oberen Lagerstrebe 20. Damit entsteht ein vom Abdampfmassenstrom abgeschlossener, mit Kühlluft durchströmter so genannter Lagersterndruckraum, der die Kühlhohlräume 24 aller Lagerstreben 18 sowie 20 als auch den Verbindungshohlraum 28 des Wellendichtungsgehäuses 14 umfasst. Wie in Fig. 1 gezeigt, werden die unteren tragenden Lagerstreben 18 allesamt mit wellendichtungsgehäuseseitig angesaugter Frischluft durchströmt, welche dann vollständig über die nicht tragende obere Lagerstrebe 20 wieder an die Umgebung abgegeben wird.
  • Fig. 3 zeigt einen Ausschnitt der Niederdruckdampfturbine 10 im Bereich der oberen Lagerstrebe 20. Auch diese enthält eine das innere Wellendichtungsgehäuse 14 mit dem äußeren Abdampfgehäuse 12 verbindende massiv ausgeführte Lagerstütze 22. An dieser ist ebenfalls ein als Belüftungskanal ausgeführter Kühlhohlraum 24 entlang geführt, der über eine Öffnung 25 in das Abdampfgehäuse 12 mündet. Da der Kühlhohlraum 24 der oberen Lagerstrebe 20 den gesamten in den drei tragenden Lagerstreben 18 herangeführten Kühlluftstrom aufnehmen muss, ist der Querschnitt des Kühlhohlraums 24 der oberen Lagerstrebe 20 entsprechend größer dimensioniert. Die Kühlwirkung der im Kühlhohlraum 24 der oberen Lagerstrebe 20 geführten Kühlluft 26 ist gegenüber der Kühlwirkung der in den tragenden Lagerstreben 18 geführten Kühlluft 26 verringert, da die Temperatur der Kühlluft 26 bereits beim Durchlaufen der unteren Lagerstreben 18 aufgeheizt wird. Der Kühlbedarf der oberen Lagerstrebe 20 ist allerdings geringer, da diese als nicht tragende Lagerstrebe geringeren mechanischen Belastungen ausgesetzt ist und daher weniger verformungsanfällig ist. Um seine beabsichtigte Wirkung vollständig entfalten zu können, ist das erfindungsgemäße Kühlsystem wie in Fig. 1 gezeigt, zu betreiben. D.h., der Kühlluftstrom 26 sollte von unten nach oben gerichtet sein, d.h. zunächst die unteren tragenden Lagerstreben 18 und erst danach die obere Lagerstrebe 20 durchlaufen.

Claims (9)

  1. Dampfturbine mit einem Abdampfgehäuse (12) zur Führung eines Abdampfmassenstroms, einem Wellenlager (16) zur Lagerung einer Turbinenwelle, sowie mindestens zwei Lagerstreben (18, 20), mittels welcher das Wellenlager (16) an dem Abdampfgehäuse (12) befestigt ist,
    wobei jede der mindestens zwei Lagerstreben (18, 20) einen in der jeweiligen Lagerstrebe (18, 20) angeordneten Kühlhohlraum (24) zur Führung eines Kühlmittels (26) aufweist und die Kühlhohlräume (24) der mindestens zwei Lagerstreben (18, 20) über einen abgeschlossenen Verbindungshohlraum (28) im Bereich des Wellenlagers (16) derart fluidleitend verbunden sind, dass Umgebungsluft durch mindestens eine der Lagerstreben ansaugbar ist, durch den Verbindungshohlraum (28) durchführbar und durch eine andere Lagerstrebe abgebbar ist,
    wobei die Kühlhohlräume (24) der mindestens zwei Lagerstreben (18, 20) und der Verbindungshohlraum (28) einen vom Abdampfmassenstrom der Dampfturbine (10) abgeschlossenen Druckraum bilden,
    wobei mindestens eine der Lagerstreben (18, 20) im unteren Abschnitt der Dampfturbine (10) angeordnet ist und somit als tragende Lagerstrebe (18) ausgebildet ist,
    wobei die Umgebungsluft durch die im unteren Abschnitt der Dampfturbine (10) angeordnete Lagerstrebe (18) ansaugbar ist,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    eine Lagerstrebe (18, 20) als obere Lagerstrebe (20) ausgebildet ist und oberhalb des Wellenlagers (16) angeordnet ist,
    wobei die Umgebungsluft über die obere Lagerstrebe (20) abgebbar ist.
  2. Dampfturbine nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Kühlhohlräume (24) der mindestens zwei Lagerstreben (18, 20) jeweils einen dem Abdampfgehäuse (12) zugewandte Öffnung (25) aufweisen.
  3. Dampfturbine nach einem der vorausgehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    das Wellenlager (16) ein Wellendichtungsgehäuse (14) aufweist sowie der Verbindungshohlraum (28) innerhalb des Wellendichtungsgehäuses (14) angeordnet ist.
  4. Dampfturbine nach einem der vorausgehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    der Verbindungshohlraum (28) kanalförmig, insbesondere im Fall von mindestens drei Lagerstreben (18, 20) als sternförmiges Kanalsystem (28) ausgebildet ist.
  5. Dampfturbine nach einem der vorausgehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die mindestens zwei Lagerstreben (18, 20) jeweils als Hohlkörper ausgebildet sind.
  6. Dampfturbine nach einem der vorausgehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Kühlhohlräume (24) jeweils entlang zumindest eines Abschnitts der entsprechenden Strebenoberfläche in Längsrichtung der jeweiligen Lagerstrebe (18, 20) verlaufen.
  7. Dampfturbine nach einem der vorausgehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    innerhalb der Kühlhohlräume (24) mindestens eine Sperrdampfleitung angeordnet ist.
  8. Dampfturbine nach einem der vorausgehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Dampfturbine (10) als Niederdruckdampfturbine mit axialer Abströmung ausgebildet ist.
  9. Dampfturbine nach Anspruch 8,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    das Wellenlager (16) als ein hinteres Wellenlager der Niederdruckdampfturbine (10) ausgebildet ist.
EP06819859A 2005-12-01 2006-11-30 Dampfturbine mit lagerstreben Not-in-force EP1954922B1 (de)

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EP06819859A EP1954922B1 (de) 2005-12-01 2006-11-30 Dampfturbine mit lagerstreben
PL06819859T PL1954922T3 (pl) 2005-12-01 2006-11-30 Turbina parowa z zastrzałami łożyskowymi

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Application Number Priority Date Filing Date Title
EP05026254A EP1793091A1 (de) 2005-12-01 2005-12-01 Dampfturbine mit Lagerstreben
PCT/EP2006/069094 WO2007063088A1 (de) 2005-12-01 2006-11-30 Dampfturbine mit lagerstreben
EP06819859A EP1954922B1 (de) 2005-12-01 2006-11-30 Dampfturbine mit lagerstreben

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1954922A1 EP1954922A1 (de) 2008-08-13
EP1954922B1 true EP1954922B1 (de) 2010-07-21

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ID=36593748

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