EP1378667A2 - Pumpstand - Google Patents

Pumpstand Download PDF

Info

Publication number
EP1378667A2
EP1378667A2 EP03010971A EP03010971A EP1378667A2 EP 1378667 A2 EP1378667 A2 EP 1378667A2 EP 03010971 A EP03010971 A EP 03010971A EP 03010971 A EP03010971 A EP 03010971A EP 1378667 A2 EP1378667 A2 EP 1378667A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
pump
pumping station
station according
drive shaft
impeller
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP03010971A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1378667A3 (de
Inventor
Jochen Zeyher
Thomas Schönstein
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
HERMETIC-PUMPEN GmbH
Original Assignee
HERMETIC-PUMPEN GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by HERMETIC-PUMPEN GmbH filed Critical HERMETIC-PUMPEN GmbH
Publication of EP1378667A2 publication Critical patent/EP1378667A2/de
Publication of EP1378667A3 publication Critical patent/EP1378667A3/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/04—Shafts or bearings, or assemblies thereof
    • F04D29/041—Axial thrust balancing
    • F04D29/0416—Axial thrust balancing balancing pistons

Definitions

  • the invention relates to a pumping station with a single or multi-stage centrifugal pump, at least one pump impeller overhung on a drive shaft of a pump drive is, a for axial thrust compensation on the drive shaft Compensating device is provided.
  • the pump and the drive motor integrated into one unit.
  • the pump part can both in single and multi-stage construction become.
  • the impeller or the impellers are included arranged flying on a common drive shaft.
  • Multi-stage pumps in particular, can sometimes be considerable Develop axial thrust forces using conventional thrust bearing collars can no longer be mastered.
  • a canned motor pump has therefore already been created, those on the side facing away from the wheelset and located in the motor housing Shaft end of the drive shaft a relief device for axial thrust compensation.
  • the relief device has a relief disk connected to the drive shaft in a rotationally fixed manner on. A radial front edge area of this relief disk forms a transverse to the longitudinal direction of the Drive shaft-oriented compensation channel, one of which is axial Oriented peripheral walls upstream limited throttle is.
  • the pre-throttle forms a rigid liquid throttle
  • Through the pre-throttle and the compensation channel becomes a liquid sub-flow of the pumped liquid from the pressure side to the suction side of this known centrifugal pump guided.
  • Another partial flow of the flow is branched off as a cooling stream and on the inner peripheral wall of the Canned pot past through a longitudinal bore of the hollow drilled Drive shaft led back to the suction side of the pump.
  • the inventive solution to this problem consists in the Pumping station of the type mentioned in particular in that the compensation device between the at least one pump impeller and the pump drive is arranged.
  • the compensation device not on the side of the Pump drive arranged - rather the compensation device between the at least one pump impeller and the Pump drive placed.
  • This arrangement of the compensation device can be long and especially external return lines be avoided for the relief current and a separate guidance of the relief flow from the engine cooling flow favored. Since the compensation device in particular in the Placed near the pump impellers and thus in the area in which the axial thrust mainly arises, becomes an independent design of pump and pump drive or even a modular structure of the invention Pump stand favors.
  • Compensating device is arranged on the drive shaft and / or directly to the at least one impeller or the impeller set borders. It is useful if the compensation device in a separate from the pump drive or separable pump housing is arranged.
  • a preferred embodiment according to the invention provides that the balancing device as a hydraulic relief device is designed and that the compensation device especially one depending on the axial wave position forms variable relief device.
  • the compensation device can be designed expediently in this way be that this has an equalization channel, on the one hand from a radial surface one with the drive shaft in Wavelength direction immovably connected relief body and on the other hand bounded by a wall section fixed to the housing is and that through the equalization channel a particular Partial flow from the pressure side to the suction side of the pump of the flow is guided.
  • a pre-throttle is connected upstream of the compensation channel.
  • the pre-choke by a in the longitudinal direction of the Drive shaft oriented and flowed through by the partial flow Throttle channel is formed, and that the throttle channel is preferred on the one hand through the peripheral wall of the relief body and on the other hand by a the peripheral wall of the relief body encompassing wall section limited.
  • a particularly compact and space-saving embodiment according to The invention provides that the relief body on the pressure side on the pump impeller of the last pump stage in the conveying direction the centrifugal pump is held.
  • An external return line can be avoided, for example when the partial flow coming from the relief device via a return duct to the suction side of the centrifugal pump or one of their front, preferably in the conveying direction Pump stages is performed and if the return channel between the pump impeller hub of at least one pump stage and the drive shaft is provided.
  • centrifugal pump is designed as a canned motor pump.
  • Fig. 1 is a pumping station 1 with a canned motor centrifugal pump 2 shown, in particular as a liquid pump serves.
  • the centrifugal pump 2 on the one hand and the pump drive 3 with the electric drive motor on the other hand integrated into one unit.
  • the centrifugal pump 2, which is also designed in one stage can be multi-stage here and has one Impeller set with three pump impellers 4, 5, 6. These pump impellers 4, 5, 6 are adjacent to each other on a common one Drive shaft 7 overhung.
  • centrifugal pump 2 and the pump drive 3 are in separate, Housing parts releasably connected together. there is the rotor 8 held in a rotationally fixed manner on the drive shaft 7 of the pump drive 2 encompassed by the outer stator 9 and hermetically sealed by a canned pot 10.
  • a motor cooling flow is provided for cooling the pump drive 3, its flow guidance here by a dashed line Line M is indicated.
  • This engine cooling flow M is called a partial flow of the flow from the pressure side of the pump impeller set from the inside of the canned pot 10 over to the shaft end facing away from the wheelset Drive shaft 7 guided to from there through the hollow drilled drive shaft 7 through to the suction side of the centrifugal pump 2 or to be redirected between two wheels.
  • the canned motor pump 2 shown here has compensation of those generated in particular by the pump impellers 4, 5, 6 Axial thrust on a compensating device 11.
  • This balancer 11 is between the pump impeller and the pump drive 3 in the detachably connected to the pump drive 3 Pump housing part arranged.
  • the compensation device 11 is here as a hydraulic relief device designed by also one, here partial stream E des indicated by a dash-dotted line Flow from the suction side to the pressure side of the canned motor pump 2 is performed.
  • the compensating device 11 has an annular circumference Relief body 12, which is approximately L-shaped in cross section is designed and an axial portion 13 and has a radial portion 14.
  • This relief body 12 is on the back on the pressure side of the last one in the conveying direction Pump impeller 6 provided.
  • the compensation device 11 has a radial here oriented compensation channel 15 on the one hand by a Radial surface 16 on the relief body 12 and on the other hand by a wall section 7 fixed to the housing is limited.
  • This Compensation channel 15 forms a flexible throttle, one of the axial shaft position variable relief against the axial thrust causes.
  • a rigid pre-throttle 18 is connected upstream of the equalization channel 15, which by a in the longitudinal direction of the shaft of the drive shaft 7 oriented throttle channel through which the partial flow E flows is formed.
  • This throttle channel is an axial Circumferential wall 19 of the relief body 12 on the one hand and through a circumferential wall 19 of the relief body 12 Wall section 20 limited.
  • the partial flow E coming from the compensating device 11 becomes through a return duct to the suction side of the centrifugal pump 2 or one of their pumping stages, which are preferably at the front in the conveying direction guided. While it can be seen in Fig. 1 that this Return channel between the pump impeller hub of the pump impellers 5, 6 and the drive shaft 7 is provided in FIG. 2 clearly shows that this is assigned to the partial stream E. Return channel through three, over the shaft circumference of the drive shaft 7 distributed longitudinal grooves 21 in the drive shaft 7 and / or in the impeller hubs of the pump impellers 4, 5, 6 can be formed. In Fig. 1 it can be seen that the Compensation device 11 behind the last in the conveying direction Pump impeller 6 is arranged.
  • the one for axial thrust compensation required relief flow E is behind the flow branched off in the conveying direction last pump impeller 6, by the pre-throttle 18 the variable throttle gap of the compensation device 11 fed where one of the axial shaft position dependent tax gap is formed. From there the Relief current E via an inlet cross bore 22 in the return channel formed by the grooves 21 between Impeller hubs and drive shaft 7 and another Outlet transverse bore 23, for example, behind that in the conveying direction first, suction-side pump impeller 4 out.
  • the for Return of the relief current E required return channel is by at least one, preferably several Longitudinal grooves 21 in the impeller hubs of the pump impellers 5, 6 formed, wherein the grooves 21 are arranged so that they in aligned in the axial direction. Through cross holes in the impeller hubs the return point can be anywhere between two pump impellers.
  • the return channel formed by grooves 21 of the pump impellers for the relief current E is easy to manufacture and builds extremely compact. This makes it possible to have a compact space-saving compensation device 11 for a multi-stage To create canned motor pump.
  • Return channel of the relief current 11 are omitted outer bypass lines and any necessary welded connections.
  • Separate discharge current E and Motor cooling flow M has the advantage that both partial flows are decoupled are, i.e. do not influence each other. Moreover can the return of both partial streams at different points in the pump section if this is due to thermal reasons or due to the axial forces actually occurring should be. The latter is important for funding of boiling liquids, where with evaporation of the funding must be expected.
  • the axial play of the drive shaft 7 in the direction of the centrifugal pump 2 is limited by the gap width "zero" on the Control gap of the relief device 11, - in the Centrifugal pump 2 opposite direction through the gap width "Zero" on the axial bearing band of the pump-side bearing.
  • the axial shaft play of the drive shaft 7 can be very adjust exactly. In the event that the wave play through the Axial bearing collars on the pump or motor side Bearing is determined, this is only with larger tolerances possible because the tolerances of all seals and Components between the axial bearing on the pump and motor side on add up.
  • the compensation device 11 in the pump part of the here shown Pumping station 1 is particularly compact Design. Since the led through the compensation device 11 Relief current E through a through longitudinal grooves 21 formed in the impeller hubs and by the drive shaft 7 limited return channel can be returned separately external bypass lines are dispensed with. The axial play the drive shaft 7 is independent of component and sealing tolerances. Since the motor cooling current M is independent of the relief current E is guided through the hollow drilled drive shaft 7, can the engine cooling regardless of the balancing device 11 can be designed.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Control Of Non-Positive-Displacement Pumps (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft einen Pumpstand (1) mit einer ein- oder mehrstufigen Kreiselpumpe (2), deren zumindest eines Pumpenlaufrad (4, 5, 6) auf einer Antriebswelle (7) eines Pumpenantriebs (3) fliegend gelagert ist, wobei zum Axialschubausgleich an der Antriebswelle (7) eine Ausgleichsvorrichtung (11) vorgesehen ist. Für den erfindungsgemäßen Pumpstand ist kennzeichnend, dass die Ausgleichsvorrichtung (11) zwischen dem zumindest einen Pumpenlaufrad (4, 5, 6) und dem Pumpenantrieb (3) angeordnet ist. Durch diese Anordnung der Ausgleichsvorrichtung (11) können lange und insbesondere externe Rückführungsleitungen für den Entlastungsstrom (E) vermieden werden und eine vom Motorkühlstrom (M) separate Führung des Entlastungsstroms (E) wird begünstigt (vgl. Fig. 1). <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft einen Pumpstand mit einer ein- oder mehrstufigen Kreiselpumpe, deren zumindest eines Pumpenlaufrad auf einer Antriebswelle eines Pumpenantriebs fliegend gelagert ist, wobei zum Axialschubausgleich an der Antriebswelle eine Ausgleichsvorrichtung vorgesehen ist.
Bei einer Spaltrohrmotorpumpe sind beispielsweise Pumpe und Antriebsmotor zu einer Einheit integriert. Das Pumpenteil kann sowohl in ein- als auch mehrstufiger Bauweise ausgeführt werden. Das Laufrad beziehungsweise die Laufräder sind dabei auf einer gemeinsamen Antriebswelle fliegend angeordnet.
Insbesondere mehrstufige Pumpen können jedoch zum Teil beachtliche Axialschubkräfte entwickeln, die mit herkömmlichen Axiallagerbunden nicht mehr zu beherrschen sind.
Man hat daher auch bereits eine Spaltrohrmotorpumpe geschaffen, die an dem dem Laufradsatz abgewandten und im Motorgehäuse befindlichen Wellenende der Antriebswelle eine Entlastungsvorrichtung zum Axialschubausgleich hat. Die Entlastungsvorrichtung weist eine mit der Antriebswelle drehfest verbundene Entlastungsscheibe auf. Ein radialer Stirnrandbereich dieser Entlastungsscheibe bildet einen quer zur Wellenlängsrichtung der Antriebswelle orientierten Ausgleichskanal, dem eine aus axial orientierten Umfangswandungen begrenzte Vordrossel vorgeschaltet ist.
Während die Vordrossel eine starre Flüssigkeitsdrossel bildet, stellt der Ausgleichskanal eine vom axialen Wellenstand abhängige variable Drossel dar. Durch die Vordrossel und den Ausgleichskanal wird ein Flüssigkeits-Teilstrom der Förderflüssigkeit von der Druckseite zur Saugseite dieser vorbekannten Kreiselpumpe geführt. Ein weiterer Teilstrom des Förderstromes wird als Kühlstrom abgezweigt und an der inneren Umfangswandung des Spaltrohrtopfes vorbei durch eine Längsbohrung der hohlgebohrten Antriebswelle zurück zur Saugseite der Pumpe geführt.
In der Praxis hat sich gezeigt, dass der Motorkühlstrom aus wärmetechnischen Gründen möglichst groß, der Entlastungsstrom aus Wirkungsgradgründen dagegen möglichst klein sein sollte. Dies lässt sich jedoch mit einer gemeinsamen Rückführungsleitung nicht immer verwirklichen. Man hat daher auch bereits eine Spaltrohrmotorpumpe geschaffen, bei welcher der Entlastungs- und Motorkühlstrom über getrennte Rückführungswege geführt sind. Während der Motorkühlstrom über die hohlgebohrte Welle zurückgeleitet wird, ist der Entlastungsstrom demgegenüber über eine äußere Umführungsleitung geführt. Aus Sicherheitsgründen sind beim Einsatz solcher Kreiselpumpen in der chemischen Industrie externe Umführungsleitungen jedoch nicht erwünscht.
Es besteht daher die Aufgabe, einen Pumpstand der eingangs erwähnten Art zu schaffen, der die oben erwähnten Nachteile des Standes der Technik weitestgehend vermeidet.
Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe besteht bei dem Pumpstand der eingangs erwähnten Art insbesondere darin, dass die Ausgleichsvorrichtung zwischen dem zumindest einen Pumpenlaufrad und dem Pumpenantrieb angeordnet ist.
Bei dem erfindungsgemäßen Pumpstand ist die Ausgleichsvorrichtung nicht auf der den Pumpenlaufrädern abgewandten Seite des Pumpenantriebs angeordnet, - vielmehr ist die Ausgleichsvorrichtung zwischen dem zumindest einen Pumpenlaufrad und dem Pumpenantrieb platziert. Durch diese Anordnung der Ausgleichsvorrichtung können lange und insbesondere externe Rückführungsleitungen für den Entlastungsstrom vermieden werden und eine vom Motorkühlstrom separate Führung des Entlastungsstroms wird begünstigt. Da die Ausgleichsvorrichtung insbesondere in der Nähe der Pumpenlaufräder und somit in dem Bereich platziert werden kann, in welchem die Axialschubkräfte hauptsächlich entstehen, wird eine unabhängige Ausgestaltung von Pumpe und Pumpenantrieb oder gar ein modularer Aufbau des erfindungsgemäßen Pumpenstands begünstigt.
In diesem Zusammenhang ist es besonders vorteilhaft, wenn die Ausgleichsvorrichtung auf der Antriebswelle angeordnet ist und/oder an das zumindest eine Laufrad oder den Laufradsatz unmittelbar angrenzt. Dabei ist es zweckmäßig, wenn die Ausgleichsvorrichtung in einem vom Pumpenantrieb getrennten oder trennbaren Pumpengehäuse angeordnet ist.
Eine bevorzugte Ausführungsform gemäß der Erfindung sieht vor, dass die Ausgleichsvorrichtung als hydraulische Entlastungsvorrichtung ausgestaltet ist und dass die Ausgleichsvorrichtung insbesondere eine in Abhängigkeit vom axialen Wellenstand variable Entlastungsvorrichtung bildet.
Dabei kann die Ausgleichsvorrichtung zweckmäßigerweise so gestaltet sein, dass diese einen Ausgleichskanal hat, der einerseits von einer Radialfläche eines mit der Antriebswelle in Wellenlängsrichtung unverrückbar verbundenen Entlastungskörpers und andererseits von einem gehäusefesten Wandungsabschnitt begrenzt ist und dass durch den Ausgleichskanal ein insbesondere von der Druckseite zur Saugseite der Pumpe geführter Teilstrom des Förderstroms geführt ist.
Um dem durch die Pumpe erzeugten Axialschub eine etwa gleichgroße Gegenkraft entgegensetzten zu können, ist es vorteilhaft, wenn dem Ausgleichskanal eine Vordrossel vorgeschaltet ist. Dabei sieht eine bevorzugte Ausführungsform gemäß der Erfindung vor, dass die Vordrossel durch einen in Wellenlängsrichtung der Antriebswelle orientierten und vom Teilstrom durchströmten Drosselkanal gebildet ist, und dass der Drosselkanal vorzugsweise einerseits durch die Umfangswandung des Entlastungskörpers und andererseits durch einen die Umfangswandung des Entlastungskörpers umgreifenden Wandungsabschnitt begrenzt.
Eine besonders kompakte und platzsparende Ausführungsform gemäß der Erfindung sieht vor, dass der Entlastungskörper druckseitig an dem Pumpenlaufrad der in Förderrichtung letzten Pumpstufe der Kreiselpumpe gehalten ist.
Eine externe Rückführungsleitung kann beispielsweise vermieden werden, wenn der von der Entlastungsvorrichtung kommende Teilstrom über einen Rückführungskanal zur Saugseite der Kreiselpumpe oder einer ihrer in Förderrichtung vorzugsweise vorderen Pumpstufen geführt ist und wenn der Rückführungskanal zwischen der Pumpenlaufradnabe zumindest einer Pumpstufe und der Antriebswelle vorgesehen ist.
Eine bevorzugte Ausführungsform gemäß der Erfindung sieht vor, dass die Kreiselpumpe als Spaltrohrmotorpumpe ausgestaltet ist.
Weitere Merkmale der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung eines erfindungsgemäßen Ausführungsbeispieles in Verbindung mit den Ansprüchen sowie der Zeichnung. Die einzelnen Merkmale können je für sich oder zu mehreren bei einer Ausführungsform gemäß der Erfindung verwirklicht sein.
Es zeigt:
Fig. 1
eine mehrstufige Spaltrohrmotorpumpe in einem Längsschnitt, und
Fig. 2
die Spaltrohrmotorpumpe aus Fig. 1 in einem TeilQuerschnitt durch ihre Antriebswelle im Bereich eines Pumpenlaufrades.
In Fig. 1 ist ein Pumpstand 1 mit einer Spaltrohrmotor-Kreiselpumpe 2 dargestellt, die insbesondere als Flüssigkeitspumpe dient. Bei dem hier dargestellten Pumpstand 1 sind die Kreiselpumpe 2 einerseits und der Pumpenantrieb 3 mit dem elektrischen Antriebsmotor andererseits zu einer Einheit integriert. Die Kreiselpumpe 2, die auch einstufig ausgestaltet sein kann, ist hier mehrstufig ausgebildet und weist einen Laufradsatz mit drei Pumpenlaufrädern 4, 5, 6 auf. Diese Pumpenlaufräder 4, 5, 6 sind einander benachbart auf einer gemeinsamen Antriebswelle 7 fliegend gelagert.
Die Kreiselpumpe 2 und der Pumpenantrieb 3 sind in separaten, lösbar miteinander verbundenen Gehäuseteilen untergebracht. Dabei ist der auf der Antriebswelle 7 drehfest gehaltene Läufer 8 des Pumpenantriebs 2 von dem äußeren Stator 9 umgriffen und durch einen Spaltrohrtopf 10 hermetisch dicht getrennt.
Zur Kühlung des Pumpenantriebs 3 ist ein Motorkühlstrom vorgesehen, dessen Strömungsführung hier durch eine gestrichelte Linie M angedeutet ist. Dieser Motorkühlstrom M wird als Teilstrom des Förderstromes von der Druckseite des Pumpenlaufradsatzes aus an der Wandungsinnenseite des Spaltrohrtopfes 10 vorbei bis zu dem dem Laufradsatz abgewandten Wellenende der Antriebswelle 7 geführt, um von dort durch die hohlgebohrte Antriebswelle 7 hindurch zur Saugseite der Kreiselpumpe 2 oder zwischen zwei Laufrädern zurückgeleitet zu werden.
Die hier dargestellte Spaltrohrmotorpumpe 2 weist zum Ausgleich des insbesondere durch die Pumpenlaufräder 4, 5, 6 erzeugten Axialschubes eine Ausgleichsvorrichtung 11 auf. Diese Ausgleichsvorrichtung 11 ist zwischen dem Pumpenlaufradsatz und dem Pumpenantrieb 3 in dem mit dem Pumpenantrieb 3 lösbar verbundenen Pumpen-Gehäuseteil angeordnet.
Die Ausgleichsvorrichtung 11 ist hier als hydraulische Entlastungsvorrichtung ausgestaltet, durch die ebenfalls ein, hier durch eine strich-punktierte Linie angedeuteter Teilstrom E des Förderstromes von der Saugseite zur Druckseite der Spaltrohrmotorpumpe 2 geführt wird.
Die Ausgleichsvorrichtung 11 hat dazu einen ringförmig umlaufenden Entlastungskörper 12, der im Querschnitt etwa L-förmig ausgestaltet ist und einen axialen Teilbereich 13 sowie einen radialen Teilbereich 14 hat. Dieser Entlastungskörper 12 ist rückseitig auf der Druckseite des in Förderrichtung letzten Pumpenlaufrades 6 vorgesehen.
Die Ausgleichsvorrichtung 11 weist einen hier radial orientierten Ausgleichskanal 15 auf, der einerseits von einer Radialfläche 16 am Entlastungskörper 12 und andererseits von einem gehäusefesten Wandungsabschnitt 7 begrenzt ist. Dieser Ausgleichskanal 15 bildet eine flexible Drossel, die eine vom axialen Wellenstand variable Entlastung entgegen dem Axialschub bewirkt.
Dem Ausgleichskanal 15 ist eine starre Vordrossel 18 vorgeschaltet, die durch einen in Wellen-Längsrichtung der Antriebswelle 7 orientierten und vom Teilstrom E durchströmten Drosselkanal gebildet ist. Dieser Drosselkanal wird durch eine axiale Umfangswandung 19 des Entlastungskörpers 12 einerseits und durch einen die Umfangswandung 19 des Entlastungskörpers 12 umgreifenden Wandungsabschnitt 20 begrenzt.
Der von der Ausgleichsvorrichtung 11 kommende Teilstrom E wird durch einen Rückführungskanal zur Saugseite der Kreiselpumpe 2 oder einer ihrer in Förderrichtung vorzugsweise vorderen Pumpstufen geführt. Während in Fig. 1 erkennbar ist, dass dieser Rückführungskanal zwischen der Pumpenlaufradnabe der Pumpenlaufräder 5, 6 und der Antriebswelle 7 vorgesehen ist, ist in Fig. 2 gut zu erkennen, dass dieser dem Teilstrom E zugeordnete Rückführungskanal durch drei, über den Wellenumfang der Antriebswelle 7 verteilt angeordnete Längsnuten 21 in der Antriebswelle 7 und/oder in den Laufradnaben der Pumpenlaufräder 4, 5, 6 gebildet sein kann. In Fig. 1 ist zu erkennen, dass die Ausgleichsvorrichtung 11 hinter dem in Förderrichtung letzten Pumpenlaufrad 6 angeordnet ist. Der zum Axialschubausgleich erforderliche Entlastungsstrom E wird vom Förderstrom hinter dem in Förderrichtung letzten Pumpenlaufrad 6 abgezweigt, durch die Vordrossel 18 dem variablen Drosselspalt der Ausgleichsvorrichtung 11 zugeführt, wo ein von der axialen Wellenstellung abhängiger Steuerspalt gebildet ist. Von dort wird der Entlastungsstrom E über eine Einlass-Querbohrung 22 in den durch die Nuten 21 gebildeten Rückführungskanal zwischen Laufradnaben und Antriebswelle 7 geführt und über eine weitere Auslass-Querbohrung 23 zum Beispiel hinter das in Förderrichtung erste, saugseitige Pumpenlaufrad 4 geführt. Der zur Rückführung des Entlastungsstromes E erforderliche Rückführungskanal wird durch zumindest eine, vorzugsweise mehrere Längsnuten 21 in den Laufradnaben der Pumpenlaufräder 5, 6 gebildet, wobei die Nuten 21 so angeordnet sind, dass sie in axialer Richtung fluchten. Durch Querbohrungen in den Laufradnaben kann die Rückführstelle an jeden beliebigen Ort zwischen zwei Pumpenlaufrädern verlegt werden.
Der durch Nuten 21 der Pumpenlaufräder gebildete Rückführungskanal für den Entlastungsstrom E ist einfach herzustellen und baut äußerst kompakt. Dadurch ist es möglich, eine kompakte platzsparende Ausgleichsvorrichtung 11 für eine mehrstufige Spaltrohrmotorpumpe zu schaffen. Durch den zwischen den Laufradnaben einerseits und der Antriebswelle 7 andererseits vorgesehenen Rückführungskanal des Entlastungsstromes 11 entfallen äußere Umführungsleitungen und eventuell erforderliche Schweißverbindungen. Die separate Führung von Entlastungsstrom E und Motorkühlstrom M hat den Vorteil, dass beide Teilströme entkoppelt sind, d.h. sich nicht gegenseitig beeinflussen. Außerdem kann die Rückführung beider Teilströme an verschiedenen Stellen im Pumpenteil erfolgen, wenn dies aus wärmetechnischen Gründen oder aufgrund der tatsächlich auftretenden Axialkräfte erforderlich sein sollte. Letzteres ist von Bedeutung bei der Förderung von siedenden Flüssigkeiten, wo mit einer Verdampfung des Fördermittels gerechnet werden muß.
Das axiale Spiel der Antriebswelle 7 in Richtung zur Kreiselpumpe 2 wird begrenzt durch die Spaltbreite "Null" an dem Steuerspalt der Entlastungsvorrichtung 11, - in die der Kreiselpumpe 2 entgegengesetzte Richtung durch die Spaltbreite "Null" am axialen Lagerband des pumpenseitigen Lagers. Dadurch lässt sich das axiale Wellenspiel der Antriebswelle 7 sehr genau einstellen. Für den Fall, dass das Wellenspiel durch die Axiallagerbunde des pumpen- beziehungsweise motorseitigen Lagers bestimmt wird, ist dies nur mit größeren Toleranzen möglich, da sich die Toleranzen von allen Dichtungen und Bauteilen zwischen pumpen- und motorseitigem Axiallager auf summieren.
Die Ausgleichsvorrichtung 11 im Pumpenteil des hier dargestellten Pumpstands 1 zeichnet sich durch eine besonders kompakte Bauform aus. Da der durch die Ausgleichsvorrichtung 11 hindurchgeführte Entlastungsstrom E durch einen durch Längsnuten 21 in den Laufradnaben gebildeten und von der Antriebswelle 7 begrenzten Rückführungskanal separat rückgeführt wird, kann auf externe Umführungsleitungen verzichtet werden. Das Axialspiel der Antriebswelle 7 ist unabhängig von Bauteil- und Dichtungstoleranzen. Da der Motorkühlstrom M unabhängig vom Entlastungsstrom E durch die hohlgebohrte Antriebswelle 7 geführt wird, kann die Motorkühlung unabhängig von der Ausgleichsvorrichtung 11 konzipiert werden.

Claims (11)

  1. Pumpstand (1) mit einer ein- oder mehrstufigen Kreiselpumpe (2), deren zumindest eines Pumpenlaufrad (4, 5, 6) auf einer Antriebswelle (7) eines Pumpenantriebs (3) fliegend gelagert ist, wobei zum Axialschubausgleich an der Antriebswelle (7) eine Ausgleichsvorrichtung (11) vorgesehen ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausgleichsvorrichtung (11) zwischen dem zumindest einen Pumpenlaufrad (6) und dem Pumpenantrieb (3) angeordnet ist.
  2. Pumpstand nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausgleichsvorrichtung (11) auf der Antriebswelle (7) angeordnet ist und/oder an das zumindest eine Laufrad (6) oder den Laufradsatz (4, 5, 6) unmittelbar angrenzt.
  3. Pumpstand nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausgleichsvorrichtung (11) in einem vom Pumpenantrieb (3) getrennten oder trennbaren Pumpengehäuse angeordnet ist.
  4. Pumpstand nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausgleichsvorrichtung (11) als hydraulische Entlastungsvorrichtung ausgestaltet ist.
  5. Pumpstand nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausgleichsvorrichtung (11) eine in Abhängigkeit vom axialen Wellenstand variable Entlastungsvorrichtung bildet.
  6. Pumpstand nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Ausgleichsvorrichtung (11) einen quer zur Wellen-Längsachse orientierten Ausgleichskanal (15) hat, der einerseits von einer Radialfläche (16) eines mit der Antriebswelle (7) in Wellen-Längsrichtung unverrückbar verbundenen Entlastungskörpers (12) und andererseits von einem gehäusefesten Wandungsabschnitt (17) begrenzt ist und dass durch den Ausgleichskanal (15) ein insbesondere von der Druckseite zur Saugseite der Pumpe (2) geführter Teilstrom (E) des Förderstroms geführt ist.
  7. Pumpstand nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass dem Ausgleichskanal (15) eine Vordrossel vorgeschaltet ist.
  8. Pumpstand nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Vordrossel durch einen in Wellen-Längsrichtung der Antriebswelle (7) orientierten und vom Teilstrom (E) durchströmten Drosselkanal gebildet ist und dass der Drosselkanal vorzugsweise einerseits durch die Umfangswandung (19) des Entlastungskörpers (12) umgreifenden Wandungsabschnitt (20) begrenzt ist.
  9. Pumpstand nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der Entlastungskörper (12) druckseitig an dem Pumpenlaufrad (6) der in Förderrichtung letzten Pumpstufe der Kreiselpumpe (2) gehalten ist.
  10. Pumpstand nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch kennzeichnet, dass der von der Ausgleichsvorrichtung (11) kommende Teilstrom (E) über einen Rückführungskanal zur Saugseite der Kreiselpumpe (2) oder einer ihrer in Förderrichtung vorzugsweise forderen Pumpstufen (4, 5) geführt ist und dass der Rückführungskanal zwischen der Pumpenlaufradnabe zumindest einer Pumpstufe (4, 5, 6) und der Antriebswelle (7) vorgesehen ist.
  11. Pumpstand nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Kreiselpumpe (2) als Spaltrohrmotorpumpe ausgestaltet ist.
EP03010971A 2002-07-04 2003-05-16 Pumpstand Withdrawn EP1378667A3 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10230025 2002-07-04
DE10230025A DE10230025A1 (de) 2002-07-04 2002-07-04 Pumpstand

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1378667A2 true EP1378667A2 (de) 2004-01-07
EP1378667A3 EP1378667A3 (de) 2005-01-12

Family

ID=29719456

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP03010971A Withdrawn EP1378667A3 (de) 2002-07-04 2003-05-16 Pumpstand

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP1378667A3 (de)
DE (1) DE10230025A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3936726A1 (de) * 2020-07-07 2022-01-12 Sulzer Management AG Anpassung der ausströmmenge einer mehrstufigen pumpe durch einstellung des spiels des entlastungskolbens

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102840142B (zh) * 2012-09-26 2015-08-12 上海创科泵业制造有限公司 一种电机上置的多级屏蔽泵

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3031973A (en) * 1959-11-30 1962-05-01 Kramer Herman Centrifugal pump with canned motor
US3220350A (en) * 1964-09-03 1965-11-30 Crane Co Motor driven pump
EP0078345A1 (de) * 1981-10-31 1983-05-11 Bran &amp; Lübbe GmbH Spaltrohrmotor-Kreiselpumpe mit Axialschubausgleich
DE3232473A1 (de) * 1982-09-01 1984-03-01 Reinecker Heyko Dipl Ing Fh Kreiselpumpe mit spaltrohr-magnetkupplung

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4938641B1 (de) * 1970-08-06 1974-10-19
DE3520360C2 (de) * 1985-06-07 1994-03-31 Hermetic Pumpen Gmbh Pumpenaggregat mit einer mehrstufigen Pumpe

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3031973A (en) * 1959-11-30 1962-05-01 Kramer Herman Centrifugal pump with canned motor
US3220350A (en) * 1964-09-03 1965-11-30 Crane Co Motor driven pump
EP0078345A1 (de) * 1981-10-31 1983-05-11 Bran &amp; Lübbe GmbH Spaltrohrmotor-Kreiselpumpe mit Axialschubausgleich
DE3232473A1 (de) * 1982-09-01 1984-03-01 Reinecker Heyko Dipl Ing Fh Kreiselpumpe mit spaltrohr-magnetkupplung

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3936726A1 (de) * 2020-07-07 2022-01-12 Sulzer Management AG Anpassung der ausströmmenge einer mehrstufigen pumpe durch einstellung des spiels des entlastungskolbens

Also Published As

Publication number Publication date
DE10230025A1 (de) 2004-02-12
EP1378667A3 (de) 2005-01-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3427112A1 (de) Seitenkanalpumpe mit kraefteausgleich
EP3224483B1 (de) Kreiselpumpe mit einer leiteinrichtung
DE2361328C2 (de) Zentrifugalpumpe mit Gasabführung aus dem Laufrad
DE3124867C2 (de) Flüssigkeitsring-Vakuumpumpe für gasförmige Medien
DE102012003680A1 (de) Vakuumpumpe
EP0323834A2 (de) Dichtungsfreie Pumpe
DE102009011082A1 (de) Multi-Inlet-Vakuumpumpe
EP2322803B1 (de) Pumpe mit einer magnetkupplung
DE4315448A1 (de) Peripheralrad-Pumpe
DE3128374A1 (de) Radialschaufelunterstuetzte seitenkanalpumpe
WO2004109117A1 (de) Mehrstufige kreiselpumpe
DE3029730A1 (de) Zweistufiger kreiselverdichter.
EP0097924A2 (de) Turbinenpumpe
EP1378667A2 (de) Pumpstand
DE102005060895B4 (de) Kreiselpumpe zur Förderung heißer und/oder leicht ausgasender und/oder gasbeladener Medien
DE2733631A1 (de) Kreiselpumpe
DE102008061805A1 (de) Vakuumpumpe sowie Pumpelement
EP0584106B1 (de) Mehrflutige flüssigkeitsringpumpe
DE4005923C2 (de) Kreiselpumpe mit Laufrädern unterschiedlicher Drehzahl
DE1808305A1 (de) Spaltrohrmotor-Kreiselpumpenaggregat
DE102011116957A1 (de) Multiple Koaxialpumpe
EP0459269B1 (de) Seitenkanalverdichter
WO2009043765A1 (de) Kraftstoffpumpe zum fördern von kraftstoff aus einem vorratsbehälter zu einer brennkraftmaschine
EP1006282A2 (de) Selbstansaugendes Motorpumpenaggregat
DE2357305B2 (de) Laufrad für Kreiselpumpen

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: 7F 04D 13/06 B

Ipc: 7F 04D 29/22 B

Ipc: 7F 04D 29/04 A

17P Request for examination filed

Effective date: 20050610

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT CH DE FR LI

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN WITHDRAWN

18W Application withdrawn

Effective date: 20060118