EP0913219B1 - Procédé de coulée de métal liquide dans un conduit comprenant au moins deux pièces réfractaires - Google Patents

Procédé de coulée de métal liquide dans un conduit comprenant au moins deux pièces réfractaires Download PDF

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EP0913219B1
EP0913219B1 EP98401310A EP98401310A EP0913219B1 EP 0913219 B1 EP0913219 B1 EP 0913219B1 EP 98401310 A EP98401310 A EP 98401310A EP 98401310 A EP98401310 A EP 98401310A EP 0913219 B1 EP0913219 B1 EP 0913219B1
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EP
European Patent Office
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oil
injection
inert gas
conduit
molten metal
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP98401310A
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German (de)
English (en)
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EP0913219A1 (fr
Inventor
Michel Florent
Francis Lecleire
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Sollac SA
Original Assignee
Sollac SA
Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC
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Publication date
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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/14—Closures
    • B22D41/22—Closures sliding-gate type, i.e. having a fixed plate and a movable plate in sliding contact with each other for selective registry of their openings
    • B22D41/42—Features relating to gas injection
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/50—Pouring-nozzles
    • B22D41/58—Pouring-nozzles with gas injecting means

Definitions

  • the invention relates to a method for sealing the joint plane between two contiguous refractory parts of a molten metal flow conduit.
  • the steel is drained from the bottom of the pocket through a flow adjustment drawer, then flows into a distributor through a spray protective tube; the steel is then drained from the bottom of the distributor through an internal nozzle, then flows through an external nozzle into the ingot mold.
  • a pocket drain flow adjustment drawer in fact generally comprises two adjoining refractory plates, sliding one on the other in a plane perpendicular to the direction of flow of the molten metal, which each have a hole; by sliding the plates, the covering surface of the two holes is adjusted so as to regulate the flow of steel.
  • the contiguous surface of two internal and external refractory nozzles poses the same sealing problems as the two adjoining refractory plates of a drain drawer; as the external nozzle, of refractory material, must be able to be changed during casting (using a nozzle exchange device), this nozzle therefore has a joint plane or contiguous surface with the internal nozzle.
  • the vacuum created in the casting duct by the flow of liquid steel causes, at the joint planes of the refractory parts of the circuit, external gas aspirations.
  • an inert gas is generally injected at the level of the adjoining surface. like argon; the injected gas is therefore found in the molten metal circuit.
  • annular inert gas diffusion channel is generally provided which goes around the liquid metal conduit at this location.
  • This annular channel is connected to a supply conduit opening to the outside of the nozzles; it is itself connected to means for injecting inert gas.
  • the flow of inert gas is even generally high enough for part of the inert gas to escape even towards the outside of the joint plane, ie towards the atmosphere.
  • circulation means are then used in one of the refractory elements so as to reach the joint plane or interface between the refractory elements and means for sending this material through these circulation means.
  • the invention aims to avoid the aforementioned drawbacks.
  • the subject of the invention is a process for casting liquid metal through a conduit comprising at least two adjoining refractory pieces in which, during the flow of said liquid metal in said conduit, a gas is injected, inert with respect to screw of said liquid metal, at the joint plane between the two said refractory pieces so as to avoid the introduction of gas from the atmosphere into said conduit at said joint plane, characterized in that oil is propelled or injected at said plane of joined using said inert gas, and in that the cracking or decomposition temperature of said oil is lower than the temperature of said joint plane at the point where said inert gas is injected; in this way, the solid cracking or decomposition residues clog up said joint plane to improve its sealing, and in that said oil contains carbon particles, in particular graphite and / or smoke black; these solid particles reinforce the sealing effect of the joint plane.
  • the liquid steel of the distributor is emptied by an internal nozzle secured to the bottom of the distributor which communicates with an external refractory nozzle, the lower end of which dips below the level of liquid metal in the mold.
  • the two successive refractory parts that are the internal nozzle and the external nozzle therefore form a casting conduit element for liquid steel.
  • the junction plane or contiguous surface of these two parts comprises an annular channel around said conduit and a supply conduit of said annular channel opening outwards.
  • said supply conduit is connected to means for injecting inert gas.
  • a device adapted to inject oil into this circuit is added up to the level of the annular channel.
  • This oil injection device may be a continuous injection device or a device for periodic intermittent injections of “doses” of oil.
  • a device for continuous oil injection it is possible in particular to use a device for spraying oil droplets into the inert gas, or else an “oiler” of the type that is conventionally installed on compressed air circuits. supply of pneumatic cylinders.
  • steel is poured into the distributor; the steel contained in the distributor then flows by gravity into the mold through the conduit formed by the two refractory nozzles.
  • the supply duct of the annular channel is supplied with inert gas, for example in argon, so that, if there are leaks, there is in the junction plane of the two nozzles, only inert gas enters the liquid metal and any risk of pollution of the liquid steel by reactive gases such as oxygen or nitrogen from the atmosphere is avoided.
  • inert gas for example in argon
  • the rate of injection of inert gas into the joint plane of the nozzles therefore depends on the level of these leaks and is adapted in a manner known in itself to avoid any risk of pollution of the liquid steel by reactive gases such as oxygen or nitrogen.
  • oil is therefore injected into the inert gas supply circuit so as to entrain it into the annular channel and to distribute it uniformly over the entire circumference of this channel, from where it is then sucked or pushed, with the inert gas, through leakage interstices all around the joint plane of the two nozzles on the one hand towards the center of the conduit where the metal flows liquid on the other hand towards the outside of said conduit.
  • the oil entrained in this joint plane decomposes into solid particles which agglomerate and s '' gradually accumulate in the leakage interstices until they plug them completely.
  • an oil is chosen whose cracking or decomposition temperature is lower than the normal temperature which prevails in the annular channel when metal is poured into the conduit.
  • oils containing suspended carbon particles are used, which makes it easier to plug the leaks.
  • the oil injection device is suitable for intermittently injecting doses of oil with a volume much greater than that of the annular channel and in such a way that these doses of oil are propelled by the inert gas to distribute them evenly. throughout the volume of the annular canal; an inert gas overpressure may be necessary for this purpose when injecting a dose of oil.
  • the operation of the oil injection device is controlled so as to stop the injections as soon as the required level of sealing is reached and resume as soon as the level of sealing evaluated is no longer considered sufficient.
  • the level of sealing between the two nozzles is evaluated, for example by measuring the supply pressure of the annular channel under constant flow, or for example by measuring the supply flow under constant pressure.
  • Example 2 Method according to the invention
  • the purpose of this example is to illustrate a variant implementation of the casting method according to the invention in the case where “doses” of oil are injected periodically into the inert gas supply circuit, in the case where inert gas supply means are available which can be regulated in flow rate and in the case where the injection of oil and inert gas is regulated as a function of a "target" sealing level.
  • the argon supply pressure in the supply channel of the annular channel progressively passes from 0.3 10 5 Pa. To 2 10 5 Pa., This which indicates a good clogging of the joint plane of the two refractory nozzles.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
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Description

  • L'invention concerne un procédé pour étanchéifier le plan de joint entre deux pièces réfractaires jointives d'un conduit d'écoulement de métal en fusion.
  • Pour la coulée d'acier à partir d'une poche dans une lingotière, l'acier est vidangé par le fond de la poche au travers d'un tiroir de réglage de débit, puis s'écoule dans un répartiteur au travers d'un tube protecteur de jet ; l'acier est ensuite vidangé par le fond du répartiteur au travers d'une busette interne, puis s'écoule au travers d'une busette externe jusque dans la lingotière.
  • Le long du circuit de coulée d'acier, on trouve alors deux plans de joint de pièces réfractaires jointives : un plan de joint entre deux plaques réfractaires du tiroir de vidange de poche et un plan de joint entre les deux busettes réfractaires interne et externe.
  • Un tiroir de réglage de débit de vidange de poche comporte en effet généralement deux plaques réfractaires jointives, coulissantes l'une sur l'autre dans un plan perpendiculaire au sens d'écoulement du métal fondu, qui sont dotées chacune d'un trou ; par coulissement des plaques, on règle la surface de recouvrement des deux trous de manière à réguler le débit d'acier.
  • Les documents FR 2 560 085, FR 2 415 507 et FR 2 529 493 décrivent des tiroirs de réglage de débit de vidange :
    • dans FR 2 560 085, à proximité du plan de joint des plaques réfractaires, on forme des cavités dans lesquelles on dispose ou on injecte des hydrocarbures (exemple : poix solide, graisse, ou gaz méthane) ; ces hydrocarbures cheminent à travers les pores du réfractaire, notamment jusqu'aux surfaces jointives des plaques et « empêchent ainsi dans une large mesure la pénétration d'acier en fusion entre les plaques » (effet d'étanchéification) « tout en assurant un effet lubrifiant qui évite les détériorations liées au frottement » (page 2, lignes 24 à 30).
    • dans FR 2 415 507, par l'intermédiaire d'un canal annulaire pratiqué dans le plan de joint de pièces réfractaires formant un conduit de coulée, on injecte un gaz inerte (argon), afin de régler le débit de coulée de métal (notamment afin de maîtriser l'effet de sur-vitesse en début de coulée) ; le gaz injecté se retrouve dans le conduit de coulée.
    • dans FR 2 529 493, document sur lequel est basé le préambule des revendications joints, on rappelle que les plaques réfractaires de ces tiroirs sont généralement en alumine, zircon ou magnésie, généralement graphité, et sont soigneusement imprégnées de goudron sous vide ; on indique que le passage du métal dans le tube de coulée entraîne une aspiration d'air entre les plaques et provoque ainsi une dégradation sensible de la propreté inclusionnaire du métal coulé ; on décrit un dispositif comportant, au niveau du plan de joint entre les pièces réfractaires (« zone à lubrifier et à protéger »), un canal annulaire circulant autour du tube de coulée ; pour améliorer l'étanchéité et limiter les aspirations d'air, on injecte dans ce canal annulaire de la matière « lubrifiante et protectrice » (exemple : brai, dérivé de la distillation du charbon ou du pétrole); cette matière « se répand dans l'interstice entre les plaques » (page 4, ligne18).
  • La surface jointive de deux busettes réfractaires interne et externe pose les mêmes problèmes d'étanchéification que les deux plaques réfractaires jointives d'un tiroir de vidange ; comme la busette externe, en matériau réfractaire, doit pouvoir être changée en cours de coulée (à l'aide d'un dispositif d'échange de busette), cette busette présente donc un plan de joint ou surface jointive avec la busette interne.
  • Si l'étanchéité n'est pas suffisamment assurée entre deux éléments réfractaires jointifs du circuit de métal liquide, la dépression créée dans le conduit de coulée par l'écoulement de l'acier liquide provoque, au niveau des plans de joint des pièces réfractaires du circuit, des aspirations de gaz externe.
  • Afin d'éviter que certains gaz de l'atmosphère, comme de l'oxygène ou de l'azote, ne pénètrent à ce niveau dans le circuit de métal fondu, on injecte généralement, au niveau de la surface jointive, un gaz inerte, comme de l'argon ; le gaz injecté se retrouve donc dans le circuit de métal fondu.
  • Ainsi, au niveau des plans de joint ou surfaces jointives de pièces réfractaires successives d'un circuit de coulée de métal liquide, on prévoit généralement un canal annulaire de diffusion de gaz inerte faisant le tour du conduit de métal liquide à cet endroit.
  • Ce canal annulaire est connecté à un conduit d'alimentation débouchant vers l'extérieur des busettes ; il est lui-même relié à des moyens d'injection de gaz inerte.
  • Pendant la coulée de métal liquide, on maintient donc, dans ce canal annulaire, un débit de gaz inerte destiné à être aspiré au niveau des plans de joint des pièces réfractaires dudit circuit, de manière à éviter à cet endroit des infiltrations de gaz provenant de l'atmosphère dans le circuit de métal liquide.
  • Le débit de gaz inerte est même généralement suffisamment élevé pour qu'une partie du gaz inerte s'échappe même vers l'extérieur du plan de joint, c'est à dire vers l'atmosphère.
  • L'inconvénient d'un tel procédé est qu'il consomme des quantités importantes de gaz inerte.
  • Un autre inconvénient est provoqué par le gaz inerte dans le flux de métal liquide : ce gaz peut avoir des effets néfastes sur la solidification du métal (notamment dans la lingotière), ce qui est préjudiciable à la qualité du métal obtenu.
  • Par ailleurs, pour améliorer l'étanchéité du plan de joint et limiter les aspirations d'air dans le tube de coulée, on peut également injecter dans le plan de joint une matière telle que décrite dans FR 2 529 493.
  • Pour réaliser cette injection, on utilise alors des moyens de circulation pratiqués dans l'un des éléments réfractaires de manière à atteindre le plan de joint ou interface entre les éléments réfractaires et des moyens d'envoi de cette matière à travers ces moyens de circulation.
  • L'inconvénient du dispositif décrit dans FR 2 529 493 est qu'il se bouche rapidement et que, en cas de bouchage des moyens de circulation de la matière injectée, de l'air risque à nouveau d'être aspiré en grandes quantités dans le tube de coulée.
  • L'invention a pour but d'éviter les inconvénients précités.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de coulée de métal liquide à travers un conduit comportant au moins deux pièces réfractaires jointives dans lequel, pendant l'écoulement dudit métal liquide dans ledit conduit, on injecte un gaz, inerte vis à vis dudit métal liquide, au niveau du plan de joint entre les deux dites pièces réfractaires de manière à éviter l'introduction de gaz provenant de l'atmosphère dans ledit conduit au niveau dudit plan de joint, caractérisé en ce que l'on propulse ou on injecte de l'huile au niveau dudit plan de joint à l'aide dudit gaz inerte, et en ce que
       la température de craquage ou de décomposition de ladite huile est inférieure à la température dudit plan de joint à l'endroit où l'on injecte ledit gaz inerte ; de la sorte, les résidus solides de craquage ou de décomposition colmatent ledit plan de joint pour en améliorer l'étanchéité, et en ce que
       ladite huile contient des particules de carbone, notamment du graphite et/ou du noir de fumée ; ces particules solides renforcent l'effet de colmatage du plan de joint.
  • L'invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes
    • on injecte l'huile de manière intermittente par « doses » de volume prédéterminé ; le gaz inerte propulse chaque dose d'huile dans le plan de joint ; on diminue encore les risques de bouchage des circuits d'injection de gaz.
    • si l'on injecte ledit gaz dans un canal annulaire pratiqué autour dudit conduit dans ledit plan de joint, de préférence ledit volume de dose d'huile est supérieur au volume dudit canal annulaire.
    • on régule l'injection ou la propulsion d'huile en fonction de l'évaluation du niveau d'étanchéification dudit plan de joint ; on peut même supprimer complètement l'injection d'huile quand on estime avoir atteint un niveau suffisant d'étanchéité et re-déclencher l'injection d'huile quand le niveau d'étanchéité se dégrade à nouveau ; cette régulation permet de maintenir à un niveau minimum la consommation de gaz inerte et permet aussi de limiter les risques de bouchage.
    • on régule l'injection d'huile en modifiant la fréquence d'injection des doses d'huile.
    • on évalue ledit niveau d'étanchéification en fonction de la pression d'injection du gaz inerte ou en fonction du débit d'injection du gaz inerte ; à débit donné, une pression faible est l'indice d'une mauvaise étanchéité ; à pression donnée, un débit élevé est l'indice d'une mauvaise étanchéité.
  • L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, et en référence au cas de la jonction entre deux busettes réfractaires jointives dans un circuit de coulée continu d'acier.
  • Sur le circuit de coulée d'acier, on trouve une poche, un répartiteur et une lingotière ; l'acier liquide du répartiteur se vide par une busette interne solidaire du fond du répartiteur qui communique avec une busette réfractaire externe dont l'extrémité inférieure plonge sous le niveau de métal liquide dans la lingotière.
  • Les deux pièces réfractaires successives que sont la busette interne et la busette externe forment donc un élément de conduit de coulée pour l'acier liquide. Le plan de jonction ou surface jointive de ces deux pièces comporte un canal annulaire faisant le tour dudit conduit et un conduit d'alimentation dudit canal annulaire débouchant vers l'extérieur.
  • Par des moyens de connexion adaptés, ledit conduit d'alimentation est relié à des moyens d'injection en gaz inerte.
  • Sur le circuit d'alimentation en gaz inerte, on rajoute un dispositif adapté pour injecter de l'huile dans ce circuit jusqu'au niveau du canal annulaire.
  • Ce dispositif d'injection d'huile peut être un dispositif d'injections continues ou un dispositif d'injections intermittentes périodiques de « doses » d'huile.
  • Comme dispositif d'injection continue d'huile, on peut notamment utiliser un dispositif de pulvérisation de gouttelettes d'huile dans le gaz inerte, ou encore un « huileur » du type de ceux qu'on implante classiquement sur les circuits d'air comprimé d'alimentation de vérins pneumatiques.
  • On va maintenant décrire le procédé de coulée de métal liquide selon l'invention.
  • D'une manière connue en elle-même, on verse de l'acier dans le répartiteur ; l'acier contenu dans le répartiteur s'écoule alors par gravité dans la lingotière à travers le conduit formé par les deux busettes réfractaires.
  • Pendant l'écoulement du métal liquide dans ce conduit, on alimente en gaz inerte, par exemple en argon, le conduit d'alimentation du canal annulaire, de sorte que, si fuites il y a dans le plan de jonction des deux busettes, seul du gaz inerte pénètre dans le métal liquide et on évite tout risque de pollution de l'acier liquide par des gaz réactifs comme l'oxygène ou l'azote provenant de l'atmosphère.
  • Il faut noter que ces fuites dépendent des défauts d'usinage des plans de joint des busettes et de l'usure de ces plans de joint, résultant par exemple du positionnement de la busette externe au moment du changement de busette.
  • Dans le cas de tiroirs de coulée à la sortie d'une poche, ces fuites dépendent de l'usure des deux plaques coulissantes du tiroir.
  • Le débit d'injection de gaz inerte dans le plan de joint des busettes dépend donc du niveau de ces fuites et est adapté d'une manière connue en elle-même pour éviter tout risque de pollution de l'acier liquide par des gaz réactifs comme l'oxygène ou l'azote.
  • Selon l'invention, à l'aide du dispositif adapté déjà cité, on injecte donc de l'huile dans le circuit d'alimentation en gaz inerte de manière à l'entraîner jusque dans le canal annulaire et à la répartir uniformément sur toute la circonférence de ce canal, d'où elle est ensuite aspirée ou poussée, avec le gaz inerte, au travers des interstices de fuite tout autour du plan de joint des deux busettes d'une part vers le centre du conduit où s'écoule le métal liquide d'autre part vers l'extérieur dudit conduit.
  • Comme la zone du plan de joint, notamment la zone comprise entre le canal annulaire et la paroi interne du conduit, est à une température très élevée, l'huile entraînée dans ce plan de joint se décompose en particules solides qui s'agglomèrent et s'accumulent progressivement dans les interstices de fuite jusqu'à les colmater complètement.
  • Progressivement, on aboutit alors, grâce à l'invention, à une étanchéification améliorée sinon complète du plan de joint, ce qui permet de diminuer sensiblement la consommation de gaz inerte ; par ailleurs, puisque le circuit d'injection d'huile est commun au circuit d'injection de gaz, on diminue considérablement les risques de bouchage rencontrés dans le dispositif décrit dans FR 2 529 493 ; en cas de colmatage insuffisant du plan de joint, l'injection de gaz inerte permet toujours d'empêcher l'aspiration d'air dans le tube de coulée.
  • On constate que l'étanchéification est réalisée plus rapidement lorsqu'on injecte des doses d'huile de volume supérieur à celui du canal annulaire et on injecte alors ces doses d'huile de manière intermittente.
  • On constate aussi une amélioration de la qualité de l'acier coulé selon l'invention, notamment parce que la quantité de gaz inerte entraînée dans le métal liquide est beaucoup plus faible.
  • Pour mettre en oeuvre l'invention, on choisit une huile dont la température de craquage ou de décomposition est inférieure à la température normale qui règne dans le canal annulaire lorsque l'on coule du métal dans le conduit.
  • Pour mettre en oeuvre l'invention, on utilise des huiles contenant des particules de carbone en suspension, ce qui facilite le colmatage des fuites.
  • Les exemples suivants illustrent l'invention.
    • Exemple 1 :
  • Cet exemple a pour but d'illustrer un procédé connu appliqué au colmatage du plan de joint entre deux busettes de coulée d'acier utile à la compréhension de l'invention.
  • Les caractéristiques du dispositif au niveau du plan de joint sont les suivantes :
    • diamètre interne du conduit de coulée d'acier : 70 mm ;
    • diamètre de l'anneau du conduit annulaire d'injection de gaz inerte : 120 mm ;
    • conduit annulaire de section approximativement demi-cylindrique : largeur 5 mm, hauteur 3 mm (le volume total du conduit annulaire atteint donc environ 4 cm3) ;
    • nature du gaz inerte : argon ;
    • nature de l'huile utilisée pour l'injection : huile référencée « TELLUS 22 » de la Société SHELL;
  • Le dispositif d'injection d'huile est adapté pour injecter de manière intermittente des doses d'huile de volume très supérieur à celui du canal annulaire et de manière à ce que ces doses d'huile soient propulsées par le gaz inerte pour se répartir uniformément dans tout le volume du canal annulaire ; une surpression de gaz inerte peut être nécessaire à cet effet au moment de l'injection d'une dose d'huile.
  • Pendant la coulée de l'acier dans le conduit de coulée, pendant qu'on injecte du gaz inerte dans le canal annulaire d'une manière connue en elle-même pour éviter que des gaz réactifs ne pénètrent dans le circuit de coulée, on injecte donc également de l'huile dans le circuit de gaz inerte à l'aide du dispositif d'injection d'huile.
  • De préférence, on asservit la marche du dispositif d'injection d'huile de manière à stopper les injections dès que le niveau d'étanchéification requis est atteint et à les reprendre dès que le niveau d'étanchéification évalué n'est plus considéré comme suffisant.
  • On évalue le niveau d'étanchéification entre les deux busettes par exemple en mesurant la pression d'alimentation du canal annulaire sous débit constant, ou par exemple en mesurant le débit d'alimentation sous pression constante.
  • Lorsqu'il existe des fuites au niveau du plan de joint vers l'extérieur du conduit de coulée, la quantité d'huile projetée vers l'extérieur dans l'atmosphère au moment des injections s'enflamme spontanément au niveau du plan de joint.
  • Après mise en oeuvre de l'invention, on a analysé les teneurs en carbone de l'acier obtenu et on n'a constaté aucune reprise en carbone de cet acier, ce qui indique clairement que le procédé selon l'invention ne pollue pas en carbone le métal liquide.
  • On pouvait craindre en effet que des particules solides résultant de la décomposition de l'huile ne soient entraînées dans le métal au cours de la mise en oeuvre de l'invention.
    • Exemple 2 : Procédé selon l'invention
  • D'autres essais concluants ont été réalisés dans les mêmes conditions que dans l'exemple 1 avec la même huile, mais chargée :
    • soit de 10% en poids de graphite (granulométrie : 70% de passage au tamis de maille égale à 100 µm).
    • en « noir de fumée » d'une qualité utilisée habituellement dans la « poudre de moule », c'est à dire pour la lubrification de l'acier dans les lingotières de coulée continue , cette poudre est fournie par la Société DENAIN ANZIN MINÉRAUX.
    Exemple 3 : Procédé selon l'invention
  • Cet exemple a pour but d'illustrer un variante de mise en oeuvre du procédé de coulée selon l'invention dans le cas où on injecte des « doses » d'huile de manière périodique dans le circuit d'alimentation en gaz inerte, dans le cas où on dispose de moyens d'alimentation en gaz inerte qui peuvent être régulés en débit et dans le cas où on régule l'injection d'huile et de gaz inerte en fonction d'un niveau d'étanchéification « cible ».
  • Selon cette variante :
    • on fixe une valeur « haute » et une valeur « basse » de débit d'alimentation en gaz inerte ; la valeur « basse » peut être égale à 10% de la valeur « haute ».
    • à partir de ces valeurs, on détermine et on fixe une valeur « plancher » et une valeur « plafond » de pression d'alimentation du canal annulaire ;
    • on fixe également le volume de chaque « dose » injectée, la période d'injection de cette dose et un nombre maximal de doses d'étanchéification ; de préférence, ce volume est largement supérieur au volume du canal annulaire.
    • on alimente le canal annulaire en gaz inerte selon un débit de gaz inerte établi à ladite valeur « haute » et, pendant la coulée du métal, on mesure la pression d'alimentation dudit canal ;
    • puis, tant que la pression dans ce canal n'atteint pas le « plafond » de pression prédéterminé, à chaque période d'injection, on injecte une « dose » d'huile dans le circuit de gaz inerte de manière à propulser la dose d'huile dans le canal annulaire et à la répartir uniformément dans le volume de ce canal ; la propulsion de la dose d'huile peut nécessiter un surpression instantanée de gaz inerte.
  • Lorsque la pression mesurée est faible, à débit constant, cela signifie que le niveau de fuite est élevé au niveau du plan de joint des busettes.
  • Lorsque la pression mesurée est forte, à débit constant, cela signifie que les fuites sont colmatées ou quasiment colmatées.
    • si la pression dans ce canal atteint ensuite ledit « plafond » de pression, on réduit le débit de gaz inerte qui alimente le canal annulaire à ladite valeur « basse » ;
    • si ultérieurement la pression vient à chuter en dessous du « plancher » de pression, on ré-augmente le débit de gaz inerte au niveau de la valeur « haute » ;
    • si la pression dans ce canal n'atteint pas ledit « plafond» de pression lorsqu'on a atteint le nombre maximal de doses d'injection d'huile, on cesse les injections d'huile et on maintient le débit de gaz inerte à sa valeur « haute » ;
  • L'injection périodique de doses importantes d'huile et leur application uniforme dans tout le volume du canal annulaire permet d'éviter l'encrassement du canal annulaire, ce qui est nécessaire pour pouvoir maintenir l'étanchéité du plan de joint et la restaurer si besoin, notamment après un changement de busette externe.
  • Si l'on applique cette variante à l'installation décrite dans l'exemple 1 ou 2, on peut choisir par exemple les valeurs suivantes :
    • valeur « haute » de débit de gaz inerte : 5 N.l/min. (normo-litre par minute) ;
    • valeur « basse » de débit de gaz inerte : 0,5 N.I/min.
    • valeur « plancher » » de pression d'alimentation : 0,2 . 105 Pa.
    • valeur « plafond » de pression d'alimentation : 1 . 105 Pa.
    • volume « nominal » d'une dose d'injection d'huile : 50 cm3.
    • période d'injection d'huile : 5 minutes.
    • nombre maximal de doses d'injection d'huile : 5.
  • Lors de la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, on note que la pression d'alimentation en argon dans le canal d'alimentation du canal annulaire passe progressivement de 0,3 105 Pa. à 2 105 Pa., ce qui indique un bon colmatage du plan de joint des deux busettes réfractaires.
  • On constate que l'évolution de la pression consécutive aux injections d'huile peut s'étaler sur plusieurs minutes.

Claims (6)

  1. Procédé de coulée de métal liquide à travers un conduit comportant au moins deux pièces réfractaires jointives dans lequel, pendant l'écoulement dudit métal liquide dans ledit conduit, on injecte un gaz, inerte vis à vis dudit métal liquide, au niveau du plan de joint entre les deux dites pièces réfractaires de manière à éviter l'introduction de gaz provenant de l'atmosphère dans ledit conduit au niveau dudit plan de joint, caractérisé en ce que l'on propulse ou on injecte de l'huile au niveau dudit plan de joint à l'aide dudit gaz inerte, la température de craquage ou de décomposition de ladite huile est inférieure à la température dudit plan de joint à l'endroit où l'on injecte ledit gaz inerte, et ladite huile contient des particules de carbone, notamment du graphite et/ou du noir de fumée.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on injecte l'huile de manière intermittente par « doses » de volume prédéterminé.
  3. Procédé selon la revendication 2 dans lequel on injecte ledit gaz dans un canal annulaire pratiqué autour dudit conduit dans ledit plan de joint caractérisé en ce que ledit volume de dose d'huile est supérieur au volume dudit canal annulaire.
  4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce qu'on régule l'injection ou la propulsion d'huile en fonction de l'évaluation du niveau d'étanchéification dudit plan de joint.
  5. Procédé selon la revendication 4 dépendant de l'une quelconque des revendications 2 à 3 caractérisé en ce qu'on régule l'injection d'huile en modifiant la fréquence d'injection desdites doses.
  6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 ou 5, caractérisé en ce qu'on évalue ledit niveau d'étanchéification en fonction de la pression d'injection du gaz inerte ou en fonction du débit d'injection du gaz inerte.
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