EP0609410A1 - Elektrische maschine - Google Patents
Elektrische maschineInfo
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- EP0609410A1 EP0609410A1 EP93915959A EP93915959A EP0609410A1 EP 0609410 A1 EP0609410 A1 EP 0609410A1 EP 93915959 A EP93915959 A EP 93915959A EP 93915959 A EP93915959 A EP 93915959A EP 0609410 A1 EP0609410 A1 EP 0609410A1
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- EP
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- electrical machine
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- pole
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Definitions
- the invention relates to an electrical machine, comprising a rotor rotating about an axis and a stator, which comprises a set with a plurality of C-shaped pole elements arranged at equal angular intervals around the axis, each with a base web and two a stator winding engages around this protruding pole finger.
- Such electrical machines are known for example from DE-OS 35 36 538 or DE-OS 39 27 454.
- the invention is therefore based on the object of designing an electrical machine of the generic type in such a way that it can be cooled as efficiently as possible.
- the advantage of the solution according to the invention is that it creates the possibility of directly cooling the stator winding in order to dissipate the heat generated therein as efficiently as possible. It is particularly expedient if the stator winding has passages located between the pole elements. Such passages between the pole elements make it possible to flow through the stator winding with a cooling medium in a simple manner, which can be guided particularly easily between the pole elements.
- the passages could penetrate different areas of the stator winding.
- An advantageous exemplary embodiment provides that the passages penetrate the stator winding transversely to the winding direction.
- the passages can be aligned in several directions across the winding direction.
- An advantageous embodiment provides that the passages penetrate the stator winding parallel to the axis.
- Another alternative provides that the passages penetrate the stator winding radially to the axis.
- the partial windings are kept at a distance from one another by spacers.
- spacers which divide the stator winding and are thermally coupled to the pole elements are arranged in the region of the pole elements and in particular are held on them.
- Installation of the stator winding in the pole elements is particularly easy to implement if the spacers lie in a pole groove of the pole elements and divide them, so that the two pre-wound partial windings can be inserted into the pole groove.
- an advantageous possibility provides that the spacers are molded onto the pole elements; this creates the possibility of dissipating heat directly into the respective pole element from an inner region of the stator winding. This is possible particularly cheaply if the spacers extend parallel to the pole fingers.
- the spacers are preferably arranged such that they extend transversely to the pole elements.
- the spacers can be fixed in a form-fitting manner to the pole elements, a particularly simple installation of the spacers being possible if the spacers are held in the pole elements in the form of a snap or snap connection.
- stator winding has a cooling channel extending within it in the winding direction.
- Such a cooling channel can be produced, for example, in that the stator winding is wound in such a way that this cooling channel is formed within it.
- the stator winding can be realized particularly easily with a cooling channel if this is formed by a hose wrapped in the stator winding.
- the cooling channel lies essentially centrally in the stator winding and extends in the winding direction thereof.
- such a cooling channel which extends through the stator winding in the winding direction, can also be suitable for a gaseous cooling medium.
- a cooling-channel is traversed by a liquid cooling medium, wherein a circuit is provided for the liquid cooling medium, in particular in such a case in which, for example, held by means of a circulating pump and a cooler the liquid 'cooling medium at a desired temperature becomes.
- water is used as the cooling medium in such an embodiment.
- the object of the invention is also achieved, alternatively or in addition to the features of the exemplary embodiments described above, in an electrical machine of the type described in the introduction in that the pole elements are cooled.
- An advantageous implementation provides that a gas flow flows around the pole elements.
- a particularly expedient embodiment provides that the gas flow passes through spaces between successive pole elements and thus flows in particular along the surfaces of the pole elements.
- pole elements are oriented with their surfaces approximately parallel to planes which are part of a plane passing through the axis and defined by it.
- the pole elements have a structured surface in the area of their pole fingers, since such a structured surface has better thermal properties due to the larger interface between the pole fingers and the gas flow Coupling guaranteed.
- a structured surface has better thermal properties due to the larger interface between the pole fingers and the gas flow Coupling guaranteed.
- only part of the surfaces of the pole fingers are structured.
- Pole elements can be produced in a particularly simple manner, which have a structuring on the outer sides of the pole fingers, that is to say on sides not facing the pole groove.
- pole elements have a structuring on their outer sides running transversely to their C plane.
- the structured surfaces are designed such that they have a series of alternating elevations and depressions.
- each laminate of a laminated core has teeth on a narrow side forming the outside of the pole finger, so that when assembling such laminated cores, transverse to the pole elements, i.e. for example, in the azimuthal direction, form extending ribs which are formed by the teeth of the toothing of the individual sheets lying on one another.
- a particularly efficient cooling of the pole elements is possible if a housing of the electrical machine has inflow openings for a gas flow opening into the housing interior thereof and if the gas elements flow around the pole elements in the housing interior.
- the housing has outflow openings for the gas flow, so that the gas flow heated inside the housing can in turn flow outwards.
- the housing has a forced ventilation for the interior of the housing.
- This forced ventilation is designed, for example, so that it comprises a blower, which either presses air / gas into the housing or sucks it out of the housing.
- a particularly advantageous way of guiding the gas flow in the interior of the housing provides that a cooling gas flow flows into the interior of the housing in the region of the pole elements in the radial direction.
- a heated gas stream flows out of the interior of the housing in the radial direction.
- a particularly expedient routing of the gas flow in the housing provides that it passes through the interior of the housing in a U-shape and either flows in the area of the pole elements in the radial direction, then reverses its flow direction in a U-shape and flows out in the area of the rotor in the radial direction or vice versa.
- pole elements are aligned with their surfaces in such a way that they are aligned approximately parallel to the plane of a plane which passes through and is defined by the axis.
- a further solution to the problem in an electrical machine of the type described at the outset according to the invention is that the pole elements sit on a cooled stator carrier and are thermally coupled to it.
- a particularly simple solution to the thermal coupling between the pole elements and the stator carrier provides that the pole elements are glued to the stator carrier in order to enable the largest possible heat transfer from the pole elements to the stator carrier.
- a particularly good thermal coupling can be achieved if the pole elements are potted with partial areas of their surface with the stator carrier.
- the pole elements with partial areas are inserted into a recess in the stator carrier and thermally coupled to the stator carrier over a large area in this by a sealing compound.
- stator carrier is cooled by a gas stream.
- the gas stream is preferably guided along an outer side of the stator carrier facing away from the inside of the housing.
- the gas flow is guided over the same by a guide plate overlapping the stator carrier on the side facing away from the housing interior.
- a further exemplary embodiment provides that the stator carrier is penetrated by a cooling channel.
- This cooling channel can also be penetrated by a gas stream. However, it is even more advantageous if the cooling channel is penetrated by a liquid cooling medium.
- the cooling duct is expediently arranged in such a way that it passes through the stator carrier in the region of a receptacle for the pole elements in order to dissipate the heat introduced by the pole elements as efficiently as possible.
- cooling channel passing through the stator carrier in a spiral-like or meandering manner. It is expediently provided that the cooling channel has ring segments which run around the axis and which are in turn connected to one another.
- the stator carrier comprises a retaining ring which carries the poles and which is held in a stator stator and cooled directly.
- the retaining ring is preferably arranged in such a way that it covers the cooling duct in the stator stand and is therefore flowed directly by the cooling medium flowing in the cooling duct.
- the retaining ring is designed in such a way that it carries the pole elements on one side and covers the cooling channel with an opposite side, so that the cooling medium passing through the cooling channel is directly applied to the retaining ring on a side opposite the pole element.
- a further advantageous exemplary embodiment of the electrical machine described at the outset provides for the stator winding to be thermally coupled to the pole elements.
- the stator winding is preferably coupled to the pole elements by a contact medium, the contact medium in the simplest case being an adhesive or casting compound with which the stator winding is held in pole slots of the pole elements.
- the pole elements have a groove lining in their pole groove, the groove lining preferably being made of an electrically insulating, but good heat-conducting material, which preferably has the smallest possible thickness.
- Possible forms of implementation are a powder coating of the pole groove, a groove lining made of a plastic part or a flat material.
- This groove lining is preferably connected to the pole elements via a contact medium, for example an adhesive or potting compound.
- the stator winding is coupled to the slot lining via a contact medium, for example an adhesive or casting compound, so that the stator winding has good thermal coupling to the pole elements via the respective contact media.
- a solution to the problem mentioned at the outset therefore provides that in an electrical machine of the type mentioned at the outset, the rotor has gas circulation blades.
- These gas circulation blades serve at least to achieve the greatest possible swirling of the gas inside the housing and thus to thermally couple the rotor as well as possible to the stator.
- the gas circulation blades can also be arranged and aligned in such a way that they support the formation of a directed gas flow in the interior of the housing and thus lead to forced ventilation of the interior of the housing.
- the rotor is provided with a rotor disk and gas recirculation blades standing perpendicular to it.
- the gas circulation blades are arranged in an area of the rotor disk carrying the magnetic circuit elements, in order to ensure good air swirling in the area of the magnetic circuit elements.
- the gas circulation blades are in thermal contact with the magnetic circuit elements, so that the gas circulation blades serve not only to circulate gas or air inside the housing but also at the same time via a thermal contact between the magnetic circuit elements and the gas circulation blades as additional cooling surfaces via which heat generated in the magnetic circuit elements can be given off to the gas surrounding the rotor.
- a particularly advantageous embodiment provides that the gas circulation blades represent a connection between the magnetic circuit elements of the rotor and the rotor disk.
- an advantageous embodiment of the rotor according to the invention provides that the air circulation blades carry a rotor ring, on which the magnetic circuit elements are then seated. In order to cool the magnetic circuit elements as efficiently as possible, it is provided that they sit between teeth which are in thermal contact with the magnetic circuit elements.
- a structurally particularly simple solution is one in which a tooth is arranged between successive magnetic circuit elements and is thermally coupled to the two successive magnetic circuit elements.
- the teeth are preferably coupled to the magnetic circuit elements by a contact medium, for example an adhesive or casting compound, which fills gaps between the teeth and the magnetic circuit elements.
- a contact medium for example an adhesive or casting compound, which fills gaps between the teeth and the magnetic circuit elements.
- a contact medium is an adhesive or potting compound.
- the teeth can be individually connected to the rotor.
- the teeth are integrally formed on a rotor body, in particular a rotor ring or ribs thereof, and the magnetic circuit elements are located between the teeth.
- the teeth are advantageously designed in such a way that they bear positively on the magnetic circuit elements and thus have the largest possible thermal coupling to the magnetic circuit elements.
- the contact surfaces are preferably also provided with a thermal contact means.
- the magnetic circuit elements are parts of closed rings which rotate around the axis and are held on the rotor, and that the teeth bear in the radial direction inside and outside the rings.
- each set of C-shaped pole elements is assigned a set of individual magnetic circuit elements which are successively arranged in the azimuthal direction.
- the teeth mentioned above are then preferably seated in the azimuthal direction between the magnetic circuit elements in order to obtain the advantages described above in connection with these teeth.
- the magnetic circuit elements can in principle be permanent magnets. However, magnetic circuit elements made of a non-permanently magnetized and magnetically conductive material are particularly advantageous.
- a current having an AC component and a DC component flows through the stator winding, in particular as a toroidal coil running around the axis of the rotor.
- a particularly preferred embodiment of the electrical machine according to the invention operates as a synchronous motor, in particular as a modified one Reluctance motor, in which the number of pole elements of a set corresponds to the number of magnetic circuit elements assigned to this set of pole elements and in each case all magnetic circuit elements are attracted or not attracted simultaneously by the pole elements of the respective set.
- Such synchronous machines are used in particular where a high force density per unit volume and low losses are required.
- Essential features of such transverse flux machines are the design of the winding in the form of ring coils concentric to the shaft and the magnetic circuits arranged transversely around the coil.
- the magnetic flux is guided in soft iron pole elements which are arranged perpendicular to the direction of movement, the winding with its magnetizing parts running in the longitudinal direction and being divided into two coil parts, one of which is in one a direct current and an alternating current in the other.
- the magnetic circuits formed by the soft iron pole elements should always include both coil parts.
- the solution according to the invention is based on the consideration of optimizing the pole geometry of the machine in the sense of increasing the force density, based on the machine volume.
- the invention in its most general embodiment provides an electrically excited transverse flux machine with a movable and a fixed part (rotor; stator) with the following features:
- the stator has a number of pole elements aligned radially to the shaft of the machine, which are arranged uniformly distributed in the circumferential direction,
- each pole element is formed with at least one pole groove extending in the direction of the axis of the rotor, with each pole element, for example, starting from a central pole section, being formed in mirror image in the direction of two end-side bearing plates of the machine,
- At least one excitation coil arranged concentrically to the shaft runs in the pole groove
- the rotor guided on roller bearings comprises in particular two carrier disks which are each equipped with at least one rotor ring which runs concentrically to the shaft and which engages in the corresponding pole groove in the stator.
- This structure enables the arrangement of the soft iron pole elements in a uniform distribution and radial alignment in a very small space, and the corresponding design of the rotor rings enables a high force density with a small mass.
- the pole elements starting from the central pole section, are each formed with three pole fingers on each side (mirror image), with simultaneous formation of two pole grooves each concentric to the axis Page.
- the individual pole piece thus has the shape of a double "E", the two "E” being arranged in mirror image to one another.
- the excitation coils can be coils wound from copper wire.
- one embodiment of the invention provides for the insulation between the excitation coils and the pole faces of the corresponding pole fingers to be formed by U-shaped insulating bodies or groove linings that are open in the direction of the end shields.
- the individual insulating pieces or groove designs can preferably be discrete components, but this requires a corresponding outlay on equipment.
- the base sections of the U-shaped bent-up insulating bodies should therefore be integrally connected to one another between adjacent pole elements.
- the insulating body can be a stamped insulating paper, which then has a central, annular, closed base, from which radially outward and inward leg sections run which are later bent up.
- such an insulating body can be used in one work step.
- a further development provides for the free ends of the U-legs of each insulating body section to be cranked outwards, the cranked section then being able to engage in corresponding slots on the surfaces of the pole fingers. In this way, an anti-rotation lock is achieved at the same time. It is particularly advantageous if the excitation coils are covered on the top by insulating pieces attached to the pole fingers.
- the slots for the insulating bodies can also be used to fix insulating pieces which are placed on the top side of the excitation coils, in particular if the excitation coil is made in several parts per pole slot, so that the individual partial windings are separated from one another by the insulating pieces mentioned are separated.
- the electrical connection elements of the windings can be brought out radially between the pole pieces.
- the pole elements are preferably made of soft iron and are each formed, for example, from a large number of laminated sheets. Electric baked enamel sheets have proven to be particularly advantageous.
- a shrink ring which then preferably runs on the circumferential surface of the central pole sections, is sufficient for assembly.
- the pole fingers projecting on both sides can also be used be surrounded on the circumference by own shrink rings.
- Such shrink rings can be widened, for example, by inductive heating and then applied to the circumferential surface in a stationary manner by cooling.
- the shrink rings can be formed simultaneously with cooling fins or grooves for the passage of cooling air.
- the rotor rings are formed on the circumference with corresponding groove-like depressions corresponding to the positioning of the pole pieces.
- each pole slot is divided into two partial coils arranged one above the other (viewed in the direction of the axis).
- FIG. 1 shows a longitudinal section through a first embodiment of an electrical machine according to the invention
- FIG. 2 is a sector-by-section representation of a plan view in the direction of arrow A in FIG. 1 with the right stator broken away at the top left and additionally the rotor broken away at the top right;
- FIG. 3 shows an enlarged partial plan view of a pole element in a view similar to FIG. 1;
- FIG. 4 shows an enlarged partial plan view of several pole elements in a view similar to FIG. 2;
- FIGS. 1 and 2 shows an enlarged illustration of a plan view of a plurality of pole elements in the direction of arrow B in FIGS. 1 and 2;
- FIG. 6 shows an enlarged illustration of a pole element similar to FIG. 3 with support elements
- Fig. 7 is a section along line VII-VII in Fig. 1;
- FIG. 8 shows an enlarged detail similar to FIG. 3 of a second exemplary embodiment of an electrical machine according to the invention.
- FIG. 9 is a section along line IX-IX in Fig. 8;
- FIG. 10 shows a variant of the section shown in FIG. 9;
- FIG. 11 shows a partial section similar to FIG. 1 through a third exemplary embodiment of an electrical machine according to the invention
- FIG. 12 shows a partial section similar to FIG. 2 through the third exemplary embodiment of the electrical machine according to the invention.
- FIG. 13 shows a section similar to FIG. 3 through a fourth exemplary embodiment of the electrical machine according to the invention.
- FIG. 14 shows a plan view similar to FIG. 5 in the fourth exemplary embodiment of the electrical machine according to the invention.
- FIG. 15 shows a section similar to FIG. 3 through a fifth embodiment of an electrical machine according to the invention.
- FIG. 16 shows an enlarged, fragmentary illustration of a cross section through a first exemplary embodiment of a rotor suitable for all five exemplary embodiments in a representation similar to FIG. 1;
- FIG. 17 shows a section along line XVII-XVII in FIG. 16;
- FIG. 18 is an enlarged partial illustration of a plan view in the direction of arrow D in FIG. 16;
- FIG. 19 shows a partial section similar to FIG. 16 through a second embodiment of a rotor according to the invention.
- Fig. 20 is an illustration similar to Fig. 18 of the second
- FIG. 21 shows a partial section through a sixth exemplary embodiment of a machine according to the invention.
- 22 is a plan view of a partial segment of a
- Insulator for use in the machine of FIG. 21;
- FIG. 24 shows a plan view of an inner surface of a rotor of the machine according to FIG. 21.
- a first exemplary embodiment of an electrical machine according to the invention comprises, as shown in FIG. 1, a housing 10 in which a rotor 12 is mounted so as to rotate about an axis 14.
- the rotor 12 has a rotor shaft 16, which is arranged in two rotor bearings 18 and 20 arranged at a distance from one another in a front Bearing plate 22 or a rear bearing plate 24 of the housing 10 is mounted.
- the front end plates 22 and 24 carry a housing jacket 26 which extends between the end plates 22 and 24 and closes a housing interior 28 together with the end plates 22 and 24 to the outside.
- the end shields 22 and 24 simultaneously represent stator carriers for two stators 30 and 32, each of which, as shown in particular in FIG. 2, a set with a plurality of circumferentially around the axis 14 at equal angular distances and equal radial distances from the Axis 14 arranged pole elements 34 includes.
- each of the pole elements 34 comprises a base web 36, from which three pole fingers 38, 40 and 42 extend parallel to one another, with a pole groove 44 between each of two pole fingers 38 and 40 and 40 and 42 or 46, so that overall the pole element has an E-like shape, which can also be referred to as double-C, the pole fingers 38 and 40 with the base web 36 and the pole fingers 40 and 42 with the base web 36 form a C shape.
- each of the pole grooves 44 and 46 namely in a rear groove section 48 or 50 of the pole groove 44 or 46, which extends from a groove bottom 52 or 54, there is one as a whole in each of the pole grooves 44 and 46 designated 56 and 58 stator winding.
- Each of the Stator windings 56 and 58 run coaxially to the axis 14 on an annular path perpendicular to the axis 14, but at different distances from the axis 14.
- the two stator windings 56 and 58 are further divided into two partial windings 56a and b and 58a and b, the two partial windings 56a, b and 58a, b being separated from one another by a spacer finger 60 and 62, respectively are.
- the spacer fingers 60 and 62 are integrally formed on the base web 36 of the pole element 34 and rise approximately centrally from the respective groove bottom 52 and 54, respectively.
- the magnetic field line courses 78 and 80 of the pole elements 34 preferably lie in planes of a set of planes which passes through and is defined by the axis 14.
- the pole elements 34 are inserted into a recess 82 in the stator carriers 22, 24, this recess 82 preferably being formed as an annular groove concentric with the axis 14 , whose inner side wall 84 and outer side wall 86 are each part of a cylindrical surface coaxial with the axis 14 and whose bottom 88 is formed by an annular surface concentric with the axis 14, which is perpendicular to the axis 14.
- the recess 82 is designed such that the pole elements 34 lie with a substantial part of their base web 36 in the recess 82, sit on the base 88 with a base surface 90 and with their outer sides 92 and 94, which are in outer sides 92 and 94 the pole fingers 38 and 42 pass over, bear against the inner side wall 84 and the outer side wall 86 and are thus positively secured against movement radially to the axis 14 by the recess 82.
- An inner positioning ring 100 is provided on a radially inner side of the pole elements 34 and an outer positioning ring 102 is provided on a radially outer side of the pole elements 34, each of the positioning rings 100, 102 having projections 104 and 106, which are located between each other engage facing surfaces 96, 98 of successive pole elements 34 and rest on these surfaces 96, 98 of successive pole elements 34 and thus exactly define the distance between these pole elements.
- positioning rings 100 and 102 can preferably be fixed to the respective stator carrier 22 or 24 by fastening elements 108 and 110, so that advantageous positioning of the positioning rings 100 and 102 is possible, which is separate from the stator carrier and has a more dimensioned manufacture Projections 104 and 106 relieved. These positioning rings 100 and 102 can thus be retrofitted to the stator carriers 22 and 24 which are produced separately with the recess 82.
- the pole elements 34 are stabilized relative to one another in the azimuthal direction 112 by base support elements 114 lying in the recess 82 on the one hand, which base bases 36 of the pole elements 34 lie opposite one another Fill in surfaces 96 and 98.
- the base support elements 114 are formed by a casting compound which fills the recess 82 and, after they have hardened, are located between the surfaces 96 and 98 of the pole elements 34 in the region of the base webs 36 Forms basic support elements.
- the casting compound causes the areas of the base webs 36 located in the recess 82 to be glued on all sides to the side walls 84 and 86 and the bottom 88 of the same, and thus also provides good thermal contact between the poles 34 and the stator carriers 22.
- base support elements shown in FIGS. 5 and 6, comprises a holding body 116 made of elastic and porous material, for example felt, which in the spaces between the surfaces 96 and 98 in the region of the base webs 36 into the recess 82 is inserted and impregnated with a sealing compound 118, which on the one hand passes through the holding body 116 and at the same time also penetrates into the spaces between the pole elements 34 and the recess 82, so that after hardening the porous and elastic holding body stiffens on the one hand and on the other hand the pole element 34 is also glued into the recess 82 with its outer sides 92 and 94 and the base surface 90 and there is also good thermal contact between the pole elements 34 and the stator carriers 22, 24.
- a holding body 116 made of elastic and porous material, for example felt, which in the spaces between the surfaces 96 and 98 in the region of the base webs 36 into the recess 82 is inserted and impregnated with a sealing compound 118, which on the one hand passes
- the holding body 116 has the advantage that it absorbs the casting compound 118 and thus also holds it in the uncured state and prevents it from flowing away.
- finger support elements 120 are provided, which likewise comprise a holding body 122 made of porous and elastic material, for example also felt, which in turn is covered by a sealing compound 124 is stiffened.
- the holding body 122 has the great advantage that it also holds the casting compound 124 in the uncured state and prevents it from flowing away.
- the finger support elements 120 preferably sit in the region near the ends 68, 70 and 72 of the pole fingers 38, 40 and 42 and likewise lead to a stiffening between the pole elements 34 in the direction of the azimuthal direction 112.
- the spacer fingers 60 and 62 of the pole elements 34 which divide the stator windings 56 and 58 into partial windings 56a and 56b or 58a and 58b, form, as shown in particular in FIG. 4, in sections 56c and 58c of the stator windings 56 lying between the pole elements 34 or 58, passages 130 and 132 located between the partial windings 56a and 56b and 58a and 58b, which pass parallel to the axis 14 through the stator windings 56 and 58 and a flow of a cooling medium through the stator windings 56 and 58, for example air.
- pole elements 34 are in the area of the outer sides 92 and 94 projecting beyond the recess 82 with a wavy, successive elevations 134 and recesses 136 having surfaces 138 and 140, respectively, the elevations 134 preferably running parallel to the azimuthal direction 112.
- the front ends 68, 70 and 72 of the pole fingers 38, 40 and 42 are likewise provided with undulating surfaces 142, 144 and 146, the undulating structure in the simplest case being identical to that of the surfaces 138 and 140 and the elevations 134 and the depressions 136 likewise preferably run parallel to the azimuthal direction 112.
- Improved cooling of the pole elements 34 can be achieved by means of these undulating surfaces 138, 140, 142, 144 and 146, this cooling likewise taking place by means of a cooling medium, preferably air, in the interior 28 of the housing.
- a cooling medium preferably air
- inflow openings 150 for air are provided in the housing jacket 26, which allow air to flow in from the outside of the housing 10 into an annular space 152, which preferably connects the pole elements 34 in the area of their outside 94 surrounds the outer positioning ring 102.
- This annular space 152 extends from the outer positioning ring 102 to an aperture 154, which closes the annular space 152 in the direction of the front end 68 of the pole finger 38 and is preferably located in the direction of the axis 14 in an area in which the rear groove section 48 in merges with the front groove section 64.
- the aperture 154 extends from the housing shell 26 in the direction of the pole finger 38 to the outside 94 thereof.
- the annular space 152 is thus on the one hand through the aperture 154, on the other hand through an inner wall 156 of the housing shell 26 and finally through the respective end shield 22 or 24 and the positioning ring 102 seated thereon. Furthermore, the annular space 152 is open in the radial direction towards the axis 14, so that air flowing into it preferably flows into gaps 158 between facing surfaces 96 and 98 of successive pole elements 34 and flows radially along this to the axis 14. At the same time, the air can flow around the stator windings 56 and 58 and can also flow through the passages 130 and 132 of the stator windings 56 and 58.
- the pole elements 34 When the air flows into the annular space 152, the pole elements 34 are cooled further in the region of their pole fingers 38, 40 and 42, preferably in the region of their front ends, by means of the surfaces 138, 140, 142, 144 and also corrugated in these regions 146.
- the heated air collecting in the central collecting annular space 160 is discharged via outflow openings 163, which are likewise arranged in the housing jacket 26.
- a fan 166 is preferably mounted on an outer side 164 of the housing jacket 26, which blower draws in air from the central collecting annular space 160 via the outflow openings 162 and blows it outwards.
- the air flowing in via the annular spaces 152 and air flowing out through the central collecting annular space 160 creates a U-shaped air flow 168 in the housing interior 28, which flows around the pole elements 34, the stator windings 56 and 58 and the rotor in its regions facing the pole elements 34.
- the pole elements 34 are additionally cooled by cooling channels 170 arranged in the end plates 22 and 24, which, as shown in FIG. 7, the respective end plate 22 in the form of ring segments 172a, 172b concentric to the axis 14, Push through 172c and 172d, which are almost closed and are connected at the ends via arches 174a, 174b and 174c to the next outer ring segment, for example a supply of liquid cooling medium - for example water - via a feed line 176 and the filling element is discharged via a discharge line 178.
- cooling channels 170 arranged in the end plates 22 and 24, which, as shown in FIG. 7, the respective end plate 22 in the form of ring segments 172a, 172b concentric to the axis 14, Push through 172c and 172d, which are almost closed and are connected at the ends via arches 174a, 174b and 174c to the next outer ring segment, for example a supply of liquid cooling medium - for example water - via a feed line 176 and
- the supply line 176 and the discharge line 178 are preferably connected to a pump 180 for the cooling medium and a cooler for the latter, the pump 180 circulating the cooling medium in a ring circuit via the supply line 176 through the ring segments 172, then via the discharge line 178 to cooler 182, and pumps back again.
- the cooling medium is circulated in such a way that the Reynolds number of the cooling channels 170, i. the ring segments 172 and the arcs 174, flowing cooling medium is preferably over 10,000 in order to obtain a heat transfer number of sufficient size.
- the recess 82 is not, as shown in FIG. 1, arranged in the respective end shield 22, 24, but the recess 82 lies in a retaining ring 190, which in turn extends concentrically to the axis 14 around the latter and is mounted in a bearing recess 192 in a stator stand enclosed by the respective end shield 22 or 24.
- the bearing recess 192 comprises an inner bearing wall 194 and outer bearing wall 196, both of which preferably have a cylindrical shape with respect to the axis 14.
- the retaining ring 190 is arranged such that an inner outer wall 198 and an outer outer wall 200 extend at a distance from the respective bearing wall 194 and 196, respectively.
- An intermediate space located between the respective bearing wall 194 and 196 and the respectively opposite outer wall 198 and 200 is filled by an elastic intermediate layer 202 and 204, which is located on the one hand Bearing wall 194 and 196 and on the other hand is supported on the respective outer wall 198 and 200 and supports the holding ring 190 and aligns it so that the pole fingers 38, 40, 42 each extend parallel to the axis 14.
- the intermediate layers 202 and 204 are preferably made of glued-in or vulcanized-in rubber rings, wherein, for example, either one or more O-rings are used as rubber rings.
- a space 210 is provided between a recess bottom 206 of the bearing recess 192 and a rear side 208 of the retaining ring 190, through which a cooling medium flows.
- the space 210 is expediently divided by partitions 212, so that a defined guidance of a cooling medium is possible in this space 210.
- the intermediate walls 212 rise from the recess base 206 and extend as far as the rear side 208, the rear side 208 lying movably on these intermediate walls 212.
- the liquid cooling medium is supplied via a radially outer inlet 214 and a radially inner outlet 216 is discharged.
- the intermediate walls 212 lead the cooling medium into the intermediate space 210 in a spiral and in the radial direction.
- the partition walls 212 ' are arranged such that they first lead the cooling medium from a radially outer inlet 214 radially inwards in a meandering manner and then again in a meandering shape radially outwards to a likewise radially outer outlet 216'.
- the second exemplary embodiment of the electrical machine according to the invention is designed in the same way as the first exemplary embodiment, so that with regard to all other features, the contents of the explanations for the first exemplary embodiment can also be referred to.
- the end shields 22 and 24 are not water-cooled as in the exemplary embodiments described above, but rather are provided with overlapping air guide plates, namely a front air guide plate 218 and a rear air guide plate 220 which extend at a distance from an outer side 222 of the front bearing plate 22 and an outer side 224 of the rear bearing plate 24 and delimit an air duct 226 and 228 between the outer sides 222 and 224 and itself.
- the housing jacket 26 is also provided with cooling fins 230 which run around the axis 14 and which preferably lie in planes perpendicular to the axis 14.
- An air flow through the air channels 226 and 228 is generated by blowers 234 and 236 arranged on both sides of a terminal box 232, which act on the housing jacket 26 in radial and tangential direction via air channels 238 and 240, and which also flow on both sides of the housing jacket 26 enters the air channels 226 and 228 and penetrates them, the air preferably exiting the air channels 226 and 228 through outlet openings 242 and 244 on a side of the housing 10 opposite the fans 234 and 236, respectively.
- Adequate cooling of the end plates 22 and 24 is thus also achieved, and adequate cooling in the region of the housing jacket 26 is likewise achieved by tangential flow along the cooling fins 230.
- the stator windings 56 and 58 are divided by spacer inserts 250 and 252, so that partial windings 256a and 256b or 258a and 258b are also formed. Between these partial windings 256a and 256b or 258a and 258b, the spacers 250 and 252 are also held in the region of the pole elements 34, so that the spacers 250 and 252 into the space 158 between the surfaces 96 and 98 of successive pole elements 34 to passages 254 lead into the areas 256c or 258c of the respective stator winding 56 or 58 lying in this intermediate space, these passages 254 extending in the radial direction through the respective stator winding 56 or 58.
- a flow 168 in the interior 28 of the housing thus has the possibility of also flowing through the stator windings 56 and 58 in the radial direction in the region of the spaces 158 and thus cooling them as efficiently as possible.
- the spacer inserts 250 and 252 are preferably held in a form-fitting manner in the pole grooves 44 and 46 of the pole elements 34, the spacer inserts preferably being provided with extensions 260 and 262 in recesses 264 and 266 of the pole elements 34 stretch into it, each lying to the side of the pole groove 44 or 46.
- the spacer inserts 250 or 252 can be brought into engagement with the recesses 264 or 266 with their extensions 260 or 262 in the form of a snap-in or snap-in, in order to be fixed in the pole grooves 44 or 46 to be.
- the spacer inserts 250, 252 are preferably designed such that they only extend essentially in the azimuthal direction 112 over the width of the pole elements 34, so that, on the other hand, the passages 254 in the spaces 154 extend over the entire distance between successive surfaces 96 and 98 in the azimuthal direction 112 to ensure the most efficient cooling of the stator winding 56 and 58 in the region of the space 158.
- the fourth exemplary embodiment is designed in the same way as the first exemplary embodiment, so that the same reference numerals are used with respect to the elements not expressly mentioned and reference can be made to the explanations for the first exemplary embodiment with regard to the description thereof.
- stator windings 56 and 58 are not subdivided into partial windings, but essentially completely fill the respective rear slot section 48 and 50, respectively.
- cooling hose 270 or 272 In order to cool the stator windings 56 and 58, in the middle of the cross section there is a cooling hose 270 or 272 or a plurality of cooling hoses which revolve in the winding direction or azimuthal direction 112 and which in turn is preferably penetrated by a liquid cooling medium.
- the cooling hoses 270 and 272 are also connected to a pump for circulating the liquid cooling medium and a cooler for cooling the liquid cooling medium.
- the cooling hoses 270 and 272 preferably run in the same direction as the individual windings of the stator windings 56 and 58 in a ring around the axis 14, each in the cross section in the middle of the stator windings 56 and 58, so that essentially over the entire annular extent of the stator windings 56 and 58, cooling of the same, namely direct cooling of the same, takes place via the respective cooling hose 270 and 272, with an inflow and an outflow for the respective cooling hose 270 and 272 preferably in the radial direction, for example in the same manner as the leads to the stator windings 56 and 58, is led away.
- the cooling hoses 270 and 272 are preferably glued to the respective stator windings 56 and 58, for example by trickling resin with them or by baking with them, so that an optimal thermal contact between the individual windings of the stator windings 56 and 58 and the respective cross section in the middle in this lying cooling hose 270 or 272.
- a slot lining 280 is provided between the respective stator winding 56 or 58 and the corresponding pole slot 44 or 46, which is made of electrically insulating material and the respective stator winding 56 or 58 is insulated from the respective pole element 34.
- the groove lining 280 is preferably made of a thin, paper-like material, which in turn also ensures good thermal contact between the respective pole element 34 and the corresponding stator winding 56 or 58.
- the rear groove sections 48 and 50 are each closed by a groove cover 282, which has lateral extensions 284 and 286, which in turn engage in recesses 288 and 290 in the pole elements, the recesses 288 and 290 on the side Pol ⁇ grooves 44 and 46 are arranged.
- the slot covers 282 are preferably designed so that they can be snapped or snapped into the recesses 288 or 290 with their lateral extensions 284 or 286 in the form of a snap-in or snap-in connection in order to be fixed to the respective pole elements.
- the slot covers 282 in the azimuthal direction 112 also extend only over the width of the respective pole element 34 in which they are anchored.
- the slot cover 282 is of identical design with the spacer insert 250 and is designed to be latched or snap-fit in an identical manner on the respective pole element 34.
- the fifth exemplary embodiment is identical to the first exemplary embodiment, so that the same reference symbols are used with regard to these features and full reference can also be made to the explanations regarding the first exemplary embodiment.
- the design of the rotor 12 has not been discussed in detail.
- the rotor shown in FIGS. 16 to 18 is intended for use in all five exemplary embodiments described above.
- the rotor designated as a whole by 12, comprises, as shown in FIG. 16, in addition to the rotor shaft 16, a rotor disk 330 extending radially to the latter and in a plane 332 perpendicular to the axis 14.
- This rotor disk carries in a radially outer region, As can be seen from FIGS. 16 and 17, on both sides of the air circulation blades 334 and 336 extending away from the same in the direction of the axis 14, which in turn carry rotor rings 338 and 340 with their ends facing away from the rotor disk 330, from which the magnetic circuit elements originate 74 and 76 also extend in the direction parallel to axis 14.
- the magnetic circuit elements 74 and 76 sit between teeth 342 and 344 which are integrally formed on the rotor rings 338 and 340 and which encompass the magnetic circuit elements 74 and 76 in a central region 346 on both sides in a form-fitting manner.
- the magnetic circuit elements 74 and 76 have radially inner projections 348 and radially outer projections 350, which are connected by a central region 346, which in turn extends transversely to the radial direction from one projection 348 to the other Has projection 350 extending and bulging transversely to the radial direction and narrowing again outer contour 352, this outer contour 352 having, for example, the shape of a circular cylinder segment.
- the bulging and narrowing outer contour 352 is encompassed by the teeth 342 on both sides of each magnetic circuit element 74, 76 and thus leads to a positive fixation of the magnetic circuit elements 74 and 76 both against movement in the radial direction and in the azimuthal direction and additionally against rotation about an axis parallel to axis 14.
- the magnetic circuit elements 74, 76 are preferably provided with central regions 346 of the same holes 354 penetrating them and running parallel to the axis 14, through which fastening screws 356 pass, which in turn are screwed into the rotor rings 338 and 340, so that the screws 356 hold the magnetic circuit elements 74, 76 rest on rotor rings 338 and 340 and hold them fixed between teeth 342, 344 against movement in the direction parallel to axis 14.
- the teeth 342 and 344 extend from the rotor rings 138 and 140 in the direction parallel to the axis 14 over the same distance as the magnetic circuit elements 74, so that the rotor 12 in the region of the magnetic circuit elements 74 and 76 continuously runs in a plane around the lateral circular ring elements faces 360 and 362.
- the teeth 342 and 344 extend in the radial direction only to such an extent that they embrace the central region 346 of the magnetic circuit elements 74 and 76 in a form-fitting manner, so that the magnetic circuit elements 74, 76 with their radially inner projections 348 protrude beyond an inner side 364 and with their radially outer projections 350 over an outer side 366.
- the teeth 342 and 344 are preferably formed in one piece on the rotor rings 338 and 340 and are made of a magnetically nonconductive, but electrically good conductive material, such as aluminum.
- gaps 368 which form between the magnetic circuit elements 74 and 76 and the teeth 342 and 344 are cast with an impregnating resin in order to obtain a thermally optimal coupling between the teeth 342, 344 and the magnetic circuit elements 74, 76.
- Radial channels 370 are formed between the rotor ring 338 and the air circulation blades 334 and the rotor disk 330 in the radial direction to the axis 14.
- radial channels 372 are also formed between the rotor ring 340, the air circulation blades 336 and the rotor disk 330 Air guided in the radial channels 370 and 372 accelerates radially outward, specifically in the direction of the central collecting annulus 160, from which the air flows out via the outflow openings 162.
- the air flowing through the radial channels 370 and 372 causes an efficient cooling of the rotor rings 338 and 340 as well as the teeth 342 and 344 connected in one piece with them and the magnetic circuit elements 74 and 76 which sit between the teeth and which are thermally coupled to them, so that overall the heat generated in the area of the magnetic circuit elements 74 and 76 is optimally dissipated in the area of the rotor 12.
- the rotating rotor 12 in the housing interior 28 generally creates a swirl of air between the pole elements 34, so that a good thermal coupling between the rotor 12 and the stators 30 and 32 is established, which in turn is a prerequisite for the air gap between the magnetic circuit elements 74 and 76 and the corresponding pole fingers 38, 40 and 40, 42 of the pole elements 34 can be kept as small as possible.
- FIGS. 19 and 20 in contrast to the first embodiment, the rotor rings 338 and 340 are omitted.
- the rotor disk 330 in turn carries ribs 390 which extend approximately in the radial direction to the axis 14 and carry the teeth 342, between which the magnetic circuit elements 74, 76 are seated in the same way as in the first exemplary embodiment of the rotor according to the invention.
- the teeth 342 encompass the magnetic circuit elements 74, 76 in the same way in the central region 346, as was described in connection with the first exemplary embodiment.
- groove channels 392 are formed between the ribs 390 and are open in the opposite direction to the rotor disk 330.
- the groove channels 392 are partially covered by the magnetic circuit elements 74, 76, which for this purpose sit with their central region 346, specifically in the region of their bulged outer contour 352, on contact surfaces 394, which are formed by the ribs 390 on the side of the groove channels 392 be formed.
- the contact surfaces 394 lie at the level of an outer edge 396 of the ribs 390 facing away from the rotor disk 330 or are even further away from the rotor disk 330 than the outer edge 396, so that the magnetic circuit elements 74, 76 cause a gas or air flow through the groove channels 392 do not hinder in the radial direction.
- the teeth 342 extend in the direction from the rotor disk 330 beyond the magnetic circuit elements 74, 76 and have in their projecting region 398 a dovetail-like groove 400 which penetrates the projecting regions 398 in the azimuthal direction.
- a felt strip 402 can be inserted as a holding body, which extends in azimuthal direction 112 from a protruding area 398 to the next and to the dovetail-like groove 400 therein, so that the magnetic circuit elements 74, 76 on their outside facing away from the rotor disk 330 404, 408 overlaps, and thus against movement Secure the same away from the rotor disk 330.
- This felt strip 402 designed as a holding body is preferably impregnated and stiffened with a casting compound, so that it is positively fixed in the dovetail-like groove 400 of each of the teeth 342 against movement away from the rotor disk 330 and is also sufficient in the area between the teeth 342 is rigid to secure the magnetic circuit elements 74, 76 against movement away from the rotor disk 330.
- the magnetic circuit elements 76 are offset in relation to the magnetic circuit elements 74 in the azimuthal direction 112, and are preferably arranged exactly in the middle between the magnetic circuit elements 74, the ribs 390 do not run exactly in the radial direction, but in sections are inclined at an acute angle to the radial direction around which teeth 342 provided in the gaps between the magnetic circuit elements 74, 76.
- the pole elements 34 can in principle be made of one-piece sintered material. It is particularly advantageous to construct the pole elements 34 from individual sheets 380 which are insulated from one another and run parallel to the surfaces 96, 98. These sheets are particularly E-shaped. For example, these individual sheets are electro-lacquered sheets.
- Such a pole element 34 thus represents a laminated core made up of laminations 380 lying against one another, which are stacked on top of one another in the azimuthal direction 112 and are in one another extend parallel to surfaces 96, 98.
- These sheets are preferably electric baked enamel sheets, but alternatively it is also conceivable to form these sheets from metallic glasses.
- the magnetic circuit elements 74 and 76 are either made in one piece from iron powder or likewise as laminated cores, which, as shown in FIG. 7, from a stacking direction 382, which runs parallel to the axis 14, to form a laminated stack and laminated sheets that are insulated from one another 384 exist. These sheets are, for example, also electrical baked enamel sheets. Due to the small size of the magnetic circuit elements 74, 76, it is also possible, for example, to use sheets made of metallic glasses as sheets 384.
- W in FIG. 21 denotes the axis of a shaft (not shown) of a rotor of an electrical machine according to the invention.
- a total of 64 pole elements 410 are provided radially to the axis W of a rotor shaft.
- Each pole piece 410 consists of a large number of electro-baked varnish sheets arranged one on top of the other and has the following shape: a central pole section 410m, from which - in the direction of the axis W - three pole fingers 410f on both sides run, which form two pole grooves 410n between them.
- the side view shows a configuration of a double ⁇ " ⁇ ⁇ E-ii along an imaginary axis of symmetry radially to the axis" W "through the central pole section 410m.
- the respective middle pole sections 410m sit on the inside on an abutment 410w that runs concentrically to the axis W of the shaft.
- the pole elements 410 are arranged symmetrically about the shaft axis W and are held on the outside by tension rings 310s.
- the clamping rings (shrink rings) 410s' arranged on the free ends of the outer pole fingers 410f are formed with a plurality of grooves running in the direction of the axis W. , which are used to guide cooling air, as will be described below.
- Insulating bodies 412 are located in the pole grooves 410n, the basic structure of which is shown in FIGS. 22, 23.
- FIG. 22 shows a partial segment of a groove lining or an insulating body 412, which has an annular, continuous central region 412m, from which sections 412a, 412i extend radially outwards and inwards, which by 90 ° before insertion into the corresponding pole groove 410n be bent up.
- annular, continuous central region 412m from which sections 412a, 412i extend radially outwards and inwards, which by 90 ° before insertion into the corresponding pole groove 410n be bent up.
- the sections 412a, 412i are formed at their free ends with outwardly projecting latching noses 412r which, as shown in FIG. 23, snap into corresponding slot-like receptacles 410a of the pole fingers 410f.
- each pole groove 410n i.e. both the inner and the outer pole groove
- two excitation coils 414i, 414a are arranged one above the other and opposite the pole fingers 410f and the middle pole section 410m are insulated by the described insulating body 412 and from one another by insulating spacers 416, which have an annular shape and are likewise locked in the slot-shaped recesses 410a of the pole fingers 410f.
- the electrical connection elements for the excitation coils 414i, 414a extend outwards between the spaced pole fingers 410f, as indicated in FIG. 21. 23 shows that the excitation coils 414i, 414a extend only over part of the height of the pole grooves 410n.
- the remaining section of the pole grooves 410n is filled, as shown in FIG. 21, by rotor plate rings 416i, 416a, which are arranged on a carrier disk 418, which here consists of aluminum and is connected via plastic carriers 418k.
- the rotor sheet metal rings 416i, 416a are each formed on their inner and outer circumferential surfaces with groove-like depressions, in correspondence with the distribution of the pole fingers 410f, so that the rotor sheet metal rings 416i, 416a fit snugly in the area not filled by the excitation coils 414i, 414a of the pole grooves 410n can be used.
- the rotor can also be formed from other materials without further ado.
- the carrier disk 418 sits on the shaft and is encompassed overall by a housing 420, which is not described in more detail here.
- the middle pole sections 410m and the pole fingers 310f of the pole pieces are cast with a two-component epoxy resin, just like the excitation coil 414i, 414a within the pole grooves 410n.
- the groove formation or the insulating body 412 consists, for example, of hard paper.
- the pole elements 410 are formed from soft iron sheets, while the excitation coils 414i, 414a are coils wound from copper wire.
- the rotor shaft (not shown) consists of steel, as do the tension rings (shrink rings) 410, 410s.
- the machine shown in the figures is designed as a surface-cooled machine. For this purpose, it is necessary to conduct the heat loss generated in the machine to the machine surface and from there to the environment. The heat is transported in the machine through heat conduction and forced convection of the machine air.
- the structural arrangement of the potting elements between the stator iron elements, i.e. in particular the pole elements 410 is chosen so that heat can be dissipated via the encapsulation element shrink ring 410s-housing 412, but also by forced convection (air circulation). So that a forced, sufficiently turbulent flow can be generated in the machine, fan blades 422 are attached to the rotor disks 418.
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Description
B E S C H R E I B U N G
Elektrische Maschine
Die Erfindung betrifft eine elektrische Maschine, um¬ fassend einen sich um eine Achse drehenden Läufer und einen Stator, welcher einen Satz mit einer Vielzahl von um die Achse herum in gleichen Winkelabständen angeordneten C-förmigen Polelementen umfaßt, von denen jedes mit einem Basissteg und zwei von diesem abstehenden Polfingern eine Statorwicklung umgreift.
Derartige elektrische Maschinen sind beispielsweise aus der DE-OS 35 36 538 oder der DE-OS 39 27 454 bekannt.
Bei diesen bekannten Lösungen wurde jedoch nichts über das bei allen elektrischen Maschinen bestehende Problem einer optimalen Kühlung derselben ausgeführt.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine elek¬ trische Maschine der gattungsgemäßen Art derart zu gestal¬ ten, daß diese möglichst effizient kühlbar ist.
Diese Aufgabe wird bei einer elektrischen Maschine der eingangs beschriebenen Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Statorwicklung ringförmig um die Achse herum ver¬ läuft und daß die Statorwicklung von einem Kühlmedium durchströmt ist.
Der Vorteil der erfindungsgemäßen Lösung ist darin zu sehen, daß damit die Möglichkeit geschaffen ist, die Statorwicklung direkt zu kühlen, um die darin entstehende Wärme möglichst effizient abzuführen.
Besonders zweckmäßig ist es dabei, wenn die Statorwicklung jeweils zwischen den Polelementen liegende Durchlässe auf¬ weist. Derartige Durchlässe zwischen den Polelementen schaffen die Möglichkeit, in einfacher Weise die Stator¬ wicklung mit einem Kühlmedium zu durchströmen, das sich besonders einfach zwischen den Polelementen führen läßt.
Die Durchlässe könnten dabei prinzipiell jeweils verschie¬ dene Bereiche der Statorwicklung durchsetzen.
Fertigungstechnisch besonders einfach ist jedoch eine Lösung, bei welcher die Durchlässe die Statorwicklung in zwei Teilwicklungen unterteilen, d.h., daß die Stator¬ wicklung in Form zweier Teilwicklungen hergestellt ist, zwischen denen dann jeweils die Durchlässe liegen.
Um eine möglichst gleichmäßige Kühlleistung zu erreichen hat es sich ferner als zweckmäßig erwiesen, wenn die Durchlässe die Statorwicklung ungefähr mittig unterteilen.
Hinsichtlich der Ausrichtung der durch die Statorwicklung durchsetzenden Durchlässe wurden bislang keine näheren Angaben gemacht.
So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß die Durchlässe die Statorwicklung quer zur Wicklungsrich¬ tung durchsetzen. Dabei können die Durchlässe in mehreren Richtungen quer zur Wicklungsrichtung ausgerichtet werden.
Ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel sieht dabei vor, daß die Durchlässe die Statorwicklung parallel zur Achse durchsetzen.
Eine weitere Alternative sieht vor, daß die Durchlässe die Statorwicklung radial zur Achse durchsetzen.
Um die durch die Durchlässe in zwei Teilwicklungen unter¬ teilten Statorwicklungen einfach und dauerhaft fixieren zu können, ist vorzugsweise vorgesehen, daß die Teil¬ wicklungen durch Distanzstücke im Abstand voneinander gehalten sind.
Um insbesondere eine effiziente Kühlung der Statorwicklung im Bereich der Polelemente zu ermöglichen, sind die Statorwicklung teilende und thermisch an die Polelemente gekoppelte Distanzstücke im Bereich der Polelemente ange¬ ordnet und insbesondere an diesen gehalten.
Ein Einbau der Statorwicklung in die Polelemente ist ins¬ besondere dann einfach realisierbar, wenn die Distanz¬ stücke in einer Polnut der Polelemente liegen und diese teilen, so daß in die Polnut die zwei vorgewickelten Teil¬ wicklungen einsetzbar sind.
So sieht eine vorteilhafte Möglichkeit vor, daß die Distanzstücke an die Polelemente angeformt sind, dies schafft die Möglichkeit aus einem Innenbereich der Stator¬ wicklung Wärme direkt in das jeweilige Polelement abzu¬ leiten.
Dies ist besonders günstig dann möglich, wenn die Distanz¬ stücke sich parallel zu den Polfingern erstrecken.
Eine Alternative zum Anformen der Distanzstücke an die Polelemente sieht vor, daß die Distanzstücke in die Pol¬ elemente eingesetzt sind.
Vorzugsweise sind in diesem Fall die Distanzstücke so an¬ geordnet, daß sie sich quer zu den Polelementen erstrecken.
In diesem Fall ist es besonders zweckmäßig, wenn die Distanzstücke an den Polelementen formschlüssig fixierbar sind, wobei ein besonders einfacher Einbau der Distanz¬ stücke dann möglich ist, wenn die Distanzstücke in Form einer Rast- oder Schnappverbindung in den Polelementen gehalten sind.
Alternativ zum Vorsehen von die Statorwicklung durch¬ setzenden Durchlässen, die sich insbesondere quer zur Wicklungsrichtung erstrecken, sieht ein weiteres vorteil¬ haftes Ausführungsbeispiel vor, daß die Statorwicklung einen sich innerhalb derselben in Wicklungsrichtung er¬ streckenden Kühlkanal aufweist.
Ein derartiger Kühlkanal kann beispielsweise dadurch her¬ gestellt werden, daß die Statorwicklung so gewickelt ist, daß dieser Kühlkanal innerhalb derselben gebildet wird. Besonders einfach läßt sich die Statorwicklung mit einem Kühlkanal dann realisieren, wenn dieser durch einen in die Statorwicklung eingewickelten Schlauch gebildet ist.
Um eine möglichst gleichmäßige Kühlwirkung in der Stator¬ wicklung zu entfalten, ist vorzugsweise vorgesehen, daß der Kühlkanal im wesentlichen mittig in der Statorwicklung liegt und sich in der Wicklungsrichtung derselben er¬ streckt.
Prinzipiell kann auch ein derartiger, sich in Wicklungs¬ richtung durch die Statorwicklung erstreckender Kühlkanal für ein gasförmiges Kühlmedium geeignet sein. Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn der Kühlkanal- von einem flüssigen Kühlmedium durchflössen ist, wobei insbesondere in einem derartigen Fall ein Kreislauf für das flüssige Kühlmedium vorgesehen ist, in welchem beispielsweise mittels einer Umwälzpumpe und eines Kühlers das flüssige' Kühlmedium auf einer gewünschten Temperatur gehalten wird.
Im einfachsten Fall wird bei einem derartigen Ausführungs¬ beispiel als Kühlmedium Wasser eingesetzt.
Die erfindungsgemäße Aufgabe wird ferner alternativ oder ergänzend zu den Merkmalen der vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiele bei einer elektrischen Maschine der eingangs beschriebenen Art erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Polelemente gekühlt sind.
Eine vorteilhafte Realisierung sieht dabei vor, daß die Polelemente von einem Gasstrom umströmt sind.
Ein besonders zweckmäßiges Ausführungsbeispiel sieht vor, daß der Gasstrom Zwischenräume zwischen aufeinanderfol¬ genden Polelementen durchsetzt und somit insbesondere längs der Oberflächen der Polelemente strömt.
Eine derartige Lösung ist besonders dann zweckmäßig, wenn die Polelemente mit ihren Oberflächen ungefähr parallel zu Ebenen ausgerichtet sind, welche Teil einer durch die Achse hindurchgehenden und durch diese definierten Ebenen¬ schar sind.
Um eine möglichst effiziente Ankopplung zwischen dem Gas¬ strom und den Polelementen zu erreichen, ist vorzugsweise vorgesehen, daß die Polelemente im Bereich ihrer Polfinger eine strukturierte Oberfläche aufweisen, da eine derartig strukturierte Oberfläche aufgrund der größeren Grenzfläche zwischen den Polfingern und dem Gasstrom eine bessere thermische Ankopplung gewährleistet. Dabei ist insbeson¬ dere lediglich ein Teil der Oberflächen der Polfinger strukturiert.
Besonders einfach lassen sich Polelemente herstellen, welche an Außenseiten der Polfinger, also an nicht der Polnut zugewandten Seiten, eine Strukturierung aufweisen.
Eine ausreichend einfach herzustellende und besonders wirksame Lösung sieht vor, daß die Polelemente an ihren quer zu ihrer C-Ebene verlaufenden Außenseiten eine Strukturierung aufweisen.
Im einfachsten Fall sind die strukturierten Oberflächen so ausgebildet, daß sie eine Folge von sich abwechselnden Erhebungen und Vertiefungen aufweisen.
In dem Fall, in dem die Polelemente aus Blechpaketen her¬ gestellt sind, ist vorteilhafterweise vorgesehen, daß jedes Blech eines Blechpakets an einer die Außenseite des Polfingers bildenden Schmalseite eine Verzahnung aufweist, so daß beim Zusammensetzen derartiger Blechpakete sich quer zu den Polelementen, d.h. beispielsweise in Azimutal¬ richtung, erstreckende Rippen bilden, die durch aufein- anderliegende Zähne der Verzahnung der einzelnen Bleche entstehen.
Eine besonders effiziente Kühlung der Polelemente ist dann möglich, wenn ein Gehäuse der elektrischen Maschine in ein Gehäuseinneres derselben mündende Einströmöffnungen für einen Gasstrom aufweist und wenn in dem Gehäuseinneren die Polelemente von dem Gasstrom umströmt sind.
Noch vorteilhafter ist es, wenn in dem Gehäuseinneren der Läufer von dem Gasstrom umströmt ist, um sowohl die Pol¬ elemente als auch den Läufer thermisch zu koppeln.
Weiter ist es vorteilhaft, wenn das Gehäuse Ausström¬ öffnungen für den Gasstrom aufweist, so daß der im Gehäuseinneren erhitzte Gasstrom wiederum nach außen abströmen kann.
Insbesondere, um hinsichtlich der Umströmung der Polele¬ mente und gegebenenfalls des Läufers definierte
Verhältnisse zu schaffen, ist vorzugsweise vorgesehen, daß das Gehäuse eine Zwangsentlüftung für das Gehäuseinnere aufweist.
Diese Zwangsentlüftung ist beispielsweise so ausgeführt, daß sie ein Gebläse umfaßt, welches entweder Luft/Gas in das Gehäuse drückt oder aus diesem absaugt.
Eine besonders vorteilhafte Art der Führung des Gasstroms in dem Gehäuseinneren sieht vor, daß ein kühlender Gas¬ strom in das Gehäuseinnere im Bereich der Polelemente in radialer Richtung einströmt.
Ergänzend und alternativ dazu ist günstigerweise vorge¬ sehen, daß ein erwärmter Gasstrom aus dem Gehäuseinneren in radialer Richtung abströmt.
Eine besonders zweckmäßige Führung des Gasstroms in dem Gehäuse sieht vor, daß dieser das Gehäuseinnere U-förmig durchsetzt und entweder im Bereich der Polelemente in radialer Richtung einströmt, dann U-förmig seine Strö¬ mungsrichtung umkehrt und im Bereich des Läufers in radialer Richtung abströmt oder umgekehrt.
Diese Lösung ist besonders zweckmäßig dann, wenn die Pol¬ elemente mit ihren Oberflächen so ausgerichtet sind, daß sie mit diesen ungefähr parallel zur Ebene einer Ebenen¬ schar ausgerichtet sind, welche durch die Achse hindurch¬ geht und durch diese definiert ist.
Alternativ oder ergänzend zu den Merkmalen der vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiele sieht eine weitere Lösung der Aufgabe bei einer elektrischen Maschine der eingangs beschriebenen Art erfindungsgemäß vor, daß die Polelemente auf einem gekühlten Statorträger sitzen und mit diesem thermisch gekoppelt sind.
Eine besonders einfache Lösung der thermischen Kopplung zwischen den Polelementen und dem Statorträger sieht vor, daß die Polelemente mit dem Statorträger verklebt sind, um einen möglichst großflächigen Wärmeübergang von den Pol¬ elementen auf den Statorträger zu ermöglichen.
Eine besonders gute thermische Ankopplung ist dann er¬ reichbar, wenn die Polelemente mit Teilbereichen ihrer Oberfläche mit dem Statorträger vergossen sind.
Beispielsweise sind hierzu die Polelemente mit Teilbe¬ reichen in eine Ausnehmung des Statorträgers eingesetzt und in dieser durch eine Vergußmasse großflächig thermisch mit dem Statorträger gekoppelt.
Hinsichtlich der Kühlung des Statorträgers sind die unter¬ schiedlichsten Möglichkeiten denkbar.
So sieht ein vorteilhaftes Ausführungsbeispiel vor, daß der Statorträger durch einen Gasstrom gekühlt ist.
Vorzugsweise ist dabei der Gasstrom auf einer dem Gehäuse¬ inneren abgewandten Außenseite des Statorträgers entlang¬ geführt.
Zweckmäßigerweise ist hierzu vorgesehen, daß der Gasstrom durch ein den Statorträger auf der dem Gehäuseinneren ab¬ gewandten Seite übergreifendes Führungsschild über den¬ selben geführt ist.
Alternativ zur Kühlung des Statorträgers mit einem über den Statorträger geführten Gasstrom sieht ein weiteres Ausführungsbeispiel vor, daß der Statorträger von einem Kühlkanal durchsetzt ist.
Dieser Kühlkanal kann auch durch einen Gasstrom durchsetzt sein. Noch vorteilhafter ist es jedoch, wenn der Kühlkanal von einem flüssigen Kühlmedium durchsetzt ist.
Zweckmäßigerweise ist der Kühlkanal so angeordnet, daß er den Statorträger im Bereich einer Aufnahme für die Polele¬ mente durchsetzt, um die von den Polelementen eingeleitete Wärme möglichst effizient abzuführen.
Dies ist beispielsweise dadurch realisierbar, daß der Kühlkanal den Statorträger spiralähnlich oder mäanderähn¬ lich durchsetzt. Zweckmäßigerweise ist vorgesehen, daß der Kühlkanal um die Achse umlaufende Ringsegmente aufweist, die ihrerseits miteinander verbunden sind.
Eine besonders effiziente Kühlung des Statorträgers ist dadurch möglich, daß der Statorträger einen die Polele¬ mente tragenden Haltering umfaßt, der in einem Stator¬ ständer gehalten und direkt gekühlt ist.
Vorzugsweise ist der Haltering dabei so angeordnet, daß er den Kühlkanal im Statorständer abdeckt und somit direkt von dem in dem Kühlkanal strömenden Kühlmedium angeströmt ist.
Im einfachsten Fall ist der Haltering so ausgebildet, daß er auf einer Seite die Polelemente trägt und mit einer gegenüberliegenden Seite den Kühlkanal abdeckt, so daß der Haltering auf einer dem Polelement gegenüberliegenden Seite direkt mit dem den Kühlkanal durchsetzenden Kühl¬ medium beaufschlagt ist.
Ergänzend oder alternativ zu den vorstehend beschriebenen Merkmalen sieht ein weiteres vorteilhaftes Ausführungsbei- spiel der eingangs beschriebenen elektrischen Maschine vor, daß die Statorwicklung thermisch mit den Polelementen gekoppelt ist.
Vorzugsweise ist dabei die Statorwicklung mit den Polele¬ menten durch ein Kontaktmedium gekoppelt, wobei das Kon¬ taktmedium im einfachsten Fall eine Klebe- oder Vergu߬ masse ist, mit welcher die Statorwicklung in Polnuten der Polelemente gehalten ist.
Alternativ dazu ist vorgesehen, daß die Polelemente in ihrer Polnut eine Nutauskleidung tragen, wobei die Nutaus¬ kleidung vorzugsweise aus einem elektrisch isolierenden, aber gut wärmeleitenden Material ausgebildet ist, welches vorzugsweise eine möglichst geringe Dicke aufweist. Mög¬ liche Realisierungsformen sind eine Pulverbeschichtung der Polnut, eine Nutauskleidung aus einem Kunststoffteil oder aus einem Flachmaterial.
Vorzugsweise ist dabei diese Nutauskleidung mit den Pol¬ elementen über ein Kontaktmedium, beispielsweise eine Klebe- oder Vergußmasse, verbunden. Alternativ oder er¬ gänzend dazu ist die Statorwicklung mit der Nutauskleidung über ein Kontaktmedium, beispielsweise eine Klebe- oder Vergußmasse, gekoppelt, so daß von der Statorwicklung über die jeweiligen Kontaktmedien eine gute thermische An¬ kopplung an die Polelemente erfolgt.
Im Zusammenhang mit der bisherigen Beschreibung einzelner Ausführungsbeispiele der erfindungsgemäßen elektrischen Maschine wurde nicht näher darauf eingegangen, wie eine optimale Kühlung oder thermische Kopplung des Läufer mit dem Stator erfolgen kann.
Alternativ oder ergänzend zu den Merkmalen der vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiele sieht daher eine Lösung der eingangs genannten Aufgabe vor, daß bei einer elek¬ trischen Maschine der eingangs genannten Art der Läufer Gasumwälzschaufeln aufweist.
Diese Gasumwälzschaufeln dienen zumindest dazu, eine möglichst große Verwirbelung des im Gehäuseinneren befind¬ lichen Gases zu erreichen und somit den Läufer möglichst gut thermisch an den Stator anzukoppeln.
Alternativ oder ergänzend dazu können die Gasumwälzschau¬ feln aber auch so angeordnet und ausgerichtet sein, daß sie die Ausbildung eines gerichteten Gasstroms im Gehäuse¬ inneren unterstützen und somit zu einer Zwangsentlüftung des Gehäuseinneren führen.
Im einfachsten Fall ist der Läufer mit einer Läuferscheibe und quer zu dieser stehenden Gasumwälzschaufeln versehen.
Um die sich beim Betrieb erwärmenden Magnetkreiselemente des Läufers möglichst effektiv kühlen zu können, ist vor¬ zugsweise vorgesehen, daß die Gasumwälzschaufeln in einem die Magnetkreiselemente tragenden Bereich der Läufer¬ scheibe angeordnet sind, um im Bereich der Magnetkreis¬ elemente eine gute Luftverwirbelung zu gewährleisten.
Besonders zweckmäßig ist es dabei, wenn die Gasumwälz¬ schaufeln in thermischem Kontakt mit den Magnetkreisele¬ menten stehen, so daß über einen Wärmekontakt zwischen den Magnetkreiselementen und den Gasumwälzschaufeln die Gasum¬ wälzschaufeln nicht nur zur Umwälzung von Gas oder Luft im Gehäuseinneren dienen, sondern gleichzeitig als zusätz¬ liche Kühlflächen, über welche in den Magnetkreiselementen entstehende Wärme an das den Läufer umgebende Gas abge¬ geben werden kann.
Ein besonders vorteilhaftes Ausführungsbeispiel sieht dabei vor, daß die Gasumwälzschaufeln eine Verbindung zwischen den Magnetkreiselementen des Läufers und der Läuferscheibe darstellen.
Um gleichzeitig eine stabile Verankerung der Magnetkreis¬ elemente zu erhalten, sieht ein vorteilhaftes Ausführungs¬ beispiel des erfindungsgemäßen Läufers vor, daß die Luft¬ umwälzschaufeln einen Läuferring tragen, auf welchem seinerseits dann die Magnetkreiselemente sitzen.
Zur möglichst effizienten Kühlung der Magnetkreiselemente ist vorgesehen, daß diese zwischen Zähnen sitzen, welche an den Magnetkreiselementen in thermischem Kontakt an¬ liegen.
Konstruktiv besonders einfach ist eine Lösung, bei welcher zwischen aufeinanderfolgenden Magnetkreiselementen jeweils ein Zahn angeordnet ist, welcher mit den beiden aufein¬ anderfolgenden Magnetkreiselementen thermisch gekoppelt ist.
Vorzugsweise sind die Zähne mit den Magnetkreiselementen durch ein Kontaktmedium, beispielsweise eine Klebe- oder Vergußmasse, welche Spalte zwischen den Zähnen und den Magnetkreiselementen ausfüllt, gekoppelt. Insbesondere ist ein derartiges Kontaktmedium eine Klebe- oder Vergußmasse.
Die Zähne können prinzipiell einzeln mit dem Läufer ver¬ bunden sein.
Konstruktiv besonders einfach und thermisch besonders vor¬ teilhaft ist es jedoch, wenn die Zähne einstückig an einen Läuferkörper, insbesondere einen Läuferring oder an Rippen desselben, angeformt sind und die Magnetkreiselemente zwischen den Zähnen sitzen.
Vorzugsweise sind die Zähne vorteilhafterweise so ausge¬ bildet, daß sie formschlüssig an den Magnetkreiselementen anliegen und somit eine möglichst großflächige thermische Ankopplung an die Magnetkreiselemente aufweisen. Vorzugs¬ weise sind die Kontaktflächen noch mit einem Wärmekontakt¬ mittel versehen.
Grundsätzlich besteht die Möglichkeit, daß die Magnet¬ kreiselemente Teile geschlossener, um die Achse umlaufende und an dem Läufer gehaltene Ringe sind und daß die Zähne in radialer Richtung innerhalb und außerhalb der Ringe anliegen.
Besonders vorteilhaft ist es jedoch, wenn jedem Satz von C-förmigen Polelementen ein Satz in Azimutalrichtung auf¬ einanderfolgend angeordneter einzelner Magnetkreiselemente zugeordnet ist. Vorzugsweise sitzen in Azimutalrichtung zwischen den Magnetkreiselementen dann die vorstehend ge¬ nannten Zähne, um die vorstehend im Zusammenhang mit diesen Zähnen beschriebenen Vorteile zu erhalten.
Die Magnetkreiselemente können prinzipiell Permanent¬ magnete sein. Besonders vorteilhaft sind jedoch Magnet¬ kreiselemente, die aus einem nicht permanent magneti- sierten und magnetisch leitfähigen Material sind.
Insbesondere dann, wenn die elektrische Maschine als Reluktanzmotor arbeitet, ist vorteilhafterweise vorge¬ sehen, daß die Statorwicklung, insbesondere als um die Achse des Läufers herum verlaufende Ringspule, von einem einen AC-Anteil und einen DC-Anteil aufweisenden Strom durchflössen ist.
Eine besonders bevorzugte Ausführungsform der erfindungs¬ gemäßen elektrischen Maschine arbeitet als Synchronmotor, insbesondere als modifizierter
Reluktanzmotor, bei welchem die Zahl der Polelemente eines Satzes der Zahl der diesem Satz von Polelementen zuge¬ ordneten Magnetkreiselemente entspricht und jeweils alle Magnetkreiselemente gleichzeitig von den Polelementen des jeweiligen Satzes angezogen oder nicht angezogen werden.
Die von der Erfindung insbesondere umfaßten elektrisch erregten Transversalfluß-Maschinen, sind in ihrem grund¬ sätzlichen Aufbau aus der DE 39 27 454 C2 bekannt.
Derartige Synchronmaschinen werden insbesondere dort ein¬ gesetzt, wo eine hohe Kraftdichte je Volumeneinheit und geringe Verluste gefordert werden. Wesentliche Merkmale derartiger Transversalfluß-Maschinen sind die Ausführung der Wicklung in Form von Ringspulen konzentrisch zur Welle sowie die um die Spule herum transversal angeordneten magnetischen Kreise.
Bei der aus der DE 39 27 454 bekannten Lösung wird der magnetische Fluß in Weicheisen-Polelementen geführt, die senkrecht zur Bewegungsrichtung angeordnet sind, wobei die Wicklung mit ihren magnetisierenden Teilen in Längsrich¬ tung verläuft und in zwei Spulenteile aufgeteilt ist, von denen in einem ein Gleichstrom und in dem anderen ein Wechselstrom geführt wird. Die durch die Weicheisen-Pol¬ elemente gebildeten magnetischen Kreise sollen dabei stets beide Spulenteile umfassen.
Bei der praktischen Umsetzung ergeben sich zahlreiche Probleme, insbesondere in Hinblick auf eine kompakte Bau¬ form bei gleichzeitig hoher Kraftdichte. Die
erfindungsgemäße Lösung geht von der Überlegung aus, die Polgeometrie der Maschine im Sinne einer Erhöhung der Kraftdichte, bezogen auf das Maschinenvolumen, zu opti¬ mieren.
In diesem Sinne sieht die Erfindung in ihrer allgemeinsten Ausführungsform eine elektrisch erregte Transversalflu߬ maschine mit einem beweglichen und einem festen Teil (Läufer; Stator) mit folgenden Merkmalen vor:
der Stator weist eine Anzahl, radial zur Welle der Maschine ausgerichtete Polelemente auf, die gleich¬ mäßig in Umfangsrichtung verteilt angeordnet sind,
jedes Polelement ist mit mindestens einer, in Rich¬ tung der Achse des Läufers sich erstreckenden Polnut ausgebildet, wobei beispielsweise jedes Polelement, ausgehend von einem mittleren Polabschnitt, in Rich¬ tung auf zwei stirnseitige Lagerschilde der Maschine spiegelbildlich ausgebildet ist,
in der Polnut verläuft mindestens eine, konzentrisch zur Welle angeordnete Erregerspule,
der auf Wälzlagern geführte Läufer umfaßt insbeson¬ dere zwei Trägerscheiben, die mit jeweils mindestens einem, konzentrisch zur Welle verlaufenden Läuferring bestückt sind, der in die korrespondierende Polnut im Stator eingreift.
Dieser Aufbau ermöglicht auf kleinstem Raum die Anordnung der Weicheisen-Polelemente in gleichmäßiger Verteilung und radialer Ausrichtung sowie die korrespondierende Gestal¬ tung der Läuferringe ermöglichen bei kleiner Masse eine hohe Kraftdichte.
Dieser kann weiter optimiert werden, wenn nach einer Aus¬ führungsform die Polelemente, ausgehend vom mittleren Pol¬ abschnitt, mit jeweils drei Polfingern auf jeder Seite (spiegelbildlich) ausgebildet sind, unter gleichzeitiger Ausbildung von jeweils zwei konzentrisch zur Achse verlau¬ fenden Polnuten auf jeder Seite.
Für das einzelne Polstück ergibt sich damit in der Seiten¬ ansicht die Form eines doppelten "E", wobei die beiden "E" spiegelbildlich zueinander angeordnet sind.
Werden nun in den Polnuten (zwei auf jeder Seite) bei¬ spielsweise je zwei Erregerspulen eingelegt, so entspricht dies quasi der integralen Ausbildung von vier Motoren, wobei die entsprechenden Spulen versetzt angesteuert werden. Die Folge ist ein extrem gleichmäßiger Lauf der Maschine bei gleichzeitig geringen Verlusten.
Die Erregerspulen können aus Kupferdraht gewickelte Spulen sein.
Ausgehend von beispielsweise 64, symmetrisch zur Wellen¬ achse angeordneten Polelementen mit jeweils drei Pol- fingern auf jeder Seite, ergeben sich dabei 128 Abschnitte der Polelemente auf jeder Seite, die gegenüber der jewei¬ ligen Erregerspule zu isolieren sind.
Zur Lösung dieses konstruktiv und elektrisch komplizierten Problems sieht eine Ausführungsform der Erfindung vor, die Isolierung zwischen den Erregerspulen und den Polflächen der korrespondierenden Polfinger von U-förmig gestalteten, in Richtung auf die Lagerschilde offenen Isolierkörpern oder Nutauskleidungen zu bilden.
Dabei können die einzelnen Isolierstücke oder Nutausbil¬ dungen vorzugsweise diskrete Bauteile sein, was jedoch einen entsprechenden Bestückungsaufwand erfordert. Nach einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung sollten deshalb die Basisabschnitte der U-förmig aufgebogenen Isolierkörper zwischen benachbarten Polelementen ein¬ stückig miteinander verbunden sein.
Daraus ergibt sich die Möglichkeit, mit einem einzigen Isolierkörper oder einer einzigen Nutausbildung je Polnut sämtliche Kontaktflächen zwischen Erregerspule und Polele¬ menten zu isolieren. Der Isolierkörper kann dabei ein ge¬ stanztes Isolierpapier sein, das dann eine mittlere ring¬ förmig geschlossene Basis aufweist, von der radial nach außen und innen Schenkelabschnitte verlaufen, die später aufgebogen werden.
Mit Hilfe eines einzigen Werkzeugs läßt sich ein solcher Isolierkörper in einem Arbeitsschritt einsetzen.
Eine Weiterbildung sieht vor, die freien Enden der U-Schenkel jedes Isolierkörper-Abschnitts nach außen abge¬ kröpft auszubilden, wobei der abgekröpfte Abschnitt dann in korrespondierende Schlitze auf den Flächen der Pol¬ finger einrasten kann. Auf diese Art und Weise wird gleichzeitig eine Verdrehsicherung erreicht.
Besonders günstig ist es, wenn die Erregerspulen ober¬ seitig durch an den Polfingern befestigte Isolierstücke abgedeckt sind.
Die Schlitze für die Isolierkörper können weiter dazu ge¬ nutzt werden, Isolierstücke zu fixieren, die auf den Er¬ regerspulen oberseitig aufgelegt werden, insbesondere, wenn die Erregerspule je Polnut mehrteilig ausgebildet wird, so daß die einzelnen Teilwicklungen durch die ge¬ nannten Isolierstücke voneinander getrennt sind.
Die elektrischen Anschlußelemente der Wicklungen können radial zwischen den Polstücken herausgeführt werden.
Die Polelemente bestehen vorzugsweise aus Weicheisen und werden beispielsweise jeweils aus einer Vielzahl von auf- einandergeschichteten Blechen gebildet. Elektrobacklack- bleche haben sich dabei als besonders vorteilhaft erwiesen.
Zur Konfektionierung der einzelnen Polelemente (die - in Richtung der Achse des Läufers betrachtet - in etwa der Minutenteilung einer Uhr entspricht) hat sich das Auf¬ bringen eines Schrumpfrings als vorteilhaft erwiesen. Ein korrespondierender Innenring kann dabei die Verformung der Polelemente verhindern.
Grundsätzlich reicht ein Schrumpfring, der dann vorzugs¬ weise auf der Umfangsflache der mittleren Polabschnitte verläuft, zur Konfektionierung aus. Ebenso können aber auch die beidseitig vorspringenden Polfinger
umfangsseitig von eigenen Schrumpfringen eingefaßt werden. Derartige Schrumpfringe lassen sich beispielsweise durch induktive Erwärmung aufweiten und anschließend durch Ab¬ kühlung auf die Umfangsflache ortsfest aufbringen.
In Hinblick auf eine notwendige Kühlung der Maschine können die Schrumpfringe gleichzeitig mit Kühlrippen oder Nuten zur Durchführung von Kühlluft ausgebildet werden.
Konstruktive Vorteile ergeben sich dann, wenn die Pol¬ stücke sowie die in den Polnuten einliegenden Erreger¬ spulen mit einem Isolierharz vergossen sind.
Besonders günstig ist es, wenn die Läuferringe ent¬ sprechend der Positionierung der Polstücke umfangsseitig mit korrespondierenden nutartigen Vertiefungen ausgebildet sind.
Ferner ist es zweckmäßig, wenn in jeder der Polnuten mindestens eine Erregerspule einliegt.
Außerdem ist vorzugsweise vorgesehen, daß die Erregerspule jeder Polnut in zwei übereinander angeordnete Teilspulen aufgeteilt ist (in Richtung der Achse betrachtet).
Weitere Merkmale und Vorteile der erfindungsgemäßen Lösung sind Gegenstand der nachfolgenden Beschreibung sowie der zeichnerischen Darstellung einiger Ausführungsbeispiele. In der Zeichnung zeigen:
Fig. 1 einen Längsschnitt durch ein erstes Ausführungs¬ beispiel einer erfindungsgemäßen elektrischen Maschine;
Fig. 2 eine sektorweise Darstellung einer Draufsicht in Richtung des Pfeils A in Fig. 1 mit wegge¬ brochenem rechten Stator links oben und zusätz¬ lich weggebrochenem Läufer rechts oben;
Fig. 3 eine vergrößerte ausschnittsweise Draufsicht auf ein Polelement in einer Ansicht ähnlich Fig. 1;
Fig. 4 eine vergrößerte ausschnittsweise Draufsicht auf mehrere Polelemente in einer Ansicht ähnlich Fig. 2;
Fig. 5 eine vergrößerte Darstellung einer Draufsicht auf mehrere Polelemente in Richtung des Pfeils B in Fig. 1 und Fig. 2;
Fig. 6 eine vergrößerte Darstellung eines Polelements ähnlich Fig. 3 mit Stützelementen;
Fig. 7 einen Schnitt längs Linie VII-VII in Fig. 1;
Fig. 8 eine ausschnittsweise vergrößerte Darstellung ähnlich Fig. 3 eines zweiten Ausführungsbeispiels einer erfindungsgemäßen elektrischen Maschine;
Fig. 9 einen Schnitt längs Linie IX-IX in Fig. 8;
Fig. 10 eine Variante des in Fig. 9 dargestellten Schnitts;
Fig. 11 einen Teilschnitt ähnlich Fig. 1 durch ein drittes Ausführungsbeispiel einer erfindungsge¬ mäßen elektrischen Maschine;
Fig. 12 einen Teilschnitt ähnlich Fig. 2 durch das dritte Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen elek¬ trischen Maschine;
Fig. 13 einen Schnitt ähnlich Fig. 3 durch ein viertes Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen elek¬ trischen Maschine;
Fig. 14 eine Draufsicht ähnlich Fig. 5 beim vierten Aus¬ führungsbeispiel der erfindungsgemäßen elek¬ trischen Maschine;
Fig. 15 einen Schnitt ähnlich Fig. 3 durch ein fünftes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen elektrischen Maschine;
Fig. 16 eine vergrößerte ausschnittsweise Darstellung eines Querschnitts durch ein erstes Ausführungs¬ beispiel eines für alle fünf Ausführungsbeispiele geeigneten Läufers in einer Darstellung ähnlich Fig. 1;
Fig. 17 einen Schnitt längs Linie XVII-XVII in Fig. 16;
Fig. 18 eine vergrößerte ausschnittsweise Darstellung einer Draufsicht in Richtung des Pfeils D in Fig. 16;
Fig. 19 einen Teilschnitt ähnlich Fig. 16 durch ein zweites Ausführungsbeispiel eines erfindungsge¬ mäßen Läufers;
Fig. 20 eine Darstellung ähnlich Fig. 18 des zweiten
Ausführungsbeispiels des Läufers gemäß Fig. 19;
Fig. 21 einen Teilschnitt durch ein sechstes Ausführungs¬ beispiel einer erfindungsgemäßen Maschine;
Fig. 22 eine Draufsicht auf ein Teilsegment eines
Isolierkörpers zur Verwendung in der Maschine nach Fig. 21;
Fig. 23 der Isolierkörper nach Fig. 22 in der Montage- position (im Schnitt) und
Fig. 24 eine Aufsicht auf eine Innenfläche eines Läufers der Maschine nach Fig. 21.
Ein erstes Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen elektrischen Maschine umfaßt, wie in Fig. 1 dargestellt, ein Gehäuse 10, in welchem ein Läufer 12 um eine Achse 14 rotierend gelagert ist. Der Läufer 12 weist dazu eine Läuferwelle 16 auf, welche in zwei im Abstand voneinander angeordneten Läuferlagern 18 und 20 in einem vorderen
Lagerschild 22 bzw. einem hinteren Lagerschild 24 des Ge¬ häuses 10 gelagert ist. Die vorderen Lagerschilde 22 und 24 tragen dabei einen Gehäusemantel 26, welcher sich zwischen den Lagerschilden 22 und 24 erstreckt und ein Gehäuseinneres 28 zusammen mit den Lagerschilden 22 und 24 nach außen abschließt.
Die Lagerschilde 22 und 24 stellen gleichzeitig Stator¬ träger für zwei Statoren 30 und 32 dar, von denen jeder, wie insbesondere in Fig. 2 dargestellt, einen Satz mit einer Vielzahl von umlaufend um die Achse 14 in gleichen Winkelabständen und gleichen radialen Abständen von der Achse 14 angeordneten Polelementen 34 umfaßt.
Jedes der Polelemente 34 umfaßt, wie in Fig. 3 darge¬ stellt, einen Basissteg 36, von welchem ausgehend sich drei parallel zueinander ausgerichtete Polfinger 38, 40 und 42 erstrecken, wobei jeweils zwischen zwei Polfingern 38 und 40 sowie 40 und 42 eine Polnut 44 bzw. 46 liegt, so daß insgesamt das Polelement eine E-ähnliche Form auf¬ weist, welche auch als Doppel-C bezeichnet werden kann, wobei jeweils die Polfinger 38 und 40 mit dem Basissteg 36 und die Polfinger 40 und 42 mit dem Basissteg 36 eine C-Form bilden.
In den Polnuten 44 und 46, und zwar in einem hinteren Nut¬ abschnitt 48 bzw. 50 der Polnut 44 bzw. 46, welcher sich ausgehend von einem Nutboden 52 bzw. 54 erstreckt, liegt in jeder der Polnuten 44 bzw. 46 eine als ganzes mit 56 bzw. 58 bezeichnete Statorwicklung. Jede der
Statorwicklungen 56 und 58 verläuft koaxial zur Achse 14 auf einer senkrecht zur Achse 14 liegenden Ringbahn, allerdings mit jeweils unterschiedlichem Abstand von der Achse 14.
In dem in Fig. 3 dargestellten Ausführungsbeispiel sind ferner die beiden Statorwicklungen 56 und 58 jeweils in zwei Teilwicklungen 56a und b sowie 58a und b unterteilt, wobei die beiden Teilwicklungen 56a, b und 58a, b jeweils durch einen Distanzfinger 60 bzw. 62 voneinander getrennt sind. Die Distanzfinger 60 und 62 sind dabei einstückig an den Basissteg 36 des Polelements 34 angeformt und erheben sich ungefähr mittig von dem jeweiligen Nutboden 52 bzw. 54.
In einen sich an den hinteren Nutabschnitt 48 bzw. 50 an¬ schließenden vorderen Nutabschnitt 64 bzw. 66, welcher sich von den Statorwicklungen 56 bzw. 58 bis zu vorderen Enden 68, 70, 72 der Polfinger 38, 40, 42 erstreckt, greift der Läufer 12 mit seinen Magnetkreiselementen 74 bzw. 76 ein, um jeweils bei dem in dem vorderen Nutab¬ schnitt 64 bzw. 66 stehendem Magnetkreiselement 74 bzw. 76 einen geschlossenen Magnetfeldlinienverlauf 78 bzw. 80 zu¬ zulassen, wobei der Magnetfeldlinienverlauf 78 durch den Basissteg 36 sowie die Polfinger 38 und 40 sowie das Magnetkreiselement 74 und die Luftspalte zwischen diesem und den Polfingern 38 und 40 hindurchverläuft, während der Magnetfeldlinienverlauf 80 durch den Basissteg 36 sowie die Polfinger 40 und 42, das Magnetkreiselement 76 und die Luftspalte zwischen diesem und den Polfingern 40 und 42 hindurchverläuft.
Vorzugsweise liegen die Magnetfeldlinienverläufe 78 und 80 der Polelemente 34 in Ebenen einer Ebenenschar, welche durch die Achse 14 hindurchgeht und durch diese definiert ist.
Zur Verankerung am jeweiligen Statorträger, das heißt an dem vorderen Lagerschild 22 und dem hinteren Lagerschild 24, sind die Polelemete 34 in eine Ausnehmung 82 in den Statorträgern 22, 24 eingesetzt, wobei diese Ausnehmung 82 vorzugsweise als zur Achse 14 konzentrische Ringnut ausge¬ bildet ist, deren innere Seitenwand 84 und äußere Seiten¬ wand 86 jeweils Teil einer zur Achse 14 koaxialen Zylin¬ derfläche ist und deren Boden 88 durch eine zur Achse 14 konzentrische Kreisringfläche gebildet ist, die senkrecht zur Achse 14 steht.
Die Ausnehmung 82 ist dabei so ausgebildet, daß die Pol¬ elemente 34 mit einem wesentlichen Teil ihres Basissteges 36 in der Ausnehmung 82 liegen, mit einer Basisfläche 90 auf dem Boden 88 aufsitzen und mit ihren Außenseiten 92 und 94, welche in Außenseiten 92 und 94 der Polfinger 38 und 42 übergehen, an der inneren Seitenwand 84 bzw. der äußeren Seitenwand 86 anliegen und somit formschlüssig durch die Ausnehmung 82 gegen eine Bewegung radial zur Achse 14 gesichert sind.
Zur Fixierung der Polelemente dergestalt, daß sich deren einander zugewandte Oberflächen 96 und 98 näherungsweise ebenfalls parallel zu Ebenen einer durch die Achse 14 hin¬ durchgehenden und durch diese definierten Ebenenschar er¬ strecken und die Polelemente 34 in gleichen Winkelab¬ ständen um die Achse 14 herum angeordnet sind, ist
auf einer radial innen liegenden Seite der Polelemente 34 ein innerer Positionierring 100 und auf einer radial außen liegenden Seite der Polelemente 34 ein äußerer Posi¬ tionierring 102 vorgesehen, wobei jeder der Positionier¬ ringe 100, 102 Vorsprünge 104 bzw. 106 aufweist, welche zwischen einander zugewandten Oberflächen 96, 98 aufein¬ anderfolgender Polelemente 34 eingreifen und an diesen Oberflächen 96, 98 aufeinanderfolgender Polelemente 34 an¬ liegen und somit den Abstand zwischen diesen Polelementen exakt definieren.
Vorzugsweise sind diese Positionierringe 100 und 102 an dem jeweiligen Statorträger 22 bzw. 24 durch Befestigungs¬ elemente 108 und 110 fixierbar, so daß eine vorteilhafte, vom Statorträger getrennte Herstellung der Positionier¬ ringe 100 und 102 möglich ist, die das Herstellen defi¬ niert bemaßter Vorsprünge 104 und 106 erleichtert. Diese Positionierringe 100 und 102 sind somit nachträglich auf die separat mit der Ausnehmung 82 hergestellten Stator¬ träger 22 und 24 montierbar.
Neben der Ausrichtung der Polelemente 34 in definierten Winkelabständen um die Achse 14 erfolgt eine Stabili¬ sierung der Polelemente 34 relativ zueinander in Azimutal¬ richtung 112 durch einerseits in der Ausnehmung 82 lie¬ gende Basisstützelemente 114, welche die Basisstege 36 der Polelemente 34 zwischen einander gegenüberliegenden Ober¬ flächen 96 und 98 ausfüllen. Die Basisstützelemente 114 werden im einfachsten Fall durch eine Vergußmasse gebil¬ det, welche die Ausnehmung 82 ausfüllt, und nach ihrem Aushärten die zwischen den Oberflächen 96 und 98 der Pol¬ elemente 34 im Bereich der Basisstege 36 liegenden
Basisstützelemente bildet. Gleichzeitig bewirkt die Ver¬ gußmasse eine allseitige Verklebung der in der Ausnehmung 82 liegenden Bereiche der Basisstege 36 mit den Seiten¬ wänden 84 und 86 sowie dem Boden 88 derselben und somit auch einen guten thermischen Kontakt zwischen den Polele¬ menten 34 und den Statorträgern 22, 24.
Eine noch vorteilhaftere Alternative von Basisstützele¬ menten, dargestellt in den Fig. 5 und 6 umfaßt einen Haltekörper 116 aus elastischem und porösem Material, bei¬ spielsweise Filz, welcher in die Zwischenräume zwischen den Oberflächen 96 und 98 im Bereich der Basisstege 36 in die Ausnehmung 82 eingelegt und mit einer Vergußmasse 118 getränkt ist, welche einerseits den Haltekörper 116 durch¬ setzt und gleichzeitig ebenfalls in die Zwischenräume zwischen den Polelementen 34 und der Ausnehmung 82 ein¬ dringt, so daß nach dem Aushärten einerseits der poröse und elastische Haltekörper versteift und andererseits das Polelement 34 ebenfalls mit seinen Außenseiten 92 und 94 sowie der Basisfläche 90 in die Ausnehmung 82 eingeklebt ist und ebenfalls ein guter thermischer Kontakt zwischen den Polelementen 34 und den Statorträgern 22, 24 entsteht.
Der Haltekörper 116 hat den Vorteil, daß er die Vergu߬ masse 118 aufsaugt und somit auch im nicht ausgehärteten Zustand hält und an einem Wegfließen hindert.
Darüber hinaus sind zur zusätzlichen Versteifung zwischen den Polelementen 34 im Bereich der Polfinger 38, 40 und 42 Fingerstützelemente 120 vorgesehen, welche ebenfalls einen Haltekörper 122 aus porösem und elastischem Material, bei¬ spielsweise ebenfalls Filz umfassen, der seinerseits wie¬ derum durch eine Vergußmasse 124 versteift ist. Der Halte¬ körper 122 hat den großen Vorteil, daß er auch die Vergu߬ masse 124 im nicht ausgehärteten Zustand hält und an einem Wegfließen hindert.
Vorzugsweise sitzen die Fingerstützelemente 120 im Bereich nahe der Enden 68, 70 und 72 der Polfinger 38, 40 und 42 und führen ebenfalls zu einer Versteifung zwischen den Polelementen 34 in Richtung der Azimutalrichtung 112.
Durch die die Statorwicklungen 56 und 58 in Teilwicklungen 56a und 56b bzw. 58a und 58b aufteilenden Distanzfinger 60 und 62 der Polelemente 34 entstehen, wie insbesondere in Fig. 4 dargestellt, in zwischen den Polelementen 34 lie¬ genden Abschnitten 56c und 58c der Statorwicklungen 56 bzw. 58 zwischen den Teilwicklungen 56a und 56b bzw. 58a und 58b liegende Durchlässe 130 bzw. 132, welche sich parallel zur Achse 14 durch die Statorwicklungen 56 bzw. 58 hindurcherstrecken und eine Durchströmung der Stator¬ wicklungen 56 bzw. 58 mit einem Kühlmedium, beispielsweise Luft, zulassen.
Ferner sind die Polelemente 34, wie in Fig. 3 dargestellt, im Bereich über die Ausnehmung 82 überstehenden Außenseiten 92 und 94 mit einer wellenförmigen,
aufeinanderfolgende Erhöhungen 134 und Vertiefungen 136 aufweisenden Oberfläche 138 bzw. 140 versehen, wobei die Erhöhungen 134 vorzugsweise parallel zur Azimutalrichtung 112 verlaufen.
Desgleichen sind die vorderen Enden 68, 70 und 72 der Pol¬ finger 38, 40 und 42 ebenfalls mit wellenförmigen Ober¬ flächen 142, 144 und 146 versehen, wobei die Wellenstruk- tur im einfachsten Fall mit der der Oberflächen 138 und 140 identisch ist und die Erhöhungen 134 und die Vertie¬ fungen 136 ebenfalls vorzugsweise parallel zur Azimutal¬ richtung 112 verlaufen.
Durch diese wellenförmigen Oberflächen 138, 140, 142, 144 und 146 ist eine verbesserte Kühlung der Polelemente 34 erreichbar, wobei diese Kühlung ebenfalls durch ein Kühl¬ medium, vorzugsweise Luft, im Gehäuseinneren 28 erfolgt.
Zur Erzeugung eines in das Gehäuseinnere 28 führenden Luftstroms sind in dem Gehäusemantel 26 Einströmöffnungen 150 für Luft vorgesehen, welche von außerhalb des Gehäuses 10 Luft in einen Ringraum 152 einströmen lassen, welcher die Polelemente 34 im Bereich ihrer Außenseite 94, und zwar vorzugsweise im Anschluß an den äußeren Positionier¬ ring 102, umgibt. Dieser Ringraum 152 erstreckt sich von dem äußeren Positionierring 102 weg bis zu einer Blende 154, welche den Ringraum 152 in Richtung des vorderen Endes 68 des Polfingers 38 abschließt und vorzugsweise in Richtung der Achse 14 gesehen in einem Bereich liegt, in welchem der hintere Nutabschnitt 48 in
den vorderen Nutabschnitt 64 übergeht. Die Blende 154 er¬ streckt sich dabei von dem Gehäusemantel 26 in Richtung des Polfingers 38 bis zu dessen Außenseite 94. Der Ring¬ raum 152 ist somit einerseits durch die Blende 154, an¬ dererseits durch eine Innenwand 156 des Gehäusemantels 26 und schließlich durch das jeweilige Lagerschild 22 oder 24 und den auf diesem sitzenden Positionierring 102 abge¬ schlossen. Ferner ist der Ringraum 152 in radialer Rich¬ tung zur Achse 14 hin offen, so daß in diesen eingeströmte Luft vorzugsweise in Zwischenräume 158 zwischen einander zugewandten Oberflächen 96 und 98 aufeinanderfolgender Polelemente 34 einströmt und radial längs dieser zur Achse 14 strömt. Gleichzeitig kann die Luft die Statorwicklungen 56 und 58 umströmen und auch durch die Durchlässe 130 und 132 der Statorwicklungen 56 bzw. 58 hindurchströmen. Da¬ durch wird ausgehend von dem Ringraum 152 eine möglichst gleichmäßige Luftumspülung sowohl der Polelemente 34 als auch der Statorwicklungen 56 bzw. 58 erreicht, wobei die Kühlung der Polelemente 34 - wie bereits beschrieben - durch die wellenförmigen Oberflächen 138 und 140 ver¬ bessert wird. Die sich dabei erwärmte Luft strömt dann zum Läufer 12 hin und längs des Läufers 12 wieder nach außen in einen mittigen Sammelringraum 160, welcher zwischen den auf gegenüberliegenden Seiten desselben angeordneten und den gegenüberliegenden Statoren 30 und 32 zugeordneten Blenden 154 und einer Innenseite 162 des Gehäusemantels 26 liegt.
Beim Strömen der Luft in den Ringraum 152 erfolgt eine weitere Kühlung der Polelemente 34 im Bereich von deren Polfinger 38, 40 und 42, vorzugsweise im Bereich von deren vorderen Enden, durch die ebenfalls in diesen Bereichen gewellten Oberflächen 138, 140, 142, 144 und 146.
Die sich in dem mittigen Sammelringraum 160 sammelnde er¬ wärmte Luft wird über Ausströmöffnungen 163, die ebenfalls im Gehäusemantel 26 angeordnet sind, abgeführt.
Vorzugsweise ist zum Abziehen der erwärmten Luft über die Ausströmöffnungen 163 auf einer Außenseite 164 des Ge¬ häusemantels 26 ein Gebläse 166 montiert, welches über die Ausströmöffnungen 162 Luft aus dem mittigen Sammelringraum 160 ansaugt und nach außen abbläst.
Durch die über die Ringräume 152 zuströmende Luft und über den mittigen Sammelringraum 160 abströmende Luft entsteht in dem Gehäuseinneren 28 eine U-förmige Luftströmung 168, welche die Polelemente 34, die Statorwicklungen 56 und 58 und den Läufer in seinen den Polelementen 34 zugewandten Bereichen umströmt.
Ferner erfolgt eine zusätzliche Kühlung der Polelemente 34 durch in den Lagerschilden 22 und 24 angeordnete Kühl¬ kanäle 170, welche, wie in Fig. 7 dargestellt, das je¬ weilige Lagerschild 22 in Form von zur Achse 14 konzen¬ trischen Ringsegmenten 172a, 172b, 172c und 172d durch¬ setzen, die nahezu geschlossen sind und jeweils endseitig über Bögen 174a, 174b und 174c mit dem jeweils nächst außenliegenden Ringsegment verbunden sind, wobei bei¬ spielsweise eine Zufuhr von flüssigem Kühlmedium - bei¬ spielsweise Wasser - über eine Zuleitung 176 und eine Ab¬ fuhr des Füllelements über eine Ableitung 178 erfolgt.
Die Zuleitung 176 und die Ableitung 178 sind dabei vor¬ zugsweise mit einer Pumpe 180 für das Kühlmedium und einem Kühler für dieses verbunden, wobei die Pumpe 180 das Kühl- medium in einem Ringkreislauf über die Zuleitung 176 durch die Ringsegmente 172, dann über die Ableitung 178 zum Küh¬ ler 182, und wieder zurück pumpt.
Vorzugsweise ist das Kühlmedium in dem Kreislauf derart geführt, daß die Reynoldszahl des durch die Kühlkanäle 170, d.h. die Ringsegmente 172 und die Bögen 174, strömende Kühlmedium möglichst über 10.000 liegt, um eine Wärmeübergangszahl ausreichender Größe zu erhalten.
Bei einem zweiten Ausführungsbeispiel einer erfindungsge¬ mäßen elektrischen Maschine, ausschnittsweise dargestellt in Fig. 8, ist die Ausnehmung 82 nicht, wie in Fig. 1 dar¬ gestellt, in dem jeweiligen Lagerschild 22, 24 angeordnet, sondern die Ausnehmung 82 liegt in einem Haltering 190, der sich seinerseits konzentrisch zur Achse 14 um diese herum erstreckt und in einer Lagerausnehmung 192 in einem von dem jeweiligen Lagerschild 22 oder 24 umfaßten Stator¬ ständer gelagert ist. Die Lagerausnehmung 192 umfaßt dabei eine innere Lagerwand 194 und äußere Lagerwand 196, die beide vorzugsweise eine zur Achse 14 zylindrische Form aufweisen. In diesen ist der Haltering 190 derart ange¬ ordnet, daß eine innere Außenwand 198 und eine äußere Außenwand 200 im Abstand von der jeweiligen Lagerwand 194 bzw. 196 verläuft. Ein sich zwischen der jeweiligen Lager¬ wand 194 bzw. 196 und der jeweils gegenüberliegenden Außenwand 198 bzw. 200 befindlicher Zwischenraum ist durch eine elastische Zwischenlage 202 bzw. 204 ausgefüllt, welche sich einerseits an der
Lagerwand 194 bzw. 196 und andererseits an der jeweiligen Außenwand 198 bzw. 200 abstützt und den Haltering 190 trägt und diesen so ausrichtet, daß sich die Polfinger 38, 40, 42 jeweils parallel zur Achse 14 erstrecken.
Vorzugsweise sind die Zwischenlagen 202 und 204 aus einge¬ klebten oder einvulkanisierten Gummiringen, wobei als Gummiringe beispielsweise entweder einer oder mehrere O-Ringe Verwendung finden.
Um eine möglichst effektive Kühlung der Polelemente 34 zu erhalten, ist anstelle der Kühlkanäle 170 zwischen einem Ausnehmungsgrund 206 der Lagerausnehmung 192 und einer Rückseite 208 des Halterings 190 ein Zwischenraum 210 vor¬ gesehen, welcher von einem Kühlmedium durchströmt ist. Zweckmäßigerweise ist der Zwischenraum 210 durch Zwischen¬ wände 212 unterteilt, so daß in diesem Zwischenraum 210 eine definierte Führung eines Kühlmediums möglich ist. Die Zwischenwände 212 erheben sich dabei von dem Ausnehmungs¬ grund 206 und reichen bis zur Rückseite 208, wobei die Rückseite 208 auf diesen Zwischenwänden 212 beweglich auf¬ liegt.
Für die Art der Anordnung der Zwischenwände 212 sind mehrere Möglichkeiten denkbar, bei einer ersten Möglich¬ keit, dargestellt in Fig. 9, wird das flüssige Kühlmedium über einen radial außenliegenden Einlaß 214 zugeführt und einen radial innenliegenden Auslaß 216 abgeführt. Die Zwischenwände 212 führen dabei das Kühlmedium in den Zwischenraum 210 spiralförmig und in radialer Richtung nach inne .
Bei der in Fig. 10 dargestellten Variante sind dagegen die Zwischenwände 212' so angeordnet, daß sie das Kühlmedium von einem radial außenliegenden Einlaß 214 zunächst mäanderförmig radial nach innen führen und dann wieder mäanderförmig radial nach außen zu einem ebenfalls radial außenliegenden Auslaß 216'.
Im übrigen ist das zweite Ausführungsbeispiel der erfin¬ dungsgemäßen elektrischen Maschine in gleicher Weise aus¬ gebildet wie das erste Ausführungsbeispiel, so daß bezüg¬ lich aller übrigen Merkmale auch inhaltlich auf die Aus¬ führungen zum ersten Ausführungsbeispiel Bezug genommen werden kann.
Bei einem dritten Ausführungsbeispiel, dargestellt in Fig. 11 und 12, sind die Lagerschilde 22 und 24 nicht, wie bei den vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispielen wasser¬ gekühlt, sondern mit diese übergreifenden Luftführungs¬ schilden, nämlich einem vorderen Luftführungsschild 218 und einem hinteren Luftführungsschild 220 versehen, welche sich im Abstand von einer Außenseite 222 des vorderen Lagerschilds 22 und einer Außenseite 224 des hinteren Lagerschilds 24 erstrecken und einen Luftkanal 226 bzw. 228 zwischen den Außenseiten 222 bzw. 224 und sich selbst begrenzen.
Ferner ist der Gehäusemantel 26 noch mit um die Achse 14 umlaufenden Kühlrippen 230 versehen, welche vorzugsweise in zur Achse 14 senkrechten Ebenen liegen.
Eine Luftströmung durch die Luftkanäle 226 und 228 wird erzeugt durch beiderseits eines Klemmenkastens 232 ange¬ ordnete Gebläse 234 und 236, welche über Luftkanäle 238 bzw. 240 den Gehäusemantel 26 in radialer und tangentialer Richtung mit einer Luftströmung beaufschlagen, die darüber hinaus beiderseits des Gehäusemantels 26 in die Luftkanäle 226 und 228 eintritt und diese durchsetzt, wobei die Luft vorzugsweise auf einer den Gebläsen 234 und 236 gegenüber¬ liegenden Seite des Gehäuses 10 durch Austrittsöffnungen 242 bzw. 244 aus den Luftkanälen 226 bzw. 228 austritt.
Damit wird ebenfalls eine ausreichende Kühlung der Lager¬ schilde 22 und 24 erreicht und durch Tangentialströmung entlang der Kühlrippen 230 ebenfalls eine ausreichende Kühlung im Bereich des Gehäusemantels 26.
Im übrigen erfolgt in gleicher Weise eine Kühlung des Gehäuseinneren, wie im Zusammenhang mit dem ersten Ausfüh¬ rungsbeispiel beschrieben.
Auch alle übrigen Teile des dritten Ausführungsbeispiels sind mit denen des ersten Ausführungsbeispiels identisch, so daß diesbezüglich dieselben Bezugszeichen verwendet werden und inhaltlich voll auf die Beschreibung des ersten Ausführungsbeispiels verwiesen wird.
Bei einem vierten Ausführungsbeispiel, dargestellt in den Fig. 13 und 14, sind die Statorwicklungen 56 und 58 durch Distanzeinsätze 250 und 252 geteilt, so daß sich ebenfalls Teilwicklungen 256a und 256b bzw. 258a und 258b bilden.
Zwischen diesen Teilwicklungen 256a und 256b bzw. 258a und 258b sitzen im Bereich der Polelemente 34 die ebenfalls an diesen gehaltenen Distanzstücke 250 und 252, so daß die Distanzstücke 250 und 252 in den Zwischenraum 158 zwischen den Oberflächen 96 und 98 aufeinanderfolgender Polelemente 34 zu Durchlässen 254 in den in diesem Zwischenraum lie¬ genden Bereichen 256c bzw. 258c der jeweiligen Stator¬ wicklung 56 bzw. 58 führen, wobei sich diese Durchlässe 254 in radialer Richtung durch die jeweilige Stator¬ wicklung 56 bzw. 58 hindurcherstrecken.
Damit hat eine Strömung 168 im Gehäuseinneren 28 die Möglichkeit, auch die Statorwicklungen 56 und 58 in radialer Richtung im Bereich der Zwischenräume 158 zu durchströmen und somit möglichst effizient zu kühlen.
Die Distanzeinsätze 250 und 252 sind, wie in Fig. 13 dar¬ gestellt, vorzugsweise formschlüssig in den Polnuten 44 bzw. 46 der Polelemente 34 gehalten, wobei sich die Distanzeinsätze vorzugsweise mit Fortsätzen 260 bzw. 262 in Ausnehmungen 264 bzw. 266 der Polelemente 34 hineiner¬ strecken, die jeweils seitlich der Polnut 44 bzw. 46 liegen.
Besonders vorteilhaft ist dabei, wenn die Distanzeinsätze 250 bzw. 252 mit ihren Fortsätzen 260 bzw. 262 in Form eines Einrastens oder eines Einschnappens mit den Aus¬ nehmungen 264 bzw. 266 in Eingriff bringbar sind, um bis in den Polnuten 44 bzw. 46 fixiert zu sein.
Vorzugsweise sind die Distanzeinsätze 250, 252 so ausge¬ bildet, daß sie sich in Azimutalrichtung 112 lediglich im wesentlichen über die Breite der Polelemente 34 er¬ strecken, so daß sich andererseits wiederum in den Zwischenräumen 154 die Durchlässe 254 über den gesamten Abstand zwischen aufeinanderfolgenden Oberflächen 96 und 98 in Azimutalrichtung 112 ausdehnen können, um eine möglichst effiziente Kühlung der Statorwicklung 56 bzw. 58 im Bereich des Zwischenraums 158 zu gewährleisten.
Im übrigen ist das vierte Ausführungsbeispiel in gleicher Weise ausgebildet wie das erste Ausführungsbeispiel, so daß hinsichtlich der nicht ausdrücklich erwähnten Elemente dieselben Bezugszeichen verwendet und hinsichtlich der Beschreibung derselben auf die Ausführungen zum ersten Ausführungsbeispiel verwiesen werden kann.
Bei einem fünften Ausführungsbeispiel, dargestellt in Fig. 15, sind die Statorwicklungen 56 und 58 nicht in Teil¬ wicklungen unterteilt, sondern füllen den jeweiligen hinteren Nutabschnitt 48 bzw. 50 im wesentlichen voll¬ ständig aus.
Zur Kühlung der Statorwicklungen 56 und 58 liegt im Quer¬ schnitt mittig derselben ein in Wicklungsrichtung oder Azimutalrichtung 112 umlaufender Kühlschlauch 270 bzw. 272 oder mehrere Kühlschläuche, welche ihrerseits vorzugsweise von einem flüssigen Kühlmedium durchsetzt ist. Die Kühl¬ schläuche 270 und 272 sind ebenfalls an eine Pumpe zur Umwälzung des flüssigen Kühlmediums und einen Kühler zur Kühlung des flüssigen Kühlmediums angeschlossen.
Die Kühlschläuche 270 und 272 laufen vorzugsweise in gleicher Richtung wie die einzelnen Wicklungen der Stator¬ wicklungen 56 und 58 ringförmig um die Achse 14 jeweils im Querschnitt mittig der Statorwicklungen 56 und 58 um, so daß im wesentlichen über die gesamte ringförmige Er¬ streckung der Statorwicklungen 56 und 58 eine Kühlung der¬ selben, und zwar eine direkte Kühlung derselben, über den jeweiligen Kühlschlauch 270 und 272 erfolgt, wobei ein Zufluß und ein Abfluß für den jeweiligen Kühlschlauch 270 und 272 vorzugsweise in radialer Richtung, beispielsweise in gleicher Art und Weise wie die Zuleitungen zu den Statorwicklungen 56 bzw. 58, weggeführt ist.
Die Kühlschläuche 270 und 272 sind vorzugsweise mit den jeweiligen Statorwicklungen 56 und 58 verklebt, beispiels¬ weise durch Träufelharz mit diesem oder durch Verbacken mit diesem, so daß ein optimaler Wärmekontakt zwischen den einzelnen Wicklungen der Statorwicklungen 56 bzw. 58 und dem jeweiligen im Querschnitt mittig in diesem liegenden Kühlschlauch 270 bzw. 272 erfolgt.
Sowohl bei dem vierten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 13 und 14 als auch bei dem fünften Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 15 ist jeweils zwischen der jeweiligen Statorwicklung 56 bzw. 58 und der entsprechenden Polnut 44 bzw. 46 eine Nutauskleidung 280 vorgesehen, welche aus elektrisch isolierendem Material hergestellt ist und die jeweilige Statorwicklung 56 bzw. 58 gegen das jeweilige Polelement 34 isoliert. Die Nutauskleidung 280 ist dabei vorzugsweise aus einem dünnen, papierähnlichen Material vorgesehen, welches seinerseits ebenfalls einen guten Wärmekontakt zwischen dem jeweiligen Polelement 34 und der ent¬ sprechenden Statorwicklung 56 bzw. 58 gewährleistet.
Darüber hinaus sind die hinteren Nutabschnitte 48 bzw. 50 jeweils durch einen Nutdeckel 282 verschlossen, welcher seitliche Fortsätze 284 bzw. 286 aufweist, die ihrerseits in Ausnehmungen 288 bzw. 290 in den Polelementen eingrei¬ fen, wobei die Ausnehmungen 288 bzw. 290 seitlich der Pol¬ nuten 44 bzw. 46 angeordnet sind. Vorzugsweise sind die Nutdeckel 282 so ausgebildet, daß sie mit ihren seitlichen Fortsätzen 284 bzw. 286 in Form einer Rast- oder Schnapp¬ verbindung in die Ausnehmungen 288 bzw. 290 einrastbar oder einschnappbar sind, um an den jeweiligen Polelementen festgelegt zu werden.
Um die Kühlung der Statorwicklungen 56 und 58 in den Zwischenräumen 158 zwischen aufeinanderfolgenden Polele¬ menten 34 nicht zu behindern, erstrecken sich ferner die Nutdeckel 282 in Azimutalrichtung 112 ebenfalls lediglich über die Breite des jeweiligen Polelements 34, in welchem sie verankert sind.
Zweckmäßigerweise ist beim vierten Ausführungsbeispiel vorgesehen, daß der Nutdeckel 282 mit dem Distanzeinsatz 250 identisch ausgebildet ist und in identischer Weise an dem jeweiligen Polelement 34 verrastbar oder einschnappbar ausgebildet ist.
Hinsichtlich seiner übrigen Merkmale ist das fünfte Aus¬ führungsbeispiel mit dem ersten Ausführungsbeispiel iden¬ tisch, so daß bezüglich dieser Merkmale dieselben Bezugs¬ zeichen verwendet werden und auch voll .inhaltlich auf die Ausführungen zum ersten Ausführungsbeispiel Bezug genommen werden kann.
Im Rahmen der bislang beschriebenen Ausführungsbeispiele wurde nicht näher auf die Ausbildung des Läufers 12 einge¬ gangen.
Der in den Fig. 16 bis 18 dargestellte Läufer ist zum Ein¬ satz in allen fünf vorstehend beschriebenen Ausführungs¬ beispielen vorgesehen.
Der als Ganzes mit 12 bezeichnete Läufer umfaßt, wie in Fig. 16 dargestellt, neben der Läuferwelle 16 eine sich radial zu dieser und in einer senkrecht zur Achse 14 stehenden Ebene 332 erstreckende Läuferscheibe 330. Diese Läuferscheibe trägt in einem radial außenliegenden Be¬ reich, wie aus Fig. 16 und 17 zu ersehen, beiderseits sich von derselben weg in Richtung der Achse 14 erstreckende Luftumwälzschaufeln 334 und 336, die ihrerseits mit ihren der Läuferscheibe 330 abgewandten Enden Läuferringe 338 bzw. 340 tragen, von welchen ausgehend sich die Magnet¬ kreiselemente 74 und 76 ebenfalls in Richtung parallel zur Achse 14 erstrecken.
Die Magnetkreiselemente 74 und 76 sitzen, wie in Fig. 17 und 18 dargestellt, zwischen einstückig an die Läuferringe 338 und 340 angeformten Zähnen 342 und 344, welche die Magnetkreiselemente 74 und 76 in einem mittleren Bereich 346 beidseitig formschlüssig umgreifen.
Die Magnetkreiselemente 74 und 76 weisen radial innen¬ liegende Vorsprünge 348 und radial außenliegende Vor¬ sprünge 350 auf, welche durch einen mittleren Bereich 346 verbunden sind, der seinerseits eine sich quer zur radialen Richtung von einem Vorsprung 348 zum anderen
Vorsprung 350 hin erstreckende und sich quer zur radialen Richtung bauchig erweiternde und wieder verengende Außen¬ kontur 352 aufweist, wobei diese Außenkontur 352 bei¬ spielsweise die Form eines Kreiszylindersegments aufweist.
Die sich bauchig erweiternde und wieder verengende Außen¬ kontur 352 wird von den Zähnen 342 beiderseits jedes Magnetkreiselements 74, 76 umgriffen und führt somit zu einer formschlüssigen Fixierung der Magnetkreiselemente 74 bzw. 76 sowohl gegen eine Bewegung in radialer Richtung als auch in azimutaler Richtung und zusätzlich gegen eine Rotation um eine zur Achse 14 parallele Achse.
Vorzugsweise sind die Magnetkreiselemente 74, 76 mit mittleren Bereichen 346 derselben durchsetzenden und parallel zur Achse 14 verlaufenden Bohrungen 354 versehen, durch welche Befestigungsschrauben 356 hindurchgreifen, die ihrerseits in die Läuferringe 338 und 340 einge¬ schraubt sind, so daß die Schrauben 356 die Magnetkreis¬ elemente 74, 76 an den Läuferringen 338 und 340 anliegen und zwischen den Zähnen 342, 344 gegen eine Bewegung in Richtung parallel zur Achse 14 fixiert halten.
Die Zähne 342 bzw. 344 erstrecken sich von den Läufer¬ ringen 138 und 140 in Richtung parallel zur Achse 14 über dieselbe Distanz wie die Magnetkreiselemente 74, so daß der Läufer 12 im Bereich der Magnetkreiselemente 74 und 76 durchgehend in einer Ebene umlaufende seitliche Kreisring¬ flächen 360 und 362 aufweist.
Allerdings erstrecken sich die Zähne 342 und 344 in radialer Richtung lediglich soweit, daß sie jeweils den mittleren Bereich 346 der Magnetkreiselemente 74 und 76 formschlüssig umgreifen, so daß die Magnetkreiselemente 74, 76 mit ihren radial innen liegenden Vorsprüngen 348 über eine Innenseite 364 überstehen und mit ihren radial außen liegenden Vorsprüngen 350 über eine Außenseite 366.
Vorzugsweise sind die Zähne 342 und 344 einstückig an die Läuferringe 338 und 340 angeformt und aus einem magnetisch nicht leitenden, jedoch elektrisch gut leitenden Material, wie zum Beispiel Aluminium hergestellt.
Zur optimalen Fixierung werden noch zwischen den Magnet¬ kreiselementen 74 und 76 und den Zähnen 342 und 344 sich bildende Spalte 368 mit einem Tränkharz vergossen um eine thermisch optimale Kopplung zwischen den Zähnen 342, 344 und den Magnetkreiselementen 74, 76 zu erhalten.
Zwischen dem Läuferring 338 und den Luftumwälzschaufeln 334 sowie der Läuferscheibe 330 bilden sich in radialer Richtung zur Achse 14 verlaufende Radialkanäle 370. In gleicher Weise bilden sich zwischen dem Läuferring 340, den Luftumwälzschaufeln 336 und der Läuferscheibe 330 ebenfalls Radialkanäle 372. Bei rotierendem Läufer 12 wird in den Radialkanälen 370 und 372 geführte Luft radial nach außen beschleunigt, und zwar in Richtung des mittleren Sammelringraums 160, von welchem ausgehend die Luft über die Ausströmöffnungen 162 abströmt. Die durch die Radial¬ kanäle 370 und 372 hindurchströmende Luft bewirkt dabei eine effiziente Kühlung der Läuferringe 338 und 340
sowie der mit diesen einstückig verbundenen Zähne 342 und 344 und der zwischen den Zähnen sitzenden und mit diesen thermisch gekoppelten Magnetkreiselementen 74 und 76, so daß insgesamt auch die im Bereich der Magnetkreiselemente 74 und 76 entstehende Wärme im Bereich des Läufers 12 optimal abgeführt wird.
Darüber hinaus entsteht generell durch den rotierenden Läufer 12 im Gehäuseinneren 28 eine Verwirbelung der Luft auch zwischen den Polelementen 34, so daß sich eine gute thermische Kopplung zwischen dem Läufer 12 und den Statoren 30 und 32 einstellt, die wiederum Voraussetzung dafür ist, daß der Luftspalt zwischen den Magnetkreis¬ elementen 74 und 76 und den entsprechenden Polfingern 38, 40 bzw. 40, 42 der Polelemente 34 möglichst klein gehalten werden kann.
Bei einem zweiten Ausführungsbeispiel eines erfindungsge¬ mäßen Läufers, dargestellt in Fig. 19 und 20, entfallen im Gegensatz zum ersten Ausführungsbeispiel die Läuferringe 338 und 340.
Die Läuferscheibe 330 trägt vielmehr ihrerseits Rippen 390, welche sich ungefähr in radialer Richtung zur Achse 14 erstrecken und die Zähne 342 tragen, zwischen welchen die Magnetkreiselemente 74, 76 in gleicher Weise wie beim ersten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Läufers sitzen. Die Zähne 342 umfassen dabei die Magnetkreisele¬ mente 74, 76 in gleicher Weise in dem mittleren Bereich 346, wie dies im Zusammenhang mit dem ersten Ausführungs- beispiel beschrieben wurde.
Im Gegensatz zum ersten Ausführungsbeispiel liegen zwischen den Rippen 390 sich bildende Nutkanäle 392, welche in entgegengesetzter Richtung zur Läuferscheibe 330 offen sind.
Die Nutkanäle 392 werden teilweise durch die Magnetkreis¬ elemente 74, 76 abgedeckt, welche hierzu mit ihrem mittleren Bereich 346, und zwar im Bereich ihrer ausge¬ bauchten Außenkontur 352, auf Auflageflächen 394 auf¬ sitzen, welche durch die Rippen 390 seitlich der Nutkanäle 392 gebildet werden. Die Auflageflächen 394 liegen dabei in Höhe einer der Läuferscheibe 330 abgewandten Außenkante 396 der Rippen 390 oder weisen noch einen größeren Abstand von der Läuferscheibe 330 auf als die Außenkante 396, so daß die Magnetkreiselemente 74, 76 eine Gas- oder Luft¬ strömung durch die Nutkanäle 392 in radialer Richtung nicht behindern.
Im Gegensatz zum ersten Ausführungsbeispiel des erfin- . dungsgemäßen Läufers erstrecken sich jedoch die Zähne 342 in Richtung von der Läuferscheibe 330 über die Magnet¬ kreiselemente 74, 76 hinaus und weisen in ihrem über¬ stehenden Bereich 398 eine schwalbenschwanzähnliche Nut 400 auf, welche in Azimutalrichtung die überstehenden Bereiche 398 durchsetzt.
In diese schwalbenschwanzähnliche Nut 400 ist als Halte¬ körper ein Filzstreifen 402 einlegbar, welcher sich in Azimutalrichtung 112 von einem überstehenden Bereich 398 zum nächsten und zu der schwalbenschwanzähnlichen Nut 400 in diesem erstreckt, damit die Magnetkreiselemente 74, 76 auf ihrer der Läuferscheibe 330 abgewandten Außenseite 404, 408 übergreift, und somit diese gegen eine Bewegung
derselben von der Läuferscheibe 330 weg sichern. Dieser als Haltekörper ausgebildete Filzstreifen 402 ist vorzugs¬ weise mit einer Vergußmasse getränkt und versteift, so daß er in der schwalbenschwanzähnlichen Nut 400 eines jeden der Zähne 342 gegen eine Bewegung von der Läuferscheibe 330 weg formschlüssig fixiert ist und im Bereich zwischen den Zähnen 342 ebenfalls ausreichend steif ist, um die Magnetkreiselemente 74, 76 gegen eine Bewegung von der Läuferscheibe 330 weg zu sichern.
Da die Magnetkreiselemente 76 gegenüber den Magnetkreis¬ elementen 74 in Azimutalrichtung 112 versetzt sind, vor¬ zugsweise genau mittig zwischen den Magnetkreiselementen 74 angeordnet sind, verlaufen die Rippen 390 nicht genau in radialer Richtung, sondern abschnittsweise in spitzem Winkel zur radialen Richtung geneigt, um die jeweils in den Lücken zwischen den Magnetkreiselementen 74, 76 vor¬ gesehenen Zähne 342 zu tragen.
Die Polelemente 34 können prinzipiell aus einstückig ge¬ sintertem Material hergestellt sein. Besonders vorteilhaft ist ein Aufbau der Polelemente 34 aus einzelnen Blechen 380, welche gegeneinander isoliert sind und parallel zu den Oberflächen 96, 98 verlaufen. Diese Bleche sind insbe¬ sondere E-förmig ausgebildet. Beispielsweise handelt es sich bei diesen einzelnen Blechen um Elektrobacklackbleche.
Ein derartiges Polelement 34 stellt somit ein Blechpaket aus einander anliegenden Blechen 380 dar, welche in der Azimutalrichtung 112 aufeinander geschichtet sind und sich
parallel zu den Oberflächen 96, 98 erstrecken. Bevor¬ zugterweise sind diese Bleche Elektrobacklackbleche, alternativ dazu ist es aber auch denkbar, diese Bleche aus metallischen Gläsern auszubilden.
In gleicher Weise sind die Magnetkreiselemente 74 und 76 entweder einstückig aus Eisenpulver hergestellt oder eben¬ falls als Blechpakete, welche, wie in Fig. 7 dargestellt, aus einer Stapelrichtung 382, die parallel zur Achse 14 verläuft, zu einem Blechpaket aufeinandergeschichteten und gegeneinander isolierten Blechen 384 bestehen. Diese Bleche sind beispielsweise ebenfalls Elektrobacklack¬ bleche. Aufgrund der kleinen Baugröße der Magnetkreisele¬ mente 74, 76 ist es aber auch möglich, als Bleche 384 bei¬ spielsweise Bleche aus metallischen Gläsern zu verwenden.
In den folgenden Figuren sind gleiche oder gleichwirkende Bauteile mit gleichen Bezugsziffern gekennzeichnet.
Mit "W" ist in Fig. 21 die Achse einer (nicht darge¬ stellten) Welle eines Läufers einer erfindungsgemäßen elektrischen Maschine gekennzeichnet.
Radial zur Achse W einer Läuferwelle sind insgesamt 64 Polelemente 410 vorgesehen. Jedes Polstück 410 besteht aus einer Vielzahl, aufeinander angeordenter Elektrobacklack¬ bleche und weist folgende Form auf: einen mittleren Pol¬ abschnitt 410m, von dem aus - in Richtung der Achse W - jeweils drei Polfinger 410f auf beiden Seiten
verlaufen, die zwischen sich entsprechend zwei Polnuten 410n ausbilden. Wie Fig. 21 zeigt, ergibt sich dabei in der Seitenansicht eine Konfiguration eines doppelten ι"ι τE- ii entlang einer gedachten Symmetrieachse radial zur Achse "W" durch den mittleren Polabschnitt 410m.
Die jeweils mittleren Polabschnitte 410m sitzen innen¬ seitig auf einem konzentrisch zur Achse W der Laufwelle verlaufenden Widerlager 410w auf.
Die Polelemente 410 sind symmetrisch um die Wellenachse W angeordnet und werden außenseitig von Spannringen 310s gehalten.
Während der um die mittlere Polabschnitte 410m herum ver¬ laufende Spannring 410s außenseitig glatt ausgebildet ist, sind die an den freien Enden der äußeren Polfinger 410f umfangsseitig angeordneten Spannringe (Schrumpfringe) 410s' mit einer Vielzahl von in Richtung der Achse W ver¬ laufenden Nuten ausgebildet, die der Führung von Kühlluft dienen, wie nachstehend noch beschrieben wird.
In den Polnuten 410n liegen Isolierkörper 412 ein, deren grundsätzlicher Aufbau sich aus den Figuren 22, 23 ergibt.
Fig. 22 zeigt dabei ein Teilsegment einer Nutauskleidung oder eines Isolierkörpers 412, der einen ringförmigen, durchgehenden mittleren Bereich 412m aufweist, von dem sich radial nach außen und innen Abschnitte 412a, 412i erstrecken, die vor dem Einsetzen in die korrespondierende Polnut 410n um 90° aufgebogen werden.
Auf diese Weise können mit einem einzigen Isolierkörper 412 sämtliche Innenflächen zwischen gegenüberliegenden Abschnitten der Polfinger 410f und der zugehörigen Fläche des mittleren Polabschnittes 410m belegt werden.
Zur Fixierung des Isolierkörpers 412 in den Polnuten 410n sind die Abschnitte 412a, 412i an ihren freien Enden mit nach außen vorkragenden Rastnasen 412r ausgebildet, die - wie Fig. 23 zeigt - in korrespondierende schlitzartige Aufnahmen 410a der Polfinger 410f einrasten.
Aus der Zusammenschau der Fig. 21 bis 23 ergibt sich weiter, daß in jeder Polnut 410n (also sowohl der inneren, wie auch der äußeren Polnut) jeweils zwei Erregerspulen 414i, 414a übereinander angeordnet sind und gegenüber den Polfingern 410f bzw. den mittleren Polabschnitt 410m durch den beschriebenen Isolierkörper 412 und untereinander durch isolierende Distanzstücke 416 isoliert sind, die eine Ringform aufweisen und ebenfalls in den schlitzför¬ migen Ausfnahmen 410a der Polfinger 410f verrastet werden.
Auf diese Weise wird nicht nur eine besonders einfache und sichere Isolierung der Teile gegeneinander erreicht, viel¬ mehr wird gleichzeitig auch eine (unerwünschte) Verschie¬ bung der ringförmigen Erregerspulen 414i, 414a in Richtung der Achse W und damit aus den Polnuten 410n heraus ver¬ hindert.
Die elektrischen Anschlußelemente für die Erregerspulen 414i, 414a verlaufen zwischen den beabstandeten Polfingern 410f nach außen, wie in Fig. 21 angedeutet.
Fig. 23 zeigt, daß die Erregerspulen 414i, 414a sich nur über einen Teil der Höhe der Polnuten 410n erstrecken.
Der verbleibende Abschnitt der Polnuten 410n wird - wie Fig. 21 zeigt - von Läuferblechringen 416i, 416a ausge¬ füllt, die auf einer Trägerscheibe 418, die hier aus Alu¬ minium besteht und über Kunststoffträger 418k verbunden sind, angeordnet sind. Die Läuferblechringe 416i, 416a sind auf ihren inneren und äußeren Umfangsflachen jeweils mit nutartigen Vertiefungen ausgebildet, und zwar korres¬ pondierend zur Verteilung der Polfinger 410f, so daß die Läuferblechringe 416i, 416a paßgenau in den von den Er¬ regerspulen 414i, 414a nicht ausgefüllten Bereich der Pol¬ nuten 410n eingesetzt werden können.
Ohne weiteres kann der Läufer aber auch aus anderen Werk¬ stoffen ausgebildet sein.
Die Trägerscheibe 418 sitzt auf der Welle auf und wird insgesamt von einem hier nicht näher beschriebenen Gehäuse 420 umfaßt.
Die mittleren Polabschnitte 410m sowie die Polfinger 310f der Polstücke sind mit einem Zwei-Komponenten Epoxidharz vergossen, ebenso wie die Erregerspule 414i, 414a inner¬ halb der Polnuten 410n.
Die Nutausbildung oder der Isolierkörper 412 besteht bei¬ spielsweise aus einem Hartpapier.
Die Polelemente 410 sind aus Weicheisen-Blechen gebildet, während die Erregerspulen 414i, 414a aus Kupferdraht ge¬ wickelte Spulen sind.
Die (nicht dargestellte) Welle des Läufers besteht im Aus¬ führungsbeispiel aus Stahl, ebenso wie die Spannringe (Schrumpfringe) 410, 410s.
Die in den Figuren dargestellte Maschine ist als ober¬ flächengekühlte Maschine ausgeführt. Hierzu ist es not¬ wendig, die in der Maschine entstehende Verlustwärme an die Maschinenoberfläche und von dort an die Umgebung abzu¬ leiten. Der Wärmetransport in der Maschine erfolgt durch Wärmeleitung und erzwungene Konvektion der Maschinenluft.
Die konstruktive Anordnung der Vergußelemente zwischen den Stator-Eisenelementen, d.h. insbesondere den Polelementen 410, ist so gewählt, daß eine Wärmeabfuhr über den Weg Vergußelement-Schrumpfring 410s - Gehäuse 412, aber auch durch erzwungene Konvektion (Luftumwälzung) möglich ist. Damit eine erzwungene, ausreichend turbulente Strömung in der Maschine erzeugt werden kann, sind auf den Läufer¬ scheiben 418 Ventilatorflügel 422 angebracht.
Die Luft wird dann in Pfeilrichtung L (Fig. 21) als Doppelströmung von beiden Läufer-Trägerscheiben 418 umge¬ wälzt. Auf der Rückseite der Läuferscheibe 418 gibt die Luft die aufgenommene Wärme an das korrespondierende Lagerschild des Gehäuses 412 ab. Auch hier können wieder auf der Innenseite des Gehäuses 412 Kühlrippen angeordnet werden.
Claims
1. Elektrische Maschine umfassend einen sich um eine Achse drehenden Läufer und einen Stator, welcher einen Satz mit einer Vielzahl um die Achse herum in gleichen Winkelabständen angeordneten C-förmigen Pol- elementen umfaßt, von denen jedes mit einem Basissteg und zwei von diesem abstehenden Polfingern eine Statorwicklung umgreift, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, daß die Statorwicklung (56, 58) ringförmig um die Achse (14) umläuft und daß die Statorwicklung (56, 58) von einem Kühlmedium durchströmt ist.
2. Elektrische Maschine nach Anspruch 1, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß die Statorwicklung (56, 58) jeweils zwischen den Polelementen (34) liegende Durchlässe (130, 254) aufweist.
3. Elektrische Maschine nach Anspruch 2, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß die Durchlässe (130, 132, 254) die Statorwicklung (56, 58) in zwei Teilwicklungen
(56a,b, 58a,b; 256a, b, 258a, b ) unterteilen.
4. Elektrische Maschine nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Durchlässe (130, 132, 254) die Statorwicklung (56, 58) quer zur Wicklungsrich¬ tung (112) durchsetzen.
5. Elektrische Maschine nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Teilwicklungen (56a,b, 58a,b; 256a,b, 258a,b) durch Distanzstücke (60, 62; 250, 252) im Abstand voneinander gehalten sind.
6. Elektrische Maschine nach dem Oberbegriff des An¬ spruchs 1 oder nach Anspruch 5, dadurch gekennzeich¬ net, daß im Bereich der Polelemente (34) die Stator¬ wicklung (56, 58) teilende und thermisch an die Pol¬ elemente (34) gekoppelte Distanzstücke (60, 62; 250, 252) angeordnet sind.
7. Elektrische Maschine nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Distanzstücke (60, 62; 250, 252) in einer Polnut (44, 46) der Polelemente (34) liegen und diese teilen.
8. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Distanzstücke (60,62) an die Polelemente (34) angeformt sind.
9. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Distanzstücke (250, 252) in die Polelemente (34) eingesetzt sind.
10. Elektrische Maschine nach Anspruch 9, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß die Distanzstücke (250, 252) an den Polelementen (34) formschlüssig fixierbar sind.
11. Elektrische Maschine nach Anspruch 1, dadurch gekenn¬ zeichnet, daß die Statorwicklung (56, 58) einen sich innerhalb derselben in Wicklungsrichtung (112) er¬ streckenden Kühlkanal (270, 272) aufweist.
12. Elektrische Maschine nach Anspruch 11, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß der Kühlkanal durch einen in die Statorwicklung (56, 58) eingewickelten Schlauch (270,272) gebildet ist.
13. Elektrische Maschine nach Anspruch 12, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß der Kühlkanal (270, 272) von einem flüssigen Kühlmedium durchströmt ist.
14. Elektrische Maschine nach dem Oberbegriff des An¬ spruchs 1 oder einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Polelemente (34) ge¬ kühlt sind.
15. Elektrische Maschine nach Anspruch 14, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die Polelemente (34) von einem Gas¬ strom (168) umströmt sind.
16. Elektrische Maschine nach Anspruch 15, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß der Gasstrom (168) Zwischenräume zwischen aufeinanderfolgenden Polelementen (34) durchsetzt.
17. Elektrische Maschine nach Anspruch 15 oder 16, da¬ durch gekennzeichnet, daß die Polelemente (34) im Bereich ihrer Polfinger (38, 40, 42) eine struk¬ turierte Oberfläche (138, 140, 142, 144, 146) auf¬ weisen.
18. Elektrische Maschine nach Anspruch 17, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die strukturierten Oberflächen (138, 140, 142, 144, 146) eine Folge von sich ab¬ wechselnden Erhebungen (134) und Vertiefungen (136) aufweisen.
19. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 15 bis
18, dadurch gekennzeichnet, daß ein Gehäuse (10) der elektrischen Maschine in ein Gehäuseinneres (28) der¬ selben mündende Einströmöffnungen (150) für den Gas¬ strom (168) aufweist.
20. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 15 bis
19, dadurch gekennzeichnet, daß der Läufer (12) von dem Gasstrom (68) umströmt ist.
21. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 15 bis
20, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse (10) Aus¬ strömöffnungen (162) für den Gasstrom (168) aufweist.
22. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 15 bis
21, dadurch gekennzeichnet, daß das Gehäuse (10) eine Zwangsentlüftung (166) für das Gehäuseinnere (28) aufweist.
23. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 15 bis
22, dadurch gekennzeichnet, daß der Gasstrom (168) das Gehäuseinnere (28) U-förmig durchsetzt und dabei entweder im Bereich der Polelemente (34) in radialer Richtung einströmt, dann seine Strömungsrichtung um¬ kehrt und im Bereich des Läufers (12) in radialer Richtung abströmt oder umgekehrt. 24. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 14 bis 23, dadurch gekennzeichnet, daß die Polelemente (34) auf einem gekühlten Statorträger (22,
24) sitzen und mit diesem thermisch gekoppelt sind.
25. Elektrische Maschine nach Anspruch 24, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die Polelemente (34) mit dem Statorträger (22, 24) verklebt sind.
26. Elektrische Maschine nach Anspruch 24 oder 25, da¬ durch gekennzeichnet, daß die Polelemente (34) mit Teilbereichen in eine Ausnehmung (82) des Stator¬ trägers (22, 24) eingesetzt und in dieser durch eine Vergußmasse (118) großflächig thermisch mit dem Statorträger (22, 24) gekoppelt sind.
27. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 24 bis 26, dadurch gekennzeichnet, daß der Statorträger (22, 24) durch einen Gasstrom gekühlt ist.
28. Elektrische Maschine nach Anspruch 27, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß der Gasstrom auf einer dem Gehäuse¬ inneren (28) abgewandten Außenseite (222, 224) des Statorträgers (22, 24) entlanggeführt ist.
29. Elektrische Maschine nach Anspruch 27 oder 28, da¬ durch gekennzeichnet, daß der Gasstrom durch ein den Statorträger (22, 24) auf der dem Gehäuseinneren ab¬ gewandten Seite übergreifendes Führungsschild (218, 220) über demselben geführt ist.
30. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 24 bis 26, dadurch gekennzeichnet, daß der Statorträger von einem Kühlkanal (170, 210) durchsetzt ist.
31. Elektrische Maschine nach Anspruch 30, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß der Kühlkanal (170, 210) von einem flüssigen Kühlmedium durchströmt ist.
32. Elektrische Maschine nach Anspruch 30 oder 31, da¬ durch gekennzeichnet, daß der Statorträger (22, 24) im Bereich einer Aufnahme (82) für die Polelemente (34) von dem Kühlkanal (170, 210) durchsetzt ist.
33. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 30 bis
32, dadurch gekennzeichnet, daß der Kühlkanal (170, 210) den Statorträger (22, 24) spiral- oder mäander¬ förmig durchsetzt.
34. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 30 bis
33, dadurch gekennzeichnet, daß der Statorträger (22, 24) einen die Polelemente tragenden Haltering (190) umfaßt, der in einem Statorständer gehalten und direkt gekühlt ist.
35. Elektrische Maschine nach Anspruch 34, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß der Haltering (190) den Kühlkanal (210) im Statorständer abdeckt.
36. Elektrische Maschine nach Anspruch 35, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß der Haltering (190) auf einer Seite die Polelemente (34) trägt und mit einer gegenüber¬ liegenden Seite den Kühlkanal (210) abdeckt.
37. Elektrische Maschine nach einem der Ansprüche 14 bis 36, dadurch gekennzeichnet, daß die Statorwicklung (56, 58) thermisch mit den Polelementen (34) ge¬ koppelt ist.
38. Elektrische Maschine nach dem Oberbegriff des An¬ spruchs 1 oder nach einem der voranstehenden An¬ sprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Läufer (12) Gasumwälzschaufeln (334, 336) aufweist.
39. Elektrische Maschine nach Anspruch 38, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die Gasumwälzschaufeln (334, 336) in einem die Magnetkreiselemente (74, 76) tragenden Bereich der Läuferscheibe (330) angeordnet sind.
40. Elektrische Maschine nach Anspruch 39, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die Gasumwälzschaufeln (334, 336) in thermischem Kontakt mit den Magnetkreiselementen (74, 76) stehen.
41. Elektrische Maschine nach dem Oberbegriff des An¬ spruchs 1 oder einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß einzelne Magnetkreisele¬ mente (74, 76) des Läufers (12) zwischen Zähnen (342, 344) sitzen, welche an den Magnetkreiselementen (74, 76) in thermischem Kontakt anliegen.
42. Elektrische Maschine nach Anspruch 41, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß zwischen aufeinanderfolgenden Magnetkreiselementen (74, 76) jeweils ein Zahn (342, 344) angeordnet ist, welcher mit den beiden aufein¬ anderfolgenden Magnetkreiselementen (74, 76) ther¬ misch gekoppelt ist.
43. Elektrische Maschine nach Anspruch 42, dadurch ge¬ kennzeichnet, daß die Zähne (342, 344) einstückig an einen Läuferkörper (338, 340) angeformt sind und die Magnetkreiselemente (74, 76) zwischen den Zähnen (342, 344) sitzen.
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