EP0586855A1 - Streicheinrichtung für laufende Bahnen, insbesondere Papier oder Karton - Google Patents
Streicheinrichtung für laufende Bahnen, insbesondere Papier oder Karton Download PDFInfo
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- EP0586855A1 EP0586855A1 EP93111954A EP93111954A EP0586855A1 EP 0586855 A1 EP0586855 A1 EP 0586855A1 EP 93111954 A EP93111954 A EP 93111954A EP 93111954 A EP93111954 A EP 93111954A EP 0586855 A1 EP0586855 A1 EP 0586855A1
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- D21H23/00—Processes or apparatus for adding material to the pulp or to the paper
- D21H23/02—Processes or apparatus for adding material to the pulp or to the paper characterised by the manner in which substances are added
- D21H23/22—Addition to the formed paper
- D21H23/32—Addition to the formed paper by contacting paper with an excess of material, e.g. from a reservoir or in a manner necessitating removal of applied excess material from the paper
- D21H23/34—Knife or blade type coaters
Definitions
- the invention relates to a coating device according to the preamble of claim 1.
- a coating device is known from DE-GM 91 06 311.
- a guide body forms a gap on the web, where it is guided by a counter roller, which is essentially a constant width and has a fairly large length in the direction of travel of the material web.
- At the Ahlaufkanal i.e.
- At the beginning of the gap there is a throttle plate which forms a throttle gap on the material web with the excess coating compound running off. Very large excess quantities are required here in relation to the coating weight remaining on the web, so that even if this device is used as a pre-metering device, because of the relatively large gap.
- the usual scooping rollers are known as pre-metering devices, applying the coating slip with a large excess to the web, where it is guided by a counter roller, in a transfer nip.
- the object of the invention is to provide a pre-metering device which works as easily as possible even at higher web speeds.
- the gap provided at the beginning of the return duct for the excess of the coating slip which must always be present to a considerable extent in such devices, leads to a (closed) pressure space on the web and the doctor element, so that one has perfect conditions with clear run-off conditions.
- An outlet channel for the excess coating slip can be provided at the outlet end of the return channel. This channel must have a relatively wide cross-section so that the excess coating slip flows off easily.
- the guide surface of the guide body which faces the web, runs at an angle between 0 and 20 to the tangent to the web, which is drawn to the web at the point of the gap, or, on the other hand, the return channel widens if it is designed without steps 40 mm gap length - measured in the direction of web travel - by at least 3 mm in the direction of the flow of excess mass, ie towards away from the doctor element.
- the maximum extension is about 30 mm. It is preferable to have a maximum gap width of 6 mm at the beginning of the guide surface of the guide body forming the gap, in order to make do with a reasonably measured pump output and a correspondingly large or relatively small excess.
- cross sections are all selected perpendicular to the counter roll W leading the web in this case, i.e. parallel to the direction of web travel.
- the components shown in section extend practically all along the roll axis over the full width of the paper web or the length of the roll. As a result, the channels and gaps naturally have the corresponding width (machine width). This length is generally between 5 and 9 m.
- the guide body 3 forms on the material web or counter roll W by means of its guide surface 9 a return channel 15 for excess coating slip.
- a pressure chamber 13 is created in the vicinity of the metering edge of the doctor element 4.
- the doctor element is clamped in the holder by a pressure hose 25 and can be pressed against the counter roller or paper web by another pressure hose 6.
- a Setting piece 18 can also be adjusted by means of adjusting screw 19, the position of the doctor element.
- the individual strips of the bar-shaped parts of the holder form a support device 17 for the coating device.
- This also includes a feed pipe 31 with outlet openings 32 for the coating slip, which are distributed along the machine width or roll length.
- a discharge duct 10 for the excess coating slip possibly also indicated here in dash-dotted lines, as well as a discharge gap 29 for a smaller amount of excess coating slip which is formed on the overflow edge of a blocking strip 12. This is by means of retaining strip 14 on a support wall Carrying device 17 held.
- the width m of the discharge channel 10 or 10 '(see FIG. 2) must be relatively large and at least 1.7 times the minimum width of the feed channel 2 or 2'. There should be practically no excess pressure here.
- An air lock bar 12 alone is also inexpensive.
- the doctor blade 4 is operated here in a so-called bent-blade mode of operation, in which the contact angle between the part of the blade located on the metering edge and the material web or counter roller is at most 20. You can get quite high order volumes.
- Figure 2 practically the same arrangement is shown, in which the guide body 3 'forms a somewhat greater inclination from here 7 to the tangent drawn to the counter-roller W at the narrowest channel width (at the gap 15').
- a doctor blade 4 'carried by a plastic bed 34 is used as the doctor element. This can have both a smooth surface and a surface provided with circumferential grooves.
- the plastic bed 34 is held here by a blade-like leaf spring 33.
- the distance between this square edge with a small rounding radius to the metering line of the doctor blade 4 '(otherwise the metering edge, e.g. in the case of a doctor blade) is at most 35 mm. In the case of FIG. 1, this value applies approximately in relation to the distance between the angular edge 5 and the pressure line of the pressure element 6 on the doctor blade 4. The corresponding distance from the doctor edge of the blade 4 is a maximum of 85 mm.
- the length of the guide surface 9 or 9 ', measured as a projection thereof onto the web or counter roller W, is generally at most 90 mm. 3, where the guide body 3 "on the side of the guide surface 9" has a tip in the area of the angular edge 5 "with the” small "radius of curvature.
- the part 41 of the guide surface is opposite that at the gap the tangent drawn to the roller is inclined approximately 25 to 30. This angle can increase gradually or abruptly in several steps between the angle of inclination to this tangent from the other part of the guide surface 9 ′′ from between 0 and approximately 10 ° to the high values mentioned.
- FIG. 4 shows a similar guide body, but where the tip of the projection 41 'on the guide surface is not so pronounced.
- the configuration according to FIG. 3 has proven to be very advantageous for most coating slips.
- the angle of inclination a is approximately between 4 and 8 °.
- radius of curvature of the angular edge 5, 5 'etc. does not of course have to be exactly one radius, but that this is due to a polyline, i.e. with respect to the entire guide body, by means of flat surfaces strung together in accordance with a polygon, as in a prism can be replaced. In terms of manufacturing technology, this is simpler in most cases. A much too small radius - much smaller than the specified lower limit value - could lead to a too high pump output or to a failure of the device in a significant number of applications, especially with a very small gap at this point.
- FIG. 5 shows a guide body 3, 3 'with an attachment part 9 "", which represents a projection of the guide body.
- a beveled edge 30 of the attachment part 9 "" is also indicated by dash-dotted lines, the length of this phase being a maximum of 18 mm and a maximum of an angle ⁇ of approximately 35 with respect to the radial - with respect to the web-guiding counter roll - can be inclined. This angle is at least 0 °.
- the dimensions given give a pressure release chamber 15, 15 'or 15 ", which reduces the pressure of the coating slip prevailing in the pressure chamber 13, 13' or 13" to atmospheric pressure or slightly above it in such a way that a very even coat application is also possible can be reached at very high web speeds of more than 1300 m / min.
- the fact that the excess coating slip flows through the return channel or pressure release chamber against the direction of travel of the web is particularly important.
- the arrangement according to the invention also has the great advantage that the conventional pre-metering device can be replaced with an application roller with considerable savings or saving measures. It has been found that a much smaller total amount of excess coating slip is required. Furthermore, the pre-metered amount of coating slip remaining initially on the web, at about 50 to 80 ml / m 2, is considerably less than the amount of 200 ml / m 2 customary in the roller applicator. This is based on a coating thickness of approximately 9 g / m 2 per side with a paper weight of 42 g / m 2 . In any case, this leads to the fact that the metering process to be carried out at the finished or final metering point, which is generally formed by a doctor blade, can be carried out much more easily in order to obtain a particularly uniform coat application.
- a doctor bar with an irregular cross section can also be used as the metering element, which also has an arcuate doctor blade or coating surface (see FIG. 6).
- the material web 100 to be coated runs in the direction of arrow A over a support roller W.
- a squeegee strip 26 is slidably guided in a rigid doctor bed 53 between parallel sliding surfaces 54, 35.
- the doctor blade 26 has a convexly curved end face 27 pressed against the coated web W with a sharp-edged tear-off edge 28.
- a pressure medium in the form of a pressure hose 39 between doctor blade holder 53 and doctor blade strip 26 the doctor blade strip 26 is pressed variably against the material web W to be coated.
- the squeegee strip 26 is freely displaceable along the parallel sliding surfaces 54, 35 of the squeegee bed 53 in selectable limits in two axes, that is to say it is freely stretchable.
- the squeegee strip 26 has in the area of the end face 27 and tear-off edge 28, relative to an axis perpendicular to the tear-off edge 28 and parallel to the coated web W, a relatively low area moment of inertia 1, which is preferably in the range between 200 mm 4 and 7000 mm 4 .
- Such an area moment of inertia I can be achieved, for example, by providing, as can be seen in FIG.
- equidistant incisions 50 and recesses 51 along the length of the squeegee strip 26 the strip cross-section being measured to a small distance from the tear-off edge 28 via the entire length of the squeegee bar 26 remains constant.
- the flexural softness of the squeegee strip 26 achieved in this way can alternatively also be achieved by suitable material selection or by a correspondingly low height of the squeegee strip 26.
- the end face 27 of the squeegee strip 26 runs at the tear-off edge 28 approximately tangentially to the coated web W.
- the end face 27 has a curvature with a radius of curvature R between 4 mm and 00, preferably between, at least in the region of the tear-off edge 28 5 mm and 250 mm, more preferably between 20 mm and 50 mm to form a narrowing application gap.
- the curvature is selected depending on the target application weight range and the rheological properties of the application medium.
- the squeegee strip 26 also has a surface with a Vickers hardness greater than 600 HV, at least in the region of the curved end face 27, in order to obtain a high wear resistance of the end face 27.
Landscapes
- Coating Apparatus (AREA)
- Paper (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft eine Streicheinrichtung nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Eine solche Einrichtung ist bekannt aus DE-GM 91 06 311. Hierbei bildet ein Leitkörper einen Spalt an der Warenbahn, dort wo sie von einer Gegenwalze geführt ist, welcher im wesentlichen eine konstante Weite hat und der eine ziemlich große Länge in Laufrichtung der Warenbahn aufweist. Es ist dort ein Ablaufkanal am bahneinlaufseitigen Ende des Spalts und ein Zulaufkanal am anderen Ende desselben vorgesehen, wo sich das Rakelelement befindet. Am Ahlaufkanal, d.h. am Beginn des Spaltes, befindet sich eine Drosselplatte, die an der Warenbahn einen Drosselspalt mit dem Ablauf von überschüssiger Streichmasse bildet. Es werden hier sehr große Überschußmengen im Verhältnis zum auf der Bahn verbleibenden Strichgewicht benötigt, so daß auch im Fall, daß diese Einrichtung als Vordosiereinrichtung benutzt wird, und zwar wegen des relativ großen Spalts.
- Als Vordosiereinrichtungen sind die üblichen Schöpfwalzen bekannt, die Streichmasse mit hohem Überschuß auf die Warenbahn, dort wo sie von einer Gegenwalze geführt ist, in einem Übertragungsspalt aufbringen.
- Hierbei treten aber ziemlich große Probleme bei höheren Bahngeschwindigkeiten insbesondere im oder am Übertragungsspalt auf.
- Die Aufgabe der Erfindung ist es, eine Vordosiereinrichtung anzugeben, die möglichst problemlos auch bei höheren Bahngeschwindigkeiten arbeitet.
- Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des kennzeichnenden Teils des Patentanspruchs 1 gelöst.
- Der vorgesehene Spalt am Beginn des Rücklaufkanals für den Überschuß der Streichmasse, der ja bei solchen Einrichtungen immer in erheblichem Maß vorhanden sein muß führt zu einem (geschlossenen) Druckraum an der Bahn und dem Rakelelement, so daß man einwandfreie Bedingungen mit klaren Ablaufverhältnissen hat. Dabei kann ein Ablaufkanal für die überschüssige Streichmasse am Ablaufende des Rücklaufkanals vorgesehen sein. Dieser Kanal muß einen relativ weiten Querschnitt haben, so daß der Überschuß an Streichmasse leicht abströmt.
- Die - der Bahn zugewandte - Leitfläche des Leitkörpers verläuft, wenn sie eben, ohne Stufen ausgeführt ist, mit einem Winkel zwischen 0 und 20 zur Tangente an die Bahn, die im Punkt des Spalts an diese gezogen wird, bzw. erweitert sich andererseits der Rücklaufkanal je 40 mm Spaltlänge - in Bahnlaufrichtung gemessen - um mindestens 3 mm in Richtung der Strömung der Überschußmasse, d.h. in Richtung weg von dem Rakelelement. Die maximale Erweiterung beträgt etwa 30 mm. Man hat dabei vorzugsweise eine maximale Spaltweite am Beginn der den Spalt bildenden Leitfläche des Leitkörpers von 6 mm, um mit einer vernünftig bemessenen Pumpenleistung und einem entsprechend großen bzw. relativ kleinen Überschuß auszukommen.
- Nachfolgend wird die Erfindung anhand der Figuren erläutert, welche im einzelnen folgendes darstellen:
- Figur 1 und 2 Querschnitte durch erfindungsgemäße Vordosiereinrichtungen,
- Figuren 3 bis 5 jeweils einen Querschnitt durch einen Strömungskörper gemäß der Erfindung,
- Figur 6 eine schematische Teilansicht mit einer Rakelleiste für die Vorrichtung nach Fig. 1 im Schnitt und
- Figur 7 und 7a eine Seitenansicht und Unteransicht der Rakelleiste nach Fig. 6.
- Diese Querschnitte sind alle gewählt senkrecht zur die Bahn in diesem Fall führenden Gegenwalze W, d.h. parallel zur Bahnlaufrichtung. Die geschnitten dargestellten Bauteile erstrecken sich praktisch alle längs der Walzenachse über die volle Breite der Papierbahn bzw. die Länge der Walze. Dadurch haben die Kanäle und Spalte natürlich auch die entsprechende Breite (Maschinenbreite). Diese Länge beträgt im allgemeinen zwischen 5 und 9 m.
- In Fig. 1 erkennt man einen Leitkörper 3, der auf seiner dem hier als Streichklinge ausgebildeten Rakelelement 4 zugewandten Seite einen Zufuhrkanal 2 für die Streichmasse begrenzt. Die andere Seite dieses Kanals wird begrenzt durch leisten-oder balkenförmige Trageinrichtungen für das Rakelelement und schließlich durch dieses selbst. Der Leitkörper 3 bildet an der Warenbahn bzw. Gegenwalze W mittels seiner Leitfläche 9 einen Rücklaufkanal 15 für überschüssige Streichmasse. Beim Übergang zwischen Zufuhrkanal 2 und Rücklaufkanal 15 entsteht ein Druckraum 13 in der Nähe der Dosierkante des Rakelelements 4. Das Rakelelement wird in der Halterung festgeklemmt durch einen Druckschlauch 25 und kann an die Gegenwalze bzw. Papierbahn angepreßt werden durch einen weiteren Druckschlauch 6. Durch ein Stellstück 18 kann mittels Verstellschraube 19 auch die Stellung des Rakelelements reguliert werden. Die einzelnen Leisten der balkenförmigen Teile der Halterung bilden eine Tragvorrichtung 17 für die Streicheinrichtung. Dazu gehört auch noch ein Zufuhrrohr 31 mit Austrittsöffnungen 32 für die Streichmasse, die entlang der Maschinenbreite bzw. Walzenlänge verteilt sind. Am Austrittsende des Rücklaufkanals 15 befindet sich - möglicherweise, hier nur strichpunktiert angedeutet - ein Ablaufkanal 10 für den Überschuß an Streichmasse, ferner ein Ablaufspalt 29 für eine geringere Menge überschüssiger Streichmasse, der an der Überlaufkante einer Sperrleiste 12 gebildet ist. Diese wird mittels Halteleiste 14 an einer Trägerwand der Tragvorrichtung 17 gehalten.
- Die Weite m des Ablaufkanals 10 bzw. 10' (siehe Fig. 2) muß relativ groß sein und im Verhältnis zur minimalen Weite des Zuführkanals 2 bzw. 2' mindestens das 1,7-fache betragen. Es soll hier praktisch kein Überdruck mehr herrschen. Eine Luftsperrleiste 12 allein ist auch günstig.
- Die Streichklinge 4 wird hier in sogenannter Bent-blade-Fahrweise betrieben, bei welcher der Anliegewinkel zwischen dem an der Dosierkante befindlichen Teil der Klinge und der Warenbahn bzw. Gegenwalze höchstens 20 beträgt. Man kann dadurch ziemlich hohe Auftragsmengen erzielen. In Figur 2 ist praktisch die gleiche Anordnung dargestellt, bei der der Leitkörper 3' eine etwas größere Neigung von hier 7 zur an die Gegenwalze W bei der engsten Kanalweite (am Spalt 15') gezogenen Tangente bildet. Hierbei wird als Rakelelement eine von einem Kunststoffbett 34 getragene Rollrakel 4 ' verwendet. Diese kann sowohl eine glatte als auch eine mit Umfangsrillen versehene Oberfläche haben. Das Kunststoffbett 34 wird hier von einer streichklingenähnlichen Blattfeder 33 gehalten.
- Am Anfang des Rücklaufkanals 15' befindet sich an der engsten Stelle desselben, also am Spalt 8, eine relativ eckige Kante 5' des Leitkörpers 3' mit einem kleinen Abrundungsradius zwischen 0,8 und 10 mm. Dies gilt auch für Fig. 1 bezüglich der dort mit 5 bezeichneten entsprechenden Kante des Leitkörpers 3 am Spalt 8.
- Der Abstand zwischen dieser eckigen Kante mit kleinem Abrundungsradius zur Dosierlinie der Rollrakel 4' (ansonsten der Dosierkante, z.B. bei einer Streichklinge) beträgt höchstens 35 mm. Im Falle von Fig. 1 gilt dieser Wert etwa entsprechend bezogen auf den Abstand der eckigen Kante 5 bis zur Drucklinie des Druckelements 6 auf der Streichklinge 4. Der entsprechende Abstand zur Streichkante der Klinge 4 beträgt maximal 85 mm.
- Die Lange der Leitfläche 9 bzw. 9', gemessen als Projektion derselben auf die Warenbahn bzw. Gegenwalze W, beträgt im allgemeinen höchstens 90 mm. Dies gilt auch in bezug auf Fig. 3, wo der Leitkörper 3" auf der Seite der Leitfläche 9" eine Spitze im Bereich der eckigen Kante 5" mit dem "kleinen" Ahrundungsradius aufweist. Hierbei ist der Teil 41 der Leitfläche gegenüber der am Spalt zur Walze gezogenen Tangente etwa 25 bis 30 geneigt. Dieser Winkel kann zwischen dem Neigungswinkel zu dieser Tangente von dem anderen Teil der Leitfläche 9" von zwischen 0 und etwa 10° zu den genannten hohen Werten allmählich oder sprunghaft in mehreren Sprüngen ansteigen. Einen ähnlichen Leitkörper zeigt Figur 4, wo aber allerdings die Spitze des Vorsprunges 41' an der Leitfläche nicht so ausgeprägt ist. Die Konfiguration nach Fig. 3 hat sich als sehr vorteilhaft bei den meisten Streichmassen erwiesen.
- Bei einer Leitfläche ohne Vorsprünge, z.B. nach Fig. 1, beträgt der Neigungswinkel a etwa zwischen 4 und 8°.
- Es ist klar, daß der Abrundungsradius der eckigen Kante 5, 5' usw. natürlich nicht genau ein Radius zu sein braucht, sondern daß dieser durch einen Polygonzug, also in bezug auf den gesamten Leitkörper, durch entsprechend einem Polygonzug aneinandergereihte ebene Flächen, wie bei einem Prisma, ersetzt werden kann. Dies ist fertigungstechnisch in den meisten Fällen einfacher. Ein wesentlich zu kleiner Radius - wesentlich kleiner als der angegebene untere Grenzwert - könnte zu einer zu hohen Pumpenleistung bzw. zu einem Versagen der Einrichtung bei einer erheblichen Zahl der Einsatzfälle, insbesondere bei einem sehr kleinen Spalt an dieser Stelle, führen.
- Figur 5 zeigt einen Leitkörper 3, 3' mit einem Aufsatzteil 9"', das einen Vorsprung des Leitkörpers darstellt. Es ist noch strichpunktiert eine abgeschrägte Kante 30 des Aufsatzteils 9'" angedeutet, wobei die Lange dieser Phase maximal 18 mm beträgt und maximal mit einem Winkel β von etwa 35 gegen die Radiale - in bezug auf die bahnführende Gegenwalze - geneigt sein kann. Dieser Winkel beträgt minimal 0 °.
- Durch die angegebenen Abmessungen erhält man einen Druckentspannungsraum 15, 15' bzw. 15", der den im Druckraum 13, 13' bzw. 13" herrschenden Druck der Streichmasse bis auf Atmosphärendruck oder geringfügig darüber auf eine Weise herabsetzt, daß ein sehr gleichmäßiger Strichauftrag auch bei sehr hohen Bahngeschwindigkeiten von mehr als 1300 m/min erreichbar ist. Dabei ist besonders der Umstand wichtig, daß der Rücklaufkanal oder Druckentspannungsraum entgegen der Laufrichtung der Warenbahn von der überschüssigen Streichmasse durchströmt wird.
- Die erfindungsgemäße Anordnung hat auch noch den großen Vorteil, daß die übliche Vordosiereinrichtung mit einer Auftragswalze mit erheblichen Einsparungen bzw. Sparmaßnahmen ersetzt werden kann. Es hat sich herausgestellt, daß eine wesentlich geringere gesamte Umlaufmenge an überschüssiger Streichmasse nötig ist. Ferner ist auch die vordosierte, auf der Bahn zunächst verbleibende Streichmassenmenge mit etwa 50 bis 80 ml/m2 wesentlich geringer, als die bei dem Walzenauftragswerk übliche Menge von 200 ml/m2. Dies ist bezogen auf eine Beschichtungsstärke von etwa 9 g/m2 je Seite bei einem Papiergewicht von 42 g/m2. Dies führt auf jeden Fall dazu, daß an der im allgemeinen von einer Streichklinge gebildeten Fertig- bzw. Enddosierstelle vorzunehmende Dosiervorgang wesentlich einfacher erfolgen kann, um einen besonders gleichmäßigen Strichauftrag zu erhalten.
- Als Dosierelement kann anstelle des Rakelstabes 4' auch eine Rakelleiste mit unregelmäßigem Querschnitt zum Einsatz kommen, die auch eine bogenförmig gekrümmte Rakel- bzw. Streichfläche hat (siehe Fig. 6).
- Bei der in Fig. 6 dargestellten Vorrichtung läuft die zu beschichtende Materialbahn 100 in richtung des Pfeiles A über eine Stützwalze W. In einem starren Rakelbett 53 ist zwischen parallelen Gleitflächen 54, 35 eine Rakelleiste 26 gleitend geführt. Die Rakelleiste 26 weist eine gegen die beschichtete Bahn W gedrückte, konvex gekrümmte Stirnfläche 27 mit einer scharfkantigen Abrißkante 28 auf. Mit Hilfe eines Druckmittels in Form eines Druckschlauches 39 zwischen Rakelhalter 53 und Rakelleiste 26 wird die Rakelleiste 26 feinfühlig variabel gegen die zu beschichtende Materialbahn W gedrückt.
- Die Rakelleiste 26 ist entlang den parallelen Gleitflächen 54, 35 des Rakelbetts 53 in zwei Achsen in wählbaren Grenzen frei verschieblich, d.h. ungehindert dehnfähig. Die Rakelleiste 26 weist im Bereich der Stirnfläche 27 und Abrißkante 28, bezogen auf eine Achse senkrecht zur Abrißkante 28 und parallel zur beschichteten Bahn W, ein relativ geringes Flächenträgheitsmoment 1 auf, welches vorzugsweise im Bereich zwischen 200 mm4 und 7000 mm4 liegt. Ein derartiges Flächenträgheitsmoment I läßt sich beispielsweise dadurch erreichen, daß, wie aus Fig. 2 ersichtlich, äquidistante Einschnitte 50 und Ausnehmungen 51 entlang der Länge der Rakelleiste 26 vorgesehen sind, wobei der Leistenquerschnitt bis zu einem geringen Abstand von der Abrißkante 28 aus gemessen über die gesamte Länge der Rakelleiste 26 konstant bleibt. Die hierdurch erzielte Biegeweichheit der Rakelleiste 26 kann alternativ auch durch geeignete Materialauswahl oder durch eine entsprechend geringe Höhe der Rakelleiste 26 erreicht werden.
- Die Stirnfläche 27 der Rakelleiste 26 verläuft an der Abrißkante 28 etwa tangential zur beschichteten Bahn W. In den dargestellten bevorzugten Ausführungsbeispielen weist die Stirnfläche 27 zumindest im Bereich der Abrißkante 28 von dieser ausgehend eine Krümmung mit einem Krümmungsradius R zwischen 4 mm und 00, vorzugsweise zwischen 5 mm und 250 mm, weiter vorzugsweise zwischen 20 mm und 50 mm zur Bildung eines sich verengenden Auftragsspaltes auf. Die Krümmung wird abhängig von dem angestrebten Auftragsgewichtsbereich und den rheologischen Eigenschaften des Auftragsmediums gewählt.
- Die Rakelleiste 26 weist weiter zumindest im Bereich der gekrümmten Stirnfläche 27 eine Oberfläche mit einer Vickershärte größer als 600 HV auf, um eine hohe Verschleißfestigkeit der Stirnfläche 27 zu erhalten.
Claims (12)
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Publications (1)
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