EP0125974A1 - Presse à former et plus particulièrement presse plieuse - Google Patents
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- EP0125974A1 EP0125974A1 EP84400885A EP84400885A EP0125974A1 EP 0125974 A1 EP0125974 A1 EP 0125974A1 EP 84400885 A EP84400885 A EP 84400885A EP 84400885 A EP84400885 A EP 84400885A EP 0125974 A1 EP0125974 A1 EP 0125974A1
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- European Patent Office
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- points
- thrust
- deck
- forming
- aprons
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
- B30B15/007—Means for maintaining the press table, the press platen or the press ram against tilting or deflection
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D5/00—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves
- B21D5/02—Bending sheet metal along straight lines, e.g. to form simple curves on press brakes without making use of clamping means
- B21D5/0272—Deflection compensating means
Definitions
- the invention relates to a forming press and more particularly to a press brake.
- the forming presses generally comprise two aprons, one of which, called a slide, is mobile.
- the aprons are equipped with means for carrying forming tools, the sheet being arranged between the tools of the aprons to be shaped under the combined action of the slide and the opposite fixed apron.
- the slide is generally moved hydraulically by jacks but other pneumatic or mechanical means can obviously be used.
- a conventional arrangement of a press brake consists in subjecting the slider to the action of two end jacks while the fixed deck rests on two supports located substantially in alignment with said jacks relative to the direction of movement of the slider.
- the longitudinal deformation curves of the decks are substantially symmetrical with respect to the plane of separation of the decks so that the maximum difference between the decks is at near the middle of the thrust points (cylinders and fixed supports) and represents twice the maximum deformation of each deck.
- the maximum difference between the two aprons is an important parameter of the precision of the fold produced and in the above-mentioned case the two aprons in action being more apart in the middle than at the ends, the fold will be more open in the center than in said ends,
- central thrust To decrease the maximum distance between the two deformed aprons sets and thus improve the fold of the sheet, it was imagined to submit one of the aprons to two end cylinders or respectively two supports and the other apron to a support or respectively one or more cylinders arranged in its center ( provision hereinafter referred to as central thrust).
- the deformations of the aprons also each in the form of an arc, are curved in the same direction and the maximum difference between the two aprons is significantly reduced since in this case the maximum difference is obtained by subtracting the arrows of each deformation curve, whereas in the case of lateral thrust, the maximum deviation was obtained by adding said arrows.
- the maximum differences of the aprons are also a function of other factors and in particular of the inertia of the aprons. For example, for substantially equal maximum deviations between the two lateral thrust and central thrust arrangements, the inertias of the decks of the central thrust arrangement would be considerably reduced.
- the object of the invention is to propose an arrangement which makes it possible to minimize the maximum difference between the two aprons and to reduce the maximum deformations of each deck in order to minimize the "saber" effect mentioned above.
- reducing the maximum gap reduces the tolerance gap on the fold.
- the invention is more particularly intended for press brakes, it also relates to all kinds of presses, for example planing, stamping etc.
- each deck of which is subjected to thrust points, resulting from the reaction of fixed supports and / or from the direct or transmitted action of jacks is remarkable in that the distribution and the number of thrust points of each deck are such that the longitudinal deformation curve of each deck in action for forming over the entire length of the press, is wavy and symmetrical with respect to its midpoint while the two curves have maximums and minimums having substantially the same longitudinal coordinates.
- the deformation curves are therefore wavy and no longer reduced to a single arc as before, which is a priori original compared to the goal to be achieved.
- one of the decks is subjected to an integer number n of thrust points, at least equal to two, while the other opposite deck is subjected to (n + 1) thrust points which are offset and alternated two by two with the n thrust points of the first deck relative to parallels to the direction of movement of the movable deck, said thrust points of the two decks being arranged symmetrically relative to the median plane perpendicular to said decks.
- the offset of the thrust points of one deck relative to the other which is a function of the length of total forming possible, and the distribution of forces on the decks are determined so as to obtain (n + 1) common points and substantially aligned on the deformation curves including the two end points, and this assuming d '' forming over the entire length of the aprons.
- the invention further recommends that the inertia ratio between the two decks is preferably determined so as to obtain a maximum difference between the deformation curves, as small as possible.
- the invention also provides a particular and original arrangement of the intermediate thrust points in the case of composite decks, as well as servo means, in particular for distributing the forces on the decks.
- Figure 1 shows the principle of the invention for a so-called five-point thrust, each thrust point represented here by a double arrow which can be, as has already been said, a fixed support or the direct or indirect transmission of the action d 'a cylinder.
- the thrust points of the upper deck are three in number symmetrically arranged and those of the opposite lower deck (i) are two.
- the thrust points of the lower deck are offset by an A value from the end points of the upper deck and alternate with them (the value of being a proportional function of 2L).
- the curves 2a to 2d correspond of course to mathematical functions which make it possible to study the maximum difference (Emax) between the two curves.
- the value L will be imposed by requirements (folding capacity equal to 2L) and if it is not possible then to choose exactly the values of k, J and ⁇ , determined above, according to the other manufacturing constraints (total weight, cost, etc.) it will always be possible to determine the best value (s) for one or two parameters as a function of the value (s) set for the others, all the more so as the results obtained exceed the expectation of agreement between the calculation and the material tolerances.
- FIGS. 2c and 2d clearly show, moreover, that the fact of imposing an alignment at the three points 0, M and 0 ′ requires that the axis of the sheet which would happen to be disposed between the decks, to be brought back to the vicinity of the straight line (it is clear that the curves of FIGS. 2a to 2d are shown without regard to the sheet).
- the inertia (Ii, Is) of each deck was assumed to be constant throughout said deck but it is conceivable to further improve the device by imagining a variation of inertia along the length of at least one of the decks to bring its deformation curve as close as possible to the straight line and / or further reduce the maximum difference between the deformation curves.
- the movable apron or slide can be both the lower apron and the upper apron, these can also be monobloc or composite.
- the pushing points can be push cylinders, cambering or correction cylinders or fixed supports.
- Figure 3 shows a possible embodiment.
- the slide 1 and the fixed deck 2 are mounted in a frame formed by two flanges 3 and 4 joined together notably by a bracing beam 5 also serving as distribution box.
- the slider 1 slides with the aid of transverse and longitudinal guide means which are not more particularly shown.
- the slide 1 is in this example, a composite deck and comprises a central core 6 to which two lateral cheeks 7, 8 are placed, arranged on either side of the core 6.
- the fixed deck 2 is composed in substantially the same way by a central core 11 secured to two cheeks 12 and 13 by means of pins or pins 14, 15.
- the slide 1 is moved by jacks 16 and 17 arranged at its ends and in such a way that they act on the cheeks 7 and 8 of the slide and therefore, by reaction of the pins 9 and 10, on the central core 6, which as the drawing shows, goes beyond said cheeks so that it will act on the sheet to be folded by means of a tool with which it will be equipped.
- the cylinders 16 and 17 are double and the central thrust axes pass through the pins 9 and 10.
- the cheeks 12 and 13 of the deck 2 have on the top a beam 18 intended to receive the tool combined with that carried by the slide so that here the force is transmitted by the pins 14 and 15 to the central core 11 assumed to be fixed.
- the central part of the slide (in the direction of its largest dimension) has a hole in which a cambering cylinder 19 is arranged.
- This cylinder 19 is arranged so as to urge the core cen trale 6 of the slide by resting on the cheeks 7 and 8 (it could be the reverse with working cheeks 7 and 8).
- the jack 19 could for example be placed in a notch of said apron and bear on the beam 5.
- FIG. 4 schematically shows, by way of example at least in part, such an assembly.
- the slide 1 the fixed deck 2, the frame flanges 3 and 4 , the thrust cylinders 16, 17 and the camber cylinder 19.
- the jacks 16, 17 and 19 are controlled by servo valves S1, S2, and S3 respectively supplied by pumps P1, P2 and auxiliary pumps Pa.
- Electronic and / or mechanical and / or hydraulic logic takes information from control means such as the pedal shown diagrammatically in Pc, from data entry means (instructions) and from measurement means in the form of sensors.
- control means such as the pedal shown diagrammatically in Pc
- data entry means instructions
- measurement means in the form of sensors.
- force F1, F2 which permanently measure the bending force actually applied and its preparation with respect to the plane of symmetry of the press
- position sensors Cl, C2 which permanently measure the relative positions of the ends of the deck 2 and of the slide 1
- a moment sensor M which permanently measures the bending moment in the center of the slide and which will be discussed in more detail below (the oblique arrows shown in the drawing represent the connection with the logic).
- the pedal Pc controls via the above-mentioned logic and the valves SI and S2: the advance, stop and return of the slide 1.
- the data or instructions are entered by the logic input unit and relate to the nature, thickness and possibly the length of the sheet as well as the characteristics of the fold to be obtained (angle of the fold, dimensions of the tooling. ..) so as to determine a folding depth and therefore an end position of the slide.
- the logic processing unit uses the instructions given and the information received from the measurement means to modulate the controls of the servo valves.
- the force F to be applied depends on the characteristics of the sheet (nature of the metal, thickness, length). This force F is generally determined by means of charts, or by calculation in the case of certain numerical controls, and then preset on the machine.
- the force sensors F1 and F2 which measure the distribution of the thrusts and which are arranged in the flanges of the frame or the pins or elsewhere (jacks, etc.) thus deliver two pieces of information to the logic which are the total force d, folding-F and, by difference, the eccentricity of the thrust.
- the logic By acting on Sl, 52 the logic thus controls the conformity of the real bending force with respect to the calculated theoretical value and the parallelism of execution of the fold. It can however be noted here that it is always the position sensors C1, C2 which serve as a servo reference for the parallelism, the offset data being used elsewhere.
- the length of the sheet to be bent can be displayed and entered by the logic as already said, but it is particularly interesting and original to determine it by means of the sensor M, the measurements of which are a function of said bending length, of the force F and eccentricity.
- the logic can easily, from the information from the sensor M, deduce the value of k therefrom.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
Abstract
Description
- L'invention concerne une presse à former et plus particu- 1 lièrement une presse plieuse.
- Les presses à former comportent généralement deux tabliers dont l'un appelé coulisseau est mobile.
- Les tabliers sont équipés de moyens pour porter des outils de formage, la tôle étant disposée entre les outils des tabliers pour être façonnée sous l'action combinée du coulisseau et du tablier fixe opposé.
- Le coulisseau est généralement mû hydrauliquement par des vérins mais d'autres moyens pneumatiques ou mécaniques peuvent évidemment être utilisés.
- Une disposition classique de presse plieuse consiste à soumettre le coulisseau à l'action de deux vérins d'extrémités tandis que le tablier fixe repose sur deux appuis situés sensiblement dans l'alignement desdits vérins par rapport à la direction de déplacement du coulisseau.
- Dans ce type de disposition, dite à poussée latérale, la tôle ainsi formée entre les outils les soumet à une charge presque uniformément répartie, de telle sorte que chaque tablier est sensiblement dans les mêmes conditions de charge et de déformation.
- Toutefois il est clair que dans ce cas les courbes de déformation longitudinale des tabliers, chacune sous forme d'un arc unique, sont sensiblement symétriques par rapport au plan de séparation des tabliers de telle sorte que l'écart maximum entre les tabliers se situe au voisinage du milieu des points de poussée (vérins et appuis fixes) et représente deux fois la déformation maximale de chaque tablier.
- L'écart maximum entre les deux tabliers est un paramètre important de la précision du pli réalisé et dans le cas sus-mentionné les deux tabliers en action étant plus écartés au milieu qu'aux extrémités, le pli sera plus ouvert au centre qu'auxdites extrémités,
- Pour diminuer l'écart maximum entre les deux tabliers déformés et améliorer ainsi le pli de la tôle, il a été imaginé de soumettre l'un des tabliers à deux vérins d'extrémités ou respectivement deux appuis et l'autre tablier à un appui ou respectivement un ou plusieurs vérins disposés en son centre (disposition dénommée ci après à poussée centrale).
- Dans ce cas les déformations des tabliers, également chacune sous forme d'un arc, sont incurvées dans le même sens et on réduit de manière importante l'écart maximum entre les deux tabliers puisque dans ce cas l'écart maximum est obtenu par soustraction des flèches de chaque courbe de déformation, alors que dans le cas à poussée latérale, l'écart maximum était obtenu par addition desdites flèches.
- Il est aussi possible d'imaginer un dispositif à poussée latérale avec compensation par un ou plusieurs vérins médians.
- Bien évidemment les écarts maximums des tabliers sont également fonction d'autres facteurs et notamment de l'inertie des tabliers. Par exemple, pour des écarts maximums sensiblement égaux entre les deux dispositions à poussée latérale et poussée centrale, les inerties des tabliers de la disposition à poussée centrale seraient considérablement réduites.
- Toutefois le calcul montre que les courbes de déformation des tabliers ont des formes mathématiques différentes de telle sorte qu'elles ne peuvent pas être parallèles contrairement à ce qui est généralement affirmé dans ce cas.
- Dans la disposition à poussée centrale si l'écart maximum des tabliers est réduit par rapport à la disposition à poussée latérale, elle présente néanmoins un grave inconvénient.
- En effet, dans la disposition à poussée latérale, si l'écart maximum est important, par contre la tôle formée reste sensiblement dans le plan de symétrie entre les deux tabliers, alors que dans le cas à poussée centrale, la tôle est contrainte de suivre une ligne située sensiblement entre les deux courbes de déformation. Dans certains cas cet inconvénient provoque une déformation en forme de sabre sur la pièce, bien que l'angle de pliage tout au long de celle-ci soit assez correct.
- Le but de l'invention est de proposer une disposition qui permette de minimiser l'écart maximum entre les deux tabliers et de diminuer les déformations maximums de chaque tablier afin de minimiser l'effet de "sabre" évoqué ci-avant. Pour une presse plieuse par exemple, la réduction de l'écart maximum réduit l'écart de tolérance sur le pli.
- Il s'agit donc de conserver, voir améliorer les meilleurs résultats de l'art connu concernant l'écart maximum tout en diminuant au mieux les flèches de déformation.
- Il est clair en outre que si l'invention est plus particulièrement destinée aux presses plieuses, elle concerne aussi toute sorte de presses, par exemple à planer, à emboutir etc.
- Le but sus-mentionné est atteint selon l'invention, de manière surprenante, en s'écartant des idées reçues.
- En effet la presse à former selon l'invention, dont chaque tablier est soumis à des points de poussée, résultant de la réaction d'appuis fixes et/ou de l'action directe ou transmise de vérins, est remarquable en ce que la répartition et le nombre des points de poussée de chaque tablier sont tels que la courbe de déformation longitudinale de chaque tablier en action pour un formage sur toute la longueur de la presse, est ondulée et symétrique par rapport à son point milieu tandis que les deux courbes présentent des maximums et des minimums ayant sensiblement les mêmes coordonnées longitudinales.
- Les courbes de déformation sont donc ondulées et non plus réduites à un seul arc comme précédemment, ce qui est à priori original par rapport au but à atteindre.
- Selon un mode de réalisation préféré, l'un des tabliers est soumis à un nombre entier n de points de poussée, au moins égal à deux, tandis que l'autre tablier opposé est soumis à (n+1) points de poussée qui sont décalés et alternés deux à deux avec les n points de poussée du premier tablier par rapport à des parallèles à la direction de déplacement du tablier mobile, lesdits points de poussée des deux tabliers étant disposés symétriquement par rapport au plan médian perpendiculaire auxdits tabliers.
- Avantageusement le décalage des points de poussée d'un tablier par rapport à l'autre, qui est fonction de la longueur de formage totale possible, et la répartition des efforts sur les tabliers sont déterminés de manière à obtenir (n+1) points communs et sensiblement alignés sur les courbes de déformation y compris les deux points d'extrémité, et ceci dans l'hypothèse d'un formage sur toute la longueur des tabliers.
- L'invention préconise en outre que le rapport des inerties entre les deux tabliers soit de préférence déterminé de manière à obtenir un écart maximum, entre les courbes de déformation, le plus réduit possible.
- Il est également possible de faire varier les inerties le long de chaque tablier comme il sera dit ci-après.
- L'invention prévoit également une disposition particulière et originale des points de poussée intermédiaires dans le cas de tabliers composés, de même que des moyens d'asservissement notamment pour la répartition des efforts sur les tabliers.
- L'invention sera bien comprise à la lecture dé la description qui va suivre, d'un mode de réalisation d'une presse plieuse donné à titre d'exemple et qui se réfère aux dessins annexés dans lesquels:
- - la figure 1 est un schéma montrant la disposition des points de poussée dans le cas d'une presse à "cinq pointsm,
- - les figures 2a à 2d sont des graphiques représentant les courbes de déformation des tabliers en fonction de diverses caractéristiques,
- - la figure 3 est une vue simplifiée en perspective, d'une presse selon un mode de réalisation, avec, par endroits, des arrachements pour une meilleure compréhension,
- - la figure 4 est un shéma de principe des moyens de commande et d'asservissement.
- La figure 1 shématise le principe de l'invention pour une poussée dite cinq points, chaque point de poussée représenté ici par une double flèche pouvant être comme il a déjà été dit, un appui fixe ou la transmission directe ou indirecte de l'action d'un vérin.
- La répartition de la force de pliage F est indiquée sur la . figure 1 au moyen d'un coefficient k dont il sera question ci-après et en supposant une longueur totale de pliage possible égale à 2L.
- Les points de poussée du tablier supérieur (s sur les figures 1 et 2a à 2d) sont au nombre de trois disposés symétriquement et ceux du tablier inférieur (i) opposé sont au nombre de deux.
- Comme on peut le constater les points de poussée du tablier inférieur sont décalés d'une valeur À par rapport aux points extrêmes du tablier supérieur et alternés avec ceux-ci (la valeur de étant une fonction proportionnelle de 2L).
- Les courbes de déformation pour ce type de disposition, en coordonnées rectangulaires x et y (x étant considéré dans le sens de la longueur des tabliers) sont représentées sur les figures 2a à 2d).
- Les courbes 2a à 2d correspondent bien sûr à des fonctions mathématiques qui permettent d'étudier l'écart maximum (Emax) entre les deux courbes.
- En outre il y a lieu de noter que les courbes 2a à 2d sont faites dans l'hypothèse d'un pliage sur toute la longueur 2L possible et pour des ine-ties Is et Ii constantes le long de chaque tablier (s) et (i).
- L'inventeur à trouvé qu'il existait une relation entre k et les valeurs du décalage λ, pour un rapport d'inertie
- En rajoutant la condition pour que les trois.points 0,M, et 0' soient sensiblement alignés (figure 2c), c'est-à-dire pour que le milieu de chaque tablier se trouve sensiblement dans l'alignement de ses extrémités, il est alors possible de déterminer les valeurs à donner à k et λ .
- Enfin en recherchant un minimum pour Emax on peut optimiser la valeur de J.
- Les figures 2a à 2c sont faites dans l'hypothèse de J=1 et on peut voir sur la figure 2d, la courbe (s') obtenue avec une valeur de J optimisée (on peut noter au passage que le minimum de Emax pour une valeur de J donnée en l'occurence 1 sur la figure 2c correspond sensiblement à l'alignement des trois points.
- La valeur L sera imposée par les besoins (capacité de pliage égale à 2L) et s'il n'est pas possible de choisir alors exactement les valeurs de k, J et λ, déterminées ci-avant,en fonction des autres contraintes de fabrication (poids total, coût etc...) il sera toujours possible de déterminer la ou les meilleures valeurs de l'un ou de deux paramètres en fonction des ou de la valeur fixées pour les autres et ceci d'autant plus que les résultats obtenus dépassent l'espérance de concordance entre le calcul et les tolérances métérielles.
- Les figures 2c et 2d montrent bien,en outre, que le fait d' imposer un alignement aux trois points 0, M et 0' impose à l'axe de la tôle qui se trouverait être disposée entre les tabliers,d' être ramené au voisinage de la ligne droite (il est clair que les courbes des figures 2a à 2d sont représentées abstraction faite de la tôle).
- Dans ce qui a été dit ci-avant, l'inertie (Ii, Is) de chaque tablier était supposée constante tout au long dudit tablier mais il est envisageable d'améliorer encore le dispositif en imaginant une variation d'inertie le long de la longueur d'au moins l'un des tabliers pour ramener sa courbe de déformation le plus près possible de la ligne droite et/ou réduire encore l'écart maxi- mun entre les courbes de déformation.
- Techniquement il est possible d'obtenir les résultats décrits ci-avant de nombreuses façons. Le tablier mobile ou coulisseau peut aussi bien être le tablier inférieur que le tablier supérieur, ceux-ci pouvant en outre être monoblocs ou composés. De même les points de poussée peuvent être des vérins de poussée, des vérins de cambrage ou de correction ou des appuis fixes.
- La figure 3 montre un mode de réalisation possible.
- Dans l'exemple représenté sur la figure 3, c'est le tablier supérieur 1 qui est mobile et qui est dénommé ci-après coulisseau tandis que le tablier inférieur 2 est fixe.
- Le coulisseau 1 et le tablier fixe 2 sont montés dans un bâti formé de deux flasques 3 et 4 réunis entre eux notamment par une poutre de contreventement 5 servant en outre de caisson de distribution.
- Le coulisseau 1 coulisse à l'aide de moyens de guidage transversaux et longitudinaux non représentés plus spécialement.
- Le coulisseau 1 est dans cet exemple, un tablier composé et comporte une âme centrale 6 à laquelle sont assujetties deux joues latérales 7, 8 disposées de part et d'autre de l'âme 6.
- Les joues 7, 8 et l'âme centrale 6 sont solidarisées entre elles par des pions ou broches 9 et 10.
- Le tablier fixe 2 est composé sensiblement de la même manière par une âme centrale 11 solidaire de deux joues 12 et 13 au moyen de pions ou broches 14, 15.
- Le coulisseau 1 est mû par des vérins 16 et 17 disposés à ses extrémités et de manière telle qu'ils agissent sùr les joues 7 et 8 du coulisseau et donc, par réaction des pions 9 et 10, sur l' âme centrale 6, qui comme le montre le dessin dépasse lesdites joues de telle sorte que c'est elle qui agira sur la tôle à plier par l'intermédiaire d'un outil dont elle sera équipée. Dans l' exemple représenté les vérins 16 et 17 sont doubles et les axes médians de poussée passent par les pions 9 et 10.
- Les joues 12 et 13 du tablier 2 comportent sur le dessus une poutre 18 destinée à recevoir l'outil conjugué de celui porté par le coulisseau de telle sorte qu'ici l'effort est transmis par les pions 14 et 15 à l'âme centrale 11 supposée fixe.
- Il est clair qu'il s'agit ici d'un exemple de réalisation et qu'il est possible d'imaginer au moins l'un des tabliers sous forme monobloc ou d'inverser les parties travaillantes des tabliers qui pourraient être les joues 7, 8 pour le coulisseau 1 et l'âme centrale 11 pour le tablier 2, plutôt que, comme représenté, l'âme 6 du coulisseau et les joues 12, 13 du tablier 2.
- Dans le mode de réalisation représenté, la partie centrale du coulisseau (dans le sens de sa plus grande dimension), présente une trouée dans laquelle est aménagé un vérin de cambrage 19.
- 5 Ce vérin 19 est disposé de manière à solliciter l'âme centrale 6 du coulisseau en s'appuyant sur les joues 7 et 8 (il pourrait s'agir de l'inverse avec des joues 7 et 8 travaillantes). Dans 1c cas d'un tablier monobloc le vérin 19 pourrait être par exemple disposé dans une encoche dudit tablier et prendre appui sur la poutre 5 .
- On retrouve bien dans la représentation de la figure 3 la disposition des points de poussée de la figure 1, savoir un coulisseau muni de trois points de poussée sous la forme des pions 9, 10 (en réaction des vérins 16, 17) et du vérin 19 tandis que le tablier 2 présente deux points de poussée sous la forme des appuis fixes 14 et 15 décalés par rapport aux points de poussée du coulisseau.
- Une telle presse est bien sûr pourvue d'un ensemble de commande de régulation et d'asservissement et la figure 4 schématise à titre d'exemple au moins en partie un tel ensemble. Sur cette figure on retrouve,selon des dispositions et des formes un peu différentes que celles de la figure 3 puisqu'il s'agit d'un schéma de principe, le coulisseau 1, le tablier fixe 2, les flasques de bâti 3 et 4, les vérins de poussée 16, 17 et le vérin de cambrage 19.
- Les vérins 16, 17 et 19 sont commandés par des valves d' asservissement respectivement S1, S2, et S3 alimentées par des pompes P1, P2 et des pompes auxiliaires Pa.
- Une logique électronique et/ou mécanique et/ou hydraulique (non représentée) prend des informations à partir de moyens de commande telle que la pédale schématisée en Pc, de moyens de saisie de données (consignes) et de moyens de mesure sous forme de capteurs de force Fl, F2 qui mesurent en permanence la force de pliage réellement appliquée et sa prépàrtition par rapport au plan de symétrie de la presse, de capteurs de position Cl, C2 qui mesurent en permanence les positions relatives des extrémités du tablier 2 et du coulisseau 1 et d'un capteur de moment M qui mesure en permanence le moment de flexion au centre du coulisseau et dont il sera question plus en détail ci-après (les flèches obliques représentées sur le dessin figurent la liaison avec la logique).
- La pédale Pc commande par l'intermédiaire de la logique sus-mentionnée et des valves SI et S2: l'avance, l'arrêt et le retour du coulisseau 1.
- Les données ou consignes sont saisies par l'unité d'entrée de la logique et concernent la nature, l'épaisseur et éventuellement la longueur de la tôle ainsi que les caractéristiques du pli à obtenir (angle du pli, dimensions de l'outillage...) de manière à déterminer une profondeur de pliage et donc une position de fin de course du coulisseau.
- L'unité de traitement de la logique exploite les consignes données et les informations qui sont reçues des moyens de mesure, pour moduler les commandes des valves d'asservissement.
- En approche, la comparaison des données de Cl et C2 permet d'asservir le mouvement parallèle du coulisseau 1 par rapport au tablier 2 en agissant sur les valves Sl et S2.
- La comparaison desdites données de position par rapport à une position conventionnelle choisie permet en outre de déterminer la fin de la course d'approche (vitesse rapide) et de passer en vitesse lente de pliage.
- Les fonctions précédemment décrites sont évidemment les mêmes en mouvement inverse (retour du coulisseau).
- Au cours du pliage la force F à appliquer est fonction des caractéristiques de la tôle (nature du métal, épaisseur, longueur). Cette force F est généralement déterminée au moyen d'abaques, ou par calcul dans le cas de certaines commandes numériques, puis pré- réglée sur la machine. Les capteurs de force Fl et F2 qui mesurent la répartition des poussées et qui sont disposés dans les flasques du bâti ou les pions ou ailleurs (vérins...) délivrent ainsi deux informations à la logique qui sont la force totale d, pliage-F et, par différence, l'excentrement de la poussée.
- En agissant sur Sl, 52 la logique contrôle ainsi la conformité de la force réelle de pliage par rapport à la valeur théorique calculée et le parallélisme d'exécution du pli. On peut toutefois noter ici que ce sont toujours les capteurs de position Cl, C2 qui servent de référence d'asservissement pour le parallélisme, la donnée d'excentrement étant exploitée par ailleurs.
- Tous ces moyens permettent ainsi de tenir compte des caractéristiques de la tôle et de sa position par rapport au plan de symétrie.
- Les études et calculs du départ (figures 1 à 2d) qui ont permis de déterminer des valeurs de J, k et À pour réaliser la presse ont été faits dans l'hypothèse d'une charge uniformément répartie sur les tabliers c'est-à-dire pour un pliage centré et s'appliquant en outre sur toute la longueur de la presse.
- Dans le cas d'un pliage sur une longueur partielle et/ ou excentrée on a vu comment les moyens décrits précédemment peuvent en tenir compte.
- Toutefois il y a lieu de corriger les données provenant des capteurs de position Cl, C2 puisque les positions des extrémités des tabliers ne correspondent pas avec les cotes réelles au niveau des extrémités de la tôle et qu'en outre il y a lieu d'asservir aussi la force de cambrage, c'est-à-dire d'agir sur la valeur à donner alors effectivement au coefficient k qui dépend de 1' excentrement et de la longueur réelle de pliage.
- La longueur de la tôle à plier peut être affichée et saisie par la logique comme il a déjà été dit, mais il est particulièrement intéressant et original de la déterminer au moyen du capteur M dont les mesures sont fonctions de ladite longueur de pliage, de la force F et de l'excentrement.
- Etant donné que la force F et l'excentrement sont captés par ailleurs, la logique peut facilement, à partir des informations du capteur M, en déduire la valeur de k.
- De très nombreuses variantes peuvent être imaginées comme il a déjà été dit sans sortir du cadre de l'invention (coulisseau inférieur, coulisseau à deux points et tablier fixe à trois points..). En outre il est clair que le mode de réalisation à cinq points peut être étendu à d'autres réalisations à 7, 9 points etc... (voir des nombres pairs) pour lesquelles d'autres vérins de cambrage que le vérin 19 sont prévus, lesquels peuvent être disposés de la manière décrite ci-avant dans les tabliers composés. De plus le capteur de contrainte M peut-être disposé autrement, sur l'autre tablier, par exemple.
- Enfin il est clair que si la description se rapporte plus spécialement à une presse plieuse, l'invention n'est pas limitée à ce type particulier mais s'applique à toute sorte de presse à former.
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