EP0108888A1 - Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut - Google Patents
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- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
- F27B7/20—Details, accessories, or equipment peculiar to rotary-drum furnaces
- F27B7/2016—Arrangements of preheating devices for the charge
- F27B7/2025—Arrangements of preheating devices for the charge consisting of a single string of cyclones
Definitions
- the invention relates to a system for the heat treatment of fine-grained material, in particular for the production of cement, with a cyclone preheater consisting of a plurality of stages arranged one above the other, a rotary kiln, a cooler and a precalcination zone which is formed by the furnace exhaust gas line between the rotary kiln and the cyclone preheater and which is supplied with additional fuel is flowed through from the exhaust gases of the rotary kiln essentially from bottom to top and into which two cooling air lines connected to the cooler open.
- a cyclone preheater consisting of a plurality of stages arranged one above the other, a rotary kiln, a cooler and a precalcination zone which is formed by the furnace exhaust gas line between the rotary kiln and the cyclone preheater and which is supplied with additional fuel is flowed through from the exhaust gases of the rotary kiln essentially from bottom to top and into which two cooling air lines connected to
- the exhaust pipe leading from the rotary kiln to the bottom cyclone stage of the preheater is provided with several constrictions one above the other, fuel and air being introduced in the area of these cross-sectional constrictions.
- the material discharged from the second lowest cyclone stage is introduced into the lowest area of the furnace exhaust pipe.
- This known embodiment has various disadvantages. Due to the multiple cross-sectional constrictions of the furnace exhaust gas line, the result is a relatively complicated construction which is not suitable for retrofitting existing systems. In the area of the cross-sectional constrictions of the furnace exhaust pipe there is also the danger of disturbing material deposits. Furthermore, since the material to be preheated and the fuel are introduced into the furnace exhaust line independently of one another at different points, heat transfer from the fuel via the gas to the material is less favorable.
- the invention is based on the object of further improving this known system so that there is a particularly high degree of deacidification of the raw material and good combustion of the fuel.
- Deacidification or “precalcination” means the expulsion of CO 2 from CaCO 3 according to the following equation: "Recarbonization” is the reverse process.
- deacidified material CaO again absorbs C0 2 due to a high CO 2 partial pressure or due to the low material temperature.
- the apparent degree of deacidification is to be understood as the ratio of the CO 2 content of a good sample taken at a certain point in the system to the CO 2 content of the raw material (with regard to the cycle of highly deacidified dusty material present in the system, the apparent degree of deacidification is in the Usually somewhat higher than the actual degree of deacidification).
- the invention is now based on the knowledge that the C0 2 partial pressure can be reduced by a second cooling air line opening into the furnace exhaust line in a higher position and the stagnating deacidification reaction can progress. It is essential here, however, that the reduction in the CO 2 partial pressure caused by the further supply of cooling air takes place without a reduction in the temperature.
- the upper cooling air line is also provided with a supply for additional fuel.
- the degree of deacidification initially increases suddenly in the first pre-calcining section (ie from the confluence of the lower cooling air line to the confluence of the upper cooling air line).
- the CO 2 concentration is reduced by the one above Additional amount of tertiary air supplied to the cooling air line is diluted. This results in a further sharp increase in the degree of deacidification and a good burnout of the fuel.
- the solution according to the invention enables a substantial increase in the efficiency of the precalcination zone without any appreciable additional outlay in terms of plant technology.
- the system according to FIG. 1 contains a rotary kiln 1, a only partially known multistage cyclone preheater, shown only with regard to the lowest cyclone stage 2, and an oven exhaust line 3 leading from the rotary kiln 1 to the lowest cyclone stage 2, which forms the precalcination zone.
- a line 4 leads from the cooler (not shown) to the furnace exhaust gas line 3.
- the line 4 is divided into a lower and an upper cooling air line 4 a, 4 b, which open into the furnace exhaust gas line 3 at different heights.
- the lower cooling air line 4a opens approximately in the middle and the upper cooling air line 4b approximately tangentially into the furnace exhaust gas line 3. Both of the cooling air lines 4a, 4b have a line part 4'a or 4'b directed obliquely downwards before they open into the furnace exhaust gas line 3.
- Feeds 5, 6 for additional fuel are provided near the mouth of the cooling air lines 4a, 4b. Furthermore, the good discharge line 7 of the (not shown) second lowest cyclone stage of the multi-stage cyclone opens into the lower cooling air line 4a preheater.
- the measurement data available at measuring points 11 to 22 may be mentioned:
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Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft eine Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut, insbesondere zur Herstellung von Zement, mit einem aus mehreren übereinander angeordneten Stufen bestehenden Zyklonvorwärmer, einem Drehrohrofen, einem Kühler sowie einer von der Ofenabgasleitung zwischen Drehrohrofen und Zyklonvorwärmer gebildeten, mit zusätzlichem Brennstoff versorgten Vorcalcinierzone , die von den Abgasen des Drehrohrofens im wesentlichen von unten nach oben durchströmt wird und in die zwei an den Kühler angeschlossene Kühlluftleitungen einmünden.
- Bei einer bekannten Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut (DE-OS 28 01 161) ist die vom Drehrohrofen zur untersten Zyklonstufe des Vorwärmers führende Abgasleitung mit mehreren übereinander liegenden Einschnürungen versehen, wobei im Bereich dieser Querschnittseinschnürungen jeweils Brennstoff und Luft eingeführt wird. Das aus der zweituntersten Zyklonstufe ausgetragene Gut wird hierbei in den untersten Bereich der Ofenabgasleitung eingeführt.
- Diese bekannte Ausführung ist mit verschiedenen Nachteilen behaftet. Bedingt durch die mehreren Querschnittseinschnürungen der Ofenabgasleitung ergibt sich eine verhältnismäßig komplizierte Bauweise, die sich nicht zur Umrüstung bereits vorhandener Anlagen eignet. Im Bereich der Querschnittseinschnürungen der Ofenabgasleitung besteht ferner die Gefahr störenden Materialablagerungen. Da ferner das vorzuwärmende Gut und der Brennstoff unabhängig voneinander an verschiedenen Stellen in die Ofenabgasleitung eingeführt werden, ergibt sich ein wenig günstiger Wärmeübergang vom Brennstoff über das Gas auf das Gut.
- Diese Nachteile der bekannten Ausführung werden bei einer von der Anmelderin entwickelten Anlage (EU-PS 2054) vermieden, bei der zwei Kühlluftleitungen an einander gegenüberliegenden Stellen in die Ofenabgasleitung einmünden, wobei an diese Kühlluftleitungen kurz vor ihrer Einmündung in die Ofenabgasleitung die Gutaustragsleitungen der zweituntersten Zyklonstufe sowie gegebenenfalls zusätzliche Brenner angeschlossen sind. Eine solche Ausführung ermöglicht es, mit geringem änlagentechnischen Aufwand für die Vorcalcinierzone eine vollständige und sehr gleichmäßige Wärmeübertragung vom Brennstoff auf das Gut zu erreichen.
- Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, diese bekannte Anlage noch weiter dahin zu verbessern, daß sich ein besonders hoher Entsäuerungsgrad des Rohmateriales und ein guter Ausbrand des Brennstoffes ergibt.
- Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch folgende Merkmale gelöst:
- a) die beiden Kühlluftleitungen münden in unterschiedlicher Höhenlage in die Ofenabgasleitung ein;
- b) beide Kühlluftleitungen sind nahe ihrer Einmündung in die Ofenabgasleitung mit Zuführungen für den zusätzlichen Brennstoff versehen;
- c) in die untere Kühlluftleitung mündet die Gutaustragsleitung der zweituntersten Zyklonstufe ein.
- Ehe der mit der erfindungsgemäßen Anordnung erzielte technische Fortschritt dargelegt wird, seien zunächst einige Begriffe erläutert.
- Unter "Entsäuerung" oder "Vorcalcination" versteht man das Austreiben des CO2 aus CaCO3 gemäß folgender Gleichung:
- Es wurde nun festgestellt, daß die Entsäuerungsreaktion bei bestimmten Temperatur- und CO2-Partialdruckverhältnissen zu stagnieren beginnt, so daß es zu einem Quasigleichgewicht zwischen den beiden obigen Reaktionen kommt. In der Vorcalcinierzone ist dann keine weitere Erhöhung des Entsäuerungsgrades zu erwarten.
- Dabei versteht man unter dem wirklichen Entsäuerungsgrad das Verhältnis des aus dem Rohmaterial tatsächlich ausgetriebenen C02 zum ursprünglich im Rohmaterial vorhandenen C02. Unter dem scheinbaren Entsäuerungsgrad ist das Verhältnis des C02-Gehaltes einer an einer bestimmten Stelle der Anlage entnommenen Gutprobe zum C02-Gehalt des Rohmateriales zu verstehen (im Hinblick auf den in der Anlage vorhandenen Kreislauf von hochentsäuertem staubförmigen Material ist der scheinbare Entsäuerungsgrad in der Regel etwas höher als der wirkliche Entsäuerungsgrad).
- Die Erfindung beruht nun auf der Erkenntnis, daß sich durch eine zweite, in höherer Lage in die Ofenabgasleitung einmündende Kühlluftleitung der C02-Partialdruck senken und ein Fortschreiten der stagnierenden Entsäuerungsreaktion erzielen läßt. Wesentlich ist hierbei allerdings, daß die durch die weitere Kühlluftzufuhr bewirkte Absenkung des CO2-Partialdruckes ohne Verringerung der Temperatur erfolgt. Zu diesem Zweck ist auch die obere Kühlluftleitung mit einer Zuführung für zusätzlichen Brennstoff versehen.
- Bei der erfindungsgemäßen Anordnung steigt damit in der ersten Vorcalcinierstrecke (d.h. von der Einmündung der unteren Kühlluftleitung bis zur Einmündung der oberen Kühlluftleitung) der Entsäuerungsgrad zunächst sprungartig an. Ehe dann eine Rekarbonatisierung erfolgt und sich ein Quasigleichgewicht zwischen Entsäuerung und Rekarbonatisierung einstellt, wird die CO2-Konzentration durch die über die obere Kühlluftleitung zugeführte weitere Tertiärluftmenge verdünnt. Dadurch ergibt sich ein erneuter starker Anstieg des Entsäuerungsgrades und ein guter Ausbrand des Brennstoffes.
- Wie sich bei den der Erfindung zugrundeliegenden Versuchen zeigte, ist eine alleinige Brennstoffzufuhr zur Vorcalcinierzone (ohne die obere Kühlluftzufuhr) nicht sinnvoll, da der sich hierbei ergebende hohe C02-Partialdruck die Entsäuerung extrem behindert und da ein geringes Sauerstoff- und hohes CO2-Angebot ungünstig für den Ausbrand sind. Die erforderliche Verbrennungsluftmenge müßte in diesem Falle durch den Drehrohrofen gezogen werden. Bei alleiniger Brennstoffzufuhr (Drittfeuerung ohne Tertiärluft, d.h. Kühlerluft) würde eine weitere Entsäuerung in der Vorcalcinierzone nur mittels einer Temperaturerhöhung möglich sein.Dadurch würde sich jedoch auch die Abgastemperatur und damit der spezifische Gesamtwärmeverbrauch erhöhen.
- Die erfindungsgemäße Lösung ermöglicht demgegenüber eine wesentliche Erhöhung des Wirkungsgrades der Vorcalcinierzone ohne nennenswerten zusätzlichen anlagentechnischen Aufwand.
- Zweckmäßige Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche und werden im Zusammenhang mit der Beschreibung eines in der Zeichnung veranschaulichten Ausführungsbeispieles näher erläutert.
- In der Zeichnung zeigen
- Fig.1 ein Prinzipschema einer erfindungsgemäßen Anlage;
- Fig.2 ein Diagramm, das die Entwicklung des Entsäuerungsgrades in der Vorcalcinierzone veranschaulicht.
- Die Anlage gemäß Fig.1 enthält einen Drehrohrofen 1, einen nur teilweise, nämlich nur hinsichtlich der untersten Zyklonstufe 2 dargestellten mehrstufigen Zyklonvorwärmer bekannter Bauart sowie eine vom Drehrohrofen 1 zur untersten Zyklonstufe 2 führende Ofenabgasleitung 3, die die Vorcalcinierzone bildet.
- Von dem nicht veranschaulichten Kühler führt eine Leitung 4 zur Ofenabgasleitung 3. Die Leitung 4 teilt sich in eine untere und eine obere Kühlluftleitung 4a, 4b auf, die in unterschiedlicher Höhenlage in die Ofenabgasleitung 3 einmünden.
- Die untere Kühlluftleitung 4a mündet etwa mittig und die obere Kühlluftleitung 4b etwa tangential in die Ofenabgasleitung 3 ein. Beide Kühlluftleitungen 4a, 4b weisen vor ihrer Einmündung in die Ofenabgasleitung 3 einen schräg nach unten gerichteten Leitungsteil 4'a bzw. 4'b auf.
- Nahe der Einmündung der Kühlluftleitungen 4a, 4b sind Zuführungen 5, 6 für zusätzlichen Brennstoff vorgesehen. Weiterhin mündet in die untere Kühlluftleitung 4a die Gutaustragsleitung 7 der (nicht dargestellten) zweituntersten Zyklonstufe des mehrstufigen Zyklonvorwärmers ein.
- In der unteren Kühlluftleitung 4a vermischt sich somit noch kurz vor der Einmündung dieser Kühlluftleitung in die Ofenabgasleitung 3 der über die Zuführung 5 zugeführte Brennstoff mit dem über die Leitung 7 eingetragenen, vorgewärmten Gut und der über die Leitung 4a zugeführten Kühlluft, so daß beim Eintritt dieses Brennstoff-Gut-Luftgemisches in die Ofenabgasleitung 3 eine spontane Verbrennung des Brennstoffes am Gut einsetzt.
- Der Entsäuerungsgrad f steigt damit in dieser von der Einmündung der unteren Kühlluftleitung 4a bis zur Einmündung der oberen Kühlluftleitung 4b reichenden ersten Vorcalcinierstrecke s1 sprunghaft an.
- Wird dann durch die obere Kühlluftleitung 4b eine weitere Brennstoff- und Luftmenge in die Ofenabgasleitung 3 eingeführt, so ergibt sich durch die Senkung des CO2-Partialdruckes ein Fortschreiten der Entsäuerungsreaktion in der zweiten Vorcalcinierstrecke s2, die von der Einmündung der oberen Kühlluftleitung 4b bis zur untersten Zyklonstufe 2 des Vorwärmers reicht.
- Bei einer praktischen Ausführung einer erfindungsgemäßen Anlage können beispielsweise folgende Werte vorgesehen werden:
- Länge s1 der ersten Vorcalcinationsstrecke:
- 4 bis 8, vorzugsweise 5 bis 6 m;
- Länge s2 der zweiten Vorcalcinationsstrecke:
- 7 bis 15, vorzugsweise 9 bis 12 m;
- Gesamtvorcalcinierrate: 50 bis 60%
- Vorcalcinierrate der 1. Vorcalcinationsstrecke: 40 bis 50%;
- Luftüberschußzahl (im Drehrohrofen) 1,0 bis 1,1
- Luftüberschußzahl an der Zweitfeuerung, d.h. Brennstoffzuführung 5 1,1 bis 1,2
- Luftüberschußzahl an der Drittfeuerung, d.h. Brennstoffzuführung 6 1,3 bis 2,5
- Temperatur am Ende der Vorcalcinierzone (abhängig von der Reaktivität des Rohmateriales) 830 bis 860°C.
- Zur weiteren Erläuterung der Betriebsverhältnisse bei einer solchen Anlage seien die an den Meßpunkten 11 bis 22 (vgl. Fig.1) vorhandenen Meßdaten genannt:
-
- 11 Brennstoff 335 kcal/kg Klinker Luftüberschuß 1.1 Sekundärluft 0,0502 kg/kg Klinker
- 12 Gas- und Staubtemperatur 1240°C C02-Konz. 22%
Staubrückführung aus dem Drehrohr 0,2 kg/kg Klinker (Staub ist zu 100% entsäuert) - 13 Material aus zweituntersten Zyklonstufe 1,53 kg/kg Klin ker (Entsäuerungsgrad 0%).
Staub aus zweituntersten Zyklonstufe 0,2 kg/kg Klinker (Entsäuerungsgrad 90%)
Scheinbarer Entsäuerungsgrad 11% Material- und Staubtemperatur 700°C - 14 CO2-Konz. nach Mischung 12,6%
Max. scheinbarer Entsäuerungsgrad 20% - 15 Gas-, Material- und Staubtemperatur 870°C Wirklicher Entsäuerungsgrad 60%
Scheinbarer Entsäuerungsgrad 69%
C02-Konz. 27% - 16 CO2-Konz. nach Mischung 24%
Luftüberschußzahl 1,2
17 Material und Staub 1,48kg/kg Klinker
Gas- Material- und Staubtemperatur 840°C
Wirklicher Entsäuerungsgrad 85%
Scheinbarer Entsäuerungsgrad 89%
CO2-Konz. 30% - 18 Tertiärlufttemperatur 703°C
Tertiärluftmenge 0,0742 kg/kg Klinker - 19 Tertiärluftmenge (Zweitfeuerung) 0,0513 kg/kg Klinker Tertiärlufttemperatur 703°C
- 20 Brennstoff/Zweitfeuerung 314 kcal/kg Klinker Luftüberschußzahl 1,2
- 21 Tertiärluftmenge (Drittfeuerung) 0,0206 kg/kg Klinker Tertiärlufttemperatur 703°C
- 22 Brennstoff/Drittfeuerung 101 kcal/kg Klinker Luftüberschußzahl 1,5
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---|---|---|---|
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Publication Number | Publication Date |
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EP0108888A1 true EP0108888A1 (de) | 1984-05-23 |
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---|---|---|---|
EP83109193A Expired EP0108888B1 (de) | 1982-10-12 | 1983-09-16 | Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut |
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---|---|
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ES (1) | ES526398A0 (de) |
ZA (1) | ZA837133B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2591913A1 (fr) * | 1985-06-04 | 1987-06-26 | Orenstein & Koppel Ag | Procede de traitement thermique de matieres particulaires fines |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DK443383A (da) * | 1983-09-28 | 1985-03-29 | Smidth & Co As F L | Fremgangsmaade og apparat til bortbraending af organiske bestanddele i raafosfat |
DE3420078A1 (de) * | 1984-05-29 | 1985-12-05 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Verfahren und anlage zur waermebehandlung von feinkoernigem gut |
JPS60264350A (ja) * | 1984-06-11 | 1985-12-27 | 秩父セメント株式会社 | 白セメントクリンカの製造方法とその装置 |
DE3522272A1 (de) * | 1985-03-22 | 1986-09-25 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Verfahren und anlage zur waermebehandlung von feinkoernigem gut |
US4715811A (en) * | 1985-07-01 | 1987-12-29 | Fuller Company | Process and apparatus for manufacturing low sulfur cement clinker |
DE3701967A1 (de) * | 1987-01-23 | 1988-08-04 | Krupp Polysius Ag | Vorrichtung zur waermebehandlung von feinkoernigem gut |
DE3703596A1 (de) * | 1987-02-06 | 1988-08-18 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von zement aus zementrohmehl |
DE3725512A1 (de) * | 1987-07-29 | 1989-02-09 | Kettenbauer Gmbh & Co Verfahre | Schwebegas-reaktor |
DE3736905A1 (de) * | 1987-10-30 | 1989-05-11 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und vorrichtung zur waermebehandlung von feinkoernigem gut |
DE3829853C1 (de) * | 1988-09-02 | 1989-11-30 | O & K Orenstein & Koppel Ag, 1000 Berlin, De | |
DK163089A (da) * | 1989-04-05 | 1990-10-06 | Smidth & Co As F L | Reduktion af emission af nitrogenoxide (nox) fra et ovnanlaeg |
DE4002553A1 (de) * | 1990-01-30 | 1991-08-01 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und anlage zur waermebehandlung von feinkoernigem gut, insbesondere zur herstellung von zementklinker |
DE4123306C2 (de) * | 1991-07-13 | 2000-05-25 | Deutz Ag | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
JPH0577823U (ja) * | 1992-03-26 | 1993-10-22 | 日本航空電子工業株式会社 | 照光パネルスイッチ |
FR2691790B1 (fr) * | 1992-05-29 | 1997-09-19 | Cle | Installation et procede de precalcination de matieres minerales quelconques. |
FR2736910B1 (fr) * | 1995-07-21 | 1997-10-10 | Technip Cie | Installation et procede de calcination de matieres minerales avec emission reduite d'oxydes d'azote |
HN1998000031A (es) * | 1997-06-11 | 1999-06-10 | Basf Ag | Metodo y aparatos mejorados para recuperar la energia de desechos mediante combustion de los mismos hornos industriales . |
DE10064971A1 (de) * | 2000-12-23 | 2002-06-27 | Kloeckner Humboldt Wedag | Anlage zur thermischen Behandlung von mehlförmigen Rohmaterialien |
CN102878811A (zh) * | 2012-09-28 | 2013-01-16 | 长兴国盛耐火材料有限公司 | 三次风管分岔部位专用预制件 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2726138A1 (de) * | 1977-06-10 | 1978-12-21 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von zementklinker aus feuchtem agglomeriertem zementrohmaterial |
DE2801161A1 (de) * | 1978-01-12 | 1979-07-19 | Babcock Krauss Maffei Ind | Verfahren und vorrichtung zum brennen karbonatischer mehle |
DE2833774A1 (de) * | 1978-08-02 | 1980-02-21 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und anlage zum brennen von feinkoernigem gut, insbesondere zur herstellung von zementklinker |
DE3012167A1 (de) * | 1979-04-03 | 1980-10-16 | Sumitomo Cement Co | Verfahren und einrichtung zur kontinuierlichen herstellung von zementschlacke |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5722908B2 (de) * | 1973-04-11 | 1982-05-15 | ||
US3904353A (en) * | 1973-05-14 | 1975-09-09 | Holderbank Management | Method and apparatus for the heat treatment of a material in powder form |
DE2350484C2 (de) * | 1973-10-08 | 1983-04-07 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Anlage zur thermischen Behandlung von feinkörnigem Gut, insbesondere von Zementrohmehl |
JPS532646B2 (de) * | 1974-09-30 | 1978-01-30 | ||
DE2602889A1 (de) * | 1976-01-27 | 1977-07-28 | Polysius Ag | Vorrichtung zur waermebehandlung von feingut |
DE2624302A1 (de) * | 1976-05-31 | 1977-12-22 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur durchfuehrung exothermer prozesse |
US4050882A (en) * | 1976-11-04 | 1977-09-27 | Allis-Chalmers Corporation | Dual variable orifice for reinforced preheater |
DE2712239C2 (de) * | 1977-03-21 | 1984-05-10 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von alkaliarmem Zementklinker aus alkalihaltigem Rohmaterial |
DE2724654C2 (de) * | 1977-06-01 | 1984-01-26 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Einrichtung zum Brennen von feinkörnigem bis staubförmigem Gut, insbesondere von Zementrohmehl |
DE2736607C2 (de) * | 1977-08-13 | 1984-11-22 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren und Vorrichtung zur thermischen Behandlung von feinkörnigem Gut mit heißen Gasen |
DE2744042C2 (de) * | 1977-09-30 | 1984-09-06 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Wärmetauscher zur thermischen Behandlung von feinkörnigem Gut |
US4425092A (en) * | 1978-08-02 | 1984-01-10 | Klockner-Humboldt-Deutz Ag | System for burning fine-grained material, particularly for the manufacture of cement clinkers |
DE3000494A1 (de) * | 1980-01-08 | 1981-07-09 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Verfahren und anlage zur waermebehandlung von feinkoernigem gut |
DE3100661A1 (de) * | 1981-01-12 | 1982-08-26 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Verfahren zur thermischen behandlung von feinkoernigem gut, insbesondere zur herstellung von zementklinker |
-
1982
- 1982-10-12 DE DE19823237689 patent/DE3237689A1/de not_active Withdrawn
-
1983
- 1983-09-16 DE DE8383109193T patent/DE3362549D1/de not_active Expired
- 1983-09-16 EP EP83109193A patent/EP0108888B1/de not_active Expired
- 1983-09-19 US US06/533,603 patent/US4514170A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-09-26 ZA ZA837133A patent/ZA837133B/xx unknown
- 1983-10-11 ES ES526398A patent/ES526398A0/es active Granted
- 1983-10-12 JP JP58190608A patent/JPS59137350A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2726138A1 (de) * | 1977-06-10 | 1978-12-21 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von zementklinker aus feuchtem agglomeriertem zementrohmaterial |
DE2801161A1 (de) * | 1978-01-12 | 1979-07-19 | Babcock Krauss Maffei Ind | Verfahren und vorrichtung zum brennen karbonatischer mehle |
DE2833774A1 (de) * | 1978-08-02 | 1980-02-21 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Verfahren und anlage zum brennen von feinkoernigem gut, insbesondere zur herstellung von zementklinker |
DE3012167A1 (de) * | 1979-04-03 | 1980-10-16 | Sumitomo Cement Co | Verfahren und einrichtung zur kontinuierlichen herstellung von zementschlacke |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2591913A1 (fr) * | 1985-06-04 | 1987-06-26 | Orenstein & Koppel Ag | Procede de traitement thermique de matieres particulaires fines |
Also Published As
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US4514170A (en) | 1985-04-30 |
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