EP0000358A2 - Method for controlling the combustion of liquid fuels, and burner arrangement suitable for carrying out the method - Google Patents

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EP0000358A2
EP0000358A2 EP78100277A EP78100277A EP0000358A2 EP 0000358 A2 EP0000358 A2 EP 0000358A2 EP 78100277 A EP78100277 A EP 78100277A EP 78100277 A EP78100277 A EP 78100277A EP 0000358 A2 EP0000358 A2 EP 0000358A2
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combustion
nozzle
air
burner arrangement
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Johannes W. Graat
Hans T. Remie
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Smit Ovens Nijmegen BV
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Publication of EP0000358A3 publication Critical patent/EP0000358A3/en
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    • F23D11/005—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space with combinations of different spraying or vaporising means
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    • F23D11/402—Mixing chambers downstream of the nozzle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D17/00—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel

Definitions

  • “Stoichiometric combustion” is understood to mean one in which neither soot (measured according to BACHARACH: zero soot number) nor a significant proportion of oxygen in the combustion gases occurs (oxygen content in the order of 0.01 to 0.1%).
  • the regulation can also relate to substoichiometric combustion to produce a reducing atmosphere in which relatively high CO contents (5-6%) occur without soot formation.
  • “Liquid fuels” are understood to mean, in particular, heating oils. These can be heating oils EL, L or S. The corresponding viscosity values of these fuels are according to DIN ')
  • the method according to the invention now makes it possible to wide load ranges to perform stoichiometric combustion. It is astonishing that stoichiometric combustion can be guaranteed, especially in the lower load range and even when a continuous jet of compact fuel is generated.
  • the mixing zone or the channel can be designed such that the cross-section is the same everywhere from the mouth of the fuel nozzle to the transition into the combustion zone.
  • the channel is preferably formed as a cylinder.
  • the change in the air supply cross-section can be achieved in a simple manner by connecting the casing surrounding the duct to an air supply duct on the side facing away from the mixing zone, and by using control devices on the outside of the casing to change the cross section of the openings in the casing.
  • a sliding sleeve can be attached to the inside of the jacket, which covers an opening or openings with a changing passage cross section. This sliding sleeve should preferably be operated from the outside.
  • Light fuel oils are preferred as fuel because of their purity. However, it is easily possible to use heavy fuel oil qualities, especially when using oil preheating.
  • the oil droplets are further broken up in the mixing chamber.
  • the resulting fuel-air mixture then enters a combustion chamber 120, in which the actual combustion takes place.
  • the ignition is provided by a pilot burner with ignition electrode 122.
  • a UV detector 121 is used for monitoring.
  • a solenoid valve 124 is switched via a control line 123, which interrupts the fuel supply.
  • the diagram in FIG. 2 shows the relationships between the most important parameters.
  • the abscissa shows which atomization pressure p corresponds to a specific oil throughput.
  • the required air requirement for combustion air is also plotted. This ratio is based on certain nozzle dimensions.
  • the measured values in the diagram are on a commercially available Spraymaster nozzle, item no. 113, No. 80 (manufacturer Fuelmaster, The Hague, The Netherlands).
  • the droplet size (SMD) is plotted on the ordinate in a curve 1, which is calculated according to the formula from SA U T E R (1). It is readily apparent that the droplet size increases more and more towards lower pressures and correspondingly lower throughputs, until it finally becomes "infinitely" large, which corresponds to a continuous, uninterrupted jet.
  • the diagram according to FIG. 2 can therefore be seen conclude that it is necessary to empirically determine what air velocities are achieved when entering the combustion chamber in order to effectively reduce the droplet size. In any case, it is not possible to achieve a blue flame or effective stoichiometric combustion with droplets that are larger than 50 ⁇ m on average.
  • the droplets can be reduced in size by atomizing air, which is not supplied under so-called critical pressure conditions, but which is supplied, for example, at a pressure of 0.3 ... 0.1 bar or less.
  • the nozzle 6 is in turn connected to a conclusion part 21, which opens with a conically shaped opening 22 in the direction of a burner tube 23.
  • the end part 21 is preferably part of a wall of a boiler or the like.
  • the lance 118 is elongated and centrally equipped with a line 125.
  • the lance protrudes with its rear end out of the housing 1 and is provided there with two connections, namely an oil line connection 41 and a gas connection 42.
  • the lance which is arranged displaceably within the housing 1, has a threaded body 43 on its outside , which is provided with a spiral groove guide 44.
  • the speed of the combustion air is also slower, so that the droplet sizes that emerge from the nozzle are no longer shredded as much as is the case with the position according to FIG. 4a.
  • the combustion air hits droplets in a relatively small volume at high speed, which are relatively large due to the lower pressure p in the line 125. Yes, it is even possible to use the combustion air to smash a continuous jet to such an extent that it is burned stoichiometrically in the subsequent combustion chamber.
  • the airways and the fuel mist are shown by the dashed arrows and the cone indicated by the dashed lines.
  • FIG. 6 shows a further embodiment in which the mixing zone 7 is connected by a sleeve 53 connected to the end part 21 and having a rotatable inner bush.
  • the inner sleeve 50 is provided with holes 51 which, when coincident with corresponding holes 52 of the fixed outer sleeve 53, give maximum air passage when the sleeve 51 is rotated with respect to the outer part, the holes are increasingly closed, so that the air supply is finally reduced to a minimum is.
  • the bushing is rotated via an actuator 60, which makes the bushing 50 rotatable via a gearwheel. This can be done internally half of the mixing chamber 7 achieve a varied possibility of influencing the fuel jet coming from the nozzle 4 by the combustion air.
  • FIG. 8 represents the constructive possibility of providing a displaceable inner bushing 50 ′′ with fixed supports with slots 52 in the region of the wall of the mixing chamber 7, which has several slots 55 ′ with different cross sections is provided.
  • the bushing 50 ′′ is moved with the aid of a linkage 61, the slots 52 can be variably exposed and the air supply can thereby be controlled.
  • a displaceable inner bushing 56 is shown within a fixed outer connecting piece 6 with bores 54, which is provided with triangular slots 57 which, when the inner bushing is displaced with the aid of a linkage 61, more or less uncovered bores 54 leading to the air duct and thereby making the air supply changeable.
  • FIG. 10 shows the possibility of creating an inner bushing with a displaceable lance 118, which is displaceable within the socket and is provided with bores 64 with different cross sections.
  • the slots of the nozzle are gradually removed when the lance is withdrawn Approved. This creates a multi-stage mixing chamber 7, 7 ', 7''.
  • FIG. 12 shows a further exemplary embodiment, in which particular emphasis is placed on the dual (gas-oil) application of the burner.
  • the principle of burner technology can also be applied to so-called dual-fuel burners. It is necessary that the lance is connected to a gas supply.
  • the gas supply is regulated by a rotatable perforated disk 41, which gradually releases the channel 42 1 by rotating the bore 41 '.
  • the perforated disk 41 is coupled to a rotatable outer sleeve 18, which controls the air supply during oil and gas combustion operation and is connected to a servomotor 26.

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Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Regelung der Verbrennung von flüssigen Brennstoffen, sowie auf eine Brenneranordnung zur Durchführung des Verfahrens. Ein Brennstoffstrahl wird von der Seite her von der Verbrennungsluft als Zerstäubungsmedium in einem Mischkanal (7) erfasst. Der Druck des Brennstoffes am Eingang der Brennstoffdüse (4) und die mittlere Relativgeschwindigkeit der als Zerstäubungsmedium eingeführten Verbrennungsluft sind umgekehrt proportional einstellbar. Hierzu sind die Lufteintrittsöffnungen (10, 11) in ihrem Öffnungsquerschnitt veränderbar und dabei vorzugsweise mit einem die Zuführungsmenge des Brennstoffes regeinden Ventil (115) verbunden.The invention relates to a method for regulating the combustion of liquid fuels and to a burner arrangement for carrying out the method. A fuel jet is captured from the side by the combustion air as an atomizing medium in a mixing channel (7). The pressure of the fuel at the inlet of the fuel nozzle (4) and the average relative speed of the combustion air introduced as the atomizing medium can be set in inverse proportion. For this purpose, the opening cross section of the air inlet openings (10, 11) can be changed and is preferably connected to a valve (115) that regulates the quantity of fuel supplied.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Regelung einer im wesentlichen stöchiometrischen Verbrennung von flüssigen Brennstoffen in einer Brenneranordnung, in der ein Strahl aus kompaktem oder atomisiertem Brennstoff mit Hilfe einer öffnung oder Düse (z.B. Injektions-, Druck-, Rotationszerstäuber-Düse) erzeugt und entsprechend dem vorzugsweise regelbaren Düseneingangsdruck in eine Mischzone und Zerstäubungszone eingespeist wird, in der von der Seite der Brennstöffstrahlachse her wenigstens ein Teil der Verbrennungsluft als Zerstäubungsmedium zugeführt wird, deren Strömung nach Durchsatz und Geschwindigkeit steuerbär ist, sowie mit nachfolgender Verbrennung des Brennstoff-Luft-Gemisches in einer an die Mischzone anschließenden Verbrennungszone.The invention relates to a method for controlling an essentially stoichiometric combustion of liquid fuels in a burner arrangement, in which a jet of compact or atomized fuel is generated with the aid of an opening or nozzle (e.g. injection, pressure or rotary atomizer nozzle) is fed into a mixing zone and atomization zone in accordance with the preferably controllable nozzle inlet pressure, in which at least part of the combustion air is supplied as an atomization medium from the side of the fuel jet axis, the flow of which is controllable according to throughput and speed, and with subsequent combustion of the fuel-air mixture in a combustion zone adjoining the mixing zone.

Unter einer "stöchiometrischen Verbrennung" wird eine solche verstanden, bei der weder Ruß (gemessen nach BACHARACH: Rußzahl Null), noch ein nennenswerter Sauerstoffanteil der Verbrennungsgase auftritt (Sauerstoffgehalt in der Größenordnung 0,01 bis 0,1 %). Die Regelung kann sich auch auf eine unterstöchiometrische Verbrennung zur Erzeugung einer reduzierenden Atmosphäre beziehen, bei der relativ hohe CO-Gehalte (5 - 6 %) ohne Rußbildung vorkommen. Unter "flüssigen Brennstoffen" werden insbesondere Heizöle verstanden.Hierbei kann es sich um Heizöle EL, L oder S handeln. Die entsprechenden Viskositätswerte dieser Brennstoffe sind gemäß DIN ')“Stoichiometric combustion” is understood to mean one in which neither soot (measured according to BACHARACH: zero soot number) nor a significant proportion of oxygen in the combustion gases occurs (oxygen content in the order of 0.01 to 0.1%). The regulation can also relate to substoichiometric combustion to produce a reducing atmosphere in which relatively high CO contents (5-6%) occur without soot formation. "Liquid fuels" are understood to mean, in particular, heating oils. These can be heating oils EL, L or S. The corresponding viscosity values of these fuels are according to DIN ')

') DIN = Deutsche Industrienorm festgelegt. Bei den ölen sinkt die Viskosität mit der Erwärmung stark ab, so daß unter Umständen aus einem schweren Heizöl durch Erwärmung ein solches mit Viskositätseigenschaften eines mittelschweren Heizöles werden kann. Es eignen sich zur Verbrennung jedoch auch Altöle, schlammförmige Brennstoffe und ähnliches.') DIN = German industry standard fixed. In the case of oils, the viscosity drops sharply with the heating, so that under certain circumstances a heavy heating oil can become a heating oil with the viscosity properties of a medium-weight heating oil. However, waste oils, sludge-like fuels and the like are also suitable for combustion.

Das eingangs genannte Verbrennungsverfahren mit zweistufiger Zerstäubung wird beispielsweise bei einem Brenner gemäß US-Patent 3 870 456 praktiziert. Bei diesem und anderen Brennern, die mit den genannten flüssigen Brennstoffen betrieben werden, kommt es im wesentlichen darauf an, die energietragende Flüssigkeit in möglichst feinverteilter Form in die.Verbrennungszone einzuspeisen, um sie leichter vergasen zu können. Dabei wird bei der stöchiometrischen Verbrennung von niederviskösen Brennstoffen im allgemeinen eine sogenannte blaue Flamme erzielt, die darauf hindeutet, daß praktisch kein Kohlenstoffüberschuß vorhanden ist. Blaue Flammen erfordern im allgemeinen, daß die Tröpfchengröße bei der Zerstäubung des Brennstoffes unter einen festgelegten Wert je nach Brennstoff absinkt. Das Flammenäpektrum kann aber auch nach gelb bei stöchiometrischer Verbrennung verschoben sein, wenn hochviskose, aschereiche oder leicht verunreinigte Brennstoffe verbrannt werden.The combustion process with two-stage atomization mentioned at the outset is practiced, for example, in a burner according to US Pat. No. 3,870,456. In this and other burners, which are operated with the liquid fuels mentioned, it is essential to feed the energy-carrying liquid in the most finely divided form possible in the combustion zone in order to be able to gasify it more easily. In the stoichiometric combustion of low-viscosity fuels, a so-called blue flame is generally achieved, which indicates that there is practically no excess carbon. Blue flames generally require that the size of the droplets during atomization of the fuel fall below a fixed value depending on the fuel. The flame spectrum can also be shifted to yellow in the case of stoichiometric combustion if highly viscous, ash-rich or slightly contaminated fuels are burned.

In der ersten Stufe der Verbrennung können mechanische Zerstäubungsdüsen angewandt werden, die in verschiedenen Bauausführungen bekannt sind. Dabei bestimmt sich die Tröpfchengröße, die sich bei Austritt aus der Düse einstellt, durch folgende Parameter:

  • a) Zeratäubungscharakteristik der Düse;
  • b) Viskosität des Brennstoffes;
  • o) Oberflächenspannung des Brennstoffes;
  • d) am Düseneingang anstehender Druck p bzw.
  • e) Brennstoffdurchsatz, der in fester Beziehung zum Druck steht.
In the first stage of combustion, mechanical atomizing nozzles can be used, which are known in various designs. The droplet size that occurs when it emerges from the nozzle is determined by the following parameters:
  • a) atomizing characteristics of the nozzle;
  • b) viscosity of the fuel;
  • o) surface tension of the fuel;
  • d) pressure p or at the nozzle inlet
  • e) fuel throughput that is closely related to pressure.

In der bei der Druckzerstäubung auftretenden Verteilung der Tröpfchengröße wird ein sogenannter mittlerer Tröpfchendurchmesser nach SAUTER dadurch definiert, daß der mittlere Tröpfchendurchmesser dieselbe spezifische Oberfläche hat, wie dem Durchmesser des Tröpfchens entspricht.In the distribution of the droplet size that occurs during pressure atomization, a so-called mean droplet diameter according to SAUTER is defined in that the mean droplet diameter has the same specific surface area as the diameter of the droplet.

(SMD = Sauter Mean Diameter):

Figure imgb0001

  • M Strömungszahl des Zerstäubers (Q/ p)
  • Q Durchsatz (kg/h)
  • V kinematische Viskosität des Brennstoffes (cSt)
  • p Zerstäubungsdruck (kp/cm2)
  • (siehe HANSEN; Ölfeuerungen; Springer-Verlag, Berlin 1970; S. 67).
(SMD = Sauter Mean Diameter):
Figure imgb0001
  • M atomic flow number (Q / p)
  • Q throughput (kg / h)
  • V kinematic viscosity of the fuel (cSt)
  • p atomization pressure (kp / cm 2 )
  • (see HANSEN; oil firing; Springer-Verlag, Berlin 1970; p. 67).

Tatsächlich treten bei der Zerstäubung verschiedene Tröpfchengrößen gemäß einer Verteilungsfunktion auf. Charakteristische Tröpfchengrößen bei gleichem Eingangsdruck liegen gemäß KÄMPER (Zeitschrift öl- und Gasfeuerung; 1972; S. 490) bei Injektionszerstäubern bei 60 µm, bei Druckzerstäuberdüsen 100 µm, bei Rotationszerstäuberdüsen 250 µm.In fact, different droplet sizes occur during atomization according to a distribution function. Typical droplet sizes for the same input pressure are according Kaemper (oil and gas firing magazine; 1972; p 490) microns at Injektionszerstäubern at 60 microns pressure atomizer nozzles at 100, otationszerstäuberdüsen wherein R 250 microns.

Bei einem Zweistufenzerstäuber, der dem erfindungsgemäßen Verfahren zugrunde liegt, wird der Brennstoffstrahl, der ungestört beispielsweise als Ölnebel mit einer kegelförmigen Raumaüsdehnung in die Mischkammer eintritt, von der Seite der Achse her mit einem Zerstäubungsmedium beaufschlagt. Es ist dies die ganze oder ein Teil der Verbrennungsluft; vorzugsweise wird die gesamte Verbrennungsluft als Zerstäubungsmedium verwendet. Dabei tritt das gasförmige Medium mit einer Relativgeschwindigkeit zu den im Mittel in Achsenrichtung fliegenden Tröpfchen hinzu. Die Energie bzw. der Impuls, der sich den fliegenden öltröpfchen von dem Zerstäubungsmedium mitteilt, ist daher von der Relativgeschwindigkeit zwischen öltröpfchen und Zerstäubungsmedium abhängig. Da gemittelt angenommen werden kann, daß alle Öltröpfchen sich in Achsenrichtung bewegen, ist offensichtlich die Relativgeschwindigkeit zu dieser Achsenrichtung die Bezugsgröße, wenn die Wechselwirkung zwischen Zerstäubungsmedium und den öltröpfchen größehmäßig abzuschätzen ist. Bei dieser Betrachtung kann vernachlässigt Werden, daß auch bei Fehleh eines Zerstäubungsmediums die öltröpfchen nicht nur an der Zerstäubungsdüse zerstäubt Werden, sondern auch bei ihrem Durchflug durch die "stillstehende" Atmosphäre der Mischkammer zerteilt werden. Immerhin liegt die Geschwindigkeit beim Ablösen von der Düse bei den Tröpfchen etwa zwischen 40 bis 60 m/sek. (Kämper, loc.cit.).In a two-stage atomizer on which the method according to the invention is based, the fuel jet, which enters the mixing chamber undisturbed, for example as an oil mist with a conical expansion in space, is subjected to an atomizing medium from the side of the axis. It is all or part of the burn air supply; all of the combustion air is preferably used as the atomizing medium. The gaseous medium is added at a relative speed to the droplets flying on average in the axial direction. The energy or the momentum which is communicated to the flying oil droplets by the atomizing medium is therefore dependent on the relative speed between the oil droplets and the atomizing medium. Since it can be assumed on average that all oil droplets move in the axial direction, the relative speed to this axial direction is obviously the reference variable if the interaction between the atomizing medium and the oil droplets can be estimated to a large extent. In this consideration it can be neglected that even if there is no atomizing medium, the oil droplets are not only atomized at the atomizing nozzle, but are also broken up as they pass through the "stationary" atmosphere of the mixing chamber. After all, the speed at which the droplets detach from the nozzle is approximately between 40 to 60 m / sec. (Kämper, loc.cit.).

Auf die sich in Bewegung befindlichen Tröpfchen wirkt das Zerstäubungsmedium ein. Dabei wirken deformierende Kräfte auf die Tropfenoberfläche, denen die inneren Kohäsionskräfte der Flüssigkeit entgegenwirken. Ist die hierdurch ausgelöste Oberflächenspannung geringer als der äußere Druck, so wird der Tropfen bis zur Teilung deformiert. Mit der Verkleinerung wächst die Oberflächenspannung. Die neugebildeten Tröpfchen runden sich; bei ausreichender Energie kann es zu einer weiteren Teilung kommen.The atomizing medium acts on the droplets in motion. Here, deforming forces act on the surface of the drops, which are counteracted by the internal cohesive forces of the liquid. If the surface tension caused by this is less than the external pressure, the drop is deformed until it divides. The surface tension increases with the reduction. The newly formed droplets round up; with sufficient energy, there may be a further division.

Grundsätzlich lassen sich mit jedem Düsenzerstäubungssystem eine grobe bis feine Vernebelung der flüssigen Brennstoffe durch Veränderung des Eingangsdruckes verwirklichen. Jedoch erfordert eineprimäre Zerstäubung, die zu sehr kleinen Tröpfchen führen soll, eine hohe Energie beim Eindrücken des Brennstoffes. Es ist daher wirtschaftlicher, zur weiteren Vernebelung eine sekundäre Zerstäubung vorzusehen.Basically, with any nozzle atomization system, a coarse to fine atomization of the liquid fuels can be achieved by changing the inlet pressure. However, primary atomization requires which should lead to very small droplets, high energy when the fuel is pressed in. It is therefore more economical to provide secondary atomization for further atomization.

Allerdings war bisher die sekundäre Zerstäubung nur unter dem Gesichtspunkt betrachtet worden, eine Zerkleinerung der Tröpfchen um etwa eine Größenordnung zu erreichen. Bei dem eingangs genannten Brenner gelang dies bei Verwendung von Heizöl EL mit einer primären Zerstäubung der Tröpfchen zu etwa 50 um großen Tröpfchen. Bei optimal eingestellten Bedingungen der sekundären Zerstäubung konnte die Tröpfchengröße im Mittel bis auf 5 ,um verkleinert werden. Hierzu war es jedoch erforderlich, daß das Zerstäubungsmedium unter kritischem Druck, d.h. mit spezifischer Schallgeschwindigkeit, durch die seitlichen Zerstäubungsdüsen eingedrückt wurde. Der hohe Druck erforderte relativ kostspielige Gebläse und eine fiohe Energie, die der Wirtschaftlichkeit des bekannten Verbrennungsverfahrens Abbruch taten.However, up to now secondary atomization had only been considered from the point of view of droplet size reduction by about an order of magnitude. In the burner mentioned at the outset, this was achieved by using heating oil EL with a primary atomization of the droplets into droplets about 50 µm in size. With optimally set conditions of secondary atomization, the droplet size could be reduced on average to 5 .mu.m. However, this required the atomizing medium to be under critical pressure, i.e. at a specific speed of sound, through which the atomizing nozzles were pushed in. The high pressure required relatively expensive fans and a high level of energy, which undermined the economy of the known combustion process.

Bei der erwünschten stöchiometrischen Verbrennung, die bei Verwendung des bekannten Brenners auch unter verschiedenen Lastbereichen möglich war, konnten der Sauerstoffgehalt und die Rußzahl auf ein bisher bei handelsüblichen Brennern nicht gekanntes Minimum herabgedrückt werden. Diese Ergebnisse sollen auch bei Anwehdung des neuen Brennverfahrens erzielt werden, wobei jedoch die Wirtschaftlichkeit gesteigert und der Regelbereich erweitert werden sollen.With the desired stoichiometric combustion, which was also possible under different load ranges when using the known burner, the oxygen content and the number of soot could be reduced to a minimum not previously known in commercial burners. These results should also be achieved when the new combustion process is used, but the cost-effectiveness is increased and the control range is to be expanded.

Es stellt sich demnach die Aufgabe, ein Verfahren für die Regelung einer vorzugsweise stöchiometrischen (evtl. unterstöchiometrischen) Verbrennung anzugeben, bei dem der zur Verbrennung gelangende ölnebel bei verschiedenen Betriebsbedingungen einen solchen mittleren Tröpfchendurchmesser erhält, so daß ein rußfreies und praktisch sauerstoffkeies bzw. reduzierendes Verbrennungsgas erzeugt wird.It is therefore the task of specifying a method for the control of a preferably stoichiometric (possibly sub-stoichiometric) combustion, in which the oil mist that comes to the combustion occurs at different Operating conditions receives such an average droplet diameter so that a soot-free and practically oxygen-free or reducing combustion gas is generated.

Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß der Druck des Brennstoffes am Eingang der Brennstoffdüse und die mittlere Relativgeschwindigkeit der als Zerstäubungsmedium eingeführten Verbrennungsluft gegenüber dem in einem Strahl geführten kompakten oder atomisierten Brennstoff umgekehrt proportional zueinander einstellbar sind.This object is achieved in that the pressure of the fuel at the inlet of the fuel nozzle and the average relative speed of the combustion air introduced as the atomizing medium can be set in inverse proportion to one another compared to the compact or atomized fuel guided in a jet.

Vorzugsweise wird die gesamte Verbrennungsluft als Zerstäubungsmedium eingesetzt, um deren Energiegehalt möglichst vollständig zu nutzen. Damit läßt sich auch erreichen, daß nur ein relativ geringer Luftdruck für die einströmende Verbrennungslüft eingehalten werden muß. Als weitetet, bedeutender Vorteil ist anzusehen, daß die Brennstoffteilchen mit der Luft Völlig homogen durchmischt sind und damit eine sehr kurze Ausbrennzeit erreicht wird.The entire combustion air is preferably used as the atomizing medium in order to use its energy content as completely as possible. This also means that only a relatively low air pressure has to be maintained for the incoming combustion air. Another major advantage is that the fuel particles are completely homogeneously mixed with the air and a very short burn-out time is achieved.

Wie die zitierte Gleichung (1) für den SMD klar ausweist, hängt die Tröpfchengröße von Eingangsdruck bzw. Durchsatz ab. Die Regulierung der Wärmeabgabe des Brenners erfordert es aber, daß größere oder kleinere Durchsatzmengen an Brennstoff eingesprüht werden, wobei die Regelung über den Öldruck bzw. die Änderung des Leistungsquerschnittes erfolgt. Dabei galt es bisher als hinzunehmende Tatsache, daß bei Unterschreitung eines bestimmten Druckes eine stöchiometrische Verbrennung unmöglich war, weil das zugeführte Zerstäubungsmadium einen Luftüberschuß zur Folge hatte. Deshalb wurden die bisher üblichem zweistufigen Brenner im wesentlichen nur mit Vollast gefahren.As the quoted equation (1) clearly shows for the SMD, the droplet size depends on the inlet pressure or throughput. The regulation of the heat output of the burner, however, requires that larger or smaller throughput quantities of fuel are sprayed in, the regulation being carried out via the oil pressure or the change in the power cross section. So far, it has been accepted as a fact that stoichiometric combustion was impossible if the pressure fell below a certain level because the atomization stage supplied resulted in an excess of air. For this reason, the previously common two-stage burners were essentially only operated at full load.

Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht es nun, über weite Lastbereiche stöchiometrisch eine Verbrennung durchzuführen. Dabei ist erstaunlich, daß gerade im unteren Lastbereich und selbst bei einem erzeugten kontinuierlichen Strahl aus kompaktem Brennstoff eine stöchiometrische Verbrennung gewährleistet werden kann.The method according to the invention now makes it possible to wide load ranges to perform stoichiometric combustion. It is astonishing that stoichiometric combustion can be guaranteed, especially in the lower load range and even when a continuous jet of compact fuel is generated.

Das Verfahren gemäß der Erfindung beruht dabei auf dem Grundgedanken, daß die anfängliche Tröpfchengröße verkeinert und daß die hierfür aufzubringende Energie von dem in der zweiten Stufe zugeführten Zerstäubungsmedium aufgebracht werden muß. Da jedoch bei einer stöchiometrischen Verbrennung das Verhältnis zwischen zugeführter Brennstoff-und Luftmenge einer genauen Proportionalität unterliegt, war Von der Erfindung die Aufgabe zu lösen, unter Beachtung dieser Proportionalität den Tröpfchendurchmesser zu verkleinern.The method according to the invention is based on the basic idea that the initial droplet size is reduced and that the energy to be applied for this must be applied by the atomization medium supplied in the second stage. However, since in stoichiometric combustion the ratio between the amount of fuel and air supplied is subject to exact proportionality, the object of the invention was to reduce the droplet diameter while taking this proportionality into account.

Der mittlere, bei Austritt aus der Zerstäubungsdüse zu messende Tröpfchendurchmesser (SMD) liegt im allgemeinen zwischen 50 und 200 /um, und die Relativgeschwindigkeit v des Luftstromes in Bezug auf die Brennstoffstrahlachse liegt zwischen 40 und 250 m/sek. Dabei ist diese Geschwindigkeit nicht direkt gemessen worden, sondern auf Grund von Messungen der Größen Q und A aus der nachfolgenden Gleichung (2) ermittelt worden:

Figure imgb0002

  • v: Geschwindigkeit;
  • Q: Menge an Luft in der Zeiteinheit;
  • A: Querschhittsfläche.
The mean, upon exit from the spray nozzle to be measured droplet diameter (SMD) is generally 50-20 0 / um, and the relative velocity v of the air flow with respect to the fuel jet axis is between 40 and 25 0 C m / sec. This speed was not measured directly, but was determined on the basis of measurements of the quantities Q and A from the following equation (2):
Figure imgb0002
  • v: speed;
  • Q: amount of air in unit time;
  • A: Cross-sectional area.

Diese Geschwindigkeitswerte gewährleisten, daß der Tröpfchendurolymesser unter einen Wert von 10 µm absinkt und damit eine "blaue Flamme" bei stöchiometrischer Verbrennung erzeugen läßt. Wie bereits erwähnt, ist eine stöchiometrische Verbrennung nicht nur bei blauer Flamme gegeben, sondern auch bei Elammen mit gelben Farbanteilen, insbesondere dann, wenn hochviskose oder aschereiche Brennstoffe verbrannt werden.These speed values ensure that the droplet enduro knife drops below a value of 10 μm and thus produces a "blue flame" with stoichiometric combustion. As mentioned earlier, one is stoichiometric combustion is not only given with a blue flame, but also with elams with yellow color components, especially when burning highly viscous or ash-rich fuels.

Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es sogar möglich, daß ein kompakter Brennstoffstrahl (Tröpfchengröße theoretisch unendlich) durch die Zerstäubungsluft soweit zerschlagen wird, daß noch eine den eingangs genannten Bedingungen genügende Verbrennung in der Verbrennungszone erfolgt. Hierbei liegt die Geschwindigkeit gemäß obiger Definition bei v = 180 - 25o m/sek.With the method according to the invention, it is even possible for a compact fuel jet (droplet size theoretically infinite) to be broken up by the atomizing air to such an extent that combustion in the combustion zone still satisfies the conditions mentioned at the outset. The speed according to the above definition is v = 180 - 25o m / sec.

Es wird gemäß Erfindung weiterhin vorgeschlagen, die Geschwindigkeit der Verbrennungsluft durch die Veränderung der Fläche des Eintrittsquerschnittes der Luft in die Mischkammer zu steuern. Dabei kann auf der einen Seite der Luftdruck bei der Zuführung der Verbrennungsluft relativ niedrig Bein, was einfach ausgelegte Gebläse verwendbar macht. Auf der anderen Seite kann dn ölzufuhr-Regelventil mit einer die Zuführungsfläche verändernden Vorrichtung mechanisch gekoppelt werden. Der Luftdruck kann überraschend gering sein, jedenfalls weit unterhalb des kritischen Druckes liegen, z.B. bei Werten von 0,1 bar. Dabei bietet sich an, die relative Geschwindigkeit über den gesamten Umfang der Brennkammer gleich zu machen; das bedeutet, daß die Zuführung der Luft in die Mischzone rotationssymmetrisch verteilt und um die Achse des Brennatoffstrahles erfolgt.It is further proposed according to the invention to control the speed of the combustion air by changing the area of the inlet cross section of the air into the mixing chamber. On the one hand, the air pressure when the combustion air is supplied can be relatively low, which makes it possible to use simply designed fans. On the other hand, the oil supply control valve can be mechanically coupled to a device that changes the supply area. The air pressure can be surprisingly low, at least well below the critical pressure, e.g. at values of 0.1 bar. It makes sense to make the relative speed the same over the entire circumference of the combustion chamber; this means that the air is fed into the mixing zone in a rotationally symmetrical manner and takes place around the axis of the Brennatoff jet.

Zur Durchführung des Verfahrens wird eine Brenneranordnung vorgeschlagen, die mit einer Zerstäubungsdüse oder Eintrittsöffnung ausgestattet ist, der ein von einem Mantel umschlossenen Kanal als Mischzone nachgeordnet ist, in den der Brennstoffstrahl eingesprüht wird; die Brenneranordnung besitzt weiterhin wenigstens eine in den Mantel eingearbeitete öffnung, durch die die Verbrennungsluft von der Seite des Strahles her dem Kanals zuführbar ist. Gemäß der Erfindung ist die öffnung bzw. sind die öffnungen zur Zuführung der als Zerstäubungsmedium dienenden Verbrennungsluft in Abstand von der Mündung der Sprühdüse stromabwärts angeordnet und in ihrem öffnungsdurchschnitt veränderbar. Es hat sich erwiesen, daß diese Anordung in einem Regelschema relativ einfach zu verwenden ist.To carry out the method, a burner arrangement is proposed which is equipped with an atomizing nozzle or inlet opening, which is followed by a duct enclosed by a jacket as a mixing zone, into which the fuel jet is sprayed; the burners The arrangement also has at least one opening machined into the jacket, through which the combustion air can be fed to the duct from the side of the jet. According to the invention, the opening or the openings for supplying the combustion air serving as the atomizing medium are arranged downstream from the mouth of the spray nozzle and their opening average can be changed. It has been found that this arrangement is relatively easy to use in a control scheme.

Vorzugsweise sind über Umfang und Länge des Mantels verteilt einzelne Bohrungen oder Schlitze als öffnungen vorgesehen, wobei über den Umfang des Mantels verteilt in rotationssymmetrischer Anordnung drei bis zwanzig, vorzugsweise zwölf, Bohrungen oder Schlitze verteilt sind.Individual bores or slots are preferably provided as openings distributed over the circumference and length of the jacket, wherein three to twenty, preferably twelve, bores or slots are distributed over the circumference of the jacket in a rotationally symmetrical arrangement.

Die Mischzone bzw. der Kanal können so ausgeführt sein, daß von der Mündung der Brennstoffdüse bis zum Übergang in die Verbrennungszone der Querschnitt überall gleich ist. Vorzugsweise ist dabei der Kanal als Zylinder ausgeformt.The mixing zone or the channel can be designed such that the cross-section is the same everywhere from the mouth of the fuel nozzle to the transition into the combustion zone. The channel is preferably formed as a cylinder.

Mechanisch läßt sich die Veränderung des Luftzuführungsquerschnittes dadurch in einfacher Weise verwirklichen, daß der den Kanal umschließende Mantel auf der von der Mischzone abgewandten Seite mit einem Luftzuführungskanal verbunden ist, und daß mit Steuerungsvorrichtungen an der Außenseite des Mantels der Querschnitt der öffnungen im Mantel veränderbar ist. Insbesondere kann eine Schiebehülse auf der Innenseite des Mantels angebracht sein, die eine öffnung bzw. Öffnungen mit wechselnden Durchlaßquerschnitt bedeckt. Diese Schiebehülse ist vorzugsweise von außen zu betätigen.Mechanically, the change in the air supply cross-section can be achieved in a simple manner by connecting the casing surrounding the duct to an air supply duct on the side facing away from the mixing zone, and by using control devices on the outside of the casing to change the cross section of the openings in the casing. In particular, a sliding sleeve can be attached to the inside of the jacket, which covers an opening or openings with a changing passage cross section. This sliding sleeve should preferably be operated from the outside.

Weiterhin ist möglich, daß eine an ihrer Spitze mit der Brennstoffdüse versehene Lanze axial verschieblich in der Brennerachse angeordnet ist und daß das Vorderteil der Lanze als Schiebehülse in den Kanal hineinragt. Es wurde angedeutet, daß eine einzige öffnung als Zuführöffnung für die Zerstäubungsluft dienen kann. Es ist jedoch auch - vorzugsweise - möglich, daß über Umfang und Länge des Mantels verteilte einzelne Bohrungen oder Schlitze als öffnungen vorgesehen sind.It is also possible that a lance provided at its tip with the fuel nozzle is arranged axially displaceably in the burner axis and that the front part of the lance projects into the channel as a sliding sleeve. It has been indicated that a single opening can serve as a supply opening for the atomizing air. However, it is also possible, preferably, that individual bores or slots distributed over the circumference and length of the casing are provided as openings.

In Abweichung von der bereits genannten Ausführungsform kann es sich für bestimmte Betriebsbedingungen auch empfehlen, daß der Kanal in Achsenrichtung, von der Verbrehnungszone her gesehen, zunächst eine zylindrische Kammer mit einem kleineren, anschließend eine Kammer mit einem größeren Durchmesser aufweist und daß in den Wandungen beider Kammern öffnungen münden. Bei letztgenannter Ausführungsform ist möglich, daß die kleinere Kammer direkt in die Lanze eingebaut ist.In deviation from the embodiment already mentioned, it can also be recommended for certain operating conditions that the channel in the axial direction, viewed from the expansion zone, first has a cylindrical chamber with a smaller, then a chamber with a larger diameter, and that in the walls of both Chamber openings open. In the latter embodiment it is possible that the smaller chamber is built directly into the lance.

Weitere, in den Unteransprüchen erwähnte Ausführungsformen werden in der nachfolgenden Beschreibung anhand der Zeichnung erläutert.Further embodiments mentioned in the subclaims are explained in the following description with reference to the drawing.

Herausgestellt sei die Möglichkeit, die Brenneranordnung so zu steuern, daß die Vorrichtung zur Steuerung des Luftzuführungsqüerschnittes mit einer die Zufühurungsmehge des Brennstoffes einstellenden Vorrichtung (Ventil) gekoppelt ist.The possibility of controlling the burner arrangement in such a way that the device for controlling the air supply cross section is coupled to a device (valve) adjusting the supply quantity of the fuel is emphasized.

Schließlich ist möglich, die Brenneranordnung so abzuwandeln, daß sie auch zur Verbrennung von Heizgas verwendet werden kann. Hierzu wird vorgeschlagen, daß unter Umgehen der Zerstäuberdüse ein weiterer Kanal in die Miachzone einmündet, der mit einer Gaszuführung verbunden ist und dessen Querschnitt für die Aufnahme von zu verbrennenden Gasen bemessen ist.Finally, it is possible to modify the burner arrangement so that it can also be used to burn heating gas. For this purpose, it is proposed that, bypassing the atomizer nozzle, another channel opens into the machine zone, which is connected to a gas supply and whose cross-section is dimensioned for the absorption of gases to be burned.

Zur Erläuterung des erfindungsgemäßen Verfahrens sowie von möglichen Ausführungsformen der Vorrichtung gemäß Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt:

  • Figur 1 zeigt ein Schema zur Steuerung einer Brenneranordnung unter Ausnutzung des erfindungsgemäßen Verfahrens;
  • Figur 2 zeigt ein Diagramm, bei dem für eine bestimmte Düse auf der Abszisse verschiedene, voneinander abhängige Parameter aufgetragen sind (Zerstäubungsdruck; öldurchsatz pro Stunde; Luftbedarf); auf der Ordinate ist die Tröpfchengröße in Mikrometer aufgetragen.
  • Figur 3 zeigt eihen Brenner in einer ersten Ausführungsform;
  • Figuren 4a, b zeigen Stellungen des Brennstoff-Steueruhgssystems gemäß der Ausführungsform der Figur 3;
  • Figur 5 zeigt einen Quetschnitt durch den Mischkammerkanal einschließlich Zuführungsbohruhgeh mit einer Steuerung;
  • Figur 6 zeigt einen Querschnitt in Achsenrichtung mit einer weiteren Steuerung;
  • Figuren 7 bis 11b zeigen Querschnitte in Aohsenrichtung mit weiteren Steuerungsmöglichkeiten;
  • Figur 12 zeigt eine weitere Ausführungsform eines Zweistoff-Brenners.
To explain the method according to the invention and possible embodiments of the device according to the invention are shown in the drawing:
  • FIG. 1 shows a diagram for controlling a burner arrangement using the method according to the invention;
  • FIG. 2 shows a diagram in which different, interdependent parameters are plotted on the abscissa for a specific nozzle (atomization pressure; oil throughput per hour; air requirement); the droplet size in micrometers is plotted on the ordinate.
  • Figure 3 shows a burner in a first embodiment;
  • Figures 4a, b show positions of the fuel control system according to the embodiment of Figure 3;
  • Figure 5 shows a squeeze section through the mixing chamber channel including feed boring with a controller;
  • FIG. 6 shows a cross section in the axial direction with a further control;
  • FIGS. 7 to 11b show cross sections in the axis direction with further control options;
  • Figure 12 shows a further embodiment of a two-fuel burner.

Figur 1 gibt ein Regelschema wieder, bei dem im Mittelpunkt eine Brenneranordnung 101 steht, mit der vorzugsweise flüssige Brennstoffe verbrannt werden. Ein Brennstoffstrahl wird mit Hilfe einer Düse 4 zerstäubt und mit einer dem Düseneingangsdruck entsprechenden Tröpfchengröße bzw. Brennstoffmenge pro Zeiteinheit in eine Mischzone 7 eingesprüht. Von der Seite des Brennstoffstrahles her wird die Verbrennungsluft als Zerstäubungsmedium eingeführt, deren Strömung nach Durchsatz und Geschwindigkeit steuerbär ist. Die Luft wird zunächst aus der Atmosphäre durch ein Luftfilter 102 durch ein Gebläse 103 mit Motor 104 angesaugt und über eine Leitung 105 einem Luftführungskanal 106 zugeführt. Von hier aus gelangt die Luft durch öffnungen 10 in die genannte Mischzöne 7. Zur Steuerung und Überwachung der Luftzuführung sind ein Manometer (P) 107 Und ein Druckschalter (PS) 108 vorgesehen.FIG. 1 shows a control diagram in which the focus is on a burner arrangement 101, with which liquid fuels are preferably burned. A fuel jet is atomized with the aid of a nozzle 4 and sprayed into a mixing zone 7 with a droplet size or quantity of fuel corresponding to the nozzle inlet pressure per unit of time. From the side of the fuel jet, the combustion air is introduced as an atomizing medium, the flow of which is controllable in terms of throughput and speed. The air is first drawn in from the atmosphere through an air filter 102 by a fan 103 with a motor 104 and fed to an air duct 106 via a line 105. From here, the air passes through openings 10 into the mixing zones 7 mentioned. A manometer (P) 107 and a pressure switch ( PS ) 108 are provided for controlling and monitoring the air supply.

Der Brenneranordnung 101 wird der Brennstoff über ein Absperrventil 110, ölfilter 111, ölpumpe 112 über die Leitung 113 zugeführt. Zur Überwachung der Leitung dient ein Manometer (P) 114. Wichtiges Element der Steuerung ist ein Regelventil 115, das mechanisch über eine Hebelstange 116 mit einem Hebel 117 mit einer beweglichen Lanze 118 verbunden ist, die an ihrer Spitze die Brennstoffdüse 4 trägt. Die Lanze 118 ist innerhalb eines sie umgebenden Stutzens 6 verschiebbar angeordnet, und zwar so, daß die Spitze der Lanze je nach Stellung ihnerhalb des Mantels Öffnungen 10 mehr oder weniger weit bedeckt. Durch diese Querschnittsveränderung der Öffnungen wird die Menge bzw. die Geschwindigkeit der in die Mischkammer eintretenden Verbrehnungs-Zeratäubungsluft geändert. Die Veränderung erfolgt proportional der durch das Regelventil 115 gesteuerten Zuführung der Brennstoffmenge.The fuel is supplied to the burner arrangement 101 via a shut-off valve 110, oil filter 111, oil pump 112 via line 113. A manometer (P) 114 is used to monitor the line. An important element of the control is a control valve 115, which is mechanically connected via a lever rod 116 to a lever 117 with a movable lance 118, which carries the fuel nozzle 4 at its tip. The lance 118 is arranged displaceably within a connecting piece 6 surrounding it, in such a way that the tip of the lance covers openings 10 to a greater or lesser extent depending on the position within the jacket. This change in cross-section of the openings changes the quantity or the speed of the expansion atomizing air entering the mixing chamber. The change takes place in proportion to the supply of the fuel quantity controlled by the control valve 115.

Als Brennstoff eignen sich vorzugsweise wegen ihrer Reinheit leichte Heizöle. Es ist jedoch ohne weiteres möglich, insbesondere bei Verwendung einer ölvorwärmung, auch schwere Heizölqualitäten einzusetzen.Light fuel oils are preferred as fuel because of their purity. However, it is easily possible to use heavy fuel oil qualities, especially when using oil preheating.

In der Mischkammer erfolgt eine weitere Zerschlagung der öltröpfchen. Anschließend tritt das entstandene Brennstoff-Luft-Gemisch in eine Verbrennungskammer 120 ein, in der die eigentliche Verbrennung erfolgt. Die Zündung besorgt ein Zündbrenner mit Zündelektrode 122. Zur Überwachung dient ein UV-Detektor 121. Bei Aussetzen der Verbrennung wird über eine Steuerleitung 123 ein Magnetventil 124 geschaltet, das die Brennstöffzüfuhr unterbricht.The oil droplets are further broken up in the mixing chamber. The resulting fuel-air mixture then enters a combustion chamber 120, in which the actual combustion takes place. The ignition is provided by a pilot burner with ignition electrode 122. A UV detector 121 is used for monitoring. When combustion is interrupted, a solenoid valve 124 is switched via a control line 123, which interrupts the fuel supply.

Die Funktion der Steuerung ist demnach wie folgt: Die Leistung bzw. die Wärmeabgabe der Brenneranordnung wird gesteuert durch die Zufuhr der jeweils benötigten Brennstoffmenge (Regelventil 115). Mit der Regelung des Ventils 115 wird die Bewegung der Lanze 118 gesteuerte welche die öffnungen 10 verkleinert bzw. vergrößert. Dabei ist die Größe der öffnungen 110 jeweils so bemessen, daß jedenfalls eine genau dosierte Zuführung der Verbrennungsluft erfolgt. Die Menge der Verbrennungsluft ist jeweils proportional der zuströmenden ölmenge bemessen. Die Geschwindigkeit der zugeführten Verbrennungsluft hängt von der Querschnittsfläche der Öffnungen 10 ab. Der Druck von der Zerstäubungsdüse 4 und die Geschwindigkeit der zugeführten Zerstäubungs- und Verbrennungsluft stehen in einem umgekehrt proportionalen Zusammenhang. Neben der Regelung des ölstromes im Zustrom können auch Sprühdüsen eingesetzt werden, bei denen eine Regelung im Rückstrom erfolgt. Derartige Düsen sind an sich bekannt; das Erfindungsprinzip bleibt auch bei Benutzung dieser Düsen gewahrt.The function of the control is accordingly as follows: The output or the heat output of the burner arrangement is controlled by the supply of the amount of fuel required in each case (control valve 115). With the control of the valve 115, the movement of the lance 118 is controlled, which reduces or enlarges the openings 10. The size of the openings 1 10 is dimensioned such that in any case there is a precisely metered supply of the combustion air. The amount of combustion air is measured proportionally to the inflowing amount of oil. The speed of the combustion air supplied depends on the cross-sectional area of the openings 10. The pressure from the atomizing nozzle 4 and the speed of the atomizing and combustion air supplied are in an inversely proportional relationship. In addition to regulating the oil flow in the inflow, spray nozzles can also be used, in which regulation takes place in the backflow. Such nozzles are known per se; the principle of the invention is maintained even when these nozzles are used.

Das Diagramm der Figur 2 zeigt die Zusammenhänge zwischen den wichtigsten Größen. Auf der Abszisse ist aufgetragen, welcher Zerstäubungsdruck p einem bestimmten öldurchsatz entspricht. Weiter ist der erforderliche Luftbedarf an Verbrennungsluft aufgetragen. Diesem Verhältnis liegen bestimmte Düsenabmessungen zugrunde. Die Meßwerte des Diagramms sind an einer handelsüblichen Düse des Typs Spraymaster, Art.-Nr. 113, Nr. 80 (Hersteller Fuelmaster, Den Haag, Niederlande) gewonnen worden. Auf der Ordinate ist die Tröpfchengröße (SMD) in einer Kurve 1 aufgetragen, die gemäß der Formel von SAUTER (1) berechnet ist. Es ist ohne weiteres ersichtlich, daß zu kleineren Drücken hin und entsprechend geringeren Durchsätzen die Tröpfchengröße immer mehr ansteigt, bis sie schließlich "unendlich" groß ist, was einem durchgehenden, ununterbrochenen Strahl entspricht. Diese Verhältnisse treten zunächst unter der Voraussetzung ein, daß keine seitlich eintretende Zerstäübungsluft vorhanden ist. Durch entsprechende Steuerung der Zutrittsgeschwindigkeit der Verbrennungsluft, die rechnerisch (vgl. Formel (2)) bei Werten etwa zwischen 40 m/sek und 200 m/sek liegt, läßt sich aufgrund des Impulses der auf die öltröpfchen auftreffenden Zerstäubungsluft eine weitere Zerkleinerung des öltröpfchens erreichen, wöbei die Kurve 2 zugrundezulegen ist. Im allgemeinen wird angestrebt, daß die Tröpfchengröße unterhalb von 10 µm eingestellt ist, um weitgehende Blaufärbung der Flamme und stöchiometrische oder reduzierende Verbrennung zu erreichen. Je kleiner der Tröpfchendurchmesser im Mittel ist, der aus der Düse austritt (Kurve 1), umso geringer ist die benötigte Geschwindigkeit der zugeführten Verbrennuhgsluft. Dabei ist zu berücksichtigen, daß die Menge der Verbrennungsluft bei entsprechend höherem öldurchsatz wesentlich vergrößert ist.The diagram in FIG. 2 shows the relationships between the most important parameters. The abscissa shows which atomization pressure p corresponds to a specific oil throughput. The required air requirement for combustion air is also plotted. This ratio is based on certain nozzle dimensions. The measured values in the diagram are on a commercially available Spraymaster nozzle, item no. 113, No. 80 (manufacturer Fuelmaster, The Hague, The Netherlands). The droplet size (SMD) is plotted on the ordinate in a curve 1, which is calculated according to the formula from SA U T E R (1). It is readily apparent that the droplet size increases more and more towards lower pressures and correspondingly lower throughputs, until it finally becomes "infinitely" large, which corresponds to a continuous, uninterrupted jet. These conditions first occur on the condition that there is no atomizing air entering from the side. By appropriately controlling the access speed of the combustion air, which is arithmetically (see formula (2)) at values between about 40 m / sec and 200 m / sec, a further comminution of the oil droplet can be achieved due to the impulse of the atomizing air impinging on the oil droplets , based on curve 2. In general, the aim is for the droplet size to be set below 10 μm in order to achieve extensive blue coloring of the flame and stoichiometric or reducing combustion. The smaller the average droplet diameter that emerges from the nozzle (curve 1), the lower the required speed of the combustion air supplied. It should be noted that the amount of combustion air is significantly increased with a correspondingly higher oil throughput.

Zusammengefaßt läßt sich dem Diagramm gemäß Figur 2 daher entnehmen, daß es erforderlich ist, empirisch zu bestimmen, welche Luftgeschwindigkeiten bei Eintritt in die Verbrennungskammer erzielt werden, um die Tröpfchengröße wirksam zu verkleinern. Auf jeden Fall ist es nicht möglich, eine blaue Flamme bzw. wirkungsvolle, stöchiometrische Verbrennung mit Tröpfchen zu erzielen, die im Mittel größer sind als 50 um. Dabei kann die Zerkleinerung der Tröpfchen durch Zerstäubungsluft erreicht werden, die nicht unter sogenannten kritischen Druckverhältnissen zugeführt wird, sondern die beispielsweise bei einem Druck von 0,3 ... 0,1 bar oder weniger zugeführt wird.In summary, the diagram according to FIG. 2 can therefore be seen conclude that it is necessary to empirically determine what air velocities are achieved when entering the combustion chamber in order to effectively reduce the droplet size. In any case, it is not possible to achieve a blue flame or effective stoichiometric combustion with droplets that are larger than 50 µm on average. The droplets can be reduced in size by atomizing air, which is not supplied under so-called critical pressure conditions, but which is supplied, for example, at a pressure of 0.3 ... 0.1 bar or less.

In der Figur 3 ist ein Querschnitt durch eine Brenneranordnung gezeigt, wie sie beispielsweise bei dem in Figur 1 dargestellten Regelschema verwendet werden kann. Die Brenneranordnung Weist ein Gehäuse 1 auf, das außen zylindrisch geformt ist und mehrere, konzentrisch zueinander angeordnete Teile besitzt. Das Gehäuse 1 umgibt von außen nach innen gesehen zunächst einen zylinderförmigen Lüftkanal 16, dem über die Leitung 105 Luft unter einem Druck von ca. 0,1 bar zugeführt wird. Konzentrisch im Inneren des Luftkanals ist beweglich die Lanze 118 mit der Brennstoffdüse 4 angeordnet. Die Lanze ragt mit ihrer Mündung 5 in einen Stutzen 6 hinein, der ebenfalls zylindrische Form hat und dessen Mantel durch zwei Arten von öffnungen 10, 11 unterbrochen ist:

  • a) verhältnismäßig große, etwa über 2/3 der Länge des Stutzens reichende Schlitze 10,
  • b) demgegenüber wesentlich kleinere Bohrungen oder Schlitze 11, welche innerhalb einer vor der Düsenöffnung befindlichen Kammer 7' münden.
FIG. 3 shows a cross section through a burner arrangement, as can be used, for example, in the control scheme shown in FIG. 1. The burner arrangement has a housing 1 which is cylindrical in shape on the outside and has a plurality of parts arranged concentrically to one another. From the outside inward, the housing 1 initially surrounds a cylindrical ventilation duct 16, to which air is supplied via the line 105 at a pressure of approximately 0.1 bar. The lance 118 with the fuel nozzle 4 is movably arranged concentrically in the interior of the air duct. The lance projects with its mouth 5 into a nozzle 6, which is also cylindrical in shape and the jacket of which is interrupted by two types of openings 10, 11:
  • a) relatively large slots 10, which extend over approximately 2/3 of the length of the connecting piece,
  • b) in contrast, much smaller bores or slots 11, which open within a chamber 7 'located in front of the nozzle opening.

Der Stutzen 6 wiederum ist verbunden mit einem Abschlußteil 21, das mit einer konisch geformten öffnung 22 sich in Richtung eines Brennerrohrs 23 öffnet. Das Abschlußteil 21 ist vorzugsweise Teil einer Wandung eines Kessels oder dergleichen.The nozzle 6 is in turn connected to a conclusion part 21, which opens with a conically shaped opening 22 in the direction of a burner tube 23. The end part 21 is preferably part of a wall of a boiler or the like.

Die Lanze 118 ist langgestreckt und zentrisch mit einer Leitung 125 ausgestattet. Die Lanze ragt mit ihrem hinteren Ende aus dem Gehäuse 1 heraus und ist dort mit Zwei Anschlüssen versehen, nämlich einem ölleitungsanschluß 41 und einem Gasanschluß 42. Ferner weist die Lanze, die innerhalb des Gehäuses 1 verschiebbar angeordnet ist, an ihrer Außenseite einen Gewindekörper 43 auf, der mit einer gewendelten Nutführung 44 versehen ist. Durch Verdrehung eines Hebels 117 mit der drehbaren Büchse 177' wird die Lanze aus dem Gehäuse 6 heraus- und hineingezogen. Die Stirnwand 117'' legt dabei die Büchse 117' in Achsenrichtung fest.The lance 118 is elongated and centrally equipped with a line 125. The lance protrudes with its rear end out of the housing 1 and is provided there with two connections, namely an oil line connection 41 and a gas connection 42. Furthermore, the lance, which is arranged displaceably within the housing 1, has a threaded body 43 on its outside , which is provided with a spiral groove guide 44. By rotating a lever 117 with the rotatable sleeve 177 ', the lance is pulled out and in of the housing 6. The end wall 117 '' defines the sleeve 117 'in the axial direction.

Vorzugsweise wird dem Inneren der Lanze (Leitung 125) ein flüssiger Brennstoff zugeführt. Die Brennstoffleitung endet vor der Zerstäuberdüse 4, die mit einer Ventilnadel ausgestattet ist. Andere, an sich bekannte Zerstäuberdüsen, auch solche mit Rücklaufkontrolle, können gegen die dargestellte ausgewechselt werden, so daß Einzelheiten der Düse nicht beschrieben zu werden brauchen. Aus der Mündung 5 der Düse 4 tritt das öl, in mäßig feine Tröpfchen verteilt, als ölnebel in die Mischzone 7 ein.A liquid fuel is preferably supplied to the interior of the lance (line 125). The fuel line ends in front of the atomizer nozzle 4, which is equipped with a valve needle. Other atomizer nozzles known per se, including those with return control, can be exchanged for the one shown, so that details of the nozzle need not be described. From the mouth 5 of the nozzle 4, the oil, distributed in moderately fine droplets, enters the mixing zone 7 as an oil mist.

Bei Verbrennung von Heizgas wird der Anschluß 41 gesperrt und das Gas über die Zuleitung 42 zugeführt. Die Luftzuführung erfolgt dabei wie bei der ölverbrennung, die im folgenden beschrieben wird.When heating gas is burned, the connection 41 is blocked and the gas is supplied via the feed line 42. The air supply is the same as for oil combustion, which is described below.

Die Figuren 4a und b zeigen den vorderen Teil der Lanze innerhalb des Stutzens 6 in verschiedenen Stellungen. Die Mischzone, in der die Verbrennungsluft auf das öl trifft, kann mit der Stellung der Lanze verändert werden. In dem Vorderteil der Lanze ist ein kleinerer Teil der Mischzone als Mischkammer 7' fest eingebettet und wird über die Öffnungen 11 ständig mit Verbrennungsluft beaufschlagt. Durch Bewegung der Lanze 118 aus dem Stutzen heraus wird jedoch eine wesentlich größere Mischkammer 7'' geschaffen, die dann durch die freigelegten Schlitze 10 innerhalb des Stutzens 6 mit einer entsprechend größeren Menge an Verbrennungsluft beaufschlagt wird. Die seitlich zugeführte Verbrennungsluft ist zwar bei Stellung gemäß Figur 4b wesentlich größer als gemäß Figur 4a; jedoch ist die Geschwindigkeit der Verbrennungsluft auch geringer, so daß die Tröpfchengrößen, die aus der Düse treten, nicht mehr um so vieles weiter zerkleinert werden, wie dies bei der Stellung gemäß Figur 4a der Fall ist. Hier trifft die Verbrennungsluft in einem relativ kleinen Volumen unter hoher Geschwindigkeit auf Tröpfchen, die infolge des geringeren Druckes p in der Leitung 125 relativ groß bemessen sind. Ja, es ist sogar möglich, mit Hilfe der Verbrennungsluft einen durchgehenden Strahl soweit zu zerschlagen, daß er in der anschließenden Brennkammer stöchiometrisch verbrannt wird. Durch die gestrichelten Pfeile bzw. durch den gestrichelt angedeuteten Kegel sind die Luftwege bzw. der Brennstoffnebel dargestellt.Figures 4a and b show the front part of the lance within the nozzle 6 in different positions. The mixing zone in which the combustion air meets the oil can be changed with the position of the lance. In the front part of the lance, a smaller part of the mixing zone is firmly embedded as a mixing chamber 7 ′ and combustion air is constantly supplied through the openings 11. By moving the lance 118 out of the nozzle, however, a substantially larger mixing chamber 7 ″ is created, which is then acted upon by the exposed slots 10 within the nozzle 6 with a correspondingly larger amount of combustion air. The combustion air supplied from the side is considerably larger in the position according to FIG. 4b than according to FIG. 4a; however, the speed of the combustion air is also slower, so that the droplet sizes that emerge from the nozzle are no longer shredded as much as is the case with the position according to FIG. 4a. Here the combustion air hits droplets in a relatively small volume at high speed, which are relatively large due to the lower pressure p in the line 125. Yes, it is even possible to use the combustion air to smash a continuous jet to such an extent that it is burned stoichiometrically in the subsequent combustion chamber. The airways and the fuel mist are shown by the dashed arrows and the cone indicated by the dashed lines.

Figur 4a zeigt demnach die Stellung bei kleinem und Figur 4b die Stellung bei großem Wärmebedarf. Die Geschwindigkeit der Luft, die bei Stellung gemäß Figur 4a größer ist als gemäß Figur 4b, resultiert aus mehreren, zusammenwirkenden Faktoren. Unter diesen seien genannt: der Gegendruck in der Mischkammer, beruhend auf dem eingedrückten ölnebel und der sich stauenden Luft, läßt nach bei geringerer Last. Bei üblichen Ventilatoren steigt der Lieferdruck an, wenn die geförderte Luftmenge sich verringert.FIG. 4a accordingly shows the position when the heat is small and FIG. 4b shows the position when the heat is high. The speed of the air, which is greater in the position according to FIG. 4a than according to FIG. 4b, results from several interacting factors. These include: the back pressure in the mixing chamber, based on the oil mist pressed in and the dammed up air, decreases with a lower load. With conventional fans, the delivery pressure increases when the amount of air delivered decreases.

Bei der in der Figur 3 und 4a/b dargestellten Ausführungsform.erfolgt die Steuerung der Luftzufuhr durch Verschieben der Lanze 118, die die Luftzuführungsöffnungen 10, 11 mehr oder weniger abdeckt. Die öffnungen können sowohl Bohrungen als auch längliche Schlitze sein. Sie verteilen sich über den Umfang des Stutzens vorzugsweise in rotationssymmetrischer Anordnung.In the embodiment shown in FIGS. 3 and 4a / b, the control of the air supply takes place by moving the lance 118, which covers the air supply openings 10, 11 more or less. The openings can be both bores and elongated slots. They are distributed over the circumference of the nozzle, preferably in a rotationally symmetrical arrangement.

Die weiteren Figuren zeigen andere Ausführungsformen, bei denen das Prinzip der Steuerung der Luftzuführung abgewandelt ist.The other figures show other embodiments in which the principle of controlling the air supply is modified.

Figur 5 zeigt einen Querschnitt durch eine Konstruktion, bei der ein StutZen 6' der Mischkammer 7 mit Bohrungen 12 versehen ist. Der Stutzen ist von außen von einer drehbaren Hülse 13 umgeben, die weitere Bohrungen 13', aufweist, die ih dem Luftkanal 16 münden. Durch eine Drehung der Hülse 13 gegenüber dem Stutzen 61 läßt sich der Zuleitungsquerschnitt verändern und damit die entsprechende Lüftzu-, führungsregulierung erreichen. Dabei liegt die Lanze mit der Brennstoffdüse gegenüber dem Gehäuse fest. Ihre Stellung entspricht in etwa der bei Figur 4b.Figure 5 shows a cross section through a construction in which a StutZen 6 'of the mixing chamber 7 is provided with holes 12. The socket is surrounded on the outside by a rotatable sleeve 13, which has further bores 13 ′, which open into the air duct 16. By rotating the sleeve 13 with respect to the socket 6 1 , the cross-section of the feed line can be changed, and thus the corresponding ventilation and guide regulation can be achieved. The lance with the fuel nozzle is fixed in relation to the housing. Their position corresponds approximately to that in Figure 4b.

Figur 6 zeigt eine weitere Ausführungsform, bei der die Mischzone 7 von einer mit dem Abschlußteil 21 verbundenen Hülse 53 mit drehbarer Innenbuchse verbunden ist. Die Innenbuchse 50 ist mit Bohrungen 51 versehen, die bei Koinzidenz mit entsprechenden Bohrungen 52 der festliegenden äußeren Hülse 53 einen maximalen Luftdurchlaß ergebene bei Verdrehung der Buchse 51 gegenüber dem äußeren Teil werden die Bohrungen immer mehr zugestellt, so daß schließlich die Luftzuführung auf ein Minimum herabgedrückt ist. Die Verdrehung der Buchse erfolgt gemäß dem Prinzip der Erfindung über einen Stelltrieb 60, der über ein Zahnrad die Buchse 50 verdrehbar macht. Hierdurch läßt sich innerhalb der Mischkammer 7 eine variierte Beeinflussungsmöglichkeit des aus der Düse 4 kommenden Brennstoffstrahles durch die Verbrennungsluft erreichen.FIG. 6 shows a further embodiment in which the mixing zone 7 is connected by a sleeve 53 connected to the end part 21 and having a rotatable inner bush. The inner sleeve 50 is provided with holes 51 which, when coincident with corresponding holes 52 of the fixed outer sleeve 53, give maximum air passage when the sleeve 51 is rotated with respect to the outer part, the holes are increasingly closed, so that the air supply is finally reduced to a minimum is. According to the principle of the invention, the bushing is rotated via an actuator 60, which makes the bushing 50 rotatable via a gearwheel. This can be done internally half of the mixing chamber 7 achieve a varied possibility of influencing the fuel jet coming from the nozzle 4 by the combustion air.

Figur 7 zeigt eine mithilfe des Stelltriebs 60 verdrehbare Innenbüchse 50', die mit dreieckförmigen Schlitzen 55 versehen ist. Die Außenhülse 53 ist dagegen mit im Querschnitt rechteckigen Schlitzen 52' vesehen. Wenn die Innenbuchse 50' verdreht wird, öffnet sich der koinzidierende Querschnitt durch fortschreitende Uberdeckung der Schlitze 52' und 55 immer mehr.FIG. 7 shows an inner sleeve 50 ′ which can be rotated with the aid of the actuator 60 and which is provided with triangular slots 55. The outer sleeve 53, on the other hand, is provided with slots 52 'which are rectangular in cross section. When the inner bush 50 'is rotated, the coincident cross section opens more and more due to the progressive covering of the slots 52' and 55.

In Umkehrung des Prinzips der verschiebbaren Lanze gemäß Figur 3 stellt Figur 8 die konstruktive Möglichkeit dar, bei festliegendem Stützen mit Schlitzen 52 im Bereich der Wand der Mischkammer 7 eine verschiebbare Innenbuchse 50'' vorzusehen, die mit mehreren, in ihrem Querschnitt unterschiedlichen Schlitzen 55' versehen ist. Bei Verschieben der Buchse 50'' mit Hilfe eines Gestänges 61 können die Schlitze 52 variabel freigelegt und dadurch die Luftzufuhr gesteuert werden.In reverse of the principle of the displaceable lance according to FIG. 3, FIG. 8 represents the constructive possibility of providing a displaceable inner bushing 50 ″ with fixed supports with slots 52 in the region of the wall of the mixing chamber 7, which has several slots 55 ′ with different cross sections is provided. When the bushing 50 ″ is moved with the aid of a linkage 61, the slots 52 can be variably exposed and the air supply can thereby be controlled.

In dem Ausführungsbeispiel gemäß Figur 9 ist eine verschiebbare Innenbuchse 56 innerhalb eines festliegenden äußeren Stutzens 6 mit Bohrungen 54 dargestellt, die mit dreieckförmigen Schlitzen 57 versehen ist, die bei Verschieben der Innenbuchse mit Hilfe eines Gestänges 61 zum Luftkanal führende Bohrungen 54 mehr oder weniger freigegeben und dadurch die Luftzuführung veränderbar macht.In the exemplary embodiment according to FIG. 9, a displaceable inner bushing 56 is shown within a fixed outer connecting piece 6 with bores 54, which is provided with triangular slots 57 which, when the inner bushing is displaced with the aid of a linkage 61, more or less uncovered bores 54 leading to the air duct and thereby making the air supply changeable.

Figur 10 zeigt dagegen die Möglichkeit, mit einer verschiebbaren Lanze 118 eine Innenbuchse zu schaffen, die innerhalb des stutzens verschiebbar und mit im Querschnitt verschiedenen Bohrungen 64 versehen ist. Die Schlitze des Stutzens werden bei Zurückziehen der Lanze nach und nach freigegeben. Hierbei entsteht eine mehrfach gestufte Mischkammer 7, 7', 7''.FIG. 10, on the other hand, shows the possibility of creating an inner bushing with a displaceable lance 118, which is displaceable within the socket and is provided with bores 64 with different cross sections. The slots of the nozzle are gradually removed when the lance is withdrawn Approved. This creates a multi-stage mixing chamber 7, 7 ', 7''.

In der Figur 11a und 11b ist analog zu Figur 10 die Möglichkeit vorgesehen, die Lanze 118 verschiebbar zu machen. Jedoch ist der Stutzen auf seiner Länge nicht mit mehreren Bohrungsreihen versehen, sondern mit länglich geformten Schlitzen (Figur 11b) durchbrochen. Als Ausführungsbeispiele bieten sich fast rechteckige Schlitze 70', spitz zulaufende Schlitze 71', dreieckförmige zulaufende Schlitze 72 und weitere Formen an.11a and 11b, analogously to FIG. 10, there is the possibility of making the lance 118 displaceable. However, the nozzle is not provided with several rows of holes along its length, but rather with elongated slots (FIG. 11b). Almost rectangular slots 70 ', tapered slots 71', triangular tapered slots 72 and other shapes are suitable as exemplary embodiments.

Figur 12 schließlich gibt ein weiteres Ausführungsbeispiel wieder, bei der besonderer Wert auf die duäle (Gas-öl) Anwendungsmöglichkeit des Brenners gelegt ist. Wie bereits erläutert, läßt sich das Prinzip der Brennertechnologie auch anwenden auf sogenannte Zweistoff-Brenher. Hierbei ist es erforderlich, daß die Lanze mit einer Gaszufuhr verbunden ist. Um eine optimale Gasverbrennüng zu erreichen, wird vorgeschlagen, im Bereich der Düse 4 Umgehungskanäle 42' vorzusehen, die innerhalb der Mischkammer 7 unter Umgehung der Düse 4 münden. Die Regelung der Gaszufuhr erfolgt durch eine drehbare Lochscheibe 41, die den Kanal 421 durch Verdrehen der Bohrung 41' nach und nach freigibt. Die Lochscheibe 41 ist mit einer drehbaren Außenhülse 18 gekoppelt, die bei Öl- sowie Gasverbrennungs-Betrieb die Luftzufuhr steuert und mit einem Stellmotor 26 verbunden ist.Finally, FIG. 12 shows a further exemplary embodiment, in which particular emphasis is placed on the dual (gas-oil) application of the burner. As already explained, the principle of burner technology can also be applied to so-called dual-fuel burners. It is necessary that the lance is connected to a gas supply. In order to achieve optimum gas combustion, it is proposed to provide 4 bypass channels 42 ′ in the area of the nozzle which open within the mixing chamber 7 bypassing the nozzle 4. The gas supply is regulated by a rotatable perforated disk 41, which gradually releases the channel 42 1 by rotating the bore 41 '. The perforated disk 41 is coupled to a rotatable outer sleeve 18, which controls the air supply during oil and gas combustion operation and is connected to a servomotor 26.

Die Mischkammer 7 ist im Schnitt kegelförmig mit einem öffnungswinkel von etwa 30° gestaltet. Die Gaszufuhrkanäle 42' münden seitlich in den Kegelmänteln, während die Brennstoffdüse 4 in der Kegelspitze angeordnet ist. Eine verdrehbare Außenhülse 18 mit Schlitz sorgt für eine Querschnittsveränderung der Luftzuführung durch den Stutzen 6, der ebenfalls mit Bohrungen 11 versehen ist. Die drehbare Hülse 18 ist mit einer an der Hülse außen angebrachten Verzahnung 19 versehen, mit der ein Zahnrad 24 kämmt. Über eine Welle 25 ist das Zahnrad 24 mit einem Stellmotor 26 verbunden. Der Stellmotor empfängt seine Signale beispielsweise von einer zentralen Steuereinheit (nicht dargestellt), die sowohl die öl- als auch die Luftzufuhr steuert. Es ist auch möglich, einen Regelkreis vorzusehen, der entsprechend dem Wärmebedarf bzw. der gemessenen Mischung oder der Eigenschaften der Verbrennungsgase die ölzufuhr bzw. die Luftzufuhrsteuert, so daß immer optimale und gewünschte Verbrennungsdaten gegeben sind.The mixing chamber 7 is conical in section with an opening angle of approximately 30 °. The gas supply channels 42 'open laterally in the cone shells, while the fuel nozzle 4 is arranged in the cone tip. A rotatable outer sleeve 18 with a slot changes the cross section of the air supply through the nozzle 6, which is also provided with holes 11. The rotatable sleeve 18 is provided with teeth 19 on the outside of the sleeve, with which a gear 24 meshes. The gear wheel 24 is connected to a servomotor 26 via a shaft 25. The servomotor receives its signals, for example, from a central control unit (not shown), which controls both the oil and the air supply. It is also possible to provide a control circuit which controls the oil supply or the air supply in accordance with the heat requirement or the measured mixture or the properties of the combustion gases, so that optimum and desired combustion data are always provided.

Die Abmessungen des Brenners und der Brenneranordnung können sich in weiteren Bereichen bewegen. Üblicherweise werden sie an die an sich bekannten und im freien Handel erhältlichen Zerstäuberdüsen angepaßt.The dimensions of the burner and the burner arrangement can move in further areas. They are usually adapted to the atomizer nozzles which are known per se and are commercially available.

Bei Versuchen hat sich herausgestellt, daß bei Verwendung der Ausführungsform gemäß Figur 1 der Benutzer in der Lage ist, das zerstäubte Öl bei einem Luftuntersch-uß bei etwa 70 % des stöchiometrischen Bedarfs rußfrei und stetig zu verbrennen. Darüber hinaus ist möglich, einen großen Regelbereich für die Luftzufuhr vorzusehen, der sich an den jeweils stündlich verbrauchten Brennstoffmengen orientiert. Da der Luftdruck im Luftkanal nur gering bemessen ist, sind nur entsprechend gering ausgelegte Ventilator-Gebläse notwendig. Kostspielige Druckgebläse brauchen nicht eingebaut zu werden. Die durch die Bohrungen 10, 11 einströmende Luft ist trotz des relativ geringen Impulses in der Lage, eine weitere Zerschlagung der öltröpfchen zu bewirken.Experiments have shown that when the embodiment according to FIG. 1 is used, the user is able to burn the atomized oil continuously and without soot at about 70% of the stoichiometric requirement when there is an air deficiency. In addition, it is possible to provide a large control range for the air supply, which is based on the amount of fuel used each hour. Since the air pressure in the air duct is small, only fan blowers with a correspondingly low design are required. Costly pressure blowers do not need to be installed. The air flowing in through the bores 10, 11 is able, despite the relatively low momentum, to cause the oil droplets to be further broken up.

Claims (15)

1. Verfahren zur Regelung einer im wesentlichen stöchiometrischen Verbrennung von flüssigen Brennstoffen in einer Brenneranordnung, in der ein Strahl aus kompaktem oder atomisiertem Brennstoff mit Hilfe einer öffnung oder einer Düse (z. B. Injektions-, Druck-, Rotationszerstäuberdüse) erzeugt und entsprechend dem vorzugsweise regelbären Düseneingangsdruck in eine Misch- und Zerstäubungszohe eingespeist wird, in der von der Seite der Brennstoffstrahlachse her wenigstens ein Teil der Verbrennungsluft als Zerstäubungsmedium zugeführt wird, deren Strömung nach Durchsatz und Geschwindigkeit steuerbar ist, sowie mit nachfolgender Verbrennung des Brennstoff-Luft-gemisches in einer an die Mischzone anschließenden Verbrennungszone, dädurch gekennzeichnet, daß der Druck des Brennstoffes am Eingang der Brennstoffdüse und die mittlere Relativgeschwindigkeit der als Zerstäubermedium eingeführten Verbrennungsluft gegenüber dem in einem Strahl geführten kompakten oder atomisierten Brennstoff umgekehrt proportional zueinander einstellbar sind.1. A method for controlling an essentially stoichiometric combustion of liquid fuels in a burner arrangement in which a jet of compact or atomized fuel is generated with the aid of an opening or a nozzle (e.g. injection, pressure, rotary atomizer nozzle) and correspondingly preferably regulating nozzle inlet pressure is fed into a mixing and atomizing line, in which at least part of the combustion air is supplied as an atomizing medium from the side of the fuel jet axis, the flow of which can be controlled according to throughput and speed, and with subsequent combustion of the fuel-air mixture in a combustion zone adjoining the mixing zone, characterized in that the pressure of the fuel at the inlet of the fuel nozzle and the mean relative speed of the combustion air introduced as the atomizing medium are reversed compared to the compact or atomized fuel carried in a jet t are proportional to each other. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der mittlere, bei Austritt aus der Zerstäubungsdüse zu messende Tropfendurchmesser (SMD) bei einem atomisierten Strahl zwischen 50 und 200 um und die Relativgeschwindigkeit des Luftstromes in Bezug auf die Brennstoffstrahlachse zwischen 40 und 250 m/sek beträgt.2. The method according to claim 1, characterized in that the mean droplet diameter (SMD) to be measured upon exit from the atomizing nozzle in the case of an atomized jet between 50 and 200 µm and the relative speed of the air flow with respect to the fuel jet axis between 40 and 250 m / sec is. 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem kompakten Brennstoffstrahl die Relativgeschwindigkeit des Luftstromes in Bezug auf die Brennstoffstrahlachse etwa zwischen 180 - 250 m/sec beträgt.3. The method according to claim 1, characterized in that in a compact fuel jet, the relative speed of the air flow with respect to the fuel jet axis is approximately between 180 - 250 m / sec. 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Geschwindigkeit der Verbrennungsluft steuerbar ist durch die Veränderung der Fläche des Eintrittsquerschnittes der Luft in die Mischkammer gemäß einer Kennlinie entsprechend der zugeführten Brennstoffmenge pro Zeiteinheit.4. The method according to claim 1, characterized in that the speed of the combustion air is controllable by changing the area of the inlet cross section of the air into the mixing chamber according to a characteristic curve corresponding to the amount of fuel supplied per unit of time. 5. Brenneranordnung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, mit einer Zerstäuberdüse oder Eintrittsöffnung, der ein von einem Mantel umschlossener Kanal als Mischzone nachgeordnet ist, in den der Brennstoffstrahl eingesprüht wird, und mit wenigstens einer in den Mantel eingearbeiteten öffnung, durch die die Verbrennungsluft von der Seite des Strahles her dem Kanal zuführbar ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß die öffnung bzw. die Öffnungen (10; 11) zur Zuführung der als Zerstäubungsmedium dienenden Verbrennungsluft in Abstand von der Mündung der Sprühdüse stromabwärts angeordnet und in ihrem öffnungsquerschnitt veränderbar sind.5. burner arrangement for carrying out the method according to claim 1, with an atomizing nozzle or inlet opening, which is followed by a jacket enclosed by a jacket as a mixing zone, into which the fuel jet is sprayed, and with at least one opening worked into the jacket through which the combustion air can be fed to the channel from the side of the beam,
characterized,
that the opening or openings (10; 11) for supplying the combustion air serving as the atomizing medium are arranged downstream from the mouth of the spray nozzle and their opening cross section can be changed. 6. Brenneranordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnete daß über Umfang und Länge des Mantels verteilte einzelne Bohrungen oder Schlitze als öffnungen vorgesehen sind, wobei über den Umfang des Mantels verteilt in rotationssymmetrischer Anordnung drei bis zwanzig, vorzugsweise zwölf, Bohrungen oder Schlitze verteilt sind.6. Burner arrangement according to claim 5, characterized in that distributed over the circumference and length of the jacket individual holes or slots are provided as openings, distributed over the circumference of the jacket in a rotationally symmetrical arrangement three to twenty, preferably twelve, holes or slots are distributed. 7. Brenneranordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Kanal von der Brennstoffdüsenmündung (5) bis zum Übergang in die Verbrennungszone querschnittsgleich ist.7. Burner arrangement according to claim 5, characterized in that the channel from the fuel nozzle mouth (5) to the transition into the combustion zone is of equal cross-section. 8. Brenneranordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Luft bei Eintritt in die Mischzone in einem Winkel von 10 - 60° in Abweichung von der Normalen-Richtung, jedoch etwas senkrecht zur Brennstoffstrahlachse, geführt ist.8. Burner arrangement according to claim 7, characterized in that the air is guided into the mixing zone at an angle of 10 - 60 ° in deviation from the normal direction, but somewhat perpendicular to the fuel jet axis. 9. Brenneranordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der den Kanal umschließende Mantel auf der von der Mischzone abgewandten Seite mit einem Luftzuführungskanal (16) verbunden ist und daß mit verstellbaren Hülsen (18', 50, 50', 50", 56, 118) die konzentrisch zu dem Mantel liegen, der Querschnitt der öffnungen im Mantel veränderbar ist.9. Burner arrangement according to claim 5, characterized in that the casing surrounding the duct is connected on the side facing away from the mixing zone with an air supply duct (16) and that with adjustable sleeves (18 ', 50, 50', 50 ", 56, 118) which are concentric to the jacket, the cross section of the openings in the jacket can be changed. 10. Brenneranordnung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß auf der Innenseite des Mantels eine die öffnung bzw. die Öffnungen mit wechselndem Durchlaßquerschnitt bedeckende, von außen zu betätigende Schiebehülse (50, 50', 50'', 118) angebracht ist.10. Burner arrangement according to claim 5 or 6, characterized in that on the inside of the jacket an opening or the openings with changing passage cross-section covering, to be actuated from the outside sliding sleeve (50, 50 ', 50' ', 118) is attached. 11. Brenneranordnüng nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß eine an ihrer Spitze mit der Düse (4) versehene Lanze (118) axial verschiebbar längs der Brennerachse angeordnet ist, und daß das Vorderteil der Lanze als Schiebehülse in die Mischzone (7) einschiebbar ist.11. burner arrangement according to claim 10, characterized in that a lance (118) provided at its tip with the nozzle (4) is arranged axially displaceably along the burner axis, and that the front part of the lance can be inserted as a sliding sleeve into the mixing zone (7) . 12. Brenneranordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Kanal in Achsenrichtung, von der Verbrennungszone her gesehen, zunächst eine zylindrische Kammer (7'') mit einem größeren, anschließend eine Kammer (7') mit einem kleineren Durchmesser aufweist, und daß in den Wandungen beider Kammern öffnungen münden.12. Burner arrangement according to claim 5, characterized in that the channel in the axial direction, seen from the combustion zone, first has a cylindrical chamber (7 '') with a larger, then a chamber (7 ') with a smaller diameter, and that openings open in the walls of both chambers. 13. Brenneranordnung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandung der kleineren Kammer (7') zusammen mit der Lanze (118) verschiebbar ist.13. Burner arrangement according to claim 12, characterized in that the wall of the smaller chamber (7 ') together is movable with the lance (118). 14. Brenneranordnung nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch eine Steuerungseinrichtung, bei der die Vorrichtung zur Steuerung des Luftzuführungsquerschnittes mit einem die Zuführungsmenge des Brennstoffes regelnden Ventil (115) verbunden ist.14. Burner arrangement according to claim 5, characterized by a control device in which the device for controlling the air supply cross-section is connected to a valve (115) regulating the supply quantity of the fuel. 15. Brenneranordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß unter Umgehen der Zerstäuberdüse ein weiterer Kanal (421) in die Mischzone einmündet, der mit einer Gaszuführung verbunden ist und dessen Querschnitt für die Aufnahme von zu verbrennenden Gasen bemessen ist.15. Burner arrangement according to claim 5, characterized in that bypassing the atomizer nozzle another channel (42 1 ) opens into the mixing zone, which is connected to a gas supply and whose cross-section is dimensioned for the reception of gases to be burned.
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DE (1) DE2729321C2 (en)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2527312A1 (en) * 1982-05-24 1983-11-25 Freiberg Brennstoffinst RADIANT BURNER FOR MIXED OPERATION WITH FLAT FLAME EXTENDING IN RADIAL DIRECTION
EP0507233A2 (en) * 1991-04-02 1992-10-07 Smit Ovens B.V. Burner for liquid fuels
WO2007051698A1 (en) * 2005-11-04 2007-05-10 Alstom Technology Ltd Burner lance

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2828319C2 (en) * 1978-06-28 1984-10-18 Smit Ovens Nijmegen B.V., Nijmegen Liquid fuel burner with a cylindrical swirl chamber
DE3113511C2 (en) * 1981-04-03 1986-07-10 Holec Gas Generators B.V., Nijmegen Burner device for a gaseous fuel
US4613303A (en) * 1983-06-23 1986-09-23 Combustion Engineering, Inc. Combustion air control in an in-line flame arrestor
DE3526482C1 (en) * 1985-07-24 1986-12-18 Deutsche Babcock Werke AG, 4200 Oberhausen Burners for burning liquid fuel
US4813867A (en) * 1985-10-31 1989-03-21 Nihon Nensho System Kabushiki Kaisha Radiant tube burner
NL8702191A (en) * 1987-09-15 1989-04-03 Flameco Eclipse Bv GAS BURNER.
JPH0184001U (en) * 1987-11-26 1989-06-05
DE4418964A1 (en) * 1994-05-31 1995-12-07 Johannes Wilhelmus Graat Hollow cylindrical burner head and process for its manufacture
EP0699867A3 (en) 1994-09-03 1996-09-11 Johannes Wilhelmus Graat Burner device for gaseous fuels
US5601789A (en) * 1994-12-15 1997-02-11 W. R. Grace & Co.-Conn. Raw gas burner and process for burning oxygenic constituents in process gas
US5762880A (en) * 1996-12-16 1998-06-09 Megtec Systems, Inc. Operational process and its improved control system of a secondary air burner
FR2757844B1 (en) * 1996-12-26 1999-01-29 Air Liquide TECHNICAL GLASS MANUFACTURING PROCESS AND BURNER FOR THE IMPLEMENTATION OF SUCH A PROCESS
US6807493B2 (en) * 2001-05-24 2004-10-19 International Business Machines Corporation Estimating flow rates in open-channel geometries having capillary pumping vanes
WO2004059211A1 (en) * 2002-12-25 2004-07-15 Yanxin Li An autocontrol burner and a combustion control method
DE102004027702A1 (en) * 2004-06-07 2006-01-05 Alstom Technology Ltd Injector for liquid fuel and stepped premix burner with this injector
JP4867220B2 (en) * 2005-07-15 2012-02-01 トヨタ自動車株式会社 Fuel reformer
SE0501840L (en) * 2005-08-19 2007-02-20 Aga Ab Procedure as well as for monitoring a burner
US8316875B2 (en) * 2008-12-30 2012-11-27 General Electric Company Methods, apparatus and/or systems relating to fuel delivery systems for industrial machinery

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1404429A (en) * 1918-03-14 1922-01-24 Tate Jones & Co Inc Hydrocarbon blast burner
US1750602A (en) * 1925-02-18 1930-03-11 Fluid Heat Company Device for vaporizing liquids
US2303104A (en) * 1940-03-15 1942-11-24 Harold G Abbey Wide range oil burner
US2566788A (en) * 1949-05-21 1951-09-04 Wright Aeronautical Corp Air assisted fuel nozzle
US2861628A (en) * 1955-10-10 1958-11-25 Reginald P Fraser Liquid atomisers
US2973032A (en) * 1957-02-14 1961-02-28 Dravo Corp Gas or oil burner
FR1350802A (en) * 1962-12-18 1964-01-31 Hersan Et Cie Improvements to mechanical spray liquid fuel burners
US3302399A (en) * 1964-11-13 1967-02-07 Westinghouse Electric Corp Hollow conical fuel spray nozzle for pressurized combustion apparatus
DE1266433B (en) * 1962-10-26 1968-04-18 Optimal Oelfeuerungsmaschb G M Oil gasification burner
FR2128992A5 (en) * 1971-03-10 1972-10-27 Ugine Kuhlmann
US3870456A (en) * 1973-05-10 1975-03-11 Smit Nijmegen Bv Burner for the stoichiometric combustion

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US657579A (en) * 1899-08-16 1900-09-11 David Grear Fuel injector and burner.
US1175629A (en) * 1915-05-15 1916-03-14 Frederick H N Gerwig Hot-blast-stove appliance.
US1202425A (en) * 1915-09-25 1916-10-24 Melvin W Loyd Valve for mixing fluids.
DE567291C (en) * 1930-05-14 1932-12-30 Eugene Brillie Atomizing burner for liquid fuels with an axial feed channel for the fuel
US1943750A (en) * 1931-04-25 1934-01-16 George G Tryon Fluid heater economizer
US2242787A (en) * 1937-05-21 1941-05-20 Sulzer Ag Fuel burning device
GB832197A (en) * 1956-01-25 1960-04-06 Douglas Arthur Riley Improvements in or relating to oil burners
US3349826A (en) * 1965-06-09 1967-10-31 Babcock & Wilcox Co Combination oil and gas burner
US3748100A (en) * 1971-04-26 1973-07-24 Phillips Petroleum Co Carbon black apparatus
US4084934A (en) * 1972-02-05 1978-04-18 Mitsubishi Precision Co., Ltd. Combustion apparatus
IT969367B (en) * 1972-10-06 1974-03-30 Riello Bruciatori Sas EXTERNAL RECIRCULATION HEAD FOR LIQUID FUEL BURNERS
US3788797A (en) * 1972-11-29 1974-01-29 L Mayfield Fuel oil burner lead control mechanism
DE2320442C3 (en) * 1973-04-21 1978-04-27 Smit Nijmegen B.V., Nijmegen (Niederlande) Burners for burning liquid fuel
SE7314956L (en) * 1973-11-05 1975-05-06 Goetaverken Angteknik Ab
JPS5296420A (en) * 1976-02-10 1977-08-13 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Burner

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1404429A (en) * 1918-03-14 1922-01-24 Tate Jones & Co Inc Hydrocarbon blast burner
US1750602A (en) * 1925-02-18 1930-03-11 Fluid Heat Company Device for vaporizing liquids
US2303104A (en) * 1940-03-15 1942-11-24 Harold G Abbey Wide range oil burner
US2566788A (en) * 1949-05-21 1951-09-04 Wright Aeronautical Corp Air assisted fuel nozzle
US2861628A (en) * 1955-10-10 1958-11-25 Reginald P Fraser Liquid atomisers
US2973032A (en) * 1957-02-14 1961-02-28 Dravo Corp Gas or oil burner
DE1266433B (en) * 1962-10-26 1968-04-18 Optimal Oelfeuerungsmaschb G M Oil gasification burner
FR1350802A (en) * 1962-12-18 1964-01-31 Hersan Et Cie Improvements to mechanical spray liquid fuel burners
US3302399A (en) * 1964-11-13 1967-02-07 Westinghouse Electric Corp Hollow conical fuel spray nozzle for pressurized combustion apparatus
FR2128992A5 (en) * 1971-03-10 1972-10-27 Ugine Kuhlmann
US3870456A (en) * 1973-05-10 1975-03-11 Smit Nijmegen Bv Burner for the stoichiometric combustion

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2527312A1 (en) * 1982-05-24 1983-11-25 Freiberg Brennstoffinst RADIANT BURNER FOR MIXED OPERATION WITH FLAT FLAME EXTENDING IN RADIAL DIRECTION
EP0507233A2 (en) * 1991-04-02 1992-10-07 Smit Ovens B.V. Burner for liquid fuels
EP0507233A3 (en) * 1991-04-02 1993-02-24 Smit Ovens B.V. Burner for liquid fuels
WO2007051698A1 (en) * 2005-11-04 2007-05-10 Alstom Technology Ltd Burner lance

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Publication number Publication date
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