EA016354B1 - Способ изготовления высокопрочного бандажированного прокатного валка - Google Patents

Способ изготовления высокопрочного бандажированного прокатного валка Download PDF

Info

Publication number
EA016354B1
EA016354B1 EA201001063A EA201001063A EA016354B1 EA 016354 B1 EA016354 B1 EA 016354B1 EA 201001063 A EA201001063 A EA 201001063A EA 201001063 A EA201001063 A EA 201001063A EA 016354 B1 EA016354 B1 EA 016354B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
steel
bandage
temperature
strength
hardening
Prior art date
Application number
EA201001063A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201001063A1 (ru
Inventor
Алексей Михайлович ПОКРОВСКИЙ
Виталий Германович ЛЕШКОВЦЕВ
Андрей Иванович ПЛОХИХ
Елена Баторовна БОЧЕКТУЕВА
Original Assignee
Государственное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Московский Государственный Технический Университет Имени Н.Э. Баумана"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Государственное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Московский Государственный Технический Университет Имени Н.Э. Баумана" filed Critical Государственное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Московский Государственный Технический Университет Имени Н.Э. Баумана"
Publication of EA201001063A1 publication Critical patent/EA201001063A1/ru
Publication of EA016354B1 publication Critical patent/EA016354B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/38—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for roll bodies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B21B27/02—Shape or construction of rolls
    • B21B27/03—Sleeved rolls
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/06—Surface hardening
    • C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
    • C21D1/10—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation by electric induction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C21D1/42—Induction heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
    • C21D1/785—Thermocycling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области тяжелого машиностроения, в частности к производству путем термообработки бандажированных (составных) валков холодной и горячей прокатки. Задача - одновременное уменьшение возможности хрупкого разрушения бандажа валка и уменьшение вероятности его осевого сползания с оси, что в совокупности обеспечит существенное увеличение ресурса эксплуатации такого валка. Для повышения величины натяга между осью и бандажом с одновременным обеспечением допустимого с точки зрения хрупкой прочности уровня остаточных напряжений в бандаже проводят многократные индукционные нагревы поверхностного слоя бандажа до температуры, превышающей точку Acи соответствующей температуре закалки стали, с последующим спреерным охлаждением поверхности. Бандаж в форме трубы постоянного сечения изготавливают из особо высокопрочной Ni-Co-Mo стали мартенситного класса с карбидно-интерметаллидным упрочнением, обладающей высокими значениями прочностных и пластических характеристик, например из стали типа 25Н12М6К10 или 30Н12М6К10Б. Характерной особенностью этой стали является весьма низкая температура начала аустенитного превращения (Ac=570°C). После последней закалки проводят старение (отпуск), в процессе которого происходит наноструктурирование, связанное с выделением высокодисперсных частиц нанометрического диапазона (от 5 до 10 нм), а именно карбидной (MoC) и интерметаллидной (FeMo) фаз, что приводит к реализации оптимального сочетания свойств: с одной стороны, высокого предела прочности σ=2400 МПа, а с другой - высоких значений вязкости разрушения и трещиностойкости K=120 МПа∙м.

Description

Изобретение относится к области тяжелого машиностроения, в частности к производству путем термообработки бандажированных (составных) валков холодной и горячей прокатки.
Известны способы изготовления составных прокатных валков путем горячей посадки бандажа на ось. Передача крутящего момента при этом может осуществляться как за счет сил трения между поверхностями бандажа и оси, так и за счет дополнительных устройств и приспособлений, способствующих увеличению этих сил. Наиболее простым в изготовлении является валок, состоящий из высокопрочного бандажа и оси простой формы. В этом случае крутящий момент обеспечивается силами трения, возникающими за счет теплового натяга при посадке бандажа на ось. Эксплуатационные характеристики такого составного валка зависят от многих факторов, но в первую очередь, как показывает практика, от величины остаточных напряжений, удерживающих бандаж от проскальзывания и осевого сползания. Однако повышение напряжений, связанное с уменьшением величины теплового зазора (величина которого обычно находится в пределах 0,0003-0,0013 от номинального диаметра посадочной поверхности) при посадке бандажа, способно спровоцировать преждевременное хрупкое разрушение составного валка. Известным конструктивным приемом, позволяющим существенно и положительно влиять на характер распределения напряжений от натяга, является создание конусных скосов на посадочной поверхности оси вблизи от её торцов.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому способу и взятым в качестве прототипа является способ изготовления бандажированного прокатного валка [1], при котором увеличение пластичности бандажа и плотности сопряжения его с осью при одновременном сохранении высоких прочностных свойств достигают тем, что перед поверхностной закалкой бандажа с индукционного нагрева, собранного с осью в холодном состоянии с зазором, его подвергают многократному индукционному нагреву до температуры 500-700°С (т.е. выше температуры рекристаллизации стали бандажа, но ниже температуры ее точки Ас1) и последующему спреерному охлаждению до 60-120°С. С каждым циклом нагрева и охлаждения почти с неизменной интенсивностью происходит постепенная усадка бандажа по внутреннему диаметру с одновременным прогревом (в результате теплопередачи металла) глубинных слоев, контактирующих с посадочной поверхностью оси. Возникающий при этом термический наклеп не снижает пластических свойств металла по сечению бандажа. Пластическое деформирование внутренних слоев под действием температурных напряжений, возникающих в процессе нагрева и охлаждения бандажа, обеспечивает взаимное внедрение неровностей (шероховатостей) посадочных поверхностей бандажа и оси и плотное прилегание сопрягаемых поверхностей. Окончательная индукционная закалка, производимая сразу же после последнего термоцикла, обеспечивает необходимую твердость рабочей поверхности бандажа и еще более уплотняет соединение. При окончательном остывании бандажа под влиянием остаточных напряжений сжатия создается дополнительный натяг.
Недостатком указанного способа является то, что действующих температурных напряжений, возникающих в процессе предварительных циклических нагревов и охлаждений бандажа в интервале температур, не превышающих температуру Ас1, оказывается достаточно только для пластического деформирования неровностей и шероховатостей посадочных поверхностей, но недостаточно для деформирования глубинных слоев бандажа, контактирующих с посадочной поверхностью, уменьшающих вероятность его осевого сползания с оси.
Задачей предлагаемого изобретения является одновременное уменьшение возможности хрупкого разрушения бандажа валка и уменьшение вероятности его осевого сползания с оси, что в совокупности обеспечит существенное увеличение ресурса эксплуатации такого валка.
Указанную задачу решают тем, что для повышения величины натяга между осью и бандажом с одновременным обеспечением допустимого с точки зрения хрупкой прочности уровня остаточных напряжений в бандаже проводят многократные индукционные нагревы поверхностного слоя бандажа до температуры, превышающей точку Ас1 и соответствующей температуре закалки стали, с последующим спреерным охлаждением поверхности. Бандаж в форме трубы постоянного сечения изготавливают из особо высокопрочной Νί-Со-Мо стали мартенситного класса с карбидно-интерметаллидным упрочнением, обладающей высокими значениями прочностных и пластических характеристик, например из стали типа 25Н12М6К10 или 30Н12М6К10Б [2-4]. Характерной особенностью этой стали является весьма низкая температура начала аустенитного превращения (Ас1=570°С).
Таким образом, в отличие от прототипного способа предлагается принципиально другой, более широкий температурный интервал индукционных нагревов, обеспечивающий горячее пластическое деформирование внутренних слоев бандажа, не прогретых до закалочных температур, но уже перешедших в высокопластичное аустенитное состояние. Определяющим для предлагаемого способа является то, что дополнительно к термическим напряжениям, возникающим при циклических охлаждениях бандажа, добавляются структурные напряжения, возникающие из-за протекания мартенситного превращения в поверхностном слое стали бандажа в процессе многократных закалок. Результатом многократного повторения указанной операции термоциклирования является высоконадежная посадка бандажа на ось. Пластичное состояние внутренних слоев бандажа обеспечивается как особой отожженной структурой, так и разогревом за счет тепла, идущего от поверхности бандажа.
- 1 016354
После последней закалки проводят старение (отпуск), в процессе которого происходит наноструктурирование, связанное с выделением высокодисперсных частиц нанометрического диапазона (от 5 до 10 нм), а именно карбидной (Мо2С) и интерметаллидной (Ре2Мо) фаз, что приводит к реализации оптимального сочетания свойств стали: с одной стороны, высокого предела прочности σΒ=2400 МПа, а с другой стороны - высоких значений вязкости и трещиностойкости (К1с=120 МПа-м1/2).
Наружный размер бандажа должен иметь гарантированный припуск на проведение чистового точения после завершения посадки бандажа на ось. Размеры сопрягающихся поверхностей оси и бандажа должны обеспечить величину окончательного натяга в интервале 0,0015-0,006 от диаметра оси.
Собранный валок располагают в индукционной закалочной машине и за счет непрерывного перемещения кольцевого индуктора вдоль оси валка равномерно разогревают его поверхность до закалочной температуры. При достижении закалочной температуры индуктор выключают и спреером охлаждают бандаж до комнатной температуры. Количество термоциклов, необходимых для плотной посадки бандажа на ось, должно быть не менее 5. После завершения термоциклирования следует окончательный закалочный нагрев с последующим старением.
Пример реализации способа.
Бандаж в форме трубы постоянного сечения с наружным диаметром 180 мм, внутренним 130 мм и длиной 500 мм был изготовлен из особо высокопрочной стали мартенситного класса с карбидноинтерметаллидным упрочнением типа 25Н12М6К10.
Валок устанавливали вертикально в центрах индукционной закалочной машины и подвергали поверхностному нагреву и спреерному охлаждению водой.
Изменение посадочного диаметра бандажа определялось экспериментально после полного остывания бандажа без посадки на ось с помощью электронного микрометра с точностью измерения ±1 мкм на данной базе.
После 5 циклов нагрева до закалочной температуры 1100°С и охлаждения до комнатной температуры порядка 25°С, зазор между бандажом и осью исчезал, что гарантировало величину окончательного натяга в интервале 0,0015-0,006 от диаметра оси.
Окончательная закалка и последующее старение при 500°С обеспечили уровень прочности в поверхностном слое бандажа σΒ=2400 МПа, высокие значения пластических и вязких характеристик (δ=4,5%, ψ=30%, КСи=300 кДж/м2), в том числе трещиностойкости К1с=120 МПа-м1/2, что обеспечит существенное увеличение ресурса эксплуатации валка, полученного таким способом.
Использованные источники информации
1. А.с. СССР № 768835, МПК С2Ю 9/38, заявл. 28.12.1978.
2. Дисперсионное твердение высокопрочных Νί-Со-Мо-сталей./А.Г. Рахштадт, А.В. Канн, О.М. Ховова и др.//Металловедение и термическая обработка металлов. - 1985. - № 5. - С. 33-37.
3. Влияние условий аустенитизации на структурные превращения в фазонаклепанном аустените и свойства высокопрочной стали с карбидно-интерметаллидным упрочнением./А.Г. Рахштадт, О.М. Ховова, А.И. Плохих//Металловедение и термическая обработка металлов. - 1994. - № 5. - С. 15-21.
4. Исследование возможности создания композитных валков с наплавкой из стали 30Н12М6К10Б с карбидно-интерметаллидным упрочнением./В.Г. Лешковцев, А.М. Покровский, О.М. Ховова, А.И. Плохих//Металловедение и термическая обработка металлов. - 2009. - № 3. - С. 38-42.

Claims (3)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ изготовления высокопрочного бандажированного прокатного валка, заключающийся в том, что бандаж надевают на ось с предварительным тепловым натягом и проводят термоциклирование валка в виде многократных индукционных нагревов поверхностного слоя бандажа с его последующим спреерным охлаждением, отличающийся тем, что в качестве материала бандажа используют особо высокопрочную Νί-Со-Мо сталь мартенситного класса с карбидно-интерметаллидным упрочнением, для которой проводят указанные многократные индукционные нагревы до температуры, превышающей температуру аустенитного превращения Ас1 указанной стали и соответствующей ее закалочной температуре, что обеспечивает горячее пластическое деформирование внутренних слоев бандажа, не прогретых до закалочных температур, но уже перешедших в высокопластичное аустенитное состояние, за счет сложения термических напряжений, возникающих при циклических охлаждениях, и дополнительных структурных напряжений, возникающих из-за протекания мартенситного превращения в поверхностном слое стали бандажа в процессе многократных закалок; после последней закалки проводят старение, в процессе которого происходит наноструктурирование, связанное с выделением высокодисперсных частиц нанометрического диапазона (от 5 до 10 нм), а именно карбидной (Мо2С) и интерметаллидной (Ре2Мо) фаз, что приводит к реализации оптимального сочетания механических свойств стали: с одной стороны, высокого предела прочности σΒ=2400 МПа, а с другой стороны - высоких значений вязкости разрушения и трещиностойкости (К1с=120 МПа-м1/2).
  2. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве материала бандажа используют сталь типа 25Н12М6К10 или 30Н12М6К10Б.
  3. 3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что термоциклирование проводят не менее 5 раз путем нагрева поверхностного слоя бандажа до закалочной температуры 1100°С при температуре аустенитного превращения указанной стали бандажа Ащ=570°С и охлаждения до комнатной температуры, после последнего термоцикла проводят старение при температуре 500°С.
    Евразийская патентная организация, ЕАПВ
    Россия, 109012, Москва, Малый Черкасский пер., 2
EA201001063A 2010-05-20 2010-07-27 Способ изготовления высокопрочного бандажированного прокатного валка EA016354B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010120189/02A RU2429300C1 (ru) 2010-05-20 2010-05-20 Способ изготовления высокопрочного бандажированного прокатного валка

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201001063A1 EA201001063A1 (ru) 2011-12-30
EA016354B1 true EA016354B1 (ru) 2012-04-30

Family

ID=44758705

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201001063A EA016354B1 (ru) 2010-05-20 2010-07-27 Способ изготовления высокопрочного бандажированного прокатного валка

Country Status (3)

Country Link
EA (1) EA016354B1 (ru)
RU (1) RU2429300C1 (ru)
WO (1) WO2011145984A1 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108642236B (zh) * 2018-04-23 2020-03-10 北京科技大学 一种基于碳化钼作为钼源感应炉短流程冶炼含钼钢的方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU515813A1 (ru) * 1970-11-09 1976-05-30 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Способ изготовлени бандажированных валков холодной прокатки
FR2419329A1 (fr) * 1978-03-09 1979-10-05 Japan Steel Works Ltd Dispositif de chauffage par induction et de trempe pour un cylindre de travail utilise dans un processus de laminage a froid
GB2060000A (en) * 1979-08-23 1981-04-29 Westinghouse Electric Corp Method of treating tool steel die materials
SU1227698A1 (ru) * 1984-09-22 1986-04-30 Дружковский Метизный Завод Способ изготовлени бандажированных прокатных валков
DE4011825A1 (de) * 1990-04-12 1991-10-17 Kuesters Eduard Maschf Einrichtung zur induktiven beheizung von walzen
US5081760A (en) * 1989-06-26 1992-01-21 Hitachi, Ltd. Work roll for metal rolling
RU2087218C1 (ru) * 1995-07-06 1997-08-20 Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Прокатный валок

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU768835A2 (ru) * 1978-12-28 1980-10-07 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Способ изготовлени бандажированных валков холодной прокатки
JPS58221660A (ja) * 1982-06-15 1983-12-23 Kubota Ltd 孔型付圧延ロ−ル用複合スリ−ブの製造法
RU2011688C1 (ru) * 1992-07-20 1994-04-30 Череповецкий металлургический комбинат Способ изготовления составного ролика
RU2051188C1 (ru) * 1993-01-19 1995-12-27 Череповецкий металлургический комбинат Способ изготовления составного ролика
RU2266341C1 (ru) * 2004-09-22 2005-12-20 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" (ОАО "НЛМК") Способ термической обработки (улучшения) бандажа составного ролика

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU515813A1 (ru) * 1970-11-09 1976-05-30 Краматорский Научно-Исследовательский И Проектно-Технологический Институт Машиностроения Способ изготовлени бандажированных валков холодной прокатки
FR2419329A1 (fr) * 1978-03-09 1979-10-05 Japan Steel Works Ltd Dispositif de chauffage par induction et de trempe pour un cylindre de travail utilise dans un processus de laminage a froid
GB2060000A (en) * 1979-08-23 1981-04-29 Westinghouse Electric Corp Method of treating tool steel die materials
SU1227698A1 (ru) * 1984-09-22 1986-04-30 Дружковский Метизный Завод Способ изготовлени бандажированных прокатных валков
US5081760A (en) * 1989-06-26 1992-01-21 Hitachi, Ltd. Work roll for metal rolling
DE4011825A1 (de) * 1990-04-12 1991-10-17 Kuesters Eduard Maschf Einrichtung zur induktiven beheizung von walzen
RU2087218C1 (ru) * 1995-07-06 1997-08-20 Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Прокатный валок

Also Published As

Publication number Publication date
WO2011145984A1 (ru) 2011-11-24
RU2429300C1 (ru) 2011-09-20
EA201001063A1 (ru) 2011-12-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5611828B2 (ja) ベアリング用鋼から形成された回転要素又は回転リング
JP5958652B2 (ja) 面疲労強度に優れる軟窒化高周波焼入れ鋼部品
JP5535922B2 (ja) 鋼のための熱処理プロセス
RU2014130096A (ru) Высокопрочная бесшовная стальная труба для применения в нефтяной скважине, обладающая высокой стойкостью к растрескиванию под действием напряжений в сульфидсодержащей среде
JP6461478B2 (ja) 高周波焼入れ歯車及び歯車の高周波焼入れ方法
JP2014517149A5 (ru)
JP5093010B2 (ja) 熱間加工用金型
JP2008510070A (ja) 硬化鍛鋼部材の製造方法
JP5723232B2 (ja) 転動疲労寿命に優れた軸受用鋼材
JP6587993B2 (ja) ばね用鋼線およびその製造方法
ITMI20120755A1 (it) Metodo di trattamento termico per elementi in acciaio
JP4708158B2 (ja) 表面焼入れされた鋼および鋼の表面焼入方法
JP5403945B2 (ja) 転動疲労寿命に優れた機械部品の製造方法
EA016354B1 (ru) Способ изготовления высокопрочного бандажированного прокатного валка
JP2009287056A (ja) 転動疲労寿命に優れた機械部品の製造方法
JP5403946B2 (ja) 転動疲労寿命に優れた機械部品の製造方法
MX2018015999A (es) Varilla de alambre de acero, alambre de acero, y parte.
JP5972823B2 (ja) 冷間鍛造用鋼の製造方法
JP6922759B2 (ja) 鋼部材の製造方法
JP5424298B2 (ja) 円柱状部品の熱処理方法
CN106967927B (zh) 中心偏析减少的线材、钢丝及其制造方法
MX2016008907A (es) Barra de laminacion como herramienta interna en la produccion de cuerpos metalicos huecos sin costura y procedimiento para la produccion de un cuerpo metalico hueco.
JP6625420B2 (ja) 転動疲労寿命に優れた機械部品用鋼の製造方法
JP6282571B2 (ja) 高強度中空ばね用鋼の製造方法
KR101125958B1 (ko) 가변열처리장치 및 이를 이용한 고강도 고연성 신선재의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ KG MD TJ TM

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): BY KZ RU