DE9417314U1 - Rohr-T-Stück mit stark ausgezogenem und/oder gekrümmtem Abzweig und Werkzeug zum Herstellen von derartigen Rohr-T-Stücken aus geradlinigen Ausgangsrohrstücken nach dem Innenhochdruck-Umformverfahren - Google Patents
Rohr-T-Stück mit stark ausgezogenem und/oder gekrümmtem Abzweig und Werkzeug zum Herstellen von derartigen Rohr-T-Stücken aus geradlinigen Ausgangsrohrstücken nach dem Innenhochdruck-UmformverfahrenInfo
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Description
"Rohr-T-Stück mit stark ausgezogenem und/oder gekrümmtem Abzweig und Werkzeug zum Herstellen von derartigen Rohr-T-Stücken
aus geradlinigen Ausgangsrohrstücken nach dem Innenhochdruck-Umformverfahren"
Die Neuerung betrifft ein Rohr-T-Stück mit stark ausgezogenem und/oder gekrümmtem Abzweig und Werkzeug zum Herstellen von
derartigen Rohr-T-Stücken aus geradlinigen Ausgangsrohrstücken
nach dem Innenhochdruck-Umformverfahren.
Aus einem Beitrag von J. Tomasek "Automatisiertes Innendruckformen
von Rohrformstücken" in der Zeitschrift Blech Rohre Profile 38 (1991) 6, Seite 505 bis 508 geht ein Verfahren zum Herstellen
von Rohr-T-Stücken nach dem Innenhochdruckumformen als bekannt hervor. Ergänzend kann auch noch die DE-OS 20 19 439
genannt werden.
Bei dem bekannten Verfahren wird das Rohr-T-Stück aus einem unverzeigt
durchgehenden Ausgangsrohrstück durch Innenhochdruck umgeformt. Das Ausgangsrohrstück wird durch ein teilbares,
formgebendes, offen- und schließbares Formwerkzeug formschlüssig
umschlossen, welches eine der gewünschten Form des T-förmigen Rohrabzweiges entsprechende Aussparung aufweist. Das Innere
des nach außen abgedichteten Ausgangsrohrstückes wird - unter vollständiger Entfernung der vom Ausgangsrohrstück eingeschlossenen
Luft - mit Druckflüssigkeit gefüllt. Unter Aufbau eines fluidischen Hochdruckes im Innern des Ausgangsrohrstück und
durch axiales Hineinschieben der Stirnseiten des Ausgangsrohrstückes mit hoher Kraft in das Formwerkzeug und damit ausgelöstem
axialen Hinschieben von Rohrwandungswerkstoff zur Umformstelle hin wird Rohrwandungswerkstoff in die Aussparung des
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Formwerkzeuges eingepreßt und so die T-förmige Abzweigung ausgeformt
. Dabei wird der Wandungswerkstoff der Stirnseite der T-förmigen Abzweigung durch eine im Maße des Ausformens der Abzweigung
ausweichende Abstützung gegen übermäßiges Dehnen geschützt. Die Abstützung des Wandungswerkstoffes der Stirnseite
der T-förmigen Abzweigung erfolgt dort durch die Stirnseite eines beweglich geführten, ausweichenden Stößels, der seinerseits
über einen fluidisch beaufschlagten Kolben mit einer bestimmten, ggf. veränderbaren Gegenhaltekraft gehalten ist.
Die bekannte Vorrichtung zum Herstellen von Rohr-T-Stücken aus einem unverzweigten Ausgangsrohrstück nach dem Innenhochdruck-Umformverfahren
zeichnet sich folgendermaßen aus-. Es ist ein zweigeteiltes, formgebendes, offen- und schließbares, das Ausgangsrohrstück
formschlüssig umschließenden Formwerkzeug vorgesehen, welches eine der gewünschten Form des T-förmigen Rohrabzweiges
entsprechende Aussparung aufweist. Das Umformwerkzeug
enthält ferner zwei an die offenen Stirnseiten des eingelegten Ausgangsrohrstückes dichtend anlegbare, im Formwerkzeug beweglich
geführte Druckstempel, welche durch je einen Druckzylinder axial in das Formwerkzeug hineinschiebbar sind. Über wenigstens
einen der Druckstempel - unter vollständiger Entfernung der vom Ausgangsrohrstück eingeschlossenen Luft - ist Druckflüssigkeit
in das Innere des Ausgangsrohrstückes einfüllbar. In der Aussparung für den T-förmigen Abzweig ist die im Zusammenhang mit
dem Verfahren bereits erwähnte, kolbenartig ausgebildete, mit gesteuerter Gegenhaltekraft ausweichende Abstützung für den
Wandungswerkstoff der Stirnseite der T-förmigen Abzweigung geführt
.
Mit dem bekannten Verfahren bzw. dem bekannten Umformwerkzeug
können nur Rohr-T-stücke mit geradlinigem Abzweig hergestellt werden. Auch ist die ohne Reißer im Wandungswerkstoff darstellbare
Auszugslänge des Abzweiges zumindest bei Stahl relativ gering.
Bei Abgassammeirohren an Mehrzylinder-Brennkraftmaschinen werden
in aller Regel aus Platzgründen Rohr-T-stücke mit gekrümm-
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tem Abzweig gefordert. Ein solches T-Stück kann bisher nur
durch Zusammenschweißen eines geraden Rohrstückes mit einem Bogen hergestellt werden. Nachteilig daran ist nicht nur der umständliche
Fertigungsprozeß mit Anbringen einer Abzweigöffnung an dem geraden Rohrstück, Herstellen eines Rohrbogens, Anbringen
einer Überschneidungskontur an dem einen Ende des Bogens und Zusammenschweißen der Teile, sondern auch der Umstand, daß
es nicht auf einfache Weise möglich ist, Rohrbögen mit einem Krümmungsradius kleiner als dem Rohrdurchmesser herzustellen.
Nachdem letzteres jedoch für den Anwendungsfall AbgassammeIröhre
aus Platzgründen gefordert ist, muß der eng gekrümmte Rohrbogen aus zwei spiegelbildlichen, beispielsweise durch Tiefziehen
und Besäumen hergestellte Halbschalen zusammengeschweißt werden, was ebenfalls sehr umständlich, zeit- und kostenintensiv
ist, insbesondere weil dazu eine teure Presse und ein teures Tiefziehwerkzeug erforderlich ist. Im übrigen stellt sich
unabhängig davon, d.h. auch bei geradlinigen oder wenig gekrümmten Abzweigen das Erfordernis einer möglichst großen Auszugslänge,
um ein Anstückeln durch einen gesonderten Anschweißvorgang vermeiden zu können.
Aufgabe der Neuerung ist es, ein Rohr-T-Stück aufzuzeigen, das trotz stark ausgezogenem und/oder trotz eng gekrümmtem Abzweig
rationell und kostengünstig herstellbar ist; ferner soll ein entsprechendes Umformwerkzeug aufgezeigt werden, mit dem Rohr-T-Stücke
der angesprochenen Art rationell und kostengünstig hergestellt werden können.
Diese Aufgabe wird bezüglich eines Rohr-T-Stückes neuerungsgemäß
durch die Gesamtheit der Merkmale von Anspruch 1 (große Auszugslänge) oder durch die Gesamtheit der Merkmale von
Anspruch 2 (eng gekrümmter Abzweig) und bezüglich eines Umformwerkzeuges durch die Merkmale von Anspruch 7 (große Auszugslänge)
oder durch die Gesamtheit der Merkmale von Anspruch 8 (eng gekrümmter Abzweig) gelöst. Das Verdienst der Neuerung
lieg hierbei darin, die Erweiterungsmöglichkeit des bekannten Verfahrens des Innenhochdruckumformens im Hinblick auf die
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gestellte Aufgabe erkannt und praxistauglich aufgezeigt zu haben.
Die Vorteile der neuerungsgemäßen Ausgestaltung des Rohr-T-Stückes
bzw. der Vorrichtung liegen darin, daß Rohr-T-Stücke mit stark ausgezogenem und/oder mit gekrümmt geformtem Abzweig
in einem einzigen, einheitlichen Umformvorgang an ein unverzweigt durchgehendes Ausgangsrohrstück berstfrei ausgeformt
werden können und so eine rationelle Herstellung derartiger Teile überhaupt erst ermöglicht wird.
Zweckmäßige Ausgestaltungen der Erfindung können den Unteransprüchen
entnommen werden,- im übrigen ist die Neuerung anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispieles
nachfolgend noch erläutert; dabei zeigen:
Fig. 1 eine perspektivische Außenansicht eines luftspaltisolierten
Abgassammlers für eine Zylinderreihe einer Mehrzylinder-Brennkraftmaschine
,
Fig. 2 eine perspektivische Einzeldarstellung der inneren Bogen- und T-Stücke, die für den Abgassammler nach Figur
verwendbar sind, in der jeweiligen Einbaulage, jedoch mit in Axialrichtung größerem Abstand,
Fig. 3 einen Querschnitt durch den Abgassammler nach Figur 1 entlang der Schnittlinie III-III in Figur 1 oder in Figur
4,
Fig. 4 einen teilweisen Längsschnitt durch den Abgassammler nach Figur 1 bzw. 3 entlang der Schnittlinie IV-IV in
Figur 3,
Fig. 5 einen Querschnitt durch eines der T-Stücke nach Figur mit gekrümmtem Abzweig entlang der Schnittlinie V-V,
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Fig. 6 eine perspektivische Darstellung eines geradlinigen Ausgangsrohrstückes,
wie es für die Herstellung der T-Stükke verwendet wird,
Fig. 7 eine weitere, perspektivische Darstellung eines T-Stükkes mit gekrümmtem Abzweig in anderer Stellung als in
Figur 2 oder Figur 5,
Fig. 8 und 9 jeweils einen vertikalen Längsschnitt (Fig. 8) bzw. Querschnitt (Fig. 9) durch ein Werkzeug zum Herstellen
eines T-Stückes mit gekrümmtem Abzweig nach dem Innenhochdruck-Umformverfahren,
Fig. 10 eine vergrößerte Detaildarstellung einer Einzelheit X aus der Querschnittsdarstellung nach Figur 9,
Fig. 11 eine vergrößerte Detaildarstellung einer Einzelheit XI aus der Längsschnittsdarstellung nach Figur 8,
Fig. 12 eine vergrößerte und detailgerechtere Einzeldarstellung des flexiblen Kugeldornes, wie er in den Figuren 9 und
10 kleiner und vereinfacht dargestellt ist und
Fig. 13 bis 15 drei weitere Prinzipdarstellungen für flexible Dorne unterschiedlicher Ausführung mit flacher Stirnseite
auf der werkstück-zugewandten Seite.
Der in den Figuren 1, 3 und 4 dargestellte Abgassammler 1, der unter Verwendung der in den Figuren 2, 5 und 7 dargestellten
Bogenstücken 2 und 3 und T-Stücken 4 und 5 hergestellt ist, ist für eine Zylinderreihe einer Brennkraftmaschine mit drei Zylindern,
also für einen Sechs-Zylinder-V-Motor ausgebildet, der
mit zwei zumindest in grober Näherung spiegelbildlichen Abgassammlern der dargestellten Art bestückt wird. Der Abgassammler
1 ist doppelwandig mit einer Außenwandung 8 und einer Innenwandung 7 gestaltet, wobei zwischen den beiden Wandungen ein Luftspalt
13 als Wärmeisolierung vorgesehen ist. Diese besonders wirkungsvolle Wärmeisolierung dient dem Zweck, den nachgeschal-
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teten, nicht dargestellten Katalysator nach einem Motorstart möglichst schnell auf Betriebstemperatur zu bringen. Neben einer
guten Wärmeisolierung ist hierfür auch sehr wichtig, daß die Masse der inneren Wandungsteile 2 bis 5 möglichst gering
ist, so daß auch diese möglichst schnell Betriebstemperatur erreichen. Deshalb ist der doppelwandige Abgassammler 1 bezüglich
der Innenwandung 7 aus besonders dünnwandigen Bogen- und T-Stücken 2 und 3 bzw. 4 und 5 - Wandstärke s - zusammengesetzt,
die keine Tragfunktion für den gesamten Abgassammler zu erfüllen haben, sondern nur Gasführungsfunktion; im übrigen braucht
jedes Bogen- bzw. T-Stück jeweils nur sein Eigengewicht und die auf das jeweilige Stück ausgeübten Gaskräfte auszuhalten. Die
Außenwandung 8 ist aus zwei durchgehenden Halbschalen 9 und 10 im Bereich der Flansche 6 bzw. aus zwei weiteren Halbschalen 9'
und 10' im Bereich des längeren Bogenstückes 3 gebildet, die
über Seitennähte 11 bzw. 11' gasdicht miteinander verschweißt sind. Die beiden Halbschalen-Paare sind an ihrer gegenseitigen
Stoßstelle ineinander geschoben und durch eine Kehlnaht 12 gasdicht miteinander verschweißt. Die solcherart gebildete Außenwandung
8 übernimmt die Tragfunktion des Abgassammlers 1 und ist deshalb nicht nur aus zwei über längere Teilbereiche durchgehende
Halbschalen gebildet, sondern diese bestehen auch aus Stäbilitätsgründen aus einem dickeren Blech - Wandstärke W. Außer
der Tragfunktion kommt der Außenwandung 8 auch noch die Aufgabe der zuverlässigen Abdichtung des Abgassammlers 1 gegen
die Außenwelt zu, weshalb die Halbschalen 9 und 10 bzw. 91 und
■10' der Außenwandung 8 an allen Stellen stabil und zuverlässig dicht mit allen angrenzenden Teilen verschweißt sein müssen.
Mit Rücksicht auf die hohen Abgastemperaturen und die aggressiven Abgaskondensate muß zumindest der Werkstoff der Innenwandung
7 gut korrosionsbeständig sein. Nachdem sich auch der "Luft"-spalt 13 über die noch zu erläuternden Dehnspalte zwischen
den Bogen- und T-Stücken 2 bis 5 mit Abgas füllen und somit mit Abgaskondensaten in Berührung gelangen kann und nachdem
auch die Außenwandung 8 sehr hohe Temperaturen annehmen kann, gilt das Erfordernis einer guten Korrosionsbeständigkeit auch
für die Außenwandung.
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Da die Teile der inneren und die der äußeren Wandung 7 und 8 nicht nur beim Motorstart und nach dem Abstellen, sondern auch
bei Lastwechsel stark unterschiedliche Temperaturen aufweisen, dehnen sie sich auch dementsprechend unterschiedlich. Aus diesem
Grunde muß für einen geeigneten Dehnungsausgleich in Längsund in Querrichtung zwischen der Innen- und der Außenwandung 7
bzw. 8 gesorgt werden. Der Dehnungsausgleich in Längsrichtung, d.h. parallel zu den Flanschen 6, ist dadurch geschaffen, daß
die Bögen und T-Stücke 2 bis 5 axial gleitend mittels muffenartigen Rohrerweiterungen - Steckmuffen 14 - gleitend ineinandergesteckt,
aber hier nicht miteinander verschweißt sind. In Querrichtung, d.h. quer zu den Flanschen 6, ist ein Dehnungsausgleich
dadurch gebildet, daß die Bogen- und T-Stücke 2 bis nur einseitig mit den Flanschen 6 bzw. den Halbschalen 9 und
der Außenwandung 8 entlang einer Kreisnaht verschweißt sind, daß sie aber im übrigen frei in das Innere des von der Außenwandung
8 umschlossenen Raumes hineinragen; der Luftspalt 13 zwischen Innen- und Außenwandung ist wesentlich größer - Maß L
- als das temperaturbedingte maximal auftretende Maß einer Relativdehnung in Querrichtung. Weil die Bogen- und T-Stücke aus
den genannten Gründen zwar annähernd dichtend aber axial nachgiebig aneinander anschließen müssen, ist es nicht möglich, die
Innenwandung 7 als ganzes oder auch nur bezüglich der einzelnen Bogen- und T-Stücke nach dem Vorbild der Außenwandung aus Halbschalen
zu bilden. Vielmehr müssen die Teile der Innenwandung zumindest im Bereich ihrer gegenseitigen Anschlüsse sich paßgenau
ineinanderstecken lassen, was mit Schalenkonstruktionen nicht ohne weiteres möglich ist, sondern nur mit Bogen- und T-Stücken
von exakt definierter Querschnitsform, vorzugsweise von Kreisform an den Anschlußstellen. Ein weiterer Grund, weshalb
man hier Halbschalenkonstruktionen vermeidet, liegt in Folgendem: Bei einer Halbschalenkonstruktion für das Innenrohr würde
der Abgasstrom auf die Schweißnaht treffen und die zu erwartende Lebensdauer bzw. Haltbarkeit des Innenrohres im Vergleich zu
einer nahtlosen Herstellungsweise vermindern.
Da in einem Motorraum in aller Regel nur sehr wenig Platz zur Verfügung steht, muß der Abgassammler möglichst platzsparend
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gestaltet werden. Aus diesem Grund ist es erforderlich, daß von den T-Stücken zumindest eines - in Figur 2 das zweite T-Stück
5 - mit einem gekrümmten Abzweig 15 versehen ist, damit sich der Abgassammler platzsparend in den verbleibenden Raum hineinpassen
läßt. Bei einem Vierzylinder-Abgassammler müßten mindestens
zwei der erforderlichen drei T-Stücke gekrümmte Abzweige enthalten. Andere dünwandige T-Stücke aus korrosionsfestem
Stahl sollen einen möglichst lang ausgezogenen Abzweig aufweisen. Die vorliegende Erfindung befaßt sich mit der Problematik
einer rationellen Herstellung derartiger Rohr-T-Stücke mit gekrümmtem oder besonders langem Abzweig.
Beispielsweise handelt es sich bei den dünnwandigen Rohr-T-Stücken
4 oder 5 um solche aus einem korrosionsbeständigen, legierten Stahl, bei denen die Wandstärke s etwa maximal 10 %,
vorzugsweise etwa 3 bis 6 % des Durchmessers D des Rohr-T-Stückes entspricht. Der Durchmesser des Abzweiges ist zu dem
des Basisrohrabschnittes im Bereich von etwa ± 25% durchmessergleich. Die von der Wandung des Basisrohrabschnittes aus
gemessene Länge des geradlinigen Abzweiges entspricht mindestens etwa dem 0,75-fachen des Abzweigdurchmessers, sie ist
also relativ groß für den genannten Werkstoff. Der Abzweig 15 des Rohr-T-Stückes 5 verläuft mit seiner Mittellinie gekrümmt,
wobei der Krümmungsradius R etwa dem 0,7- bis 1,.2-fachen des Abzweigdurchmessers D entspricht, d.h. der Abzweig 15 ist relativ
eng gekrümmt, was ebenfalls schwierig herstellbar ist. Die Rohr-T-Stücke 4 bzw. 5 sind - abgesehen von einer etwaigen
Naht des Ausgangsrohrstückes 16 - insbesondere im Bereich des Überganges vom Basisrohrabschnitt in den Abzweig nahtfrei-einheitlich
ausgebildet. Der nahtfrei durchgehende Wandverlauf ist
darüber hinaus im Übergangsbereich vom Basisrohrabschnitt in den Abzweig strömungsgünstig gerundet. Beide Rohr-T-Stücke sind
jeweils aus einem unverzweigt durchgehenden Ausgangsrohrstück 16 durch Innenhochdruck-Umformung (IHU) in einem teilbaren
Formwerkzeug (17) gefertigt und weisen in dem dem Abzweig gegenüberliegen Wandungsbereich des Basisrohrabschnittes Stauchungszonen
auf.
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Die Neuerung bedient sich zur Herstellung der gewünschten Rohr-T-Stücke
des an sich bekannten Innenhochdruck-Umformens, mit
dem jedoch bisher in Stahl nur kurze geradlinige Abzweige an T-Stücken angeformt werden konnten.
Nachfolgend sei zunächst an Hand der Figuren 8 und 9 das Formwerkzeug
17 zur Herstellung des Rohr-T-Stückes mit gekrümmtem Abzweig beschrieben: Es besteht im wesentlichen aus zwei gesenkartigen
Werkzeugformen, nämlich einer unteren (33) und einer oberen Werkzeugform 35, die entlang einer Formteilungsfläche
spaltfrei zusammenfügbar sind und die gemeinsam eine sich dies- und jenseits der Formteilungsfläche erstreckende, formgebende
Aussparung 22 zwischen sich einschließen. Die Aussparung entspricht ihrer Form nach der Außenkontur des fertigen, herzustellenden
Rohr-T-Stückes 5 mit gekrümmtem Abzweig 15. Dabei geht jedoch die Aussparung im Bereich eines jeden Stutzens des
Rohr-T-Stückes jeweils in eine Aufnahmebohrung für einen Druckstempel über, worauf weiter unten noch näher eingegangen werden
soll. Die untere Werkzeugform 33 ist an einer - u.U. auch mehrteilig ausgebildeten - Basisplatte 32 befestigt, die ihrerseits
auf einem Tisch einer Presse festgeschraubt ist. Die Basisplatte 32 trägt an den beiden Seiten, die quer zur Längsachse des
Rohr-T-Stückes 5 bzw. der Aussparung 22 ausgerichtet sind, vertikal aufragende Stützwangen 36, an denen Druckzylinder 23 für
die gleichachsig zu den Aufnahmebohrungen der Aussparung 22 liegende Druckstempel 2 0 gehaltert sind. Eine weitere, ebenfalls
mit der Basisplatte verbundene Stützwange 3 7 ist quer zum Abzweig 15 ausgerichtet; sie trägt einen Druckzylinder 29 für
einen Stößel 27, der in einer entsprechenden Aufnahmebohrung verfahrbar ist. Die obere Werkzeugform ist mit einer Hubplatte
34 verbunden, die ihrerseits mit dem heb- und senkbaren Stößel einer Presse verschraubt ist. Die Hubplatte trägt unterseitig
Aufnahmetaschen, die beim Absenken der oberen Werkzeugform 3 5 und Schließen des Formwerkzeuges 17 sich über die oberen Enden
der Stützwangen drüberstülpen und diese auch oberseitig formschlüssig in Horizontalrichtung gegen Ausweichen abstützen. Dadurch
können die jeweils zugeordneten Druckstempel 2 0 bzw. der
Stößel 2 7 mit großer Kraft in die entsprechenden Aufnahmeboh-
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rungen der Werkzeugformen hineingedrückt und eine große Axialkraft
auf das Werkstück ausgeübt werden. Auch in Vertikalrichtung müssen die beiden Werkzeugformen 33 und 35 in geschlossenem
Zustand mit hoher Kraft zusammengehalten werden, damit sie nicht durch den hohen Innendruck im Werkstück auseinandergedrückt
werden können.
Die Aussparung 22 innerhalb des Formwerkzeuges 17 besteht aus einer der Fertigform des zu erzeugenden T-Stückes entsprechenden,
bezüglich des durchgehenden Rohrteiles meist kreis- oder ovalzylindrischen, wenn auch nicht immer geradlinigen Aufnahmebohrung,
die sich beidseitig oberhalb und unterhalb der Formteilungshälfte erstreckt und die in ihrem lichten Durchmesser
geringfügig größer ist als der Durchmesser des Ausgangsrohrstückes 16, aus dem das Rohr-T-Stück 5 gefertigt werden soll.
Aufgrund des geringen Übermaßes läßt sich das Ausgangsrohrstück leicht und behinderungsfrei in das Werkzeug einlegen. Seitlich
geht die Aussparung 22 in einen quer abzweigenden Kanal über, der seinerseits gekrümmt ist; allerdings schließt sich an einen
bereichsweise gekrümmten Kanal von kreisförmigem Querschnitt eine geradlinige Aufnahmebohrung 28 an.
Die beidseitig in die Längsachse der Aussparung 22 einführbaren Druckstempel 20 sind hohlgebohrt und mit einer Zulaufbohrung 24
versehen, die in einen Druckflüssigkeitsanschluß 3 8 übergeht, so daß von außen Druckflüssigkeit mit hohem Druck ins Innere
des Ausgangsrohrstückes eingeführt werden kann. Die Druckstempel 20 weisen an ihrem vorderen Bereich eine leicht konische
Erweiterung 47 sowie axial versetzt dahinter eine um das Maß der Wandstärke des Ausgangsrohres nach außen springende Schulter
2 0 auf, so daß bei einem axialen Einführen der Stempel in das geschlossene, mit einem Ausgangsrohrstück 16 bestückte
Formwerkzeug die Druckstempel 20 zunächst aufweitend in die
Stirnseiten 16' des Ausgangsrohrstückes einfahren, so daß sich die Wandung des Ausgangsrohrstückes stramm an den Druckstempel
20 und an die Schulter 48 anlegt. Dadurch kommt es nicht nur zu einer Abdichtung zwischen Ausgangsrohrstück 16 und Druckstempel
20 im Bereich der Stirnseite 16', sondern auch zu einer engen,
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eine Faltenbildung verhindernden Anlage des Ausgangsrohrstückes an der formgebenden Oberfläche des Formwerkzeuges. Der Stempel
20 weist funktionsbedingt gegenüber der Aufnahmebohrung im Werkzeug ein gewisses Spiel auf, so daß er nicht unmittelbar
durch die Aufnahmebohrung geführt wird, jedoch kommt mittelbar über den Wandungswerkstoff des Ausgangsrohres eine gewisse Führung
des Stempels auch in der Aufnahmebohrung zustande, was hier jedoch weniger von Bedeutung ist.
Nachdem die Druckstempel 20 sich lediglich mit dem konischen Teil 47 axial schnäbelnd an die Stirnseiten 16' des eingelegten
Ausgangsrohrstückes 16 angelegt haben, werden sie in diesem Stadium zunächst festgehalten,- es kann dann das Innere des Ausgangsrohrstückes
entlüftet und bei mäßigem Druck mit Druckflüssigkeit aufgefüllt werden. Erst danach werden die Stempel vollständig
bis zur strammen axialen Anlage der Schulter 48 an der Stirnseite 16' in das Ausgangsrohr eingeschoben, so daß es zu
einer auch gegen hohe Drücke flüssigkeitsdichten Abdichtung
zwischen Stempel und Rohr kommt. Der Zustand des flüssigkeitsgefüllten
Ausgangsrohrstückes 16 und der dichtend eingeführten Stempel 2 0 ist in Figur 11 dargestellt, wobei jedoch noch kein
Umformdruck aufgebaut ist, so daß das Ausgangsrohrstück im
mittleren Bereich noch seinen ursprünglichen Durchmesser besitzt und dort ein deutliches Spiel zur Aussparung 22 aufweist.
Das Befüllen des Ausgangsrohres mit Arbeitsflüssigkeit als gesonderter
Verfahrensschritt kann vermieden werden, wenn das untere Werkzeugteil in eine mit Arbeitsflüssigkeit gefüllte Wanne
gestellt wird, so daß auch bei geöffnetem Werkzeug der untere Werkzeugteil mit seiner Oberkante um mindestens den halben
Rohrdurchmesser unterhalb des Flüssigkeitsspiegels liegt.
Nach dem Befüllen und Abdichten wird Druck im Innern des Ausgangsrohres
aufgebaut und auf hohe Werte gesteigert. Mit zunehmendem Innendruck im Inneren des Ausgangsrohrstückes wird über
die Stempel 20 axial Kraft auf die Stirnseiten 16' des Ausgangsrohrstückes ausgeübt, so daß Wandungswerkstoff axial zur
Mitte hin verschoben wird. Die Größe der Nachschubkräfte richtet sich nach der Höhe des Innendruckes; der Innendruck ist die
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Führungsgröße für die an den Druckzylindern 23 eingesteuerten
Drücke. Je höher der Innendruck ist, um so höher sind auch die Nachschubkräfte. Der hohe im Bereich von mehreren tausend Bar
liegende Innendruck verhindert eine Faltenbildung des Wandungswerkstoffes
während der Stauchbewegung. Gleichzeitig wird durch den Innendruck der Wandungswerkstoff in die quer abragende, den
Abzweig abbildende Aussparung ausgeblasen. Die Mantellinien der Aussparung für den T-förmigen Abzweig 15 sind gekrümmt entsprechend
dem Krümmungsradius R der Mittellinie dieses Abzweiges. In der partiell torusförmig ausgebildeten Aussparung des Abzweiges
ist ein flexibler Dorn mit einem Stützkörper 25 an der werkstückzugewandten Stirnseite axial beweglich geführt, der
sich über den in der Aufnahmebohrung 28 mit Spiel beweglichen Stößel 27 an dem Druckzylinder 29 abstützt, über den eine definierte
Gegenhaitekraft aufgebaut werden kann. Auch der zeitliche
bzw. prozeßabhängige Verlauf der Gegenhaltekraft ist im wesentlichen
durch die Höhe des Innendruckes bestimmt, der auch bezüglich der Gegenhaltekraft als Führungsgröße dient. Und zwar
wird - abgesehen von einem kurzen freien Ausblasen ohne Gegenhaltung - zunächst trotz ansteigenden Innendruckes mit annähernd
konstanter Kraft gegengehalten; erst wenn der Innendruck größenordnungsmäßig etwa die Hälfte seines Maximalwertes erreicht
hat, wird mit ansteigender Kraft gegengehalten.
Bei dem in den Figuren 9 und 10 dargestellten Ausführungsbeispiel ist der Stützkörper kugelförmig mit einer kugelförmigen
Stützfläche 18 ausgebildet, wobei der Kugeldurchmesser D etwa dem Durchmesser d des Abzweiges 15 entspricht. Der Vollständigkeit
halber sei erwähnt, daß bedarfsweise auch andere, kugelähnliche Formen, z.B. Ellipsoide oder optimierte Freiformen an
dieser Stelle einsetzbar sind. Der flexible Dorn 26 ist bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel durch mehrere hintereinander angeordnete,
gleiche, schüsseiförmige Teilkugelglieder 30 gebildet, die auf der einen Seite durch eine konvexe und auf der gegenüberliegenden
Seite durch eine konkave Kugelfläche von untereinander gleichen Kugeldurchmesser D begrenzt sind,- dabei
entspricht der Kugeldurchmesser etwa dem Durchmesser d des Abzweiges 15. Der kugelförmige Stützkörper 25 ist aus zwei Teilen
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25a und 25b zusammengesetzt und bildet so eine Vollkugel. Die Teile des flexiblen Dornes 2 6 sind durch ein mittig durch, ihn
hindurchgeführtes Zugseil 40 zusammengehalten und an dem Stößel 27 befestigt. Das dem Stößel 27 unmittelbar benachbart liegende,
als Adapterstück zwischen Kolben und Gliederdorn fungierende Übergangsglied 30' braucht nur auf der werkstückzugewandten
Seite konkav kugelförmig gestaltet zu sein, wogegen es auf der stößelzugewandten Seite abgeflacht ist. Der Vollständigkeit
halber sei erwähnt, daß auch eine Alternativform des Gliederdornes
und des Übergangsgliedes denkbar ist, bei der die werkstückzugewandten Seiten der schüsseiförmigen Teilkugelglieder
konvex und die werkstückabgewandten Seiten konkav geformt sind.
Grundsätzlich kann schon unmittelbar von Beginn des Ausformens des Abzweiges an dessen Stirnseite abgestützt und dadurch gegen
übermäßiges Dehnen geschützt werden. Zweckmäßiger ist es jedoch, wenn das Schützen des Wandungswerkstoffes der Stirnseite
21 der T-förmigen Abzweigung 15 gegen übermäßiges Dehnen erst nach einer gewissen freien Anfangsausformung des Abzweiges einsetzt.
Beim Ausblasen des axial zur Umformstelle hin geschobenen Wandungswerkstoffes in den quer abragenden Aussparungsteil
hinein bildet sich zunächst eine kleine "Blase", die sich frei in den Aussparungsteil hinein auswölbt, ohne an ihrer Stirnseite
21 abgestützt zu sein. Dabei dehnt sich die freie "Blase" im nicht wandberührenden Bereich radial aus und nimmt in der
Wandstärke ab, was jedoch der Wandstärke der Umfangswandung des auszublasenden Abzweigs zugute kommt. Nachdem die Wandungspartie
im Bereich der Stirnseite des ausgeblasenen Abzweigs später abgeschnitten wird, ist man bestrebt, den Werkstoff dieses
Werkstückteiles möglichst dünn auszuziehen. Ab einem bestimmten Ausblaszustand muß jedoch der Wandungswerkstoff der Stirnseite
21 durch eine im Maß des Ausformens der Abzweigung ausweichende Abstützung gegen übermäßiges Dehnen geschützt werden, damit die
"Blase" nicht platzt. Die optimale freie Ausblaslänge muß empirisch ermittelt werden. Beim Herstellen von Rohr-T-Stücken mit
geradem Abzweig wurde eine freie Ausblaslänge von 3 8 % des
Rohrdurchmessers oder - bei 40 mm"Rohrdurchmesser - von 15 mm
als optimal erfunden. Beim Herstellen von gekrümmten Abzweigen
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wird sich hieran nichts Grundsätzliches ändern, jedoch konnten noch keine Optimierungsversuche in dieser Hinsicht durchgeführt
werden. Das erwähnte Abstützen erfolgt durch die Stützfläche 18 an der Vorderseite des flexiblen Domes 26. Beim Zurückweichen
der Stützfläche 18 entsprechend der zunehmenden Ausformung weicht der Stützkörper entlang einer gekrümmten Bewegungslinie
19 aus und folgt dabei den Mantellinien der Aussparung für den T-förmigen Abzweig.
Es wurde bereits erwähnt, daß der Stützkörper kugelförmig mit einem dem Durchmesser des Abzweiges entsprechenden Kugeldurchmesser
D ausgebildet ist. Aufgrund dieser Gestaltung legt sich der Wandungswerkstoff der Stirnseite 21 während des zunehmenden
Ausblasens an die Kugel zunächst nur mittig und punktuell an. Aufgrund der Reibung zwischen Wandung 21 und Stützkörper 25 im
Berührungsbereich wird dort eine Dehnung weitgehend unterbunden; bei weiter fortschreitendem Ausblasen dehnt sich der Wandungswerkstoff
zunächst in zentrifugaler Richtung aus dem nicht abgestützten Bereich, so daß aus diesem Bereich der Wandungswerkstoff
ausgezogen wird. Mit zunehmender Dehnung legt sich die Stirnseite 21 an eine zunehmend größer werdende Fläche an
dem Stützkörper an, wobei diese Kontaktfläche mittig von innen
nach außen anwächst. Am Außenrand der Kontaktfläche ist die Zugspannung in der Stirnseite am größten, so daß hier der Werkstoff
am meisten fließt. Das Fließen wird in dem Moment reduziert, in dem es zu einer satten Anlage an der Kugeloberfläche
kommt. Die Stelle der maximalen Spannung hat sich wieder ein Stück weit nach außen verlagert. Aufgrund dieser Vorgehensweise
wird erreicht, daß der Wandungswerkstoff aus dem Bereich der
Stirnseite radial nach außen ausgezogen wird. Diese Stirnseite wird später ohnehin abgeschnitten; sie darf infolgedessen ohne
weiteres extrem dünn ausgezogen werden. Der hier ausgezogene Wandungswerkstoff findet sich später im Endbereich des Abzweiges
teilweise wieder. Aufgrund der Kugelform des Stützkörpers 25 wird nicht nur ein radiales Ausziehen des Werkstoffes im Bereich
der Stirnseite 21 erzielt, sondern es ergeben sich auch sehr enge Übergangsradien zwischen der Stirnseite und den Umfangsflachen
des Abzweiges, wie die Erfahrung zeigt. Aufgrund
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dessen kann eine größere Länge der Umfangsflache des Abzweiges
ausgenutzt werden im Vergleich zu einer planen Abstützfläche im Bereich der Stirnseite 21.
Durch den hohen Innendruck im Inneren des Werkstückes - es können Drücke bis zu 4000 bar und darüber zur Anwendung gelangen wird
die Wandung des Werkstückes mit hoher Kraft an die formgebende Wandung des Formwerkzeuges angepreßt. Gleichzeitig soll
aber durch axiales Hineinschieben der beiden Druckstempel 2 0
Wandungswerkstoff zur Umformstelle hin verschoben werden. Um
trotz der hohen Anpreßkräfte bei diesem Verschieben keine Falten in den Rohrwandungswerkstoff hineinzudrücken, ist es zweckmäßig,
wenn die Reibung zwischen der Außenfläche des Ausgangsrohres 16 und der formgebenden Oberfläche des Werkzeuges durch
einen reibungsvermindernden Überzug herabgesetzt wird. Hierzu kann beispielsweise eine Suspension von Feinpartikeln von Festschmierstoffen
wie Graphit, Molybdändisulfid oder pigmentierte Öle auf das Ausgangsrohr 16 und/oder auf die formgebenden Oberflächen
des Formwerkzeuges 17 aufgetragen werden. In dieser Hinsicht bestehen noch gewisse Entwicklungsreserven, was die
optimale Auswahl aus und/oder Kombination von an sich bekannten Schmierstoffen anlangt.
Bei dem in den Figuren 9 und 10 dargestellten flexiblen Dorn 26 und bei der in der Figur 12 dargestellten Abwandlung des flexiblen
Domes 26' ist dieser durch Teilkugel-Glieder 30 bzw. 30' und einen kugelförmigen Stützkörper 25 gebildet. Da zum Entnehmen
des fertig geformten Rohr-T-Stückes aus dem Formwerkzeug der
kugelförmigen Stützkörper und mit ihm der gesamte flexible Dorn mindestens um das Eintauchmaß des Stüzkörpers in die Stirnseite
des Abzweiges - siehe Figur 5, strich-punktierte Kontur - zurückgezogen
werden müssen, ist im Innern des flexiblen Dornes etwa mittig ein flexibles Zugelement, insbesondere ein Zugseil
40 angeordnet, das mit dem Stützkörper zugfest verbunden ist. Seitens des extern angeordneten Betätigungsorganes 29 kann der
flexible Dorn damit zurückgezogen werden. In den Figuren 13 bis 15 sind verschiedene andere Ausführungsbeispiele des flexiblen
Dorns dargestellt.
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16 -'."
Bei dem in Figur 13 dargestellten Ausführungsbeispiel eines
flexiblen Börnes 41 ist die Flexibilität dadurch gebildet, daß er im wesentlichen aus einem gummielastischen Werkstoff besteht.
Aufgrund der Inkompressibilität dieses Werkstoffes und aufgrund dessen, daß der flexible Dorn 41 in einem gebogenen
Kanal geführt ist, kann er sehr hohe Kräfte bzw. Drücke von dem Stößel 27 auf den vorderseitig angebrachten Stützkörper 25'
übertragen. Letzterer ist als flache Scheibe ausgebildet, die ebenso wie der Stößel 27 - fest haftend mit dem gummielastischen
Werkstoff verbunden ist. Zweckmäßigerweise sollten am Umfang des gummielastischen Körpers reibungsverminderte Schuppen
angebracht werden, die die Reibung zwischen gummielastischem Werkstoff und Kanalwandung herabsetzen. Eine Aufdickung des
flexiblen Dornes durch axiale Druckkräfte sollte durch eine flexible Bandagierung verhindert werden.
Der in Figur 14 dargestellte flexible Dorn 42 ist - ähnlich wie bei den Ausführungsbeispielen nach den Figuren 9, 10 und 12 ebenfalls
durch Teilkugel-Glieder 30 und 30' gebildet, wobei jedoch der Stützkörper 25" wesentlich anders gebildet ist als
bei den zuvor erwähnten Ausführungsbeispielen. Und zwar ist hier das werkstückzugewandte Endglied des flexiblen Dornes
scheibenförmig mit einem Verhältnis von Länge zu Durchmesser
von beispielsweise 0,43 ausgebildet; die dem Werkstück zugewandte Stützfläche ist auch bei diesem Ausführungsbeispiel
flach gestaltet; selbstverständlich sind hier auch andere Formen, z.B. Kugel, Ellipsoid oder eine andere optimierte Freiform
denkbar. Die dem letzten Teilkugel-Glied zugewandte Seite des Stützkörpers 25" weist ebenfalls eine Kugelfläche auf, mit der
er sich beweglich an dem flexiblen Teil des Dornes 42 abstützen kann. Axial in der Nähe der beiden stirnseitigen Endkanten des
Stützkörpers 25" sind am Umfang jeweils Führungskränze 46 angebracht;
dazwischen ist der Stützkörper tailliert. Aufgrund dieser Ausgestaltung kann der Stützkörper 25" durch einen gekrümmt
verlaufenden Kanal etwa rechtwinklig zu dessen Mittellinie hindurchgeführt werden, wobei er sich ähnlich bewegt wie ein Rohrpos
tbehälter. Um die Umlenkbewegung im Krümmungsbereich des Ka-
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nales zu unterstützen, ist exzentrisch an dem Stützkörper 25"
eine Zugstange 45 angebracht; und zwar liegt diese im kurveninneren Bereich des Kanales bzw. der entsprechenden Umfangsstelle
des Stützkörpers 25". Dadurch kann bei Zug an der Zugstange 45 der Stützkörper im kurveninneren Bereich festgehalten werden,
so daß er im kurvenäußeren Bereich eine Schwenkbewegung vollführt und stets annähernd senkrecht zur Mittellinie steht. Bei
der Rückzugsbewegung kann eine entgegengesetzte Schwenkbewegung begünstigt werden durch ein im Bereich der Mittellinie angebrachtes
Zugseil 45'. Durch Zug an dem Zugseil 45' und gegebenenfalls
einen Druck an der Zugstange 45 kann der Stützkörper 25" auch bei der Rückzugsbewegung sicher durch den gekrümmten
Kanal hindurchgeführt werden.
Bei dem in Figur 15 dargestellten Ausführungsbeispiel ist kein flexibler Dorn vorgesehen. Vielmehr ist bei dem dort gezeigten
Ausführungsbeispiel die ebenfalls eben dargestellte Stützfläche 18 dadurch stets orthogonal zur gekrümmten Mittellinie 19 der
gekrümmten Aussparung für den Abzweig gehalten, daß ein in sich unbeweglicher, torusförmiger Kolben 43 in einem entsprechend
gestalteten, torusförmigen Kanal 44 gleitbeweglich geführt ist.
Der torusförmige Kolben 43 ist in seiner zurückgezogenen Endstellung in Figur 15 in vollen Linien dargestellt, wogegen die
vorgeschobene Ausgangsstellung zu Beginn des Ausblasvorganges strichpunktiert angedeutet ist. Der torusförmige Kolben 43 und
der zugehörige Kanal 44 weisen eine Krümmung bzw. einen entsprechenden Krümmungsradius R auf, der mit der Krümmung des zu
erzeugenden Abzweiges übereinstimmt; der in einer Ebene gekrümmte Kanal erstreckt sich in der selben Ebene wie der zu erzeugende
Abzweig 15. An der werkstückabgewandten Seite des torusf
örmigen Kolbens ist ein geradliniger und ebenfalls unbiegsamer Stößel 27 schwenkbar angelenkt, was beim dargestellten
Ausführungsbeispiel· unter Zwischenschaltung einer Druckkugel 31 realisiert ist. Nachdem der Stößel 27 relativ weit in den gekrümmten
Bereich des Kanales 44 eintauchen muß und eine relative Schwenkbewegung zum torusförmigen Kolben 43 in der Größenordnung
von mindestens 45° ausführt, ist der Stößel 27 an zwei gegenüberliegenden Umfangsseiten entsprechend abgeschrägt. Ganz
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analog zu dem in Figur 9 dargestellten Ausführungsbeispiel des Formwerkzeuges ist - übrigens bei allen Ausführungsbeispielen
nach den Figuren 13 bis 15 - der Stempel 27 seinerseits an einem mit definierter Kraft axial nachgebenden Betätigungsorgan
29 abgestützt.
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Claims (13)
1) Dünnwandiges Rohr-T-Stück (4) aus Stahl, insbesondere aus einem korrosionsbeständigen, legierten Stahl,
> bei dem die Wandstärke (s) des Rohr-T-Stückes (4) etwa maximal
10 %, vorzugsweise etwa 3 bis 6 % des Durchmessers (D) des Rohr-T-Stückes (4) entspricht,
> mit einem zum Basisrohrabschnitt im Bereich von etwa ± 25% etwa durchmessergleichen Abzweig,
> bei dem die von der Wandung des Basisrohrabschnittes aus gemessene Länge des Abzweiges mindestens etwa dem 0,75-fachen
des Abzweigdurchmessers (D) entspricht,
> das Rohr-T-Stück (4) ist - abgesehen von einer etwaigen Naht des Ausgangsrohrstückes (16) - insbesondere im Bereich
des Überganges vom Basisrohrabschnitt in den Abzweig nahtfrei
-einheitlich ausgebildet,
> der nahtfrei durchgehende Wandverlauf ist im Übergangsbereich
vom Basisrohrabschnitt in den Abzweig strömungsgünstig gerundet,
> das Rohr-T-Stück (4) ist aus einem unverzweigt durchgehenden Ausgangsrohrstück (16) durch Innenhochdruck-Umformung
(IHU) in einem teilbaren Formwerkzeug (17) gefertigt und weist in dem dem Abzweig gegenüberliegen Wandungsbereich
des Basisrohrabschnittes Stauchungszonen auf.
2) Dünnwandiges Rohr-T-Stück (5) aus Stahl, insbesondere aus einem korrosionsbeständigen, legierten Stahl,
> bei dem die Wandstärke (s) des Rohr-T-Stückes (5) etwa maximal
10 %, vorzugsweise etwa 3 bis 6 % des Durchmessers (D) des Rohr-T-Stückes (5) entspricht,
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> mit einem zum Basisrohrabschnitt im Bereich von etwa ± 25% etwa durchmessergleichen Abzweig (15),
> der Abzweig verläuft mit seiner Mittellinie gekrümmt, wobei der Krümmungsradius (R) etwa dem 0,7- bis 1,2-fachen des
Abzweigdurchmessers (D) entspricht,
> das Rohr-T-Stück (5) ist - abgesehen von einer etwaigen Naht des AusgangsrohrStückes (16) - insbesondere im Bereich
des Überganges vom Basisrohrabschnitt in den Abzweig (15) nahtfrei-einheitlich ausgebildet,
> der nahtfrei durchgehende Wandverlauf ist im Übergangsbereich
vom Basisrohrabschnitt in den Abzweig (15) strömungsgünstig gerundet,
> das Rohr-T-Stück (5) ist aus einem unverzweigt durchgehenden
Ausgangsrohrstück (16) durch Innenhochdruck-Umformung (IHU) in einem teilbaren Formwerkzeug (17) gefertigt und
weist in dem dem Abzweig gegenüberliegen Wandungsbereich des Basisrohrabschnittes Stauchungszonen auf.
3) Vorrichtung zum Herstellen von Rohr-T-Stücken (5) aus einem unverzweigt durchgehenden Ausgangsrohrstück (16) durch Innenhochdruck-Umformung
(IHU),
> mit einem zweigeteilten, formgebenden, offen- und schließbaren,
das Ausgangsrohrstück (16) umschließenden Formwerkzeug
(17), welches eine der gewünschten Form des T-förmigen Abzweiges (15) entsprechende Aussparung (22) aufweist,
> mit zwei an die offenen Stirnseiten (16') des eingelegten Ausgangsrohrstückes (16) dichtend anlegbaren, im Formwerkzeug
(17) beweglichen Druckstempeln (20), welche durch je einen Druckzylinder (23) axial in das Formwerkzeug (17)
hineinschiebbar sind,
t> wobei über wenigstens einen der Druckstempel (20) - nach
vollständiger Entfernung der vom Ausgangsrohrstück (16) eingeschlossenen Luft - Druckflüssigkeit in das Innere des
Ausgangsrohrstückes (16) einfüllbar ist,
> ferner mit einer beweglich in der Aussparung für den T-förmigen
Abzweig (15) geführten, kolbenartig ausgebildeten, mit gesteuerter Gegenhaitkraft ausweichenden Abstützung
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{Stützfläche 18) für den Wandungswerkstoff der Stirnseite
(21) der T-förmigen Abzweigung (15) ,
E> der Stützkörper (25) ist zumindest auf der mit dem Werkstück
(5, 21) in Kontakt gelangenden Seite kugelförmig, ellipsoidförmig oder in einer daran angenäherten Freiform
(Stützfläche 18) mit einem dem Durchmesser (d) des Abzweiges (15) entsprechenden Kugel- oder Ellipsoiddurchmesser
(D) ausgebildet.
4) Vorrichtung zum Herstellen von Rohr-T-Stücken (5) aus einem unverzweigt durchgehenden Ausgangsrohrstück (16) durch Innenhochdruck-Umformung
(IHU),
> mit einem zweigeteilten, formgebenden, offen- und schließbaren,
das Ausgangsrohrstück (16) umschließenden Formwerkzeug (17), welches eine der gewünschten Form des T-förmigen
Abzweiges (15) entsprechende Aussparung (22) aufweist,
> mit zwei an die offenen Stirnseiten (16') des eingelegten Ausgangsrohrstückes (16) dichtend anlegbaren, im Formwerkzeug
(17) beweglichen Druckstempeln (20), welche durch je einen Druckzylinder (23) axial in das Formwerkzeug (17)
hineinschiebbar sind,
> wobei über wenigstens einen der Druckstempel (20) - nach vollständiger Entfernung der vom Ausgangsrohrstück (16)
eingeschlossenen Luft - Druckflüssigkeit in das Innere des Ausgangsrohrstückes (16) einfüllbar ist,
> ferner mit einer beweglich in der Aussparung für den T-förmigen
Abzweig (15) geführten, kolbenartig ausgebildeten, mit gesteuerter Gegenhaltkraft ausweichenden Abstützung
(Stützfläche 18) für den Wandungswerkstoff der Stirnseite
(21) der T-förmigen Abzweigung (15),
> die Mantellinien der Aussparung für den T-förmigen Abzweig
(15) sind gekrümmt und die in der partiell torusförmig ausgebildeten
Aussparung beweglich geführte, kolbenartige Abstützung (Stützfläche 18, Stützkörper 25) ist derart flexibel
ausgebildet, daß sie der Aussparungs-Krümmung zu folgen
vermag.
5) Vorrichtung nach Anspruch 4,
Daim 24 153G/4
• » &igr;
t t
dadurch gekennzeichnet, daß an der werkstückzugewandten Stirnseite der kolbenartigen,
flexiblen Abstützung ein starrer Stützkörper (25, 25', 25") festhaftend aber schwenkbar angebracht ist, der durch einen gekrümmten
Kanal hindurchbewegbar ist.
6) Vorrichtung nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Stützkörper (25) zumindest auf der mit dem Werkstück
(5, 21) in Kontakt gelangenden Seite kugelförmig, ellipsoidförmig
oder in einer daran angenäherten Freiform (Stützfläche 18) mit einem dem Durchmesser (d) des Abzweiges (15) entsprechenden
Kugel- oder Ellipsoiddurchmesser (D) ausgebildet ist.
7) Vorrichtung nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß die beweglich in der gekrümmt verlaufenden Aussparung für
den T-förmigen Abzweig (15) geführte Abstützung (Stützfläche 18) für den Wandungswerkstoff der Stirnseite (21) der T-förmigen
Abzweigung (15) als flexibler Dorn (26, 26', 41, 42) ausgebildet ist, der an seinem werkstuckabgewandten Ende in einen
geradlinigen und unbiegsamen Stößel (27) übergeht, der in einer Aufnahmebohrung (28) axial beweglich ist und sich seinerseits
an einem mit definierter Kraft axial nachgebenden Kraftspeicher
oder fluidischen Betätigungsorgan (29) abstützt.
8) Vorrichtung nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß der flexible Dorn (26, 26', 42) aus einer Hintereinanderanordnung von mehreren gleichen, schüsseiförmigen Teilkugel-Gliedern (30) gebildet ist, die auf der einen Seite durch eine konvexe und auf der gegenüberliegenden Seite durch eine konkave Kugelfläche von untereinander gleichem Kugeldurchmesser (D) begrenzt sind, wobei der Kugeldurchmesser (D) etwa dem Durchmesser (d) des Abzweiges (15) entspricht.
dadurch gekennzeichnet, daß der flexible Dorn (26, 26', 42) aus einer Hintereinanderanordnung von mehreren gleichen, schüsseiförmigen Teilkugel-Gliedern (30) gebildet ist, die auf der einen Seite durch eine konvexe und auf der gegenüberliegenden Seite durch eine konkave Kugelfläche von untereinander gleichem Kugeldurchmesser (D) begrenzt sind, wobei der Kugeldurchmesser (D) etwa dem Durchmesser (d) des Abzweiges (15) entspricht.
9) Vorrichtung nach Anspruch 7,
dadurch
gekennzeichnet ,
Daim 24 153G/4
daß im Innern des flexiblen Domes (26') etwa mittig ein flexibles Zugelement, insbesondere ein Zugseil (40) angeordnet und
mit dem Stützkörper (25) zugfest verbunden ist, über das der flexible Dorn (26') seitens eines extern angeordneten Betätigungsorganes
(29) zurückziehbar ist.
10) Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
daß der Stützkörper (25) als eine vorzugsweise aus mehreren Teilen (25a, 25b) zusammengesetzte Vollkugel ausgebildet ist.
11) Vorrichtung nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß der flexible Dorn (41) aus einem gummielastischen Werkstoff gebildet ist, der an der werkstückzugewandten Seite mit dem starren Stützkörper (25') und an der werkstückabgewandten Seite mit dem geraden Stößel (27) fest haftend verbunden ist.
dadurch gekennzeichnet, daß der flexible Dorn (41) aus einem gummielastischen Werkstoff gebildet ist, der an der werkstückzugewandten Seite mit dem starren Stützkörper (25') und an der werkstückabgewandten Seite mit dem geraden Stößel (27) fest haftend verbunden ist.
12) Vorrichtung nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß ein werkstückzugewandtes Endglied (Stützkörper 25") des flexiblen Dornes (42) scheibenförmig mit einem Verhältnis von Längen zu Durchmesser von etwa 0,3 bis 0,5 ausgebildet ist, daß in der Nähe der beiden stirnseitigen Endkanten am Umfang des Endgliedes (Stützkörper 25") Führungskränze (46) und dazwischen eine Taillierung des Endgliedes (Stützkörper 25") vorgesehen ist, derart, daß das Endglied (Stützkörper 25") durch einen gekrümmt verlaufenden Kanal mittellinien-normal nach Art eines Rohrpostbehälters hindurchführbar ist.
dadurch gekennzeichnet, daß ein werkstückzugewandtes Endglied (Stützkörper 25") des flexiblen Dornes (42) scheibenförmig mit einem Verhältnis von Längen zu Durchmesser von etwa 0,3 bis 0,5 ausgebildet ist, daß in der Nähe der beiden stirnseitigen Endkanten am Umfang des Endgliedes (Stützkörper 25") Führungskränze (46) und dazwischen eine Taillierung des Endgliedes (Stützkörper 25") vorgesehen ist, derart, daß das Endglied (Stützkörper 25") durch einen gekrümmt verlaufenden Kanal mittellinien-normal nach Art eines Rohrpostbehälters hindurchführbar ist.
13) Vorrichtung nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet, daß die beweglich in der gekrümmt verlaufenden Aussparung für den T-förmigen Abzweig (15) geführte Abstützung für den Wandungswerkstoff der Stirnseite (21) der T-förmigen Abzweigung (15) als ein torusförmiger Kolben (43) ausgebildet ist, der in einem torusförmigen Kanal (44) geführt ist, wobei der Krümmungsradius (R) des torusförmigen Kanales (44) bzw. des torus-
dadurch gekennzeichnet, daß die beweglich in der gekrümmt verlaufenden Aussparung für den T-förmigen Abzweig (15) geführte Abstützung für den Wandungswerkstoff der Stirnseite (21) der T-förmigen Abzweigung (15) als ein torusförmiger Kolben (43) ausgebildet ist, der in einem torusförmigen Kanal (44) geführt ist, wobei der Krümmungsradius (R) des torusförmigen Kanales (44) bzw. des torus-
Daim 24 153G/4 ,*%.**, ,1 .**. .**. I
förmigen Kolbens (43) etwa dem Krümmungsradius des Abzweiges
(15) entspricht und wobei an dem werkstückabgewandten Ende des
torusförmigen Kolbens (43) ein geradliniger und unbiegsamer
Stößel (27) schwenkbar - vorzugsweise unter Zwischenfügung einer Druck-Kugel (31) - angelenkt ist, welcher Stößel (27) in
einer Aufnahmebohrung (28) axial beweglich ist und sich seinerseits an einem mit definierter Kraft axial nachgebenden Kraftspeicher
oder fluidischen Betätigungsorgan (29) abstützt.
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DE4339290A Expired - Fee Related DE4339290C2 (de) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | Verfahren zum Herstellen von Rohr-T-Stücken aus einem unverzweigt durchgehenden Ausgangsrohrstück durch Innenhochdruck-Umformung sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
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---|---|
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FR (1) | FR2712517A1 (de) |
GB (1) | GB2283931B (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19506160A1 (de) * | 1995-02-22 | 1996-08-29 | Opel Adam Ag | Rahmenkonstruktion für Kraftfahrzeuge |
FR2751376A1 (fr) * | 1996-07-17 | 1998-01-23 | Daimler Benz Ag | Tubulure coudee de gaz d'echappement pour le guidage des gaz d'echappement d'un moteur a combustion interne |
WO2013000919A1 (de) * | 2011-06-27 | 2013-01-03 | Tenneco Gmbh | Modularer krümmer für kfz |
WO2015132300A1 (de) * | 2014-03-06 | 2015-09-11 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur individualisierten anpassung der form von bauteilen |
US10584627B2 (en) | 2015-09-22 | 2020-03-10 | Tenneco Gmbh | Manifold |
Families Citing this family (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6026570A (en) * | 1994-05-11 | 2000-02-22 | Zeuna-Staker Gmbh & Co., Kg | Method for producing an exhaust gas manifold for a multi-cylinder engine |
DE4444760C2 (de) * | 1994-12-16 | 2003-02-13 | Eberspaecher J Gmbh & Co | Luftspaltisolierter Abgaskrümmer |
DE19512657A1 (de) * | 1995-04-05 | 1996-10-10 | Sempell Babcock Ag | Verfahren zum Herstellen eines im wesentlichen allseitig geschlossenen im wesentlichen rohrförmigen Gehäuses |
DE19530056B4 (de) * | 1995-08-16 | 2004-09-09 | Schuler Hydroforming Gmbh & Co. Kg | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen T-förmiger bzw. mindestens eine domartige Abzweigung aufweisender Hohlkörper |
DE19533828C2 (de) * | 1995-09-13 | 1997-11-20 | Daimler Benz Ag | Vorrichtung zum Innenhochdruckumformen von rohrförmigen Rohlingen |
DE19546509A1 (de) * | 1995-12-13 | 1997-06-19 | Zeuna Staerker Kg | Abgaskrümmer sowie Verfahren zu seiner Herstellung |
CA2273904C (en) * | 1996-12-03 | 2006-05-02 | Elpatronic Ag | Method for producing a molded part and a molded part produced according to said method |
US6430812B1 (en) * | 1997-08-28 | 2002-08-13 | The Boeing Company | Superplastic forming of tubing pull-outs |
DE19752773C2 (de) | 1997-11-28 | 1999-09-02 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zur Herstellung eines luftspaltisolierten Abgaskrümmers einer Fahrzeugabgasanlage |
DE19752772C2 (de) * | 1997-11-28 | 1999-09-02 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zur Herstellung eines mit einem Abzweigstutzen versehenen luftspaltisolierten Abgasrohres |
DE19803275A1 (de) * | 1998-01-29 | 1999-08-12 | Benteler Werke Ag | Abgaskrümmer |
GB2339399A (en) * | 1998-07-10 | 2000-01-26 | Metallifacture Ltd | Method of manufacturing a manifold and related improvements |
US6216509B1 (en) * | 1998-08-25 | 2001-04-17 | R.J. Tower Corporation | Hydroformed tubular member and method of hydroforming tubular members |
DE19857445B4 (de) * | 1998-12-12 | 2009-05-20 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines luftspaltisolierten Abgasrohres |
US6151937A (en) * | 1999-02-17 | 2000-11-28 | Amcast Industrial Corporation | Machine for forming T-shaped tubular components using a forming material insert |
DE19923557B4 (de) | 1999-05-21 | 2006-07-13 | Daimlerchrysler Ag | Gebauter luftspaltisolierter Abgaskrümmer einer Abgasanlage eines Kraftfahrzeuges und ein Verfahren zu dessen Herstellung |
DE10031903C1 (de) * | 2000-06-30 | 2001-11-22 | Daimler Chrysler Ag | Abgaskrümmer für eine Brennkraftmaschine |
DE10102896B4 (de) * | 2001-01-23 | 2004-01-15 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Abgassammlers |
DE10112707C1 (de) * | 2001-03-16 | 2002-06-06 | Zeuna Staerker Kg | Verfahren zur Herstellung eines Abgaskrümmers sowie nach diesem Verfahren hergestellter Abgaskrümmer |
DE10144015A1 (de) * | 2001-09-07 | 2003-03-27 | Bayerische Motoren Werke Ag | Abgasanlage für mehrzylindrige Verbrennungsmotoren |
DE10226025A1 (de) * | 2002-06-12 | 2003-12-24 | Bayerische Motoren Werke Ag | Werkzeug zum Innenhochdruckumformen von Hohlkörpern |
US20040250404A1 (en) * | 2003-01-14 | 2004-12-16 | Cripsey Timothy J. | Process for press forming metal tubes |
US20060096099A1 (en) * | 2003-05-08 | 2006-05-11 | Noble Metal Processing, Inc. | Automotive crush tip and method of manufacturing |
FR2875845A1 (fr) * | 2004-09-29 | 2006-03-31 | Renault Sas | Collecteur d'echappement a double paroi |
WO2006035188A1 (fr) * | 2004-09-29 | 2006-04-06 | Renault S.A.S. | Collecteur d'echappement a double paroi |
DE102008038276B4 (de) * | 2008-08-18 | 2018-02-15 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Verbindung von Fahrwerksteilen und Fahrwerksbaugruppe |
JP5157782B2 (ja) * | 2008-09-25 | 2013-03-06 | スズキ株式会社 | 車両の排気管構造 |
CN104279042A (zh) * | 2013-07-09 | 2015-01-14 | 上海天纳克排气***有限公司 | 四缸发动机不锈钢排气歧管 |
CN104279044A (zh) * | 2013-07-09 | 2015-01-14 | 上海天纳克排气***有限公司 | 发动机排气歧管连接管件 |
CN103599981B (zh) * | 2013-11-08 | 2015-05-27 | 中航飞机股份有限公司西安飞机分公司 | 一种t形三通管拉深成形方法 |
CN104279093B (zh) * | 2014-09-17 | 2016-09-07 | 沈阳航天新光汽车零部件有限公司 | 一种汽油发动机的塑料进气歧管气道 |
CN108884742B (zh) * | 2016-03-02 | 2022-02-01 | 沃特洛电气制造公司 | 虚拟传感*** |
CN108273889B (zh) * | 2018-01-22 | 2023-06-23 | 南昌航空大学 | 一种小弯曲半径管差温推弯成形的方法及装置 |
US20240218821A1 (en) * | 2022-12-28 | 2024-07-04 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Exhaust Pipe Bridge |
CN117548556B (zh) * | 2024-01-12 | 2024-04-09 | 南昌航空大学 | 一种周向弯曲斜三通管内高压成形装置及其成形方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2238038A (en) * | 1939-01-24 | 1941-04-15 | Jr Edward S Cornell | Process of producing lateralprovided fittings |
GB701536A (en) * | 1951-06-08 | 1953-12-30 | Ici Ltd | Improvements in or relating to methods and apparatus for making branched pipe fittings |
GB702232A (en) * | 1951-08-01 | 1954-01-13 | Ici Ltd | Improvements in or relating to methods and apparatus for making branched pipe fittings |
GB1104272A (en) * | 1965-09-22 | 1968-02-21 | Alfred Clay Arbogast | Method and means for making wrought metal fittings |
US3681960A (en) * | 1969-04-22 | 1972-08-08 | Furubayashi Welding Pipe Fitt | Method and apparatus for forming valve bodies |
US4513598A (en) * | 1982-01-27 | 1985-04-30 | Costabile John J | Method and apparatus for producing a bulge in thin metal material |
US4557128A (en) * | 1982-01-27 | 1985-12-10 | Costabile John J | Apparatus for producing a bulge in thin metal material |
DE3243790A1 (de) * | 1982-11-26 | 1984-05-30 | Vítkovice Žd'árské strojírny a slévárny, koncernový podnik, 59171 Žd'ár nad Sázavou | Werkzeug zum erzeugen von formstuecken aus rohrabschnitten |
JPS62292223A (ja) * | 1986-06-13 | 1987-12-18 | Nippon Baruji Kogyo Kk | 頭付きチ−ズの成形方法 |
SU1391769A1 (ru) * | 1986-07-22 | 1988-04-30 | Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Трубогибочное устройство |
JP2517610B2 (ja) * | 1987-08-17 | 1996-07-24 | 正信 中村 | 突起付きパイプの製造方法 |
DE3824312A1 (de) * | 1988-07-18 | 1990-01-25 | Rolf Dipl Ing Euler | Vorrichtung zur formung von werkstuecken und betaetigungsvorrichtung |
SU1755992A1 (ru) * | 1989-12-08 | 1992-08-23 | Киевский Политехнический Институт Им.50-Летия Великой Октябрьской Социалистической Революции | Устройство дл гидравлической формовки полых деталей с отводами |
DE4017072A1 (de) * | 1990-05-26 | 1991-11-28 | Benteler Werke Ag | Verfahren zum hydraulischen umformen eines rohrfoermigen hohlkoerpers und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
DE4320236C1 (de) * | 1993-06-18 | 1994-03-31 | Schaefer Maschbau Wilhelm | Vorrichtung zum Herstellen von Hohlkörpern durch Umformen eines Rohres nach dem Innenhochdruckverfahren |
-
1993
- 1993-11-18 DE DE4339290A patent/DE4339290C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-10-28 DE DE9417314U patent/DE9417314U1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-11-15 GB GB9423053A patent/GB2283931B/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-16 FR FR9413702A patent/FR2712517A1/fr active Granted
- 1994-11-18 US US08/341,113 patent/US5697155A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19506160A1 (de) * | 1995-02-22 | 1996-08-29 | Opel Adam Ag | Rahmenkonstruktion für Kraftfahrzeuge |
DE19506160B4 (de) * | 1995-02-22 | 2006-05-11 | Adam Opel Ag | Rahmenkonstruktion für Kraftfahrzeuge |
FR2751376A1 (fr) * | 1996-07-17 | 1998-01-23 | Daimler Benz Ag | Tubulure coudee de gaz d'echappement pour le guidage des gaz d'echappement d'un moteur a combustion interne |
WO2013000919A1 (de) * | 2011-06-27 | 2013-01-03 | Tenneco Gmbh | Modularer krümmer für kfz |
US9745885B2 (en) | 2011-06-27 | 2017-08-29 | Tenneco Gmbh | Modular manifold for motor vehicles |
WO2015132300A1 (de) * | 2014-03-06 | 2015-09-11 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur individualisierten anpassung der form von bauteilen |
CN106102949A (zh) * | 2014-03-06 | 2016-11-09 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 用于个性化调整构件的形状的方法 |
US10493513B2 (en) | 2014-03-06 | 2019-12-03 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Method for the individualized adaptation of the shape of components |
US10584627B2 (en) | 2015-09-22 | 2020-03-10 | Tenneco Gmbh | Manifold |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4339290A1 (de) | 1995-05-24 |
GB9423053D0 (en) | 1995-01-04 |
GB2283931A (en) | 1995-05-24 |
US5697155A (en) | 1997-12-16 |
GB2283931B (en) | 1997-01-08 |
FR2712517B1 (de) | 1997-02-21 |
DE4339290C2 (de) | 1995-11-02 |
FR2712517A1 (fr) | 1995-05-24 |
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Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE9417314U1 (de) | Rohr-T-Stück mit stark ausgezogenem und/oder gekrümmtem Abzweig und Werkzeug zum Herstellen von derartigen Rohr-T-Stücken aus geradlinigen Ausgangsrohrstücken nach dem Innenhochdruck-Umformverfahren | |
DE69811093T2 (de) | Innenhochdruckformung eines rohrförmigen rohlings mit ovalem querschnitt, sowie innenhochdruckumformvorrichtung | |
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