DE9412319U1 - Drehlagerung für in Tauchbädern rotierende Führungsrollen - Google Patents
Drehlagerung für in Tauchbädern rotierende FührungsrollenInfo
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Description
OIDTMANN - BOCK^WANhJ* - STUHLMANN
Wl LLERT
NR. 10/36277-001
Ihr Zeichen PATENTANWÄLTE
DR.-ING. P. H. OIDTMANN
DIPL-ING. R. BOCKERMANN DR.-ING. W. STUHLMANN f DIPL.-ING. R. WILLERT f
DIPL-ING. R. BOCKERMANN DR.-ING. W. STUHLMANN f DIPL.-ING. R. WILLERT f
EUROPEAN PATENTATTORNEYS
Bergstraße 159
44791 Bochum
44791 Bochum
Postfach 10 24 5O
44724 Bochum
44724 Bochum
28.07.1994 XR/Mo
Maschinenfabrik Joseph Eich KG u. Partner GmbH
Weg zum Wasserwerk 16, 45525 Hattingen
Die Erfindung betrifft eine Drehlagerung für in Tauchbädern mit schmelzflüssigen Metallen rotierende band- oder
drahtförmiges Behandlungsgut umlenkende Führungsrollen
gemäß den Merkmalen im Oberbegriff des Anspruchs 1.
Bei der Oberflächenveredlung von band- oder drahtförmigem
Behandlungsgut im Wege der Tauchbadbeschichtung ist es
zur Sicherstellung einer einwandfreien Beschichtung des Behandlungsguts notwendig, verschiedene Führungsrollen,
wie z.B. Umlenkrollen oder Stabilisierungsrollen unmittelbar im Tauchbad anzuordnen. Derartige Führungsrollen
sind stirnseitig zwischen einstellbaren Tragarmen gehalten. Die notwendige Rotation der Führungsrollen wird
durch Gleitlager sichergestellt. Dazu sind die Führungsrollen mit stirnseitigen Tragzapfen ausgerüstet, auf
denen Innenhülsen aus einem naturharten Werkstoff mit einer Härte oberhalb 50 HRc befestigt sind. Bei diesen
Telefon (0234)51957/58/59 · Telefax (0234) 51 0512 · Telex 825361 swop d
Commerzbank AG Bochum, Konto-Nr. 3864782.(SLZ 4304003S). -.FiVätgifOkQijto Essen, Konto-Nr. 7447-431 (BLZ 36010043)
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Werkstoffen handelt es sich z.B. um Stellite oder keramische Materialien. Sie besitzen eine ausreichende Härte
bei den zwischen etwa 460 0C und 740 0C liegenden Tauchbadtemperaturen.
Die aus denselben Materialien bestehenden Außenhülsen umschließen die Innenhülsen mit Abstand.
Sie sind in den Tragarmen festgelegt.
Das in den Tauchbädern befindliche schmelzflüssige Metall
kann Zink, Aluminium, Zinn oder eine Legierung aus diesen Metallen sein.
Die bekannten Gleitlager unterliegen im Tauchbad sehr hohen Reibungsbeanspruchungen. Sie verschleißen mithin in
kürzester Zeit. Die Praxis geht in der Regel von einer Lebensdauer von ca. vier bis sechs Wochen der Gleitlager
in einem Zinkbad und von etwa einer Woche der Gleitlager in einem Aluminiumbad aus. Außerdem ist wegen der hohen
Lagerreibung eine große Kraft an den Oberflächen der Führungsrollen erforderlich, weil diese nicht angetrieben
sind.
Aufgrund des relativ hohen Gleitreibungswiderstands kommt es bei den hohen Durchlaufgeschwindigkeiten des Behandlungsguts
von etwa 120 m/min bis 180 m/min bei ca. 80 m/min letztlich zum Stillstand der Führungsrollen und
damit zu Qualitätsmängeln bei der Beschichtung. Die Beschichtungsgeschwindigkeit
und folglich die Wirtschaftlichkeit des gesamten Beschichtungsverfahrens wird mithin
durch den Zustand der Führungsrollen und der Gleitlager entscheidend bestimmt.
Mit der Notwendigkeit des häufigen Austausche der Gleitlager und/oder der Führungsrollen ist auch ein ziemlich
hoher Verlust an Behandlungsgut verbunden. Jeder Wechsel erfordert einen Zeitaufwand von etwa mindestens einer
halben Stunde und bedarf einer Stillsetzung der Beschich-
tungsanlage. Das Stillsetzen und das Wiederanlaufen führt zu einem Verlust von einigen Hundert Metern Behandlungsgut in einer Größenordnung von etwa fünf bis zehn Tonnen.
Dieses Material wandert in den Schrott.
Im Umfang des Vorschlags der DE-OS 39 40 890 hat man versucht, die Nachteile einer Gleitlagerung durch eine rollende
Lagerung zu beseitigen. Zu diesem Zweck hat man einen Tragzapfen einer Führungsrolle abgedichtet in einen
hohl ausgebildeten Tragarm geführt. In diesem Tragarm ist der Tragzapfen in Wälzlagern abgestützt. Die Wälzlager
sind durch ein Druckmittel gekühlt und geschmiert. Außerdem ist der Tragzapfen im hohlen Tragarm angetrieben, um
die durch die notwendige Abdichtung des Tragarms zum Tauchbad bedingten Reibkräfte zwischen den Dichtelementen
und dem Tragzapfen wenigstens zum Teil zu eliminieren. Nachteilig an diesem Vorschlag ist aber der extrem hohe
Aufwand für die Lagerung, die Abdichtung, die Kühlung und den Antrieb des Tragzapfens in einem hohlen Tragarm. Dennoch
kann aus praktischen Erwägungen heraus nicht davon ausgegangen werden, daß mit einer derartigen Anordnung
die Standzeit merklich heraufgesetzt werden kann.
Durch das DE-GM 73 17 997 zählt es zum Stand der Technik, Wälzlager für höchste Drehzahlen und hohe Temperaturen
bereitzustellen, bei welchen die Wälzkörper aus Glaskeramik oder Siliziumnitrit bestehen und die sonstigen Lagerteile
aus gebräuchlichem Werkstoff, wie z.B. Wälzlagerstahl, gefertigt sind.
Aus der "Motortechnischen Zeitschrift" 42 (1981), Seite 23 bis 28 ist es darüberhinaus bekannt, komplette Kugellager
aus heißgepreßtem Siliziumnitrit herzustellen und diese dort einzusetzen, wo höhere Temperaturen vorhanden
sind und höhere Drehzahlen gefordert werden.
Ausgehend vom Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, die Standzeit einer Drehlagerung zu erhöhen
und damit das wirtschaftliche Ausbringen an einwandfrei beschichtetem Behandlungsgut heraufzusetzen.
Die Lösung dieser Aufgabe wird erfindungsgemäß in den im
kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 aufgeführten Merkmalen gesehen.
Danach werden nunmehr zur Sicherstellung der Rotation der Führungsrollen Wälzlager bestimmter Ausgestaltung unmittelbar
im Tauchbad liegend vorgesehen. Es hat sich bei internen Versuchen herausgestellt, daß diese Wälzlager
einem wesentlich geringeren Verschleiß ausgesetzt sind als die bekannten Gleitlager. Dadurch kann die Standzeit
der Führungsrollen merklich verlängert werden, weil die aufzubringenden Kräfte geringer sind. Es sind weniger
Stillstandszeiten bei der Beschichtung von band- oder drahtförmigem Behandlungsgut zu erwarten verbunden mit
einem verminderten Schrottanfall. Die Wirtschaftlichkeit
einer Anlage wird deutlich verbessert.
Ein wesentliches Kriterium der Erfindung ist die freie axiale Verlagerbarkeit der Wälzkörper relativ zur Innenhülse.
Hierdurch sind keine Axialkräfte vorhanden, so daß Blockierungen und Hemmungen der Wälzlager vermieden werden.
Die Wälzkörper sind im Rollenkorb mit Spiel gehalten. Auch dies trägt zu einer Erhöhung der Standzeit bei,
weil das schmelzflüssige Metall sämtliche Zwischenräume ausfüllt. Durch den extrem großen Durchmesser der Wälzkörper
in Relation zu der Innenhülse können die Wälzkörper im Tauchbad vorhandene Verunreinigungen problemlos
überrollen. Ferner wird durch den großen Durchmesser dem Sachverhalt Rechnung getragen, daß die Wälzkörper und
Laufhülsen durch im Tauchbad vorhandene Oxide einem erheblichen Verschleiß ausgesetzt sind. Dieser Verschleiß
ist nicht zu vermeiden. Die Wälzkörper bleiben bei sich verminderndem Durchmesser sehr lange lauffähig und das
Wälzlager bleibt insgesamt funktionstüchtig. Selbst wenn nach entsprechendem Verschleiß der Wälzkörper der stabil
ausgebildete Rollenkorb die Innenhülse oder die Außenhülse kontaktieren sollte, ist das Lager dann immer noch
als Gleitlager funktionstüchtig. Der konvexe zentrische Vorsprung am Tragzapfen kann durch eine entsprechende
Aufschweißung gebildet sein. Er kommt bei einer Axialverschiebung
an einer Gegenfläche entweder der Führungsrolle oder des Tragarms zur Anlage, je nachdem, ob der Tragzapfen
dem Tragarm oder der Führungsrolle zugeordnet ist. Die Wälzkörper, der Rollenkorb, die Innenhülse und die
Außenhülse bestehen aus einem Werkstoff mit einer Härte zwischen 30 und 50 HRc Die Länge der Innenhülse ist auf
die in axialer Richtung sich auswirkende Wärmedehnung der Führungsrolle abgestimmt.
Die Erfindung erlaubt es nunmehr, die Führungsrolle hohl auszubilden. Dadurch kann ihr Eigengewicht so bemessen
werden, daß dieses größer als die im Tauchbad auf die Führungsrolle einwirkende Auftriebskraft ist. Mithin
wirkt die daraus resultierende Kraftkomponente der aus der Zugbelastung auf das zu beschichtende Behandlungsgut
auftretenden Lagerbelastung entgegen.
Eine Ausführungsform, die Wälzkörper im Rollenkorb zu lagern,
wird in den Merkmalen des Anspruchs 2 gesehen. Diese Wälzkörpertaschen erlauben eine einwandfreie radiale
Montage der Wälzkörper vom Außenumfang des einteiligen Rollenkorbs her. Dabei ist es ggf. denkbar, daß
die in die äußere Oberfläche der Korbringe einlaufenden Endbereiche der geraden Abschnitte noch in Richtung auf
die Wälzkörper verpreßt sein können, um den Wälzkörpern eine zusätzliche Halterung zu geben.
Vorstellbar ist aber auch, daß die Wälzkörper in an die Kontur der Wälzkörper angepaßten Wälzkörpertaschen liegen.
In diesem Fall muß mindestens ein Korbring nach der Montage der Wälzkörper mit den Korbstegen verschweißt
werden.
Bei der Ausführungsform gemäß Anspruch 3 wird quasi eine
Vierpunkt- bzw. Vierlinienabstützung der Wälzkörper erreicht. Außerdem wird eine Schabewirkung auf die Oberflächen
der Wälzkörper mit Reinigungseffekt ausgeübt.
Die Merkmale des Anspruchs 4 gewährleisten eine stabile Lage der Wälzkörper bei ausreichendem Verschleißvolumen.
Befindet sich der Tragzapfen stirnseitig an einer Führungsrolle, so wird eine vorteilhafte Weiterbildung der
erfindungsgemäßen Drehlagerung in den Merkmalen des Anspruchs
5 gesehen. Die Innenhülse ist hierbei mit dem Tragzapfen nicht verschweißt. Nur zumindest die am freien
Ende des Tragzapfens liegende Distanzhülse ist mit dem Tragzapfen durch Schweißung verbunden. Die Außenhülse ist
in die Ausnehmung des Tragarms lose eingesetzt. Die Begrenzungsscheiben sind seitlich des Tragarms verschweißt.
Zwischen dem Innenumfang der Begrenzungsschexben und dem Außenumfang der Innenhülse bzw. der Distanzhülse ist ein
ausreichend großer Abstand belassen, der den Eintritt des schmelzflüssigen Metalls in das Wälzlager sicherstellt.
Die Begrenzungs scheiben können ggf. aber auch an den Distanzhülsen
vorgesehen sein. In diesem Fall ist die Außenhülse länger als die Innenhülse ausgebildet.
Die axiale Verlagerbarkeit des Tragzapfens relativ zum Tragarm wird vorteilhaft durch einen U-förmigen Bügel begrenzt,
der am Tragarm befestigt ist und den Tragzapfen stirnseitig mit Abstand übergreift. Der zentrische Vor-
sprung am Tragzapfen gelangt dann mit einer entsprechenden Verschleißschicht am Bügel in Kontakt. Axialkräfte
auf das Wälzlager sind damit ausgeschlossen.
Bei Zuordnung des Tragzapfens zum Tragarm ist es vorteilhaft, wenn die Merkmale des Anspruchs 6 zur Anwendung gelangen.
Das Gehäuse dient in diesem Fall nicht nur zur Aufnahme des Wälzlagers, sondern auch zur Zentrierung des
Tragzapfens relativ zur Führungsrolle.
Zur weiteren Verbesserung der Laufleistung des erfindungsgemäßen Wälzlagers kann nach Anspruch 7 die dosierte
Einleitung eines Schutzgases zweckmäßig sein. Hiermit kann die Innenhülse und/oder die Außenhülse beaufschlagt
werden. Die Zuführung erfolgt insbesondere über den Tragarm. Als Schutzgas kann Stickstoff Verwendung finden.
Die Erfindung ist nachfolgend anhand von in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert.
Es zeigen:
Figur 1 eine in einem längsgeschnittenen Traggestell gelagerte Führungsrolle in der Ansicht;
Figur 2 in vergrößerter Darstellung den Ausschnitt II der Figur 1;
Figur 3 einen Querschnitt durch einen Rollenkorb mit eingelegten Wälzkörpern;
Figur 4 eine Frontalansicht auf den Rollenkorb der Figur 3;
Figur 5 in vergrößerter Darstellung eine weitere Lagerungsform eines Wälzkörpers in einem Rollenkorb
und
Figur 6 im vertikalen Längsschnitt eine weitere Ausführungsform
einer Führungsrollenlagerung.
Mit 1 ist in der Figur 1 eine Führungsrolle bezeichnet, die zur Umlenkung eines mit einem schmelzflüssigen Metall,
wie z.B. Zink oder Aluminium, zu beschichtenden Metallbands 2 in einem Tauchbad TB dient. Die Führungsrolle
1 ist hohl ausgebildet. Der Innenraum 47 ist in nicht näher dargestellter Weise nach außen abgeschottet. Das Gewicht
der Führungsrolle 1 ist unter Berücksichtigung des Druckaufbaus im Innenraum 47 so bemessen, daß es etwa der
auf die Führungsrolle 1 einwirkenden Auftriebskraft im
Tauchbad TB entspricht.
Die Führungsrolle 1 weist stirnseitig in ihrer Rotationsachse 3 sich erstreckende Tragzapfen 4 auf. Die Tragzapfen
4 sind in anhand der Figur 2 noch näher erläuterten Wälzlagern 5 rollend abgestützt. Die Wälzlager 5 befinden
sich in Tragarmen 6, die über ein Joch 7 zu einem Tragrahmen 8 miteinander verbunden sind. Ein Teil des Tragrahmens
8 und die Führungsrolle 1 befinden sich vollständig im schmelzflüssigen Tauchbad TB.
Figur 2 zeigt, daß auf jedem zylindrischen Tragzapfen 4 eine Innenhülse 9 durch unterschiedlich lange Distanzhülsen
10, 11 festgelegt ist. Zumindest die am freien Ende des Tragzapfens 4 befindliche kürzere Distanzhülse 10 ist
an den Tragzapfen 4 geschweißt.
Stirnseitig des Tragzapfens 4 ist eine Zentrierung 12 vorgesehen. Die Zentrierung 12 ist durch eine Scheibe 13
abgedeckt. Auf der Scheibe 13 ist durch Aufschweißen ein kugelabschnittsförmiger Vorsprung 14 angeordnet.
An der äußeren Oberfläche 15 der über ihre gesamte Länge L zylindrisch ausgebildeten Innenhülse 9 sind mehrere zy-
lindrische Wälzkörper 16 rollend abgestützt. Die Kanten
17 der Wälzkörper 16 sind gerundet. Der Außendurchmesser AD der Innenhülse 9 entspricht etwa dem 2,5- bis 3,5-fachen
des Durchmessers D der Wälzkörper 16.
Die Wälzkörper 16 sind in einem einteiligen Rollenkorb 18 gelagert (siehe Figuren 2 bis 4), der aus umfangsseitig
in sich geschlossenen parallelen Korbringen 19 und diese Korbringe 19 mit einem größer als die Länge 1 der Wälzkörper
16 bemessenen Abstand A zueinander distanzierenden Korbstegen 20 besteht. Zur Erhaltung der Übersichtlichkeit
ist in den Figuren 3 und 4 jeweils nur ein Wälzkörper 16 veranschaulicht.
In den Korbstegen 20 sind Wälzkörpertaschen 21 vorgesehen (Figur 4), die sich jeweils aus einem radial innenliegenden,
an die Kontur der Wälzkörper 16 angepaßten bogenförmigen Abschnitt 22 und aus einem radial außenliegenden
geraden Abschnitt 23 zusammensetzen. Der gerade Abschnitt 23 erstreckt sich parallel zu einer Ebene E-E, die sowohl
durch die Längsachse 24 des zugehörigen Wälzkörpers 16 als auch durch die Längsachse 25 des Rollenkorbs 18 verläuft.
Jeweils zwei Wälzkörpertaschen 21 bilden eine Aufnahme für einen Wälzkörper 16. Die radiale Höhe H der
Korbringe 19 ist zu dem Durchmesser D der Wälzkörper 16 etwa wie 2:3 bemessen.
Die Wälzkörper 16 werden von einer Außenhülse 26 umschlossen (Figur 2), die in einer Ausnehmung 27 des Tragarms
6 durch zwei seitlich an den Tragarm 6 geschweißte Begrenzungsscheiben 28 lagefixiert ist. Der Durchmesser
der Ausnehmungen 29 in den Begrenzungs scheiben 28 ist so groß gehalten, daß schmelzflüssiges Metall aus dem Tauchbad
TB ungehindert über die Ringspalte 30 zwischen den Begrenzungsscheiben 2 8 und den Distanzhülsen 10, 11 bzw.
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der Innenhülse 9 in die Bereiche umfangsseitig der Wälzkörper
16 eindringen kann.
Während die axiale Länge Ll der Außenhülse 26 deutlich geringer als die axiale Länge L der Innenhülse 9 bemessen
ist, zeigt darüberhinaus die Figur 2, daß die axiale Länge Ll der Außenhülse 26 jedoch etwas größer als die
Breite B des Rollenkorbs 18 gestaltet ist.
Aufgrund der vorstehend beschriebenen Gestaltung der Wälzlager 5 können sich die Wälzkörper 16 frei in axialer
Richtung relativ zu der Innenhülse 9 bewegen. Begrenzt wird diese Bewegung durch den Vorsprung 14 am Tragzapfen
4, wenn dieser an einem verschleißfesten Widerlager 31 zur Anlage kommt, das Bestandteil einer" U-förmigen Brücke
32 ist, die stirnseitig des Tragzapfens 4 angeordnet und am Tragarm 6 befestigt ist.
Bei der Ausführungsform der Figur 5 sind in den Korbstegen
20a des Rollenkorbs 18a konkave Wälzkorpertaschen 21a ausgebildet. Die Wälzkorpertaschen 21a besitzen einen
kleineren Krümmungsradius KR als die Wälzkörper 16. Die Längskanten 33 der Wälzkorpertaschen 21a laufen spitz in
die inneren Oberflächen 34 und in die äußeren Oberflächen 35 der Korbringe 19a ein. Die Wälzkörper 16 erfahren auf
diese Weise eine Vierpunktabstützung mit einer durch die Längskanten 33 hervorgerufenen Schabewirkung auf die
Oberfläche 48 der Wälzkörper 16.
Bei der Ausführungsform der Figur 6 bilden die Tragzapfen
4' Bestandteil von Tragarmen 6' . Sie sind mit diesen bevorzugt
verschweißt.
Auf jeden Tragzapfen 4' ist eine Innenhülse 9' mittels
einer Distanzhülse 10' gegen einen Radialbund 36 des
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Tragzapfens 4' festgelegt. Die Distanzhülse 10' ist am Tragzapfen 4' verschweißt.
Auf der Innenhülse 9' stützen sich zylindrische Wälzkörper 16' ab, die in einem Rollenkorb 18' gelagert sind,
der entsprechend den Ausführungsformen der Figuren 3 bis
5 gestaltet sein kann.
Die Außenhülse 26' des Wälzlagers 5' ist in einem zweiteiligen Gehäuse 37 verspannt. Die beiden Gehäusehälften
38 und 39 sind sowohl gegeneinander als auch gegen einen Flansch 40 der hohl ausgebildeten Führungsrolle
1' mittels mehrerer auf dem Umfang gleichmäßig verteilter Schraubbolzen 41 und Muttern 42 verspannt. Die der
Führungsrolle 1' zugewandte Gehäusehälfte 39 ist über einen Absatz 43 in einer entsprechend gestalteten Ausnehmung
44 des Flansches 40 der Führungsrolle 1' zentriert.
Der Innenraum 47' der Führungsrolle 1' ist an beiden Seiten durch Stopfen 45 dicht verschlossen.
Die axiale Relatiwerlagerung der Führungsrolle 1' zum
Tragzapfen 4' wird durch einen stirnseitig auf den Tragzapfen 4' zentrisch aufgebrachten kugelabschnittsförmigen
Vorsprung 14 begrenzt, der an der Innenseite 46 der inneren Gehäusehälfte 39 zur Anlage kommen kann.
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1 - Führungsrolle
1' - Führungsrolle
2 - Metallband
3 - Rotationsachse v.
4 - Tragzapfen
4' - Tragzapfen
5 - Wälzlager
5' - Wälzlager
6 - Tragarme
6' - Tragarme
7 - Joch
8 - Tragrahmen
9 - Innenhülse
9' - Innenhülse
10 - Distanzhülse
10' - Distanzhülse
11 - Distanzhülse
12 - Zentrierung
13 - Scheibe
14 - Vorsprung
15 - Oberfläche v.
16 - Wälzkörper
16' - Wälzkörper
17 - Kanten v.
18 - Rollenkorb
18' - Rollenkorb 18a - Rollenkorb
19 - Korbringe
19a - Korbringe
20 - Korbstege
20a - Korbstege
21 - Wälzkörpertaschen
21a - Wälzkörpertaschen
22 - bogenförmiger Abschnitt v. 21
23 - gerader Abschnitt v.
24 - Längsachse v. 16
25 - Längsachse v. 18
26 - Außenhülse
26' - Außenhülse
27 - Ausnehmung in 6
28 - Begrenzungsscheiben
29 - Ausnehmungen in 2
30 - Ringspalte
31 - Widerlager
32 - Brücke
33 - Längskanten v. 21a
34 - innere Oberfläche v. 19a
35 - äußere Oberfläche v. 19a
36 - Radialbund
37 - Gehäuse
38 - Gehäusehälfte
39 - Gehäusehälfte
40 - Flansch
41 - Schraubbolzen
42 - Muttern
43 - Absatz
44 - Ausnehmung
45 - Stopfen
46 - Innenseite v. 39
47 - Innenraum v. 1
47' - Innenraum v. 1'
48 - Oberfläche v. 16
- 17 -
AD - Außendurchmesser v.
B - Breite v.
D - Durchmesser v.
E-E- Ebene H - Höhe v. 19 KR - Krümmungsradius 1 - Länge &ngr;.
L - Länge &ngr;. 9 Ll - Länge &ngr;. 2 TB - Tauchbad
Claims (7)
1. Drehlagerung für in Tauchbädern (TB) mit schmelzflüssigen Metallen rotierende, band- oder drahtförmiges
Behandlungsgut umlenkende Führungsrollen (1, 1'), welche eine auf einem im Tauchbad (TB) liegenden
Tragzapfen (4, 4') festlegbare Innenhülse (9, 9') sowie
eine zur Innenhülse (9, 9') relativ drehbare und diese mit radialem Abstand umschließende Außenhülse
(26, 26') aufweist, gekennzeichnet durch folgende Merkmale:
a) zwischen die über ihre gesamte Länge (L) zylindrisch ausgebildete Innenhülse (9, 9') und die
Außenhülse (26, 26') sind von einem Rollenkorb (18, 18a, 18') mit Spiel getragene, im Tauchbad
(TB) laufende zylindrische Wälzkörper (16, 16') eingegliedert;
b) der Außendurchmesser (AD) der Innenhülse (9, 9') entspricht etwa dem 2,5- bis 3,5-fachen des Durchmessers
(D) der Wälzkörper (16, 16');
c) die axiale Länge (Ll) der Außenhülse (26, 26') ist etwas größer als die Breite (B) des Rollenkorbs
(18, 18a, 18') bemessen;
d) der Tragzapfen (4, 4') ist stirnseitig mit einem konvexen zentrischen Vorsprung (14) versehen;
e) die Wälzkörper (16, 16') sowie der aus zwei umfangsseitig in sich geschlossenen parallelen
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Korbringen (19, 19a) und diese mit einem größer als die Länge (1) der Wälzkörper (16, 16') bemessenen
Abstand (A) zueinander distanzierenden Korbstegen (20, 20a) gebildete Rollenkorb (18, 18a,
18') bestehen aus Werkstoffen mit einer Härte zwischen 30 und 50 HRc.
2. Drehlagerung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Korbstege (20)
Wälzkorpertaschen (21) aufweisen, die sich jeweils aus einem radial innenliegenden, an die Kontur der
Wälzkörper (16, 16') angepaßten bogenförmigen Abschnitt (22) und aus einem radial außenliegenden geraden
Abschnitt (23) zusammensetzen, welcher parallel zu einer Ebene (E-E) verläuft, die sich sowohl durch
die Längsachse (24) des zugehörigen Wälzkörpers (16, 16') als auch durch die Längsachse (25) des Rollenkorbs
(18, 18') erstreckt.
3. Drehlagerung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in den Korbstegen
(20a) konkave Wälzkorpertaschen (21a) ausgebildet sind, die einen kleineren Krümmungsradius (KR) als
die Wälzkörper (16, 16') aufweisen und deren Längskanten (33) spitz in die inneren Oberflächen (34) und
in die äußeren Oberflächen (35) der Korbringe (19a) einlaufen.
4. Drehlagerung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die
radiale Höhe (H) der Korbringe (19, 19a) zu dem Durchmesser (D) der Wälzkörper (16, 16') etwa wie 2:3
bemessen ist.
5. Drehlagerung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die
- 14 -
Innenhülse (9) zwischen zwei Distanzhülsen (10, 11) auf einem Bestandteil der Führungsrolle (1) bildenden
Tragzapfen (4) eingespannt ist, während die Außenhülse (26) in einer Ausnehmung (27) eines Tragarms
(6) sitzt und durch zwei die Innenhülse (9) mit Abstand umgreifende seitliche Begrenzungsscheiben (28)
lagefixiert ist.
6. Drehlagerung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die
Innenhülse (9') auf einem Bestandteil eines Tragarms (6') bildenden Tragzapfen (4') lagefixiert ist, während
die Außenhülse (26') in einem mit der Führungsrolle (1') verbundenen mehrteiligen Gehäuse (37) verspannt
ist.
7. Drehlagerung nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet, daß die Innenhülse (9, 9') und/oder die Außenhülse (26, 26')
durch ein Schutzgas beaufschlagbar sind.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE9412319U DE9412319U1 (de) | 1994-07-30 | 1994-07-30 | Drehlagerung für in Tauchbädern rotierende Führungsrollen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE9412319U DE9412319U1 (de) | 1994-07-30 | 1994-07-30 | Drehlagerung für in Tauchbädern rotierende Führungsrollen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE9412319U1 true DE9412319U1 (de) | 1994-09-22 |
Family
ID=6911802
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE9412319U Expired - Lifetime DE9412319U1 (de) | 1994-07-30 | 1994-07-30 | Drehlagerung für in Tauchbädern rotierende Führungsrollen |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE9412319U1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115163953A (zh) * | 2016-03-23 | 2022-10-11 | 富世华股份有限公司 | 具有水流稳定性的水龙头接头 |
-
1994
- 1994-07-30 DE DE9412319U patent/DE9412319U1/de not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115163953A (zh) * | 2016-03-23 | 2022-10-11 | 富世华股份有限公司 | 具有水流稳定性的水龙头接头 |
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