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Die Erfindung bezieht sich auf statische Wechselstrom-zu-
Gleichstromstromrichter, die für Wechselstrom oder
Gleichstrommotoren verwendet werden können.
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Ein Hauptproblem der statischen
Wechselstrom-zu-Gleichstromstromrichter, wie sie für Wechselstrom oder
Gleichstrommotoren verwendet werden können, ist die Erzeugung
von Harmonischen auf den Wechselstromleitungen, die durch
den Gleichrichtungsprozeß hervorgerufen werden. Ein
anderes Problem sind die Kosten. Die Verwendung von
Transformatoren und Filterinduktivitäten und die in Rede stehende
Nennleistung machen alle eine Minimierung der
Komponenten, Wicklungen und Gleichrichtvorrichtungen
erforderlich, ohne daß dabei die Vorteile des Gesamtsystems
verloren gehen.
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US-PS 4 876 634 zeigt, daß ein Mehrphasenwechselstrom/-
Gleichstrom-Stromrichter mit einem einzigen Transformator
ausgelegt werden kann, wobei aufeinanderfolgende Abgriffe
von einer polygonalen Folge von langen und kurzen
Windungen erfolgt, wobei die Differenz zwischen abgegebenen
Strömen aus den Abgriffen abgeleitet werden.
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Der Artikel "New rectifier circuit with low mains
pollution and additional low cost inverter for energy
recovery", EPF'89, 3. European Conference on power
electronics and application, Aachen, 9. bis 12. Oktober 1989,
veröffentlicht von EPF'89, Sekretariat Postfach 1139 D-
4000 Düsseldorf, Deutschland, Seiten 1131-1136,
beschreibt einen 18-Impulsgleichrichter, der dem
Oberbegriff des Anspruchs 1 entspricht. Der Verzerrungsgehalt
der Leitungströme wird durch Verbindung von zwei
Leitungs-Seiteninterphasentransformatoren (LIT) verbessert.
Der LIT erzeugt zwei 3-Phasenstromsysteme mit einer
Phasenwinkeldifferenz von 40º.
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Die in den Ansprüchen offenbarte Erfindung bezieht sich
auf eine
18-Impulswechselstrom-zu-Gleichstrom-Stromrichteranordnung unter Verwendung von speziellen Spar- oder
Autotransformatorverbindungen mit einer geeigneten
Phasenverschiebung und einem ausgewählten Leitungswinkel, um
die Notwendigkeit für Interphasentransformatoren zu
eliminieren. Wenn diese Anordnung mit geeigneten
Gleichstromleitungsreaktanzen kombiniert ist, so führt dies zur
Erzeugung von harmonischen Eingangsleitungsströmen in den
Wechselstromleitungen, die leicht auf weniger als 1 1/2 %
des Grundstromes reduziert sind, was eine beträchtliche
Verbesserung gegenüber dem Stand der Technik darstellt.
Wenn die durch den
Wechselstrom-zu-Gleichstrom-Stromrichter erzeugten harmonischen Ströme auf Werte reduziert
werden müssen, kleiner als die, die mit einer
12-Impulsanordnung erreicht werden, so wird diese spezielle
18-Impulskonstruktion zweckmäßig. Diese Lösungsmöglichkeit
beruht auf der Beobachtung, daß die idealisierten
harmonischen Ströme Frequenzen von (18 k ±1) besitzen mit
Amplituden von 1/(18 k ±1). Bekannte 18-Impulstechniken
zeigten praktische Verbindungsschwierigkeiten, wegen der
großen Leistung der zugehörigen Phasenschiebe- und
Interphasen- bzw. Zwischenphasentransformatoren.
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Drei-Phasengleichrichterbrückenanordnungen verwenden
typischerweise eine einzige 3-Impulsstromrichtergruppe, die
drei SCR-Vorrichtung (SCR = silicon controlled rectifier
= gesteuerter Siliciumgleichrichter) oder 3 Dioden mit
einer 120º Periode der Stromleistung kombinieren . Bei
dieser Lösungsmöglichkeit besteht auch eine
Notwendigkeit, einen Zwischenphasentransformator vorzusehen und
zwischen den Brücken einen neutralen Bezugspunkt
vorzusehen. Die vorliegende Erfindung benötigt nicht mehr einen
Zwischenphasentransformator und sie benötigt auch keinen
neutralen Bezugspunkt zwischen den Gleichrichterbrücken.
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Ein vollständigeres Verständnis der Erfindung ergibt sich
aus der Betrachtung der folgenden Beschreibung eines
bevorzugten Ausführungsbeispiels, wie es anhand der
Zeichnung erläutert wird; in der Zeichnung zeigt:
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Fig. 1 ein 3-Impulsstromrichtersystem gebildet mit einer
einzigen Gleichrichtergruppe mit einer neutralen
Leitungsrückführung für die drei
Wechselstrom-Phasen in einem nicht-geglätteten Gleichstrombetrieb;
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Fig. 2 ein zwei 3-Impulstromrichter kombinierendes
System, und zwar gebildet mit zwei Gruppen von
Gleichrichtern und einer neutralen Rückführleitung
für die drei Wechselstromphasen in einem
nicht-geglätteten Gleichstrombetrieb;
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Fig. 3 ein System unter Verwendung von zwei
3-Impulsgleichrichtergruppen mit einem
Zick-Zack-Zwischenphasentranformator, der einen von der
Versorgungsquelle unterschiedlichen Neutralpunkt vorsieht;
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Fig. 4 die Verwendung von drei bekannten
6-Impulsgleichrichterbrücken gestaffelt mit 20 Grad
Phasenverschiebung und mit Zwischenphasentransformatoren;
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Fig. 5 Stand der Technik gemäß US-Patent 4 876 634, wobei
ein 18-Impulsstromrichter dargestellt ist, der
einen Dualphasenschiebeautotransformator verwendet,
und zwar auch kombiniert mit drei
6-Impulsgleichrichterbrücken, gestaffelt bei 20 Grad und unter
Verwendung von Zwischenphasentransformatoren;
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Fig. 6 eine polygonale Darstellung des dualen
Schiebeautotransformators der Fig. 5;
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Fig. 7 den 18-Impulsstromrichter in einem
Ausführungsbeispiel unter Verwendung von drei parallelen
6-Impulsgleichrichtbrücken, zwei von diesen un- ter
zwei gesonderten Transformatoren bei + bzw. -40
Grad;
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Fig. 8 ein Ausführungsbeispiel der Erfindung, wo ein
einziger Transformator mit drei parallelen
6-Impulsgleichrichterbrücken gekoppelt ist, um Impulse
unter
±40 Grad zu erzeugen für eine entsprechende
Brücke von zwei Brücken und eine 0 Grad
Phasenverschiebung für die dritte Brücke;
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Fig.9 und 10 zeigen wie bei Nicht-Vorhandensein eines
Zwischenphasentransformators
Glättungsinduktivitäten mit den drei Gleichrichterbrücken der Fig. 7
und 8 assoziiert oder verbunden sind, und zwar für
die Hochfrequenzrauscheliminierung;
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Fig.11 ein der Fig. 7 entsprechendes Diagramm, um die
zwei Delta-Transformatoren zu zeigen, und zwar
verschoben mit + und -40 Grad bezüglich einer
gemeinsamen und zentralen Delta-Wicklung;
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Fig.12 ein der Fig. 8 entsprechendes Diagramm, um einen
einzigen Autotransformator der Differential-delta
Bauart darzustellen, wie er gemäß dem
Ausführungsbeispiel des 18-Impulsstromrichtersystems der
Erfindung verwendet wird;
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Fig.13 eine Darstellung der drei parallelen
6-Impulsgleichrichterbrücken zu den Fig. 11 und 12;
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Fig.14 die Wicklungsverteilung gemäß dem
Ausführungsbeispiel der Fig. 12;
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Fig.15 und 16 Kurven des Eingangsstroms und der
Spannungswellenformen, erhalten mit zwei
unterschiedlichen Werten der Induktivitätskomponenten,
verwendet in den Gleichrichterbrücken der Fig. 13;
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Fig.17, 18 und 19 Abwandlungen der Wicklungsverteilung
der Fig. 14 gemäß drei entsprechenden
Ausführungsbeispielen der Erfindung.
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Fig 1 zeigt eine 3-Phasengleichrichterbasisgruppe, die
eine beträchtliche Welligkeitsgröße an der
Gleichstromlast zuläßt, da auf der Gleichstromseite keine
Glättungsinduktivitäten vorgesehen sind. Diese Gruppe weist drei
SCR-Vorrichtungen T1, T2, T3, und zwar verbunden über
Induktivitäten L mit den Versorgungsleitungen L1, L2, L3
auf. Mit SCR = silicon controlled rectifier sind
gesteuerte
Siliciumgleichrichter, insbesondere Thyristoren,
bezeichnet und im folgenden wird der Begriff verwendet. Ihr
gemeinsamer Verbindungspunkt CM ist mit dem positiven
Gleichstromanschluß TA verbunden. Die neutrale
Rückführleitung ist TN, abgeleitet von dem Gleichstromanschluß
TB. Zwischen den zwei Gleichstromanschlüssen sind ein
Kondensator C und ein Widerstand R, wie allgemein
bekannt, vorgesehen. Das System arbeitet zur Umwandlung von
Wechselstromleistung in Gleichstromleistung oder
umgekehrt zur Umwandlung von Gleichstromleistung in
Wechselstromleistung&sub1; und zwar abhängig davon, wo die Versorgung
und wo die Last ist. Die Leitungsströme sind durch die
Induktivität L laufend dargestellt, um so die
Änderungsrate des Stroms zu begrenzen und um eine gewisse
Reduktion der Leitungsstromharmonischen vorzusehen. Die
Wechselströme, wie beispielsweise i1 in Fig. 1, enthalten
eine Gleichstromkomponente und eine signifikante Menge an
Strom der dritten Harmonischen. Obwohl dies eine
verwendbare Schaltung ist, wird sie selten für höhere
Leistungsanwendungen verwendet, und zwar wegen der Welligkeit und
der ungünstigen auf die Versorgung ausgeübten Belastung.
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Fig. 2 zeigt zwei derartige "Baublöcke", nämlich T1, T2,
T3 und T'1, T'2, T'3, und zwar mit ihren gemeinsamen
Verbindungspunkten CM bzw. CM' sowie einem gemeinsamen
Neutralpunkt N (angeordnet zwischen zwei Kondensatoren C und
C') für die Rückführneutralleitung LN. Diese gemeinsame
Neutralverbindung wird verwendet, um so die
Gleichstromkomponente in der Versorgung zu eliminieren.
Nichstdestoweniger verbleibt eine große dritte harmonische
Komponente des von der Wechselstromquelle gezogenen Stroms.
Durch Vorsehen eines neutralen Punktes N, der nicht zur
Wechselstromleistungsversorgung zurückführt, zirkuliert
die dritte Harmonische nicht mehr durch die
Wechselstromquelle. Dies ist in Fig. 3 gezeigt, und zwar durch das
Vorsehen eines Zick-Zack-Zwischenphasentransformators TNF
mit Primärwicklungen W1, W2, W3 assoiziiert mit den drei
Wechselstromleitungen L1, L2, L3 und gekreuzten
sekundären Wicklungen W'1, W'2 und W'3, die über Leitung TN mit
dem neutralen N angeordnet am Mittelpunkt zwischen
Kondensatoren C und C' konvergieren. Es fließt jedoch noch
immer eine signifikante dritte harmonische Komponente des
Stroms durch den Mittelpunkt N.
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Fig. 4 zeigt eine weitere Lösung mit drei "Baublöcken"
anstelle von zwei Baublöcken gemäß Fig. 3. Fig. 4 zeigt
drei 6-Impulsgleichrichterbrücken BR #1, BR #2 und BR #3,
wie sie in US-PS 4 876 634 gezeigt sind. Die
Gleichrichter werden unter 120 Grad Stromleitung gesteuert und die
Brücken sind mit 20 Grad Phasenverschiebung bezüglich der
eingegebenen Leistungsversorgungsspannungen gestaffelt.
Sie sind an beiden Enden mit einem
Zwischenphasentransormator verbunden, eines mit dem positiven DC-Anschluß TP,
das andere mit dem negativen DC-Anschluß TN, wie dies in
Fig. 4 dargestellt ist. Dies hilft beim Vorsehen eines
gemeinsamen Neutralpunktes, wie bei der
Lösungsmöglichkeit gemäß Fig. 3.
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Fig. 5 zeigt einen 18-Impulsstromrichter gemäß US-PS
4 876 634. Dieser Stromrichter arbeitet mit einem
Polygonaltransformator, wobei jede der Leitungen 1, 2, 3 (für
Brücke BR #3), 1', 2', 3' (für Brücke BR #2), und 1", 2",
3" für Brücke BR #1) unter einer relativen
Phasenverschiebung von 20 Grad angeordnet sind und die SCR oder
Thyristorvorrichtungen werden für 120 Grad-Leitung
gesteuert. Diese Polygonallösung ist allgemeiner in Fig. 6
gezeigt, wobei die algebraische Summe angezeigt ist mit
dem abgehenden Strom (I1, I2, I3) an jedem Abgriff (P, Q,
R, für Brücke BR #1), und P', Q', R' für Brücke BR #2),
wobei die entsprechende Phasenverschiebung φ (gegeben durch
die Wicklung) ist und wobei eine positive
Spannungsphasenverschiebung von +φ für PQ und eine negative
Spannungsphasenverschiebung von -φ relativ für GH vorgesehen
ist, wobei ein Paar von Wechselstrom-(AC)-Leitungen
verbunden
ist. Wie jedoch in Fig. 5 ähnlich Fig. 4 gezeigt
ist, werden Zwischenphasentransformatoren verwendet, um
Neutralpunkte auf jeder Seite der Gleichstrom- oder DC-
Anschlüsse vorzusehen. Dies war die Lösungsmöglichkeit
mit einer + und -φ Grad Phasenverschiebung zwischen zwei
Brücken und eine 120 Grad Stromleitung an den
Gleichrichtern.
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Im Gegensatz dazu sind erfindunggemäß die drei
6-Impulsgleichrichterbrücken direkt parallel an die zwei
Gleichstrom- oder DC-Anschlüsse angeschlossen. Zwei der Brücken
sind nunmehr unter entgegengesetzter + und -40 Grad
Phasenverschiebung, wobei die dritte mit Null Grad mittig
angeordnet ist, somit in Phase mit dem Gleichstrom oder
AC-Leitungen sich befindet.
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Fig. 7 zeigt zwei Transformatoren TNF1 und TNF2, einen
mit 40º Phasenverschiebung den anderen mit +40º
Phasenverschiebung relativ zur AC- oder Wechselstromspannung
der AC- oder Wechselstromleitungen L1, L2, L3 , und zwar
gekoppelt mit entsprechenden Gleichrichterbrücken BR #1
und BR #2 durch entsprechende Leitungen 1', 2', 3' bzw.
1", 2", 3". Gleichstrommleitungen L1, L2, L3 sind direkt
durch Leitungen 1, 2, 3 an eine dritte
Gleichrichterbrücke BR #3 angelegt. Auf diese Weise ist, wie in Fig.
3, die Wechselstrom- oder AC-Seite bei den Leitungen L1,
L2, L3, wohingegen die Gleichstrom- oder DC-Seite
zwischen den Anschlüssen TA und TB an den gemeinsamen
Anschlüssen oder Klemmen der Brücken ist.
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Fig. 8 zeigt ein Ausführungsbeispiel mit einem einzigen
Transformtor TNF, und zwar angeordnet zwischen den drei
Brücken BR#1, BR#2 und BR #3 auf einer Seite und
Leitungen L1, L2, L3 auf der anderen Seite. Wiederum wird
der Transformator TNF + und - 40º Phasenverschiebung
zwischen Leitung 1'. 2'. 3' zur Brücke BR #1 und Leitungen
1", 2", 3" zur Brücke BR #2 relativ zu einer O-Grad
Phasenverschiebung
für Leitungen 1, 2, 3 von L1, L2, L3
vorsehen.
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Wie in den Fig. 7 und 8 gezeigt, ist kein
Zwischenphasentransformator auf der Gleichrichterbrückenseite und kein
Neutralpunkt erforderlich. Infolgedessen hat jeder
Gleichrichterbrückensatz die gleichen einzelnen oder
individuellen Paare von seriengeschalteten Gleichrichtern
an den zwei DC oder Gleichstromanschlüssen gemeinsam und
mit ihrem Mittelpunkt verbunden mit der ankommenden (oder
abgehenden) Wechselstrom- oder AC-Leitung. Es ist
lediglich eine Filterinduktivität L erforderlich, um jedwede
Hochfrequenzkomponente auf Leitungen 1, 2, 3; 1',, 2',
3'; und 1", 2", 3" der Gleichrichterbrücken zu
eliminieren. In Fig. 9 führt jede Leitung (1, 2, 3; 1', 2', 3';
1", 2", 3") eine Induktivität L. In Fig. 10 sind zwei
Induktivitäten L und L' auf jeder Seite der entsprechenden
Brücke und Leitung zwischen den Anschlüssen TA und TB
eingesetzt.
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Fig. 11 zeigt die Spannungsvektorsätze von zwei
Transformatoren (I bei +40º Phasenverschiebung und II bei -40º
Phasenverschiebung), wobei der primärsatz als ein Delta-
Diagramm bei 0º-Phasenverschiebung sowie dazwischen
gezeigt ist. Die Punkte 1, 2, 3 gehen zur Brücke BR #3; die
Punkte 4', 5', 6' gehen zur Brücke BR#2 und die Punkte
4, 5, 6 gehen zur Brücke BR #1.
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Fig. 12 zeigt Spannungsvektoren assoziiert mit einer
Einzeltransformatorlösung in dem Falle eines
Differentialdeltas, welches sich auf ein Ausführungsbeispiel der
Erfindung bezieht. Ein 18-Impulsstromrichtersystem ist
dargestellt, und zwar mit einer optimalen Auslegung für ein
solches System. Um das zentrale Delta 1, 2, 3 sind mit
einem Einzel- oder einzigen Transformator plaziert:
Punkte 4, 5, 6 bei einer Phasenverschiebung von +40º und zur
Brücke BR #1 gehend; Abgriffe 4', 5', 6' mit einer
Phasenverschiebung von -40º zur Brücke BR-#2.gehend.
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Fig.13 zeigt die drei Brücken--BR #1, BR #2, BR #
3--parallel zwischen zwei Gleichstromanschlüssen TA, TB und
einzeln verbunden mit den entsprechenden neun
Wechselstrom-(AC)-Leitungen 1 bis 9. Es ist kein
Zwischenphasentransformator vorhanden. Um den Hochfrequenzstrom zu
reduzieren, ist in jeder Leitung eine Induktivität L
eingefügt und auf der Gleichstrom- oder DC-Seite befindet sich
eine Induktivität Ldc vor dem Kondensator C und ein
variabler Widerstand Rdc, der die Gleichstromlast
charakterisiert.
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Fig. 14 ist die
Differential-delta-Transformatorkonstruktion, die dem allgemeinen Diagramm der Fig. 12
entspricht. WA, WB, WC, angeordnet an den Wechselstrom- oder
AC-Leitungsabgriffen , I, G, H sind die Mittelwicklungen;
in der Tat, die Primärwicklungen&sub1; wenn die Eingangsgrößen
von der AC- oder Wechselstromseite kommen. Die
Sekundärwicklungen für eine der zwei Brücken BR #1 und BR #2 sind
für +40º Phasenverschiebung: W'A1 und W'B2 assoziiert mit
Abgriff 3 (Scheitel I) entgegengesetzt zur Wicklung WA;
W'C1 und W'A2 assoziiert mit Abgriff 2 (Scheitel G)
entgegengesetzt zur Wicklung WC; und W'B1 und W'C2 für
Abgriff 1 (Scheitel H) entgegengesetzt zur Richtung WB.
W'B2, W'A2 und W'C2 sind jeweils gekoppelt mit Wicklungen
WB, WA und WC, wohingegen die Wicklungen W'A1, W'B2 und
W'C1 jeweils mit den Wicklungen WA, WB, WC gekoppelt
sind. Das gleiche gilt für die -40º
Phasenverschiebungspaare von Wicklungen WA1 und WC2 (Scheitel I), WC1 und
WB2 (Scheitel G) und WB1 und WA2 (Scheitel H). Die Größen
der Wicklungen sind typisch 58 Wicklungen für WA, WB oder
WC; 17 Wicklungen für WA1, W'A1, WB1, W'B1, WC1 und W'C1;
9 Wicklungen für WA2, W'A2, WB2, W'B2, WC2, W'C2. Andere
mögliche Sätze von Wicklungen wären 65, 19 und 10 für die
entsprechende Zahl von Wicklungen für die Haupt-,
Zwischen und kleinsten Wicklungen.
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Zur Erläuterung der + und -40º Phasenverschiebung relativ
zu dem zentralen mittigen Dreieck 1, 2, 3 sei bemerkt,
daß die dritte Harmonische eine Null-Sequenz besitzt,
während keine Phasenverschiebung auftritt, wenn sie durch
den Transformator läuft. Wenn somit angenommen wird, daß
der dritte harmonische Strom vom Stromrichter direkt
verbunden mit der Quelle auf Null-Grad Phase liegt, so wird
der voreilende (+40º) Stromrichter den dritten
harmonischen Strom mit 3 x 40º, d. h. 120º. haben, wohingegen
der nacheilende Stromrichter oder Konverter (-40º) den
dritten harmonischen Strom 3 x -40º, d. h. -120º, haben
wird. Somit löscht der 3-Phasensatz der dritten
harmonischen Ströme sich aus und es gibt keine resultierende
dritte Harmonische von der Quelle. In ähnlicher Weise
werden die negativen und positiven Sequenz- oder
Folgesätze von 5, 7, 11, 13 harmonischen Phasen verschoben,
wenn sie durch den Transformator laufen. Die negative
Sequenz oder Folge verschiebt um einen Winkel
entgegengesetzt zu dem der positiven Sequenz. Wenn man
beispielsweise die fünfte Harmonische in dem +40º Tranformator
betrachtet, so beträgt die Phasenverschiebung bezüglich der
Quelle (5 x 40º) +40º, d. h. 240º. In ähnlicher Weise ist
sie in -40º Verschiebetransformator (5 x -40) -40º, d. h.
-240º. Auf diese Weise summieren sich die freien Sätze
der fünften harmonischen Ströme von der Quelle auf Null.
Eine ähnliche Begründung führt zu der Beobachtung, daß
auf eine Eliminierung der 7., 11. und 13. Harmonischen
auftritt.
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Unter Berücksichtigung der zentralen
6-Impulsgleichrichterbrücke kann ein 30-Impulsstromrichtersystem gemäß dem
gleichenPrinzip aufgebaut werden, und zwar durch
Hinzufügen von vier anstelle von zwei symmetrisch verschobenen
Brücken in Verbindung mit einer Drücke, die keine
Phasenverschiebung
besitzt. In einem solchen Fall sind zwei auf
+ und -48º Phasenverschiebung, zwei sind auf + und -24º
Phasenverschiebung und eine ist auf Null-Grad
Phasenverschiebung. Man kann höher gehend durch Verwendung von 7
Brücken anstelle von 5; nämlich 1 + 6 Impulsbrükken.
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Die Fig. 15 und 16 stellen die Leitung-zu-Neutralspannung
am Transformatorausgang (V) und den fließenden Strom IL
dar, und zwar für (1) L = 0,003 % und Ldc/Rdc = 1,2 ms;
und (2) Ldc = O, beides im Fall der Fig. 13.
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Fig. 17 ist wie Fig. 14, aber modifiziert durch die
Hinzufügung einer Wicklung WD angeordnet als eine
Verlängerung jeder Seite (WA, WB oder WC) des Dreiecks GHI. Die
drei AC-(Wechselstrom)-Leitungen 1, 2, 3 sind mit einem
Ende der hinzugefügten Wicklungen WD jeweils verbunden,
während das andere Ende mit einem zugehörigen Scheitel
des Dreiecks oder Triangels verbunden ist. Die Wirkungen
bestehen darin, die Gleichstrom- oder DC-Ausgangsgröße in
dem Ausmaß der Amperewindungszahlen zu reduzieren, der
hinzugefügten Wicklung WD.
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Die Fig. 18 ist wie die Fig. 14, aber anstelle der
Verringerung der Gleichstrom- oder DC-Ausgansgröße wird eine
Wicklung WD in der Weise hinzugefügt, daß die DC- oder
Gleichstromausgangsgröße erhöht wird. Zu diesem Zweck
sind die AC-Wechselstromleitungen 1, 2, 3 nicht direkt
mit den entsprechenden Scheiteln des Dreiecks GHI
verbunden, sondern sie sind mit einem Abgriff der Haupt-delta-
Wicklungen verbunden. Anstelle einer vollen
Delta-Wicklung WA, WB oder WC, wie in Fig. 14, ist eine solche
Wicklung lediglich ein Bruchteil der
Hauptdreieckswicklung und der komplementäre Anteil am Dreieck ist die
Wicklung WD der Fig. 17, die nunmehr als ein Subtrahend
verwendet wird.
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Fig. 19 zeigt eine alternative Anordnung für das
Windungs- oder Wicklungssystem der Fig. 14 hinsichtlich der
Paare von Wicklungen, die eine 40º-Phasenverschiebung in
der einen oder anderen Richtung vorsehen, und zwar (W'C2,
W'B1 und WB1, WA2 für Abgriff 1; W'A2, W'C1 und WC1 und
WB2 für Abgriff 2; oder W'B2, W'A1 und WA1, WC2 für
Abgriff 3). Wicklungen WA2 und W'A2, die am dichtesten zur
Hauptwicklung WA sind, mit der sie vom einen oder anderen
Ende gekoppelt sind, sind nunmehr eingesetzt zwischen
einem entsprechenden Ende von WA und dem zugehörigen
Scheitel oder Apix des Hauptdreiecks. Das gleiche wird für WB2
und W'B2 bezüglich der Hauptwicklung WB getan und auch
für WC2 und W'C2 bezüglich der Hauptwicklung WC. Die
Komplementärwicklung jedes Paares ist somit diejenige (WB1
und W'B1 für Scheitel H, oder WC1 und W'C1 für Scheitel G
oder WA1 und W'A1 für Scheitel I), die entfernt ist von
der Hauptwicklung (WB, WC oder WA), mit der sie gekoppelt
ist, ist zum Knotenpunkt verzweigt, und zwar zwischen der
benachbarten Hauptwicklung (WA und WC für Scheitel H, WB
und WA für Scheitel G und WC und WB für Scheitel I) und
zur eingesetzten oder eingefügten Wicklung (WA2 mit WA
für WB1, W'C2 mit WC für W'B1; W'A2 mit WA für W'C1, WB2
mit WB für WC1 usw.). Hinsichtlich einer weiteren
Verallgemeinerung zeigt das Ausführungsbeispiel der Fig. 19
auch die Einfügung einer Wicklung WD an jedem Scheitel
des Dreiecks mit den entsprechenden AC- oder
Wechselstromleitungen 1, 2, 3.