DE60121233T2 - High strength cold rolled steel sheet with high r-value, excellent strain aging properties and aging resistance, and process for its production - Google Patents

High strength cold rolled steel sheet with high r-value, excellent strain aging properties and aging resistance, and process for its production Download PDF

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Description

Technisches Gebiettechnical area

Die vorliegende Erfindung betrifft ein kaltgewalztes Stahlblech, welches als ein Ausgangsstahlblech für geformte Produkte, wie beispielsweise Bauelemente, mechanische Konstruktionsteile, Kraftfahrzeugkonstruktionsteile, etc., geeignet ist, welches an Positionen verwendet wird, an denen eine Strukturfestigkeit verlangt wird, insbesondere Festigkeit und/oder Steifigkeit bei Verformung, und welches einer Wärmebehandlung zum Erhöhen der Festigkeit nach Verarbeitung, wie beispielsweise Pressen oder dergleichen, unterworfen wird und ein Herstellungsverfahren für dieses Stahlblech.The The present invention relates to a cold-rolled steel sheet which as a starting steel sheet for molded products, such as structural elements, mechanical structural parts, Motor vehicle construction parts, etc., is suitable, which Positions is used where a structural strength is required particular strength and / or stiffness in deformation, and which a heat treatment for Increase the strength after processing, such as presses or the like, and a manufacturing method for this Sheet steel.

Bei der vorliegenden Erfindung bedeutet "exzellente Reckalterungseigenschaft", dass bei einer Alterung unter den Bedingungen Halten bei einer Temperatur von 170°C für 20 min. nach einer Vorverformung mit einer 5%igen Zugverformung, die Zunahme der Verformungsspannung (repräsentiert durch die Menge an BH = Fließspannung nach Alterung – Vorverformungsspannung vor Alterung) nach Alterung 80 MPa oder mehr ist, und dass die Zunahme der Zugfestigkeit (repräsentiert durch ΔTS = Zugfestigkeit nach Alterung – Zugfestigkeit vor Vorverformung) nach Reckalterung (Vorverformung + Alterung) 40 MPa oder mehr ist.at In the present invention, "excellent strain age property" means that in a Aging under conditions Keep at a temperature of 170 ° C for 20 min. after a pre-deformation with a 5% tensile strain, the increase the deformation stress (represents by the amount of BH = yield stress after aging - pre-deformation stress before aging) after aging is 80 MPa or more, and that the increase the tensile strength (represents by ΔTS = Tensile strength after aging - tensile strength before pre-deformation) after strain aging (pre-deformation + aging) 40 MPa or more.

Stand der TechnikState of technology

Bei Herstellung eines pressgeformten Produkts aus einem dünnen Stahlblech wird ein Beschichtungs- und Bakingverfahren bei weniger als 200°C als ein Verfahren benutzt, bei welchem ein Material mit niedriger Verformungsspannung vor Pressformen zum Erleichtern des Pressformens und dann nach dem Pressformen gehärtet wird, um die Festigkeit eines Teils zu erhöhen. Als ein Stahlblech für solches Beschichten und Baking wurde ein BH-Stahlblech entwickelt.at Production of a press-formed product from a thin steel sheet For example, a coating and baking process is considered to be less than 200 ° C Method used in which a material with low strain before dies for facilitating press-forming and then after Hardened molds is used to increase the strength of a part. As a steel sheet for such Coating and baking was developed a bra steel sheet.

Beispielsweise offenbart die japanische ungeprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 55-141526, ein Verfahren, bei welchem Nb gemäß den Anteilen an C, N und Al eines Stahls hinzugefügt wird, Nb/(gelöstem C + gelöstem N) in Atom.-% ist innerhalb eines bestimmten Bereichs beschränkt, und die Abkühlrate nach einer Glühbehandlung ist kontrolliert, um das gelöste C und gelöste N in einem Stahlblech einzustellen. Die japa nische geprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 61-45689, offenbart auch ein Verfahren, bei welchem Bakinghärtbarkeit durch Hinzufügung von Ti und Nb verbessert wird.For example discloses the Japanese unexamined Patent application, publication no. 55-141526, a Method in which Nb according to the proportions is added to C, N and Al of a steel, Nb / (dissolved C + dissolved N) in atomic% is limited within a certain range, and the cooling rate after an annealing treatment is controlled to solve the problem C and dissolved N in a steel sheet to adjust. The Japanese Examined Patent Application, Pub. 61-45689, also discloses a method in which baking curability by addition is improved by Ti and Nb.

Um jedoch die Tiefziehbarkeit zu verbessern, wird die Festigkeit der Ausgangsmaterialbleche der oben beschriebenen Stahlbleche verringert und somit sind die Stahlbleche nicht immer als Konstruktionsmaterialien geeignet.Around However, to improve the thermoformability, the strength of the Starting material sheets of the steel sheets described above reduced and thus the steel sheets are not always suitable as construction materials.

Die japanische ungeprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 5-25549, offenbart ein Verfahren, bei welchem Bakinghärtbarkeit durch Hinzufügung von W, Cr und Mo allein oder in Kombination zu einem Stahl verbessert wird.The Japanese unchecked Patent application, publication no. 5-25549, discloses a method in which baking curability by addition of W, Cr and Mo alone or in combination to a steel improved becomes.

Bei den oben beschriebenen konventionellen Verfahren wird die Festigkeit durch Bake-Härtung aufgrund der Wirkungen von geringen Mengen an gelöstem C und gelöstem N in einem Stahlblech erhöht und es ist allgemein bekannt, dass ein BH (Bake-Härtungs)-Stahlblech nur zum Erhöhen der Fließfestigkeit eines Materials, und nicht zum Erhöhen der Zugfestigkeit benutzt wird. Deshalb haben die konventionellen Verfahren nur den Effekt zum Erhöhen der Ausgangsverformungsspannung eines Bauteils und der Effekt zum Erhöhen der Spannung (Zugfestigkeit nach Umformen), welcher zum Verformen über den gesamten Verformungsbereich vom Anfang des Verformens bis zum Ende des Verformens benötigt wird, wird als nicht ausreichend erachtet.at The above-described conventional method becomes the strength due to bake hardening the effects of low levels of dissolved C and dissolved N in a steel sheet increased and it is well known that a BH (bake hardening) steel sheet is only for Increase the flow resistance a material, and not used to increase the tensile strength becomes. Therefore, the conventional methods have only the effect to increase the output deformation stress of a component and the effect to Increase the Tension (tensile strength after forming), which deforms over the entire deformation range from the beginning of the deformation to the end of deforming needed is considered insufficient.

Als ein kaltgewalztes Stahlblech mit nach Umformen erhöhter Zugfestigkeit offenbart beispielsweise die japanische ungeprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 10-310847, ein legiertes feuerverzinktes Stahlblech mit einer Zugfestigkeitserhöhung von 60 MPa oder mehr durch Wärmebehandlung in dem Temperaturbereich von 200 bis 450°C.When a cold-rolled steel sheet with increased tensile strength after forming For example, Japanese Unexamined Patent Application Publication no. 10-310847, an alloyed hot-dip galvanized steel sheet with a tensile strength increase of 60 MPa or more by heat treatment in the temperature range from 200 to 450 ° C.

Dieses Stahlblech enthält, in Gew.-%, 0,01 bis 0,08% an C und 0,01 bis 3,0% an Mn und wenigstens eine von W, Cr und Mo in einer Gesamtmenge von 0,05 bis 3,0% und ferner enthält es wenigstens eine von 0,005 bis 0,1% an Ti, 0,005 bis 0,1% an Nb und 0,005 bis 0,1% an V gemäß der Nachfrage, und das Mikrogefüge des Stahls besteht aus Ferrit oder hauptsächlich aus Ferrit.This Contains sheet steel, in% by weight, 0.01 to 0.08% of C and 0.01 to 3.0% of Mn and at least one of W, Cr and Mo in a total amount of 0.05 to 3.0% and further contains at least one of 0.005 to 0.1% of Ti, 0.005 to 0.1% of Nb and 0.005 to 0.1% of V according to demand, and the microstructure of the steel is made of ferrite or mainly of ferrite.

Dieses Verfahren umfasst jedoch das Formen eines feinen Carbids in dem Stahlblech durch Wärmebehandlung nach Umformen, um eine während Pressen angelegte Spannungsverschiebung wirksam zu verbreiten, wodurch die Belastungsmenge erhöht wird. Deshalb muss die Wärmebehandlung in dem Temperaturbereich von 220 bis 370°C durchgeführt werden. Es besteht somit das Problem einer notwendigen Wärmebehandlungstemperatur, die höher als herkömmliche Bake-Härtungstemperaturen ist.This However, the process involves forming a fine carbide in the process Steel sheet by heat treatment after reshaping to a while Presses applied voltage shift effectively spread, thereby the load quantity increased becomes. Therefore, the heat treatment needs be carried out in the temperature range of 220 to 370 ° C. It exists thus the problem of a necessary heat treatment temperature, the higher as conventional Bake-hardening temperatures is.

Außerdem ist es ein sehr wichtiges Problem, dass das Karosseriegewicht eines Kraftfahrzeuges im Hinblick auf die jüngsten Abgasregelungen aufgrund globalen Umweltproblemen verringert wird. Um das Karosseriegewicht eines Kraftfahrzeuges zu verringern, ist es wirksam, die Festigkeit des benutzten Stahlblechs zu erhöhen, d. h. ein hochfestes Stahlblech zu benutzen und das benutzte Stahlblech zu verdünnen.Besides that is It is a very important problem that the body weight of a Motor vehicle in view of the recent emission regulations due global environmental problems. To the body weight of a motor vehicle, it is effective, the strength to increase the steel sheet used, d. H. to use a high strength steel sheet and the used steel sheet to dilute.

Ein Kraftfahrzeugbauteil, welches ein hochfestes dünnes Stahlblech benutzt, muss eine ausreichende Eigenschaft gemäß ihrer Funktion aufweisen. Die Eigenschaft ist von dem Bauteil abhängig und Beispiele der Eigenschaft enthalten: Einbeulungswiderstand, statische Festigkeit gegenüber Verformung, wie beispielsweise Dehnung, Drehung oder dergleichen, Dauerfestigkeit, Schlagbiegefestigkeit, etc. Von dem für ein Kraftfahrzeugbauteil benutzten hochfesten Stahlblech wird verlangt, dass es exzellent in solch einer Eigenschaft nach Umformen ist. Die Eigenschaften beziehen sich auf die Festigkeit eines Stahlblechs nach Umformen und somit muss die untere Grenze der Festigkeit des benutzten hochfesten Stahlblechs derart festgelegt werden, um Verdünnung zu erzielen.One Automotive component using a high strength thin sheet steel must have a sufficient property according to their function. The property depends on the part and examples of the property contain: dent resistance, static resistance to deformation, such as elongation, rotation or the like, fatigue strength, Impact resistance, etc. From that for a motor vehicle component Used high strength steel sheet is required to be excellent is in such a property after reshaping. The properties refer to the strength of a steel sheet after forming and thus, the lower limit of the strength of the used high-strength Steel sheets are set so as to achieve dilution.

In dem Prozess zum Formen eines Kraftfahrzeugbauteils wird ein Stahlblech andererseits pressgeformt. Wenn das Stahlblech eine übermäßig hohe Festigkeit beim Pressformen aufweist, verursacht das Stahlblech folgende Probleme: (1) Verschlechterung der Formgenauigkeit; (2) Verschlechterung der Duktilität, um somit Risse, Einschnürungen oder dergleichen während Umformen zu verursachen; und (3) Verschlechterung des Einbeulungswiderstandes (Widerstand einer durch eine lokale Druckbelastung erzeugte Einbeulung), wenn die Blechdicke verringert wird. Diese Probleme hemmen die Ausbreitung des hochfesten Stahlblechs an Kraftfahrzeugkarosserien.In the process of molding a motor vehicle component becomes a steel sheet on the other hand press-formed. If the steel sheet is an excessively high Strength during press molding causes the steel sheet the following problems: (1) deterioration of dimensional accuracy; (2) Deterioration of ductility thus cracks, constrictions or the like during To cause deformation; and (3) deterioration of dent resistance (Resistance of a dent caused by a local pressure load), if the sheet thickness is reduced. These problems inhibit the spread of high-strength steel sheet to automobile bodies.

Als Mittel zum Überwinden dieser Probleme ist ein Stahlblech, bestehend aus sehr niedrigem (ultra-low) Kohlenstoffstahl als ein Ausgangsmaterial für beispielsweise ein kaltgewalztes Stahlblech für eine externe Blechtafel bekannt, in welcher der Anteil an C, der letztendlich in einem Festlösungszustand verbleibt, innerhalb eines geeigneten Bereichs festgelegt wird. Dieser Stahlblechtyp wird während des Pressformens weich gehalten, um die Formgenauigkeit und Duktilität zu gewährleisten und seine Fließspannung wird durch Nutzung des Reckalterungsphänomens, welches in dem Schritt von Beschichten und Baking bei 170°C für ungefähr 20 min. nach Pressformen eintritt, erhöht, um den Einbeulungswiderstand zu gewährleisten. Dieses Stahlblech ist während Pressformen weich, weil C in dem Stahl aufgelöst ist, während aufgelöstes C an einer Versetzung, die während des Pressformens in dem Beschichtungs- und Bakingschritt nach Pressformen hervorgerufen wird, fixiert, um die Fließspannung zu erhöhen.When Means to overcome These problems is a steel sheet consisting of very low (ultra-low) carbon steel as a starting material for example a cold-rolled steel sheet for an external metal sheet known in which the proportion of C, which ultimately in a solid solution state remains within an appropriate range. This steel sheet type is used during of the press molding kept soft to ensure the dimensional accuracy and ductility and its yield stress by using the strain aging phenomenon, which is in the step coating and baking at 170 ° C for about 20 minutes. after pressing enters, increases, to ensure the dent resistance. This steel sheet is during Soft molds soft because C is dissolved in the steel while dissolved C on a transfer that during press-forming in the coating and baking step after press molding is caused, fixed to increase the yield stress.

Bei diesem Stahlblechtyp wird jedoch die Erhöhung der Fließspannung aufgrund der Reckalterung im Hinblick darauf, das Eintreten von Fließfiguren, die Oberflächendefekte verursachen, zu vermeiden, unterdrückt. Dies verursacht den Nachteil, dass das Stahlblech tatsächlich weniger zu der Reduzierung des Gewichts eines Bauteils beiträgt.at However, this steel sheet type is increasing the yield stress due to strain aging in view of the occurrence of Flow lines, the surface defects cause, avoid, suppress. This causes the disadvantage that the steel sheet actually contributes less to reducing the weight of a component.

Andererseits wurde ein Stahlblech, bestehend aus gelöstem N zum weiteren Erhöhen der Bake-Härtungsmenge, und ein mit einem Verbundgefüge, bestehend aus Ferrit und Martensit, bereitgestelltes Stahlblech zum weiteren Verbessern der Bake-Härtbarkeit für Anwendungen vorgeschlagen, bei welchen die äußere Erscheinung nicht so wichtig ist.on the other hand was a steel sheet consisting of dissolved N to further increase the Bake Härtungsmenge, and one with a composite structure, consisting of ferrite and martensite, provided steel sheet to further improve the bake hardenability for applications suggested where the external appearance not so important.

Beispielsweise offenbart die japanische ungeprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 60-52528, ein Verfahren zum Herstellen eines hochfesten dünnen Stahlblechs mit guter Duktilität und Punktschweißbarkeit, bei welchem der Stahl enthält: 0,02 bis 0,15% an C, 0,8 bis 3,5% an Mn, 0,02 bis 0,15% an P, 0,10% oder weniger an Al und 0,005 bis 0,025% an N, der durch Aufwickeln bei einer Temperatur von 550°C oder weniger warmgewalzt wird, kaltgewalzt und dann durch kontrollierte Abkühlung und Wärmebehandlung glühbehandelt wird. Ein durch das in der japanischen ungeprüften Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 60-52528, offenbarte Verfahren hergestelltes Stahlblech hat ein gemischtes Gefüge, umfassend eine Niedrigtemperatur-Umwandlungsproduktphase, hauptsächlich bestehend aus Ferrit und Martensit, und eine exzellente Duktilität und eine hohe Festigkeit wird durch Nutzung der Reckalterung aufgrund von wirksam hinzugefügtem N während Beschichtung-Baking erzielt.For example discloses the Japanese unexamined Patent application, publication no. 60-52528, a Method for producing a high-strength thin steel sheet with good ductility and spot weldability, where the steel contains: 0.02 to 0.15% of C, 0.8 to 3.5% of Mn, 0.02 to 0.15% of P, 0.10% or less of Al and 0.005 to 0.025% of N by coiling at a temperature of 550 ° C or less hot rolled, cold rolled and then controlled Cooling and heat treatment annealed becomes. A device disclosed in Japanese Unexamined Patent Application Publication No. Hei. 60-52528, The disclosed steel sheet produced has a mixed one Structure, comprising a low temperature conversion product phase, mainly consisting of ferrite and martensite, and excellent ductility and a high strength is due to the use of strain aging due to effectively added N while Coating baking achieved.

Obwohl das in der japanischen ungeprüften Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 60-52528, veröffentlichte Verfahren die Fließspannung YS aufgrund Reckalterung we sentlich erhöht, erhöht das Verfahren die Zugfestigkeit TS weniger. Auch dieses Verfahren verursacht große Variationen in der Zunahme der Fließspannung YS, um große Variationen der mechanischen Eigenschaften zu verursachen und es kann somit nicht erwartet werden, dass ein Stahlblech ausreichend verdünnt werden kann, um zu einer Gewichtsreduzierung eines Kraftfahrzeugbauteils, welches zur Zeit nachgefragt wird, beizutragen.Even though that in Japanese unaudited Patent application, publication no. 60-52528, published Method the yield stress YS significantly increased due to strain aging, the process increases the tensile strength TS less. This method also causes large variations in the increase the yield stress YS, to big To cause variations in the mechanical properties and it can not be expected that a steel sheet sufficient dilute can be used to reduce the weight of a motor vehicle component, which is currently in demand to contribute.

Die japanische geprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr.5-24979, offenbart ein hochfestes kaltgewalztes dünnes Stahlblech mit Baking-Härtbarkeit, welches eine Zusammensetzung umfassend 0,08 bis 0,20% an C, 1,5 bis 3,5% an Mn und der Rest besteht aus Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen, und ein Gefüge bestehend aus homogenem Bainit, enthaltend 5% oder weniger an Ferrit, oder Bainit, welches teilweise Martensit enthält, aufweist. Das in der japanischen geprüften Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 5-24979, offenbarte kaltgewalzte Stahlblech wird durch Abschrecken in dem Temperaturbereich von 200 bis 400°C in dem Abkühlprozess nach Durchlaufglühen und dann langsames Abkühlen zum Erhalten eines Gefüges, hauptsächlich bestehend aus Bainit, und welches eine große Menge an Bake-Härtung aufweist, welches durch herkömmliche Verfahren nicht erhalten wird, hergestellt.The Japanese tested Patent Application, Publication No. 5-24979, discloses a high strength cold rolled thin steel sheet with baking hardenability, which has a composition comprising 0.08 to 0.20% of C, 1.5 up to 3.5% of Mn and the balance is Fe and unavoidable impurities, and a structure consisting of homogeneous bainite containing 5% or less of ferrite, or bainite partially containing martensite. That in Japanese tested Patent application, publication no. 5-24979, disclosed cold rolled steel sheet is made by quenching in the Temperature range from 200 to 400 ° C in the cooling process after continuous annealing and then slow cooling to obtain a texture, mainly consisting of bainite, and which has a large amount of bake hardening, which by conventional Process is not obtained.

Bei dem in der japanischen geprüften Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 5-24979, offenbarten Stahlblech wird die Fließfestigkeit jedoch nach Beschichtung und Baking erhöht, um eine große Menge an Bake-Härtbarkeit zu erhalten, welche mit einem konventionellen Verfahren nicht erhalten wird, während die Zugfestigkeit nicht erhöht werden kann. Deshalb kann bei Anwendung an einem Verfestigungselement eine Verbesserungen der Dauerfestigkeit und Schlagbiegefestigkeit nach Umformen nicht erwartet werden. Deshalb besteht ein Problem darin, dass das Stahlblech nicht für Anwendungen benutzt werden kann, von denen eine hohe Dauerfestigkeit und Schlagbiegefestigkeit, etc., verlangt wird.at that tested in Japanese Patent application, publication no. 5-24979, steel sheet disclosed, however, becomes the yield strength after coating and Baking increases, a big one Amount of bake hardenability which are not obtained by a conventional method will, while the tensile strength is not increased can be. Therefore, when applied to a solidification element an improvement in fatigue strength and impact resistance can not be expected after forming. That's why there is a problem in that the steel sheet is not used for applications can, of which a high fatigue strength and impact resistance, etc., is required.

Die japanische geprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 61-12008, offenbart ein Verfahren zum Herstellen eines hochfesten Stahlblechs mit einem hohen r-Wert. Dieses Verfahren ist gekennzeichnet durch Glühbehandeln von sehr niedrigem C-Stahl (ultra-low-C-steel), der als Ausgangsmaterial in einem Ferrit-Austenit-koexitistierenden Bereich nach Kaltwalzen benutzt wird. Das resultierende Stahlblech hat jedoch einen hohen r-Wert und ein hohes Maß an Baking-Härtbarkeit (BH-Eigenschaft), aber die erhaltene BH-Menge ist höchstens ungefähr 60 MPa. Auch wird der Fließpunkt des Stahlblechs nach der Reckalterung erhöht, aber TS wird nicht erhöht, wodurch das Problem von begrenzten Anwendungsgebieten der Bauteile entsteht.The Japanese tested Patent application, publication no. 61-12008, discloses a method for producing a high strength Steel sheet with a high r-value. This method is characterized by Glühbehandeln of very low carbon steel (ultra-low-c-steel) used as the starting material in a ferrite-austenite coexistent region after cold rolling is used. However, the resulting steel sheet has a high r value and a high level of Baking curability (BH property), but the BH amount obtained is at most approximately 60 MPa. Also, the pour point of the steel sheet after the strain aging increases, but TS is not increased, thereby the problem of limited application areas of the components arises.

Außerdem weist das oben beschriebene Stahlblech exzellente Festigkeit nach Beschichten und Baking bei einem einfachen Zugversuch auf, aber erzeugt große Variationen bezüglich der Festigkeit während plastischer Verformung unter tatsächlichen Pressbedingungen. Deshalb kann nicht behauptet werden, dass das Stahlblech ausreichend an Bauteilen angewandt wird, von welchen Zuverlässigkeit verlangt wird.In addition, points the steel sheet described above has excellent strength after coating and baking in a simple tensile test, but produces large variations in terms of the firmness during plastic Deformation under actual Pressing conditions. Therefore, it can not be said that Steel sheet is sufficiently applied to components, of which reliability is required.

Betreffend eines warmgewalzten Stahlblechs unter den beschichteten baked Stahlblechen für pressgeformte Produkte offenbart beispielsweise die japanische geprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 8-23048, ein Verfahren zum Herstellen eines warmgewalzten Stahlblechs, welches während Verarbeitung weich ist und eine durch Beschichten und Baking nach Verarbeitung, um Dauerfestigkeit wirksam zu verbessern, erhöhte Zugfestigkeit hat.Concerning of a hot rolled steel sheet under the coated baked steel sheets for press-formed Products disclosed, for example, Japanese Examined Patent Application, Pub. 8-23048, a method for producing a hot-rolled steel sheet, which while Processing is soft and one by coating and baking after Processing to effectively improve fatigue strength, increased tensile strength Has.

Bei diesem Verfahren enthält der Stahl 0,02 bis 0,13 Gew.-% an C und 0,0080 bis 0,0250 Gew.-% an N, und die Endlieferungstemperatur und die Aufwickeltemperatur werden kontrolliert, um eine große Menge an gelöstem N in dem Stahl zu behalten, wodurch ein Verbundgefüge als eine Metallstruktur, hauptsächlich bestehend aus Ferrit und Martensit, geformt wird. Deshalb wird eine Erhöhung von 100 MPa oder mehr der Zugfestigkeit bei der Wärmebehandlungstemperatur von 170°C nach Umformen erzielt.at contains this method the steel 0.02 to 0.13 wt .-% of C and 0.0080 to 0.0250 wt .-% at N, and the final delivery temperature and the coiling temperature are controlled to release a large amount of dissolved N in retain the steel, thereby creating a composite structure as a metal structure, mainly consisting of ferrite and martensite, is formed. That's why one will increase of 100 MPa or more of the tensile strength at the heat treatment temperature of 170 ° C achieved after forming.

Die japanische ungeprüfte Patentanmeldung, Veröffentlichungs-Nr. 10-183301, offenbart ein warmgewalztes Stahlblech mit exzellenter Baking-Härtbarkeit und natürlichem Alterungswiderstand, bei welchem die C- und N-Anteile auf jeweils 0,01 bis 0,12 Gew.-% und 0,0001 bis 0,01 Gew.-% beschränkt werden, und der durchschnittliche Kristallkorndurchmesser wird zum Gewährleisten einer BH-Menge von bis zu 80 MPa oder mehr auf 8 μm oder weniger kontrolliert und die Al-Menge wird auf 45 MPa oder weniger unterdrückt.The Japanese unchecked Patent application, publication no. 10-183301, discloses a hot rolled steel sheet having excellent Baking curability and natural Resistance to aging, in which the C and N components on each 0.01 to 0.12 wt .-% and 0.0001 to 0.01 wt .-% be limited and the average crystal grain diameter is ensured a BH amount of up to 80 MPa or more to 8 μm or less controlled and the amount of Al is suppressed to 45 MPa or less.

Dieses Stahlblech ist jedoch ein warmgewalztes Stahlblech und es ist somit schwierig einen hohen r-Wert zu erhalten, weil das Ferritaggregationsgefüge aufgrund der Auste nit-Ferrit-Umwandlung zufällig ausgebildet wird. Deshalb kann nicht behauptet werden, dass das Stahlblech eine ausreichende Tiefziehbarkeit hat.This However, steel sheet is a hot rolled steel sheet and it is thus difficult to obtain a high r value because of the ferrite aggregation structure due to Austenitite ferrite conversion is randomized. Therefore can not be said that the steel sheet sufficient Thermoformability has.

Auch wenn das durch dieses Verfahren hergestellte warmgewalzte Stahlblech als ein Ausgangsmaterial für Kaltwalzen und Rekristallisationsglühen benutzt wird, ist die Erhöhung der Zugfestigkeit, erhalten nach Umformen und Wärmebehandeln, nicht immer gleich einem warmgewalzten Stahlblech und eine BH-Menge von bis zu 80 MPa oder mehr kann nicht immer erhalten werden. Der Grund hierfür ist, dass das Mikrogefüge eines kaltgewalzten Stahlblechs sich von dem eines warmgewalzten, aufgrund des Kaltwalzens und Rekristallisationsglühens, unterscheidet und Spannung häuft sich während dem Kaltwalzen sehr an, um ein Carbid, ein Nitrid oder ein Carbonitrid auf einfache Weise zu formen, wodurch die Zustände von gelöstem C und gelöstem N geändert werden.Also when the hot rolled steel sheet produced by this method as a starting material for Cold rolling and recrystallization annealing is used to increase the Tensile strength, obtained after forming and heat treatment, is not always the same a hot rolled steel sheet and a BH amount of up to 80 MPa or more can not always be obtained. The reason is that the microstructure of a cold rolled steel sheet is different from that of a hot rolled, due to cold rolling and recrystallization annealing, differs and stress heaps up while the cold rolling to a carbide, a nitride or a carbonitride to easily shape, thereby changing the states of dissolved C and dissolved N.

Ferner offenbart der Stand der Technik EP 0 943 696 A1 Stahlplatten für Blechtrommeln und ein Verfahren zum Herstellen solcher Stahlplatten. Das aus diesem Stand der Technik bekannte Stahlblech hat eine Zusammensetzung umfassend C, Si, Mn, P, S, Al und N als zwingend notwendige Elemente. Gemäß der Lehre dieses Standes der Technik wird das Gefüge des Stahlblechs nicht besonders eingeschränkt.Further, the prior art discloses EP 0 943 696 A1 Steel plates for metal drums and a method for producing such steel plates. The steel sheet known from this prior art has a composition comprising C, Si, Mn, P, S, Al and N as essential elements. According to the teaching of this prior art, the structure of the steel sheet is not particularly limited.

In Anbetracht der oben beschriebenen vorliegenden Bedingungen ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die obigen Probleme der konventionellen Verfahren zu lösen und ein hochfestes, kaltgewalztes Stahlblech bereitzustellen, welches für Kraftfahrzeugbauteile geeignet ist, von denen verlangt wird, dass sie hohe Formbarkeit, weichheit und hohe Formbarkeit und stabile Materialeigenschaften aufweisen, und welches auf einfache Art und Weise zu einem Kraftfahrzeugbauteil mit einer komplizierten Form ohne Erzeugung von Formdefekten, wie beispielsweise Rückfedern, Verspannungen und Verkrümmungen und Risse etc. geformt werden kann, und welches eine ausreichende Festigkeit für ein Kraftfahrzeugbauteil nach einer Wärmebehandlung eines geformten Kraftfahrzeugbauteils zum Ermöglichen eines ausreichenden Beitrags zur Reduzierung des Karosseriegewichts eines Kraftfahrzeugs, einen hohen r-Wert von 1,2 oder mehr und exzellente Reckalterungseigenschaften aufweist. Eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein industrielles Herstellungsverfahren bereitzustellen, welches in der Lage ist, das Stahlblech bei niedrigen Kosten ohne Formstörungen herzustellen.In In view of the present conditions described above, it is An object of the present invention, the above problems of to solve conventional methods and to provide a high strength cold rolled steel sheet which for motor vehicle components which is required to have high formability, softness and high formability and stable material properties have, and which in a simple manner to a motor vehicle component with a complicated shape without producing shape defects, such as for example, springback, Tensions and curvatures and cracks etc. can be formed, and which is sufficient Strength for a motor vehicle component after a heat treatment of a molded Automotive component to enable a sufficient contribution to the reduction of body weight of a motor vehicle, a high r value of 1.2 or more and excellent strain aging properties having. Another object of the present invention is to provide an industrial manufacturing process which is able to produce the steel sheet at low cost without deformations.

Offenbarung der Erfindungepiphany the invention

Um die Aufgaben zu erzielen, haben die Erfinder mehrere Stahlbleche mit unterschiedlichen Zusammensetzungen unter unterschiedlichen Herstellungsbedingungen hergestellt und durch Experimente unterschiedliche Materialeigenschaften ausgewertet. Als ein Ergebnis hat man herausgefunden, dass sowohl die Formbarkeit als auch die Härtbarkeit nach Umformen verbessert werden kann, indem ein Verfestigungselement N genutzt wird, welches vorher nicht wirksam in einem Gebiet, welches hohe Verarbeitbarkeit erfordert, benutzt wurde und indem das durch die Wirkung des Verfestigungselementes hervorgerufene Reckalterungsphänomen wirksam genutzt wird.Around To achieve the tasks, the inventors have several steel sheets with different compositions under different Production conditions produced and different by experiments Material properties evaluated. As a result, it has been found that improves both the formability and the hardenability after forming can be used by a hardening element N is used, which not previously effective in an area which has high workability required, was used and by the effect of the solidification element induced strain aging phenomenon is used effectively.

Die Erfinder haben auch herausgefunden, dass, um das aufgrund von N hervorgerufene Reckalterungsphänomen vorteilhaft zu nutzen, das Reckalterungsphänomen aufgrund von N vorteilhaft mit einer Bedingung zum Beschichten und Baking eines Kraftfahrzeugs kombiniert werden muss, oder ferner positiv mit einer Wärmebehandlungsbedingung nach Umformen kombiniert werden. Man hat somit festgestellt, dass es wirksam ist, die Warmwalzbedingung, die Kaltwalz- und die Kaltwalzglühbehandlungsbedingung zum Kontrollieren des Mikrogefüges eines Stahlblechs und die Menge an gelöstem N in bestimmten Bereichen zu kontrollieren. Man hat ferner herausgefunden, dass es wichtig ist, den Al-Anteil der Zusammensetzung gemäß dem N-Anteil zu kontrollieren, um das Reckalterungsphänomen aufgrund von N stabil hervorzurufen.The Inventors have also found that to do so on the basis of N induced strain aging phenomenon Advantageously, the strain aging phenomenon due to N is advantageous with a condition for coating and baking a motor vehicle must be combined, or further positive with a heat treatment condition combined after forming. It has thus been found that it is effective, the hot rolling condition, the cold rolling and the Kaltwalzglühbehandlungsbedingung to control the microstructure a steel sheet and the amount of dissolved N in certain areas to control. It has also been found to be important is to control the Al content of the composition according to the N content, around the strain aging phenomenon cause stable due to N.

Die Erfinder haben ferner herausgefunden, dass zum Erhalt eines hohen r-Wertes der C-Anteil verringert wird, ein Durchlaufglühen in dem Ferrit-Austenit-Zweiphasen-Temperaturbereich durchgeführt wird und anschließend das Abkühlen derart kontrolliert wird, um ein Gefüge enthaltend eine nadelförmige Ferritphase bei einem Flächenverhältnis von 5% oder mehr in der Ferritphase zu formen. Es hat sich gezeigt, dass solch eine Kombination des Mikrogefüges und der geeigneten Menge an gelösten N das Erzielen eines kaltgewalzten Stahlbleches mit einem hohen r-Wert, exzellenter Pressformbarkeit und exzellenter Reckalterungseigenschaft ermöglicht. Es hat sich auch gezeigt, dass dies eine ausreichende Nutzung von N ohne Verursachung des Problems des Verschlechterns der natürlichen Alterung erlaubt, welches ein Problem bei einem konventionellen Bake-Hardening-Stahlblech ist.The Inventors have also found that to obtain a high r value of the C component is reduced, a continuous annealing in the ferrite-austenite two-phase temperature range and subsequently cooling is controlled to a structure containing an acicular ferrite at an area ratio of 5% or more in the ferrite phase. It has shown, that such a combination of the microstructure and the appropriate amount to be solved N achieving a cold-rolled steel sheet with a high r value, excellent press formability and excellent strain aging property allows. It has also been shown that this is a sufficient use of N without causing the problem of deterioration of the natural Aging allowed, which is a problem with a conventional one Bake hardening steel sheet is.

Und zwar haben die Erfinder herausgefunden, dass indem man N als ein Verfestigungselement nutzt, den Al-Anteil gemäß dem N-Anteil in einem geeigneten Bereich kontrolliert und auf geeignete Art und Weise die Warmwalzbedingung und die Kaltwalz-Glüh-Bedingung zum geeigneten Kontrollieren des Mikrogefüges und gelöstem N kontrolliert, es möglich ist, ein Stahlblech mit einem hohen r-Wert und exzellenter Formbarkeit im Vergleich zu konventionellen fest-Lösungs, verfestigten C-Mn-Stahtblechtypen und ausgefällten, verfestigten Stahlblechtypen, und eine hohe Reckalterungseigenschaft, zu erhalten, die die konventionellen Stahlbleche nicht besitzen.Namely, the inventors have found that by using N as a solidification member, the Al content is controlled according to the N content in an appropriate range and suitably the hot rolling condition and the cold rolling annealing condition for appropriately controlling the microstructure and dissolved N, it is possible to have a steel sheet with a high r-value and excellent formability Compared to conventional solid solution, solidified C-Mn steel sheet types and precipitated solidified steel sheet types, and high elongation aging property, which the conventional steel sheets do not possess.

Ein Stahlblech gemäß der vorliegenden Erfindung weist im Vergleich zu einem konventionellen Stahlblech eine höhere Festigkeit nach Beschichten und Baking bei einem einfachen Zugversuch auf und weist geringe Variationen der Festigkeit bei plastischer Verformung unter tatsächlichen Pressbedingungen und stabile Konstruktionsteilfestigkeit auf, wodurch der Einsatz von Konstruktionsbauteilen, von denen eine hohe Zuverlässigkeit verlangt wird, ermöglicht wird. Beispielsweise hat ein Teil, an dem hohe Spannung angelegt wird, um die Dicke zu verringern, eine höhere Härtbarkeit als andere Abschnitte und wird als homogen betrachtet, wenn dieser auf Basis einer Zusatzbelastungsfähigkeit von (Dicke) × (Festigkeit) ausgewertet wird, wodurch die Festigkeit eines Teiles stabilisiert wird.One Steel sheet according to the present Invention has compared to a conventional steel sheet a higher one Strength after coating and baking in a simple tensile test and shows slight variations in strength in plastic Deformation under actual Press conditions and stable structural part strength on, which the use of design components, one of which is high reliability is required becomes. For example, a part has high voltage applied to it In order to reduce the thickness, a higher hardenability than other sections and is considered homogenous if it is based on an additional load capacity of (thickness) × (strength) is evaluated, which stabilizes the strength of a part becomes.

Als ein Ergebnis von weiteren intensiven Untersuchungen zum Erzielen der Aufgaben haben die Erfinder Folgendes herausgefunden:

  • 1) Um die Zugfestigkeit nach Umformen und Wärmebehandeln zu erhöhen, muss eine neue Versetzung zum Fortschreiten der Zugverformung hervorgerufen werden. Die durch Vorverformung hervorgerufene Bewegung der Versetzung muss durch Zusammenwirkung zwischen der durch Formen hervorgerufenen Versetzung und eines Zwischen- bzw. Lückenelements oder eines Niederschlags verhindert werden, auch wenn höhere Fließspannung erhalten wird.
  • 2) Um die obige Zusammenwirkung durch Formen eines Carbids, eines Nitrids oder eines Carbonitrids von W, Cr, Mo, Ti, Nb, Al oder dergleichen zu erhalten, muss die Wärmebehandlungstemperatur nach Umformen mit 200°C oder mehr erhöht werden. Deshalb ist es vorteilhafter das Lückenelement oder Fe-Carbid oder Fe-Nitrid wirksam zu nutzen, weil die Wärmebehandlungstemperatur nach Umformen verringert wird.
  • 3) Von den Lückenelementen hat gelöstes N die höhere Zusammenwirkung mit einer durch Umformen hervorgerufenen Versetzung als gelöstes C, auch wenn die Wärmebehandlungstemperatur nach Umformen verringert wird und somit bewegt sich eine durch Vorverformung hervorgerufene Versetzung weniger, wenn höhere Fließspannung erhalten wird.
  • 4) Obwohl gelöstes N in Kristallkörner und Kristallkorngrenzen im Stahl vorhanden ist, erhöht sich die Erhöhung der Festigkeit nach Umformen und Wärmebehandlung, wenn die Fläche der Kristallkorngrenzen erhöht wird. Das heißt, der kleinere Kristallkorndurchmesser ist vorteilhaft.
  • 5) Um die Kristallkorngrenzfläche zu erhöhen, ist es vorteilhaft, eine Kombination von Nb und B hinzuzufügen und unmittelbar nach dem Ende des Warmwalzens abzukühlen, normales Kornwachstum von Ferritkörnern nach dem Ende des Warmwalzens zu unterdrücken, und Kornwachstum durch Rekristallisationsglühen nach Kaltwalzen zu unterdrücken.
As a result of further intensive investigations to achieve the objects, the inventors have found the following:
  • 1) In order to increase the tensile strength after forming and heat treatment, a new offset must be caused to proceed the tensile deformation. The movement of dislocation caused by pre-deformation must be prevented by cooperation between the dislocation caused by molding and a gap element or a precipitate, even if higher yield stress is obtained.
  • 2) In order to obtain the above interaction by forming a carbide, a nitride or a carbonitride of W, Cr, Mo, Ti, Nb, Al or the like, the heat treatment temperature after forming has to be increased to 200 ° C or more. Therefore, it is more advantageous to effectively use the gap element or Fe carbide or Fe nitride because the heat treatment temperature after forming is reduced.
  • 3) Of the gap elements, dissolved N has the higher interaction with a strain-induced displacement as dissolved C, even if the heat treatment temperature after forming is reduced, and thus a displacement caused by pre-deformation moves less as higher yield stress is obtained.
  • 4) Although dissolved N is present in crystal grains and crystal grain boundaries in the steel, the increase in strength after forming and heat treatment increases as the area of the crystal grain boundaries is increased. That is, the smaller crystal grain diameter is advantageous.
  • 5) In order to increase the crystal grain interface, it is advantageous to add a combination of Nb and B and to cool immediately after the end of hot rolling, to suppress normal grain growth of ferrite grains after the end of hot rolling, and to suppress grain growth by recrystallization annealing after cold rolling.

Die vorliegende Erfindung wurde in Anbetracht der obigen Entdeckungen erzielt. Diese Entdeckungen wurden aus dem nachfolgend beschriebenen Experiment erhalten.The The present invention has been made in view of the above findings achieved. These discoveries were made from the following Obtained experiment.

Experiment 1Experiment 1

Ein Vorblech (Dicke: 30 mm) mit einer Zusammensetzung, enthaltend, in Gew.-%, 0,0015% an C, 0,0010% an B, 0,015% an Si, 0,5% an Mn, 0,03% an P, 0,08% an S und 0,011% an N, 0,005 bis 0,05% an Nb und 0,005 bis 0,03% an Al und der Rest besteht aus Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen, wurde gleichmäßig bei 1150°C erwärmt, für drei Durchgänge warmgewalzt, so dass die Temperatur beim letzten Durchgang 900°C höher als der Ar3-Umwandlungspunkt war und dann für 0,1 Sekunden mit Wasser abgekühlt. Danach wurde das Vorblech einer Wärmebehandlung entsprechend Aufwickeln bei 500°C für 1 Stunden unterworfen.A sheet bar (thickness: 30 mm) having a composition containing, in% by weight, 0.0015% of C, 0.0010% of B, 0.015% of Si, 0.5% of Mn, 0.03% P, 0.08% of S and 0.011% of N, 0.005 to 0.05% of Nb and 0.005 to 0.03% of Al and the remainder being Fe and unavoidable impurities, heated uniformly at 1150 ° C, hot-rolled for three passes so that the temperature on the last pass was 900 ° C higher than the Ar 3 transformation point and then cooled with water for 0.1 second. Thereafter, the sheet bar was subjected to a heat treatment corresponding to winding at 500 ° C for 1 hour.

Das somit erhaltene warmgewalzte Blech mit einer Dicke von 4 mm wurde bei einem Walzreduktionsverhältnis von 82,5% kaltgewalzt, rekristallisiert und bei 800°C für 40 Sekunden glühbehandelt und anschließend mit einem Walzreduktionsverhältnis von 0,8% nachgewalzt. Danach wurde ein Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 aus dem resultierenden kaltgewalzten Blech in Walzrichtung entnommen und die Zugfestigkeit wurde bei einer Umformgeschwindigkeit von 0,02/Sek. durch Nutzung einer herkömmlichen Zugversuchsmaschine gemessen. Auch wurde eine 10%ige Zugverformung an einem Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5, welches einzeln von dem kaltgewalzten Blech in Walzrichtung erhalten wurde, angelegt, und dann wurde das Probestück nach Wärmebehandlung bei 120°C für 20 Minuten einem normalen Zugversuch unterworfen. Die Differenz zwischen der Zugfestigkeit des Probestücks, erhalten von dem kaltgewalzten Blech, und der Zugfestigkeit von dem bei 120°C für 20 Minuten wärmebehandelten Probestück nach Anlegen einer 10%igen Zugverformung wurde als die Zunahme der Zugfestigkeit nach Umformen (ΔTS) angesehen.The thus obtained hot-rolled sheet having a thickness of 4 mm at a rolling reduction ratio cold rolled from 82.5%, recrystallized and at 800 ° C for 40 seconds annealed and subsequently with a rolling reduction ratio rolled by 0.8%. Thereafter, a tensile test piece according to JIS No. 5 taken from the resulting cold-rolled sheet in the rolling direction and the tensile strength was measured at a strain rate of 0.02 / sec. by using a conventional tensile test machine measured. Also, a tensile strain of 10% was measured on a tensile test piece according to JIS No. 5, which is obtained individually from the cold-rolled sheet in the rolling direction was applied, and then the specimen after heat treatment at 120 ° C for 20 minutes subjected to a normal tensile test. The difference between the Tensile strength of the test piece, obtained from the cold-rolled sheet, and the tensile strength of at 120 ° C for 20 Heat treated for a few minutes specimen after applying a 10% strain, the increase in the Tensile strength after forming (ΔTS) considered.

1 zeigt die Messergebnisse des Verhältnisses zwischen der Stahlzusammensetzungen (N% – 14/93·Nb% – 14/27·Al% – 14/11·B%) und ΔTS. 1 Fig. 14 shows the measurement results of the relationship between the steel compositions (N% - 14/93 · Nb% - 14/27 · Al% - 14/11 · B%) and ΔTS.

Die Figur deutet an, dass ΔTS 60 MPa oder mehr wird, wenn der Wert von (N% – 14/93·Nb% – 14/27·Al% – 14/11·B%) 0,0015 Gew.-% erfüllt.The Figure indicates that ΔTS Becomes 60 MPa or more when the value of (N% - 14/93 · Nb% - 14/27 · Al% - 14/11 · B%) satisfies 0.0015 wt%.

Experiment 2Experiment 2

Ein Vorblech (Dicke: 30 mm) mit einer Zusammensetzung, enthaltend, in Gew.-%, 0,0010% an C, 0,02% an Si, 0,6% an Mn, 0,01% an P, 0,009% an S und 0,012% an N, 0,01% an Al, 0,015% an Nb, 0,00005 bis 0,0025% an B, und der Rest besteht aus Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen, wurde gleichmäßig bei 1100°C erwärmt, für drei Durchgänge warmgewalzt, so dass die Temperatur des letzten Durchgangs 920°C höher als der Ar3-Umwandlungspunkt war und dann für 0,1 Sekunden mit Wasser abgekühlt. Dann wurde das Vorblech einer Wärmebehandlung entsprechend Aufwickeln bei 450°C für 1 Stunde unterworfen.A sheet bar (thickness: 30 mm) having a composition containing, in% by weight, 0.0010% of C, 0.02% of Si, 0.6% of Mn, 0.01% of P, 0.009% to S and 0.012% of N, 0.01% of Al, 0.015% of Nb, 0.00005 to 0.0025% of B, and the remainder being Fe and unavoidable impurities, was uniformly heated at 1100 ° C, for hot rolled three passes so that the last pass temperature was 920 ° C higher than the Ar 3 transformation point and then cooled with water for 0.1 second. Then, the sheet bar was subjected to a heat treatment corresponding to winding at 450 ° C for 1 hour.

Das somit erhaltene warmgewalzte Blech mit einer Dicke von 4 mm wurde bei einem Walzreduktionsverhältnis von 82,5% kaltgewalzt, rekristallisiert und bei 820°C für 40 Sekunden glühbehandelt und anschließend mit einem Walzreduktionsverhältnis von 0,8% nachgewalzt. Danach wurde ein Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 aus dem resultierenden kaltgewalzten Blech in Walzrichtung entnommen und die Zugfestigkeit wurde bei einer Umformgeschwindigkeit von 0,02/Sek. durch Nutzung einer her kömmlichen Zugversuchsmaschine gemessen. Auch wurde eine 10%ige Zugverformung an einem Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5, welches einzeln von dem kaltgewalzten Blech in Walzrichtung erhalten wurde, angelegt, und dann wurde das Probestück einem normalen Zugversuch nach Wärmebehandlung bei 120°C für 20 Minuten unterworfen.The thus obtained hot-rolled sheet having a thickness of 4 mm at a rolling reduction ratio of 82.5% cold rolled, recrystallized and at 820 ° C for 40 seconds annealed and subsequently with a rolling reduction ratio rolled by 0.8%. Thereafter, a tensile test piece according to JIS No. 5 taken from the resulting cold-rolled sheet in the rolling direction and the tensile strength was measured at a strain rate of 0.02 / sec. by using a conventional tensile testing machine measured. Also, a tensile strain of 10% was measured on a tensile test piece according to JIS No. 5, which is obtained individually from the cold-rolled sheet in the rolling direction was applied, and then the specimen was a normal tensile test after heat treatment at 120 ° C for 20 Subjected to minutes.

2 zeigt die Messerergebnisse des Verhältnisses zwischen dem B-Anteil des Stahls und ΔTS. Diese Figur deutet an, dass mit einem B-Anteil von 0,0005 bis 0,0015 Gew.-% ein hohes ΔTS von 60 MPa oder mehr erhalten werden kann. 2 shows the knife results of the ratio between the B component of the steel and ΔTS. This figure indicates that with a B content of 0.0005 to 0.0015 wt%, a high ΔTS of 60 MPa or more can be obtained.

Als ein Ergebnis der Beobachtung des Mikrogefüges hat man auch herausgefunden, dass durch Hinzufügen einer Kombination von Nb und B zum Erhalt von feinen Kristallkörnern, ein hohes ΔTS erhalten werden kann.When a result of observing the microstructure has also been found that by adding a combination of Nb and B for obtaining fine crystal grains high ΔTS can be obtained.

Und zwar ist mit einem B-Anteil von weniger als 0,0005 Gew.-% die Wirkung zum Herstellen von feinen Kristallkörnern durch Hinzufügung einer Kombination mit Nb gering. Andererseits ist mit einem B-Anteil von über 0,0015 Gew.-% die Menge an abgesondertem B in den Korngrenzen und in Nahbereichen davon erhöht, um die Menge an wirksam aufgelöstem N, aufgrund der hohen Wechselwirkung zwischen B-Atomen und N-Atomen zu verringern, wodurch möglicherweise ΔTS verringert wird.And although with a B content of less than 0.0005 wt .-%, the effect for producing fine crystal grains by adding a Combination with Nb low. On the other hand, with a B content of over 0.0015 % By weight of the amount of secreted B in the grain boundaries and near zones of it increased to the amount of effectively dissolved N, due to the high interaction between B atoms and N atoms, possibly reducing ΔTS becomes.

Experiment 3Experiment 3

Ein Vorblech (Dicke: 30 mm) von jeweils einem Stahl A mit einer Zusammensetzung, enthaltend, in Gew.-%, 0,0010% an C, 0,012% an N, 0,0010% an B, 0,01% an Si, 0,5% an Mn, 0,03% an P, 0,008% an S, 0,014% an Nb, 0,01% an Al und der Rest besteht aus Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen, und Stahl B mit einer Zusammensetzung enthaltend, in Gew.-%, 0,010% an C, 0,0012% an N, 0,0010% an B, 0,01% an Si, 0,5% an Mn, 0,03% an P, 0,008% an S, 0,014% an Nb, 0,01% an Al, und der Rest besteht aus Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen, wurde gleichmäßig bei 1150°C erwärmt, für drei Durchgänge warmgewalzt, so dass die Temperatur beim letzten Durchgang 910°C höher als der Ar3-Umwandlungspunkt war, und dann mit einem Gas für 0,1 Sekunden abgekühlt. Dann wurde jedes der Vorbleche einer Wärmebehandlung bei 600°C für 1 Stunde unterworfen.A sheet bar (thickness: 30 mm) of each steel A having a composition containing, by weight, 0.0010% of C, 0.012% of N, 0.0010% of B, 0.01% of Si , 0.5% of Mn, 0.03% of P, 0.008% of S, 0.014% of Nb, 0.01% of Al, and the balance is Fe and unavoidable impurities, and steel B containing a composition, in % By weight, 0.010% of C, 0.0012% of N, 0.0010% of B, 0.01% of Si, 0.5% of Mn, 0.03% of P, 0.008% of S, 0.014% of Nb, 0.01% of Al, and the balance consists of Fe and unavoidable impurities, was uniformly heated at 1150 ° C, hot rolled for three passes, so that the temperature at the last run was 910 ° C higher than the Ar 3 Conversion point was, and then cooled with a gas for 0.1 seconds. Then, each of the sheet bars was subjected to a heat treatment at 600 ° C for 1 hour.

Jedes der somit erhaltenen warmgewalzten Bleche mit einer Dicke von 4 mm wurde bei einem Walzreduktionsverhältnis von 82,5% kaltgewalzt, rekristallisiert und bei 880°C für 40 Sekunden glühbehandelt und dann mit einem Walzreduktionsverhältnis von 0,8% nachgewalzt.each the thus obtained hot-rolled sheets having a thickness of 4 mm was cold rolled at a rolling reduction ratio of 82.5%, recrystallized and at 880 ° C for 40 Annealed for a few seconds and then re-rolled with a rolling reduction ratio of 0.8%.

Danach wurde ein Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 von jedem der erhaltenen kaltgewalzten Bleche in Walzrichtung erhalten und die Zugfestigkeit wurde mit einer Umformgeschwindigkeit von 0,02/Sek. durch Nutzung einer generellen Zugversuchsmaschine gemessen. Auch wurde eine Zugverformung von 10% an einem Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 angelegt, welches von jedem der kaltgewalzten Bleche in Walzrichtung einzeln entnommen wurde, und dann wurde das Probestück einem normalen Zugversuch nach Wärmebehandlung bei unterschiedlichen Temperaturen für 20 Minuten unterworfen.After that became a tensile test piece according to JIS No. 5 of each of the obtained cold-rolled sheets in the rolling direction obtained and the tensile strength was at a forming speed from 0.02 / sec. by using a general tensile test machine measured. Also, a tensile strain of 10% was measured on a tensile test specimen according to JIS No. 5 applied, which of each of the cold-rolled sheets in the rolling direction was taken individually, and then the specimen was a normal tensile test after heat treatment subjected to different temperatures for 20 minutes.

3 zeigt die Messergebnisse des Einflusses der Wärmebehandlungstemperatur nach Umformen auf ΔTS. Diese Figur deutet an, dass bei dem relativ niedrigen Temperaturbereich der Wärmebehandlungstemperatur von 200°C oder weniger nach Umformen, der ULC(ultra low carbon)-Stahl A mit einem hohen N-Anteil einen höheren ΔTS als der semi ULC-Stahl B mit einem niedrigen N-Anteil aufweist, wobei in dem hohen Temperaturbereich beide Stahlmaterialien im Wesentlichen den gleichen ΔTS aufweisen. Die Versuchsergebnisse zeigen, dass, um ΔTS in dem Niedrigtemperaturbereich zu gewährleisten, es wirksam ist, aufgelöstes N zu benutzen. 3 shows the measurement results of the influence of the heat treatment temperature after forming on ΔTS. This figure indicates that at the relatively low temperature range of the heat treatment temperature of 200 ° C or less after forming, the ultra low carbon steel A having a high N content has a higher ΔTS than the semi ULC steel B having a low N-portion, wherein in the high temperature range, both steel materials have substantially the same ΔTS. The experimental results show that, to ensure ΔTS in the low temperature range, it is effective to use dissolved N.

4 zeigt die Messergebnisse des Einflusses des Kristallkorndurchmessers d und der Stahlzusammensetzungen (N% – 14/93·Nb% – 14/27·Al% – 14/11·B%) auf eine Verringerung (ΔEI) der Dehnung durch natürliches Altern und eine Erhöhung der Zugfestigkeit (ΔTS) nach Umformen. Die Verringerung (ΔEI) der Dehnung wurde durch die Differenz zwischen der gesamten Dehnung, gemessen mit dem Probestück gemäß JIS Nr. 5, erhalten von jedem der kaltgewalzten Bleche in Walzrichtung, und der gesamten Dehnung gemessen mit den einzeln erhaltenen Probestücken nach halten bei 100°C für 8 Stunden zum Beschleunigen des natürlichen Alterns ausgewertet. 4 Fig. 14 shows the measurement results of the influence of the crystal grain diameter d and the steel compositions (N% - 14/93 · Nb% - 14/27 · Al% - 14/11 · B%) on a reduction (ΔEI) of elongation by natural aging and an increase the tensile strength (ΔTS) after forming. The elongation (ΔEI) of elongation was measured by the difference between the total elongation measured with the specimen according to JIS No. 5 obtained from each of the cold-rolled sheets in the rolling direction and the total elongation measured with the individually obtained specimens after holding at 100 ° C evaluated for 8 hours to accelerate natural aging.

4 deutet an, dass, wenn der Wert von (N% – 14/93·Nb% – 14/27·Al% – 14/11·B%) 0,0015 Gew.-% oder mehr ist und der Kristallkorndurchmesser d 20 μm oder weniger ist, sowohl ein hohes ΔTS als auch ein niedriges ΔEI erzielt werden kann. 4 indicates that when the value of (N% - 14/93 · Nb% - 14/27 · Al% - 14/11 · B%) is 0.0015 wt% or more and the crystal grain diameter d is 20 μm or less, both a high ΔTS and a low ΔEI can be achieved.

Experiment 4Experiment 4

Ein Vorblech eines Stahls, enthaltend 0,0015% an C, 0,30% an Si, 0,8% an Mn, 0,03 an P, 0,005% an S und 0,012% an N und 0,02 bis 0,08% an Al wurde gleichmäßig bei 1050°C erwärmt, für sieben Durchgänge warmgewalzt, so dass die Temperatur des letzten Durchgangs 670°C war und dann rekristallisiert und bei 700°C für 5 Stunden glühbehandelt. Das somit erhaltene warmgewalzte Blech mit einer Dicke von 4 mm wurde mit einem Walzreduktionsverhältnis von 82,5% kaltgewalzt, rekristallisiert und bei 875°C für 40 Sekunden glühbehandelt und dann bei einer Höhenabnahme von 0,8% nachgewalzt. Dann wurde ein Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 von dem resultierenden kaltgewalzten Blech in Walzrichtung erhalten und TS × r-Wert und ΔTS wurden mit einer Umformgeschwindigkeit von 3 × 103/Sek. durch Nutzung einer herkömmlichen Zugversuchsmaschine gemessen. Die Ergebnisse sind in 5 gezeigt. In dieser Figur wird TS × r-Wert ≥ 750 und ΔTS ≥ 40 MPa erzielt, wenn N/Al ≥ 0,03 erfüllt ist. Es wurde auch bestätigt, dass, wenn N/Al ≥ 0,03 ist, BH ≥ 80 MPa erzielt wird.A sheet bar of a steel containing 0.0015% of C, 0.30% of Si, 0.8% of Mn, 0.03 of P, 0.005% of S and 0.012% of N and 0.02 to 0.08 % of Al was uniformly heated at 1050 ° C, hot rolled for seven passes so that the last pass temperature was 670 ° C and then recrystallized and annealed at 700 ° C for 5 hours. The thus-obtained 4 mm thick hot-rolled sheet was cold-rolled at a rolling reduction ratio of 82.5%, recrystallized and annealed at 875 ° C for 40 seconds and then re-rolled at a reduction in height of 0.8%. Then, a tensile test piece according to JIS No. 5 was obtained from the resultant cold-rolled sheet in the rolling direction, and TS × r value and ΔTS were measured at a reforming speed of 3 × 10 3 / sec. measured by using a conventional tensile test machine. The results are in 5 shown. In this figure, TS × r value ≥ 750 and ΔTS ≥ 40 MPa are obtained when N / Al ≥ 0.03 is satisfied. It was also confirmed that when N / Al ≥ 0.03, BH ≥ 80 MPa is achieved.

Experiment 5Experiment 5

Ein Vorblech eines Stahls, enthaltend 0,0015% an C, 0,0010% an B, 0,01% an Si, 0,5% an Mn, 0,03% an P, 0,008% an S und 0,011% an N, 0,005 bis 0,05% an Nb und 0,005 bis 0,03% an Al wurde gleichmäßig bei 1000°C erwärmt, für sieben Durchgänge warmgewalzt, so dass die Temperatur des letzten Durchgangs 650°C war und dann rekristallisiert und bei 800°C für 60 Sekunden glühbehandelt. Das somit erhaltene warmgewalzte Blech mit einer Dicke von 4 mm wurde mit einem Walzreduktionsverhältnis von 82,5% kaltgewalzt, rekristallisiert und bei 880°C für 40 Sekunden glühbehandelt und anschließend mit einem Walzreduktionsverhältnis von 0,8% nachgewalzt. Dann wurde ein Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 von dem resultierenden kaltgewalzten Blech in Walzrichtung erhalten und TS × r-Wert, BH und ΔTS wurden mit einer Umformungsgeschwindigkeit von 3 × 10–3/Sek. durch Nutzung einer herkömmlichen Zugversuchsmaschine gemessen. Die Verhältnisse zwischen den gemessenen Werten und N/(Al + Nb + B) sind in 5 gezeigt. Bei diesem Experiment wurde Stahl enthaltend 0,005 bis 0,05 an Nb und 0,0010% an B benutzt. Diese Figur deutet an, dass in dem Bereich von N/(Al + Nb + B) ≥ 0,30, BH ≥ 80 MPa, ΔTS ≥ 60 MPa und TS × r-Wert ≥ 850 erzielt werden.A sheet bar of a steel containing 0.0015% of C, 0.0010% of B, 0.01% of Si, 0.5% of Mn, 0.03% of P, 0.008% of S and 0.011% of N , 0.005 to 0.05% of Nb and 0.005 to 0.03% of Al was evenly heated at 1000 ° C, hot rolled for seven passes so that the temperature of the last pass was 650 ° C and then recrystallized and at 800 ° C annealed for 60 seconds. The thus-obtained 4 mm thick hot-rolled sheet was cold rolled at a roll reduction ratio of 82.5%, recrystallized and annealed at 880 ° C for 40 seconds and then re-rolled at a rolling reduction ratio of 0.8%. Then, a tensile test piece according to JIS No. 5 was obtained from the resultant cold-rolled sheet in the rolling direction and TS × r value, BH and ΔTS were measured at a conversion rate of 3 × 10 -3 / sec. measured by using a conventional tensile test machine. The ratios between the measured values and N / (Al + Nb + B) are in 5 shown. In this experiment, steel containing 0.005 to 0.05 of Nb and 0.0010% of B was used. This figure indicates that in the range of N / (Al + Nb + B) ≥ 0.30, BH ≥ 80 MPa, ΔTS ≥ 60 MPa and TS × r value ≥ 850 are obtained.

Experiment 6Experiment 6

Ein Vorblech eines Stahls, enthaltend 0,0010% an C, 0,02% an Si, 0,6% an Mn, 0,01% an P, 0,009% an S und 0,015% an N, 0,01% an Al, 0,015% an Nb und 0,0001 bis 0,0025% an B wurde gleichmäßig bei 1050°C erwärmt, für sieben Durchgänge warmgewalzt, so dass die Temperatur des letzten Durchgangs 680°C war und dann rekristallisiert und bei 850°C für 5 Stunden glühbehandelt. Das somit erhaltene warmgewalzte Blech mit einer Dicke von 4 mm wurde bei einem Walzreduktionsverhältnis von 82,5% kaltgewalzt, rekristallisiert und bei 880°C für 40 Sekunden glühbehandelt und anschließend mit einem Walzreduktionsverhältnis von 0,8% nachgewalzt. Dann wurde ein JIS Nr. 5-Zugversuchsprobestück von dem resultierenden kaltgewalzten Blech in Walzrichtung erhalten und TS × r-Wert, BH und ΔTS wurden mit einer Umformgeschwindigkeit von 3 × 103/Sek. durch Nutzung einer generellen Zugversuchsmaschine gemessen. Die Verhältnisse zwischen den gemessenen Werten und dem B-Anteil sind in 6 gezeigt.A sheet bar of a steel containing 0.0010% of C, 0.02% of Si, 0.6% of Mn, 0.01% of P, 0.009% of S and 0.015% of N, 0.01% of Al , 0.015% of Nb and 0.0001 to 0.0025% of B was uniformly heated at 1050 ° C, hot rolled for seven passes so that the last pass temperature was 680 ° C and then recrystallized and at 850 ° C for 5 Annealed for hours. The thus-obtained 4 mm thick hot-rolled sheet was cold-rolled at a rolling reduction ratio of 82.5%, recrystallized and annealed at 880 ° C for 40 seconds and then re-rolled at a rolling reduction ratio of 0.8%. Then, a JIS No. 5 tensile test specimen was obtained from the resulting cold-rolled sheet in the rolling direction and TS × r value, BH and ΔTS were measured at a reforming speed of 3 × 10 3 / sec. measured by using a general tensile test machine. The relationships between the measured values and the B component are in 6 shown.

Diese Figur deutet an, dass in dem B-Anteilbereich von 0,0003 bis 0,0015%, BH ≥ 80 MPa, ΔTS ≥ 60 MPa, welche höher als in dem Fall von B < 0,0003%, und TS × r-Wert ≥ 850 erzielt werden. Als ein Ergebnis der Beobachtungen des Mikrogefüges wurde auch bestätigt, dass in diesem B-Bereich Kristallkörner deutlich feiner gemacht werden.These Figure indicates that in the B share range from 0.0003 to 0.0015%, BH ≥ 80 MPa, ΔTS ≥ 60 MPa, which higher than in the case of B <0.0003%, and TS × r value ≥ 850 become. As a result of observations of microstructure became also confirmed that in this B-region crystal grains made much finer become.

Die in 5 und 6 gezeigten Ergebnisse deuten an, dass in dem Bereich von N/(Al + Nb + B) ≥ 0,30, wobei B ≥ 0,0003%, die Kristallkörner durch Kombinieren von Nb weiterhin verfeinert werden können, und ΔTS und das Niveau an TS × r-Wert weiter verbessert werden. Wenn B < 0,0003%, dann kann die Wirkung des Herstellens von feinen Kristallkörnern durch Kombinieren mit Nb nicht erzielt werden. Andererseits verschlechtern sich die Eigenschaften weiterhin wenn B > 0,0015% ist. Dies ist aufgrund der Tatsache möglich, da die Menge an abgesondertem B in den Korngrenzen und den Nahbereichen davon erhöht ist, um die Menge an wirksam gelöstem N, aufgrund der starken Interaktion zwischen B- und N-Atomen, zu verringern. Die gleichen Untersuchungen wie oben beschrieben wurden für den Fall durchgeführt, bei welchem Ti und V anstatt Nb hinzugefügt wurden und es wurde bestätigt, dass die gleiche Wirkung wie Nb erzielt werden konnte. Die vorliegende Erfindung wurde auf Basis der oben beschriebenen Entdeckungen erzielt und das Wesen der Erfindung ist wie folgt.In the 5 and 6 shown results indicate that in the range of N / (Al + Nb + B) ≥ 0.30, where B ≥ 0.0003%, the crystal grains can be further refined by combining Nb, and ΔTS and the level of TS × r value can be further improved. If B <0.0003%, then the effect of producing fine crystal grains by combining with Nb can not be achieved. On the other hand, the properties continue to deteriorate when B> 0.0015%. This is possible due to the fact that the amount of secreted B in the grain boundaries and the near regions thereof is increased to reduce the amount of N effectively dissolved due to the strong interaction between B and N atoms. The same tests as described above were conducted for the case in which Ti and V were added instead of Nb, and it was confirmed that the same effect as Nb could be obtained. The present invention has been accomplished on the basis of the discoveries described above and the essence of the invention is as follows.

Gemäß der vorliegenden Erfindung wird ein hochfestes, kaltgewalztes Stahlblech wie in Anspruch 1 angegeben bereitgestellt, um die obige Aufgabe zu lösen. Um die weitere Aufgabe zu lösen, wird ein Verfahren wie in Anspruch 3 angegeben bereitgestellt. Bevorzugte Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Stahlbleches und Verfahrens sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.According to the present Invention is a high strength, cold rolled steel sheet as in claim 1 provided to solve the above problem. Around to solve the further task a method as set forth in claim 3 is provided. preferred embodiments the steel sheet according to the invention and procedures are in the dependent claims specified.

Kurze Beschreibung der ZeichnungenShort description the drawings

1 zeigt das Verhältnis zwischen Stahlzusammensetzungen (N% – 14/93·Nb% – 14/27·Al% – 14/11·B%) und die Zunahme der Zugfestigkeit (ΔTS) nach Umformen. 1 shows the relationship between steel compositions (N% - 14/93 · Nb% - 14/27 · Al% - 14/11 · B%) and the increase in tensile strength (ΔTS) after forming.

2 zeigt das Verhältnis zwischen dem B-Anteil und ΔTS eines Stahls enthaltend eine Kombination Nb und B. 2 shows the relationship between the B content and ΔTS of a steel containing a combination of Nb and B.

3 zeigt einen Vergleich der Differenz der Zunahme der Zugfestigkeit durch Wärmebehandlung nach Umformen in einem Niedrigtemperaturbereich zwischen Stahl B (konventioneller Stahl), enthaltend eine große Menge an gelöstem C, und Stahl A, enthaltend eine große Menge an gelöstem N. 3 Fig. 14 shows a comparison of the difference in increase in tensile strength by heat treatment after forming in a low temperature region between steel B (conventional steel) containing a large amount of dissolved C, and steel A containing a large amount of dissolved N.

4 zeigt den Einfluss des Kristallkorndurchmessers d und Stahlzusammensetzungen (N% – 14/93·Nb% – 14/27·Al% – 14/11·B%) auf die Verringerung der Dehnung (ΔEI) aufgrund von natürlichem Altem und die Zunahme der Zugfestigkeit (ΔTS) nach Umformen. 4 shows the influence of the crystal grain diameter d and steel compositions (N% - 14/93 · Nb% - 14/27 · Al% - 14/11 · B%) on the reduction of elongation (ΔEI) due to natural aging and the increase in tensile strength (ΔTS) after forming.

5 zeigt die Verhältnisse zwischen TS × r-Wert, BH, ΔTS und N/(Al + Nb + B). 5 shows the relationships between TS × r value, BH, ΔTS and N / (Al + Nb + B).

6 zeigt die Verhältnisse zwischen TS × r-Wert, BH, ΔTS und B-Anteil. 6 shows the relationships between TS × r value, BH, ΔTS and B content.

Beste Ausführungsform zum Ausführen der ErfindungBest embodiment to run the invention

Nun werden die Gründe zum Beschränken der Zusammensetzung zu den nachfolgenden Bereichen gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung beschrieben.Now become the reasons for limiting the composition to the following areas according to a embodiment of the present invention.

C: 0,025 bis 0,15C: 0.025 to 0.15

C ist eine Komponente zum Erhöhen der Festigkeit eines Stahlblechs und 0,025% oder mehr an C müssen zum Kontrollieren des Gefüges auf ein homogenes feines Gefüge, was eine wichtige Erfordernis der vorliegenden Erfindung ist, und zum Sicherstellen einer ausreichenden Menge einer Martensitphase enthalten sein. Mit einem C-Anteil von über 0,15% ist das Karbidverhältnis in dem Stahlblech übermäßig erhöht, um die Duktilität und Formbarkeit signifikant zu verschlechtern. Mit einem C-Anteil von über 0,15% besteht ein noch ernsteres Problem der signifikanten Verschlechterung der Punktschweißbarkeit und Lichtbogenschweißbarkeit. Deshalb ist der C-Anteil auf den Bereich von 0,025 bis 0,15% beschränkt. Im Hinblick auf die Verbesserung der Formbarkeit ist der C-Anteil vorzugsweise 0,08% oder weniger. Der C-Anteil ist vorzugsweise 0,05% oder weniger, wenn insbesondere eine gute Duktilität wünschenswert ist.C is a component to increase The strength of a steel sheet and 0.025% or more of C must to Check the structure on a homogeneous fine structure, which is an important requirement of the present invention, and to ensure a sufficient amount of a martensite phase be included. With a C content of more than 0.15%, the carbide ratio is in the steel sheet excessively increased to ductility and malleability significantly worsened. With a C-share of more than 0.15% there is an even more serious problem of significant deterioration the spot weldability and arc weldability. Therefore, the C content is limited to the range of 0.025 to 0.15%. in the In view of improving the moldability, the C content is preferable 0.08% or less. The C content is preferably 0.05% or less, in particular, if a good ductility is desirable.

Si: 1,0% oder wenigerSi: 1.0% or less

Si ist eine nützliche Komponente, welche in der Lage ist, die Festigkeit des Stahlblechs zu erhöhen, ohne die Duktilität des Stahls signifikant zu verschlechtern. Der Si-Anteil ist vorzugsweise 0,005% oder mehr und besonders bevorzugt 0,10% oder mehr. Andererseits ist Si eine Komponente, welche den Umwandlungspunkt während Warmwalzen sehr verändert, um dadurch Schwierigkeiten zum Gewährleisten der Qualität und der Form zu verursachen, oder die Oberflächeneigenschaften, chemische Umwandlungseigenschaften und dergleichen, insbesondere die Erscheinung der Oberfläche des Stahlblechs nachteilig beeinflusst, und beeinflusst die Galvanisierungseigenschaften nachteilig. Bei der vorliegenden Erfindung ist der Si-Anteil deshalb auf 1,0% oder weniger beschränkt. Die oben beschriebenen nachteiligen Effekte können jedoch unterdrückt werden, sofern Si 1,0% oder weniger ist. Insbesondere bei Anwendungen, bei welchen verlangt wird, dass das Stahlblech ein niedriges Festigkeitsniveau und, insbesondere gute Oberflächenerscheinung aufweist, ist Si vorzugsweise 0,5% oder weniger.Si is a useful one Component which is capable of the strength of the steel sheet to increase without the ductility of steel significantly deteriorate. The Si content is preferably 0.005% or more, and more preferably 0.10% or more. on the other hand Si is a component which is the transformation point during hot rolling very changed, thereby difficulties to ensure the quality and the To cause mold or surface properties, chemical Conversion properties and the like, in particular the appearance the surface of the steel sheet adversely affects and affects the Galvanisierungseigenschaften disadvantageous. In the present invention, therefore, the Si content is limited to 1.0% or less. However, the adverse effects described above can be suppressed if Si is 1.0% or less. Especially in applications where which is required that the steel sheet a low strength level and, in particular, good surface appearance Si is preferably 0.5% or less.

Mn: 2,0% oder wenigerMn: 2.0% or less

Mn ist eine Komponente, welche wirksam Warmriss durch S verhindert und Mn ist vorzugsweise gemäß der Menge an enthaltenem S enthalten. Mn hat auch die Wirkung zum Erzeugen von feinen Kristallkörnern und wird vorzugsweise zum Verbessern der Materialeigenschaften hinzugefügt. Außerdem ist Mn eine Komponente, die zum stabilen Formen von Martensit während schnellem Abkühlen nach Durchlaufglühen wirksam ist. Um S stabil zu fixieren, ist der Mn-Anteil vorzugsweise 0,2% oder mehr. Mn ist auch eine Komponente zum Erhöhen der Festigkeit des Stahlblechs und wird vorzugsweise in einer Menge von 1,2% oder mehr, wenn eine Festigkeit TS von über 500 MPa verlangt wird, hinzugefügt. Der Mn-Anteil ist besonders bevorzugt 1,5% oder mehr.Mn is a component that effectively prevents hot cracking by S. and Mn is preferably in accordance with the amount included S included. Mn also has the effect of generating of fine crystal grains and is preferably added to improve the material properties. Besides that is Mn is a component that allows stable molding of martensite during fast cooling down after continuous annealing effective is. In order to fix S stably, the Mn content is preferably 0.2% or more. Mn is also a component for increasing the strength of the steel sheet and is preferably in an amount of 1.2% or more, if one Strength TS of over 500 MPa is required, added. The Mn content is more preferably 1.5% or more.

Mit einem auf diesem Niveau erhöhten Mn-Anteil besteht der Vorteil, dass die Variationen der mechanischen Eigenschaften des Stahlblechs im Hinblick auf Variationen der Warmwalzbedingungen, insbesondere Reckalterungseigenschaft, wesentlich verbessert werden. Mit einem übermäßig hohen Mn-Anteil von über 2,0% kann jedoch ein hoher r-Wert, welcher ein wichtiges Erfordernis der vorliegenden Erfindung ist, nicht auf einfache Art und Weise erhalten werden und die Duktilität wird signifikant verschlechtert. Deshalb ist der Mn-Anteil auf 2,0% oder weniger beschränkt. Bei Anwendungen, von denen eine gute Korrosionsbeständigkeit und Formbarkeit verlangt wird, ist der Mn-Anteil vorzugsweise 1,7% oder weniger.With one at this level increased Mn content has the advantage that the variations of the mechanical Properties of the steel sheet with respect to variations in hot rolling conditions, especially strain-aging property, be significantly improved. With an overly high Mn share of more than 2.0% however, a high r-value, which is an important requirement of the present invention, can not be obtained in a simple manner and the ductility becomes significant deteriorated. Therefore, the Mn content is 2.0% or less limited. For applications of which good corrosion resistance and Moldability is required, the Mn content is preferably 1.7% or fewer.

P: 0,08% oder wenigerP: 0.08% or less

P ist als ein Festlösungs-Verfestigungselement für Stähle nützlich und wird vorzugsweise in einer Menge von 0,001% oder mehr und besonders bevorzugt 0,015% oder mehr im Hinblick auf die Erhöhung der Festigkeit hinzugefügt. Wenn jedoch P übermäßig hinzugefügt wird, versprödet der Stahl und Stretch-Bördel-Formbarkeitseigenschaften des Stahlblechs werden verschlechtert. P neigt auch sehr zum Absondern im Stahl, wodurch eine Versprödung einer Schweißnaht verursacht wird. Deshalb wird P auf 0,08% oder weniger beschränkt. Bei Anwendungen, bei welchen Verarbeitbarkeit von verlängerten Flanschen und Schweißfestigkeit als wichtig erachtet werden, ist P vorzugsweise 0,04% oder weniger.P is as a solid solution strengthening element useful for steels and is preferably in an amount of 0.001% or more and especially preferably 0.015% or more in terms of increasing the Added strength. However, if P is added excessively, brittle the steel and stretch crimp shapeability properties of the steel sheet are deteriorated. P is also very prone to seperation in the steel, causing an embrittlement a weld is caused. Therefore, P is limited to 0.08% or less. at Applications where workability of extended Flanges and welding strength is considered to be important, P is preferably 0.04% or less.

S: 0,02% oder wenigerS: 0.02% or less

S ist als ein Einschluss in dem Stahlblech vorhanden, verringert die Duktilität des Stahlblechs und verursacht Verschlechterung der Korrosionsbeständigkeit. Deshalb ist der S-Anteil so gering wie möglich und bei der vorliegenden Erfindung ist der S-Anteil auf 0,02% oder weniger beschränkt. Insbesondere ist bei Anwendungen, von welchen eine gute Verarbeitbarkeit verlangt wird, S vorzugsweise 0,015% oder weniger. Insbesondere bei Anwendungen, von welchen exzellente Stretch-Bördel-Eigenschaften verlangt werden, ist S vorzugsweise 0,008% oder weniger. Obwohl die detaillierten Mechanismen zum stabilen Beibehalten der Reckalterung des Stahlblechs bei einem hohen Niveau nicht bekannt sind, ist es effektiv den S-Anteil auf 0,008% oder weniger zu verringern.S is present as an inclusion in the steel sheet reduces the ductility of steel sheet, causing deterioration of corrosion resistance. That's why the S share is as low as possible and in the present invention, the S content is 0.02% or less restricted. In particular, in applications of which good processability is required, S is preferably 0.015% or less. Especially in applications which have excellent stretch crimping properties S is preferably 0.008% or less. Even though the detailed mechanisms for stably maintaining strain aging of the steel sheet are not known at a high level, it is to effectively reduce the S-content to 0.008% or less.

Al: 0,02% oder wenigerAl: 0.02% or less

Al ist ein Komponente, die als ein Desoxidationsmittel zum Verbessern der Reinheit des Stahls wirkt und welche das Gefüge des Stahlblechs verfeinert. Bei der vorliegenden Erfindung ist der Al-Anteil vorzugsweise 0,001% oder mehr. Bei der vorliegenden Erfindung wird gelöster N als ein Verfestigungselement genutzt, aber Aluminium beruhigter Stahl, enthaltend Al in einem geeigneten Bereich, hat mechanische Eigenschaften, die denen eines konventionellen Massenstahl, der Al nicht enthält, überlegen sind. Andererseits werden bei einem übermäßig hohen Al-Anteil die Oberflächeneigenschaften des Stahlblechs verschlechtert und die Menge an gelöstem S nimmt signifikant ab, was Schwierigkeiten beim Erhalt einer großen Menge an Reckalterung, welche die Hauptaufgabe der vorliegenden Erfindung ist, verursacht. Deshalb wird Al bei der vorliegenden Erfindung auf 0,02% oder weniger beschränkt. Im Hinblick auf die Stabilität der Materialeigenschaften ist Al besonders bevorzugt 0,001 bis 0,015%. Obwohl eine Verringerung des Al-Anteils möglicherweise eine Vergröberung der Kristallkörner verursacht, werden bei der vorliegenden Erfindung die Mengen an anderen Legierungselementen auf geeignete Art und Weise bestimmt, um die Glühbedingungen auf geeignete Art und Weise festzulegen, wodurch Vergröberung wirksam verhindert wird.Al is a component that acts as a deoxidizer to improve the purity of the steel and refines the texture of the steel sheet. In the present invention, the amount of Al is preferably 0.001% or more. In the present invention, dissolved N is used as a solidifying element, but aluminum killed steel containing Al in an appropriate range has mechanical properties. that are superior to those of a conventional mass steel that does not contain Al. On the other hand, with an excessively high Al content, the surface properties of the steel sheet are deteriorated and the amount of dissolved S decreases significantly, causing difficulty in obtaining a large amount of strain aging, which is the main object of the present invention. Therefore, in the present invention, Al is limited to 0.02% or less. From the viewpoint of the stability of the material properties, Al is more preferably 0.001 to 0.015%. Although a reduction of the Al content may cause coarsening of the crystal grains, in the present invention, the amounts of other alloying elements are suitably determined to appropriately set the annealing conditions, thereby effectively preventing coarsening.

N: 0,0050 bis 0,0250%N: 0.0050 to 0.0250%

N ist eine Komponente zum Erhöhen der Festigkeit des Stahlblechs durch Festlösungsverfestigung und Reckalterung und bei der vorliegenden Erfindung ist N das wichtigste Element. Bei der vorliegenden Erfindung ist, eine geeignete Menge an N enthalten, der Al-Anteil auf den geeigneten Wert kontrolliert und die Herstellungsbedingungen, wie beispielsweise Warmwalzbedingungen und Glühbehandlungsbedingungen, werden kontrolliert, um erforderlichen und ausreichend gelösten N in einem kaltgewalzten Produkt oder beschichteten Produkt zu gewährleisten. Dies weist die ausreichende Wirkung der Erhöhung der Festigkeit (Fließspannung und Zugfestigkeit) durch Festlösungsverfestigung und Reckalterung auf, um die Zielwerte der mechanischen Eigenschaften des Stahlblechs der vorliegenden Erfindung, wie beispielsweise Zugfestigkeit von 440 MPa oder mehr, eine Menge (BH-Menge) von bake-härtung von 80 MPa oder mehr und eine Erhöhung der Zugfestigkeit ΔTS von 40 MPa oder mehr nach Reckalterung zu erhalten. Da N auch die Wirkung zum Verringern des Umwandlungspunktes aufweist, ist N zum Walzen eines dünnen Materials, für welches Walzen bei einer Temperatur weit über dem Umwandlungspunkt unerwünscht ist, wirksam.N is a component to increase the strength of the steel sheet by solid solution strengthening and strain aging and in the present invention N is the most important element. In the present invention, an appropriate amount of N is included, the Al content is controlled to the appropriate level and the manufacturing conditions, such as hot rolling conditions and annealing conditions controlled to necessary and sufficiently dissolved N in to ensure a cold-rolled product or coated product. This has the sufficient effect of increasing the strength (yield stress and tensile strength) by solid solution strengthening and strain hardening on to the target values of the mechanical properties of the steel sheet of the present invention, such as tensile strength of 440 MPa or more, a lot (BH amount) of bake-hardening of 80 MPa or more and an increase the tensile strength ΔTS of 40 MPa or more after strain aging. Because N also the Has effect for decreasing the conversion point, N is for Rolling a thin one Materials, for which rolling is undesirable at a temperature far above the transformation point, effective.

Mit einem N-Anteil von weniger als 0,0050% ist die Wirkung zum Erhöhen der Festigkeit weniger stabil, während mit einem N-Anteil von über 0,0250% die Häufigkeit von inneren Defekterscheinungen in dem Stahlblech erhöht wird und Brammenbruch während Stranggießen häufig eintritt. Deshalb ist N auf den Bereich von 0,0050 bis 0,0250% beschränkt. Im Hinblick auf die Verbesserung der Stabilität der Materialeigenschaften und der Fördermenge entlang des gesamten Herstellungsprozesses ist N vorzugsweise in dem Bereich von 0,0070 bis 0,0170%. Mit einem N-Anteil in dem Bereich der vorliegenden Erfindung besteht kein nachteiliger Effekt im Hinblick auf die Schweißbarkeit und dergleichen.With an N-content of less than 0.0050% is the effect of increasing the Strength less stable while with an N share of over 0.0250% the frequency is increased by internal defects in the steel sheet and slab break during continuous casting often entry. Therefore, N is limited to the range of 0.0050 to 0.0250%. in the With regard to improving the stability of the material properties and the flow rate N is preferably in. throughout the manufacturing process in the range of 0.0070 to 0.0170%. With an N share in the range There is no adverse effect on the present invention on the weldability and the same.

Gelöster N: 0,0010% oder mehrDissolved N: 0.0010% or more

Um eine ausreichende Festigkeit eines kaltgewalzten Produkts zu gewährleisten und Reckalterung mit N wirksam aufzuweisen, ist es notwendig, dass der Anteil an gelöstem N (Festlösungs-N) in dem Stahlblech wenigstens 0,0010% oder mehr ist.Around to ensure sufficient strength of a cold-rolled product and strain aging to prove effective with N, it is necessary that the proportion of dissolved N (solid solution N) in the steel sheet is at least 0.0010% or more.

Die Menge an gelöstem N (dissolved N) wird durch Subtrahieren der Menge an ausgefällten N von der Gesamtmenge an N des Stahls bestimmt. Als ein Ergebnis des Ver gleichs von Untersuchungen unterschiedlicher Verfahren haben die Erfinder herausgefunden, dass elektrolytische Extraktionsanalyse durch Nutzung von Gleichspannungselektrolyse als das Verfahren zum Analysieren der Menge an ausgefälltem N wirksam ist. Als das Verfahren zum Auflösen von Ferrit, welche für die Extraktionsanalyse benutzt wird, kann ein Säure-Aufschlussverfahren, ein Halogenverfahren oder ein Elektrolyseverfahren benutzt werden. Von diesen Verfahren kann das Elektrolyseverfahren nur Ferrit stabil auflösen, ohne sehr unstabile Ausfällungen, wie beispielsweise ein Karbid, ein Nitrid etc. zu zersetzen. Als der Elektrolyt wird ein Acetyl-Aceton-System für eine Elektrolyse bei Gleichspannung benutzt. Bei der vorliegenden Erfindung haben die Messergebnisse der Menge an ausgefälltem N durch Gleichspannungselektrolyse die beste Übereinstimmung mit Änderungen der tatsächlichen Materialeigenschaften gezeigt.The Amount of dissolved N (dissolved N) is obtained by subtracting the amount of precipitated N of the total amount of N of the steel. As a result of the Ver equal to have investigations of different methods the inventors found that electrolytic extraction analysis by using DC electrolysis as the method for Analyze the amount of precipitated N is effective. As the method for dissolving ferrite, which for the extraction analysis used, an acid digestion process, a halogen process or an electrolysis process can be used. Of these methods, the electrolysis process can only ferrite stable dissolve, without very unstable precipitations, such as a carbide, a nitride, etc. to decompose. When the electrolyte becomes an acetyl-acetone system for DC electrolysis used. In the present invention, the measurement results the amount of precipitated N by DC electrolysis the best match with changes the actual Material properties shown.

Deshalb wird bei der vorliegenden Erfindung der Rest nach Extraktion durch Gleichspannungselektrolyse chemisch analysiert, um die Menge an N in dem Rest zu bestimmen. Der somit bestimmte Wert wird als die Menge an ausgefälltem N erachtet.Therefore in the present invention, the residue after extraction DC electrolysis chemically analyzed to the amount of N in the rest. The value thus determined is called the Amount of precipitated N considered.

Um höhere BH und ΔTS zu erhalten, ist die Menge an gelöstem N vorzugsweise 0,0020% oder mehr, besonders bevorzugt 0,0020% oder mehr. Um weiterhin erhöhte Werte zu erhalten, ist die Menge an gelöstem N vorzugsweise 0,0030% oder mehr. Obwohl die obere Grenze der Menge an gelöstem N nicht beschränkt ist, verschlechtern sich die mechanischen Eigenschaften weniger, auch wenn die Gesamtmenge an hinzugefügtem N verbleibt.Around higher BH and ΔTS to obtain, the amount of dissolved N is preferably 0.0020% or more, more preferably 0.0020% or more. To continue increasing values to obtain, the amount of dissolved N is preferably 0.0030% or more. Although the upper limit of the amount of dissolved N is not limited is, the mechanical properties deteriorate less, even if the total amount of N added remains.

N/Al (das Anteilverhältnis von N zu Al): 0,3 oder mehrN / Al (the share ratio of N to Al): 0.3 or more

Um 0,0010% oder mehr an gelöstem N stabil in einem Produktzustand herbeizuführen, muss die Menge an Al, welches ein Element zum festen Fixieren von N ist, beschränkt werden. Als ein Ergebnis von Untersuchungen an Stahlblechen, bei welchen die Kombination des N-Anteils (0,0050 bis 0,0250%) und des Al-Anteils (0,02% oder weniger) in dem Zusammensetzungsbereich der vorliegenden Erfindung geändert wurden, hat man herausgefunden, dass mit N/Al von 0,3 oder mehr die Menge an gelöstem N eines kaltgewalzten Produkts oder beschichteten Produkts stabil auf 0,0010% oder mehr festgelegt werden kann. Deshalb ist N/Al auf 0,3 oder mehr beschränkt.Around 0.0010% or more of dissolved N stable in a product state, the amount of Al, which is an element for fixing N firmly. As a result of investigations on steel sheets in which the combination of the N portion (0.0050 to 0.0250%) and the Al component (0.02% or less) in the composition range of the present invention Invention changed It has been found that with N / Al of 0.3 or more the amount of dissolved N of a cold-rolled product or coated product stable can be set to 0.0010% or more. Therefore, N / Al is 0.3 or more limited.

Bei der vorliegenden Erfindung enthält die oben genannte Zusammensetzung vorzugsweise wenigstens eine der folgenden Gruppen d bis g:
Gruppe d: wenigstens eine von Cu, Ni, Cr und Mo in einer Gesamtmenge von 1,0% oder weniger;
Gruppe e: wenigstens eine von Nb, Ti und V in einer Gesamtmenge von 0,1% oder weniger;
Gruppe f: 0,00305 an B; und
Gruppe g: eine oder beide von Ca und REM in einer Gesamtmenge von 0,0010 bis 0,010%.In the present invention, the above-mentioned composition preferably contains at least one of the following groups d to g:
Group d: at least one of Cu, Ni, Cr and Mo in a total amount of 1.0% or less;
Group e: at least one of Nb, Ti and V in a total amount of 0.1% or less;
Group f: 0.00305 to B; and
Group g: one or both of Ca and REM in a total amount of 0.0010 to 0.010%.

Komponenten der Gruppe d: Cu, Ni, Cr und Mo tragen alle zu einer Erhöhung der Festigkeit des Stahlblechs bei und können einzeln oder in Kombination gemäß der Nachfrage hinzugefügt werden. Die Wirkung wird bei Hinzufügung von jeweils 0,005% oder mehr an Cu, Ni, Cr und Mo sichtbar. Mit einem übermäßig hohen Anteil wird jedoch der Verformungswiderstand beim Warmwalzen bei hohen Temperaturen erhöht oder chemische Umwandlungseigenschaften und Oberflächeneigenschaften allgemein verschlechtert und eine Schweißnaht wird verhärtet, um die Schweißformbarkeit zu verschlechtern. Auch neigt der r-Wert zu Verringerung. Deshalb sind die Komponente der Gruppe a vorzugsweise in einer Gesamtmenge von 1,0% oder weniger enthalten. Mit einem Mo-Anteil von 0,05% oder mehr wird der r-Wert in manchen Fällen signifikant verschlechtert. Bei der vorliegenden Erfindung ist der Mo-Anteil deshalb vorzugsweise auf weniger als 0,05% beschränkt.components The group d: Cu, Ni, Cr and Mo all contribute to an increase in the Strength of the steel sheet and can be used individually or in combination according to the demand added become. The effect is at addition of 0.005% each or more visible in Cu, Ni, Cr and Mo. However, with an excessively high share will the deformation resistance during hot rolling at high temperatures elevated or chemical conversion properties and surface properties generally deteriorates and a weld is hardened to the weld formability to worsen. Also, the r-value tends to decrease. Therefore the components of group a are preferably in a total amount of 1.0% or less. With a Mo content of 0.05% or more, the r value in some cases significantly worsened. In the present invention, the Mo content is therefore preferably limited to less than 0.05%.

Komponenten der Gruppe e: Nb, Ti und V sind Komponenten, die zur Verfeinerung und Homogenisierung von Kristallkörnern beitragen und können einzeln oder in Kombination gemäß der Nachfrage hinzugefügt werden. Die Wirkung kann durch Hinzufügung von jeweils 0,005% oder mehr an Nb, Ti und V sichtbar gemacht werden. Mit einem übermäßig hohen Anteil wird jedoch der Verformungswiderstand beim Warmwalzen bei hohen Temperaturen erhöht oder chemische Umwandlungseigenschaften und Oberflä chenbehandlungseigenschaften werden allgemein verschlechtert. Deshalb sind die Elemente der Gruppe b vorzugsweise bei insgesamt 0,1% oder weniger enthalten.components Group e: Nb, Ti and V are components that are refinement and homogenization of crystal grains and may individually or in combination according to the demand to be added. The effect can be made by adding 0.005% or more each of Nb, Ti and V are made visible. With an overly high Share, however, the deformation resistance during hot rolling at high temperatures increased or chemical conversion properties and surface treatment properties are generally deteriorating. That is why the elements of the group b preferably at a total of 0.1% or less.

Komponenten der Gruppe f: B ist eine Komponente, die die Wirkung zum Verbessern der Härtbarkeit des Stahls hat und kann zum Erhöhen des Teils einer Niedrigtemperaturumwandlungsphase, eine andere als die Ferritphase, zum Erhöhen der Festigkeit des Stahls gemäß der Nachfrage enthalten sein. Diese Wirkung ist bei einem B-Anteil von 0,0005% oder mehr sichtbar. Mit einem übermäßig hohen B-Anteil wird jedoch die Verformbarkeit bei hohen Temperaturen beim Warmwalzen verschlechtert, um BN zu erzeugen, wodurch die Menge an gelöstem N verringert wird. Deshalb ist der B-Anteil vorzugsweise 0,0030% oder weniger.components the group f: B is a component that improves the effect the hardenability of the Steel has and can to increase the part of a low-temperature conversion phase, other than the Ferrite phase, to increase the strength of the steel according to the demand be included. This effect is at a B-share of 0.0005% or more visible. With an overly high B content, however, becomes ductile at high temperatures Hot rolling deteriorates to produce BN, reducing the amount at solved N is reduced. Therefore, the B content is preferably 0.0030% Or less.

Komponenten der Gruppe g: Sowohl Ca als auch REM sind zum Kontrollieren der Form von Einschlüssen wirksame Elemente. Insbesondere wenn die Stretch-Bördel-Eigenschaft verlangt wird, werden diese Elemente einzeln oder in Kombination hinzugefügt. Wenn die Gesamtmenge der Elemente der Gruppe d weniger als 0,0010% ist, ist die Wirkung zum Kontrollieren der Form von Einschlüssen ungenügend, während bei einer Gesamtmenge überschreitend 0,010% Oberflächendefekte signifikant auftreten. Deshalb ist die Gesamtmenge der Elemente der Gruppe d vorzugsweise auf den Bereich von 0,0010 bis 0,010% beschränkt. Dies erlaubt die Verbesserung der Stretch-Bördel-Eigenschaft ohne dass Oberflächendefekte verursacht werden.components group g: Both Ca and REM are used to control the Form of inclusions effective elements. Especially when the stretch beading feature is required will be added individually or in combination. If the total amount of elements of group d is less than 0.0010%, the effect of controlling the shape of inclusions is insufficient, while exceeding a total 0.010% surface defects occur significantly. That's why the total amount of elements of group d preferably in the range of 0.0010 to 0.010% limited. This allows the improvement of the stretch-flanging property without any surface defects caused.

Das Gefüge des Stahlblechs der vorliegenden Erfindung wird nachfolgend beschrieben.The structure The steel sheet of the present invention will be described below.

Flächenverhältnis der Ferritphase: 80% oder mehrArea ratio of the ferrite phase: 80% or more

Das kaltgewalzte Stahlblech gemäß der vorliegenden Erfindung ist auf die Nutzung als ein Kraftfahrzeugstahlblech gerichtet, von dem ein gewisses Maß an Formbarkeit verlangt wird, und hat ein Gefüge enthaltend die Ferritphase bei einem Flächenverhältnis von 80% oder mehr um die Duktilität zu gewährleisten. Mit der Ferritphase bei einem Flächenverhältnis von weniger als 80% ist es schwierig, die für ein Kraftfahrzeugsstahlblech, von dem Formbarkeit verlangt wird, verlangte Duktilität zu gewährleisten. Wenn eine gute Duktilität erforderlich ist, ist das Flächenverhältnis der Ferritphase vorzugswei se 85% oder mehr. Bei der vorliegenden Erfindung bedeutet "Ferrit" sogenannter polygonaler Ferrit, in welchem keine Spannung (strain) verbleibt.The cold-rolled steel sheet according to the present invention is directed to the use as an automotive steel sheet required to have a certain degree of formability, and has a structure containing the ferrite phase at an area ratio of 80% or more to ensure ductility. With the ferrite phase at an area ratio of less than 80%, it is difficult to ensure the ductility required for a vehicle steel sheet of which formability is required. When good ductility is required, the area ratio of the ferrite phase is preferably 85% or more. At the present Invention means "ferrite" of so-called polygonal ferrite in which no strain remains.

Durchschnittlicher Kristallkorndurchmesser der Ferritphase: 10 μm oder wenigerAverage crystal grain diameter the ferrite phase: 10 microns Or less

Bei der vorliegenden Erfindung ist der Wert, der als durchschnittlicher Kristallkorndurchmesser benutzt wird, der höhere Wert von dem Wert, der aus einer Fotografie eines Teilgefüges durch ein Quadraturverfahren, definiert durch ASTM, berechnet wird und dem Nennwert, bestimmt durch ein Höhenverfahren, definiert durch ASTM (siehe beispielsweise Umemoto u. a.: Heat Treatment, 24 (1984), Seite 334).at of the present invention is the value that is considered average Crystal grain diameter is used, the higher value of the value, the from a photograph of a substructure by a quadrature method by ASTM, and the nominal value determined by Height method, defined by ASTM (see, for example, Umemoto et al.: Heat Treatment, 24 (1984), page 334).

Das kaltgewalzte Stahlblech der vorliegenden Erfindung behält eine vorbestimmte Menge an gelöstem N in dem Produktschritt. Als ein Ergebnis von Experimenten und Untersuchungen, die von den Erfindern durchgeführt worden sind, hat man herausgefunden, dass Variationen der Reckalterung in Stahlblechen enthaltend die gleiche Menge an gelöstem N auftreten und eine der Hauptursachen für die Variationen ist ein Kristallkorndurchmesser. In dem Gefüge der vorliegenden Erfindung ist der durchschnittliche Kristallkorndurchmesser wenigstens 10 μm oder weniger und vorzugsweise 8 μm oder weniger, um eine hohe BH-Menge und ΔTS stabil zu erhalten. Obwohl die detaillierten Mechanismen nicht bekannt sind, wird angenommen, dass dies mit der Segregation und Ausfällung von Legierungselementen in den Kristallkorngrenzen und der Einflüsse der Verarbeitung und des Wärmeablaufs auf die Segregation und Ausfällung zusammenhängt.The cold rolled steel sheet of the present invention retains a predetermined amount of dissolved N in the product step. As a result of experiments and investigations, performed by the inventors It has been found that variations in strain aging in steel sheets containing the same amount of dissolved N occur and one of the main causes of the variations is a crystal grain diameter. In the structure of the present Invention is the average crystal grain diameter at least 10 μm or less and preferably 8 microns or less to stably maintain a high BH amount and ΔTS. Even though the detailed mechanisms are not known, it is assumed that this involves the segregation and precipitation of alloying elements in the crystal grain boundaries and the influences of the processing and the heat flow on segregation and precipitation related.

Deshalb ist der durchschnittliche Kristallkorndurchmesser der Ferritphase 10 μm oder weniger und vorzugsweise 8 μm oder weniger, um eine Stabilität der Reckalterungseigenschaft zu erhalten.Therefore is the average crystal grain diameter of the ferrite phase 10 μm or less and preferably 8 microns or less, for stability to obtain the strain age property.

Um eine Duktilität eines Kraftfahrzeugstahlblechs sicherzustellen und Stabilität der Reckalterungseigenschaft, enthält das Gefüge der vorliegenden Erfindung die Ferritphase mit einem durchschnittlichen Kristallkorndurchmesser von 10 μm oder weniger bei einem Flächenverhältnis von 80% oder mehr.Around a ductility of an automotive steel sheet and stability of the strain-aging property, contains the structure of the present invention, the ferrite phase with an average Crystal grain diameter of 10 microns or less at an area ratio of 80% or more.

Flächenverhältnis der Martensitphase: 2% oder mehrArea ratio of martensite phase: 2% or more

Das kaltgewalzte Stahlblech der vorliegenden Erfindung enthält die Martensitphase als eine zweite Phase bei einem Flächenverhältnis von 2% oder mehr. Das Vorhandensein von 2% oder mehr der Martensitphase kann eine gute Duktilität und eine große Menge an Reckalterung erzeugen. Obwohl die detaillierten Mechanismen nicht bekannt sind, wird angenommen, dass dieser Effekt aufgrund der wirksamen Akkumulation von Spannung in dem Stahlblech aufgrund des Vorhandenseins der Martensitphase während Vorverformungsbehandlung (pre-strain) bevor Altern eintritt. Außerdem ist das Vorhandensein der Martensitphase zum Verbessern der Alterungsverschlechterung wirksam. Um eine ausgewogene Balance zwischen Festigkeit und Duktilität und niedriger Fördermenge zu erhalten, ist das Flächenverhältnis der Martensitphase vorzugsweise 5% oder mehr. Das Vorhandensein der Martensitphase bei einem Flächenverhältnis von über 20% verursacht das Problem der Verschlechterung der Duktilität. Deshalb ist das Flächenverhältnis der Martensitphase 2% oder mehr und vorzugsweise 5% bis 20%.The cold rolled steel sheet of the present invention contains the martensite phase as a second phase at an area ratio of 2% or more. The Presence of 2% or more of the martensite phase can be a good one ductility and a big one Generate amount of strain aging. Although the detailed mechanisms are not known, it is believed that this effect due the effective accumulation of stress in the steel sheet due the presence of the martensite phase during pre-strain treatment (pre-strain) before aging occurs. Besides, the presence is the martensite phase to improve aging deterioration effective. To achieve a balance between strength and ductility and lower output to obtain is the area ratio of Martensite phase preferably 5% or more. The presence of the Martensite phase with an area ratio of more than 20% causes the problem of deterioration of ductility. Therefore is the area ratio of Martensite phase 2% or more and preferably 5% to 20%.

Außer der oben beschriebenen Martensitphase sind Perlit, Bainit, Restaustenit als zweite Phasen, ohne irgendwelche Probleme zu erzeugen, enthalten. Bei der vorliegenden Erfindung ist es jedoch erforderlich, dass der Anteil der Ferritphase 80% oder mehr ist und dass der Anteil der Martensitphase 2% oder mehr ist. Deshalb ist das Gesamtflächenverhältnis von Perlit, Bainit und Abschreckaustenit auf weniger als 18% beschränkt.Except the The martensite phase described above are perlite, bainite, retained austenite as second phases without producing any problems. In the present invention, however, it is necessary that the proportion of the ferrite phase is 80% or more and that the proportion the martensite phase is 2% or more. Therefore, the total area ratio of Perlite, bainite and retained austenite are limited to less than 18%.

Das kaltgewalzte Stahlblech der vorliegenden Erfindung, welches die oben beschriebene Zusammensetzung und Gefüge aufweist, hat eine Zugfestigkeit (TS) von 440 MPa bis ungefähr 780 MPa, einen hohen r-Wert von 1,2 oder mehr, erhalten durch Kontrollieren des Aggregationsgefüges der Ferrit basierenden Phase, und exzellente Reckalterungseigenschaft. Ein Stahlblech mit TS von weniger als 440 MPa kann nicht an Bauteilen mit Strukturkomponenten angelegt werden. Außerdem ist TS vorzugsweise 500 MPa oder mehr, um den Anwendungsbereich zu erweitern. Mit dem r-Wert von weniger als 1,2 kann das Stahlblech nicht an einen breiten Bereich von press geformten Bauteilen angewandt werden. Der bevorzugte Bereich des r-Werts ist 1,4 oder mehr.The cold rolled steel sheet of the present invention, which is the having the composition and structure described above, has a tensile strength (TS) from 440 MPa to about 780 MPa, a high r value of 1.2 or more, obtained by controlling of the aggregation structure the ferrite-based phase, and excellent strain aging property. A steel sheet with TS of less than 440 MPa can not work on components be created with structure components. In addition, TS is preferable 500 MPa or more to expand the scope. With the R value of less than 1.2, the steel sheet can not reach a wide Range of press-molded components can be applied. The preferred one Range of r-value is 1.4 or more.

Wie oben beschrieben, bedeutet bei der vorliegenden Erfindung "exzellente Reckalterungseigenschaft", dass beim Altern unter Haltebedingungen bei einer Temperatur von 170°C für 20 min nach Vorverformung mit einer Zugbelastung von 5%, die Zunahme der Verformungsspannung (repräsentiert durch die Menge an BH = Fließspannung nach Alterung – Vorverformungsspannung vor Alterung) nach Alterung 80 MPa oder mehr ist und die Zunahme der Zugfestigkeit (repräsentiert durch ΔTS = Zugfestigkeit nach Alterung – Zugfestigkeit ohne Verformungsalterung (strain aging)) nach Verformungsalterung (Vorverformung + Alterung) 40 MPa oder mehr ist.As described above, in the present invention, "excellent strain aging property" means that when aging under holding conditions at a temperature of 170 ° C for 20 minutes after pre-deformation with a tensile load of 5%, the increase in strain stress (represented by the amount of BH = Yield stress after aging - pre-deformation stress before aging) after aging is 80 MPa or more and the increase in tensile strength (represented by ΔTS = tensile strength after aging - tensile strength without aging aging (strain aging) after deformation aging (pre-deformation + aging) is 40 MPa or more.

Beim Definieren der Reckalterungseigenschaft ist die Menge an Vorbelastung (Vorverformung) ein wichtiger Faktor. Als ein Ergebnis der Forschung hinsichtlich des Einflusses der Menge an Vorbelastung auf die Reckalterungseigenschaft haben die Erfinder herausgefunden, dass (1) die Verformungsspannung in dem oben beschriebenen Verformungssystem als eine Menge an ungefährer einachsiger Belastung (strain) (Zugverformung) beschrieben werden kann, außer in dem Fall von erhöhtem Tiefziehen, (2) die Menge an einachsiger Belastung eines tatsächlichen Teils 5% überschreitet, und (3) die Festigkeit eines Teils ausreichend der Festigkeit (YS und TS), erhalten nach Verformungsalterung und einer 5%igen Vorbelastung, entspricht. Bei der vorliegenden Erfindung, basierend auf diesen Entdeckungen, wird die Vorverformung der Verformungsalterung als eine Zugverformung von 5% definiert.At the Defining the strain age property is the amount of preload (Pre-deformation) is an important factor. As a result of the research with regard to the influence of the amount of preload on the strain aging property The inventors found that (1) the strain in the deformation system described above as an amount of approximate uniaxial Strain (tensile strain) can be described except in the Case of heightened Deep drawing, (2) the amount of uniaxial loading of an actual Exceeds 5%, and (3) the strength of a part sufficient in strength (YS and TS), obtained after deformation aging and a 5% preload, equivalent. In the present invention, based on these Discoveries, the pre-deformation of the deformation aging than defines a tensile strain of 5%.

Konventionelle Beschichtung und Bakingbedingungen enthalten 170°C und 20 min als Standard. Wenn eine Verformung von 5% an dem Stahlblech der vorliegenden Erfindung angelegt wird, welches eine große Menge an gelöstem N enthält, kann Härten sogar bei Altern bei einer niedrigen Temperatur erzielt werden. Anders ausgedrückt, der Bereich der Alterungsbedingungen kann ausgeweitet werden. Um eine genügende Härtungsmenge zu erhalten, ist Beibehaltung bei einer höheren Temperatur für eine längere Zeit generell vorteilhaft, sofern eine Entfestigung durch Überaltern nicht eintritt.conventional Coating and baking conditions contain 170 ° C and 20 minutes as standard. If a deformation of 5% on the steel sheet of the present invention is created, which is a large Amount of dissolved Contains N, can harden even when aging at a low temperature. In other words, the range of aging conditions can be extended. Around a sufficient one Härtungsmenge Maintaining is at a higher temperature for a longer time generally advantageous, provided a softening by overaging does not occur.

Insbesondere bei dem Stahlblech gemäß der vorliegenden Erfindung ist die untere Grenze der Erwärmungstemperatur, bei welcher Härtung signifikant nach Vorverformung stattfindet, ungefähr 100°C. Mit einer Erwärmungstemperatur von über 300°C erreicht die Härtung anderseits ihren Höhepunkt, wodurch die Neigung zum Enthärten entsteht und wodurch Wärmespannung und Anlassfarbe verursacht wird. Mit der Beibehaltungszeit von ungefähr 30 Sekunden oder mehr kann Härtung bei einer Erwärmungstemperatur von ungefähr 200°C ausreichend erzielt werden. Um eine stabilere Härtung zu erhalten, ist die Beibehaltungszeit vorzugsweise 60 Sekunden oder mehr. Eine Beibehaltung von über 20 Minuten ist jedoch in der Praxis nachteilig, weil weiteres Härten nicht erwartet werden kann und die Produktionseffizienz signifikant verschlechtert wird.Especially in the steel sheet according to the present Invention is the lower limit of the heating temperature at which hardening significantly after pre-deformation, about 100 ° C. With a heating temperature from above 300 ° C reached the hardening on the other hand, its climax, whereby the tendency to softening arises and causing thermal stress and tempering color is caused. With the retention time of about 30 seconds or more can be curing at a heating temperature of about 200 ° C is sufficient be achieved. To obtain a more stable cure, the Retention time preferably 60 seconds or more. A retention of over 20 minutes However, it is disadvantageous in practice because further curing is not can be expected and the production efficiency significantly deteriorated becomes.

Deshalb werden bei der vorliegenden Erfindung die konventionellen Beschichtungs- und Bakingbedingungen, d. h. die Erwärmungstemperatur von 170°C und die Beibehaltungszeit von 20 Minuten als die Alterungsbedingungen festgelegt. Mit dem Stahlblech der vorliegenden Erfindung kann Härtung, sogar bei Alterungsbedingungen einer niedrigen Erwärmungstemperatur und einer kurzen Beibehaltungszeit, welche bei einem konventionellen Bake-Härtungsstahlblech eine ausreichende Härtung nicht erzielen, stabil erzielt werden. Das Erwärmungsverfahren ist nicht beschränkt und atmosphärisches Erwärmen mit einem Ofen, welcher generell zum Beschichten und Baken benutzt wird und andere Verfahren, wie beispielsweise Induktionserwärmung, Erwärmung mit einer nicht oxidierenden Flamme, einem Laser, Plasma oder dergleichen, können benutzt werden.Therefore In the present invention, the conventional coating and baking conditions, d. H. the heating temperature of 170 ° C and the Retention time of 20 minutes as the aging conditions set. With the steel sheet of the present invention can cure, even in aging conditions of a low heating temperature and a short retention time, which in a conventional bake hardened steel sheet adequate hardening not achieved, stably achieved. The heating method is not limited and atmospheric Heat with a furnace, which generally used for coating and beacons and other methods, such as induction heating, heating with a non-oxidizing flame, a laser, plasma or the like, can to be used.

Die Festigkeit eines Kraftfahrzeugbauteils muss ausreichend sein, um einer externen, komplizierten Spannungsbelastung zu widerstehen und somit ist Festigkeit in einem Niedrigbelastungsbereich, aber auch Festigkeit in einem Hochbelastungsbereich, für ein Ausgangsmaterialstahlblech wichtig. In Anbetracht dieser Tatsache ist bei dem Stahlblech der vorliegenden Erfindung, welches als Ausgangsmaterial für Kraftfahrzeugbauteile benutzt wird, BH 80 MPa oder mehr und ΔTS 40 MPa oder mehr. Besonders bevorzugt ist BH 100 MPa oder mehr und ΔTS 50 MPa oder mehr. Um BH und ΔTS weiterhin zu erhöhen, kann die Erwärmungstemperatur beim Altern auf eine höhere Temperatur festgelegt werden und/oder die Beibehaltungszeit kann auf eine längere Zeit festgelegt werden.The Strength of a motor vehicle component must be sufficient to to withstand an external, complicated voltage load and thus strength is in a low load range, but also strength in a high load area, for a starting material steel sheet important. In view of this fact is in the steel sheet of present invention, which as a starting material for motor vehicle components BH 80 MPa or more and ΔTS 40 MPa or more. Especially preferably BH is 100 MPa or more and ΔTS is 50 MPa or more. To continue BH and ΔTS to increase, can the heating temperature when aging to a higher Temperature can be set and / or the retention time can on a longer one Time to be set.

Das Stahlblech der vorliegenden Erfindung hat den Vorteil, dass, wenn erlaubt wird, dass das Stahlblech bei Raumtemperatur für ungefähr 1 Woche ohne Erwärmen nach Umformen liegen bleibt, eine Erhöhung der Festigkeit um ungefähr 40% zu der zum Zeitpunkt des vollenden des Alterns erwartet werden kann.The Steel sheet of the present invention has the advantage that when The steel sheet is allowed at room temperature for about 1 week without heating after forming, an increase in strength of about 40% is allowed which can be expected at the time of completion of aging.

Das Stahlblech der vorliegenden Erfindung hat auch den Vorteil, dass sogar, wenn es in einem ungeformten Zustand bei Raumtemperatur für eine lange Zeit beibahalten wird, eine Alterungsverschlechterung (eine Erhöhung von YS und Verschlechterung von EI (Dehnung)) nicht eintritt, anders als bei einem konventionellen gealterten Stahlblech. Um das Eintreten von Problemen beim tatsächlichen Pressformen zu verhindern, ist es not wendig, dass beim Altern bei Raumtemperatur für 3 Monate vor Pressformen eine Erhöhung von YS 30 MPa oder weniger, eine Verringerung der Dehnung 2% oder weniger und eine Rückgewinnung der Förderpunktdehnung 0,2% oder weniger ist.The Steel sheet of the present invention also has the advantage that even if it is in an unshaped state at room temperature for a long time Time, an aging deterioration (an increase of YS and deterioration of EI (strain)) does not occur, otherwise than a conventional aged steel sheet. To enter of problems at the actual Preventing molds, it is necessary in aging Room temperature for An increase of YS 30 MPa or less 3 months before pressing, a reduction in elongation of 2% or less and a recovery the promotion point extension 0.2% or less.

Bei der vorliegenden Erfindung kann die Oberfläche des kaltgewalzten Stahlblechs durch Feuerverzinken oder legiertes Feuerverzinken ohne Weiteres beschichtet werden und TS, BH und ΔTS sind gleich zu denen vor dem Galvanisieren. Als das Galvanisierungsverfahren kann Elektrogalvanisieren, Feuerverzinken, Legierungsfeuerverzinkungsgalvanisieren, Verzinnen, Verchromen, Vernickeln oder dergleichen vorzugsweise benutzt werden.at According to the present invention, the surface of the cold-rolled steel sheet by hot-dip galvanizing or alloyed hot-dip galvanizing readily are coated and TS, BH and ΔTS are equal to those before galvanizing. As the electroplating process, electroplating, Hot-dip galvanizing, alloy hot-dip galvanizing, tinning, Chrome plating, nickel plating or the like are preferably used.

Das Verfahren zum Herstellen eines Stahlblechs gemäß der vorliegenden Erfindung wird beschrieben.The Method for producing a steel sheet according to the present invention is described.

Das Stahlblech der vorliegenden Erfindung wird im wesentlichen durch Durchführen des Warmwalzschritts, bei welchem eine Stahlbramme mit der oben beschriebenen Zusammensetzung erwärmt wird und dann Vorwalzen zum Formen eines Vorblechs vorgewalzt wird und das Vorblech wird zum Formen eines aufgewickelten warmgewalzten Blechs endgewalzt und abgekühlt, des Kaltwalzschritt, bei welchem das warmgewalzte Blech gebeizt und kaltgewalzt wird, zum Formen eines kaltgewalzten Blechs und des Glühungsschritts des kaltgewalzten Blechs, bei welchem das kaltgewalzte Blech Kistenglühen unterworfen wird und dann Durchlaufgeglüht wird, hergestellt.The Steel sheet of the present invention is substantially by Carry out the hot rolling step, wherein a steel slab with the above heated composition and then roughing is rolled to form a sheet bar and the sheet bar is finish rolled to form a wound hot rolled sheet and cooled, the cold rolling step in which the hot-rolled sheet is pickled and cold rolling, for forming a cold rolled sheet and of the annealing step of cold rolled sheet in which the cold rolled sheet is subjected to box annealing is annealed and then run is produced.

Obwohl die Bramme, die bei dem Herstellungsverfahren der vorliegenden Erfindung benutzt wird, vorzugsweise durch ein Stranggussverfahren, zum Verhindern von Makrosegregationen der Bestandteile hergestellt wird, kann ein Blockgussverfahren oder ein Dünnbrammeverfahren (thin slab casing method) benutzt werden. Alternativ kann ohne weiteres ein konventionelles Verfahren, umfassend Abkühlen der produzierten Bramme auf Raumtemperatur und dann erneutes Erwärmen der Bramme, oder ein energiesparendes Verfahren des Direktwalzens, umfassend Ausstoßen einer warmen Bramme in einen Erwärmungsofen ohne Abkühlen und dann Walzen, oder direktes Walzen der Bramme unmittelbar nach dem sie kurz warm gehalten wird, benutzt werden. Insbeson dere ist direktes Walzen ein nützliches Verfahren zum wirksamen Sicherstellen von gelöstem N.Even though the slab used in the production process of the present invention is used, preferably by a continuous casting process, to prevent of macrosegregations of the ingredients can Block casting process or a thin slab process (thin slab casing method) are used. Alternatively, without further ado a conventional process comprising cooling the produced slab to room temperature and then reheating the slab, or an energy-saving A method of direct rolling, comprising discharging a hot slab into a heating oven without cooling and then rolling, or direct rolling of the slab immediately after which it is kept warm for a short time. In particular is direct rolling a useful Method for effectively ensuring dissolved N.

Nun werden die Gründe zum Beschränken der Bedingungen des Warmwalzschritts beschrieben.Now become the reasons for limiting the conditions of the hot rolling step described.

Brammen-Erwärmungstemperatur: 1.000°C oder mehrSlab heating temperature: 1000 ° C or more

Die Brammen-Erwärmungstemperatur ist 1000°C oder mehr, um eine notwendige und ausreichende Menge an gelöstem N in einem Ausgangszustand zu gewährleisten und die Zielmenge an gelöstem N in einem Produkt zu erfüllen. Da ein Verlust durch Erhöhung einer Zunahme des Oxidgewichts erhöht wird, ist die Erwärmungstemperatur vorzugsweise 1280°C oder weniger.The Slab heating temperature is 1000 ° C or more to get a necessary and sufficient amount of dissolved N in to ensure an initial state and the target amount of solved N in a product to meet. Because a loss due to increase increase in oxide weight is the heating temperature preferably 1280 ° C Or less.

Die unter den oben angegebenen Bedingungen erwärmte Bramme wird zu einem Vorblech vorgewalzt. Die Bedingung des Vorwalzens ist nicht definiert und Vorwalzen kann gemäß einem normalen Verfahren durchgeführt werden. Um jedoch die Menge an gelöstem N zu gewährleisten, wird Vorwalzen vorzugsweise innerhalb einer so geringen Zeit wie möglich durchgeführt. Danach wird das Vorblech zum Formen eines warmgewalzten Blechs endgewalzt.The heated slab under the above conditions becomes a sheet bar was rough. The condition of pre-rolling is not defined and Vorwalzen can according to a normal procedures performed become. However, to ensure the amount of dissolved N, Pre-rolling is preferably within such a short time as possible carried out. Thereafter, the sheet bar is finish-rolled to form a hot-rolled sheet.

Bei der vorliegenden Erfindung werden die benachbarten Vorbleche vorzugsweise während der Zeit zwischen Vorwalzen und Endwalzen miteinander verbunden und dann kontinuierlich gewalzt. Als Verbindungsmittel können vorzugsweise ein Druckschweißverfahren, ein Laserschweißverfahren, Elektronenstrahlschweißverfahren oder dergleichen benutzt werden.at In the present invention, the adjacent sheet bars are preferably while the time between roughing and end rollers interconnected and then rolled continuously. As connecting means may preferably a pressure welding process, a laser welding process, Electron beam welding process or the like can be used.

Durch kontinuierliches Walzen werden sogenannte nicht-stationäre Abschnitte an dem vorderen Ende und dem hinteren Ende eines Coiles (verarbeitetes Material) entfernt, um Warmwalzen über die gesamte Länge und die gesamte Breite des Coiles (verarbeitetes Material) unter stabilen Bedingungen zu erlauben. Dies ist zum Verbessern der Profilform und Dimensionen von nicht nur des warmgewalzten Stahlblechs sondern auch des kaltgewalzten Stahlblechs sehr effektiv. Wenn das Stahlblech auf einem warmen Lauf tisch nach Walzen abgekühlt wird, kann die Form des Stahlblechs ausreichend beibehalten werden, weil eine Spannung immer auferlegt werden kann.By Continuous rolling becomes so-called non-stationary sections at the front end and the rear end of a coil (processed Material) removed to hot rolling over the entire length and the entire width of the coil (processed material) under stable To allow conditions. This is to improve the profile shape and dimensions of not only the hot-rolled steel sheet but also of cold rolled steel sheet very effectively. If the steel sheet On a warm running table after rolls is cooled, the shape of the Steel sheet can be sufficiently maintained because a tension is always can be imposed.

Durch kontinuierliches Walzen können die Enden des Coiles stabil durchlaufen und es ist somit möglich Schmierwalzen einzusetzen, welches aufgrund des Problems des kontinuierlichem Walzprozesses und Reißeigenschaft nicht einfach an herkömmlichen einzelnen Walzen für jedes Vorblech angewendet werden kann. Deshalb kann die Walzlast verringert werden und gleichzeitig kann der Oberflächendruck der Walze verringert werden, wodurch die Lebensdauer der Walze erhöht wird.By continuous rolling can the ends of the coil go through stable and it is thus possible lubrication rollers which is due to the problem of continuous Rolling process and tearing property not easy on conventional single rolls for Every sheet bar can be applied. Therefore, the rolling load can be reduced and at the same time can the surface pressure the roller can be reduced, whereby the life of the roller is increased.

Bei der vorliegenden Erfindung werden die Temperaturverteilungen des Vorblechs in Breitenrichtung und in Längsrichtung davon bei dem Eingang eines Fertiggesenks zwischen Vorwalzen und Endwalzen vorzugsweise durch Nutzung von einer oder beiden von einer Vorblechkantenwärmeeinheit zum Erwärmen der Enden des Vorblechs in Breitenrichtung und einer Vorblechwärmeeinheit zum Erwärmen der Enden des Vorblechs in Längsrichtung einheitlich festgelegt. Dies kann die Variationen der Materialeigenschaften des Stahlblechs weiterhin verringern. Die Vorblechkantenwärmeeinheit und die Vorblechwärmeeinheit sind vorzugsweise Induktionserwärmer.at In the present invention, the temperature distributions of the Sheet metal in the width direction and in the longitudinal direction thereof at the entrance a Fertiggesenks between roughing and end rolls preferably by using one or both of a sheet bar edge heat unit for heating the ends of the sheet bar in the width direction and a sheet-plate heat unit for heating the ends of the sheet bar in the longitudinal direction uniformly determined. This may be the variations in material properties of the steel sheet continue to decrease. The sheet steel edge heating unit and the sheet steel heat unit are preferably induction heaters.

Betreffend die Vorgehensweise der Nutzung der Wärmeeinheiten wird vorzugsweise der Temperaturunterschied in Breitenrichtung zuerst durch die Vorblechkantenwärmeeinheit korrigiert. Obwohl die Wärmemenge von der Stahlzusammensetzung abhängig ist, kann die Temperaturverteilung in Breitenrichtung bei dem Fertiggesenk-Eingang vorzugsweise auf den Bereich von ungefähr 20°C oder weniger festgelegt werden. Als nächstes wird der Temperaturunterschied in Längsrichtung durch die Vorblechwärmeeinheit korrigiert. Zu diesem Zeitpunkt wird die Wärmemenge vorzugsweise derart festgelegt, dass die Temperaturen an den Enden in Längsrichtung ungefähr 20°C höher als die Temperatur in der Mitte sind.Concerning the procedure of using the heat units is preferred the temperature difference in the width direction first by the sheet bar edge heat unit corrected. Although the amount of heat depending on the steel composition is the temperature distribution in the width direction at the Fertiggesenk entrance preferably set to the range of about 20 ° C or less. When next The temperature difference in the longitudinal direction through the sheet-plate heat unit corrected. At this time, the amount of heat is preferably such set the temperatures at the ends in the longitudinal direction approximately 20 ° C higher than the temperature are in the middle.

Endlieferungstemperatur: 800°C oder mehrEndlieferungstemperatur: 800 ° C or more

Um ein homogenes, feines warmgewalztes Ausgangsblechgefüge zu erhalten, ist die Endlieferungstemperatur FDT 800°C oder mehr. Mit einer FDT von weniger als 800°C wird das Gefüge des Stahlblechs inhomogen und das verarbeitete Gefüge verbleibt teil weise um eine Heterogenität des Gefüges nach dem Glühungsschritt des kaltgewalzten Blechs zurückzulassen. Folglich wird die Gefahr zum Verursachen von unterschiedlichen Problemen beim Pressformen erhöht. Wenn eine hohe Aufwickeltemperatur zum Verhindern des Verbleibs der verarbeiteten Struktur benutzt wird, werden vergröberte Kristallkörner erzeugt, um das gleiche Problem wie oben beschrieben hervorzurufen. Mit der hohen Aufwickeltemperatur wird die Menge an gelöstem N signifikant verringert, was Schwierigkeiten beim Erhalt einer Zielzugfestigkeit von 440 MPa oder höher verursacht. Deshalb ist die Endlieferungstemperatur FDT 800°C oder mehr. Um die mechanischen Eigenschaften weiterhin zu verbessern, ist FDT vorzugsweise 820°C oder mehr. Obwohl die obere Grenze von FDT nicht beschränkt ist, tritt eine Zundermarke (scal scare) bei übermäßig hoher FDT signifikant ein. Die FDT ist vorzugsweise bis zu ungefähr 1000°C.Around to obtain a homogeneous, fine hot-rolled starting sheet metal structure, is the final delivery temperature FDT 800 ° C or more. With an FDT of less than 800 ° C becomes the structure of the steel sheet inhomogeneous and the processed structure remains partly a heterogeneity of the structure after the annealing step of cold-rolled sheet. Therefore, the danger becomes causing different problems increased during compression molding. When a high coiling temperature for preventing the whereabouts the processed structure is used, coarsened crystal grains are produced, to cause the same problem as described above. With the high winding temperature, the amount of dissolved N is significantly reduced, which causes difficulty in obtaining a target tensile strength of 440 MPa or higher caused. Therefore, the final delivery temperature FDT is 800 ° C or more. To further improve the mechanical properties, FDT preferably 820 ° C or more. Although the upper limit of FDT is not limited, Scaling occurs significantly with excessively high FDT. The FDT is preferably up to about 1000 ° C.

Obwohl Abkühlen nach Endwalzen nicht besonders beschränkt ist, sind die unten beschriebenen Bedingungen im Hinblick auf Homogenität der Materialeigenschaften des Stahlblechs in Längsrichtung und Breitenrichtung davon zu bevorzugen. Bei der vorliegenden Erfindung wird Abkühlen vorzugsweise unmittelbar nach (innerhalb 0,5 Sekunden nach) Endwalzen initiiert und die durchschnittliche Abkühlrate beim Abkühlen ist vorzugsweise 40°C/Sek. oder mehr. Durch Erfüllen dieser Bedingungen kann das Stahlblech schnell in den hohen Temperaturbereich abgekühlt werden, wo AlN ausfällt, um N wirksam in einem Festlösungszustand zu gewährleisten. Wenn die Anfangszeit des Abkühlens oder die Abkühlrate nicht die oben angegebenen Bedingungen erfüllt, schreitet Kornwachstum übermäßig fort, um somit das Erzielen von feinen Kristallkörnern zu verfehlen, und AlN-Ausfällung aufgrund von Formänderungsarbeit durch Walzen zu fördern. Deshalb neigt die Menge an gelöstem N dazu, sich zu verringern und das Gefüge neigt dazu, inhomogen zu werden. Um die Homogenität der Materialeigenschaften und Form zu gewährleisten, wird die Abkühlrate vorzugsweise bei 300°C/Sek. oder weniger beibehalten.Even though cooling down after final rolling is not particularly limited, those described below Conditions with regard to homogeneity of the material properties of the steel sheet in the longitudinal direction and width direction thereof. In the present invention will cool down preferably immediately after (within 0.5 seconds after) finish rolling initiated and the average cooling rate on cooling preferably 40 ° C / sec. or more. By fulfilling In these conditions, the steel sheet can quickly enter the high temperature range chilled become where AlN fails, around N effective in a solid solution state to ensure. When the start time of cooling or the cooling rate does not meet the above conditions, grain growth progresses excessively thus failing to achieve fine crystal grains, and AlN precipitation due to of strain change work to promote by rolling. Therefore, the amount of dissolved tends N to decrease and the texture tends to be inhomogeneous too become. To the homogeneity To ensure the material properties and shape, the cooling rate is preferably at 300 ° C / sec. or less.

Aufwickeltemperatur: 800°C oder wenigerCoiling temperature: 800 ° C or less

Die Festigkeit des Stahlblechs neigt zu Erhöhung, wenn die Aufwickeltemperatur (CT) verringert wird. Um die Zielzugfestigkeit TS von 440 MPa oder mehr zu gewährleisten, ist die CT 800°C oder weniger. Mit einer CT von weniger als 200°C wird die Form des Stahlblechs leicht gestört, um die Gefahr der Verursachung von Problemen während ei ner Bearbeitung zu erhöhen, wodurch die Homogenität der Materialeigenschaften verschlechtert wird. Deshalb ist die CT vorzugsweise 200°C oder mehr. Wenn die Homogenität der Materialeigenschaften erforderlich ist, ist die CT vorzugsweise 300°C oder mehr und besonders bevorzugt 350°C oder mehr. Bei der vorliegenden Erfindung, kann beim Endwalzen, Schmierwalzen zum Verringern der Warmwalzlast durchgeführt werden. Das Schmierwalzen hat die Wirkung, die Form und die Materialeigenschaften des warmgewalzten Blechs weiterhin zu homogenisieren. Während des Schmierwalzens ist der Reibungskoeffizient vorzugsweise in dem Bereich von 0,25 bis 0,10. Durch Kombinieren von Schmierwalzen und kontinuierlichem Walzen wird der Arbeitsvorgang des Warmwalzens weiterhin stabilisiert.The Strength of the steel sheet tends to increase when the coiling temperature (CT) is reduced. To the target tensile strength TS of 440 MPa or to ensure more the CT is 800 ° C Or less. With a CT of less than 200 ° C, the shape of the steel sheet becomes slightly disturbed, to increase the risk of causing problems during processing increase, ensuring homogeneity the material properties is deteriorated. That's why CT is preferably 200 ° C or more. If the homogeneity the material properties is required, the CT is preferred 300 ° C or more and more preferably 350 ° C or more. In the present invention, during finish rolling, Lubricating rollers are performed to reduce the hot rolling load. The lubricating rollers have the effect, the shape and the material properties continue to homogenize the hot-rolled sheet. During the Lubrication, the coefficient of friction is preferably in the range from 0.25 to 0.10. By combining lubrication rollers and continuous rolling the operation of hot rolling is further stabilized.

Das den oben beschriebenen Warmwalzschritt unterworfene warmgewalzte Blech wird dann gebeizt und in dem Kaltwalzschritt zum Formen eines kaltgewalzten Blechs kaltgewalzt.The subjected to the hot rolling step described above Sheet is then pickled and used in the cold rolling step to form a cold-rolled sheet cold-rolled.

Die Beizbedingungen können dieselben wie konventionell bekannte Bedingungen sein und sind nicht beschränkt. Wenn das Zunder (scale) des warmgewalzten Blechs extrem dünn ist, kann Kaltwalzen unmittelbar nach Warmwalzen ohne Beizen durchgeführt werden.The Beizbedingungen can the same as conventionally known conditions and are not limited. If the scale of the hot-rolled sheet is extremely thin, cold rolling can be performed immediately after hot rolling without pickling.

Kaltwalzbedingungen können dieselben wie die konventionell bekannten Bedingungen sein und sind nicht beschränkt. Um die Homogenität des Gefüges sicherzustellen, ist das Reduktionsverhältnis des Kaltwalzens vorzugsweise 40% oder mehr. Die Gründe zum Beschränken der Bedingungen des Kaltwalzschrittes sind unten beschrieben.Cold rolling conditions can They are and will not be the same as conventionally known conditions limited. To the homogeneity of the structure For example, the reduction ratio of cold rolling is preferable 40% or more. The reasons for limiting the conditions of the cold rolling step are described below.

Das kaltgewalzte Blech wird dann dem Glühungsschritt des kaltgewalzten Blechs, umfassend Kistenglühen und Durchlaufglühen, unterworfen.The cold-rolled sheet is then subjected to the annealing step of cold-rolled Sheet metal, including box glow and continuous annealing, subjected.

Kistenglühungstemperatur: die Rekristallisationstemperatur bis 800°CKistenglühungstemperatur: the recrystallization temperature up to 800 ° C

Bei der vorliegenden Erfindung wird das kaltgewalzte Blech Kistenglühen zum Kontrollieren des Aggregationsgefüges der Ferritphase als eine Basis unterworfen. Durch Kontrollieren des Aggregationsgefüges der Ferritphase kann der r-Wert des hergestellten Blechs erhöht werden. Durch Kistenglühen wird das (111) Aggregationsgefüge, welches zum Erhöhen des r-Wertes geeignet ist, einfach in dem hergestellten Blech erzeugt.at According to the present invention, the cold-rolled sheet is box annealing for Controlling the aggregation structure of the ferrite phase as one Base subject. By controlling the aggregation structure of the Ferrite phase, the r-value of the produced sheet can be increased. By box glow becomes the (111) aggregation structure, which to increase of the r-value, simply produced in the produced sheet.

Mit der Kistenglühungstemperatur von weniger als die Rekristallisationstemperatur wird Rekristallisation nicht vollendet, und die Kontrolle des Aggregationsgefüges der Ferritphase misslingt, wodurch die Erhöhung des r-Wertes missglückt. Andererseits treten Oberflächendefekte signifikant bei einer Kistenglühungstemperatur von über 800°C in dem Stahlblech auf, wodurch das Erzielen des Ursprungszwecks verfehlt wird. Kistenglühen wird vorzugsweise in einer Glühungsatmosphäre enthaltend ein Stickstoffgas als ein Hauptbestandteil und 3 bis 5% eines Wasserstoffgases durchgeführt. In diesem Fall können die Erwärmungs- und Abkühlungsraten die gleichen wie bei normalem Kistenglühen sein und sind ungefähr 30°C/Stunde. Durch Nutzung von 100% Wasserstoffgas als ein Glühatmosphärengas können die höheren Erwärmungs- und Abkühlungsraten benutzt werden.With the box annealing temperature less than the recrystallization temperature becomes recrystallization not completed, and the control of the aggregation structure of Ferrite phase fails, causing the increase in r-value failed. on the other hand occur surface defects significantly at a box annealing temperature from above 800 ° C in the steel sheet, thereby failing to achieve the origin purpose becomes. box annealing is preferably contained in an annealing atmosphere a nitrogen gas as a main component and 3 to 5% of a hydrogen gas carried out. In this case, you can the warming and cooling rates the same as in normal crate annealing and are about 30 ° C / hour. By using 100% hydrogen gas as an annealing gas, the higher heating and cooling rates can be achieved to be used.

Durchlaufglüh-Temperatur: Ac1-Umwandlungspunkt bis (Ac3-Umwandlungspunkt – 20°C)Continuous annealing temperature: Ac 1 transformation point to (Ac 3 transformation point - 20 ° C)

Mit der Durchlaufglüh-Temperatur von weniger als der Ac1-Umwandlungspunkt wird die Martensitphase nach Glühen nicht geformt, wobei mit der Durchlaufglüh-Temperatur von über (Ac3-Umwandlungspunkt – 20°C) das beim Kistenglühen erwünschte, geformte Aggregationsgefüge aufgrund der Umwandlung verloren geht, wodurch der Erhalt des Produktblechs mit einem hohen r-Wert misslingt. Deshalb ist die Durchlaufglüh-Temperatur Ac1-Umwandlungspunkt bis (Ac3-Umwandlungspunkt – 20°C). Die Beibehaltungszeit des Durchlaufglühens ist vorzugsweise so kurz wie möglich, um die Produktionseffizienz, das feine Gefüge und die Menge an gelöstem N zu gewährleisten. Im Hinblick auf die Stabilität des Arbeitsvorgangs ist die Beibehaltungszeit vorzugsweise 10 Sekunden oder mehr. Um das feine Gefüge und die Menge an gelöstem N zu gewährleisten, ist die Beibehaltungszeit außerdem vorzugsweise 120 Sekunden oder weniger. In Hinblick auf die Stabilität der Materialeigenschaften ist die Beibehaltungszeit vorzugsweise 20 Sekunden oder mehr.With the continuous annealing temperature of less than the Ac 1 transformation point, the martensite phase is not formed after annealing, with the continuous annealing temperature above (Ac 3 transformation point - 20 ° C) losing the shaped aggregate structure desired in box annealing due to the transformation goes, whereby the receipt of the product sheet fails with a high r-value. Therefore, the continuous annealing temperature is Ac 1 transformation point to (Ac 3 transformation point - 20 ° C). The retention time of the continuous annealing is preferably as short as possible to ensure the production efficiency, the fine texture and the amount of dissolved N. In view of the stability of the operation, the retention time is preferably 10 seconds or more. In addition, to ensure the fine structure and the amount of dissolved N, the retention time is preferably 120 seconds or less. In view of the stability of the material properties, the retention time is preferably 20 seconds or more.

Abkühlen nach Durchlaufglühen: Abkühlen auf den Temperaturbereich von 500°C oder weniger bei einer Abkühlrate von 10 bis 300°C/Sek.Cooling after continuous annealing: cooling to the temperature range of 500 ° C or less at a cooling rate from 10 to 300 ° C / sec.

Abkühlen nach Durchwärmen durch Durchlaufglühen ist zum Erzeugen von feinem Gefüge, Formen der Martensitphase und Gewährleisten der Menge an gelöstem N wichtig. Bei der vorliegenden Erfindung wird Abkühlen kontinuierlich auf den Temperaturbereich von wenigstens 500°C oder weniger bei einer Abkühlrate von 10°C/Sek. oder mehr durchgeführt. Mit einer Abkühlrate von weniger als 10°C/Sek. kann eine notwenige Menge an Martensitphase, ein homogenes feines Gefüge und eine ausreichende Menge an gelöstem N nicht erhalten werden. Bei einer Abkühlrate von über 300°C/Sek. verschlechtert sich andererseits die Homogenität der Materialeigenschaften des Stahlblechs in Breitenrichtung, aufgrund einer signifikanten Erhöhung der Menge an übersättigtem gelöstem C. Wenn die Endtemperatur des Abkühlens bei einer Abkühlrate von 10 bis 300°C/Sek. nach Durchlaufglühen 500°C überschreitet, kann eine Verfeinerung des Gefüges nicht erhalten werden.Cool down after soaking by continuous annealing is for creating fine texture, Forming the martensite phase and ensuring the amount of dissolved N is important. In the present invention, cooling is continuously applied to the Temperature range of at least 500 ° C or less at a cooling rate of 10 ° C / sec. or more. With a cooling rate of less than 10 ° C / sec. may be a necessary amount of martensite phase, a homogeneous fine structure and a sufficient amount of dissolved N can not be obtained. At a cooling rate from above 300 ° C / sec. On the other hand, the homogeneity of the material properties deteriorates of the steel sheet in the width direction, due to a significant increase the amount of supersaturated dissolved C. When the final cooling temperature is at a cooling rate of 10 to 300 ° C / sec. after continuous annealing Exceeds 500 ° C, can be a refinement of the structure can not be obtained.

Überalterungsbedingung: Beibehaltung in dem Temperaturbereich von 350°C zu der Abkühlungs-Haltetemperatur für 20 Sekunden oder mehr anschließenden zum Abkühlen nach DurchlaufglühenAging condition: retention in the temperature range of 350 ° C to the cool-down hold temperature for 20 Seconds or more subsequent to cool down after continuous annealing

Überalterung kann durch Beibehalten in dem Temperaturbereich von 350°C bis zu der Abkühlungs-Haltetemperatur für 20 Sekunden oder mehr anschließend zu dem Ende des Abkühlens nach Durchwärmen durch Durchlaufglühen durchgeführt werden. Durch Überaltern kann die Menge an gelöstem C selektiv verringert werden, während die Menge an gelöstem N beibehalten wird. Mit dem Beibehaltungstemperaturbereich von weniger als 350°C ist eine lange Zeit zum Verringern der Menge an gelöstem C erforderlich, um eine Reduktion der Produktivität zu verursachen. Deshalb ist der Temperaturbereich vorzugsweise 350°C oder mehr.aging can be up to maintained by maintaining in the temperature range of 350 ° C the cool-down hold temperature for 20 Seconds or more afterwards to the end of the cooling after soaking by continuous annealing carried out become. By overaging can the amount of dissolved C can be selectively reduced while the amount of dissolved N is maintained. With the retention temperature range of less as 350 ° C it takes a long time to reduce the amount of dissolved C, to cause a reduction in productivity. Therefore the temperature range is preferably 350 ° C or more.

Durch Beibehaltung in dem Temperaturbereich von 350°C zu der Abkühlungs-Haltetemperatur für 20 Sekunden oder mehr kann die Menge an gelöstem C verringert werden, um einen höheren Grad an Nicht-Alterungseigenschaften bei Raumtemperatur zu erzielen. Durch Erhöhen der Beibehaltungszeit können weitere Verbesserungen erwartet werden, aber die Wirkung ist mit der Beibehaltungszeit von ungefähr 120 Sekunden gesättigt. Deshalb ist die Beibehaltungszeit vorzugsweise 120 Sekunden oder weniger.By Maintaining in the temperature range of 350 ° C to the cooling-keeping temperature for 20 seconds or more the amount of dissolved C be reduced to a higher Degree of non-aging properties at room temperature. By elevating of the retention period Further improvements are expected, but the effect is with the retention time of about Saturated for 120 seconds. Therefore, the retention time is preferably 120 seconds or fewer.

Um eine große Menge an Reckalterung zu erhalten, ist es vorteilhaft, entweder gelösten C oder gelösten N zu benutzen. Durch Nutzung von gelöstem C wird jedoch Alterungsverschlechterung bei Raumtemperatur signifikant, wodurch die Bauteile, für welche das Stahlblech benutzt werden kann, beschränkt sind. Deshalb wird Überaltern vorzugsweise mit ausreichender Menge an gelöstem N zu sicherstellenden, N durchgeführt, um somit ein Reckalterungsstahlblech mit Vielfältigkeit zu erzeugen.Around a big To get quantity of strain aging, it is beneficial to either dissolved C or dissolved N to use. However, by using dissolved C, aging deteriorates at room temperature significantly, reducing the components for which the steel sheet can be used are limited. That's why aging is going on preferably with sufficient amount of dissolved N to ensure N performed to Thus, to produce a Reckalterungsstahlblech with diversity.

Beim Herstellen eines hochfesten, kaltgewalzten beschichteten Stahlblechs umfassend ein hochfestes, kaltgewalztes Stahlblech und eine auf der Oberfläche davon geformte feuerverzinkte Schicht kann Durchlaufglühen nach Kistenglühen in einer kontinuierlichen Feuerverzinkungsstraße umfassend Feuerverzinken anschließend zu Abkühlen nach Durchlaufglühen oder weiteres Legieren zum Erzeugen eines feuerverzinkten Stahlblechs durchgeführt werden.At the Producing a high-strength, cold-rolled coated steel sheet comprising a high-strength, cold-rolled steel sheet and a the surface The hot-dip galvanized layer formed therefrom can be subjected to continuous annealing box annealing in a continuous hot dip galvanizing line comprising hot dip galvanizing then to cooling down after continuous annealing or further alloying to produce a hot-dip galvanized steel sheet carried out become.

Nachwalzen oder Höhenverarbeitung: Dehnung von 0,2 bis 15Rolling or height processing: Elongation of 0.2 to 15

Bei der vorliegenden Erfindung kann Nachwalzen oder Höhenverarbeitung (leveler processing) anschließend zu dem Kaltwalzschritt durchgeführt werden, um die Form und die Rauheit zu korrigieren. Wenn die gesamte Dehnung des Nachwalzens oder der Höhenverarbeitung weniger als 0,2% ist, kann der erwünschte Zweck zum Korrigieren der Form und Kontrollieren der Rauheit nicht erzielt werden. Andererseits wird bei einer Gesamten Dehnung von über 15% die Duktilität signifikant verschlechtert. Es wird bestätigt, dass das Verarbeitungssystem des Nachwalzens sich von dem der Höhenverarbeitung unterscheidet, aber die Wirkungen der beiden Systeme sind im wesentlichen die gleichen. Nachwalzen und Höhenverarbeitung sind nach Galvanisieren effektiv.at The present invention may be re-rolling or height-processing (leveler processing) subsequently performed to the cold rolling step to correct the shape and roughness. If the whole Elongation of re-rolling or height processing less than 0.2%, the desired The purpose of correcting the shape and controlling the roughness is not be achieved. On the other hand, with a total elongation of over 15% the ductility significantly worsened. It is confirmed that the processing system of re-rolling is different from that of height-processing, but the effects of the two systems are essentially the same. Rolling and height processing are effective after galvanizing.

Als Bezugnahme werden nun Umformungsbedingungen und Bedingungen zum anschließenden Wärmebehandeln zum Erhöhen der Festigkeit, wenn das Stahlblech der vorliegenden Erfindung geformt wird, beispielsweise pressgeformt wird, beschrieben. Wenn das Stahlblech der vorliegenden Erfindung Pressbearbeitung, beispielsweise Tiefziehen, unterworfen wird, ist die durch die Pressbearbeitung eingeführte Belastung (strain) mehrere Prozent bis mehrere zig Prozent. Obwohl die Belastungsmenge sich mit geformten Bauteilen ändert, wird eine Belastung von ungefähr 5 bis 10% in einer inneren Platte und einem Strukturbauteil in dem Kraftfahrzeugsgebiet hervorgerufen.When Reference will now be to forming conditions and conditions subsequent heat treatment to increase the strength when molding the steel sheet of the present invention is, for example, press-formed, described. If the steel sheet of the present invention press working, for example deep drawing, is subjected to the strain introduced by the press working several percent to several tens of percent. Although the load amount changes with molded components, will be a burden of about 5 to 10% in an inner panel and a structural member in the automotive field caused.

Diese Kraftfahrzeugbauteile sind wärmebehandelt durch Beschichten und Baking. Bei dem Stahlblech der vorliegenden Erfindung kann jedoch die Festigkeit eines geformten Produkts wirksam nach Wärmebehandlung erhöht werden. Bei der vorliegenden Erfindung, als ein Verfahren zum Auswerten der Brennhärtbarkeit in einem Labor, wird ein Zugversuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 Größe von dem Stahlblech in Walzrichtung erhalten und eine 10%ige Zugverformung wird an dem Zugversuchsprobestück durch eine Zugfestigkeitsprüfmaschine angelegt. Dann wird das Probestück wärmebehandelt und nochmals einem Zugversuch unterworfen. Insbesondere wenn Eigenschaften nach der Wärmebehandlung in einem Niedrigtemperaturbereich ausgewertet werden, enthalten die Wärmebehandlungsbedingungen 120°C und 20 Minuten. Bei diesem Versuch werden die Eigenschaften des vollendeten Abschnitts nach Wärmebehandlung anschließend zu Pressformen ausgewertet.These Motor vehicle components are heat treated by coating and baking. In the steel sheet of the present However, the invention can make the strength of a molded product effective after heat treatment elevated become. In the present invention, as a method of evaluation the bake hardenability in a laboratory, a tensile specimen according to JIS No. 5 size of the Steel sheet obtained in the rolling direction and a 10% tensile strain is on the tensile test specimen through a tensile testing machine created. Then the specimen will be heat treated and again subjected to a tensile test. Especially if properties after the heat treatment are evaluated in a low temperature range the heat treatment conditions 120 ° C and 20 minutes. In this experiment, the properties of the completed Section after heat treatment subsequently evaluated to press forms.

Und zwar werden bei der vorliegenden Erfindung der Unterschied (ΔTS) zwischen der Zugfestigkeit des Probestücks nach Anlegen einer Zugverformung und Wärmebehandlung und die Zugfestigkeit eines Produkts ist als die Eigenschaft der Festigkeitszunahme der Wärmebehandlung definiert.Namely, in the present invention, the difference (ΔTS) between the tensile strength of the test piece after application of a tensile strain and heat treatment and the tensile strength of a product is defined as the property of increasing the strength of the heat treatment.

Um die Festigkeit des geformten Produkts zu erhöhen, ist die durch Umformung eingeführte Belastungsmenge oder die Wärmebehandlungstemperatur nach Verarbeitung vorzugsweise so hoch wie möglich.Around To increase the strength of the molded product is by forming introduced Load amount or the heat treatment temperature preferably as high as possible after processing.

Mit dem Stahlblech der vorliegenden Erfindung kann, wenn die Menge an angelegter Belastung ungefähr 5 bis 10% ist, die Festigkeit ausreichend erhöht werden, sogar mit einer Wärmebehandlung bei einer Temperatur von weniger als die konventionelle Wärmebehandlung, d. h. einer Temperatur von 200°C oder weniger nach Umformen. Mit einer Wärmebehandlungstemperatur von weniger als 120°C kann jedoch die Festigkeit mit der angelegten niedrigen Belastung nicht ausreichend erhöht werden. Andererseits schreitet die Erweichung mit der Wärmebehandlungstemperatur von über 350°C nach Umformen fort. Deshalb ist die Temperatur der Wärmebehandlung nach Umformen vorzugsweise ungefähr 120 bis 350°C.With the steel sheet of the present invention, when the amount of applied load approximately 5 to 10%, the strength can be increased sufficiently, even with one heat treatment at a temperature less than the conventional heat treatment, d. H. a temperature of 200 ° C or less after forming. With a heat treatment temperature of less than 120 ° C However, the strength can with the applied low load not increased enough become. On the other hand, the softening proceeds with the heat treatment temperature from above 350 ° C after Reshaping. Therefore, the temperature of the heat treatment after forming preferably about 120 to 350 ° C.

Das Erwärmungsverfahren ist nicht beschränkt und Heizgaserwärmung, Infrarotofenerwärmung, Warmbaderwärmung, Gleichstromerwärmung, Induktionserwärmung und der gleichen können benutzt werden. Alternativ wird lediglich ein Abschnitt, bei dem eine Erhöhung der Festigkeit erwünscht wird, selektiv erwärmt.The heating methods is not limited and heating gas heating, Infrared heating, Warmbaderwärmung, DC heating, induction heating and the same can to be used. Alternatively, only a section in which an increase the strength desired is selectively heated.

BeispieleExamples

In den nachfolgenden Beispielen wurden die Menge an gelöstem N, das Mikrogefüge, Festigkeitseigenschaften, der r-Wert, Reckalterungseigenschaften und Alterungseigenschaften geprüft. Die Prüfungsverfahren waren wie folgend:In In the following examples, the amount of dissolved N, the microstructure, Strength properties, r value, stretch aging properties and aging properties tested. The examination procedure were like the following:

(1) Menge an gelöstem N(1) Amount of dissolved N

Die Menge an gelöstem (dissolved) N wurde durch Subtrahieren der Menge an ausgefälltem N von der Gesamtmenge an N des Stahls, bestimmt durch chemische Analyse, bestimmt. Die Menge an ausgefälltem N wurde durch ein Analyseverfahren durch Nutzung eines Gleichspannungselektrolytverfahrens bestimmt.The Amount of dissolved (dissolved) N was obtained by subtracting the amount of precipitated N of the total amount of N of the steel, determined by chemical analysis, certainly. The amount of precipitated N was determined by an analysis method by using a DC electrolytic method certainly.

(2) Mikrogefüge(2) Microstructure

Ein Versuchsprobestück wurde von jedem der kaltgewalzten glühbehandelten Stahlbleche erhalten und das Mikrogefüge eines Abschnitts (C-Abschnitt) senkrecht zu der Walzrichtung wurde mit einem optischen Mikroskop oder einem Rasterelektronenmikroskop abgebildet. Dann wurde der Anteil des Ferritgefüges und der Typ und der Gefügeanteil einer zweiten Phase durch eine Abbildanalysevorrichtung bestimmt.One Test specimen was obtained from each of the cold-rolled annealed steel sheets and the microstructure of a section (C section) became perpendicular to the rolling direction with an optical microscope or a scanning electron microscope displayed. Then, the proportion of the ferrite structure and the type and the structure portion became a second phase determined by an image analyzer.

(3) Kristallkorndurchmesser(3) crystal grain diameter

Bei der vorliegenden Erfindung ist der Wert, der als durchschnittlicher Kristallkorndurchmesser benutzt wird, der höhere Wert von dem Wert, der aus einer Fotografie eines Teilgefüges durch ein Quadraturverfahren, definiert durch ASTM, berechnet wird und dem Nennwert, bestimmt durch ein Höheverfahren, definiert durch ASTM (siehe beispielsweise Umemoto u. a.: Heat Treatment, 24 (1984), Seite 334).at of the present invention is the value that is considered average Crystal grain diameter is used, the higher value of the value, the from a photograph of a substructure by a quadrature method by ASTM, and the nominal value determined by Height method, defined by ASTM (see, for example, Umemoto et al.: Heat Treatment, 24 (1984), page 334).

(4) Festigkeitseigenschaften(4) strength properties

Ein Versuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 wurde von jedem kaltgewalzten glühbehandeltem Stahlblech in Walzrichtung erhalten und ein Zugversuch wurde mit einer Umformgeschwindigkeit von 3 × 10–3/Sek. gemäß den Bestimmungen von JIS Z 2241 zum Bestimmen der Fließspannung YS, Zugfestigkeit TS und Dehnung EI durchgeführt.A test specimen according to JIS No. 5 was obtained from each cold-rolled annealed steel sheet in the rolling direction, and a tensile test was carried out at a deformation rate of 3 × 10 -3 / sec. according to the provisions of JIS Z 2241 for determining yield stress YS, tensile strength TS and elongation EI.

(5) Reckalterungseigenschaft(5) Strain aging property

Ein Versuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 wurde von jedem der kaltgewalzten glühbehandelten Stahlbleche in Walzrichtung erhalten und eine Zugverformung von 5% wurde als eine Vorverformung angelegt. Dann wurde das Probestück einer Wärmebehandlung entsprechend Beschichten und Baking für 20 Minuten bei 170°C unterworfen und ein Zugversuch mit einer Umformgeschwindigkeit von 3 × 10–3/Sek. wurde durchgeführt, um die Festigkeitseigenschaften (Fließspannung TSBH, Zugfestigkeit TSBH) zu bestimmen. Dann wurde BH-Menge = YSBH – YS5% und ΔTS = TSBH – TS berechnet. YS5% bezeichnet Umform-Widerstand bei 5%iger Vorverformung des hergestellten Blechs, YSBH und TSBH bezeichnen jeweils Fließspannung und Zugfestigkeit nach Vorverformung und Wärmebehandlung und TS bezeichnet die Zugfestigkeit des produzierten Blechs.An experimental specimen according to JIS No. 5 was obtained from each of the cold-rolled annealed steel sheets in the rolling direction, and a tensile strain of 5% was applied as a pre-strain. Then, the sample was subjected to a heat treatment corresponding to coating and baking for 20 minutes at 170 ° C, and a tensile test at a deformation rate of 3 × 10 -3 / sec. was performed to determine the strength properties (yield stress TSBH, tensile strength TSBH). Then, BH amount = YSBH - YS5% and ΔTS = TSBH - TS were calculated. YS5% refers to forming resistance at 5% pre-deformation of the sheet produced, YSBH and TSBH respectively indicate yield stress and Tensile strength after pre-deformation and heat treatment and TS denotes the tensile strength of the produced sheet.

(6) Messung des r-Werts(6) Measurement of the r value

Ein Versuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 wurde von jedem der kaltgewalzten und glühbehandelten Stahlbleche in jeweils der Walzrichtung (L-Richtung), der Richtung (D-Richtung) von 45° zu der Walzrichtung und der Richtung (C-Richtung) von 90° zu der Walzrichtung erhalten. Die Breitenrichtungsbelastung und Dickenrichtungsbelastung von jedem der Versuchsprobestücke wurden bestimmt, wenn eine einachsige 15%ige Zugverformung an jedem Probestück angelegt wurde, und der r-Wert von jedem Probestück in jede der Richtungen wurde durch das folgende Verhältnis zwischen der Breitenrichtungsbelastung zu der Dickenrichtungsbelastung bestimmt: r = ln(w/w0)/ln(t/t0)(wobei w0 und t0 die Breite und Dicke eines Probestücks vor dem Versuch bezeichnen und w und t die Breite und Dicke eines Probestücks nach dem Versuch bezeichnen).A test specimen according to JIS No. 5 was added from each of the cold rolled and annealed steel sheets in each of the rolling direction (L direction), the direction (D direction) of 45 ° to the rolling direction, and the direction (C direction) of 90 ° the rolling direction obtained. The width direction load and the thickness direction load of each of the test specimens were determined when a uniaxial 15% tensile strain was applied to each specimen, and the r value of each specimen in each of the directions was determined by the following ratio between the width direction load and the thickness direction load: r = ln (w / w0) / ln (t / t0) (where w0 and t0 denote the width and thickness of a test piece before the test and w and t denote the width and thickness of a test piece after the test).

Der Durchschnittswert wurde durch die folgende Gleichung bestimmt: rmean = (rL + 2rD + rD)/4wobei rL den r-Wert in Walzrichtung (L-Richtung) bezeichnet, rD den r-Wert in die Richtung (D-Richtung) von 45° zu der Walzrichtung bezeichnet und rL den r-Wert in die Richtung (C-Richtung) von 90° zu der Walzrichtung bezeichnet. Um die Genauigkeit des Experimentes zu erhöhen, wurden Berechnungen durch Nutzung von Veränderungen in Dehnungsbelastung und Belastung in Breitenrichtung unter der Annahme, dass das Volumen konstant ist, durchgeführt.The average value was determined by the following equation: rmean = (rL + 2rD + rD) / 4 where rL denotes the r value in the rolling direction (L direction), rD denotes the r value in the direction (D direction) of 45 ° to the rolling direction, and rL the r value in the direction (C direction) of FIG 90 ° to the rolling direction. To increase the accuracy of the experiment, calculations were made using strain strain and widthwise strain assumptions that the volume is constant.

(7) Alterungseigenschaften(7) aging properties

Ein Versuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 wurde von jedem der kaltgewalzten glühbehandelten Stahlbleche in Walzrichtung erhalten und dann einer Alterung für 200 Stunden bei 50°C gefolgt von einem Zugversuch unterworfen. Der Unterschied der Fließdehnung ΔY – EI zwischen vor und nach Alterung wurde von den erhaltenen Ergebnissen zum Auswerten der Alterungseigenschaften bei normalen Temperaturen bestimmt. Wenn ΔY – EI Null war, wurde ausgewertet, dass das Probestück Nicht-Alterungseigenschaften und exzellenten natürlichen Alterungswiderstand hat.One Test specimen according to JIS No. 5 was taken from each of the cold-rolled annealed steel sheets in Rolling direction and then aging for 200 hours at 50 ° C followed subjected to a tensile test. The difference of the yield strain ΔY - EI between before and after aging was evaluated by the results obtained the aging properties at normal temperatures. If ΔY - EI is zero was evaluated, that the specimen non-aging properties and excellent natural Has aging resistance.

(8) Zugfestigkeit nach Umformen und Wärmebehandeln(8) tensile strength after Forming and heat treatment

Ein Versuchsprobestück gemäß JIS Nr. 5 wurde von jedem der produzierten Bleche in Walzrichtung erhalten und dann wurde eine Vorbelastung von 10% daran angelegt. Danach wurde Wärmebehandlung für 20 Minuten bei einer konventionellen Wärmebehandlungstemperatur von 120°C und einer Temperatur von 170°C entsprechend Beschichten und Baking durchgeführt und dann wurde die Zugfestigkeit bestimmt.One Test specimen according to JIS No. 5 was obtained from each of the produced sheets in the rolling direction and then a 10% bias was applied. After that was heat treatment for 20 Minutes at a conventional heat treatment temperature of 120 ° C and a temperature of 170 ° C according to coating and Baking carried out and then the tensile strength certainly.

(9) Verringerung (ΔEI) der gesamten Dehnung durch natürliches Altern(9) Reduction (ΔEI) of total Stretching by natural aging

Die Verringerung (ΔEI) der gesamten Dehnung durch natürliches Altern wurde als der Unterschied zwischen der Insgesamt mit einem Probestück von JIS Nr. 5 gemessenen Dehnung, erhalten von dem hergestellten Blech in Walzrichtung, und der gesamten Dehnung, gemessen mit einem Probestück gemäß JIS Nr. 5, welches separat von dem produzierten Blech in Walzrichtung nach beschleunigtem Altern (Beibehaltung bei 100°C für 8 Stunden) erhalten wurde, von natürlichem Altern, bestimmt.The Reduction (ΔEI) the entire stretching by natural Aging was considered the difference between the total with one specimen elongation measured by JIS No. 5, obtained from the produced Sheet metal in the rolling direction, and the total elongation, measured with a specimen according to JIS No. 5, which separately from the produced sheet in the rolling direction accelerated aging (maintained at 100 ° C for 8 hours), of natural Aging, determined.

Beispiel 1example 1

Beispiele der vorliegenden Erfindung sind nachfolgend beschrieben.Examples The present invention will be described below.

Geschmolzener Stahl mit jeder der in Tabelle 1 gezeigten Zusammensetzungen wurde durch einen Konverter zu einem Block geformt und dann durch ein Stranggießverfahren zu einer Bramme gegossen. Jede der Stahlbrammen wurde erwärmt (in manchen Fällen wurde eine warme Bramme ausgestoßen) und unter den in Tabelle 2 gezeigten Bedingungen zu einem Vorblech vorgewalzt. Das Vorblech wurde dann durch den Warmwalzschritt umfassend Endwalzen unter den in Tabelle 2 gezeigten Bedingungen zum Formen eines warmgewalzten Blechs warmgewalzt. Mit einigen der Vorbleche wurden die benachbarten Vorbleche durch das Schmelzschweißverfahren verbunden und dann kontinuierlich gewalzt.Molten steel having each of the compositions shown in Table 1 was block-formed by a converter and then cast into a slab by a continuous casting method. Each of the steel slabs was heated (in some cases a hot slab was ejected) and pre-rolled to a sheet bar under the conditions shown in Table 2. The sheet bar was then replaced by the Hot rolling step comprising finish rolls under the conditions shown in Table 2 for hot-rolled sheet forming. With some of the sheet bars, the adjacent sheet bars were joined by the fusion welding method and then continuously rolled.

Jedes der resultierenden warmgewalzten Bleche wurde in dem Kaltwalzschritt, umfassend Beizen und Kaltwalzen unter den in Tabelle 2 gezeigten Bedingungen zum Formen eines kaltgewalzten Blechs, kaltgewalzt. Jedes der somit erhaltenen kaltgewalzten Bleche wurde kistengeglüht und dann unter den in Tabelle 2 gezeigten Bedingungen durchlaufgeglüht. Einige der kaltgewalzten Bleche wurden nach dem Glühungsschritt der kaltgewalzten Bleche nachgewalzt. Kistenglühen muss nicht zwingend ausgeführt werden. In allen Fällen war die Glühungstemperatur des Kistenglühens die Rekristallisationstemperatur oder höher.each the resulting hot-rolled sheet was in the cold rolling step, including pickling and cold rolling among those shown in Table 2 Conditions for forming a cold-rolled sheet, cold-rolled. Each of the thus obtained cold-rolled sheets was box-annealed and then Continuously annealed under the conditions shown in Table 2. Some The cold-rolled sheets were cold-rolled after the annealing step Sheets re-rolled. box annealing does not necessarily have to be executed become. In all cases was the annealing temperature of the box glow the recrystallization temperature or higher.

Die somit erhaltenen kaltgewalzten Glühungsbleche wurden im Hinblick auf die Menge an gelöstem N, das Mikrogefüge, Festigkeitseigenschaften, den r-Wert, Reckalterungseigenschaft und Alterungseigenschaft untersucht.The thus obtained cold-rolled annealing sheets were in view on the amount of dissolved N, the microstructure, Strength properties, r-value, strain aging property and Aging property examined.

Die Oberflächen der Stahlbleche gemäß Nr. 17 und 18 wurden durch Feuerverzinken in einer in-line nach Durchlaufglühen, wie in Tabelle 2 gezeigt, zum Formen von beschich teten Stahlblechen beschichtet. Die beschichteten Stahlbleche wurden auch im Hinblick auf die gleichen Eigenschaften wie oben beschrieben untersucht.The surfaces steel sheets according to no. 17 and 18 were made by hot dip galvanizing in an in-line after pass annealing, such as in Table 2, for molding coated steel sheets coated. The coated steel sheets were also in view examined for the same properties as described above.

Die Ergebnisse sind in Tabelle 3 angezeigt.The Results are shown in Table 3.

Alle Beispiele gemäß der vorliegenden Erfindung haben exzellente Duktilität, extrem hohe, stabile BH-Menge und ΔTS, exzellente Reckalterungseigenschaft, einen durchschnittlichen r-Wert von 1,2 und natürliche Nicht-Alterungseigenschaften. Die Eigenschaften der feuerverzinkten Stahlbleche gemäß Nr. 17 und 18, wie in Tabelle 3 gezeigt, sind im wesentlichen die gleichen, wie die der kaltgewalzten Stahlbleche, welche Durchlaufglühen unterworfen wurden. Andererseits ist bei den Vergleichsbeispielen außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung die Duktilität verschlechtert, die BH-Menge und ΔTS gering oder eine Alterungsverschlechterung tritt signifikant ein. Deshalb haben die Vergleichsbeispiele nicht alle der beabsichtigten Eigenschaften und können somit nicht als Stahlbleche mit ausreichenden Eigenschaften erachtet werden.All Examples according to the present Invention have excellent ductility, extremely high, stable BH amount and ΔTS, excellent strain aging property, an average r-value of 1.2 and natural Non-aging properties. The properties of hot-dip galvanized Steel sheets according to no. 17 and 18, as shown in Table 3, are essentially the same, like the cold rolled steel sheets subjected to continuous annealing were. On the other hand, in the comparative examples, outside the scope of the present invention degrades ductility, the BH amount and ΔTS low or aging deterioration occurs significantly. Therefore, the comparative examples are not all intended Properties and can thus not considered as steel sheets with sufficient properties become.

Stahlblech Nr. 11 enthält C und N in Mengen außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung und hat eine Menge an gelöstem N und eine Martensitmenge unterhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung. Deshalb ist die BH-Menge und ΔTS verringert, und ΔY – EI ist erhöht. Stahlblech Nr. 12 enthält Al, N/Al und N außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung und hat eine Menge an gelöstem N unterhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung und der durchschnittliche Kristallkorndurchmesser von Ferrit von höher als der Bereich der vorliegenden Erfindung. Deshalb sind die BH-Menge und ΔTS verringert und ΔY – EI ist erhöht.sheet steel No. 11 contains C and N in amounts outside the scope of the present invention and has an amount of dissolved N and a martensite amount below the range of the present invention. Therefore is the BH amount and ΔTS decreases, and ΔY - EI is elevated. Steel sheet no. 12 contains Al, N / Al and N outside within the scope of the present invention and has an amount of dissolved N below the scope of the present invention and the average Crystal grain diameter of ferrite of higher than the range of the present Invention. Therefore, the BH amount and ΔTS are decreased and ΔY - EI is elevated.

Bei Stahlblech Nr. 13 ist die Brammen-Erwärmungstemperatur und die Endlieferungstemperatur FDT außerhalb des Bereiches der vorliegenden Erfindung, die Menge an gelöstem N und die Menge an Martensit sind unterhalb der Bereiche der vorliegenden Erfindung und der durchschnittliche Kristallkorndurchmesser von Ferrit ist höher als der Bereich der vorliegenden Erfindung. Deshalb sind der r-Wert, die BH-Menge und ΔTS verringert. Bei Stahlblech Nr. 14 ist die Aufwickeltemperatur nach Warmwalzen außerhalb des Bereiches der vorliegenden Erfindung, die Menge an gelöstem N und die Menge an Martensit sind unterhalb der Bereich der vorliegenden Erfindung und der durchschnittli che Kristallkorndurchmesser von Ferrit ist höher als der Bereich der vorliegenden Erfindung. Deshalb sind der r-Wert, die BH-Menge und ΔTS verringert.at Steel sheet No. 13 is the slab heating temperature and the final delivery temperature FDT outside the range of the present invention, the amount of dissolved N and the amount of martensite are below the ranges of the present Invention and average crystal grain diameter of ferrite is higher as the scope of the present invention. That's why the r-value, reduces the amount of BH and ΔTS. For steel sheet No. 14, the coiling temperature is after hot rolling outside the range of the present invention, the amount of dissolved N and the amount of martensite are below the range of the present Invention and the average crystal grain diameter of Ferrite is higher as the scope of the present invention. That's why the r-value, the BH amount and ΔTS reduced.

Bei Stahlblech Nr. 15 ist die Durchlaufglühungstemperatur außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung, Martensit wurde nicht gebildet und der durchschnittliche Kristallkorndurchmesser von Ferrit ist höher als der Bereich der vorliegenden Erfindung. Deshalb ist die BH-Menge und ΔTS verringert und ΔY – EI ist erhöht. Bei Stahlblech Nr. 16 wurde Kistenglühen nicht durchgeführt, und somit missglückte der Erhalt des erwünschten Aggregationsgefüges, wodurch der r-Wert verschlechtert wurde. Auch sind der durchschnittliche Kristallkorndurchmesser von Ferrit und das Flächenverhältnis von Martensit außerhalb der Bereiche der vorliegenden Erfindung.at Sheet steel No. 15 is the continuous annealing temperature outside within the scope of the present invention, martensite was not formed and the average crystal grain diameter of ferrite is higher than the scope of the present invention. That's why the amount of bra is and ΔTS decreased and ΔY - EI is increased. at Sheet steel no. 16 became box glow not done, and thus failed the receipt of the desired Aggregation structure, whereby the r-value was deteriorated. Also, the average crystal grain diameter of ferrite and the area ratio of Martensite outside the ranges of the present invention.

Beispiel 2Example 2

Stahl mit der in Tabelle 4 gezeigten Zusammensetzung wurde zu einer Bramme durch das gleiche Verfahren wie in Beispiel 1 geformt und dann unter den in Tabelle 5 gezeigten Bedingungen erwärmt und vorgewalzt, um ein Vorblech mit einer Dicke von 30 mm zu formen. Das Vorblech wurde durch den Warmwalzschritt, umfassend Endwalzen unter den in Tabelle 5 gezeigten Bedingungen, zum Formen eines warmgewalzten Blechs, warmgewalzt. Mit einigen der Vorbleche wurden die benachbarten Vorbleche an der Fertigungsgesenkeingangsseite nach Vorwalzen miteinander durch Schmelzschweißverfahren verbunden und dann kontinuierlich gewalzt. Die Temperaturen der Enden der Vorbleche wurden in Breitenrichtung und Längsrichtung durch Nutzung einer Vorblechkantenwärmeeinheit des Induktionserwärmungstyps und Vorblechwärme des Induktionserwärmungstyps kontrolliert.Steel having the composition shown in Table 4 was formed into a slab by the same method as in Example 1 and then heated and pre-rolled under the conditions shown in Table 5 to form a sheet bar having a thickness of 30 mm. The sheet bar was replaced by the hot rolling step, comprising finish rolls under the conditions shown in Table 5 for hot-rolled sheet forming, hot rolled. With some of the sheet bars, the adjacent sheets at the production die entrance side after rough rolling were fusion bonded together and then continuously rolled. The temperatures of the ends of the sheet bars were controlled in the width direction and the longitudinal direction by using an induction heating type sheet bar edge heat unit and induction heating type sheet bar heat.

Das somit erhaltene warmgewalzte Blech wurde durch den Kaltwalzschritt, umfassend Beizen und Kaltwalzen unter den in Tabelle 5 gezeigten Bedingungen, zum Formen eines kaltgewalzten Blechs mit einer Dicke von 1,6 mm kaltgewalzt. Dann wurde das kaltgewalzte Blech kistengeglüht und dann durch einen Durchlaufglühungsofen unter den in Tabelle 5 gezeigten Bedingungen durchlaufgeglüht. In allen Fällen ist die Glühungstemperatur des Kistenglühens die Rekristallisationstemperatur oder höher.The thus obtained hot-rolled sheet was removed by the cold-rolling step, including pickling and cold rolling among those shown in Table 5 Conditions for forming a cold-rolled sheet having a thickness cold rolled from 1.6 mm. Then the cold-rolled sheet was box-cooled and then through a continuous annealing furnace Continuously annealed under the conditions shown in Table 5. In all make is the annealing temperature of the box glow the recrystallization temperature or higher.

Das somit erhaltene glühbehandelte kaltgewalzte Blech wurde im Hinblick auf die Menge an gelöstem N, das Mikrogefüge, Festigkeitseigenschaften, den r-Wert und Reckalterungseigenschaft durch dieselben Verfahren wie in Beispiel 1 geprüft. Die Festigkeitseigenschaft von jedem der kaltgewalzten glühbehandelten Bleche wurden an 10 Positionen in jede der Breitenrichtung und der Längsrichtung zum Untersuchen der Variationen der Fließfestigkeit, Zugfestigkeit und Dehnung gemessen. Die Variation wird durch einen Unterschied zwischen dem Maximum und Minimum von allen Messungen, beispielsweise δYS = (Maximum von YS) – (Minimum von YS) gezeigt. Die Ergebnisse sind in Tabelle 6 angegeben.The thus obtained annealed cold-rolled sheet was determined in view of the amount of dissolved N, the microstructure, Strength properties, r value and strain aging property tested by the same methods as in Example 1. The strength property each of the cold-rolled annealed Sheets were set at 10 positions in each of the width direction and the longitudinal direction for investigating variations in yield strength, tensile strength and elongation measured. The variation is due to a difference between the maximum and minimum of all measurements, for example δYS = (maximum from YS) - (minimum from YS). The results are shown in Table 6.

Alle Beispiele gemäß der vorliegenden Erfindung haben exzellente Reckalterungseigenschaft und einen hohen r-Wert und weisen eine extrem hohe, stabile BH-Menge, ΔTS und durchschnittlichen r-Wert unabhängig von Variationen der Herstellungsbedingungen auf. Man hat auch gesehen, dass bei den Beispielen der vorliegenden Erfindungen durch Durchführen von kontinuierlichem Walzen und Kontrollieren der Temperatur des Vorblechs in Längsrichtung und Breitenrichtung, die Genauigkeit der Dicke und der Farm des hergestellten Stahlblechs verbessert wurden und Unterschiede der Materialeigenschaften verringert wurden.All Examples according to the present Invention have excellent strain aging property and high r value and have an extremely high, stable BH amount, ΔTS and average r value independently from variations in the manufacturing conditions. It has also been seen that in the examples of the present invention, by performing continuous rolling and controlling the temperature of the sheet bar longitudinal and width direction, the accuracy of the thickness and the farm of produced steel sheet were improved and differences in the Material properties were reduced.

Industrielle Anwendbarkeitindustrial applicability

Gemäß der vorliegenden Erfindung kann ein kaltgewalztes Stahlblech erhalten werden, bei welchem TS durch Pressformen und Wärmebehandeln wesentlich erhöht wird, während exzellente Tiefziehbarkeit bei Pressformen beibehalten wird. Das kaltgewalzte Stahlblech hat den exzellenten Effekt, beschichtete Stahlbleche durch Elektrogalvanisieren, Feuerverzinken, Legieren-Feuerverzinken industriell herzustellen.According to the present In the present invention, a cold-rolled steel sheet can be obtained which TS is significantly increased by compression molding and heat treatment, while excellent deep drawability is maintained in compression molding. The cold-rolled steel sheet has the excellent effect, coated Steel sheets by electroplating, hot dip galvanizing, alloy hot dip galvanizing to produce industrially.

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Claims (5)

Ein Hochfestes, kaltgewalztes Stahlblech mit einem hohen r-Wert und exzellenter Reckalterungseigenschaft und Alterungsbeständigkeit, umfassend eine Zusammensetzung, in Gew.-%: C: 0,025 bis 0,15%; Si: 1,0% oder weniger; Mn: 2,0% oder weniger; P: 0,08% oder weniger; S: 0,02% oder weniger; Al: 0,02% oder weniger; und N: 0,0050 bis 0,0250%; wobei N/Al 0,30 oder mehr ist, die Menge an gelöstem N 0,0010% oder mehr ist, der Rest aus Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht, das Gefüge aus einer Ferritphase mit einem durchschnittlichen Kristallkorndurchmesser von 10 μm oder weniger bei einem Flächenverhältnis von 80% oder mehr und einer Martensitphase als eine zweite Phase bei einem Flächenverhältnis von 2% oder mehr besteht und der r-Wert 1,2 oder mehr ist.A high strength, cold rolled steel sheet with a high r-value and excellent strain age property and Aging resistance, comprising a composition, in% by weight: C: 0.025 to 0.15%; Si: 1.0% or less; Mn: 2.0% or less; P: 0.08% or fewer; S: 0.02% or less; Al: 0.02% or less; and N: 0.0050 to 0.0250%; where N / Al is 0.30 or more, the amount of dissolved N is 0.0010% or more, the balance being Fe and unavoidable impurities exists, the structure of a ferrite phase with an average crystal grain diameter of 10 μm or less at an area ratio of 80% or more and a martensite phase as a second phase an area ratio of 2% or more and the r value is 1.2 or more. Ein Hochfestes, kaltgewalztes Stahlblech nach Anspruch 1, wobei die Zusammensetzung ferner wenigstens eine der folgenden Gruppen d bis g umfasst: Gruppe d: wenigstens eine von Cu, Ni, Cr und Mo in einer Gesamtmenge von 1,0% oder weniger; Gruppe e: wenigstens eine von Nb, Ti und V in einer Gesamtmenge von 0,1% oder weniger; Gruppe f: 0,0030% oder weniger an B; und Gruppe g: eine oder beide von Ca und REM in einer Gesamtmenge von 0,0010 bis 0,010%, anstelle von Fe.A high strength, cold rolled steel sheet according to claim 1, wherein the composition further comprises at least one of the following Groups d to g include: Group d: at least one of Cu, Ni, Cr and Mo in a total amount of 1.0% or less; group e: at least one of Nb, Ti and V in a total amount of 0.1% Or less; Group f: 0.0030% or less of B; and group g: one or both of Ca and REM in a total of 0.0010 to 0.010%, instead of Fe. Ein Verfahren zum Herstellen eines hochfesten, kaltgewalzten Stahlblechs mit einem r-Wert von 1,2 oder mehr und exzellenter Reckalterungseigenschaft und Alterungsbeständigkeit, umfassend: den Warmwalzschritt zum Vorwalzen einer Stahlbramme durch Erwärmen auf eine Brammen-Erwärmungstemperatur von 1000°C oder mehr zum Formen eines Vorblechs, Endwalzen des Vorblechs, so dass die Endlieferungstemperatur 800°C oder mehr ist und Aufwickeln des endgewalzten Blechs bei einer Aufwickeltemperatur von 800°C oder weniger zum Formen eines warmgewalzten Blechs; den Kaltwalzschritt zum Beizen und Kaltwalzen des warmgewalzten Blechs zum Formen eines kaltgewalzten Blechs; und den Glühschritt des kaltgewalzten Blechs von Kistenglühen des kaltgewalzten Blechs bei einer Glühungstemperatur der Rekristallisationstemperatur bis 800°C, dann Durchlaufglühen des geglühten Blechs bei einer Glühungstemperatur von Ac1-Umwandlungspunkt bis Ac3-Umwandlungspunkt – 20°C und dann Abkühlen des Blechs auf den Temperaturbereich von 500°C oder weniger bei einer Abkühlrate von 10 bis 300°C/Sek.; wobei die Stahlbramme eine Zusammensetzung nach Anspruch 1 hat.A method for producing a high strength cold rolled steel sheet having r value of 1.2 or more and having excellent strain aging property and aging resistance, comprising: the hot rolling step of roughing a steel slab by heating to a slab heating temperature of 1000 ° C or more to form a slab Sheet bar, end rolls of the sheet bar, so that the final supply temperature is 800 ° C or more, and winding the finish rolled sheet at a coiling temperature of 800 ° C or less to form a hot rolled sheet; the cold rolling step for pickling and cold rolling the hot rolled sheet to form a cold rolled sheet; and the annealing step of the cold-rolled sheet of box-annealing the cold-rolled sheet at annealing temperature of the recrystallization temperature to 800 ° C, then continuous annealing the annealed sheet at annealing temperature of Ac 1 transformation point to Ac 3 transformation point - 20 ° C, and then cooling the sheet to Temperature range of 500 ° C or less at a cooling rate of 10 to 300 ° C / sec .; wherein the steel slab has a composition according to claim 1. Ein Verfahren zum Herstellen eines hochfesten, kaltgewalzten Stahlblechs nach Anspruch 3, bei dem anschließend zum Abkühlen nach dem Durchlaufglühen ferner Überaltern in einem Temperaturbereich von 350°C zu der Abkühlschritttemperatur für eine Haltezeit von 20 Sekunden oder mehr durchgeführt wird.A method of producing a high strength, cold rolled Steel sheet according to claim 3, in which subsequently after cooling the continuous annealing furthermore overaging in a temperature range of 350 ° C to the cooling step temperature for a hold time of 20 seconds or more. Ein Verfahren zum Herstellen eines hochfesten, kaltgewalzten Stahlblechs nach Anspruch 3 oder 4, wobei die Zusammensetzung ferner wenigstens eine der folgenden Gruppen d bis g, in Gew.-%, umfasst: Gruppe d: wenigstens eine von Cu, Ni, Cr und Mo in einer Gesamtmenge von 1,0% oder weniger; Gruppe e: wenigstens eine von Nb, Ti und V in einer Gesamtmenge von 0,1% oder weniger; Gruppe f: 0,0030% oder weniger an B; und Gruppe g: eine oder beide von Ca und REM in einer Gesamtmenge von 0,0010 bis 0,010%, anstelle von Fe.A method of producing a high strength, cold rolled The steel sheet according to claim 3 or 4, wherein the composition further at least one of the following groups d to g, in% by weight, comprises: group d: at least one of Cu, Ni, Cr and Mo in a total amount of 1.0% or less; Group e: at least one of Nb, Ti and V in a total amount of 0.1% or less; Group f: 0.0030% or less at B; and Group g: one or both of Ca and REM in a total amount of 0.0010 to 0.010%, instead of Fe.
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