DE4441920C1 - Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperatur­ zerlegung von Luft durch zweistufige Rektifikation in einer Doppelsäule, die eine Druck- und eine Niederdrucksäule aufweist, die untereinander in Wärmeaustauschbeziehung stehen, wobei bei dem Verfahren Luft verdichtet, gereinigt, im Wärmetausch gegen Zerlegungsprodukte abgekühlt und der Rektifikation zugeführt wird, mindestens eine Stickstoff-Produktfraktion aus der Niederdrucksäule abgeführt und eine Stickstoffgas­ fraktion aus dem oberen Bereich der Niederdrucksäule und eine sauerstoffangereicherte Flüssigkeit aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule entnommen und mitein­ ander in indirekten Wärmeaustausch gebracht werden, wobei die Stickstoffgasfraktion mindestens teilweise kondensiert und die sauerstoffangereicherte Flüssigkeit minde­ stens teilweise verdampft wird und dabei gebildetes Kondensat in die Niederdrucksäule zurückgeführt wird.
Die Grundlagen der Tieftemperaturzerlegung von Luft im allgemeinen sowie der Aufbau von Doppelsäulenanlagen im speziellen sind aus der Monographie "Tieftemperaturtech­ nik" von Hausen/Linde (2. Auflage, 1985, Kap. 4.5) oder aus einem Aufsatz von Latimer in Che­ mical Engineering Progress (Vol. 63, No. 2, 1967, Seiten 35 bis 59) bekannt. Die Wärme­ austauschbeziehung zwischen Druck- und Niederdrucksäule einer Doppelsäule wird im Regelfall durch einen Hauptkondensator realisiert, in dem Kopfgas der Drucksäule gegen verdampfende Sumpfflüssigkeit der Niederdrucksäule verflüssigt wird.
Ein Verfahren und eine Vorrichtung der eingangs genannten Art sind aus der DE 35 28 374 A1 bekannt. Die Verwendung von sauerstoffreicher Flüssigkeit aus der Nieder­ drucksäule zur Kopfkühlung der Niederdrucksäule ist an sich energetisch sehr günstig. Dadurch wird auf vorteilhafte Weise zusätzlicher Rücklauf in der Niederdrucksäule er­ zeugt und somit die Trennleistung verbessert. Um gleichzeitig das Funktionieren der üblichen Wärmeaustauschbeziehung zwischen Druck- und Niederdrucksäule und die Verdampfung der sauerstoffreichen Flüssigkeit aus der Niederdrucksäule gegen Stick­ stoffgas vom Kopf der Niederdrucksäule sicherzustellen, ist es notwendig, bestimmte Mindestdrücke in Druck- und Niederdrucksäule einzuhalten.
Diese Mindestbetriebsdrücke sind wiederum von der momentanen Zusammensetzung der an den Wärmetauschprozessen beteiligten Fraktionen abhängig. Schon bei relativ kleinen Betriebsstörungen können sich die Reinheiten dieser Fraktionen ändern, so daß die Drücke nicht mehr ausreichen, um die Verdampfung in den Wärmeaustauschpro­ zessen zu gewährleisten. Daher ist das bekannte Verfahren relativ instabil.
Wenn ein niedriger Produktabgabedruck für den Stickstoff aus der Niederdrucksäule gewünscht ist, kann das Verfahren überhaupt nicht angewendet werden. Falls der Pro­ duktabgabedruck höher als der Mindestbetriebsdruck für die Niederdrucksäule ist, kann dies zwar durch einen entsprechend hohen Druck auf der Verdampfungsseite des Kopf­ kondensators kompensiert werden; allerdings geht durch den hohen Druck des Restga­ ses Druckenergie verloren, so daß das Verfahren in diesem Fall nicht wirtschaftlich zufriedenstellend arbeitet.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, das Verfahren und die Vorrichtung der eingangs genannten Art so zu gestalten, daß sich eine hohe Stabilität im Betrieb ergibt und der Anwendungsbereich derartiger Verfahren und Vorrichtungen erweitert wird.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß die Stickstoffgasfraktion stromaufwärts des indirekten Wärmeaustausches angewärmt, verdichtet und wieder abgekühlt wird und daß bei dem indirekten Wärmeaustausch gebildetes Kondensat stromabwärts des indirekten Wärmeaustauschs auf den Druck der Niederdrucksäule gebracht wird.
Durch den Stickstoffkreislauf, dessen oberes Druckniveau oberhalb des Niederdruck­ säulendruckes liegt, wird der Druck auf der Verflüssigungsseite des Kopfkondensators vom Druck der Niederdrucksäule abgekoppelt. Die Stickstoffgasfraktion wird dabei vorzugsweise auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt, beispielsweise im Gegen­ strom zu abzukühlender Einsatzluft. Sie wird anschließend in diesem warmen Zustand ein- oder mehrstufig verdichtet und wieder auf Tieftemperatur abgekühlt. Der Wärme­ entzug kann teilweise durch indirekten Wärmeaustausch mit anzuwärmenden Prozeß­ strömen und/oder teilweise durch die Zufuhr externer Kälte ausgeführt werden.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kann der Druck auf der Verflüssigungsseite unabhängig vom Druck der Niederdrucksäule gewählt werden, entweder durch eine entsprechende Einstellung der Verdichterleistung oder durch Ansteuerung eines Stellglieds zwischen Verdichter und Kopfkondensator. Beispielsweise bei sich ändern­ der Konzentration in der sauerstoffangereicherten Flüssigkeit und damit variierender Temperatur auf der Verdampfungsseite kann somit die Temperatur auf der Verflüssi­ gungsseite nachgefahren werden. Damit ist es möglich, auch unter schwierigen Umständen einen ununterbrochenen Betrieb des Kopfkondensators und infolge dessen eine stabile Prozeßführung sicherzustellen.
Dabei ist es günstig, wenn die Stickstoffgasfraktion stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs arbeitsleistend entspannt wird. Dadurch kann derselbe Verdichter kostengünstig sowohl für die Abkopplung des Kopfkondensators vom Niederdrucksäulen­ druck als auch für die Gewinnung von Verfahrenskälte ausgenutzt werden.
Je nach dem Betriebsdruck und den sonstigen Parametern der Anlage kann die arbeits­ leistende Entspannung der Stickstoffgasfraktion stromabwärts oder stromaufwärts der Verdichtung der Stickstoffgasfraktion durchgeführt werden.
Zusätzlich oder alternativ hierzu kann Kälte erzeugt werden, indem eine Druckstickstoff­ fraktion aus der Drucksäule und/oder beim Verdampfen der sauerstoffangereicherten Flüssigkeit gebildetes Gas angewärmt und arbeitsleistend entspannt werden.
In allen Fällen ist es besonders vorteilhaft, wenn die bei der arbeitsleistenden Entspan­ nung erzeugte Arbeit mindestens teilweise zum Verdichten der Stickstoffgasfraktion eingesetzt wird.
In manchen Fällen kann es günstig sein, wenn der Druck des bei dem indirekten Wärme­ austausch aus der Stickstoffgasfraktion gebildeten Kondensats stromaufwärts seiner Einspeisung in die Niederdrucksäule erhöht wird. Dadurch kann die Verflüssigungsseite des Kopfkondensators der Niederdrucksäule unter einem niedrigeren Druck als die Niederdrucksäule betrieben werden. Die Druckerhöhung im flüssigen Zustand kann durch Ausnutzung eines hydrostatischen Potentials oder durch eine Pumpe bewirkt werden. Durch eine Ansteuerung der Pumpe oder eines nachgeschalteten Drosselven­ tils kann die Einstellung des Drucks des Kondensats auf den Niederdrucksäulendruck bewerkstelligt werden.
Im Rahmen der Erfindung kann die Trennleistung weiter verbessert werden, wenn stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs mit der sauerstoffangereicherten Fraktion ein Seitenstrom der Stickstoffgasfraktion abgezweigt und in indirektem Wärme­ austausch mit einer flüssigen Fraktion aus einem mittleren Bereich der Niederdruck­ säule mindestens teilweise kondensiert wird. Diese Zwischenheizung kann entweder im Inneren der Niederdrucksäule angeordnet sein oder mit aus der Niederdrucksäule herausgeleiteter Flüssigkeit beschickt werden.
Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung werden die Stickstoff-Produktfraktion und die Stickstoffgasfraktion als ein gemeinsamer Stickstoffstrom der Niederdruck­ säule entnommen und angewärmt, wobei die Stickstoffgasfraktion stromabwärts der Anwärmung vom gemeinsamen Stickstoffstrom abgezweigt und der Verdichtung zugeführt wird. Durch die gemeinsamen Leitungen und Wärmetauscherpassagen ergeben sich besonders niedrige Investitionskosten.
Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß Patentanspruch 11.
Fünf Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Zeichnungen schematisch dargestellt und werden im folgenden näher beschrieben. Hierbei zeigt
Fig. 1 ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel des Verfahrens und der Vorrichtung gemäß der Erfindung und
Fig. 2 bis 5 Abwandlungen dieses Verfahrens und dieser Vorrichtung.
Verdichtete und in einer Molsiebstation gereinigte Luft 1 fließt durch einen Hauptwärme­ tauscher 2 und wird über Leitung 3 in eine Doppelsäule 4, genauer in deren Drucksäule 5, eingespeist und dort in eine Kopffraktion und eine Sumpffraktion vorzerlegt. Letztere wird nach Unterkühlung 9 über die Leitungen 8 und 10 in die Niederdrucksäule 6 einge­ drosselt. Die Kopffraktion 7 wird mindestens teilweise durch einen Hauptkondensator 14 geführt, dort verflüssigt und wieder in die Drucksäule zurückgeleitet. Ein Teil des Kondensats wird direkt vom Hauptkondensator oder - wie in Fig. 1 gezeigt - über einen Anstich an der Niederdrucksäule über Leitung 15, Unterkühler 9 und Leitung 16 auf den Kopf der Niederdrucksäule 6 aufgegeben. Ein anderer Teil 17 der Kopffraktion 7 kann im Hauptwärmetauscher 2 angewärmt und als Hochdruckprodukt abgezogen werden.
Die Flüssigkeit im Sumpf der Niederdrucksäule 6 tritt über den Hauptkondensator 14 in Wärmeaustausch mit der kondensierenden Kopffraktion der Drucksäule. Aus der Niederdrucksäule 6 werden eine sauerstoffangereicherte Flüssigkeit 11, ein gasförmiger Stickstoffstrom 12 und gegebenenfalls Flüssigstickstoff 13 entnommen. Der gasförmige Stickstoffstrom wird über die Leitungen 18a und 18b und durch die Wärmetauscher 9, 31 und 2 geführt. Ein Teil wird über Leitung 19 unter etwa Umgebungstemperatur als Stickstoff-Produktfraktion abgegeben. Ein anderer Teil 20 umfaßt die Stickstoffgasfrak­ tion im Sinne der Erfindung.
Die Stickstoffgasfraktion wird in einem Kreislaufverdichter 21 und in einem Nachverdich­ ter 22 komprimiert, im Hauptwärmetauscher 2 abgekühlt und unter einem höheren als dem Niederdrucksäulendruck in die Verflüssigungsseite des Kopfkondensators 25 eingeführt (Leitung 24). Dort tritt sie in indirekten Wärmeaustausch mit gegebenenfalls in 9 unterkühlter sauerstoffangereicherter Flüssigkeit aus dem Sumpf der Niederdruck­ säule, welche dabei verdampft, über Leitung 29 abgezogen und vorzugsweise zur Regenerierung der Molsiebstation eingesetzt wird. Das bei dem indirekten Wärmeaus­ tausch gebildete Kondensat fließt über die Leitungen 26 und 16 in die Niederdrucksäule 6 zurück. Mittels des Drosselventils 27 wird sein Druck auf den Druck der Niederdruck­ säule 6 gebracht. Der Druck auf der Verdampfungsseite des Kopfkondensators 25 wird mittels des Drosselventils in Leitung 28 so eingestellt, daß der für die Regenerierung des Molsiebs notwendige Überdruck vorhanden ist. Falls notwendig, kann die sauer­ stoffangereicherte Flüssigkeit mittels einer Pumpe 30 gefördert werden.
Beim Ausführungsbeispiel der Fig. 1 wird die Stickstoffgasfraktion 20 in den Verdich­ tern 21 und 22 auf einen wesentlich höheren Druck gebracht, als für ihre Kondensation im Kopfkondensator 25 notwendig ist. Dieses Druckgefälle wird in einer Entspannungs­ maschine 23 für die Erzeugung von Kälte und mechanischer Energie ausgenutzt. Die bei der arbeitsleistenden Entspannung in der Turbine 23 gewonnene Arbeit wird hier durch direkte mechanische Kopplung auf den Nachverdichter 22 übertragen.
Bei dem Verfahren wird der Druck im Verdampfungsraum des Kopfkondensators 25 mittels der Pumpe 30 und dem Ventil in Leitung 28 so eingestellt, daß nach der Ver­ dampfung und nach dem Durchgang durch die Wärmetauscher 9 und 2 (Leitung 29) noch der für die Regenerierung des Molsiebs benötigte Überdruck vorhanden ist. Die zur Verdampfung der sauerstoffangereicherten Flüssigkeit benötigte Menge an Stick­ stoff wird als Stickstoffgasfraktion in den Verdichtern 21 und 22 so hoch verdichtet, daß nach der Entspannung in der Turbine 23 einerseits der Kältebedarf für das Verfahren gedeckt ist und andererseits der Turbinenaustrittsdruck ausreichend hoch ist, um die Verdampfung der sauerstoffangereicherten Flüssigkeit gegen die kondensierende Stickstoffgasfraktion 24 im Kopfkondensator 25 zu gewährleisten. Tabelle 1 zeigt bevorzugte Zahlenbereiche und ein besonders bevorzugtes konkretes Zahlenbeispiel für die Betriebsdrücke beim Verfahren nach Fig. 1.
Tabelle 1
Die weiteren Ausführungsbeispiele sind Abwandlungen des Verfahrens und der Vorrichtung gemäß Fig. 1. Übereinstimmende Merkmale der verschiedenen Beispiele tragen dieselben Bezugszeichen. Im folgenden werden lediglich deren abweichende Merkmale der in den Fig. 2 bis 5 dargestellten Beispiele im einzelnen beschrieben.
In Fig. 2 wird der Hochdruckstickstoff in Leitung 17 nicht als Hochdruckprodukt abgeführt, sondern unter einer mittleren Temperatur in einer Turbine 123, die vorzugs­ weise den Nachverdichter 22 antreibt, auf einen niedrigeren Druck arbeitsleistend entspannt und anschließend im Hauptwärmetauscher 2 auf etwa Umgebungstempera­ tur angewärmt. Da in der Regel die in Turbine 123 erzeugte Kälte für das Verfahren ausreicht, kann auf die arbeitsleistende Entspannung der Stickstoffgasfraktion verzich­ tet werden, wie in Fig. 2 gezeigt ist. Die Stickstoffgasfraktion kann daher nach der Nachverdichtung 22 ohne wesentliche Druckverminderung über Leitung 120 durch die Wärmetauscher 2 und 31 zum Kopfkondensator 25 geführt werden. Unter Umständen kann auf den Kreislaufverdichter 21 verzichtet werden.
Verfahren und Vorrichtung gemäß Fig. 3 unterscheiden sich von denjenigen nach Fig. 1 durch die vertauschte Reihenfolge von Verdichtung und arbeitsleistender Entspannung der Stickstoffgasfraktion. In Fig. 3 ist die Turbine 223 stromaufwärts der Verdichtung 21, 22 angeordnet. Dazu wird die Stickstoffgasfraktion an einer mittleren Stelle des Hauptwärmetauschers 2 vom gemeinsamen Stickstoffstrom 18 abgetrennt und über Leitung 220 direkt dem Turbineneintritt zugeleitet. Der Turbinenaustritt ist über eine zusätzliche Passage durch den Hauptwärmetauscher 2 und Leitung 20 mit dem Eintritt des Verdichters 21 verbunden. Die Leitungen 220a und 24 führen ohne wesentli­ che Druckverminderung durch die Wärmetauscher 2 und 31 zum Kopfkondensator 25.
Fig. 4 entspricht weitgehend Fig. 2, zeigt jedoch zusätzlich eine Zwischenheizung der Niederdrucksäule 6. Dazu wird stromaufwärts des Kopfkondensators 25 ein Seitenstrom 432 der Stickstoffgasfraktion abgezweigt und in indirektem Wärmeaustausch 433 mit der in einem mittleren Bereich der Niederdrucksäule herabfließenden flüssigen Fraktion mindestens teilweise kondensiert. Dabei verdampft ein Teil der flüssigen Fraktion. Das bei dem indirekten Wärmeaustausch im Zwischenverdampfer 433 gebildete Kondensat wird über Leitung 434 an derselben Stelle wie das Kondensat 26 aus dem Kopfkonden­ sator 25 in die Niederdrucksäule 6 eingedrosselt. Bei Bedarf kann der Zwischenver­ dampfer 433 verflüssigungsseitig unter einem anderen Druck als der Kopfkondensator 25 betrieben werden.
Die in Fig. 4 gezeigte Zwischenheizung (432, 433, 434) der Niederdrucksäule 6 führt zu einer verbesserten Rektifikation, indem das Rücklaufverhältnis im oberen Teil der Niederdrucksäule erhöht wird. Sie kann auch auf alle anderen Varianten der Erfindung übertragen werden, beispielsweise kann sie bei jedem der Ausführungsbeispiele angewandt werden, insbesondere bei denjenigen der Fig. 1 und 3.
Die Vorrichtung nach Fig. 5 unterscheidet sich auf den ersten Blick von derjenigen nach Fig. 4 lediglich durch die Pumpe 536 in Leitung 26, zwischen Kopfkondensator 25 und Drosselventil 27. Diese Pumpe ermöglicht es jedoch, bei dem Verfahren den Kopf­ kondensator 25 (Kondensationsseite) unter einem niedrigeren Druck als die Nieder­ drucksäule 6 zu betreiben und ist damit besonders vorteilhaft, wenn der Betriebsdruck der Niederdrucksäule 6 höher ist als der für die Verdampfung der sauerstoffangereicher­ ten Flüssigkeit im Kopfkondensator 25 benötigte Stickstoffdruck. Das Druckgefälle zwischen Niederdrucksäule und Verflüssigungsseite des Kopfkondensators 25 kann bei dem erfindungsgemäßen Verfahren für die Kälteerzeugung in Turbine 23 ausgenutzt werden. Bei dieser Variante kann in der Regel auf eine Pumpe in der Leitung 11 für die sauerstoffangereicherte Flüssigkeit verzichtet werden. (Je nach Kältebedarf des Verfahrens und Betriebsdruck der Doppelsäule 4 ist es hier auch möglich, auf den in der Regel extern angetriebenen Kreislaufverdichter 21 zu verzichten. Da der Nachverdichter 22 ausschließlich durch die Turbine 23 angetrieben wird, braucht dann keinerlei Energie von außen zugeführt werden, um die erfindungsgemäße Verdichtung der Stickstoffgasfraktion 20 vorzunehmen.)
Besonders günstige Betriebsdrücke beim Verfahren nach Fig. 5 sind in Tabelle 2 aufgeführt.
Tabelle 2
Das Verfahren und die Vorrichtung gemäß Fig. 5 können analog zur Fig. 2 mit einer Entspannungsmaschine 223 für Hochdruckstickstoff 17 aus der Drucksäule 5, mit einer Turbinen-/Verdichterkonfiguration 223, 30, 21 nach Fig. 3 und/oder mit einer Zwi­ schenheizung 433 der Niederdrucksäule 6 nach Fig. 4 ausgestattet werden.

Claims (11)

1. Verfahren zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft durch zweistufige Rektifikation in einer Doppelsäule (4), die eine Druck- (5) und eine Niederdrucksäule (6) aufweist, die untereinander in Wärmeaustauschbeziehung (14) stehen, wobei bei dem Verfahren Luft verdichtet, gereinigt, im Wärmetausch (2) gegen Zerlegungsprodukte abgekühlt und der Rektifikation (4) zugeführt wird, mindestens eine Stickstoff-Produktfraktion (19) aus der Niederdrucksäule (6) abge­ führt (12) und eine Stickstoffgasfraktion (20) aus dem oberen Bereich der Nieder­ drucksäule (6) und eine sauerstoffangereicherte Flüssigkeit (28) aus dem unteren Bereich der Niederdrucksäule entnommen (12; 11) und miteinander in indirekten Wärmeaustausch (25) gebracht werden, wobei die Stickstoffgasfraktion (20) min­ destens teilweise kondensiert und die sauerstoffangereicherte Flüssigkeit (11, 28) mindestens teilweise verdampft wird und dabei gebildetes Kondensat (26) in die Niederdrucksäule zurückgeführt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Stick­ stoffgasfraktion (20) stromaufwärts des indirekten Wärmeaustausches angewärmt (2), verdichtet (21, 22) und wieder abgekühlt (2) wird und daß bei dem indirekten Wärmeaustausch (25) gebildetes Kondensat (26) stromabwärts des indirekten Wärmeaustauschs auf den Druck der Niederdrucksäule gebracht wird (27).
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoffgasfrak­ tion (20) stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs (25) arbeitsleistend ent­ spannt (23, 223) wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die arbeitsleistende Entspannung (23) der Stickstoffgasfraktion stromabwärts der Verdichtung (21, 22) der Stickstoffgasfraktion durchgeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die arbeitsleistende Entspannung (223) der Stickstoffgasfraktion stromaufwärts der Verdichtung (21, 22) der Stickstoffgasfraktion durchgeführt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß eine Druckstickstofffraktion (17) aus der Drucksäule (5) entnommen, angewärmt (2) und arbeitsleistend entspannt (123) wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß beim Verdampfen der sauerstoffangereicherten Flüssigkeit gebildetes Gas (29) ange­ wärmt und arbeitsleistend entspannt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die bei der arbeitsleistenden Entspannung (23; 123; 223) erzeugte Arbeit mindestens teilweise zum Verdichten (22) der Stickstoffgasfraktion eingesetzt wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des bei dem indirekten Wärmeaustausch (25) aus der Stickstoffgasfraktion gebildeten Kondensats (26) stromaufwärts seiner Einspeisung in die Niederdrucksäule (6) erhöht (536) wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß stromaufwärts des indirekten Wärmeaustauschs (25) mit der sauerstoffangereicher­ ten Fraktion (11, 28) ein Seitenstrom (432) der Stickstoffgasfraktion abgezweigt und in indirektem Wärmeaustausch (433) mit einer flüssigen Fraktion aus einem mittleren Bereich der Niederdrucksäule (6) mindestens teilweise kondensiert wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoff-Produktfraktion (19) und die Stickstoffgasfraktion (20) als ein gemeinsa­ mer Stickstoffstrom (12, 18) der Niederdrucksäule (6) entnommen und angewärmt (2) werden, wobei die Stickstoffgasfraktion (20) stromabwärts der Anwärmung vom gemeinsamen Stickstoffstrom (18) abgezweigt und der Verdichtung (21, 22) zuge­ führt wird.
11. Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft mit einer Doppelsäule (4), die eine Drucksäule (5), eine Niederdrucksäule (6) und einen Hauptkondensator (14) aufweist, mit einem Luftverdichter, einer Reinigungs­ einrichtung, einem Hauptwärmetauscher (2) mit Passagen für Luft (1) und Zerle­ gungsprodukte (17, 18, 29), mit einer Stickstoff-Produktleitung (19) und mit einer Stickstoffgasleitung (20, 24), die beide mit der Niederdrucksäule (6) verbunden sind, mit einer Leitung (11, 28) für sauerstoffangereicherte Flüssigkeit, die mit dem unteren Bereich der Niederdrucksäule (6) verbunden ist und zur Verdampfungsseite eines Kopfkondensators (25) führt, dessen Verflüssigungsseite einerseits mit der Stickstoffgasleitung (24) und andererseits über eine Kondensatleitung (26) mit der Niederdrucksäule (6) verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Stickstoff­ gasleitung (29) stromaufwärts des Kopfkondensators (25) durch einen Wärme­ tauscher (2) und durch einen Verdichter (21, 22) führt, und daß in der Kondensatlei­ tung (26) eine Einrichtung zur Einstellung des Drucks (27) angeordnet ist.
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