DE4435923A1 - Vorrichtung und Verfahren zum gleichmäßigen Texturieren eines laufenden Fadens - Google Patents
Vorrichtung und Verfahren zum gleichmäßigen Texturieren eines laufenden FadensInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum gleich
mäßigen Texturieren eines laufenden Fadens mit einer bezüglich deren
Drallwirkung steuerbaren Texturierdüse. Die Erfindung bezieht sich
weiterhin auf eine geregelte Texturierdüse zum Texturieren eines
multifilen synthetischen Fadens.
Durch die DE 26 32 082 (Bag. 990) und die EP 256 448 (Bag. 1542)
ist eine Texturierdüse bekannt. In diesen Texturierdüsen neigt das
Heißgas zur Wirbelbildung im Ringkanal und dem daran anschließen
den konischen Kanal. Solche Wirbel führen zu einer Verdrallung des
Fadens. Der Faden kann dann in der anschließenden Stauchkammer
nicht in ausreichendem Maße gekräuselt werden. Andererseits ist aber
eine geringe Drallbildung erwünscht, damit der Faden ruhig läuft. Um
eindeutige Verhältnisse herbeizuführen, wird eine bevorzugte Drallrich
tung durch Auslegung des Ringkanals vorgegeben. Das wiederum führt
dazu, daß in bestimmten Anwendungsfällen die Drallgebung zu stark
ist und eine ausreichende Kräuselung nicht zuläßt. Bei einer vielstel
ligen Texturiermaschine kommt es außerdem darauf an, daß die
Drallbildung sämtlicher Texturierdüsen identisch ist. Dies erfordert eine
feinfühlige Einstellung sämtlicher Texturierdüsen, was nur von sehr
qualifiziertem Personal mit hohem Kenntnisstand vorgenommen werden
kann.
Eine falsche Dralleinstellung an der Düse führt zu einem als Streifig
keit des Fadens bezeichneten Problem. Die Streifigkeit wird beim
Einfärben zum Beispiel eines Teppichs, der aus dem Faden geknüpft
ist, visuell als Streifen auf der Teppichoberfläche erkennbar. Eine
solche unerwünschte Eigenschaft des Fadens ist während seiner Her
stellung jedoch nicht feststellbar und daher auch nicht korrigierbar.
Es ist daher das Ziel der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren
bereitzustellen, mit dem eine gleichmäßige Texturierung eines Fadens
bei seiner Herstellung zur Vermeidung von Streifigkeit erzielt werden
kann. Es ist eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine
Vorrichtung bereitzustellen, mit der ein solches Verfahren zur Aus
führung gebracht werden kann.
Das Ziel der Erfindung wird erreicht mit einem Verfahren gemäß den
Merkmalen des Anspruches 1 und einer Vorrichtung gemäß den Merk
malen des Anspruches 10. Bevorzugte Ausführungsbeispiele des Ver
fahrens und der Vorrichtung sind in den Unteransprüchen gegeben.
Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß es möglich ist, durch
eine gezielte Beeinflussung der Drallwirkung der Texturierdüse die
Fadenzugkraft des einlaufenden Fadens gezielt zu beeinflussen.
In einem Ausführungsbeispiel des Verfahrens zum gleichmäßigen Textu
rieren eines laufenden Fadens mit einer bezüglich deren Drallwirkung
steuerbaren Texturierdüse wird in einem ersten Schritt die Fadenzug
kraft des in die Texturierdüse einlaufenden Fadens erfaßt. In einem
zweiten Schritt wird die Drallwirkung in der Texturierdüse auf der
Grundlage des erfaßten Fadenzugkraftsignals gesteuert. Schließlich wird
der Faden in der Texturierdüse unter der gesteuerten Drallwirkung
texturiert.
Das Verfahren eignet sich für alle Arten von Texturierungen. Auch ist
das Verfahren nicht auf synthetische Fäden beschränkt. Das Verfahren
ist auch zum Texturieren von synthetischen Fasern besonders vor
teilhaft.
In einem bevorzugten Ausführungsbeispiel des Verfahrens der Erfin
dung erfolgt das Steuern der Drallwirkung in der Weise, daß die
erfaßte Fadenzugkraft im wesentlichen konstant bleibt. Die Größe der
Fadenzugkraft ist dabei einstellbar.
In einem besonders bevorzugten Ausführungsbeispiel erfolgt das
Steuern der Drallwirkung durch ein verstellbares Strömungsruder, das
in der Texturierdüse angeordnet ist. Es ist weiterhin bevorzugt, daß
vor dem Schritt des Erfassens ein Schritt des Stabilisierens des Faden
laufs erfolgt. Dies geschieht insbesondere mittels einer Galette, die vor
dem Fadenzugkraftsensor angeordnet ist.
Gemäß eines weiteren vorteilhaften Gedankens wird vorgeschlagen, daß
die zum Auflösen eines Fadenstopfens notwendige Fadenzugkraft am
gekräuselten Faden gemessen wird, und daß die Temperatur des
Prozeßfluids in Abhängigkeit von diesem Meßwert geregelt wird, wobei
der Ist-Wert Fühler eine Einrichtung zum Messen derjenigen Fadenzug
kraft ist, mit welcher der gekräuselte Faden von dem Fadenstopfen
abgezogen wird.
Durch diese Weiterbildung ergibt sich der Vorteil, daß die Tempera
turregelung durch Meßgrößen erfolgt, die relativ unempfindlich auf
Umgebungseinflüsse reagieren. Die bei der Textilfadenherstellung
mitunter erheblichen Mengen an Abrieb und Staub verlieren ihren
Einfluß auf die zu regelnde Temperatur des Prozeßfluids ebenso wie
die unvermeidlichen Schwankungen der Umgebungstemperatur, da die
gemessenen Ist-Werte rein mechanische Größen sind.
Hierbei wird die Erkenntnis ausgenutzt, daß der Fadenstopfen aus
gestauchtem Fadenmaterial eine gewisse Konsistenz besitzt. Diese
Konsistenz beruht offenbar auf der Tatsache, daß der im Strom des
Prozeßfluids geförderte Faden in dem begrenzten Raum der Expan
sionskammer infolge der kinetischen Energie des Heizmittels gestaucht
und dadurch die Möglichkeit geschaffen wird, daß der durch Wärme
erweichte Faden dreidimensional texturiert und zusammengelegt wird.
Diese Faltungen sind in ihrer Richtung im wesentlichen unregelmäßig
angeordnet, wodurch ein lösbarer Verbund mit innerem Zusammenhalt
entsteht.
Die Festigkeit des Fadenstopfens bewirkt, daß der gekräuselte Faden
mit einer definierten Fadenzugkraft von dem kompakten Fadenstopfen
abgezogen werden muß. Diese Fadenzugkraft kann insbesondere auch
eine Komponente infolge einer Reibkraft einschließen, die an einem
Teilabschnitt des von dem Fadenstopfen abgezogenen, gekräuselten
Fadens wirksam ist. Die Höhe dieser Fadenzugkraft ist mit einfachen
Mitteln zu erfassen und hinreichend konstant, um eine Abweichung
vom Soll-Wert der Fadenzugkraft feststellen zu können.
Das Besondere an der Weiterbildung ist der bislang ungenutzte
funktionelle Zusammenhang zwischen einer wärmetechnischen Stellgröße
in einem Temperaturregelkreis und einer mechanischen Meßgröße an
dem fertigen Produkt. Die Verknüpfung der Temperatur eines Tempe
raturregelkreises in einem Verfahren zur Herstellung von Kräuselgarn
mit der Fadenzugkraft, mit welcher das gekräuselte Garn von dem
Fadenstopfen abgezogen wird, war bislang vollkommen unbekannt.
Die Merkmale des Anspruchs 7 kennzeichnen eine Weiterbildung der
Erfindung mit dem Vorteil einer feinfühligen Meßauflösung, mit
welcher auch geringste Abweichungen der Fadenzugkraft vom vor
gegebenen Sollwert erfaßbar sind. Um die Feinfühligkeit beliebig zu
erhöhen, empfiehlt es sich, als beweglich gelagerte Umlenkeinrichtung
einen drehbar gelagerten Hebel zu verwenden, an dessen frei be
weglichem Ende der Faden umgelenkt wird.
Hierdurch kann über die Hebellänge die Auflösung der Meßgenauigkeit
mit einfachen Mitteln verbessert werden. In diesem Fall ist der
jeweilige Drehwinkel des Hebels der Verschiebungsweg der beweglich
gelagerten Umlenkeinrichtung, der über einen Wandler in eine physika
lische Größe umgewandelt werden kann, welche in den Regelkreis für
die Temperatur des Prozeßfluids als Stellgröße einzubringen ist.
Aus den Merkmalen des Anspruchs 8 ergibt sich eine Weiterbildung
mit dem Vorteil, daß das gekräuselte Garn vor dem Abziehen von
dem Fadenstopfen so weit abgekühlt werden kann, wie es die Anforde
rung an die Kräuselbeständigkeit erfordert. Hierdurch kann aber auch
mit einfachen Mitteln erreicht werden, daß die bei diesem Verfahren
unvermeidliche Totzeit so gering wie möglich bleibt. Unter Totzeit
wird in der vorliegenden Anmeldung diejenige Zeit verstanden, welche
ein bestimmter Fadenpunkt benötigt, um von der Stelle, an welcher er
mit dem Prozeßfluid in Berührung kommt zur Stelle der Fadenzug
kraftmessung zu gelangen.
Der Vorteil geringer Totzeit wird dadurch erreicht, daß die Wegstrecke
des Fadens zwischen der Stelle, an welcher das Prozeßfluid mit dem
Faden zusammentrifft, und der im Fadenlauf dahinter liegenden Stelle
der Zugkraftmessung durch entsprechend schnelle Abkühlung kurz
gehalten werden kann. Für eine entsprechend kurze Wegstrecke
benötigt der Faden entsprechend kurze Zeit, so daß die Stellgröße des
Regelkreises bei einer Temperaturabweichung entsprechend früh
bereitsteht.
Es hat sich dabei insbesondere auch als vorteilhaft herausgestellt, wenn
vor der Meßstelle für die Fadenzugkraft der aus dem ablaufseitigen
Ende des Fadenstopfens herausgezogene, gekräuselte Faden über einen
Teilabschnitt der Kühlstrecke mit Reibung gleitend geführt und abgezo
gen wird. Die Länge dieses Teilabschnittes ist entscheidend für die
Änderung der Reibkraft am Faden und die gemessene Fadenzugkraft
an der Meßeinrichtung. In diesem Fall entspricht die Länge dieses
Teilabschnittes im wesentlichen der Regelstrecke zwischen einer
höchsten und einer niedrigsten Temperatur, auf die das Prozeßfluid
eingeregelt wird. Es hat sich nämlich in überraschender Weise her
ausgestellt, daß für die Qualität der Kräuselung und das Anfärbe
verhalten die eingestellte Temperatur des Heizmediums nicht allein
entscheidend ist. Diese kann um mehrere Grade von einem eingestell
ten Sollwert nach oben und/oder unten abweichen. Wesentlich zur
Stabilisierung des Texturierverfahrens ist vielmehr, daß die Fadenzug
kraft an der Meßeinrichtung im wesentlichen konstant gehalten wird,
wobei es auf die genaue Lage des Auflösungspunktes des Faden
stopfens nicht so genau ankommt.
Aus den Merkmalen des Anspruchs 9 ergibt sich eine Weiterbildung
mit dem Vorteil, daß die Kühlung des Fadens besonders effektiv ist,
wobei gleichzeitig eine schonende Garnbehandlung erreicht wird, da
zwischen der bewegten Kühlstrecke und dem Fadenstopfen keine
Relativbewegung stattfindet und damit kein Abrieb entsteht. Es wird in
einer bevorzugten Ausführungsform vorgeschlagen, die Kühlstrecke als
drehbar angetriebene Kühltrommel auszugestalten, deren Drehzahl so
eingestellt ist, daß die Umfangsgeschwindigkeit stets gleich der Ent
stehungsgeschwindigkeit des Fadenstopfens ist.
Ein Ausführungsbeispiel für eine Vorrichtung gemäß der vorliegenden
Erfindung ist eine geregelte Texturierdüse zum Texturieren eines
multifilen synthetischen Fadens. Das Texturieren wird durch Beauf
schlagung des durchlaufenden Fadens mit einem Prozeßfluid, insbeson
dere einem Heißgas, bewirkt. Der Faden wird in der Vorrichtung in
einem Fadenkanal geführt, der eine Fadeneintrittsöffnung und eine
Fadenaustrittsöffnung aufweist. An der Fadenaustrittsöffnung schließt
sich an den Fadenkanal eine Stauchkammer an, die seitliche Auslässe
aufweist, aus denen das Prozeßfluid austreten kann. Das Prozeßfluid
wird durch einen Zufuhrkanal in einen Ringkanal geführt, an den sich
ein konischer, trichterförmiger Ringkanal anschließt. Der trichterförmige
konische Kanal umgibt den Fadenkanal und mündet mit seiner Spitze
in den Fadenkanal. Im Zufuhrkanal für das Prozeßfluid ist ein beweg
bares Strömungsruder angeordnet. Die geregelte Texturierdüse ist
dadurch gekennzeichnet, daß fadenlauf-aufseitig der
Fadeneintrittsöffnung des Fadenkanals ein Fadenzugkraftsensor angeord
net ist, der ein Signal erfaßt, mit dem über eine Steuerschaltung und
einen Antrieb die Stellung des Leitkörpers steuerbar ist.
In einem bevorzugten Ausführungsbeispiel ist der Leitkörper so gesteu
ert, daß an dem Fadenzugkraftsensor eine im wesentlichen konstante,
einstellbare Fadenzugkraft erfaßt wird.
Die Merkmale nach Anspruch 18 oder 19 bieten den Vorteil, daß mit
der Verstellung der Einströmrichtung auch die Geschwindigkeit des
Prozeßfluides beeinflußbar ist.
Die Merkmale des Anspruchs 20 bieten den Vorteil, daß mit zuneh
mender Ablenkung des einströmenden Prozeßfluides auch ein zuneh
mender Anteil des ankommenden Prozeßfluidstroms erfaßt und umge
lenkt wird.
Dieser Vorteil wird dadurch erreicht, daß der Leitkörper mit seinem
beweglichen Ende stromaufwärts zeigt. Hierdurch kann der Leitkörper
den freien Querschnitt des Zufuhrkanals nur so versperren, daß die
auf den Leitkörper auftreffenden "Stromfäden" des Prozeßfluides mit
einer Richtungskomponente in Richtung zu der beabsichtigten Drall
gebung umgelenkt werden. Die Ausbildung von Totwasserzonen zwi
schen Auftreff-Fläche des Leitkörpers und Zufuhrkanal wird sicher ver
mieden.
Die Merkmale des Anspruchs 21 begünstigen einen im wesentlichen
verlustfreien Eintritt des Heißgases in den Ringkanal unmittelbar nach
der Drallerteilung. Vorzugsweise soll die Schwenkachse am Ende des
Leitkörpers sitzen, so daß die Winkelstellung des Leitkörpers an seinem
Ende, bezogen auf die axiale Richtung der ankommenden Strömung,
die Einströmrichtung festlegt.
Der im Anspruch 18 genannte Leitkörper kann auch als drehbarer
Bolzen ausgeführt sein, dessen Drehachse so angeordnet ist, daß sie
parallel zur Achse des Ringkanals liegt. Dabei wird der Bolzen von
einem Radialkanal durchdrungen, der parallel zur Achse des Zufuhr
kanals des Prozeßfluides liegt. Die Achse des Zufuhrkanals wiederum
steht senkrecht zur Achse des drehbaren Bolzens, d. h., das Gas
durchströmt also den Radialkanal des Bolzens und gelangt dann in den
Ringkanal.
Dabei wird der Durchmesser des Radialkanals des Bolzens auf der
Einlaßseite aus Strömungsgründen (Vermeiden von Verlusten) im
wesentlichen dem Durchmesser des Zufuhrkanals der Prozeßfluid
strömung entsprechen. Er kann aber auch, zur Gewährleistung eines
verlustfreien Eintrittes aus dem Einlaßkanal bei verdrehter Anordnung
in den Radialkanal des Bolzens größer als der Zufuhrkanal der Proz
eßfluidströmung ausgeführt werden. Ebenfalls ist es denkbar, daß der
Radialkanal auf der Auslaßseite entweder einen gleich großen Durch
messer wie auf der Einlaßseite oder einen kleineren Durchmesser
aufweist. Ein derartiger konischer Radialkanal kann zur konstruktiven
Beeinflussung der Strömung im Ringkanal benutzt werden.
Die Auslaßseite des Radialkanals liegt in jeder Drehstellung des
Bolzens an oder nahe dem Ringkanal, so daß auch in jeder Dreh
stellung des Bolzens die Strömung durch den Radialkanal in den
Ringkanal entweder nach links oder nach rechts oder bei Drehwinkel 0
zentrisch ausgerichtet werden kann.
Eine weitere alternative Ausführungsform des Leitkörpers besteht aus
einem drehbaren zylindrischen Einsatz, der parallel zur Drehachse des
Zufuhrkanals angeordnet ist. Der Leitkörper wird dabei von einem
Axialkanal durchdrungen, der auf der Einlaßseite des Prozeßfluides
konzentrisch zum Zufuhrkanal beginnt und auf der Auslaßseite mit
einem definierten Versatz exzentrisch zum Zufuhrkanal in den Ringka
nal mündet.
Der Durchmesser des Axialkanals kann auf der Einlaßseite wiederum
im wesentlichen dem Durchmesser des Zufuhrkanals der Prozeßfluids
trömung entsprechen (Vermeidung von Verlusten) oder er kann größer
als dieser ausgeführt sein. Ebenfalls ist es wiederum denkbar, daß auf
der Auslaßseite der Axialkanal den gleichen oder einen kleineren
Durchmesser als der Zufuhrkanal der Prozeßfluidströmung aufweist.
Die Auslaßseite des Axialkanals liegt wiederum an oder nahe dem
Ringkanal (die Auslaßseite kann eventuell auch in den Ringkanal
hineinragen). Durch Drehung des Einsatzes um seine Achse, also die
Achse des Zufuhrkanals der Prozeßfluidströmung, wird die Strömung
durch den Axialkanal in den Ringkanal entweder nach links oder nach
rechts oder bei Drehwinkel 0 zentrisch eingeleitet.
Die Exzentrizität, mit der der Axialkanal zwischen Eingangsseite und
Ausgangsseite versetzt angeordnet ist, hängt dabei vom Herstellungs
prozeß ab und ist vorzugsweise klein gegenüber der sonstigen Um
lenkung der Prozeßfluidströmung im Ringkanal.
Die Verstellung des Einsatzes erfolgt dabei über geeignete Verstell
einrichtungen von außerhalb der Texturierdüse. Vorzugsweise wird der
Einsatz dabei über ein Schneckengetriebe verstellt, bei dem der
Einsatz als Schneckenrad dient und eine von außen betätigbare
Schnecke durch Drehung das Schneckenrad und damit den Einsatz
verdreht.
Eine weitere alternative Ausführungsform des Leitkörpers besteht aus
einem translatorisch beweglichen Körper, der sich vorzugsweise entlang
einer Achse erstreckt. Dieser Leitkörper wird üblicherweise strömungs
günstig geformt sein, z. B. ausgeführt werden als Zylinder. Seine Achse
wird dabei parallel zur Achse des Ringkanals angeordnet sein, wobei
eine Verschiebung dieses Leitkörpers senkrecht zur Achse des Ringka
nals und gleichzeitig senkrecht zur Achse des Zufuhrkanals möglich ist.
Durch geeignete Positionierung dieses Leitkörpers relativ zur Prozeß
fluidströmung wird der Prozeßfluidströmung ein gewünschter Drall
aufgezwungen. Als besondere Ausführungsform kann hier die seitliche
Positionierung des Leitkörpers relativ zur Prozeßfluidströmung genannt
werden. Durch diese seitliche Positionierung, also keine beidseitige
Umströmung des Leitkörpers durch die Prozeßfluidströmung, wird
ebenfalls eine drallgebende Ablenkung der Prozeßfluidströmung er
reicht.
Der genannte Leitkörper wird dabei nahe am Ringkanal angeordnet
sein und durch Verschiebung entlang seiner Bewegungsmöglichkeiten
die Prozeßfluidströmung entweder nach rechts, nach links oder zen
trisch in den Ringkanal einleiten.
Eine weitere alternative Ausführungsform zur Drallgebung kann darin
bestehen, daß nicht nur punktuell angeordnete Leitkörper oder Leit
einrichtungen die Prozeßfluidströmung kurz vor dem Eintreten in den
Ringkanal mit dem gewünschten Drall beaufschlagen, sondern diese
Drallgebung schon beim Durchströmen des Zufuhrkanals erzeugt wird.
Hierzu kann durch geeignete Formgebung der Zufuhreinrichtungen,
beispielsweise durch räumlich angeordnete Leitorgane, eine Impuls
übertragung auf den Prozeßfluidstrom und damit durch entsprechende
Einleitung des Gasstroms in die Ringdüse eine Drallgebung des Fadens
erreicht werden. Der Prozeßfluidstrom strömt damit schon mit einer
bestimmten Ablenkrichtung in die Texturierdüse ein und wird in der
Texturierdüse nur in den Ringkanal eingeleitet.
Weitere Vorteile, Merkmale und Anwendungsmöglichkeiten der vor
liegenden Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung
bevorzugter Ausführungsbeispiele in Verbindung mit der Zeichnung. In
der Zeichnung zeigt:
Fig. 1 eine schematische Veranschaulichung einer geregelten Textu
rierdüse innerhalb eines Fadenlaufsystems,
Fig. 2 einen Leitkörper gem. Fig. 1 in Ansicht von oben in einer
allgemeinen Stellung,
Fig. 3 einen Leitkörper gem. Fig. 2 in teilweise sperrender Stellung,
Fig. 4 einen Leitkörper in Ansicht von oben mit stromabwärts
liegender Schwenkachse,
Fig. 5 einen Leitkörper gem. Fig. 4 in teilweise sperrender Stellung,
Fig. 6 alternatives Ausführungsbeispiel einer Texturierdüse mit
drehbarem Bolzen, der von einen Radialkanal durchdrungen
wird,
Fig. 7 einen Leitkörper gem. Fig. 6 in Ansicht von oben,
Fig. 8 einen Leitkörper gem. Fig. 6 in Stellung für eine alternative
Drallrichtung,
Fig. 9 alternatives Ausführungsbeispiel einer Texturierdüse mit einem
Einsatz, der durch einen Axialkanal durchdrungen und mittels
einer Verstellschraube mit Schnecke eingestellt wird,
Fig. 10 einen Leitkörper gem. Fig. 9 in Ansicht von oben,
Fig. 11 einen Leitkörper gem. Fig. 9 in Stellung für eine alternative
Drallrichtung,
Fig. 12 alternatives Ausführungsbeispiel einer Texturierdüse mit zylin
drischem Leitkörper in Ansicht von oben,
Fig. 13 eine Schemaskizze der Texturiereinrichtung mit dem Regelkreis,
Fig. 14 ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung.
In Fig. 1 ist gezeigt, daß ein Faden 1 über eine Zufuhrgalette 12
einer geregelten Texturierdüse 18 zugeführt wird. Der Faden 1 wird in
der geregelten Texturierdüse 18 einer Texturierung unterworfen und er
verläßt schließlich die geregelte Texturierdüse 18 an einer der Zufuhr
seite gegenüberliegenden Seite und wird auf eine Fixierwalze 10
geführt. Die Fixierwalze 10 ist typischerweise beheizt und dient einer
Nachbehandlung des texturierten Fadens. Der Faden 1 wird schließlich
von der Fixierwalze 10 über eine Abzugsgalette 11 abgenommen und
einer weiteren Verarbeitung zugeführt.
Die geregelte Texturierdüse 18 ist im wesentlichen aus einer eigentli
chen Texturierdüse 2, einem Fadenzugkraftsensor 3 und einer Steuer
schaltung 17 aufgebaut. Der Fadenzugkraftsensor 3 ist der Texturierdü
se 2 vorgeschaltet. Der Fadenzugkraftsensor 3 liefert ein Signal an die
Steuerschaltung 17, aus der diese ein Stellsignal erzeugt, das einer
Antriebsschaltung 16 zugeführt wird. Die Antriebsschaltung steuert
schließlich einen Stellmotor 15.
Die Texturierdüse 2 weist einen Fadenkanal 4 auf, der eine
Eintrittsöffnung 5 aufweist, durch die der noch nicht texturierte Faden
in den Fadenkanal 4 eintritt, und der eine Austrittsöffnung 6 aufweist,
durch die der Faden 1 in eine Stauchkammer 7 gelangt.
Der Vortrieb des Fadens 1 durch den Fadenkanal 4 wird durch ein
Fluid bewirkt, das durch eine Zufuhröffnung 13 über einen Ringkanal
19 durch einen trichterförmigen, konischen Kanal 20 dem Fadenkanal
4 zugeführt wird. Das Prozeßfluid, das vorzugsweise ein Heißgas ist,
verläßt den Fadenkanal 4 an der Austrittsöffnung 6 und tritt wie der
Faden 1 selbst in die Stauchkammer 7 ein. Die Stauchkammer 7,
deren Durchmesser deutlich größer als der Durchmesser des Fadenka
nals 4 ist, nimmt den Faden 1 auf und speichert eine bestimmte
Länge des Fadens, in dem er darin gestaucht wird. Das mit in die
Stauchkammer 7 gelangende Prozeßfluid bewirkt eine Texturierung des
gestauchten Fadens 8 und verläßt die Stauchkammer 7 über Per
forationen 9.
Im Zufuhrkanal 13 ist ein Leitkörper 14 angeordnet, das in der Lage
ist, das einströmende Prozeßfluid in eine bestimmte Richtung zu
lenken, so daß es bei der Strömung in Richtung auf den Fadenkanal 4
durch den Ringkanal 19 und den trichterförmigen Kanal 20 eine be
stimmte Wirbelrichtung erhält. Die Verwirbelung des Prozeßfluids in
einer bestimmten Richtung bewirkt einen Drall auf den Faden 1 in
dem Bereich, wo der Fadenkanal 4 und der trichterförmige Kanal 20
zusammentreffen. Eine gewisse Drallgebung auf den Faden 1 ist
erwünscht, sie darf jedoch ein bestimmtes Maximum nicht überschrei
ten.
Das Strömungsruder 14 wird durch einen Stellmotor 15 betätigt, der
seinerseits von einer Antriebsschaltung 16 angesteuert wird. Die
Antriebsschaltung 16 erhält ein Stellsignal von der Steuerungsschaltung
17. Die Steuerungsschaltung 17 bewirkt eine Verstellung des Strö
mungsruders 14 in der Weise, daß der Fadenzugkraftsensor 3 ein im
wesentlichen konstantes Signal liefert. Der erwünschte Pegel des Faden
zugkraftsignals kann der Steuerungsschaltung 17 von außen vorgegeben
werden.
Die Steuerungsschaltung 17 kann ferner auch auf andere Parameter
des Prozeßfluids, insbesondere Temperatur, Druck und Strömungsge
schwindigkeit, einwirken, um die Fadenzugkraft konstant zu halten.
Dies geschieht insbesondere dann, wenn aufgrund der Tendenz des
Fadenzugkraftsignals das Strömungsruder 14 über einen vorgegebenen
Maximalwert hinaus verstellt werden müßte. Dies würde nämlich zu
einer übermäßigen Verwirbelung und demzufolge zu übermäßigem
Drall auf den Faden 1 führen, was wiederum nicht erwünscht ist.
Es ist aus Fig. 2 ersichtlich, daß das Prozeßfluid die Tendenz besitzen
kann, in dem Ringkanal 19 eine bevorzugte Strömungsrichtung links -
oder rechts - herum anzunehmen. Mit dieser angenommenen Strö
mungsrichtung strömt das Prozeßfluid sodann durch den konischen
Ringkanal 20 in den Ringspalt 28 und erteilt hier dem Faden den
aufgeprägten Drall, der zu einer - teils echten, teils falschen - Zwir
nung des Fadens führt. Diese Zwirnung ist einerseits nützlich für die
Laufruhe des der Förderdüse zugeführten Fadens. Andererseits verhin
dert dieser Drall, daß der Faden sich bei der Expansion des Prozeß
fluides in der Stauchkammer öffnet und in vollem Umfang der Wir
kung der Hitze und des Druckes ausgesetzt und gekräuselt wird. Das
macht sich insbesondere dann störend bemerkbar, wenn bei einer
vielstelligen Texturiermaschine die aufgeprägte Strömungsrichtung von
Stelle zu Stelle unterschiedlich ist und dadurch eine unterschiedliche
Drallneigung im Faden entsteht.
In den Zufuhrkanal 13 ist zur Abhilfe ein Leitkörper 14 vorgesehen.
Dieser Leitkörper besitzt gem. Fig. 1 die Form eines Bleches. Das
Blech ist hier eben ausgebildet. Das Blech ist um eine Schwenkachse
schwenkbar. Die Schwenkachse liegt einerseits in der Blechebene und
andererseits parallel zu der Fadenachse des Fadens 1. Das Blech sitzt
an einer Schwenkwelle 24, die von außen durch den Stellmotor 15
gedreht werden kann. Dadurch läßt sich die Neigung des Bleches zu
der Symmetrieebene 29 des Zufuhrkanals 7, die gleichzeitig durch die
Fadenachse des Fadens 1 geht (Symmetrieebene 29 = Zeichnungs
ebene nach Fig. 1) neigen. Hierdurch läßt sich in einem gewissen
Einstellbereich der Prozeßfluid-Strom, der durch den Zufuhrkanal 13
zugeführt wird, in eine bestimmte Richtung lenken, derart, daß das
Prozeßfluid eine bestimmte Strömungsrichtung in dem Ringkanal
annimmt. Auch die Intensität dieser Strömung läßt sich beeinflussen.
Wird der Leitkörper 14 noch weiter verstellt, so verschließt er den
Zufuhrkanal teilweise auf der einen Seite der Symmetrieebene 29, wie
dies in Fig. 3 gezeigt ist. Auch hierdurch läßt sich die Strömungs
richtung in dem Ringkanal beeinflussen.
Darüber hinaus zeigen
Fig. 4 und 5 daß der Leitkörper 14 um eine
Schwenkwelle 14 beweglich ist, die am stromabwärts liegenden Endbe
reich des Leitkörpers sitzt. Hierdurch ist das frei bewegliche Ende des
Leitkörpers der ankommenden Strömung entgegengerichtet.
Dieses freie Ende besitzt an seiner vordersten Spitze eine definierte
Anströmkante für das ankommende Prozeßfluid. An dieser Stelle wird
folglich der ankommende Prozeßfluidstrom abhängig vom jeweiligen
Anstellwinkel geteilt. Eine feinfühlige Einstellung der allgemeinen
Einströmrichtung wird somit ermöglicht.
Mit dem freien Ende kann der Leitkörper durch die ankommende
Strömung verschwenkt werden, und führt dabei einen Winkelbereich ab,
dessen Scheitelpunkt, im Verhältnis zur Anströmkante des Leitkörpers,
stromabwärts liegt und mit der Achse der Schwenkwelle zusammenfällt.
Bei einer beliebig ausgeschwenkten Position wird der ankommenden
Strömung eine Auftreff-Fläche bereitgestellt, welche die auftreffenden
"Stromfäden" in Richtung zur Achse der Schwenkwelle und somit in
Richtung zu der allgemein beabsichtigten Einströmrichtung umlenkt.
Es ist ersichtlich, daß mit zunehmendem Anstellwinkel des Leitkörpers
ein zunehmender Anteil des freien Strömungsquerschnitts des Zufuhrka
nals so versperrt wird, daß dadurch eine zunehmende Anzahl von
"Stromfäden" erfaßt und mit in die allgemeine Einströmrichtung
umgelenkt werden.
Durch die Anordnung der Schwenkachse am stromabwärtsliegenden
Ende des Leitkörpers kann folglich der durchgesetzte Prozeßfluidstrom,
soweit er die beabsichtigte Einströmrichtung einnimmt, mit zuneh
mender Umlenkung vergrößert werden.
Damit lassen sich folglich die für die Drallerteilung relevanten mecha
nischen Einflußgrößen, wie z. B. Massendurchsatz und Umlenkwinkel,
gleichzeitig beeinflussen.
Diese Tatsache ist in Verbindung mit der Anordnung der
Schwenkachse am Ende des Leitkörpers von erheblichem Vorteil, da
dann der stets offen bleibende Kanalquerschnitt unbeeinflußt von der
Schwenkbewegung ist. Der stets offen bleibende Querschnitt wird dann
nur durch die Lage der Schwenkachse im Kanal vorgegeben.
Ordnet man darüber hinaus die Schwenkachse, wie gezeigt, im Endbe
reich des Zufuhrkanals an, so erreicht man, daß die umgelenkte
Strömung unmittelbar nach der Umlenkung mit dem aufgeprägten Drall
in den Ringkanal einströmt. Hierdurch wird ein verlustbringender
Anstoß der Prozeßfluidmoleküle an den Wänden von Zufuhrkanal
und/oder Ringkanal weitestgehend vermieden, da die Strömung im
wesentlichen mit der, durch die Kanalgeometrie vorgegebenen Ein
strömrichtung im Ringkanal ankommt. Zumindest ist im Moment des
Eintritts in den Ringkanal eine erhebliche Strömungskomponente in
Umfangsrichtung vorhanden.
Dabei kommt es darauf an, die Schwenkachse entweder im Endbereich
des Zufuhrkanals oder im Übergangsbereich zwischen Zufuhrkanal und
Ringkanal anzuordnen. In beiden Fällen entsteht eine Abströmkante
am Leitkörper, deren Tangente die Abströmrichtung vorgibt, mit
welcher das Prozeßfluid in den Ringkanal eintritt. Die im folgenden
beschriebenen alternativen Ausführungsbeispiele der Leiteinrichtungen,
die in der Texturierdüse angeordnet werden, basiert auf der vorstehen
den Beschreibung der Fig. 1 bzw. 2 bis 5. Es sind dabei nur der
Leitkörper sowie die Betätigungsorgane des Leitkörpers ausgetauscht.
Für die komplette Bildbeschreibung sei deswegen auf den vorstehenden
Text verwiesen.
In Fig. 6 ist ein Leitkörper dargestellt, der aus einem drehbaren
Bolzen 31 besteht. Dessen Drehachse ist so angeordnet, daß sie
parallel zur Achse des Ringkanals 19 liegt. Der drehbare Bolzen 31
wird dabei von einem Radialkanal 32 durchdrungen, dessen Achse
wiederum parallel zur Achse des Zufuhrkanals 13 des Prozeßgases
ausgerichtet ist. Dadurch wird das in den Zufuhrkanal 7 eintretende
Prozeßgas durch den Radialkanal 32 in den Ringkanal 19 geleitet.
Durch Verstellung des Bolzens 31 entlang seiner Drehachse mit Hilfe
der Schwenkwelle 30 kann nun der Radialkanal relativ zur Achse des
Zufuhrkanals verdreht werden (siehe Fig. 7 und 8). Durch diese
Verdrehung wird der Prozeßfluidströmung eine Richtung vorgegeben,
wie sie in den Ringkanal 19 eintreten soll. Alternative Strömungsrich
tungen sind dabei zum einen nach links in Strömungsrichtung, zum
anderen nach rechts und bei Einstellung eines Drehwinkels 0, also der
Ausrichtung der Achse des Radialkanals parallel zur Achse des Zufuhr
kanals 13, zentrisch in den Ringkanal 19.
Der Durchmesser des Radialkanals 32 wird dabei in der Regel in
Abhängigkeit vom Durchmesser des Zufuhrkanals 13 gewählt werden.
Denkbar sind hierbei die Alternativen:
- - zylindrischer Radialkanal mit gleichgroßem Eintritts- wie Aus trittsdurchmesser,
- - der Eintrittsdurchmesser des Radialkanals ist größer als der Austrittsdurchmesser, es liegt also ein konisch sich verengender Radialkanal vor. Hierdurch kann die Strömung zusätzlich zur Ablenkung beschleunigt werden,
- - der Eintrittsdurchmesser des Radialkanals ist kleiner als der Austrittsdurchmesser, es ist also ein "umgekehrt" konischer Radial kanal vorhanden, der als Diffusor die Prozeßgasströmung beein flußt.
Am Eintrittsdurchmesser des Radialkanals 32 sollte immer darauf
geachtet werden, daß eine verlustfreie Strömung aus dem Zufuhrkanal
13 in den Radialkanal 32 in jeder möglichen Drehstellung gewährleistet
ist. Deshalb wird in der Regel der Zufuhrkanal 13 kleiner als der
Eintrittsdurchmesser des Radialkanals gewählt werden müssen. In Fig. 7
und 8 sind die beiden alternativen Stellungen des Bolzens 31 für die
Strömung nach rechts bzw. nach links dargestellt. Hierbei ist ein
konischer Radialkanal 32 gezeichnet, dessen Eintrittsdurchmesser größer
als der Austrittsdurchmesser ist.
Eine weitere alternative Ausführungsform des Leitkörpers ist in Fig. 9
dargestellt. Hierbei handelt es sich um einen drehbaren zylindrischen
Einsatz 34, der parallel zur Drehachse des Zufuhrkanals 13 angeordnet
ist. Dieser Leitkörper wird dabei von einem Axialkanal 35 durch
drungen, der auf der Einlaßseite des Prozeßgases konzentrisch zum
Zufuhrkanal 13 beginnt und auf der Auslaßseite mit einem definierten
Versatz exzentrisch zur Achse des Zufuhrkanals 13 in den Ringkanal
19 mündet. Durch diese Verschwenkung des Axialkanals kann durch
Einstellung verschiedener Drehwinkel des Leitkörpereinsatzes 34 eine
Ablenkung der Prozeßfluidströmung nach links in Strömungsrichtung,
nach rechts in Strömungsrichtung oder zentrisch nach oben oder unten
in Strömungsrichtung erreicht werden. Die vorstehenden Überlegungen
zur Durchmesserwahl des Radialkanals 32 der Fig. 6 gelten in analoger
Weise auch für den Axialkanal 35 der Fig. 9. Es sind also auch hier
zylindrische bzw. konische Ausführungsformen des Axialkanals denkbar.
Die Exzentrizität des Axialkanals 35 zwischen Einlaßdurchmesser und
Auslaßdurchmesser des Einsatzes 34 wird dabei in der Regel in
Abhängigkeit vom Herstellungsprozeß gewählt und ist vorzugsweise
klein gegenüber der sonstigen Umlenkung der Prozeßfluidströmung im
Ringkanal 19.
Die Drehung des Leitkörpereinsatzes 34 um seine Achse kann hierbei
über geeignete Verstelleinrichtungen, vorzugsweise von außerhalb der
Texturierdüse, ausgeübt werden. Als ein bevorzugtes Ausführungsbei
spiel wird hierbei ein Schneckengetriebe zum Einsatz kommen können,
bei dem der Leitkörpereinsatz 34 als Schneckenrad dient und auf der
Außenseite eine Schneckenverzahnung aufweist. Durch eine von außen
betätigbare Schnecke 33 wird durch Drehung das Schneckenrad und
damit der Einsatz um die Achse des Leitkörpereinsatzes geschwenkt. In
den Fig. 10 und 11 sind dann zwei Positionen des Leitkörpereinsatzes
dargestellt, wobei in der Fig. 10 eine Strömungsumlenkung nach links
in Strömungsrichtung, bei der Fig. 11 eine Strömungsumlenkung nach
rechts in Strömungsrichtung dargestellt ist. Die Antriebsschnecke 33 ist
hierbei nur als Schnittfläche angedeutet. Der Axialkanal 35 ist als
zylindrischer Kanal ausgeführt, wobei die Austrittsseite des Kanals
etwas in den Ringkanal 19 hineinragt.
Bei dem in der Fig. 12 gezeigten Ausführungsbeispiel umströmt das
Prozeßfluid einen langgestreckten, in diesem Beispiel zylindrischen
Leitkörper 36, der auf einem Schiebezapfen 37 angeordnet ist, wobei
der Schiebezapfen 37 von außen beweglich ist. Dadurch ist der Leit
körper 36 senkrecht zur Achse des Zufuhrkanals 13 verschiebbar. Es
wird bei diesem Ausführungsbeispiel der Tragflächen-Effekt ausgenutzt:
Durch die Gestaltung des Leitkörpers 36 kommt es an der Stelle des
Leitkörpers 36 im Zufuhrkanal 13 beim Umströmen des Leitkörpers 36
zu einem Unterdruck hinter (in Strömungsrichtung gesehen) dem
Leitkörper 36, wodurch das Prozeßfluid eine Ablenkung in die jeweils
gewünschte Richtung erfährt. So kann durch Verschieben des Zapfens
37 und damit des Leitkörpers 36 dem Prozeßgas der gewünschte Drall
beim Eintritt in den Ringkanal 19 gegeben werden.
Es sei betont, daß ein diesen Effekt ausnutzender Körper nicht
notwendig rotationssymmetrisch sein muß. Statt des in Fig. 12 gezeigten
Kreiszylinders können vielmehr auch andere Körperformen verwendet
werden, solange sich bei ihrer Umströmung das gewünschte Strömungs
profil ausbildet und die Prozeßgasströmung dadurch steuerbar wird.
Der Stellmotor 15 ist direkt oder indirekt mit dem Leitkörper 14
mechanisch verbunden.
Fig. 13 zeigt eine Texturiereinrichtung 38 für einen synthetischen
Faden 1. Die Texturiereinrichtung besteht zunächst aus einer Texturier
düse 2, in welche der in diesem Fall von oben kommende synthetische
Faden 1 in einem Fadenkanal 4 mit hoher Geschwindigkeit gefördert
und in einer sich in Fadenlaufrichtung anschließenden Expansions
kammer 39, die einen gegenüber dem Fadenkanal erweiterten Quer
schnitt 40 aufweist, zu einem Fadenstopfen 41 gestaucht wird. Die
Expansionskammer 39 besitzt nach außen in die Umgebung geöffnete,
Perforationen 9, aus welchen das Prozeßfluid radial austreten kann.
Das Prozeßfluid stammt hier von einer Druckluftquelle 42 und wird
über einen Erhitzer 43 mittels der Zuleitung 44, die an den Fadenka
nal 4 angeschlossen ist, zur Fadendüse 2 gebracht. In der Fadendüse
wird das Prozeßfluid über den Ringkanal 19 in den Fadenkanal 4 auf
den Faden 1 geblasen.
Weiterhin weist die Texturiereinrichtung einen Regelkreis 45 auf,
welcher der Regelung der Temperatur des Prozeßfluids dient, mit
welcher dieses mit dem Faden 1 im Fadenkanal 4 in Berührung
gebracht wird.
Der Regelkreis weist einen Ist-Wert Fühler 46 auf, welcher der
Erfassung einer Ist-Größe dient, die bei Abweichung von einer Soll
größe 47 der Regeleinrichtung 48 zugeführt wird, um die Temperatur
des Prozeßfluids entsprechend nachzustellen.
Der Ist-Wert Fühler ist als Einrichtung zum Messen derjenigen Faden
zugkraft ausgebildet, die notwendig ist, um den gekräuselten Faden 1.1
von dem ablaufseitigen Ende des Fadenstopfens 41 abzuziehen.
Hierzu wird der gekräuselte Faden über zwei ortsfeste Umlenkeinrich
tungen 49; 50 derart geführt, daß er zwischen beiden ortsfesten
Umlenkeinrichtungen 49; 50 über eine beweglich gelagerte Umlenk
einrichtung 51 läuft. Die zweite der beiden ortsfesten Umlenkeinrich
tungen 50 ist mit einer bestimmten Drehzahl angetrieben und bewirkt
auf diese Weise den Abzug des gekräuselten Fadens 1.1 von dem
Fadenstopfen 41.
Um eine Abzugskraft bestimmter Höhe aufzubringen, kann es erforder
lich sein, den Durchmesser und/oder die Oberfläche dieser zweiten
ortsfest gelagerten Umlenkeinrichtung 50 entsprechend anzupassen oder
diese ein- oder mehrfach zu umschlingen.
Die beweglich gelagerte Umlenkeinrichtung 51 besteht aus einem um
das Festlager 52 drehbar gelagerten Hebel, der einerseits mittels der
Feder 53 mit einer Federkraft beaufschlagt ist, und der andererseits an
seinem freien Ende mit einer drehbar gelagerten Umlenkrolle 54
versehen ist. Die Umlenkrolle 54 wird von dem gekräuselten Faden
derart umschlungen, daß dessen Fadenzugkraft ein Drehmoment
bezüglich der Hebeldrehachse am Festlager 52 bewirkt, welches dem
Drehmoment infolge der Kraft durch die Feder 53 entgegenwirkt.
Derartige Ist-Wert-Fühler für die Erfassung und Änderung der Faden
zugkraft sind als Tänzerarme mit darauf drehbar gelagerter Tänzerrolle
an sich bekannt.
Es ist ersichtlich, daß der Verschiebungsweg der beweglich gelagerten
Umlenkeinrichtung 51 dem jeweiligen Drehwinkel 55 entspricht. Es soll
ausdrücklich gesagt sein, daß dies keine Einschränkung der Erfindung
auf drehbar gelagerte Zugkraftmeßeinrichtungen ist, sondern daß auch
linear bewegte Zugkraftmeßeinrichtungen zur Verwirklichung der
Erfindung verwendbar sind.
Der Ist-Wert der Fadenzugkraft wird mittels des Potentiometers 56
festgestellt, indem dieses an eine Spannungsquelle 57 so angeschlossen
ist, daß die beweglich gelagerte Umlenkeinrichtung 51 abhängig von
ihrem jeweiligen Drehwinkel 55 an dem Potentiometer 56 einen
bestimmten Spannungswert abgreift. Der abgegriffene Spannungswert
liegt zwischen NULL Volt und der Maximalspannung der Spannungs
quelle 57. Er wird über die Ist-Wert Leitung 58 einem Wandler 59
zugeführt, in welchen auch der Sollwert S bzw. 47 eingespeist wird.
Der Wandler 59 stellt außerdem aus einem Vergleich zwischen dem
Sollwert 47 und dem jeweiligen Ist-Wert 56, der über die Ist-Wert
Leitung 58 kommt, fest, ob eine Abweichung vorliegt, aufgrund derer
die Temperatur des Prozeßfluids zu ändern wäre.
Hierzu ist der Wandler 59 mit einer Leitung L mit der Regeleinrich
tung 48 verbunden. Die Regeleinrichtung 48 steht einerseits mit einer
Stromquelle 60 in Verbindung, an welcher die Netzspannung U anliegt.
Der Ausgang der Regeleinrichtung 48 ist mit dem Erhitzer 43 ver
bunden. Der Erhitzer 43 weist einen im einzelnen nicht dargestellten
stromdurchflossenen Leiter auf, dessen Heiztemperatur abhängig vom
jeweils über die Regeleinrichtung 48 eingespeisten Strom ist. In einer
besonderen Ausführung kann der geregelte Heizstrom aus Rechteck
impulsen bestehen, deren Frequenz von der Regeleinrichtung bestimmt
wird.
Eine Besonderheit dieser Texturiereinrichtung besteht darin, daß der
Fadenstopfen 41 eine Kühlstrecke 61 durchläuft, bevor der gekräuselte
Faden 1.1 von dem Ende des Fadenstopfens 41 abgezogen wird.
Die Kühlstrecke besteht aus einer um die Drehachse 62 drehbar
gelagerten Kühltrommel 63, deren Oberflächenmantel mit Luftdurch
trittsöffnungen perforiert ist. Über eine zentral angeschlossene Absaug
einrichtung 64 wird ein Luftstrom erzwungen, der aus der Umgebung
in die Luftdurchtrittsöffnungen der Kühltrommel 63 eintritt, und dabei
den aufgelegten Fadenstopfen 41 radial durchströmt. Die dabei aufge
nommene Wärme wird dem Fadenstopfen 41 entzogen, der folglich
gekühlt wird. Dabei wird die Kräuselbeständigkeit der vorausgegange
nen Texturierung erhöht.
Es ist ersichtlich, daß der Fadenstopfen 41 bei einem fortlaufend
zugeführten Faden 1 mit einer bestimmten Geschwindigkeit 65 entsteht.
Diese Entstehungsgeschwindigkeit 65 ist eine festgelegte Größe, sofern
die Einflußgrößen wie z. B. Fadenzufuhrgeschwindigkeit, Prozeßfluid
durchsatz und -druck sowie die Querschnittsabmessungen der Expan
sionskammer 39 einmal feststehen.
Der mit dieser Entstehungsgeschwindigkeit 65 ankommende Faden
stopfen 41 wird auf die Oberfläche der Kühltrommel 63 aufgelegt.
Dabei ist die Kühltrommel 63 gleichsinnig zur Entstehungs- bzw.
Fördergeschwindigkeit 65 des Fadenstopfens 41 mit einer derartigen
Drehzahl angetrieben, daß ihre Umfangsgeschwindigkeit 66 gleich der
Entstehungsgeschwindigkeit 65 des Fadenstopfens 41 ist.
Nachdem der gekräuselte Faden die ortsfeste Umlenkeinrichtung 50
durchlaufen hat, wird er der Aufwickeleinrichtung 67 zugeführt, welche
aus der Changiereinrichtung 68, der Umlenkwalze 69 sowie der auf der
Spulspindel 70 befindlichen Spule 71 für den texturierten Faden 1.1
besteht.
Gemäß Fig. 14 ist ein geringfügig abgewandeltes Ausführungsbeispiel
der Erfindung dargestellt. Dieses Ausführungsbeispiel, für das die
vorausgehende Beschreibung im wesentlichen in vollem Umfang gilt,
unterscheidet sich von Fig. 13 darin, daß die Länge der Kühlstrecke 61
für den Fadenstopfen 41 kürzer und damit der Umschlingungswinkel
der Kühltrommel 67 kleiner ist. Gemäß Fig. 14 wird der texturierte
Faden am Stopfenauflösungspunkt 72 aus dem Fadenstopfen 41 her
ausgezogen. Er umschlingt dann noch einen variablen Teilabschnitt 73
des Kühltrommelumfangs 28, bevor er tangential zu der ortsfesten
Umlenkeinrichtung 49 abgezogen wird. Dabei liegt er auf der Kühl
trommeloberfläche auf und wird durch den Unterdruck der Absaugein
richtung 64 in radialer Richtung angesaugt. Durch die wirksame
Normalkraft und die Reibung zwischen dem texturierten Faden 1.1 und
der Kühltrommeloberfläche entsteht - entsprechend dem Umschlin
gungsgrad, d. h. entsprechend der Länge des Teilabschnittes 73 im
Faden eine Fadenzugkraft, die von dem Tänzerarm 51 erfaßt wird und
zur Steuerung der Temperatur des Prozeßfluids für den Betrieb der
Texturierdüse 2 dient.
Die Länge des Teilabschnittes 73 kann dabei schwanken. Sie kann
vorzugsweise 80 bis 320 mm betragen, d. h. bei einem Ausführungsbei
spiel der Kühltrommel 63 mit einem Durchmesser von 300 mm beträgt
der Umschlingungswinkel des texturierten Fadens 1.1 an der Mantel
fläche der Kühltrommel 63 etwa 30 bis 120 Grad. Diese variable
Umschlingung ergibt sich, weil der Fadenstopfen 41 auf der Kühl
trommel 63 sich in seiner Länge verändern kann, und zwar durch eine
Änderung des Druckes und/oder der Temperatur des Heizmittels an
der Texturierdüse 2, die insbesondere die Kräuselung beeinflussen.
Durch Veränderung der Länge der Kräuselbögen und/oder der Kom
pression und Dichte bzw. des spezifischen Volumens des Fadenstopfens
41 wird die Entstehungsgeschwindigkeit 65 des Fadenstopfens 41
verändert. Dies wirkt sich dann bei konstanter Umfangsgeschwindigkeit
66 der Kühltrommel 63 in einer langsamen Verlängerung oder Ver
kürzung des Fadenstopfens 41 auf der Kühltrommeloberfläche und
einer Verkürzung oder Verlängerung des Teilabschnittes 73 mit ent
sprechender Verringerung bzw. Erhöhung der am Tänzerarm 51
gemessenen Fadenzugkraft aus. Um dem entgegenzuwirken, wird
erfindungsgemäß durch die Regeleinrichtung 48 die Temperatur des
Heizmittels für die Texturiereinrichtung in dem Sinne gesteuert, daß
die Lage des Stopfenauflösepunktes 72 auf der Kühltrommeloberfläche
im wesentlichen unverändert bleibt, so daß im wesentlichen auch keine
Fadenzugkraftänderungen mehr auftreten.
Bezugszeichenliste
1 Faden
1.1 gekräuselter Faden
2 Texturierdüse
3 Fadenzugkraftsensor
4 Fadenkanal
5 Eintrittsöffnung
6 Anstrittsöffnung
7 Stauchkammer
8 gestauchter Faden
9 Perforationen
10 Fixierwalze
11 Abzuggalette
12 Zuführgalette
13 Zufuhröffnung
14 Leitkörper
15 Stellmotor
16 Antriebsschaltung
17 Steuerschaltung
18 Texturierdüse
19 Ringkanal
20 Kanal
21 Düsenhälfte
22 Düsenhälfte
23 Fadenstopfen
24 Schwenkwelle
25 Feststellschraube
26 Trennebene
27 Fadenlaufrichtung
28 Ringspalt
29 Symmetrieebene
30 Schwenkwelle mit Betätigung
31 Leitkörper/Bolzeneinsatz
32 Radialkanal
33 Spindel einer Schneckenverstellung
34 Leitkörper/Drehbarer Einsatz
35 Axialkanal mit exzentrischem Auslaß
36 zylindrischer Leitkörper
37 Schiebezapfen
38 Texturiermaschine
39 Expansionskammer
40 Querschnitt
41 Fadenstopfen
42 Druckluftquelle
43 Erhitzer
44 Zuleitung
45 Regelkreis
46 Ist-Wert Fühler
47 Sollwert
48 Regeleinrichtung
49 ortsfeste Umlenkeinrichtung
50 ortsfeste Umlenkeinrichtung
51 bewegliche gelagerte Umlenkeinrichtung
52 Festlager
53 Feder
54 Umlenkrolle
55 Drehwinkel
56 Potentiometer
57 Spannungsquelle
58 Ist-Wert Leitung
59 Wandler
60 Stromquelle
61 Kühlstrecke
62 Drehachse
63 Kühltrommel
64 Absaugeinrichtung
65 Entstehungsgeschwindigkeit
66 Umfangsgeschwindigkeit
67 Aufwickeleinrichtung
68 Changiereinrichtung
69 Umkehrwalze
70 Spulspindel
71 Spule
72 Stopfenauflösungspunkt
73 Teilabschnitt des Kühltrommelumfangs
S Sollwert
L Leitung
U Netzspannung.
1.1 gekräuselter Faden
2 Texturierdüse
3 Fadenzugkraftsensor
4 Fadenkanal
5 Eintrittsöffnung
6 Anstrittsöffnung
7 Stauchkammer
8 gestauchter Faden
9 Perforationen
10 Fixierwalze
11 Abzuggalette
12 Zuführgalette
13 Zufuhröffnung
14 Leitkörper
15 Stellmotor
16 Antriebsschaltung
17 Steuerschaltung
18 Texturierdüse
19 Ringkanal
20 Kanal
21 Düsenhälfte
22 Düsenhälfte
23 Fadenstopfen
24 Schwenkwelle
25 Feststellschraube
26 Trennebene
27 Fadenlaufrichtung
28 Ringspalt
29 Symmetrieebene
30 Schwenkwelle mit Betätigung
31 Leitkörper/Bolzeneinsatz
32 Radialkanal
33 Spindel einer Schneckenverstellung
34 Leitkörper/Drehbarer Einsatz
35 Axialkanal mit exzentrischem Auslaß
36 zylindrischer Leitkörper
37 Schiebezapfen
38 Texturiermaschine
39 Expansionskammer
40 Querschnitt
41 Fadenstopfen
42 Druckluftquelle
43 Erhitzer
44 Zuleitung
45 Regelkreis
46 Ist-Wert Fühler
47 Sollwert
48 Regeleinrichtung
49 ortsfeste Umlenkeinrichtung
50 ortsfeste Umlenkeinrichtung
51 bewegliche gelagerte Umlenkeinrichtung
52 Festlager
53 Feder
54 Umlenkrolle
55 Drehwinkel
56 Potentiometer
57 Spannungsquelle
58 Ist-Wert Leitung
59 Wandler
60 Stromquelle
61 Kühlstrecke
62 Drehachse
63 Kühltrommel
64 Absaugeinrichtung
65 Entstehungsgeschwindigkeit
66 Umfangsgeschwindigkeit
67 Aufwickeleinrichtung
68 Changiereinrichtung
69 Umkehrwalze
70 Spulspindel
71 Spule
72 Stopfenauflösungspunkt
73 Teilabschnitt des Kühltrommelumfangs
S Sollwert
L Leitung
U Netzspannung.
Claims (31)
1. Verfahren zum Texturieren eines laufenden Fadens (1) mit einer
bezüglich deren Drallwirkung steuerbaren Texturierdüse (2), das
Verfahren aufweisend:
- - Erfassen der Fadenzugkraft des in die Texturierdüse (2) einlaufenden Fadens (1);
- - Steuern der Drallwirkung in der Texturierdüse (2) auf der Grundlage des erfaßten Fadenzugkraftsignals;
- - Texturieren des Fadens (1) in der Texturierdüse.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das
Steuern der Drallwirkung so erfolgt, daß die erfaßte Fadenzugkraft
im wesentlichen konstant bleibt.
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß das Steuern der Drallwirkung durch einen
verstellbaren Leitkörper, vorzugsweise ein Strömungsruder (14)
erfolgt, das in der Texturierdüse (2) angeordnet ist.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß vor dem Schritt des Erfassens ein Schritt des
Stabilisierens des Fadenlaufs, insbesondere mittels einer Galette
(12), erfolgt.
5. Verfahren nach einem oder mehreren vorstehenden Ansprüchen,
bei dem die zum Auflösen eines Fadenstopfens (41) notwendige
Fadenzugkraft am gekräuselten Faden (1.1) gemessen wird, und
daß die Temperatur eines Prozeßfluids in Abhängigkeit von diesem
Meßwert geregelt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, bei dem der Faden (1.1) zur Bestim
mung der Fadenzugkraft über eine zwischen zwei ortsfesten
Umlenkeinrichtungen (49; 50) angeordnete beweglich gelagerte
Umlenkeinrichtung (54) geführt wird, deren jeweiliger Verschie
bungsweg in die Stellgröße des Temperaturregelkreises umgewan
delt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, bei dem der Fadenstopfen
(41) entlang einer Kühlstrecke (61) geführt wird und daß der aus
dem ablaufseitigen Ende des Fadenstopfens (41) herausgezogene,
gekräuselte Faden (1.1) über einem Teilabschnitt der Kühlstrecke
(61) gleitend abgezogen wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, bei dem die Oberfläche der Kühl
strecke (61) mit der Entstehungsgeschwindigkeit (65) des Faden
stopfens (41) bewegt wird.
9. Geregelte Texturiervorrichtung, bei welcher ein Faden (1) mit
einem Drall in einem Fadenkanal (4) mit einer Fadeneintrittsöff
nung (5) und einer Fadenaustrittsöffnung (6) einziehbar ist, wobei
der Drall steuerbar ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß fadenlauf-aufseitig der Fadeneintrittsöffnung (5) des Fadenka
nals (4) ein Fadenzugkraftsensor (3) angeordnet ist, der ein Signal
erfaßt, auf dessen Grundlage der Drall gesteuert ist.
10. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 9, zum Texturieren
eines multifilen synthetischen Fadens (1) durch Beaufschlagung mit
einem Prozeßfluid, wobei der Fadenkanal (4) an der Fadenaus
trittsöffnung (6) in eine Stauchkammer (7) mit Auslässen (9) für
das Prozeßfluid einmündet, wobei das Prozeßfluid durch einen
Zufuhrkanal (13) in einen Ringkanal (19) geführt wird, an den
sich ein konischer, trichterförmiger Ringkanal (20) anschließt,
wobei der konische Kanal (20) mit seiner Spitze in den Fadenka
nal (4) einmündet, und wobei in dem Zufuhrkanal (13) ein
bewegbarer Leitkörper, insbesondere ein Strömungsruder (14)
angeordnet ist, mit dem der Drall des Fadens steuerbar ist.
11. Geregelte Texturierdüse nach Anspruch 10, dadurch gekennzeich
net, daß der Leitkörper (14) so steuerbar ist, daß an dem Faden
zugkraftsensor (3) eine konstante, einstellbare Fadenzugkraft erfaßt
wird.
12. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 10 oder 11, gekenn
zeichnet durch einen Ist-Wert Fühler (46) zur Erfassung einer Ist-
Größe in einem Regelkreis zur Einstellung der Temperatur des
Prozeßfluids sowie Einrichtungen zum Herausziehen des texturier
ten Fadens (1.1) aus der Stauchkammer (7), wobei der Ist-Wert
Fühler (46) diejenige Fadenzugkraft mißt, mit der der gekräuselte
Faden (1.1) von der Stauchkammer (7) abgezogen wird.
13. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Fühler (46) als auf einem Schwenkarm (51)
drehbar gelagerte Tänzerrolle (54) ausgebildet ist.
14. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 12 oder 13, dadurch
gekennzeichnet, daß der Fühler (46) im Fadenlauf hinter einer
Kühlstrecke (61) angeordnet ist, welche der Fadenstopfen (41) und
eine veränderbare Länge des aus dem Fadenstopfen (41) her
ausgezogenen, gekräuselten Fadens (1.1) durchläuft.
15. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Kühlstrecke (61) aus einer drehbar angetriebenen
Kühltrommel (63) besteht, deren Umfangsgeschwindigkeit der
Entstehungs- oder Fördergeschwindigkeit (65) des Fadenstopfens
(41) entspricht.
16. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekenn
zeichnet, daß der aus dem Fadenstopfen (41) herausgezogene,
gekräuselte Faden (1.1) die Kühltrommel (63) auf einem Teilab
schnitt (73) des Kühltrommelumfangs, vorzugsweise auf einer
Länge von etwa 80 bis 320 mm und im wesentlichen mit einem
Umschlingungswinkel von 30 Grad bis 120 Grad umschlingt.
17. Geregelte Texturiervorrichtung nach einem oder mehreren der An
sprüche 10 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß der Leitkörper
(14) ein schwenkbares, vorzugsweise ebenes Blech ist, dessen
Schwenkachse parallel zu der Mittelachse des Ringkanals (19) und
vorzugsweise in der Symmetrieebene des Zufuhrkanals (13) an
geordnet ist.
18. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Leitkörper (14) derart beweglich ist, daß er den
Zufuhrkanal (13) auf einer Seite der mit der Fadenachse zu
sammenfallenden Symmetrieebene des Zufuhrkanals (13) ganz oder
teilweise sperrt.
19. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 17 oder 18, dadurch
gekennzeichnet, daß der Leitkörper (14) um eine Schwenkachse
beweglich ist, die am stromabwärts liegenden Endbereich des
Leitkörpers (14) sitzt.
20. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Schwenkachse im Endbereich des Zufuhrkanals
(13) oder im Übergangsbereich zwischen Zufuhrkanal (13) und
Ringkanal (19) angeordnet ist.
21. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Leitkörper (31) ein drehbarer Bolzen ist, der
den Zufuhrkanal (13) senkrecht oder schräg durchdringt und
versperrt und der einen Radialkanal (32) besitzt, der mit dem
Zufuhrkanal kommuniziert.
22. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 21, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Durchmesser des Radialkanals (32) des Bolzens
auf der Einlaßseite im wesentlichen dem Durchmesser des Zufuhr
kanals (13) der Prozeßfluidströmung entspricht oder größer ist und
auf der Auslaßseite den gleichen oder einen kleineren Durch
messer aufweist.
23. Geregelte Texturiervorrichtung nach einem der Ansprüche 21 oder
22, dadurch gekennzeichnet, daß die Auslaßseite des Radialkanals
(32) an oder nahe dem Ringkanal (19) liegt und durch Drehung
des Leitkörper-Bolzens (21) um seine Achse die Strömung durch
den Radialkanal (22) in den Ringkanal (19) nach links oder rechts
oder zentrisch ausgerichtet werden kann.
24. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Leitkörper (24) aus einem drehbaren zylindri
schen Einsatz besteht, dessen Drehachse auf der Drehachse des
Zufuhrkanals (7) liegt, der in Achsrichtung von einem Axialkanal
(25) durchdrungen wird, auf der Auslaßseite exzentrisch zum
Zufuhrkanal (7) in den Ringkanal (19) mündet und der vorzugs
weise auf der Einlaßseite konzentrisch zur Achse des zum Zufuhr
kanal (7) beginnt.
25. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 24, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Durchmesser des Axialkanals (25) auf der
Auslaßseite kleiner ist als der Durchmesser des Zufuhrkanals (7)
und vorzugsweise auf der Einlaßseite im wesentlichen gleich dem
Durchmesser des Zufuhrkanals (7) ist.
26. Geregelte Texturiervorrichtung nach einem der Ansprüche 24 oder
25, dadurch gekennzeichnet, daß die Auslaßseite des Axialkanals
(25) an oder nahe dem Ringkanal (19) liegt und durch Drehung
des Leitkörper-Einsatzes (24) um seine Achse die Strömung durch
den Axialkanal (25) in den Ringkanal (19) nach links, nach rechts
oder zentrisch ausgerichtet werden kann.
27. Geregelte Texturiervorrichtung nach einem der Ansprüche 24 bis
26, dadurch gekennzeichnet, daß die Exzentrizität bzw. der Exzen
trizitätswinkel des Axialkanals (25) vom Herstellungsprozeß ab
hängig ist und vorzugsweise klein ist.
28. Geregelte Texturiervorrichtung nach einem der Ansprüche 24 bis
27, dadurch gekennzeichnet, daß die Verstellung des Leitkörper-
Einsatzes (24) über geeignete Verstelleinrichtungen (23) von
außerhalb der Texturierdüse vorgenommen werden kann, dies kann
vorzugsweise als Schneckengetriebe mit dem Leitkörper-Einsatz
(24) als Schneckenrad ausgeführt werden.
29. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Leitkörper (26) aus einem translatorisch be
weglichen, langgestreckten Körper besteht, dessen Achse parallel
zur Achse des Ringkanals (19) angeordnet ist und der senkrecht
zur Achse des Zufuhrkanals (7) verschiebbar angeordnet ist.
30. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 29, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Leitkörper (24) an oder nahe dem Ringkanal
(19) angeordnet ist und durch Verschiebung entlang seiner ein
zigen Bewegungsmöglichkeit die Strömung in den Ringkanal (19)
nach links, nach rechts oder zentrisch ausrichtet.
31. Geregelte Texturiervorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekenn
zeichnet, daß vor oder am Beginn des Zufuhrkanals (7) durch
geeignete Formgebung der Zufuhreinrichtungen, vorzugsweise
Maßnahmen zur Impulsübertragung, auf die Prozeßfluidströmung,
wie z. B. die Führung entlang räumlich gewundener Leitorgane,
der Prozeßfluidströmung eine gewünschte Ablenkung aufgezwungen
wird und diese dann mit dem gewünschten Ablenkwinkel in den
Ringkanal (19) eintritt.
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DE (1) | DE4435923B4 (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996023916A2 (de) * | 1995-02-02 | 1996-08-08 | Maschinenfabrik Rieter Ag | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen kräuseln von thermoplastischen fäden |
DE19850026A1 (de) * | 1998-10-30 | 2000-05-04 | Freundes Und Foerderkreis Des | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung texturierter Garne aus thermoplastischen Polymeren |
EP1541727A1 (de) * | 2003-12-05 | 2005-06-15 | Schärer Schweiter Mettler AG | Verfahren zur Reduktion des Betriebsdrucks einer Texturierdüse und Garnbehandlungseinrichtung mit einer Texturierdüse |
EP1614782A1 (de) * | 2004-07-09 | 2006-01-11 | Saurer GmbH & Co. KG | Verfahren und Vorrichtung zum Stauchkräuseln eines multifilen Fadens |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1630268B1 (de) * | 2004-08-26 | 2007-01-10 | SSM Schärer Schweiter Mettler AG | Garnqualitätssicherungsverfahren und Garnbearbeitungsmaschine |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD108127A1 (de) * | 1973-08-28 | 1974-09-05 | ||
DE2632082C2 (de) * | 1976-07-16 | 1983-05-19 | Barmag Barmer Maschinenfabrik Ag, 5630 Remscheid | Verfahren zur thermischen Nachbehandlung von gekräuselten thermoplastischen, multifilen Chemiefäden und Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens |
DE3627513C2 (de) * | 1986-08-13 | 1996-09-19 | Barmag Barmer Maschf | Düse zum Texturieren eines laufenden Fadens |
US5146739A (en) * | 1990-01-26 | 1992-09-15 | Barmag Ag | Yarn false twist texturing process and apparatus |
DE4129028A1 (de) * | 1990-09-06 | 1992-03-12 | Barmag Barmer Maschf | Falschzwirnkraeuselmaschine |
JPH04343725A (ja) * | 1991-02-21 | 1992-11-30 | Murata Mach Ltd | ベルト式仮撚装置 |
-
1994
- 1994-10-07 DE DE4435923A patent/DE4435923B4/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-10-14 CH CH03070/94A patent/CH691386A5/de not_active IP Right Cessation
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5727293A (en) * | 1994-11-29 | 1998-03-17 | Maschinenfabrik Rieter Ag | Method and apparatus for continuous crimping of thermoplastic threads |
WO1996023916A2 (de) * | 1995-02-02 | 1996-08-08 | Maschinenfabrik Rieter Ag | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen kräuseln von thermoplastischen fäden |
WO1996023916A3 (de) * | 1995-02-02 | 1996-09-26 | Rieter Ag Maschf | Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen kräuseln von thermoplastischen fäden |
DE19850026A1 (de) * | 1998-10-30 | 2000-05-04 | Freundes Und Foerderkreis Des | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung texturierter Garne aus thermoplastischen Polymeren |
EP1541727A1 (de) * | 2003-12-05 | 2005-06-15 | Schärer Schweiter Mettler AG | Verfahren zur Reduktion des Betriebsdrucks einer Texturierdüse und Garnbehandlungseinrichtung mit einer Texturierdüse |
EP1614782A1 (de) * | 2004-07-09 | 2006-01-11 | Saurer GmbH & Co. KG | Verfahren und Vorrichtung zum Stauchkräuseln eines multifilen Fadens |
US7168141B2 (en) | 2004-07-09 | 2007-01-30 | Saurer Gmbh & Co. Kg | Method and apparatus for stuffer box crimping a multifilament yarn |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
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Owner name: SAURER GMBH & CO. KG, 41069 MOENCHENGLADBACH, DE |
|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: OERLIKON TEXTILE GMBH & CO. KG, 41069 MOENCHEN, DE |
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8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |