DE4414232A1 - Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer - Google Patents
Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer BrennkammerInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf das Gebiet der
Verbrennungstechnik. Sie betrifft eine Vorrichtung zur Dämp
fung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer,
insbesondere in der Brennkammer einer Gasturbine, umfassend
einen Helmholtz-Resonator mit einem Resonatorraum und einem
Verbindungsrohr, durch welches der Resonatorraum mit der
Brennkammer in Verbindung steht.
Eine solche Vorrichtung ist z. B. aus der Druckschrift EP-A1
0 577 862 bekannt.
In Brennkammern, wie sie insbesondere bei Gasturbinen Anwen
dung finden, werden thermoakustische Schwingungen angeregt
durch eine sich aufschaukelnde Wechselwirkung zwischen ther
mischen und akustischen Störungen. Es können dabei uner
wünscht große Schwingungsamplituden auftreten, wenn akusti
sche Eigenschwingungen der Brennkammer angeregt werden. Die
negativen Folgen sind unzulässig hohe mechanische Belastungen
der Brennkammer, ein Anstieg der Emissionen durch inhomogene
Verbrennung und, im Extremfall, ein Löschen der Flamme. Bei
modernen Brennkammern ist diese Problematik verstärkt, da auf
Kühlluftöffnungen in der Brennkammer, welche die Druckpulsa
tionen dämpfen würden, so weit wie möglich verzichtet wird.
Bei Gasturbinen-Brennkammern tritt (je nach Größe der Brenn
kammer) typischerweise eine schmalbandige Anregung hoher Am
plitude im Frequenzbereich von 100 bis 250 Hz auf. Diese An
regung kann mittels sogenannter Helmholtz-Resonatoren ge
dämpft werden, wobei die Frequenz des Helmholtz-Resonators
genau auf die Frequenz der Brennkammerschwingung abgestimmt
werden muß. Im Zusammenhang mit einem Nachbrenner für eine
Gasturbine ist in der eingangs genannten Druckschrift bereits
vorgeschlagen worden, einen solchen Helmholtz-Resonator für
diesen Zweck einzusetzen.
Die Erfahrung zeigt nun aber, daß je nach Betriebsbedingun
gen (Vollast/Teillast, Umgebungstemperatur, Brennstoff/Luft-
Verhältnis, Gas- oder Teilbetrieb, etc.) die Brennkammerfre
quenz um bis zu ± 20% variieren kann. Auf der anderen Seite
ist auch die Frequenz im Helmholtz-Resonator abhängig von den
Betriebsbedingungen: Experimentelle Untersuchungen haben ge
zeigt, daß sich die Helmholtzfrequenz bei steigenden Pulsa
tionsamplituden um bis zu 19% zu niedrigeren Werten hin ver
schieben kann. Es ist aber bekannt, daß bereits durch ge
ringfügige Differenzen zwischen den beiden Frequenzen die
Dämpfungsleistung massiv reduziert wird.
Es ist nun Aufgabe der Erfindung, eine Dämpfungsvorrichtung
mit einem Helmholtz-Resonator anzugeben, mittels derer eine
gleichbleibende Dämpfungsleistung auch unter wechselnden Be
triebsbedingungen erreicht werden kann.
Die Aufgabe wird bei einer Vorrichtung der eingangs genannten
Art dadurch gelöst, daß der Helmholtz-Resonator mit ersten
Mitteln zur Regelung der Resonatorfrequenz in Abhängigkeit
von der Frequenz der Brennkammerschwingungen ausgestattet
ist.
Der Kern der Erfindung besteht also darin, die Vorrichtung so
auszulegen, daß bei einer Änderung der Frequenz der zu
dämpfenden Schwingung die Resonatorfrequenz entsprechend
nachgeregelt wird.
Die Nachregelung des Resonators kann auf unterschiedliche
Weise erfolgen. Gemäß einer ersten bevorzugten Ausführungs
form der erfindungsgemäßen Vorrichtung umfassen die ersten
Mittel zweite Mittel zur Steuerung der Dichte der im Verbin
dungsrohr befindlichen Gase. Hierdurch wird es möglich, ohne
(mechanisch aufwendige) Änderung des Resonatorvolumens auf
einfache Weise die Frequenz des Resonators zu ändern.
Besonders einfach läßt sich die Steuerung realisieren, wenn
gemäß einer zweiten bevorzugten Ausführungsform die zweiten
Mittel die Dichte der im Verbindungsrohr befindlichen Gase
über eine Änderung der Temperatur steuern.
Eine erste vorteilhafte Ausführungsform der Temperatursteue
rung ist dadurch gekennzeichnet, daß die zweiten Mittel ein
elektrisches Heizelement umfassen, durch welches die im Reso
natorraum befindlichen Gase erwärmt werden können.
Eine zweite vorteilhafte Ausführungsform der Temperatursteue
rung zeichnet sich dadurch aus, daß die zweiten Mittel ein
elektrisches Heizelement umfassen, durch welches die im Ver
bindungsrohr befindlichen Gase erwärmt werden können.
Eine dritte vorteilhafte Ausführungsform der Temperatursteue
rung ist dadurch gekennzeichnet, daß die zweiten Mittel eine
in den Resonatorraum mündende Spülluftzuleitung umfassen,
mittels derer Spülluft durch den Resonatorraum geleitet wer
den kann. Durch die (relativ kalte) Spülluft kann die Tempe
ratur im Resonatorraum gegenüber der Brennkammer gezielt ab
gesenkt werden, um Frequenzdifferenzen auszuregeln.
Eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrich
tung zeichnet sich dadurch aus, daß die zweiten Mittel eine
in den Resonatorraum mündende Gaszuleitung umfassen, mittels
derer wahlweise Gase unterschiedlicher Dichte in den Resona
torraum geleitet werden können. Auf diese Weise kann die Re
sonanzfrequenz durch Änderung der mittleren Dichte in einer
Gasmischung unterschiedlicher Zusammensetzung geändert wer
den.
Weitere Ausführungsformen ergeben sich aus den abhängigen An
sprüchen.
Die Erfindung soll nachfolgend anhand von Ausführungsbeispie
len im Zusammenhang mit der Zeichnung näher erläutert werden.
Es zeigen
Fig. 1 in schematisierter Darstellung ein erstes Ausfüh
rungsbeispiel einer Vorrichtung nach der Erfin
dung mit heizbarem Resonatorraum;
Fig. 2 in schematisierter Darstellung ein zweites Aus
führungsbeispiel einer Vorrichtung nach der Er
findung mit heizbarem Verbindungsrohr;
Fig. 3 in schematisierter Darstellung ein drittes Aus
führungsbeispiel einer Vorrichtung nach der Er
findung mit einer Einrichtung zum Zuführen von
Hilfsgasen anderer Dichte;
Fig. 4 in schematisierter Darstellung ein viertes Aus
führungsbeispiel einer Vorrichtung nach der Er
findung mit einer Einrichtung zum Zuführen von
Spülluft; und
Fig. 5 in schematisierter Darstellung die Vorrichtung
nach Fig. 1 mit einer vollständigen Regelung.
Kern der Erfindung ist es, einen mit einfachen Mitteln regel
baren Helmholtz-Resonator bereitzustellen, dessen Frequenz
bei allen Betriebszuständen genau auf die Brennkammer-Schwin
gungsfrequenz geregelt wird. Die Frequenz des Helmholtz-Reso
nators wird durch folgende verallgemeinerte Gleichung be
schrieben:
mit:
ω = Helmholtz-Resonator-Frequenz
cII = Schallgeschwindigkeit im Resonator
s = Querschnittfläche des Verbindungsrohrs
l = Länge des Verbindungsrohrs
ρIII = Luftdichte im Verbindungsrohr
V = Resonatorvolumen
ρII = Luftdichte im Resonator.
cII = Schallgeschwindigkeit im Resonator
s = Querschnittfläche des Verbindungsrohrs
l = Länge des Verbindungsrohrs
ρIII = Luftdichte im Verbindungsrohr
V = Resonatorvolumen
ρII = Luftdichte im Resonator.
Die Helmholtz-Frequenz ω kann nun nach Maßgabe der Brennkam
merfrequenz auf verschiedene Arten verstimmt werden. Ein er
stes Ausführungsbeispiel für eine Vorrichtung mit steuer-
bzw. regelbarer Resonatorfrequenz ist in Fig. 1 schematisch
dargestellt. Gezeigt ist ein Helmholtz-Resonator 1, der einen
von einer Resonatorwand 13 umschlossenen Resonatorraum 2 mit
dem Resonatorvolumen V umfaßt. Der Resonatorraum 2 ist über
ein Verbindungsrohr 3 (Länge l; Querschnittsfläche s; siehe
Fig. 3) mit einer Brennkammer 7 verbunden, die ihrerseits
durch eine Brennkammerwand 8 begrenzt ist.
Die Verstimmung des Resonators erfolgt hier durch Erhöhung
der Temperatur im Resonatorraum 2 mittels eines geregelten
(elektrischen) Heizelementes 5, welches entweder direkt im
Gasvolumen angebracht ist oder das Gasvolumen über die Reso
natorwand 13 aufheizt. Eine Erhöhung der Temperatur um 10%
von z. B. 600°K auf 660°K bewirkt eine Erniedrigung der Dichte
ρIII um 10% und damit (gemäß o. g. Formel) eine Erhöhung der
Resonatorfrequenz um 5%.
Vorteilhaft ist es in diesem Falle, zumindest den Resonator
raum 2 mittels einer thermischen Isolierung 4 thermisch zu
isolieren. Vorteilhaft ist es weiterhin, zur Verhinderung des
Eindringens von heißen Gasen aus der Brennkammer 7 in den
Resonatorraum 2 Abschirmluft 9 von außen (z. B. aus dem Ple
num 10 einer Gasturbine) in das Verbindungsrohr 3 einzubla
sen. Dadurch kann die erforderliche Heizleistung, die an den
Anschlüssen 6a, b des Heizelementes 5 aufgebracht werden muß,
auf ein Minimum reduziert werden.
Eine zweite Möglichkeit der Verstimmung des Resonators durch
Temperaturänderung ist im Ausführungsbeispiel der Fig. 2 dar
gestellt. Hier wird das Gas im Verbindungsrohr 3 zur Brenn
kammer 7 mit einem Heizelement 12 erwärmt und damit die Gas
dichte direkt im Verbindungsrohr 3 erniedrigt. Das Heizele
ment 12 kann z. B. eine um das Verbindungsrohr 3 gewickelte
Heizwicklung sein. Auch hier kann die erforderliche Heizlei
stung minimiert werden, indem primär das Verbindungsrohr 3
und sekundär auch der Resonatorraum 2 jeweils mit einer
thermischen Isolierung 11 bzw. 4 umgeben wird. Auch die Ein
speisung von Abschirmluft 9 kann wie in Fig. 1 vorgesehen
werden.
Eine dritte Möglichkeit der Verstimmung des Resonators durch
Temperaturänderung ist im Ausführungsbeispiel der Fig. 4 wie
dergegeben. Über eine mit einem Regelventil 19 ausgestattete
Spülluftzuleitung 26 wird hier geregelt (kühle) Spülluft
durch den Helmholtz-Resonator 1 geschickt und damit die Tem
peratur im Resonator beeinflußt. Bei geringer Spülluftmenge
erwärmt sich die Luft im Resonatorraum 2 von der Heißgas
seite (d. h. von der Brennkammer 7) her. Bei hoher Spülluft
menge kühlt sich die Luft im Resonatorraum 2 entsprechend ab.
Vorteilhaft ist auch in diesem Fall, wenn der Helmholtz-Reso
nator 1 samt Verbindungsrohr 3 mit einer thermischen Isolie
rung 4 bzw. 11 umgeben ist. Dadurch kann sich die Luft im Re
sonatorraum 2 auf eine höhere Temperatur erwärmen, wenn dies
notwendig ist. Weiterhin ist es vorteilhaft, wenn das Verbin
dungsrohr 3 mit einem Rohrstück 20 geringfügig in die Brenn
kammer 7 hineinragt, so daß die thermische Ankopplung des
Resonators an die Brennkammer 7 verbessert ist. Damit wird
die Erwärmung der Luft im Resonatorraum begünstigt.
Eine weitere Möglichkeit der Verstimmung des Resonators ist
im Ausführungsbeispiel der Fig. 3 dargestellt. Die Frequenz
wird hier durch die Beimischung eines Gases höherer Dichte
(z. B. CO₂) oder niedrigerer Dichte (z. B. Helium) in den Reso
natorraum 2 verstimmt. Auch hier wird die Schallgeschwindig
keit über eine Dichteänderung verändert; die Dichteänderung
beruht jedoch nicht auf der Temperaturänderung in einem Gas,
sondern auf der Änderung des Mischungsverhältnisses von Ga
sen verschiedener Dichte. Zu diesem Zweck ist am Resonator
raum 2 wenigstens eine Gaszuleitung 14 angeschlossen, durch
die Hilfsgase zugeführt werden können. Wenn an der Gaszulei
tung 14 zwei Abzweige 15, 16 mit jeweils einem Regelventil
17, 18 vorgesehen werden, über die gleichzeitig ein Gas höhe
rer und niedrigerer Dichte geregelt zugegeben werden kann,
lassen sich leicht Frequenzänderungen am Resonator in beide
Richtungen erreichen.
Als Regelgröße für die Frequenzregelung eignet sich am be
sten der Phasenwinkel (die Phasendifferenz) zwischen der
Druckschwingung in der Brennkammer 7 und derjenigen im Reso
natorraum 2. Es gilt:
ϕ = -90° für fBK = fRE
ϕ < 90° für fBK < fRE
ϕ < 90° für fBK < fRE
mit fBK = Brennkammerfrequenz, fRE = Resonatorfrequenz, und ϕ = Phasenwinkel.
ϕ = -90° für fBK = fRE
ϕ < 90° für fBK < fRE
ϕ < 90° für fBK < fRE
mit fBK = Brennkammerfrequenz, fRE = Resonatorfrequenz, und ϕ = Phasenwinkel.
Der Phasenwinkel reagiert sehr empfindlich auf Frequenzunter
schiede und ist daher als Regelgröße für die Heizleistung
bzw. Spülluft- oder Hilfsgaszufuhr am besten geeignet. Eine
entsprechende vollständige Regelung für eine Anordnung aus
Fig. 1 ist in Fig. 5 wiedergegeben. Zur Aufnahme der Druck
schwingungen sind in der Brennkammer 7 und im Resonatorraum 2
jeweils wenigstens ein Drucksensor 21a bzw. 21b an geeigneter
Stelle angeordnet. Die Meßsignale aus den Drucksensoren
21a, b werden in nachgeschalteten Meßwandlern 22, 23 aufbe
reitet und auf die beiden Eingänge eines Phasenvergleichers
24 gegeben, der aus der Phasendifferenz ein Steuersignal ab
leitet und an eine nachfolgende Ansteuereinheit 25 abgibt.
Die Ansteuereinheit 25 enthält einen Leistungsteil, der die
Heizleistung im Heizelement 5 steuert. Bei den Beispielen aus
Fig. 2 bis 4 sind entsprechend das Heizelement 12 bzw. die
Steuerventile 17 bis 19 an die Ansteuereinheit 25 angeschlos
sen.
Insgesamt ergibt sich mit der Erfindung eine einfache und
funktionssichere Vorrichtung zur Dämpfung der thermoakusti
schen Schwingungen in Brennkammern auch unter wechselnden Be
triebsbedingungen.
Bezugszeichenliste
1 Helmholtz-Resonator
2 Resonatorraum
3 Verbindungsrohr
4 thermische Isolierung (Resonatorraum)
5, 12 Heizelement (elektrisch)
6a, b Anschluß (Heizelement)
7 Brennkammer
8 Brennkammerwand
9 Abschirmluft
10 Plenum
11 thermische Isolierung (Verbindungsrohr)
13 Resonatorwand
14 Gaszuleitung
15, 16 Abzweig
17, 18 Steuerventil
19 Steuerventil
20 Rohrstück
21a, b Drucksensor
22, 23 Meßwandler
24 Phasenvergleicher
25 Ansteuereinheit
26 Spülluftzuleitung
2 Resonatorraum
3 Verbindungsrohr
4 thermische Isolierung (Resonatorraum)
5, 12 Heizelement (elektrisch)
6a, b Anschluß (Heizelement)
7 Brennkammer
8 Brennkammerwand
9 Abschirmluft
10 Plenum
11 thermische Isolierung (Verbindungsrohr)
13 Resonatorwand
14 Gaszuleitung
15, 16 Abzweig
17, 18 Steuerventil
19 Steuerventil
20 Rohrstück
21a, b Drucksensor
22, 23 Meßwandler
24 Phasenvergleicher
25 Ansteuereinheit
26 Spülluftzuleitung
Claims (13)
1. Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingun
gen in einer Brennkammer (7), insbesondere in der Brennkammer
einer Gasturbine, umfassend einen Helmholtz-Resonator (1) mit
einem Resonatorraum (2) und einem Verbindungsrohr (3), durch
welches der Resonatorraum (2) mit der Brennkammer (7) in Ver
bindung steht, dadurch gekennzeichnet, daß der Helmholtz-Re
sonator (1) mit ersten Mitteln zur Regelung der Resonatorfre
quenz in Abhängigkeit von der Frequenz der Brennkammerschwin
gungen ausgestattet ist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die ersten Mittel zweite Mittel zur Steuerung der Dichte der
im Verbindungsrohr (3) befindlichen Gase umfassen.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die zweiten Mittel die Dichte der im Verbindungsrohr (3) be
findlichen Gase über eine Änderung der Temperatur steuern.
4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
die zweiten Mittel ein elektrisches Heizelement (5) umfassen,
durch welches die im Resonatorraum (2) befindlichen Gase er
wärmt werden können.
5. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
die zweiten Mittel eine in den Resonatorraum (2) mündende
Spülluftzuleitung (26) umfassen, mittels derer Spülluft durch
den Resonatorraum (2) geleitet werden kann.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß
zur Steuerung der Spülluftzufuhr in der Spülluftzuleitung
(26) ein Steuerventil (19) vorgesehen ist.
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 und 6, dadurch ge
kennzeichnet, daß zur Verbesserung der thermischen Ankopp
lung des Resonatorraumes (2) an die Brennkammer (7) das Ver
bindungsrohr (3) mit einem Rohrstück (20) in die Brennkammer
(7) hineinragt.
8. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
die zweiten Mittel ein elektrisches Heizelement (12) umfas
sen, durch welches die im Verbindungsrohr (3) befindlichen
Gase erwärmt werden können.
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 8, dadurch ge
kennzeichnet, daß der Resonatorraum (2) und/oder das Verbin
dungsrohr (3) mit einer thermischen Isolierung (4 bzw. 11)
umgeben sind.
10. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die zweiten Mittel eine in den Resonatorraum (2) mündende
Gaszuleitung (14) umfassen, mittels derer wahlweise Gase un
terschiedlicher Dichte in den Resonatorraum (2) geleitet wer
den können.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 und 8, dadurch ge
kennzeichnet, daß zur Verhinderung des Eindringens von hei
ßen Gasen aus der Brennkammer (7) in den Resonatorraum (2)
Abschirmluft (9) von außen in das Verbindungsrohr (3) einge
blasen wird.
12. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die ersten Mittel eine Regelschaltung umfassen, welche die
Dichte der im Verbindungsrohr (3) befindlichen Gase nach
Maßgabe der Phasendifferenz zwischen den Brennkammerschwin
gungen und den Resonatorschwingungen steuert.
13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß die Regelschaltung wenigstens jeweils einen Drucksensor (21a, b)
in der Brennkammer (7) und dem Resonatorraum (2),
nachgeschaltete Meßwandler (22, 23), einen Phasenvergleicher
(24) und eine Ansteuereinheit (25) umfaßt.
Priority Applications (3)
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---|---|---|---|
DE4414232A DE4414232A1 (de) | 1994-04-23 | 1994-04-23 | Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer |
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Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE4414232A DE4414232A1 (de) | 1994-04-23 | 1994-04-23 | Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4414232A1 true DE4414232A1 (de) | 1995-10-26 |
Family
ID=6516264
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4414232A Withdrawn DE4414232A1 (de) | 1994-04-23 | 1994-04-23 | Vorrichtung zur Dämpfung von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07293885A (de) |
DE (1) | DE4414232A1 (de) |
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