DE4411628A1 - Schlupfregler für stufenloses Getriebe - Google Patents

Schlupfregler für stufenloses Getriebe

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Joachim Dr Ing Luh
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Description

Stand der Technik
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung bzw. ein Verfahren zur Steuerung eines stufenlos in seiner Übersetzung ver­ stellbaren Getriebes nach den Merkmalen des Oberbegriffs der Ansprüche 1 bzw. 12.
Die Erfindung ersetzt die bisher übliche Bandspannungsrege­ lung von stufenlosen Umschlingungsgetrieben (CVT) mit elek­ trohydraulischer Aktuierung. In der Fig. 1 ist ein solcher Getriebeaufbau im Schnitt dargestellt. Der Verbrennungsmotor 1 kann durch die Drosselklappe 2 in seinem abgegebenen Motormoment Mm beeinflußt werden. Die Drosselklappe 2 ist z. B. mechanisch oder elektrisch mit dem Fahrpedal (nicht dargestellt) gekoppelt. Der Verbrennungsmotor 1 ist meist mittels einer Kupplung und/oder einem Wandler 3 an die An­ triebs- (Primär-) Seite des CVT-Getriebes 4 angekoppelt. Die Abtriebs-(Sekunder-) Seite des CVT-Getriebes 4 ist über ein nachgeschaltetes Getriebe (nicht dargestellt) mit den Rädern des Fahrzeugs verbunden. Das CVT-Getriebe besitzt auf der Primär- und Sekundärseite je eine axial verschiebbare Kegel­ scheibe 5 und 6. Zur Verstellung der Übersetzung wird in den Ölkammern 7 und 8 ein entsprechender Primärdruck Pp bzw. Sekundärdruck Ps aufgebaut. Durch eine geeignete Wahl der Stellgrößen Primärdruck Pp und Sekundärdruck Ps muß gewähr­ leistet werden, daß
  • 1. die Getriebeübersetzung i dem gewünschten Verhältnis von Primärdrehzahl Np und Sekundärdrehzahl Ns entspricht, und
  • 2. das kraftübertragende Schubgliederband 9 (bzw. Kette, Band) ausreichend stark an die Scheiben angepreßt wird, um ein Durchrutschen des Schubgliederbandes 9 zu verhindern.
Der obengenannte Punkte 1 wird durch eine elektrohydrauli­ sche Übersetzungs- oder Primärdrehzahlregelung 10 reali­ siert. Für den Punkt 2 wird eine Bandspannungsregelung 11 eingesetzt.
Zur Übersetzungs- und Bandspannungsregelung sind am Motor 1 und an dem CVT-Getriebe 4 Drehzahlsensoren 12, 13 und 14 vorhanden, welche die Motordrehzahl Mm, die Primärdrehzahl Np und die Sekundärdrehzahl Ns erfassen.
In dem häufig eingesetzten und in der Fig. 1 gezeichneten Master-Slave-Prinzip dient der Sekundärdruck Ps zur Ein­ stellung der Bandspannung und der Primärdruck Pp zur Ein­ stellung der Übersetzungs- bzw. Primärdrehzahl. Bei dem alternativ möglichen Partner-Prinzip beeinflußt die Band­ spannungsregelung sowohl den Primär- als auch den Sekundär­ druck.
Allgemein kann man davon sprechen, daß für die Band­ spannungsregelung ein Stellsignal in Form einer Druckgröße PB zur Verfügung steht. Aus der Literatur sind mehrere Ver­ fahren zur Regelung der Bandspannung bekannt, die jedoch alle in ähnlicher Form arbeiten. Im folgenden wird die EP-A1 0 451 887 zur Erläuterung herangezogen:
Hierzu zeigt die Fig. 2 die Bandspannungsregelung, die in diesem Schutzrecht beschrieben wird. Aus dem Drosselklappen­ winkel β und der Motordrehzahl Nm wird mit dem Kennfeld 34 das abgegebene Motormoment Tm bestimmt. Mit den Blöcken 38 und 35 kann das vom Wandler abgegebene Primärmoment Tpr be­ rechnet werden. Der Block 45 berechnet die Übersetzung des CVT. Mit dem Block 46 kann aus der Übersetzung und dem Primärmoment Tpr das Sekundärmoment Tsec abgeschätzt werden. Mit dem Block 49 berechnet man aus der Übersetzung den Sekundärradius Rsec. Aus dem Sekundärradius und dem Sekun­ därmoment Tsec folgt nun mit 52 der mindestens erforderliche Sekundärdruck Psec. Nach Aufschlag eines Reservedrucks in Block 64 wird das Signal durch einen Tiefpaß 68 geglättet. Anschließend wird der durch Fliehkräfte an der Sekundär­ scheibe erzeugte mittlere Druck Psec (CENTR) mit dem Block 60 von obigem Druck abgezogen. Zudem wird das Ergebnis des Drucks 63 durch ein Sensorsignal zur Messung der Bodenun­ ebenheit 94 beeinflußt und anschließend durch einen Be­ grenzer 168 auf einen wählbaren Bereich eingeschränkt. Das Ergebnis der bisherigen Berechnungen Psec (TV) wird nun von einem unterlagerten Druckregelkreis 70, 72 usw. weiterver­ wendet. Der Druckregelkreis sorgt dafür, daß an der Sekun­ därscheibe letztlich der Druck Psec (MV) auf den Wert Psec (DV) eingestellt wird.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, bei einem an sich bekannten stufenlos verstellbaren Getriebe die bisher übli­ che Bandspannungsregelung zu verbessern.
Dies wird durch die Merkmale der Ansprüche 1 und 12 er­ reicht.
Vorteile der Erfindung
Die bisher übliche Bandspannungsregelung soll erfindungsge­ mäß durch eine Schlupfregelung ersetzt werden. Dazu wird mit Hilfe von Sensoren der Schlupf und damit das Durchrutschen des Bandes ermittelt und das Stellsignal PP so eingestellt, daß der Schlupf einen akzeptablen Wert annimmt, der einem hohen Wirkungsgrad des Getriebes entspricht.
Die Erfindung geht also aus von einem stufenlos in seiner Übersetzung verstellbaren Getriebe mit einer Antriebsseite und einer Abtriebsseite und mit Wirkmitteln zur Herstellung einer in ihrem Schlupfverhalten beeinflußbaren mechanischen Wirkverbindung zwischen der Antriebs- und Abtriebsseite. Solch ein Getriebe ist beispielsweise in der schon beschrie­ benen Fig. 1 zu sehen. Erfindungsgemäß wird der Schlupf der Wirkverbindung auf einen vorgebbaren Sollwert geregelt. Hierzu sind entsprechende Regelmittel vorgesehen. Durch die erfindungsgemäße Regelung des Schlupfes kann also, wie er­ wähnt, der Schlupf auf einen akzeptablen Wert geregelt werden, der einem hohen Wirkungsgrad des Getriebes ent­ spricht. Hierdurch ergeben sich folgende Vorteile:
  • 1. Das Durchrutschen der Wirkmittel, im allgemeinen ein Schubgliederband oder ein Riemen oder eine Kette, wird sicher verhindert. Bei den bekannten Lösungen muß der Druck so hoch festgelegt werden, daß ein Durchrutschen sicher verhindert wird. Straßenunebenheiten, Bremsmanöver, Herunterschalten und kurzzeitige Erhöhung des zu übertra­ genden Moments durch dynamische Lastschwankungen können jedoch Probleme bereiten, wodurch zusätzliche Maßnahmen zur Vermeidung des Durchrutschens notwendig werden.
  • 2. Das Getriebe arbeitet mit einem höheren Wirkungsgrad.
  • 3. Das mittlere Druckniveau und somit die hydraulischen Ver­ luste werden verringert.
  • 4. Die Anforderungen an die Genauigkeit der unterlagerten Druckregelung sind geringer.
Wie schon anhand des Standes der Technik beschrieben, kann das Getriebe ein Umschlingungsgetriebe sein, und die An­ triebsseite und/oder die Abtriebsseite wenigstens ein axial verschiebbares Element aufweisen, das im wesentlichen die Form einer Kegelscheibe besitzt. Darüber hinaus kann als Wirkmittel wenigstens ein Band, vorzugsweise ein Schub­ gliederband, oder ein Riemen oder eine Kette zwischen den Scheibenpaaren, die die Antriebs- und die Abtriebsseite dar­ stellen, eingespannt sein, wobei der Schlupf zwischen den Wirkmitteln und den die Wirkmittel einspannenden Scheiben­ paaren regelbar ist.
Besonders vorteilhaft ist es, daß die Regelung bzw. die Regelmittel derart ausgestaltet sind, daß zur Regelung des Schlupfes der aktuelle Schlupf mit einem vorgebbaren Soll­ wert verglichen wird.
Zur Schlupfregelung werden erfindungsgemäß zwei Varianten vorgestellt. Die Variante 1 benötigt einen zusätzlichen Sensor, während die Variante 2 eine Abwandlung des bisher eingesetzten Drehzahlsensors an der Primär- und/oder Sekun­ därseite beinhaltet.
Für beide Varianten ist es vorteilhaft, daß erste und zweite Drehzahlerfassungsmittel zur Erfassung der Kegelscheiben der Antriebs- und/oder Abtriebsseite vorgesehen sind, und daß die Ausgangssignale dieser Sensormittel den Regelmitteln zu­ geführt werden.
Bei der Variante 1 sind vorteilhafterweise dritte Geschwin­ digkeitserfassungsmittel zur Erfassung der Geschwindigkeit der zwischen den Scheibenpaaren eingespannten Wirkmittel vorgesehen. Insbesondere werden bei dieser Variante zur Er­ mittlung des aktuellen Schlupfes die Ausgangssignale der ersten, zweiten und dritten Erfassungsmittel ausgewertet.
Die Grundidee der zweiten Variante besteht darin, daß mit dem Drehzahlsensor gleichzeitig der axiale Versatz der be­ weglichen Kegelscheiben gemessen werden kann und aus dem axialen Versatz auf die normale Übersetzung des CVT bei Schlupf Null geschlossen werden kann.
Zur Variante 2 ist es also vorteilhaft, zur Erfassung der axialen Verschiebung wenigstens eines der axial verschieb­ baren Elemente vorzusehen. Insbesondere ist bei dieser Vari­ ante das Erfassungsmittel derart ausgestaltet, daß jeweils für die Drehzahlerfassung und die Verschiebungserfassung das Ausgangssignal eines einzigen Sensors ausgewertet wird.
Besonders vorteilhaft ist es, daß die axialbewegliche Scheibe, deren axiale Verschiebung und Drehzahl mittels des relativ zu dieser Scheibe raumfest angeordneten Sensors ge­ messen wird, einen durch den Sensor abtastbaren auf dem Um­ fang der Scheibe verlaufenden Bereich aufweist. Dieser Be­ reich besitzt eine durch den Sensor abtastbare Struktur, welche derart beschaffen ist, daß eine axiale Verschiebung der Scheibe durch eine signifikante Änderung des Sensor­ signals repräsentiert wird.
Insbesondere kann vorgesehen sein, daß zur Messung der Drehung und axialen Verschiebung der axialbeweglichen Scheibe der durch den Sensor abtastbare und auf den Umfang der Scheibe verlaufende Bereich eine signifikante Ober­ flächenstruktur in Form eines Dreiecks-, Sägezahn- oder ähnliches Muster aufweist.
Der Vorteil der Variante 2 besteht darin, daß zur erfin­ dungsgemäßen Schlupfregelung kein zusätzlicher Sensor be­ nötigt wird.
Vorteilhafterweise wird die erfindungsgemäße Schlupfregelung erst oberhalb einer minimalen Drehzahl, vorzugsweise der Primär­ drehzahl, aktiviert.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind den Unteransprüchen und den im folgenden beschriebenen Ausführungsbeispielen zu entnehmen.
Zeichnung
In der Fig. 3 wird ein Ablaufdiagramm des Schlupfreglers nach den Varianten 1 und 2 gezeigt. In der Fig. 4 wird die Anordnung des Bandgeschwindigkeitssensors für den Schlupfregler nach Variante 1 erläutert. Ein Blockschaltbild des Schlupfreglers der Variante 1 ist in der Fig. 5 darge­ stellt. In den Fig. 6 bis 8 wird ein Ausführungsbeispiel des Schlupfreglers nach Variante 2 gezeigt. Hierzu wird die spezielle Ausführung der Drehzahlsensoren der Variante 2 in der Fig. 6 dargestellt, wobei die Fig. 7 ein Impulsdia­ gramm des kombinierten Drehzahl und Übersetzungssensors zeigt. Die Fig. 8 beinhaltet das Blockschaltbild des Schlupfreglers nach Variante 2.
Ausführungsbeispiel
Die Erfindung soll im folgenden anhand der Ausführungsbei­ spiele detailliert beschrieben werden.
Der in der Fig. 3 gezeigte Steueralgorithmus des Schlupfreglers prüft ständig, ob der Absolutwert der Primär­ drehzahl Np größer ist als eine minimale Primärdrehzahl Npmin (Konstante) (Schritt S1). Wenn das nicht der Fall ist, wird im Schritt S2 das Stellsignal PB (beim Master-Slave- Prinzip gleich dem Sekundärdruck Ps) auf einen festen Wert PBmin (Konstante) gesetzt. Anderenfalls wird im Schritt S3 der Algorithmus des Schlupfreglers nach Fig. 5 bzw. 8 abge­ arbeitet und das Stellsignal auf den dort ermittelten Wert gesetzt. Die Weiterverarbeitung des Stellsignals erfolgt durch eine unterlagerte Druckregelung, wie sie beispiels­ weise in der schon erwähnten EP-A1 0 451 887 beschrieben ist.
In der Fig. 4 wird die erfindungsgemäße Anordnung nach der Variante 1 gezeigt. Zwischen der Primärscheibe 15 und der Sekundärscheibe 16 wird ein induktiver oder Hall- Geschwindigkeitssensor 17 angeordnet, mit dem die Geschwindigkeit VB des Schubgliederbandes 9 gemessen wird. Durch die Wahl eines geeigneten Anbauortes wird gewährleistet, daß bei allen wählbaren Übersetzungen des Getriebes der Abstand zwischen dem Sensor und dem Band so klein ist, daß ein hinreichend gutes Sensorsignal vorhanden ist.
In dem Block 18 der Fig. 5 wird von den zwei Signalen Primärdrehzahl Np und Sekundärdrehzahl Ns die betragsmäßig größte Drehzahl Nmax und die betragsmäßig kleinste Drehzahl Nmin ermittelt. Aus der betragsmäßig kleinsten Drehzahl Nmin und der Bandgeschwindigkeit VB wird im Block 19 der Radius Rmax berechnet:
Rmax = |VB/Nmin| * (30/2π).
Dieses Signal wird durch einen Tiefpaß 20 geglättet. Mittels des Kennfeldblocks 21 wird anschließend der Radius Rmin be­ rechnet. Mit der Gleichung
Sist = 1 - |Nmax * (Rmin/VB)| * (π/30)
wird in Block 22 der Istschlupf Sist berechnet. Mit dem Block 23 wird die Übersetzung I berechnet:
I = Np/Ns.
Unter Verwendung der Primärdrehzahl Np und der Übersetzung I wird im Block 24 der Sollschlupf aus einem Kennfeld er­ mittelt. Die Summationsstelle 25 bildet die Differenz zwischen Soll- und Istschlupf. Der PID-Regler 26 erzeugt das Stellsignal PBu. Dieses wird durch den Begrenzer 27 auf minimale und maximale Werte limitiert. Das gewonnene Signal ist das Stellsignal PB, das dem unterlagerten Druckregler 27.1 (siehe Fig. 2) zugeführt wird.
In der Fig. 6 wird die Variante 2 des Schlupfreglers ge­ zeigt. Diese Variante verwendet zur Messung der Primär­ und/oder Sekundärdrehzahl einen oder mehrere abgewandelte Drehzahlsensoren, die gleichzeitig als Übersetzungssensoren benutzt werden. Eine mögliche konstruktive Ausführung ist in der Fig. 6 am Beispiel der Primärscheibe dargestellt.
Die axialbewegliche Scheibe 28 wird z. B. durch Fräsen auf dem äußeren Umfang derart modifiziert, daß ein Dreiecks-, Sägezahn oder ähnliches Muster 100 entsteht, welches bei Drehung der Scheibe in dem induktiven Sensor 29 ein Signal derart erzeugt, daß sowohl eine Drehzahlinformation, als auch eine Information über die axiale Position der beweg­ lichen Scheibe aus diesem Signal ablesbar ist. Das durch den Sensor 29 abtastbare Muster 100 kann selbstverständlich auch durch unterschiedliche durch den Sensor 29 abtastbare Materialeigenschaften in diesem Bereich erreicht werden. Beispielsweise soll in diesem Zusammenhang auf unterschied­ liche magnetische Eigenschaften hingewiesen werden.
Die Fig. 7 zeigt nun ein Impulsdiagramm, wie es beispiels­ weise bei Drehung der Scheibe durch den induktiven Sensor 29 nach Fig. 6 erzeugt werden kann. Der zeitliche Abstand T₁ zwischen den beiden Flanken 30 und 31 kann in ein Drehzahl­ signal Np bzw. Ns umgerechnet werden (diese Umrechnung ist aus der Literatur hinlänglich bekannt). Setzt man den Ab­ stand T₂ der Flanken 30 und 32 ins Verhältnis zum Abstand T₁ der Flanken 30 und 31, so kann daraus der axiale Versatz der beweglichen Kegelscheibe 28 berechnet werden.
In der Fig. 8 ist zu sehen, daß das Ausgangssignal des Sensors 29 im Block 29.1, wie anhand der Fig. 7 beschrieben wurde, ausgewertet wird. Mit dem Block 33 wird aus den Signalen T₁ und T₂ der axiale Versatz der Kegelscheibe Xa berechnet (wie anhand der Fig. 7 beschrieben) und durch den Tiefpaß 34 geglättet. Der Kennfeldblock 35 bestimmt daraus die Übersetzung i₀. Diese Übersetzung würde das Getriebe aufweisen, wenn der Schlupf Null wäre. Der Block 36 er­ mittelt die Übersetzung I aus der Primärdrehzahl Np und der Sekundärdrehzahl Ns. Der Block 37 berechnet nach der Formel
Sist = 1 - (I₀/I)
den Istschlupf Sist. Der Sollschlupf wird mit einem Kennfeld in den Block 38 in Abhängigkeit von der Übersetzung I und der Primärdrehzahl Np festgelegt. Die Summationsstelle 39 bildet die Differenz zwischen Soll- und Istschlupf. Diese Differenz wird von einem PID-Regler 40 in ein Stellsignal PBu umgerechnet. Die anschließende Begrenzung auf minimale und maximale Werte durch den Block 41 liefert das Signal PB, das, wie anhand der Fig. 2 beschrieben ist, dem unterlagerten Druckregler 41.1 zugeführt wird.
Zusammenfassend ist zur vorliegenden Erfindung folgendes zu sagen:
Für ein elektro-hydraulisch betätigbares stufenloses Um­ schlingungsgetriebe muß der Anpreßdruck an den beweglichen Kegelscheiben so groß gewählt werden, daß die Kette, das Schubgliederband oder ähnliches nicht durchrutscht. Anderer­ seits soll der Anpreßdruck nicht zu hoch sein, um einen hohen Wirkungsgrad des Getriebes in jedem Betriebspunkt zu erzielen. Die Erfindung verhindert sicher das Durchrutschen des Bandes (Kette, Schubgliederband oder ähnliches) durch Regelung des Bandschlupfes. Dadurch wird der mittlere An­ preßdruck reduziert. Somit sinken die mechanischen und hydraulischen Verluste am Getriebe. Eine Variante der Erfin­ dung enthält eine Ausführung eines Drehzahlsensors mit dem gleichzeitig auch die axiale Position der Scheibe(n) ge­ messen werden kann. Infolgedessen verringert sich der zu­ sätzliche Aufwand, der für eine Schlupfregelung im Vergleich zur Bandspannungsregelung erforderlich ist.

Claims (14)

1. Vorrichtung zur Steuerung eines stufenlos in seiner Über­ setzung verstellbaren Getriebes mit einer Antriebsseite und einer Abtriebsseite und mit Wirkmitteln (9) zur Herstellung einer in ihrem Schlupfverhalten beeinflußbaren mechanischen Wirkverbindung zwischen der Antriebs- und Abtriebsseite, dadurch gekennzeichnet, daß Regelmittel (18-25, 33-39) vorgesehen sind, mittels der der Schlupf der Wirkmittel (9) auf einen vorgebbaren Sollwert geregelt wird.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Getriebe ein Umschlingungsgetriebe ist und die Antriebsseite und/oder die Abtriebsseite wenigstens ein axial verschiebbares Element (5, 6) aufweist, das im wesentlichen die Form einer Kegelscheibe besitzt.
3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Wirkmittel (9) wenigstens ein Band, vorzugsweise ein Schub­ gliederband, oder ein Riemen oder eine Kette zwischen Scheiben­ paaren, die die Antriebs- und die Abtriebsseite darstellen, ein­ gespannt ist, wobei der Schlupf zwischen dem Wirkmittel und den die Wirkmittel einspannenden Scheibenpaaren regelbar ist.
4. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Regelmittel (18-25, 33-39) derart ausge­ staltet sind, daß zur Regelung des Schlupfes der aktuelle Schlupf (Sist) mit einem vorgebbaren Sollwert (Ssoll) verglichen wird.
5. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß erste und zweite Drehzahlerfassungsmittel (13, 14) zur Erfassung der Drehzahl der Kegelscheiben (5, 6) der Antriebs- und/oder Abtriebsseite vorgesehen sind und die Ausgangssignale (Np, Ns) dieser Sensormittel den Regelmitteln (18-25, 33-39) zugeführt werden.
6. Vorrichtung nach Anspruch 3 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß dritte Geschwindigkeitserfassungsmittel (17) zur Erfassung der Geschwindigkeit (VB) der zwischen den Scheibenpaaren einge­ spannten Wirkmittel (9) vorgesehen sind.
7. Vorrichtung nach Anspruch 4 und 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Regelmittel (18-25) derart ausgestaltet sind, daß zur Ermittlung des aktuellen Schlupfes (Sist) die Ausgangssignale der ersten, zweiten und dritten Erfassungsmittel (13, 14, 17) ausgewertet werden.
8. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß Ver­ schiebungserfassungsmittel (29) zur Erfassung der axialen Ver­ schiebung wenigstens eines der axial verschiebbaren Elemente (5, 6) vorgesehen ist.
9. Vorrichtung nach Anspruch 5 und 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Erfassungsmittel derart ausgestaltet sind, daß jeweils für die Drehzahlerfassung und die Verschiebungserfassung das Ausgangssignal eines einzigen Sensors (29) ausgewertet wird.
10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die axial bewegliche Scheibe (28), deren axiale Verschiebung und Drehzahl mittels des relativ zu dieser Scheibe raumfest ange­ ordneten Sensors (29) gemessen wird, einen durch den Sensor (29) abtastbaren auf dem Umfang der Scheibe verlaufenden Bereich (100) aufweist, der eine durch den Sensor abtastbare Struktur besitzt, welche derart beschaffen ist, daß eine axiale Ver­ schiebung der Scheibe durch eine signifikante Änderung des Sensorsignals repräsentiert wird.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die axial bewegliche Scheibe (28), deren Verschiebung und Dreh­ zahl mittels des relativ zu dieser Scheibe raumfest angeordneten Sensors (29) gemessen wird, in dem durch den Sensor abtastbaren auf dem Umfang der Scheibe verlaufenden Bereich (100) eine signifikante Oberflächenstruktur in Form eines Dreiecks-, Säge­ zahn- oder ähnliches Muster aufweist.
12. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Regelmittel (18-25, 33-39) derart aus­ gestaltet sind, daß die Schlupfregelung erst oberhalb einer minimalen Drehzahl (Npmin), vorzugsweise der Primärdrehzahl, aktiviert wird.
13. Verfahren zur Steuerung eines stufenlos in seiner Über­ setzung verstellbaren Getriebes mit einer Antriebsseite und einer Abtriebsseite und mit Wirkmitteln (9) zur Herstellung einer in ihrem Schlupfverhalten beeinflußbaren mechanischen Wirkverbindung zwischen der Antriebs- und Abtriebsseite, das Schlupfverhalten der Wirkverbindung beeinflußt wird, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Schlupf der Wirkmittel (9) auf einen vor­ gebbaren Sollwert geregelt wird.
14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Schlupfregelung erst oberhalb einer minimalen Drehzahl (Npmin), vorzugsweise der Primärdrehzahl, aktiviert wird.
DE4411628A 1994-04-02 1994-04-02 Schlupfregler für stufenloses Getriebe Withdrawn DE4411628A1 (de)

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