DE4207034C2 - Drehlagerung für in Tauchbädern rotierende Führungsrollen - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Drehlagerung für in Tauchbä­ dern mit schmelzflüssigen Metallen rotierende band- oder drahtförmiges Behandlungsgut umlenkende Führungsrollen gemäß den Merkmalen im Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Bei der Oberflächenveredlung von band- oder drahtförmigem Behandlungsgut im Wege der Tauchbadbeschichtung ist es zur Sicherstellung einer einwandfreien Beschichtung des Behandlungsguts notwendig, verschiedene Führungsrollen, wie z. B. Umlenkrollen oder Stabilisierungsrollen unmit­ telbar im Tauchbad anzuordnen. Derartige Führungsrollen sind stirnseitig zwischen einstellbaren Tragarmen gehal­ ten. Die notwendige Rotation der Führungsrollen wird durch Gleitlager sichergestellt. Dazu sind die Führungs­ rollen mit stirnseitigen Tragzapfen ausgerüstet, auf denen Innenhülsen aus einem naturharten Werkstoff mit ei­ ner Härte oberhalb 50 HRc befestigt sind. Bei diesen Werkstoffen handelt es sich z. B. um Stellite oder kerami­ sche Materialien. Sie besitzen eine ausreichende Härte bei den zwischen etwa 460°C und 740°C liegenden Tauch­ badtemperaturen. Die aus denselben Materialien bestehen­ den Außenhülsen umschließen die Innenhülsen mit Abstand. Sie sind in den Tragarmen festgelegt.

Das in den Tauchbädern befindliche schmelzflüssige Metall kann Zink, Aluminium, Zinn oder eine Legierung aus diesen Metallen sein.

Eine solche Führungsrolle ist aus der DE 37 18 286 A1 bekannt.

Die bekannten Gleitlager unterliegen im Tauchbad sehr ho­ hen Reibungsbeanspruchungen. Sie verschleißen mithin in kürzester Zeit. Die Praxis geht in der Regel von einer Lebensdauer von ca. vier bis sechs Wochen der Gleitlager in einem Zinkbad und von etwa einer Woche der Gleitlager in einem Aluminiumbad aus. Außerdem ist aufgrund der ho­ hen Lagerreibung eine große Kraft an den Oberflächen der Führungsrollen erforderlich, weil diese nicht angetrieben sind.

Aufgrund des relativ hohen Gleitreibungswiderstands kommt es bei den hohen Durchlaufgeschwindigkeiten des Behand­ lungsguts von etwa 120 m/min bis 180 m/min bei ca. 80 m/min letztlich zum Stillstand der Führungsrollen und damit zu Qualitätsmängeln bei der Beschichtung. Die Be­ schichtungsgeschwindigkeit und folglich die Wirtschaft­ lichkeit des gesamten Beschichtungsverfahrens wird mithin durch den Zustand der Führungsrollen und der Gleitlager entscheidend bestimmt.

Mit der Notwendigkeit des häufigen Austauschs der Gleit­ lager und/oder der Führungsrollen ist auch ein ziemlich hoher Verlust an Behandlungsgut verbunden. Jeder Wechsel erfordert einen Zeitaufwand von etwa mindestens einer halben Stunde und bedarf einer Stillsetzung der Beschich­ tungsanlage. Das Stillsetzen und das Wiederanlaufen führt zu einem Verlust von einigen Hundert Metern Behandlungs­ gut in einer Größenordnung von etwa fünf bis zehn Tonnen. Dieses Material wandert in den Schrott.

Im Umfang des Vorschlags der DE-OS 39 40 890 hat man ver­ sucht, die Nachteile einer Gleitlagerung durch eine rol­ lende Lagerung zu beseitigen. Zu diesem Zweck hat man einen Tragzapfen einer Führungsrolle abgedichtet in einen hohl ausgebildeten Tragarm geführt. In diesem Tragarm ist der Tragzapfen in Wälzlagern abgestützt. Die Wälzlager sind durch ein Druckmittel gekühlt und geschmiert. Außer­ dem ist der Tragzapfen im hohlen Tragarm angetrieben, um die durch die notwendige Abdichtung des Tragarms zum Tauchbad bedingten Reibkräfte zwischen den Dichtelementen und dem Tragzapfen wenigstens zum Teil zu eliminieren. Nachteilig an diesem Vorschlag ist aber der extrem hohe Aufwand für die Lagerung, die Abdichtung, die Kühlung und den Antrieb des Tragzapfens in einem hohlen Tragarm. Den­ noch kann aus praktischen Erwägungen heraus nicht davon ausgegangen werden, daß mit einer derartigen Anordnung die Standzeit merklich heraufgesetzt werden kann.

Durch das DE-GM 73 17 997 zählt es zum Stand der Technik, Walzlager für höchste Drehzahlen und hohe Temperaturen bereitzustellen, bei welchen die Wälzkörper aus Glaskera­ mik oder Siliziumnitrit bestehen und die sonstigen Lager­ teile aus gebräuchlichem Werkstoff, wie z. B. Wälzlager­ stahl, gefertigt sind.

Aus der "Motortechnischen Zeitschrift" 42 (1981), Seite 23 bis 28 ist es darüber hinaus bekannt, komplette Kugel­ lager aus heißgepreßtem Siliziumnitrit herzustellen und diese dort einzusetzen, wo höhere Temperaturen vorhanden sind und höhere Drehzahlen gefordert werden.

Ausgehend von der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 beschriebenen Drehlagerung liegt der Erfindung die Auf­ gabe zugrunde, deren Standzeit zu erhöhen und damit das wirtschaftliche Ausbringen an einwandfrei beschichtetem Behandlungsgut heraufzusetzen.

Die Lösung dieser Aufgabe wird erfindungsgemäß in den im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 aufgeführten Merkmalen gesehen.

Danach werden nunmehr zur Sicherstellung der Rotation der Führungsrollen Wälzlager bestimmter Ausgestaltung unmit­ telbar im Tauchbad liegend vorgesehen. Es hat sich bei internen Versuchen herausgestellt, daß diese Wälzlager einem wesentlich geringeren Verschleiß ausgesetzt sind als die bekannten Gleitlager. Dadurch kann die Standzeit der Führungsrollen merklich verlängert werden, weil die aufzubringenden Kräfte geringer sind. Es sind weniger Stillstandszeiten bei der Beschichtung von band- oder drahtförmigem Behandlungsgut zu erwarten verbunden mit einem verminderten Schrottanfall. Die Wirtschaftlichkeit einer Anlage wird deutlich verbessert.

Ein wesentliches Kriterium der Erfindung ist die freie axiale Verlagerbarkeit der Wälzkörper relativ zur Innen­ hülse. Hierdurch sind keine Axialkräfte vorhanden, so daß Blockierungen und Hemmungen der Wälzlager vermieden wer­ den. Die Wälzkörper sind im Rollenkorb mit Spiel gehal­ ten. Auch dies trägt zu einer Erhöhung der Standzeit bei, weil das schmelzflüssige Metall sämtliche Zwischenräume ausfüllt. Durch den extrem großen Durchmesser der Wälz­ körper in Relation zu der Innenhülse können die Wälzkör­ per im Tauchbad vorhandene Verunreinigungen problemlos überrollen. Ferner wird durch den großen Durchmesser dem Sachverhalt Rechnung getragen, daß die Wälzkörper und Laufhülsen durch im Tauchbad vorhandene Oxide einem er­ heblichen Verschleiß ausgesetzt sind. Dieser Verschleiß ist nicht zu vermeiden. Die Wälzkörper bleiben bei sich verminderndem Durchmesser sehr lange lauffähig und das Wälzlager bleibt insgesamt funktionstüchtig. Selbst wenn nach entsprechendem Verschleiß der Wälzkörper der stabil ausgebildete Rollenkorb die Innenhülse oder die Außen­ hülse kontaktieren sollte, ist das Lager dann immer noch als Gleitlager funktionstüchtig. Der konvexe zentrische Vorsprung am Tragzapfen kann durch eine entsprechende Aufschweißung gebildet sein. Er kommt bei einer Axialver­ schiebung an einer Gegenfläche entweder der Führungsrolle oder des Tragarms zur Anlage, je nachdem, ob der Tragzap­ fen dem Tragarm oder der Führungsrolle zugeordnet ist.

Die Wälzkörper, der Rollenkorb, die Innenhülse und die Außenhülse bestehen aus naturharten Werkstoffen, wie ins­ besondere Stellite oder keramische Materialien mit einer Härte oberhalb 50 HRc. Alle anderen Bauteile sind bevor­ zugt aus Edelstahl hergestellt. Auf diese Weise kann den hohen Lagertemperaturen und den hohen Aggressivitäten des Tauchbadmetalls entgegengewirkt werden, da in einem Tem­ peraturbereich gearbeitet werden muß, der oberhalb der Anlaßtemperaturen aller Werkstoffe liegt. Stellite und/oder keramische Materialien sind hitzebeständig, ver­ schleißfest und hoch korrosionsbeständig. Die Länge der Innenhülse ist auf die in axialer Richtung sich auswir­ kende Wärmedehnung der Führungsrolle abgestimmt.

Die Erfindung erlaubt es nunmehr, die Führungsrolle hohl auszubilden. Dadurch kann ihr Eigengewicht so bemessen werden, daß dieses größer als die im Tauchbad auf die Führungsrolle einwirkende Auftriebskraft ist. Mithin wirkt die daraus resultierende Kraftkomponente der aus der Zugbelastung auf das zu beschichtende Behandlungsgut auftretenden Lagerbelastung entgegen.

Eine Ausführungsform, die Wälzkörper im Rollenkorb zu la­ gern, wird in den Merkmalen des Patentanspruchs 2 gese­ hen. Diese Wälzkörpertaschen erlauben eine einwandfreie radiale Montage der Wälzkörper vom Außenumfang des ein­ teiligen Rollenkorbs her. Dabei ist es ggf. denkbar, daß die in die äußere Oberfläche der Korbringe einlaufenden Endbereiche der geraden Abschnitte noch in Richtung auf die Wälzkörper verpreßt sein können, um den Wälzkörpern eine zusätzliche Halterung zu geben.

Vorstellbar ist aber auch, daß die Wälzkörper in an die Kontur der Wälzkörper angepaßten Wälzkörpertaschen lie­ gen. In diesem Fall muß mindestens ein Korbring nach der Montage der Wälzkörper mit den Korbstegen verschweißt werden.

Bei der Ausführungsform gemäß Patentanspruch 3 wird quasi eine Vierpunkt- bzw. Vierlinienabstützung der Wälzkörper erreicht. Außerdem wird eine Schabewirkung auf die Ober­ flächen der Wälzkörper mit Reinigungseffekt ausgeübt.

Die Merkmale des Patentanspruchs 4 gewährleisten eine stabile Lage der Wälzkörper bei ausreichendem Verschleiß­ volumen.

Befindet sich der Tragzapfen stirnseitig an einer Füh­ rungsrolle, so wird eine vorteilhafte Weiterbildung der erfindungsgemäßen Drehlagerung in den Merkmalen des Pa­ tentanspruchs 5 gesehen. Die Innenhülse ist hierbei mit dem Tragzapfen nicht verschweißt. Nur zumindest die am freien Ende des Tragzapfens liegende Distanzhülse ist mit dem Tragzapfen durch Schweißung verbunden. Die Außenhülse ist in die Ausnehmung des Tragarms lose eingesetzt. Die Begrenzungsscheiben sind seitlich des Tragarms ver­ schweißt. Zwischen dem Innenumfang der Begrenzungsschei­ ben und dem Außenumfang der Innenhülse bzw. der Distanz­ hülse ist ein ausreichend großer Abstand belassen, der den Eintritt des schmelzflüssigen Metalls in das Wälzla­ ger sicherstellt.

Die Begrenzungsscheiben können ggf. aber auch an den Di­ stanzhülsen vorgesehen sein. In diesem Fall ist die Au­ ßenhülse länger als die Innenhülse ausgebildet.

Die axiale Verlagerbarkeit des Tragzapfens relativ zum Tragarm wird vorteilhaft durch einen U-förmigen Bügel be­ grenzt, der am Tragarm befestigt ist und den Tragzapfen stirnseitig mit Abstand übergreift. Der zentrische Vor­ sprung am Tragzapfen gelangt dann mit einer entsprechen­ den Verschleißschicht am Bügel in Kontakt. Axialkräfte auf das Wälzlager sind damit ausgeschlossen.

Bei Zuordnung des Tragzapfens zum Tragarm ist es vorteil­ haft, wenn die Merkmale des Patentanspruchs 6 zur Anwen­ dung gelangen. Das Gehäuse dient in diesem Fall nicht nur zur Aufnahme des Wälzlagers, sondern auch zur Zentrierung des Tragzapfens relativ zur Führungsrolle.

Zur weiteren Verbesserung der Laufleistung des erfin­ dungsgemäßen Wälzlagers kann die dosierte Einleitung ei­ nes Schutzgases zweckmäßig sein. Hiermit kann die Innen­ hülse und/oder die Außenhülse beaufschlagt werden. Die Zuführung erfolgt insbesondere über den Tragarm. Als Schutzgas kann Stickstoff Verwendung finden.

Die Erfindung ist nachfolgend anhand von in den Zeichnun­ gen dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 eine in einem längsgeschnittenen Traggestell gelagerte Führungsrolle in der Ansicht;

Fig. 2 in vergrößerter Darstellung den Ausschnitt II der Fig. 1;

Fig. 3 einen Querschnitt durch einen Rollenkorb mit eingelegten Wälzkörpern;

Fig. 4 eine Frontalansicht auf den Rollenkorb der Fig. 3;

Fig. 5 in vergrößerter Darstellung eine weitere La­ gerungsform eines Wälzkörpers in einem Rol­ lenkorb und

Fig. 6 im vertikalen Längsschnitt eine weitere Aus­ führungsform einer Führungsrollenlagerung.

Mit 1 ist in der Fig. 1 eine Führungsrolle bezeichnet, die zur Umlenkung eines mit einem schmelzflüssigen Me­ tall, wie z. B. Zink oder Aluminium, zu beschichtenden Me­ tallbands 2 in einem Tauchbad TB dient. Die Führungsrolle 1 ist hohl ausgebildet. Der Innenraum 47 ist in nicht nä­ her dargestellter Weise nach außen abgeschottet. Das Ge­ wicht der Führungsrolle 1 ist unter Berücksichtigung des Druckaufbaus im Innenraum 47 so bemessen, daß es etwa der auf die Führungsrolle 1 einwirkenden Auftriebskraft im Tauchbad TB entspricht.

Die Führungsrolle 1 weist stirnseitig in ihrer Rotations­ achse 3 sich erstreckende Tragzapfen 4 auf. Die Tragzap­ fen 4 sind in anhand der Fig. 2 noch näher erläuterten Wälzlagern 5 rollend abgestützt. Die Wälzlager 5 befinden sich in Tragarmen 6 aus Edelstahl, die über ein Joch 7 zu einem Tragrahmen 8 miteinander verbunden sind. Ein Teil des Tragrahmens 8 und die Führungsrolle 1 befinden sich vollständig im schmelzflüssigen Tauchbad TB.

Fig. 2 zeigt, daß auf jedem aus Edelstahl bestehenden zylindrischen Tragzapfen 4 eine aus Stellite bestehende Innenhülse 9 durch unterschiedlich lange Distanzhülsen 10, 11 aus Edelstahl festgelegt ist. Zumindest die am freien Ende des Tragzapfens 4 befindliche kürzere Di­ stanzhülse 10 ist an den Tragzapfen 4 geschweißt.

Stirnseitig des Tragzapfens 4 ist eine Zentrierung 12 vorgesehen. Die Zentrierung 12 ist durch eine Scheibe 13 abgedeckt. Auf der Scheibe 13 ist durch Aufschweißen ein kugelabschnittsförmiger Vorsprung 14 angeordnet.

An der äußeren Oberfläche 15 der über ihre gesamte Länge L zylindrisch ausgebildeten Innenhülse 9 sind mehrere zy­ lindrische Wälzkörper 16 aus Stellite rollend abgestützt. Die Kanten 17 der Wälzkörper 16 sind gerundet. Der Außen­ durchmesser AD der Innenhülse 9 entspricht etwa dem 2,5- bis 3,5-fachen des Durchmessers D der Wälzkörper 16.

Die Wälzkörper 16 sind in einem einteiligen Rollenkorb 18 gelagert (siehe Fig. 2 bis 4), der aus umfangsseitig in sich geschlossenen parallelen Korbringen 19 und diese Korbringe 19 mit einem größer als die Länge 1 der Wälz­ körper 16 bemessenen Abstand A zueinander distanzierenden Korbstegen 20 besteht. Der Rollenkorb 18 ist ebenfalls aus Stellite gebildet. Zur Erhaltung der Übersichtlich­ keit ist in den Fig. 3 und 4 jeweils nur ein Wälzkör­ per 16 veranschaulicht.

In den Korbstegen 20 sind Wälzkörpertaschen 21 vorgesehen (Fig. 4), die sich jeweils aus einem radial innenliegen­ den, an die Kontur der Wälzkörper 16 angepaßten bogenför­ migen Abschnitt 22 und aus einem radial außenliegenden geraden Abschnitt 23 zusammensetzen. Der gerade Abschnitt 23 erstreckt sich parallel zu einer Ebene E-E, die sowohl durch die Längsachse 24 des zugehörigen Wälzkörpers 16 als auch durch die Längsachse 25 des Rollenkorbs 18 ver­ läuft. Jeweils zwei Wälzkörpertaschen 21 bilden eine Auf­ nahme für einen Wälzkörper 16. Die radiale Höhe H der Korbringe 19 ist zu dem Durchmesser D der Wälzkörper 16 etwa wie 2 : 3 bemessen.

Die Wälzkörper 16 werden von einer Außenhülse 26 um­ schlossen (Fig. 2), die aus Stellite besteht und in ei­ ner Ausnehmung 27 des Tragarms 6 durch zwei seitlich an den Tragarm 6 geschweißte Begrenzungsscheiben 28 lagefi­ xiert ist. Die Begrenzungsscheiben 28 bestehen aus Edel­ stahl. Der Durchmesser der Ausnehmungen 29 in den Be­ grenzungsscheiben 28 ist so groß gehalten, daß schmelz­ flüssiges Metall aus dem Tauchbad TB ungehindert über die Ringspalte 30 zwischen den Begrenzungsscheiben 28 und den Distanzhülsen 10, 11 bzw. der Innenhülse 9 in die Berei­ che umfangsseitig der Wälzkörper 16 eindringen kann.

Während die axiale Länge L1 der Außenhülse 26 deutlich geringer als die axiale Länge L der Innenhülse 9 bemessen ist, zeigt darüberhinaus die Fig. 2, daß die axiale Länge L1 der Außenhülse 26 jedoch etwas größer als die Breite B des Rollenkorbs 18 gestaltet ist.

Aufgrund der vorstehend beschriebenen Gestaltung der Wälzlager 5 können sich die Wälzkörper 16 frei in axialer Richtung relativ zu der Innenhülse 9 bewegen. Begrenzt wird diese Bewegung durch den Vorsprung 14 am Tragzapfen 4, wenn dieser an einem verschleißfesten Widerlager 31 zur Anlage kommt, das Bestandteil einer U-förmigen Brücke 32 ist, die stirnseitig des Tragzapfens 4 angeordnet und am Tragarm 6 befestigt ist.

Bei der Ausführungsform der Fig. 5 sind in den Korbste­ gen 20a des Rollenkorbs 18a konkave Wälzkörpertaschen 21a ausgebildet. Die Wälzkörpertaschen 21a besitzen einen kleineren Krümmungsradius KR als die Wälzkörper 16. Die Längskanten 33 der Wälzkörpertaschen 21a laufen spitz in die inneren Oberflächen 34 und in die äußeren Oberflächen 35 der Korbringe 19a ein. Die Wälzkörper 16 erfahren auf diese Weise eine Vierpunktabstützung mit einer durch die Längskanten 33 hervorgerufenen Schabewirkung auf die Oberfläche 48 der Wälzkörper 16.

Bei der Ausführungsform der Fig. 6 bilden die aus Edel­ stahl bestehenden Tragzapfen 4′ Bestandteil von Tragarmen 6′ aus Edelstahl. Sie sind mit diesen bevorzugt ver­ schweißt.

Auf jeden Tragzapfen 4′ ist eine Innenhülse 9′ aus Stel­ lite mittels einer Distanzhülse 10′ aus Edelstahl gegen einen Radialbund 36 des Tragzapfens 4′ festgelegt. Die Distanzhülse 10′ ist am Tragzapfen 4′ verschweißt.

Auf der Innenhülse 9′ stützen sich zylindrische Wälzkör­ per 16′ ab, die in einem Rollenkorb 18′ gelagert sind, der entsprechend den Ausführungsformen der Fig. 3 bis 5 gestaltet sein kann. Wälzkörper 16′ und Rollenkorb 18′ bestehen aus Stallite.

Die ebenfalls aus Stellite gebildete Außenhülse 26′ des Wälzlagers 5′ ist in einem zweiteiligen Gehäuse 37 aus Edelstahl verspannt. Die beiden Gehäusehälften 38 und 39 sind sowohl gegeneinander als auch gegen einen Flansch 40 der hohl ausgebildeten Führungsrolle 1′ mittels mehrerer auf dem Umfang gleichmäßig verteilter Schraubbolzen 41 und Muttern 42 aus Edelstahl verspannt. Die der Führungs­ rolle 1′ zugewandte Gehäusehälfte 39 ist über einen Ab­ satz 43 in einer entsprechend gestalteten Ausnehmung 44 des Flansches 40 der Führungsrolle 1′ zentriert.

Der Innenraum 47′ der Führungsrolle 1′ ist an beiden Sei­ ten durch Stopfen 45 dicht verschlossen.

Die axiale Relativverlagerung der Führungsrolle 1′ zum Tragzapfen 4′ wird durch einen stirnseitig auf den Trag­ zapfen 4′ zentrisch aufgebrachten kugelabschnittsförmigen Vorsprung 14 begrenzt, der an der Innenseite 46 der inne­ ren Gehäusehälfte 39 zur Anlage kommen kann.

Bezugszeichenliste

1 - Führungsrolle
1′ - Führungsrolle
2 - Metallband
3 - Rotationsachse v. 1
4 - Tragzapfen
4′ - Tragzapfen
5 - Wälzlager
5′ - Wälzlager
6 - Tragarme
6′ - Tragarme
7 - Joch
8 - Tragrahmen
9 - Innenhülse
9′ - Innenhülse
10 - Distanzhülse
10′ - Distanzhülse
11 - Distanzhülse
12 - Zentrierung
13 - Scheibe
14 - Vorsprung
15 - Oberfläche v. 9
16 - Wälzkörper
16′ - Wälzkörper
17 - Kanten v. 16
18 - Rollenkorb
18′ - Rollenkorb
18a - Rollenkorb
19 - Korbringe
19a - Korbringe
20 - Korbstege
20a - Korbstege
21 - Wälzkörpertaschen
21a - Wälzkörpertaschen
22 - bogenförmiger Abschnitt v. 21
23 - gerader Abschnitt v. 21
24 - Längsachse v. 16
25 - Längsachse v. 18
26 - Außenhülse
26′ - Außenhülse
27 - Ausnehmung in 6
28 - Begrenzungsscheiben
29 - Ausnehmungen in 28
30 - Ringspalte
31 - Widerlager
32 - Brücke
33 - Längskanten v. 21a
34 - innere Oberfläche v. 19a
35 - äußere Oberfläche v. 19a
36 - Radialbund
37 - Gehäuse
38 - Gehäusehälfte
39 - Gehäusehälfte
40 - Flansch
41 - Schraubbolzen
42 - Muttern
43 - Absatz
44 - Ausnehmung
45 - Stopfen
46 - Innenseite v. 39
47 - Innenraum v. 1
47′ - Innenraum v. 1′
48 - Oberfläche v. 16
AD - Außendurchmesser v. 9
B - Breite v. 18
D - Durchmesser v. 16
E-E- Ebene
H - Höhe v. 19
KR - Krümmungsradius
l - Länge v. 16
L - Länge v. 9
L1 - Länge v. 26
TB - Tauchbad

Claims (7)

1. Drehlagerung für in Tauchbädern (TB) mit schmelzflüs­ sigen Metallen rotierende, band- oder drahtförmiges Behandlungsgut umlenkende Führungsrollen (1, 1′), welche eine auf einem im Tauchbad (TB) liegenden Tragzapfen (4, 4′) festlegbare Innenhülse (9, 9′) so­ wie eine zur Innenhülse (9, 9′) relativ drehbare und diese mit radialem Abstand umschließende Außenhülse (26, 26′) aufweist, wobei der Tragzapfen (4, 4′) aus Edelstahl und die Innenhülse (9, 9′) sowie die Außen­ hülse (26, 26′) aus eine Härte oberhalb 50 HRc aufweisenden naturharten Werkstoffen bestehen, gekennzeichnet durch folgende Merkmale:

• a) zwischen die über ihre gesamte Länge (L) zylin­ drisch ausgebildete Innenhülse (9, 9′) und die Außenhülse (26, 26′) sind von einem einteiligen, aus Korbringen (19, 19a) und Korbstegen (20, 20a) bestehenden Rollenkorb (18, 18a, 18′) mit Spiel getragene, im Tauchbad (TB) laufende zylindrische Wälzkörper (16, 16′) eingegliedert;
• b) der Außendurchmesser (AD) der Innenhülse (9, 9′) entspricht etwa dem 2,5- bis 3,5-fachen des Durch­ messers (D) der Wälzkörper (16, 16′);
• c) die axiale Länge (L1) der Außenhülse (26, 26′) ist etwas größer als die Breite (B) des Rollenkorbs (18, 18a, 18′) bemessen;
• d) der Tragzapfen (4, 4′) ist stirnseitig mit einem, die freie axiale Verlagerbarkeit des Wälzkörpers (16) realtiv zur Innenhülse (9, 9′) begrenzenden konvexen zentrischen Vorsprung (14) versehen;
• e) die Wälzkörper (16, 16′) sowie der aus zwei umfangsseitig in sich geschlossenen parallelen Korbringen (19, 19a) und diese mit einem größer als die Länge (1) der Wälzkörper (16, 16′) bemes­ senen Abstand (A) zueinander distanzierenden Korb­ stegen (20, 20a) gebildete Rollenkorb (18, 18a, 18′) bestehen aus eine Härte oberhalb 50 HRc auf­ weisenden naturharten Werkstoffen;
• f) nach Verschleiß der Wälzkörper (16, 16′) und Kon­ takt des einteiligen Rollenkorbs (18, 18a, 18′) mit der Innen­ hülse (9, 9′) oder der Außenhülse (26, 26′) ist das Wälzlager (5, 5′) als Gleitlager wirksam.

2. Drehlagerung nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Korbstege (20) Wälz­ körpertaschen (21) aufweisen, die sich jeweils aus einem radial innenliegenden, an die Kontur der Wälzkörper (16, 16′) angepaßten bogenförmigen Abschnitt (22) und aus ei­ nem radial außenliegenden geraden Abschnitt (23) zusammensetzen, welcher parallel zu einer Ebene (E-E) verläuft, die sich sowohl durch die, die Rotationsachse bildende Längsachse (24) des zugehörigen Wälzkörpers (16, 16′) als auch durch die, die Rotationsachse bildende Längsachse (25) des Rollenkorbs (18, 18′) erstreckt.

3. Drehlagerung nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in den Korbstegen (20a) konkave Wälzkörpertaschen (21a) ausgebildet sind, die einen kleineren Krümmungsradius (KR) als die Wälzkörper (16, 16′) aufweisen und deren Längskanten (33) spitz in die inneren Oberflächen (34) und in die äußeren Oberflä­ chen (35) der Korbringe (19a) einlaufen.

4. Drehlagerung nach einem der Patentansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die ra­ diale Höhe (H) der Korbringe (19, 19a) zu dem Durchmesser (D) der Wälzkörper (16, 16′) etwa wie 2 : 3 bemessen ist.

5. Drehlagerung nach einem der Patentansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die In­ nenhülse (9) zwischen zwei Distanzhülsen (10, 11) auf ei­ nem, ein Bestandteil der Führungsrolle (1) bildenden Tragzap­ fen (4) eingespannt ist, während die Außenhülse (26) in einer Ausnehmung (27) eines Tragarms (6) sitzt und durch zwei die Innenhülse (9) mit radialen Abstand umgreifende seitliche Begrenzungsscheiben (28) lagefixiert ist.

6. Drehlagerung nach einem der Patentansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die In­ nenhülse (9′) auf einem, ein Bestandteil eines Tragarms (6′) bildenden Tragzapfen (4′) lagefixiert ist, während die Außenhülse (26′) in einem mit der Führungsrolle (1′) ver­ bundenen mehrteiligen Gehäuse (37) verspannt ist.

7. Drehlagerung nach einem der Patentansprüche 1 bis 6, da durch gekennzeichnet, daß die In­ nenhülse (9, 9′) und/oder die Außenhülse (26, 26′) durch ein Schutzgas beaufschlagbar sind.