DE4110361C2 - Verfahren zum Gasaufkohlen von Eisenwerkstücken und Anlagen zu deren Durchführung - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Aufkohlen von Eisen- oder Stahlwerkstücken bei Temperaturen von 800 bis 1050°C und in einer im wesentlichen aus Wasserstoff, Kohlenmonoxid und gegebenenfalls Stickstoff bestehenden Aufkohlungs­ atmosphäre.

Das Aufkohlen, das kohlungsneutrale Glühen und auch weitere Behandlungen von Eisen- oder Stahlwerkstücken in einer Gasatmosphäre unter Wärme sind heute wichtige und vielfach angewandte Methoden zur Veränderung und Verbesserung von Werkstückeigenschaften. Das Aufkohlen z. B. dient insbesondere der Erzeugung harter, abriebfester Werkstückoberflächen. Gasaufkohlungen finden in Gasatmosphären statt, aus denen der Kohlenstoff auf das Werkstück übertreten kann. Als Aufkohlungsatmosphäre ist insbesondere die aus Erdgas in katalytischer Verbrennung unter Luftmangel entstehende Endogas-Atmosphäre bekannt, die im wesentlichen aus 40% Stickstoff, 40% Wasserstoff und 20% Kohlenmonoxid besteht und sich aus der Reaktion

CH₄ + Luft = CO + 2H₂ + 2N₂ ergibt.

Der Erzeugungsprozeß dieser Atmosphäre findet in einem speziellen Aggregat, einem sogenannten Generator statt, von dem aus die Gasmischung der jeweiligen Aufkohlungsanlage zugeführt wird. In einer alternativen Methode kann das Endogas auch in einer in einem Behandlungsraum einer Aufkoh­ lungsanlage anzuordnenden Katalysatorretorte ebenfalls aus Erdgas und Luft, erzeugt werden.

Neben der aus Erdgas oder gelegentlich auch aus Propan er­ zeugten Endogas-Atmosphäre sind heute eine Reihe von anderen Atmosphären bekannt, die ausgehend von anderen Ausgangs­ medien, z. B. Alkoholen, Aceton oder Ethylacetat - gegebe­ nenfalls zusammen mit Stickstoff - gebildet werden können. Die Aufkohlungsatmosphäre kommt dabei in der Regel dadurch zustande, daß der jeweilige Ausgangsstoff in die jeweilige Ofenanlage eingeführt wird und sich bei der dort vorhandenen Temperatur aufspaltet. Es entstehen wiederum CO- und H₂-haltige Atmosphären. Z. B ergibt sich für Methanol die Aufspaltung

CH₃OH = CO + 2H₂

oder für Äthanol

C₂H₅OH = C + CO + 3H₂.

Gibt man zu diesen Spaltatmosphären Stickstoff hinzu, so erhält man stickstoffhaltige Atmosphären, die bei bestimmten Stickstoffzugaben praktisch mit der obengenannten Endogas- Atmosphäre übereinstimmen, z. B.

CH₃OH + 2N₂ = CO + 2H₂ + 2N₂.

(siehe Härterei-Technische Mitteilungen 35 (1980), Nr. 5, Seiten 230 bis 237). Für eine erfolgreiche Aufkohlung in Endogas- oder CH₃OH-Atmosphären, die ja unter ständigem Gaszu- und -abfluß zu dem jeweiligen Aufkohlungsraum erfolgt, ist darüber hinaus die Zugabe eines weiteren Ausgangsmediums, nämlich die Zufuhr eines sogenannten. Anreicherungs- oder Fettungsgases erforderlich.

Dies dient einerseits dazu, den dem Aufkohlungsziel entspre­ chenden Kohlenstoffpegel (C-Pegel) in der sich ergebenden Aufkohlungsatmosphäre einzustellen und andererseits dazu, den an das Werkstück beim Aufkohlungsvorgang übertretenden Kohlenstoff zu ersetzen. Für diesen Zweck sind Kohlenwasser­ stoffe oder ähnliche Verbindungen, z. B. Erdgas, Propan oder auch Ethylacetet, in geeigneter Menge zuzuführen (siehe auch Härterei-Technische Mitteilungen, Nr. 35 (1980), Heft 5, Kapitel 2.4.1).

Wie bekannt, verläuft der Aufkohlungsprozeß, bzw. der Übergang des Kohlenstoffs aus der Aufkohlungsatmosphäre zum Werkstück, über die sogenannte heterogene Wassergasreaktion:

CO + H₂ = C + H₂O

oder auch die Bouduard-Reaktion

2 CO = C + CO₂.

Durch den Übertritt von Kohlenstoff an das Werkstück wird also Wasser gebildet und die CO- und H₂- Anteile im Aufkoh­ lungsgas vermindert. Gerade um dieser Tendenz entgegenzu­ wirken, müssen die eben angesprochenen Anreicherungsgase zugeführt werden, welche z. B. aus dem entstandenen Wasser wiederum Kohlenmonoxid und Wasserstoff erzeugen:

H₂O + CH₄ = CO + 3H₂.

So bleiben also hohe CO- und H₂-Anteile in der Aufkohlungs­ atmosphäre erhalten.

Betrachtet man die heterogene Wassergasreaktion aus reaktions­ kinetischer Sicht, so ist zu erkennen, daß bei hohen CO- und H₂-Konzentrationen bzw. Partialdrucken Kohlenstoff in hohem Maß an das Werkstück übergeht. Ein Optimum des Kohlenstoff­ übergangs wäre grundsätzlich bei hohen CO- und H₂-Anteilen und bei einem CO- zu H₂- Verhältnis von 1 : 1 vorhanden (siehe HTM-Artikel, Kapitel 2.2).

Es ist ferner aus der DE-PS 9 66 086 ein Verfahren zur Gasaufkohlung von Eisenwerkstücken in einer CO-haltigen Atmosphäre bekannt, bei dem das Aufkohlungsgas aus dem Aufkohlungsraum heraus und auf einen Umlaufweg außerhalb des Aufkohlungsraumes geführt wird, wobei das Gasgemisch in einer externen Einrichtung dem Einfluß eines Re­ duktions- und/oder Absorptionsmittels, beispielsweise Holzkohle, ausgesetzt wird. Dadurch wird insbesondere Kohlendioxid und Wasser aus dem Aufkohlungsgas entfernt. Das verbleibende Gasgemisch wird, gegebenenfalls unter Zumischung eines Kohlenstoffträgers, wieder in den Aufkohlungsofen zurückgeführt. Gemäß der DE-PS 9 66 086 wird auf die gezeigte Weise der Aufwand an Zugabemitteln bei Aufkoh­ lungen reduziert.

Alle bisher aufgeführten Aufkohlungsatmosphären besitzen jedoch nicht das besagte optimale CO- zu H₂-Verhältnis, sondern weisen ein CO- zu H₂-Verhältnis von 1 : 2 oder ungünstiger auf und besitzen darüber hinaus häufig beträchtliche Stickstoffanteile - 40% Stickstoff im Falle von Endogas. Mit einem stärker in Richtung 1 : 1 gehenden Verhältnis von CO zu H₂ in einer Aufkohlungsatmosphäre ergäben sich nach den obigen Ausführungen Verbesserungen für den Kohlenstoffübergang beim Aufkohlungsablauf. Andrerseits sind Atmosphäre bildende Medien, die ein CO zu H₂ Verhält­ nis von 1 : 1 liefern, nicht wirtschaftlich einsetzbar.

Die Aufgabenstellung der vorliegenden Erfindung besteht daher darin, ein Aufkohlungsverfahren vorzuschlagen, das ein CO- zu H₂-Verhältnis von größer 1 : 2 ermöglicht, wobei dies von der Kosten- und Aufwandsseite in vertretbarem Rahmen zu bewerkstelligen ist.

Diese Aufgabenstellung wird erfindungsgemäß mit Verfahren gelöst, wie sie in den Patentansprüchen 1 oder 7 beschrieben sind.

Mit besonderen Vorteilen geht bei der erstgenannten Erfindungs­ variante die Anwendung einer Membran-Gastrennanlage einher.

Insbesondere die Membran-Gastrennanlage stellt eine von der Wirkung geeignete und von der Kosten- und Aufwandsseite ver­ tretbare Möglichkeit dar, einen Teil der ohnehin abzuführen­ den Aufkohlungsatmosphäre zu rezirkulieren. Aufgrund der Filterwirkung dieser und auch entsprechender anderer Trennan­ lagen wird das abgezogene Aufkohlungsgas in eine H₂-reiche und eine CO-reiche Fraktion getrennt, wodurch sich durch die Zurückspeisung der CO-Fraktion in den Aufkohlungsraum die gewünschte Verbesserung des CO- zu H₂-Verhältnisse im Aufkohlungsgas ergibt. Der Effekt dieser Vorgehensweise ist also zweifach, nämlich einerseits die Rezirkulation von Atmosphärenanteilen und somit die Einsparung einer entsprechenden Menge an Ausgangsstoffen sowie andererseits die "Verbesserung" der Aufkohlungsatmosphäre hinsichtlich ihrer reaktionskinetischen Eigenschaften.

In einer unter Umständen vorteilhaften Variante der Erfindung wird das reaktionskinetisch günstige Verhältnis von CO zu H₂ von größer als 1/2, vorzugsweise von annähernd 1 : 1, dadurch hergestellt, daß neben der Zugabe der sonstigen Atmosphäre bildenden Gase eine Zugabe von CO aus einer eigenständigen CO-Quelle durchgeführt wird. Vorzugsweise wird CO nur in einer etwa 10 bis 30% der gesamten Aufkohlungsdauer umfassenden Zeitphase zu Beginn der Aufkohlung zugeführt.

Anhand der Figur wird im folgenden die Erfindung in verschie­ denen Varianten beispielhaft näher erläutert:

Die Figur zeigt schematisch einen Aufbau zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens. Mit 1 ist ein Aufkohlungsofen, genauer ein Kammerofen mit einem Behandlungsraum 2 und einer Zufuhr- oder Vorkammer 4, gekennzeichnet, dem über eine Zufuhrleitung 5 die Ausgangsmedien für die Aufkohlungs­ atmosphäre zugeführt werden. Über eine Ableitung 3 an der Vorkammer wird das verbrauchte, aus dem Ofen abzuführende Aufkohlungsgas ab- und der Abfackelung zugeführt. Mit dem Behandlungsraum 2 ist andererseits eine Abzugsleitung 6 verbunden, in der ein Kühler 7, eine Filteranlage 8 sowie ein Kompressor 9 angeordnet sind. An den Kompressor 9 schließt sich eine Membran-Gastrennanlage 10 an, deren Gastrenneigen­ schaften zwar nicht sehr hochwertig, aber für die hier angestrebten Zwecke und Gase durchaus ausreichend sind. Darüber hinaus ist deren Einsatz auch kostenseitig vertretbar. Ausgangsseitig ist die Gastrennanlage 10 mit einer Rückführleitung 11 verbunden, die in die zum Behandlungsraum 2 führende Zufuhrleitung 5 mündet. Vor dem Einmündungspunkt der Rückführleitung 11 ist die Zufuhrleitung 5 in eine Hauptleitung 12 und eine Parallelleitung 13 mit jeweils darin angeordneten Absperr- und Dosierventilen aufgeteilt, wobei beide Leitungsäste sich wieder vereinigen und die gemeinsame Zuleitung mit einer nicht gezeigten Quelle für Aufkohlungsgas oder deren Ausgangsmedien sowie Anreiche­ rungsgas verbunden ist. Die Verzweigung der Zufuhrleitung 5 dient dazu, die Zufuhr an Atmosphärengas in zwei unterschied­ lichen Quantitäten zu ermöglichen. Wird die Zirkulation von Aufkohlungsatmosphäre durch Einschalten des Kompressors 9 und Öffnen des Ventils 20 aktiviert, so wird die Atmosphären­ gaszufuhr über die Parallelleitung 13 unterbrochen. Dieser und weitere Vorgänge sind mit einer zentralen Schalteinheit 21, die mit allen dazu notwendigen Elementen und Einheiten verbnden ist - gestrichelte Linien - schaltbar.

In einer konventionellen Aufkohlungswärmebehandlung werden dem gezeigten Aufkohlungsofen 1 beispielsweise. 10 cbm Endogas (20% CO, 40% H₂, 40% N₂ plus geringe Mengen (z. B. 0.5 cbm) Anreicherungsgas pro Stunde zugeführt. Diese Zufuhrmenge wird über die Zuleitung 5 dem Kammerofen 1 zugeleitet und fließt bei dichtem Ofen vollständig über die Ableitung 3 wieder ab, wobei das abfließende Gas im wesent­ lichen auch aus aus den Endogasbestandteilen, also N₂, H₂, CO mit geringen Anteilen CH₄, H₂O und CO₂ besteht. Durch mehrstündige Zu- und Abfuhr der besagten Gase zum Behandlungsraum 2, der auf Temperaturen von 800 bis 1050 C, z. B. 850 C, zu halten ist und in dem sich das Aufkohlungsgut befindet, wird die Aufkohlung des Aufkoh­ lungsgutes erreicht. Dabei wird gewöhnlich die Aufkohlungs­ atmosphäre durch eine Sensorik überwacht, z. B. durch eine Taupunktssensorik, eine ZrO₂-Sonde oder einen CO₂- Analysator und gegebenenfalls nachgeregelt (siehe z. B. HTM 35-Artikel). In verfeinerten Aufkohlungsbehandlungen werden während der Aufkohlung auch die relativen Mengen der die Aufkohlungsatmosphäre bildenden Ausgangsstoffe variiert, wodurch eine Anpassung der Aufkohlungsatmosphäre an die jeweilige Aufkohlungsphase erfolgt, was natürlich insbesondere bei getrennt verfügbaren und einstellbaren Ausgangsstoffen, wie beispielsweise Stickstoff und Methanol beim Stickstoff-Methanol-Verfahren, ohne weiteres möglich und vorteilhaft ist.

In jedem Fall wird jedoch die Aufkohlung von den eingangs ausgeführten Reaktionen getragen - insbesondere der heterogenen Wassergasreaktion - deren optimaler Ablauf bei einem CO zu H₂-Verhältnis von 1 : 1 gegeben ist. Ebenso werden in jedem Fall große Mengen Atmosphärengase abgefackelt, was heutigen Anforderungen der Energie-und Rohstoffausnutzung zuwiderläuft.

Mit der erfindungsgemäßen Vorgehensweise wird nun auf beide Defizite in der Weise eingegangen,

• - daß über wesentliche Phasen der Aufkohlung Atmosphärengas aus dem Behandlungsraum 2 in einer erheblichen Menge abgezogen wird, z. B. etwa die Hälfte der ursprünglichen Abfackelmenge, in obigem Beispiel also 5 m³, wobei die Abfackelmenge entsprechend reduziert wird und
• - wobei die abgezogene Atmosphäre gekühlt, gefiltert, verdichtet und dann der Membrangastrennanlage zugeführt wird, die das Gasgemisch in zwei Fraktionen aufteilt, nämlich einerseits in H₂, H₂O und CO₂ und zum zweiten in CO, N₂ und gegebenenfalls CH₄, und
• - anschließend die zweite Fraktion von der Gastrenn­ anlage in den Aufkohlungsofen zurückgeführt wird.

Auf diese Weise werden etwa 3/10 der im konventionellen Fall der Aufkohlung zugeführten Endogasmenge, also im Beispiel etwa 3 m³, nochmals als Ausgangsgas für die Aufkohlung verfügbar, womit sich die Menge neu zuzuführenden Behandlungs­ gases auf 7 m³ senkt. Das gefilterte Gas weist zudem für sich betrachtet etwa 33% CO-Gehalt und 67% N₂-Gehalt auf, wodurch sich das für die Reaktionskinetik wichtige CO- zu H₂-Verhältnis in der Aufkohlungsatmosphäre verbessert, insbesondere größer als 1/2 wird. In vorliegendem Beispiel ergibt sich also etwa eine Zufuhr von ca.:
7 cbm mit 20% CO + 40% H₂ + 40% N₂ zusammen mit
3 cbm mit 33% CO + + 67% N₂,
zus. also ca. 24% CO + 26% H₂ + 50% N₂.

Im Verlauf der Zeit wird die rezirkulierte Gasmenge aufgrund der steigenden CO-Menge im Abzugsgas sogar noch etwas größer, bis sich schließlich ein Gleichgewichtszustand einstellt.

Besondere Vorteile vor allem hinsichtlich der Aufkohlungs­ geschwindigkeit ergeben sich, wenn anstelle einer Endogas­ mischung oder einer äquivalenten Stickstoff-Methanol- Aufkohlungsatmosphäre eine ausschließlich aus Methanol gebildete oder nur den Verdüsungsstickstoff für das Methanol enthaltende Aufkohlungsatmosphäre angewendet wird. Dem in der Figur gezeigten Aufkohlungsofen wird also beispielweise zunächst so viel reiner Methanoldampf zugeführt, daß 10 cbm Aufkohlungsatmosphäre pro Stunde bestehend aus CO und H₂ in einem Verhältnis von 1 : 2 gebildet werden. Bei nach einer kurzen Anlaufphase zugeschalteter Rezirkulation werden dann 6 cbm Behandlungsatmosphäre abgezogen, von denen 2 m³ CO ausgefiltert und rezirkuliert werden. Zusammen mit schließ­ lich 7 bis 8 m³ neu zuzuführendem Behandlungsgas, das sich wiederum aus einer entsprechenden Menge Methanoldampf ergibt, erhält man eine praktisch nur aus CO und H₂ bestehende Aufkohlungsatmosphäre mit einem weit über 1/2 liegenden CO : H₂ Verhältnis, ja sogar einem Verhältnis, das nahe beim reaktionskinetischen Optimum von 1 : 1 liegt.

Diese günstige Reaktionskinetik, führt zu einem hohen Maß an Kohlenstoffzufuhr aus dem Aufkohlungsgas zum Werkstück, welche vor allem zum Aufkohlungbeginn günstig ist, denn dort ist eine schnelle C-Zufuhr zum noch kohlenstoffarmen Werkstück besonders effektiv. In späteren Aufkohlungs­ phasen wird demgegenüber die nicht beeinflußbare Abdiffusion des Kohlenstoffs von der Werkstückoberfläche ins Werkstück­ innere bestimmend. Ingesamt ergibt sich mit einer reaktions­ kinetisch günstigen Aufkohlungsatmosphäre, vor allem bei Aufkohlungsbeginn, ein beschleunigter Aufkohlungsablauf. Dies ist auch bei dem hier beschriebenen Verfahrensbeispiel mit der reinen Methanolatmosphäre und deren teilweiser Rezirkulation von Beginn an der Fall. In späteren Aufkohlungsphasen kann dabei ohne Nachteil preiswerter Stickstoff unter Verringerung der Methanolzufuhr zugegeben werden. Insbesondere vorteilhaft ist diese Verfahrensweise vor allem dann, wenn hohe Randkohlenstoffgehalte (größer 0.7%) in möglichst kurzer Zeit erreicht werden sollen.

Da die Rezirkulation von Atmosphärengas grundsätzlich einen gewissen apparativen Aufwand verlangt und andererseits trotzdem geschwindigkeitsoptimierte Aufkohlungen erwünscht sind, besteht eine Variante der Erfindung darin, ein reaktions­ kinetisch günstiges Verhältnis von CO zu H₂ von größer als 1/2, vorzugsweise von etwa 1 : 1, dadurch herzustellen, daß neben der Zugabe der bekannten Aufkohlungsatmosphärengase die Zugabe reinen CO's aus einer eigenständigen CO-Quelle erfolgt. Vorzugsweise wird CO nur in einer kurzen Phase zu Beginn der Aufkohlung zugeführt, im hier relevanten Beispielfall etwa eine Zugabe von 1 bis 3 m³ pro Stunde, (bei 10 m Gesamt­ menge), wobei die Zugabe lediglich für 10 bis 30% der jeweiligen Aufkohlungsdauer, also z. B. etwa für eine Dauer von 0.5 bis 2 Stunden erfolgt. Die in späteren Phasen abzuschaltende CO-Menge wird dann durch erhöhte Stickstoff­ zufuhr ausgeglichen. Ein sparsamer Umgang mit CO ist geboten, da CO ein teures Liefergas darstellt.

Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren ergeben sich also verkürzte Aufkohlungszeiten sowie erhebliche Einsparungen an Aufkohlungsatmosphäre aufgrund der Rezirkulation eines Teils derselben über eine Gastrennanlage, wobei insbesondere die Anwendung von Membran-Gastrennanlagen vorteilhaft ist.

Claims (12)

1. Verfahren zum Gasaufkohlen von Eisenwerkstücken in einer Wasserstoff und Kohlenmonoxid enthaltenden Aufkohlungs­ atmosphäre bei Temperaturen von 800 bis 1050°C bei dem eine Zirkulation von Aufkohlungsatmosphäre aus dem Aufkohlungsraum heraus und in diesen wieder zurück mit zwischenzeitlicher Einwirkung auf die Atmosphäre erfolgt, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Zirkulation die Aufkohlungsatmosphäre über eine Gastrennanlage geführt wird, die die Atmosphäre in eine H₂-, H₂O- und CO₂-haltige sowie eine CO-haltige Fraktion aufteilt, und lediglich die CO-haltige Fraktion wieder in den Aufkoh­ lungsraum zurückgeführt wird und somit während der Aufkohlung eine Atmosphäre im Aufkoh­ lungsraum mit einem CO-zu-H2-Verhältnis größer als 1/2 geschaffen wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Gastrennanlage eine Membran-Gastrennanlage verwendet wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß während der laufenden Aufkohlung 20 bis 70% der Zufuhr­ menge an Atmosphären zur Zirkulation abgezogen werden, wobei die abgezogene Gasmenge gekühlt, gefiltert, verdichtet und dann der Gastrennanlage zugeführt wird und daran an­ schließend unter Reduzierung der sonstigen Atmosphärengas­ zufuhr in den Aufkohlungsraum zurückgeführt wird.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß zum Aufkohlungsbeginn eine im wesentli­ chen stickstofffreie Aufkohlungsatmophäre vorgelegt wird.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß eigenständig zur Verfügung stehendes CO in einer kurzen Phase zu Aufkohlungsbeginn, die 10 bis 30% der gesamten Aufkohlungsdauer umfaßt, zugeführt wird.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß in späteren Aufkohlungsphasen Stickstoff unter Veringerung der Zufuhr sonstiger, Atmosphäre bildender Ausgangsmedien zugegeben wird.

7. Verfahren zum Gasaufkohlen von Eisenwerkstücken in einer Wasserstoff und Kohlenmonoxid enthaltenden Aufkohlungs­ atmosphäre bei Temperaturen von 800 bis 1050°C dadurch gekennzeichnet, daß zumindest 10% der gesamten Aufkohlungsdauer eine Auf­ kohlungsatmosphäre im Aufkohlungsraum mit einem CO-zu-H2-Ver­ hältnis größer als 1/2 dadurch geschaffen wird, daß diesem neben üblichen, Atmosphäre bildenden Ausgangsmedien eigen­ ständig zur Verfügung stehendes CO zugeführt wird.

8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das CO in einer Phase zu Beginn der Aufkohlung zugeführt wird, die 10 bis 30% der gesamten Aufkohlungsdauer umfaßt.

9. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 8, dadurch gekenn­ zeichnet, daß in späteren Aufkohlungsphasen Stickstoff unter Verringerung der Zufuhr sonstiger, Atmosphäre bildender Aus­ gangsmedien zugegeben wird.

10. Anlage zur Durchführung der Aufkohlungsverfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Auf­ kohlungsraum (2) eine Gastrennanlage (10) mit vorgelagertem Kühler (7), Gasfilter (8) und Kompressor (9) in Verbindung steht, wobei der Ausgang der Gastrennanlage (10) für die CO- Fraktion wiederum mit dem Aufkohlungsraum verbunden ist.

11. Anlage nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Aufkohlungsraum eine eigenständige CO-Quelle, beispielsweise ein Gasflaschenbündel, in Verbindung steht.

12. Anlage zur Durchführung der Aufkohlungsverfahren nach den Ansprüchen 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß mit dem Aufkohlungsraum eine eigenständige CO-Quelle, beispielsweise ein Gasflaschenbündel, in Verbindung steht.