DE3902977C2 - Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas - Google Patents
Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem GasInfo
- Publication number
- DE3902977C2 DE3902977C2 DE19893902977 DE3902977A DE3902977C2 DE 3902977 C2 DE3902977 C2 DE 3902977C2 DE 19893902977 DE19893902977 DE 19893902977 DE 3902977 A DE3902977 A DE 3902977A DE 3902977 C2 DE3902977 C2 DE 3902977C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- sorption
- zone
- air
- active gas
- reactivation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/06—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/26—Drying gases or vapours
- B01D53/261—Drying gases or vapours by adsorption
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
- F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
- F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
- F24F3/1423—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant with a moving bed of solid desiccants, e.g. a rotary wheel supporting solid desiccants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/106—Silica or silicates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/106—Silica or silicates
- B01D2253/108—Zeolites
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/30—Physical properties of adsorbents
- B01D2253/34—Specific shapes
- B01D2253/342—Monoliths
- B01D2253/3425—Honeycomb shape
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/80—Water
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/40083—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption
- B01D2259/40086—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption by using a purge gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F2203/00—Devices or apparatus used for air treatment
- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1016—Rotary wheel combined with another type of cooling principle, e.g. compression cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F2203/00—Devices or apparatus used for air treatment
- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1032—Desiccant wheel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F2203/00—Devices or apparatus used for air treatment
- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1056—Rotary wheel comprising a reheater
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F2203/00—Devices or apparatus used for air treatment
- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1072—Rotary wheel comprising two rotors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F2203/00—Devices or apparatus used for air treatment
- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1092—Rotary wheel comprising four flow rotor segments
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F2203/00—Devices or apparatus used for air treatment
- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1096—Rotary wheel comprising sealing means
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Sorptionsgerät zum Sorbieren von ak
tivem Gas. Dieses Sorptionsgerät enthält einen aus Blättern
bzw. Bögen bzw. Schichten hergestellten Sorptionsrotor mit vie
len kleinen Kanälen, der ein Sorptionsmittel für aktives Gas
enthält, das Feuchtigkeit und andere aktive Gase (nachstehend
als "aktive Gase" bezeichnet) reversibel absorbiert oder adsor
biert (nachstehend als "sorbiert" bezeichnet). Das Sorptions
gerät erzeugt dadurch, daß ein Prozeßgas bzw. zu behandelndes
Gas und ein Reaktivierungsgas abwechselnd durch die kleinen Ka
näle hindurchgeleitet und die aktiven Gase durch Sorption ent
fernt werden, inertes Gas, das ein oder mehr als ein aktives
Gas in geringer Konzentration enthält, z. B. trockene Luft.
Aus der JP-OS 71821/1986 ist ein Verfahren zur Erzeugung von
Gas (Luft) mit äußerst geringem Feuchtigkeitsgehalt, dessen
Taupunkt unter -80°C liegt, bekannt. Bei diesem Verfahren wird
aus einem Trockenmittel, das Feuchtigkeit reversibel sorbiert,
ein Entfeuchtungsrotor mit vielen kleinen Kanälen, d. h., ein
Wabenrotor, hergestellt, und es werden zwei solche Entfeuch
tungsrotoren verwendet; Prozeßgas bzw. zu behandelndes Gas
wird zur Entfeuchtung durch den ersten Entfeuchtungsrotor hin
durchgeleitet und dann gekühlt und zur weiteren Entfeuchtung
durch den zweiten Entfeuchtungsrotor hindurchgeleitet; Reakti
vierungsgas wird durch die Reaktivierungszone des zweiten Ent
feuchtungsrotors hindurchgeleitet und dann erhitzt und durch
die Reaktivierungszone des ersten Entfeuchtungsrotors hindurch
geleitet, um das Gas mit äußerst geringem Feuchtigkeitsgehalt
zu erhalten.
Bei dem vorstehend beschriebenen Verfahren werden zwei Ent
feuchtungsrotoren in einer Reihe betrieben, und infolgedessen
sind z. B. Rotorantriebseinrichtungen, Rohrleitungen und Dich
tungsscheiben bzw. -platten für zwei Rotoren erforderlich. Das
bedeutet, daß der Aufbau kompliziert ist, daß eine große Auf
stellungsfläche benötigt wird und daß die Wartung beschwerlich
ist, was alles zu hohen Herstellungskosten und hohen Betriebs
kosten führt.
Aufgabe der Erfindung ist es, diese Nachteile eines
herkömmlichen Sorptionsgerätes zum Sorbieren von aktivem Gas
aus einem Prozeßgas zu beseitigen.
Durch die Erfindung wird ein Sorptionsgerät zum Sorbieren von
aktivem Gas aus einem Prozeßgas mittels eines mit einer
Antriebseinrichtung, einem feststehenden Gehäuse und Dichtungen
ausgestatteten Sorptionsrotors mit den folgenden Merkmalen
bereitgestellt: Er hat eine zylindrische Form mit vielen
kleinen Kanälen, die zwischen entgegengesetzten Endflächen
hindurchgehen und auf ihrer Oberfläche ein Sorptionsmittel für
das aktive Gas enthalten, er ist durch am Gehäuse in der Nähe
seiner beiden Endflächen angebrachte sektorartige Bauteile in
verschiedenen Zonen unterteilt, die während der Rotation des
Rotors jeweils der Reihe nach als mindestens zwei Sorptions
zonen, eine Vorkühlzone und mindestens eine Reaktivierungszone
wirken, und er enthält Rohrleitungen, über die das Prozeßgas in
die erste Sorptionszone ein- und aus der letzten Sorptionszone
abgeführt wird und Vorkühlluft in die und aus der Vorkühlstufe
geführt und vor Einleitung in die mindestens eine Reaktivie
rungszone jeweils über Heizeinrichtungen geleitet wird, wobei
die der ersten Sorptionszone nachgeschaltete(n) Sorptions
zone(n) verbunden ist (sind) mit der jeweils vorgeschalteten
Sorptionszone, so daß jeweils mindestens zwei Sorptionszonen
von demselben Prozeßgas nacheinander durchströmt werden.
Die Sorption kann in zwei Schritten durchgeführt werden,
indem ein Wabenrotor gebildet wird, der eine zylindri
sche Form mit vielen kleinen Kanälen hat, die zwischen entge
gengesetzten Endflächen hindurchgehen, und der entweder mit ei
nem Sorptionsmittel für aktives Gas durchtränkt ist oder auf
der Oberfläche der Kanäle ein Sorptionsmittel für aktives Gas
aufweist, und indem der Wabenrotor durch sektorartige Bauteile,
mit denen das Gehäuse versehen ist bzw. die in dem Gehäuse vor
gesehen sind, in vier Sektorzonen eingeteilt wird, die jeweils
der Reihe nach als erste Sorptionszone, als zweite Sorptions
zone, als Vorkühlzone und als Reaktivierungszone wirken (d. h.,
daß die vielen kleinen Kanäle in Gruppen, die die Zonen bilden,
eingeteilt werden). Die Sorptionszonen und die Reaktivierungs
zone können in weitere Zonen, d. h., in eine erste, eine zweite,
eine dritte... (in der Richtung geordnet, die der Rotation
des Sorptionsrotors entgegengesetzt ist) eingeteilt werden.
Die bevorzugten Ausführungsformen der Erfindung werden nach
stehend unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher
erläutert.
Fig. 1 zeigt ein Beispiel für ein erfindungsgemäßes Sorptions
gerät zum Sorbieren von aktivem Gas;
Fig. 2 und 4 zeigen andere Beispiele für erfindungsgemäße Sorp
tionsgeräte zum Sorbieren von aktivem Gas;
Fig. 3 ist eine perspektivische Ansicht eines sektorartigen
Bauteils S, das in den Sorptionsgeräten zum Sorbieren von ak
tivem Gas, die in Fig. 2 und 4 gezeigt sind, verwendet wird;
Fig. 5 ist eine erläuternde Ansicht des in Fig. 4 gezeigten
Sorptionsrotors;
Fig. 6 ist eine graphische Darstellung, die die Kenndaten bzw.
die Gebrauchsleistung des in Beispiel 3 offenbarten Entfeuch
tungsgeräts zeigt; und
Fig. 7 ist eine graphische Darstellung, die die Temperaturver
teilung der Reaktivierungsluft in der Reaktivierungszone zeigt.
In den Fig. 1 bis 5 bezeichnen gleiche Bezugszeichen dieselben
oder ähnliche Teile.
Flaches Kraftpapier und gewelltes Kraftpapier werden abwech
selnd aufeinandergeklebt und in Form einer Rolle laminiert bzw.
übereinandergeschichtet, um eine Wabenstruktur mit vielen klei
nen Kanälen, die zwischen entgegengesetzten Endflächen hin
durchgehen, zu erhalten. Diese Struktur wird in einer wäßrigen
Lösung von Lithiumchlorid eingeweicht und dann getrocknet, um
ein Entfeuchtungsteil oder einen Entfeuchtungsrotor zu erhal
ten, der mit etwa 8 Masse% Lithiumchlorid, bezogen auf die Wa
benstruktur, durchtränkt ist. Sektorartige Bauteile werden an
den beiden Endflächen eines Gehäuses angebracht oder gebildet
und in der Nähe der beiden Endflächen dieses Entfeuchtungs
teils oder Entfeuchtungsrotors 1 angeordnet, um den Entfeuch
tungsrotor 1, der am Umfang der sektorartigen Bauteile ange
brachte Gummidichtungen berührt, in eine erste Absorptionszone
2, eine zweite Absorptionszone 3, eine Vorkühlzone 4 und eine
Reaktivierungszone 5 einzuteilen, wie in Fig. 1 gezeigt ist.
Jede dieser Zonen ist durch Rohrleitungen mit einem Gebläse 6
zum Einleiten von Prozeßluft bzw. zu behandelnder Luft, einem
Gebläse 7 für gelieferte Luft bzw. Speiseluft, einer Reaktivie
rungsluft-Heizeinrichtung 8, einem Gebläse 9 zum Einleiten von
Reaktivierungsluft, einer Kühleinrichtung 10 für Prozeßluft
bzw. zu behandelnde Luft und einem (nicht gezeigten) Rotoran
triebsmechanismus verbunden, wie in der Zeichnung gezeigt ist,
um ein Absorptionsgerät zum Absorbieren von aktivem Gas zu er
halten. Die Flächen jeder Zone, d. h., die Winkel, betragen z. B.
bei der ersten Absorptionszone: 120°, bei der zweiten Absorp
tionszone: 120°, bei der Vorkühlzone: 30° und bei der Reakti
vierungs- bzw. Desorptionszone: 90°.
Ein flaches Papier geringer Dichte, das hauptsächlich aus an
organischen Fasern besteht, und ein gewelltes Papier von der
selben Art werden abwechselnd aufeinandergeklebt und in Form
einer Rolle laminiert bzw. übereinandergeschichtet, um eine
Matrix mit vielen kleinen Kanälen, die zwischen entgegenge
setzten Endflächen hindurchgehen, zu erhalten. Diese Matrix
wird mit einem Trockenmittel mit starkem Trocknungsvermögen
wie z. B. Zeolithpulver oder Tonerdegel-Pulver, das in einer
wäßrigen Lösung von Wasserglas dispergiert ist, durchtränkt
und dann getrocknet. Die getrocknete Matrix wird dann in einer
wäßrigen Lösung eines Magnesiumsalzes eingeweicht, um durch
die Reaktion zwischen Wasserglas und dem Magnesiumsalz Magne
siumsilicat-Hydrogel zu erzeugen. Durch Waschen und Trocknen
der eingeweichten Matrix wird ein Entfeuchtungsrotor erhalten.
Magnesiumsilicat-Aerogel, in dem ein Trockenmittelpulver wie
z. B. Zeolith gleichmäßig dispergiert ist, ist mit der Matrix
fest in einem Stück verbunden. (Ein Entfeuchtungsteil, das
synthetischen Zeolith enthält, ist in der JP-Patentanmeldung
145873/1987 bzw. der DE 38 19 727 A1 der Anmelder
offenbart). In die
sem Entfeuchtungsrotor wirkt Magnesiumsilicat-Aerogel als Ad
sorptionsmittel für aktives Gas mit gewöhnlichem bzw. durch
schnittlichem Adsorptionsvermögen für aktives Gas, und als Ad
sorptionsmittel für aktives Gas mit außerordentlich hohem Ad
sorptionsvermögen für in geringer Konzentration in einem iner
ten Gas enthaltenes aktives Gas wirkt darin z. B. Zeolithpulver
oder Tonerdegel-Pulver.
Sektorartige Bauteile S, die in Fig. 3 gezeigt sind, werden an
den beiden. Endflächen eines Gehäuses angebracht oder gebildet
und in der Nähe der beiden Endflächen dieses Entfeuchtungsro
tors 1 angeordnet, um den Entfeuchtungsrotor 1, der am Umfang
der sektorartigen Bauteile S angebrachte Gummidichtungen be
rührt, in eine erste Adsorptionszone 2, eine zweite Adsorp
tionszone 3, eine Vorkühlzone 4, eine erste Reaktivierungszone
5 und eine zweite Reaktivierungszone 11 einzuteilen, wie in
Fig. 2 gezeigt ist. Jede dieser Zonen ist durch Rohrleitungen
mit einem Gebläse 6 zum Einleiten von Prozeßluft bzw. zu behan
delnder Luft, einem Gebläse 7 für gelieferte Luft bzw. Speise
luft, Reaktivierungsluft-Heizeinrichtungen 8 und 12, einem Ge
bläse 9 zum Einleiten von Reaktivierungsluft, einer Kühlein
richtung 10 für Prozeßluft bzw. zu behandelnde Luft und einem
(nicht gezeigten) Rotorantriebsmechanismus verbunden, wie in
der Zeichnung gezeigt ist, um ein Adsorptionsgerät zum Adsor
bieren von aktivem Gas zu erhalten. Die Flächen jeder Zone,
d. h., die Rotationswinkel, betragen z. B. bei der ersten Adsorp
tionszone: 120°, bei der zweiten Adsorptionszone: 120°, bei
der Vorkühlzone: 40°, bei der ersten Reaktivierungszone: 40°
und bei der zweiten Reaktivierungszone: 40°.
Ein flaches Papier geringer Dichte, das hauptsächlich aus an
organischen Fasern besteht, und ein gewelltes Papier von der
selben Art werden abwechselnd aufeinandergeklebt und in Form
einer Rolle laminiert bzw. übereinandergeschichtet, um eine
Matrix mit vielen kleinen Kanälen, die zwischen entgegenge
setzten Endflächen hindurchgehen, zu erhalten.
In derselben Weise wie in Beispiel 2 der JP-Patentanmeldung
145873/1987 bzw. der DE 38 19 727 A1 der Anmelder
beschrieben, werden zur Herstellung ei
ner ersten Tränkflüssigkeit eine wäßrige Lösung von Wasserglas
und synthetisches Zeolithpulver gleichmäßig vermischt. Es wird
auch eine zweite Tränkflüssigkeit hergestellt, die nur aus ei
ner wäßrigen Lösung von Wasserglas besteht. Die Matrix wird in
zwei Abschnitte eingeteilt, die in Fig. 5 als "a" und "b" ge
zeigt sind. Die obere Hälfte "a" wird in der ersten Tränkflüs
sigkeit eingeweicht und damit durchtränkt, und die untere Hälf
te "b" wird in der zweiten Tränkflüssigkeit eingeweicht und
damit durchtränkt. Dann wird die Matrix erhitzt und getrocknet.
Danach wird die Matrix in einer wäßrigen Lösung von Magnesium
sulfat eingeweicht, um durch die chemische Reaktion zwischen
Wasserglas und Magnesiumsulfat Magnesiumsilicat-Hydrogel zu er
zeugen. Die Matrix wird gewaschen und zum Trocknen erhitzt, um
einen Entfeuchtungsrotor zu erhalten, bei dem der Abschnitt "a"
aus Magnesiumsilicat-Aerogel mit darin dispergiertem syntheti
schem Zeolith besteht und der Abschnitt "b" aus Magnesiumsili
cat-Aerogel besteht, die beide mit der als Gerüst dienenden Ma
trix aus anorganischen Fasern in einem Stück verbunden sind.
Sektorartige Bauteile S, die in Fig. 3 gezeigt sind, werden an
den beiden Endflächen eines Gehäuses angebracht oder gebildet
und in der Nähe der beiden Endflächen dieses Entfeuchtungsro
tors 1 angeordnet, um den Entfeuchtungsrotor 1, der am Umfang
der sektorartigen Bauteile S angebrachte Gummidichtungen be
rührt, in eine erste Adsorptionszone 2, eine zweite Adsorp
tionszone 3, eine Vorkühlzone 4, eine erste Reaktivierungszone
5 und eine zweite Reaktivierungszone 11 einzuteilen, wie in
Fig. 4 gezeigt ist. Jede dieser Zonen ist durch Rohrleitungen
mit einem Gebläse 6 zum Einleiten von Prozeßluft bzw. zu behan
delnder Luft, einem Gebläse 7 für gelieferte Luft bzw. Speise
luft, Reaktivierungsluft-Heizeinrichtungen 8 und 12, einem Ge
bläse 9 zum Einleiten von Reaktivierungsluft und einer Kühlein
richtung 10 für Prozeßluft bzw. zu behandelnde Luft verbunden,
wie in der Figur gezeigt ist, um ein Adsorptionsgerät zum Ad
sorbieren von aktivem Gas zu erhalten. Die Fläche jeder Zone
ist fast dieselbe wie im Fall von Beispiel 2.
Nachstehend wird als Beispiel ein Luftentfeuchtungsprozeß er
läutert. Prozeßluft bzw. zu behandelnde Luft TA, die entfeuch
tet werden soll, wird durch das Gebläse 6 in die erste Sorp
tionszone 2 des Entfeuchtungsrotors 1 eingeleitet und entfeuch
tet. Sie wird dann vorzugsweise durch die Kühleinrichtung 10
für Prozeßluft bzw. zu behandelnde Luft hindurchgeleitet und
durch Kühlwasser 13 abgekühlt. Sie wird dann für die zweite
Entfeuchtung in die zweite Sorptionszone 3 eingeleitet. Bei
diesem Prozeß wird entfeuchtete Luft mit niedrigem Taupunkt er
halten und durch das Gebläse 7 als Speiseluft SA geliefert bzw.
bereitgestellt.
Nachstehend wird der Prozeß der Desorption von Wasserdampf, d.
h., der Reaktivierung des Entfeuchtungsrotors, erläutert. Vor
kühlluft PA, vorzugsweise ein Teil der bei dem vorstehend be
schriebenen Entfeuchtungsprozeß erhaltenen entfeuchteten Luft
SA, wird in die Vorkühlzone 4 eingeleitet, um den Entfeuch
tungsrotor vorzukühlen, und dann durch die Reaktivierungsluft-
Heizeinrichtung 8 erhitzt, um Reaktivierungsluft RA mit hoher
Temperatur und geringem Feuchtigkeitsgehalt zu erhalten. Die
Reaktivierungsluft RA wird durch die Reaktivierungszone 5 hin
durchgeleitet, um Feuchtigkeit, die in dem Entfeuchtungsrotor
sorbiert worden ist, zu desorbieren und den Entfeuchtungsrotor
zu reaktivieren.
In den Fällen der Beispiele 2 und 3, d. h., in den Fällen, bei
denen die Reaktivierungszone in die erste Reaktivierungszone 5
und die zweite Reaktivierungszone 11 eingeteilt ist, wird die
Vorkühlluft PA, vorzugsweise ein Teil der bei dem vorstehend
erwähnten Entfeuchtungsprozeß erhaltenen entfeuchteten Luft SA,
zuerst in die Vorkühlzone 4 eingeleitet, um den Entfeuchtungs
rotor vorzukühlen, und dann durch die Reaktivierungsluft-Heiz
einrichtung 8 bis auf etwa 180°C erhitzt, um Reaktivierungs
luft RA1 mit hoher Temperatur und geringem Feuchtigkeitsgehalt
zu erhalten. Die Reaktivierungsluft RA1 wird durch die erste
Reaktivierungszone 5 hindurchgeleitet, um Feuchtigkeit, die
in dem Entfeuchtungsrotor sorbiert worden ist, zu desorbieren.
Diese Reaktivierungsluft RA1 hat am Auslaß der ersten Reakti
vierungszone 5 eine auf weniger als etwa 100°C verminderte Tem
peratur und einen etwas höheren Feuchtigkeitgehalt; sie zeigt
noch ein gewisses Reaktivierungsvermögen und wird als Reakti
vierungsluft RA2 durch die zweite Reaktivierungszone 11 hin
durchgeleitet, um die sorbierte Feuchtigkeit zu entfernen. In
einem solchen Fall kann die Reaktivierungsluft durch die Reak
tivierungsluft-Heizeinrichtung 12 erhitzt werden, um den Wir
kungsgrad der Reaktivierung zu verbessern, d. h., um die rela
tive Feuchtigkeit der Reaktivierungslüfte RA1 und RA2 durch
Änderung der Temperaturen der Reaktivierungsluft-Heizeinrich
tungen 8 und 12 zu steuern.
Prozeßluft bzw. zu behandelnde Luft und Reaktivierungsluft wir
ken in der vorstehend beschriebenen Weise auf jede Zone des
Entfeuchtungsrotors ein, wenn das Hindurchleiten durch jede
Zone des Entfeuchtungsrotors befolgt worden ist. Nachstehend
wird der Entfeuchtungsprozeß mit dem in Beispiel 3 offenbarten
Entfeuchtungsgerät, d. h., mit dem Beispiel von Fig. 4, unter
dem Gesichtspunkt erläutert, wie ein bestimmter Abschnitt des
Entfeuchtungsrotors wechselseitig mit der Prozeßluft bzw. der
zu behandelnden Luft und der Reaktivierungsluft zusammenwirkt,
während der Entfeuchtungsrotor einmal in Richtung des darge
stellten Pfeiles rotiert.
Der Rotorabschnitt, bei dem adsorbierte Feuchtigkeit in den Re
aktivierungszonen 11 und 5 desorbiert wurde und der in der Vor
kühlzone 4 durch Vorkühlluft PA, die Normaltemperatur hat oder
etwas wärmer als Normaltemperatur ist, gekühlt wurde, entfeuch
tet zuerst in der zweiten Adsorptionszone 3 die Prozeßluft bzw.
zu behandelnde Luft TA, die schon durch den ersten Adsorptions
prozeß hindurchgegangen und (z. B. auf 30°C) abgekühlt worden
ist. Diese weitere Entfeuchtung in der zweiten Adsorptionszone
3 erfolgt durch ein Trockenmittel mit ausgezeichnetem Adsorp
tionsvermögen, hauptsächlich durch Zeolith, um Luft, die einen
äußerst niedrigen Taupunkt hat, zu erzeugen und als Speiseluft
SA zu liefern bzw. bereitzustellen. Zweitens entfeuchtet die
ser Rotorabschnitt in der ersten Adsorptionszone 2 Prozeßluft
bzw. zu behandelnde Luft TA, z. B. Außenluft (die beispielswei
se eine Temperatur von 20°C hat). Die Entfeuchtung in der er
sten Adsorptionszone 2 erfolgt hauptsächlich durch Metallsili
cat-Aerogel. Folglich wird bei diesem Rotorabschnitt, der
Feuchtigkeit adsorbiert hat und dessen Temperatur etwas höher
geworden ist, Feuchtigkeit, die an dem Metallsilicat-Aerogel
adsorbiert ist, in der zweiten Reaktivierungszone 11 durch Re
aktivierungsluft RA2 mit einer Temperatur von etwa 120°C desor
biert, um das Aerogel zu reaktivieren, und dann wird Zeolith,
d. h., ein Trockenmittel, das eine höhere Aktivierungstempera
tur erfordert, in der ersten Reaktivierungszone 5 durch Reak
tivierungsluft RA1 mit einer Temperatur von etwa 180°C reakti
viert, und der Rotorabschnitt wird in der Vorkühlzone 4 auf
Normaltemperatur oder fast auf Normaltemperatur abgekühlt, in
dem Vorkühlluft PA, vorzugsweise ein Teil der entfeuchteten
Speiseluft SA, in die Vorkühlzone 4 eingeleitet wird. Dieser
vorstehend beschriebene Prozeß wird wiederholt.
In den Beispielen 2 und 3 wurde Magnesiumsilicat-Aerogel als
Adsorptionsmittel für aktives Gas mit gewöhnlichem bzw. durch
schnittlichem Adsorptionsvermögen für aktives Gas und z. B. Zeo
lith oder Tonerdegel als Adsorptionsmittel für aktives Gas mit
außerordentlich hohem Adsorptionsvermögen für in geringer Kon
zentration in inertem Gas enthaltenes aktives Gas verwendet.
Die vorstehend erläuterten Beispiele dienen der Erzeugung von
Luft mit äußerst niedrigem Taupunkt durch Adsorbieren von in
der Luft enthaltener Feuchtigkeit mittels einer Kombination
der beiden Adsorptionsmittel für aktives Gas. Anstelle des vor
stehend erwähnten Magnesiumsilicat-Aerogels kann als Adsorp
tionsmittel für aktives Gas mit gewöhnlichem bzw. durchschnitt
lichem Adsorptionsvermögen für aktives Gas z. B. Aluminiumsili
cat-Aerogel oder Kiesel-Aerogel verwendet werden, und es kann
eine Kombination dieser Adsorptionsmittel mit z. B. Zeolith
oder Tonerdegel verwendet werden. Anstelle von Zeolith oder
Tonerdegel kann als Adsorptionsmittel für aktives Gas z. B. Ak
tivkohle oder aktivierter Ton (Walkerde bzw. Bleicherde) ver
wendet werden, und es ist möglich, solche festen Adsorptions
mittel zusammen mit einem oder mehr als einem Vertreter der
Aerogele von Silicaten von z. B. Aluminium, Magnesium oder Cal
cium zu verwenden. Ferner können Kieselgel, Tonerdegel und an
dere der vorstehend erwähnten festen Adsorptionsmittel einzeln
verwendet werden.
Andererseits können als inerte Gase außer der vorstehend er
wähnten Luft z. B. Gase wie Stickstoff oder Argon verwendet wer
den. Als aktive Gase, die in inertem Gas enthalten sind und
die entfernt werden sollten, können außer dem vorstehend er
wähnten Inlasserdampf Kohlenmonoxid, Schwefeloxide, Ammoniak,
Schwefelwasserstoff, Dämpfe organischer Lösungsmittel und ver
schiedene andere übelriechende Substanzen erwähnt werden. Je
nach der Art und anderen Eigenschaften des aktiven Gases, das
aus dem inerten Gas entfernt werden soll, kann nur ein Sorp
tionsmittel für aktives Gas oder eine Kombination von minde
stens zwei Arten von Sorptionsmitteln für aktives Gas verwen
det werden. Es ist auch möglich, die Sorptionszone in mehr als
zwei Zonen einzuteilen, um einen mehrstufigen Sorptionsvorgang
durchzuführen. Andererseits kann die Reaktivierungszone eine
einzige Zone sein; sie kann jedoch in mindestens zwei Abschnit
te eingeteilt werden, und in der nachstehend erwähnten Weise
kann Energie gespart werden, wenn die Reaktivierungstemperatur
der Reihe nach erhöht und eine mehrstufige Reaktivierung durch
geführt wird.
Fig. 6 zeigt Kenndaten bzw. Meßwerte einer gemäß dem vorste
hend beschriebenen Beispiel 3 unter den folgenden Bedingungen
durchgeführten Luftentfeuchtung, d. h., den Taupunkt und die
Temperatur der entfeuchteten Luft am Auslaß (Gebläse 7) des
Entfeuchtungsgeräts:
Papiere: Papier aus anorganischen Fasern (Siliciumdioxid-Alu miniumoxid) mit einem geringen Gehalt an organischen Kunstfa sern; Rohdichte: 0,3 bis 0,45 g/cm3; Dicke: 0,15 bis 0,25 mm.
Wellung: Abstand: 3,2 mm; Wellenhöhe: 1,8 mm.
Breite des Entfeuchtungsrotors: 400 mm.
Durchmesser des Entfeuchtungsrotors: 320 mm.
Temperatur der Prozeßluft bzw. zu behandelnden Luft am Einlaß der ersten Adsorptionszone: 15°C.
Temperatur der Prozeßluft bzw. zu behandelnden Luft am Einlaß der zweiten Adsorptionszone: 11°C.
Temperatur der Reaktivierungsluft am Einlaß der ersten und der zweiten Reaktivierungszone: 150°C.
Wind- bzw. Strömungsgeschwindigkeit der Prozeßluft bzw. zu be handelnden Luft: 1,5 m/s.
Wind- bzw. Strömungsgeschwindigkeit der Reaktivierungsluft: 1,5 m/s.
Rotationsgeschwindigkeit des Entfeuchtungsrotors: 3,5 Rotationen/h.
Papiere: Papier aus anorganischen Fasern (Siliciumdioxid-Alu miniumoxid) mit einem geringen Gehalt an organischen Kunstfa sern; Rohdichte: 0,3 bis 0,45 g/cm3; Dicke: 0,15 bis 0,25 mm.
Wellung: Abstand: 3,2 mm; Wellenhöhe: 1,8 mm.
Breite des Entfeuchtungsrotors: 400 mm.
Durchmesser des Entfeuchtungsrotors: 320 mm.
Temperatur der Prozeßluft bzw. zu behandelnden Luft am Einlaß der ersten Adsorptionszone: 15°C.
Temperatur der Prozeßluft bzw. zu behandelnden Luft am Einlaß der zweiten Adsorptionszone: 11°C.
Temperatur der Reaktivierungsluft am Einlaß der ersten und der zweiten Reaktivierungszone: 150°C.
Wind- bzw. Strömungsgeschwindigkeit der Prozeßluft bzw. zu be handelnden Luft: 1,5 m/s.
Wind- bzw. Strömungsgeschwindigkeit der Reaktivierungsluft: 1,5 m/s.
Rotationsgeschwindigkeit des Entfeuchtungsrotors: 3,5 Rotationen/h.
In der graphischen Darstellung zeigt die Abszisse die absolute
Feuchtigkeit (g/kg) der Prozeßluft bzw. zu behandelnden Luft
TA am Einlaß der ersten Adsorptionszone, und die Ordinate
zeigt den Taupunkt (°C; kleine weiße Kreise) und die Tempera
tur (°C; kleine schwarze Kreise) der entfeuchteten Luft SA am
Auslaß der zweiten Adsorptionszone.
Ein Beispiel für die Meßwerte ist nachstehend gezeigt:
Weil die Erfindung den vorstehend erwähnten Aufbau hat, ist es
nicht notwendig, wie nach dem Stand der Technik zwei Sorptions
rotoren in einer Reihe anzuordnen, um einen zweistufigen Sorp
tionsvorgang durchzuführen: Ein einziger Sorptionsrotor, der
mit einer Antriebseinrichtung, einem Gehäuse, Dichtungen, Rohr
leitungen usw. ausgestattet ist, genügt, um ein inertes Gas zu
erhalten, bei dem aktive Gase sorbiert und bis zu der erforder
lichen geringen Konzentration entfernt worden sind. Nachste
hend werden die Erfindung und der Stand der Technik unter den
Bedingungen verglichen, daß das Trockenmittel, der Durchmesser
der kleinen Kanäle des Entfeuchtungsrotors, die Breite des Ent
feuchtungsrotors und die Wind- bzw. Strömungsvolumina/h der
Prozeßluft bzw. zu behandelnden Luft und der Reaktivierungs
luft dieselben sind. Bei dem erfindungsgemäßen Sorptionsgerät
genügt ein einziger Entfeuchtungsrotor mit einem Durchmesser
von 750 mm, um einen Entfeuchtungsvorgang durchzuführen, bei
dem nach dem bekannten Verfahren zwei Entfeuchtungsrotoren mit
einem Durchmesser von 500 mm benötigt wurden, um Luft mit ei
nem äußerst niedrigen Taupunkt von weniger als -80°C zu erhal
ten. Dies bedeutet, daß der Aufbau einfacher ist, daß die Ko
sten infolgedessen geringer sind, daß Energiekosten in hohem
Maße gespart werden können, daß die Aufstellungsfläche klein
ist und daß die Wartungskosten herabgesetzt werden können.
Bei den vorstehend erwähnten Beispielen für die Entfeuchtung
ist das Entfeuchtungsvermögen des Entfeuchtungsrotors um so
niedriger, je höher seine Temperatur ist. Infolgedessen wird
mit einem Rotorabschnitt, nachdem er desorbiert und reakti
viert worden ist, ein Entfeuchtungsvorgang erst durchgeführt,
nachdem er in der Vorkühlzone 4 vorgekühlt worden ist, wobei
die Vorkühlung durchgeführt wird, indem durch die Vorkühlzone
4 Vorkühlluft PA hindurchgeleitet wird, die fast Normaltempe
ratur hat und vorzugsweise ein Teil der entfeuchteten Luft SA
mit äußerst geringem Feuchtigkeitsgehalt ist. Als Teil der Vor
kühlluft PA kann Außenluft eingeleitet werden, die vorzugswei
se eine niedrige Temperatur und einen geringen Feuchtigkeits
gehalt hat.
Beim Entfeuchtungsvorgang wird zuerst in der zweiten Entfeuch
tungszone 3 die Luft mit geringem Feuchtigkeitsgehalt, d. h.,
die Luft, die in der ersten Entfeuchtungszone 2 in beträchtli
chem Maße entfeuchtet worden ist, weiter entfeuchtet, bis der
erforderliche niedrige Taupunkt erzielt worden ist. Dann ist
der Rotorabschnitt, der etwas Feuchtigkeit enthält, die gera
de in der zweiten Entfeuchtungszone 3 sorbiert worden ist, im
stande, in der ersten Entfeuchtungszone 2 einen beträchtlichen
Anteil der Feuchtigkeit zu sorbieren, die in der Prozeßluft
bzw. zu behandelnden Luft enthalten ist.
Wenn beim Reaktivierungsprozeß entfeuchtete Luft, die zuerst
zum Vorkühlen verwendet worden ist und deren Temperatur infol
gedessen angestiegen ist, durch die Reaktivierungsluft-Heizein
richtung 8 erhitzt und als Reaktivierungsluft RA verwendet
wird, ist ihre relative Feuchtigkeit niedriger und infolgedes
sen die Reaktivierungswirkung größer als in dem Fall, daß nur
Außenluft erhitzt und als Reaktivierungsluft verwendet wird.
Die Reaktivierung kann in einem Schritt durchgeführt werden,
wie es in Beispiel 1 gezeigt ist, und kann auch vorzugsweise
in zwei Schritten durchgeführt werden, wie es vorstehend in
den Beispielen 2 und 3 gezeigt wurde, bei denen die zweite Re
aktivierungszone 11 und die erste Reaktivierungszone 5 bereit
gestellt werden, um die Desorption und die Reaktivierung in
zwei Schritten durchzuführen. In diesem Fall kann Reaktivie
rungsabluft mit ziemlich hoher Temperatur, die aus der ersten
Reaktivierungszone 5 abgelassen wird, zur Reaktivierung in der
zweiten Reaktivierungszone 11 wiederverwendet werden, und auf
diese Weise kann Wärmeenergie gespart werden. Im Fall des vor
stehend erwähnten Beispiels 2, bei dem zwei Arten von Sorp
tionsmitteln zusammen verwendet werden, kann Reaktivierungsab
luft, die aus der ersten Reaktivierungszone abgelassen wird
und eine etwas niedrige Temperatur und eine etwas hohe Feuch
tigkeit hat, jedoch noch eine ausreichend hohe Temperatur und
eine ausreichend niedrige Feuchtigkeit für eine Reaktivierung
in einem normalen Ausmaß behalten hat, verwendet werden, um in
der zweiten Reaktivierungszone 11 ein Sorptionsmittel wie z. B.
Magnesiumsilicat-Aerogel zu reaktivieren, das bei einer ver
hältnismäßig niedrigen Temperatur, z. B. bei 80 bis 110°C, de
sorbiert und reaktiviert werden kann. In diesem Fall kann Ab
luft aus der Vorkühlzone 4, die eine hohe Temperatur und eine
niedrige relative Feuchtigkeit hat, in der ersten Reaktivie
rungszone 5 zum Reaktivieren eines Sorptionsmittels wie z. B.
Zeolith verwendet werden, das für die Reaktivierung eine hohe
Temperatur benötigt. Wenn eine Art eines Sorptionsmittels ver
wendet wird oder wenn mindestens zwei Arten von Sorptionsmit
teln, die fast dieselben Reaktivierungstemperaturen haben, zu
sammen verwendet werden, kann die Reaktivierungszone eine ein
zige Zone sein, wie es in Beispiel 1 (Fig. 1) gezeigt ist.
In den Beispielen 1 und 3 (Fig. 1 und 4) ist veranschaulicht,
daß in dem Sorptionsrotor Prozeßluft bzw. zu behandelnde Luft
nach oben und Reaktivierungsluft nach unten, d. h., in entgegen
gesetzter Richtung, strömt. Diese Richtungen können durch die
entsprechende Anordnung der Rohrleitungswege nach Belieben ver
ändert werden. Vom Standpunkt der Ausnutzung von Abwärme ist
jedoch der Wirkungsgrad der Entfeuchtung höher, wenn Prozeß
luft bzw. zu behandelnde Luft und Reaktivierungsluft in zuein
ander entgegengesetzter Richtung strömen.
Was die Strömung der Reaktivierungsluft in dem Sorptionsrotor
betrifft, so sinkt die Temperatur der Reaktivierungsluft deut
lich, während sie durch die Reaktivierungszone hindurchströmt,
und ihr Reaktivierungsvermögen nimmt in der Nähe des Auslasses
schnell ab, wie durch die Linie 5 in Fig. 7 gezeigt wird. Es
wird deshalb vorgeschlagen, die Reaktivierungszone in die er
ste Reaktivierungszone 5 und die zweite Reaktivierungszone 11
einzuteilen, wie es in Fig. 2 gezeigt ist, und die Strömungs
richtungen der Reaktivierungsluft in den Reaktivierungszonen
einander entgegengesetzt zu wählen. Der Temperaturabfall der
zwei Reaktivierungslüfte wird derart, wie es in Fig. 7 durch
die Vollinie 5 und die strichpunktierte Linie 11 gezeigt ist.
Wenn die Erhitzungswirkungen der zwei Reaktivierungslüfte ad
diert werden, sinkt die Temperatur nicht extrem vom Einlaß
(Auslaß) zum Auslaß (Einlaß), was bedeutet, daß die Reaktivie
rung in dem gesamten Bereich in ausreichendem Maße und fast
gleich durchgeführt wird.
Bei dem Sorptionsprozeß, z. B. bei dem Prozeß der Entfeuchtung
von Luft mit verhältnismäßig hohem Feuchtigkeitgehalt durch
ein Sorptionsmittel, wird vorgeschlagen, die Querschnittsflä
che der ersten Sorptionszone 2 auszudehen und die der zweiten
Sorptionszone 3 zu vermindern, so daß die Feuchtigkeit, die in
der Prozeßluft bzw. zu behandelnden Luft enthalten ist, zuerst
größtenteils sorbiert wird, während die Luft langsam durch die
erste Sorptionszone 2 hindurchströmt, und daß dann eine gerin
ge Feuchtigkeitsmenge, die in der Prozeßluft mit einem niedri
gen Feuchtigkeitsgehalt zurückgeblieben ist, sorbiert wird,
während die Luft schnell durch die zweite Sorptionszone 3 hin
durchströmt. Auf diese Weise kann ohne Anwendung einer Kühl
einrichtung 10 wirksam trockene Luft erhalten werden.
Der in Beispiel 3 (Fig. 4 und 5) erwähnte untere Abschnitt des
Sorptionsrotors 1 besteht hauptsächlich aus Magnesiumsilicat-
Aerogel, d. h., aus einem Sorptionsmittel mit gewöhnlichem bzw.
durchschnittlichem Entfeuchtungsvermögen, das bei einer ver
hältnismäßig niedrigen Temperatur desorbiert und reaktiviert
werden kann, und der obere Abschnitt des Sorptionsrotors ist
aus dem Magnesiumsilicat-Aerogel und einem Sorptionsmittel wie
z. B. Zeolith, das einen äußerst hohen Wirkungsgrad der Ad
sorption von Feuchtigkeit, die in niedriger Konzentration in
Luft enthalten ist, hat und bei einer verhältnismäßig hohen
Temperatur desorbiert und reaktiviert wird, gebildet. Wenn bei
einem Entfeuchtungsprozeß mit einem solchen Sorptions- bzw.
Entfeuchtungsrotor Prozeßluft bzw. zu behandelnde Luft von un
ten eingeleitet wird, wird ein beträchtlicher Anteil der
Feuchtigkeit, die in der Prozeßluft bzw. zu behandelnden Luft
enthalten ist, im unteren Abschnitt des Entfeuchtungsrotors
durch Magnesiumsilicat-Aerogel adsorbiert und entfernt, und
dann wird die restliche Feuchtigkeit im oberen Abschnitt des
Entfeuchtungsrotors hauptsächlich durch Zeolith usw. weiter
adsorbiert. Auf diese Weise kann Feuchtigkeit, die in der Luft
enthalten ist, weiter adsorbiert und entfernt werden, um eine
Luft mit äußerst niedrigem Taupunkt zu erhalten. Wenn beim De
sorptionsprozeß die Reaktivierungsluft von oben eingeleitet
wird, nimmt zwar die Temperatur dieser Reaktivierungsluft all
mählich ab, während sie durch die kleinen Kanäle des Entfeuch
tungsrotors hindurchströmt, jedoch wird im oberen Abschnitt
des Entfeuchtungsrotors ein Sorptionsmittel wie z. B. Zeolith,
das für die Desorption und für die Aktivierung eine verhält
nismäßig hohe Temperatur benötigt, durch Reaktivierungsluft
mit hoher Temperatur reaktiviert, und dann wird im unteren Ab
schnitt des Entfeuchtungsrotors Magnesiumsilicat-Aerogel, das
für die Desorption und für die Aktivierung eine verhältnismä
ßig niedrige Temperatur benötigt, durch Reaktivierungsluft, de
ren Temperatur etwas vermindert ist, reaktiviert. Auf diese
Weise kann die Reaktivierungswärmeenergie wirksam ausgenutzt
werden.
Bei der Sorption aktiver Gase durch feste Sorptionsmittel,
wozu die vorstehend beschriebenen Fälle der Entfeuchtung gehö
ren, besteht im allgemeinen die Neigung, daß die Sorptionsge
schwindigkeit um so höher ist, je niedriger die Temperatur ist,
und daß die Sorption um so schwerer vonstatten geht und die De
sorptionsreaktion um so weiter fortschreitet, je höher die Tem
peratur ist. Infolgedessen kann auch in den Fällen der Sorp
tion aktiver Gase, die von Wasserdampf verschieden sind, genau
dieselbe Wirkung erzielt werden, indem ein Sorptionsmittel
oder eine Kombination von Sorptionsmitteln, das oder die für
jedes zu sorbierende aktive Gas geeignet ist, gewählt wird.
Bei einem Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas mit ei
nem Sorptionsrotor (1) zum Sorbieren von aktivem Gas, sektor
artigen Bauteilen (S), Rohrleitungen und Gebläsen (6, 7, 9)
hat der Sorptionsrotor eine zylindrische Wabenstruktur, wobei auf der Oberfläche vieler kleiner Kanäle in der Wabenstruktur ein oder mehr als ein Sorptionsmittel für aktives Gas frei liegt, und
teilen die sektorartigen Bauteile den Sorptionsrotor in zwei oder mehr als zwei Sorptionszonen (2, 3), eine Vorkühlzone (4) und eine oder mehr als eine Reaktivierungszone (5; 5, 11) ein,
wobei in zwei Sorptionszonen aufeinanderfolgend ein inertes Gas wie z. B. eine Prozeßluft bzw. eine zu behandelnde Luft (TA) eingeleitet wird, um ein oder mehr als ein aktives Gas wie z. B. Wasserdampf, das in dem inerten Gas enthalten ist, zu entfer nen, und
beispielsweise entfeuchtete Luft (SA) von etwa -80°C unter An wendung eines Entfeuchtungsrotors geliefert werden kann.
hat der Sorptionsrotor eine zylindrische Wabenstruktur, wobei auf der Oberfläche vieler kleiner Kanäle in der Wabenstruktur ein oder mehr als ein Sorptionsmittel für aktives Gas frei liegt, und
teilen die sektorartigen Bauteile den Sorptionsrotor in zwei oder mehr als zwei Sorptionszonen (2, 3), eine Vorkühlzone (4) und eine oder mehr als eine Reaktivierungszone (5; 5, 11) ein,
wobei in zwei Sorptionszonen aufeinanderfolgend ein inertes Gas wie z. B. eine Prozeßluft bzw. eine zu behandelnde Luft (TA) eingeleitet wird, um ein oder mehr als ein aktives Gas wie z. B. Wasserdampf, das in dem inerten Gas enthalten ist, zu entfer nen, und
beispielsweise entfeuchtete Luft (SA) von etwa -80°C unter An wendung eines Entfeuchtungsrotors geliefert werden kann.
Claims (7)
1. Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas aus einem
Prozeßgas mittels eines mit einer Antriebseinrichtung, einem
feststeheneden Gehäuse und Dichtungen ausgestatteten
Sorptionsrotors (1),
der eine zylindrische Form mit vielen kleinen Kanälen hat, die zwischen entgegengesetzten Endflächen hindurchgehen und auf ihrer Oberfläche ein Sorptionsmittel für das aktive Gas enthalten,
der durch am Gehäuse in der Nähe seiner beiden Endflächen angebrachte sektorartige Bauteile in verschiedenen Zonen unterteilt ist, die während der Rotation des Rotors jeweils der Reihe nach als mindestens zwei Sorptionszonen (2, 3), eine Vorkühlzone (4) und mindestens eine Reaktivierungszone (5, 11) wirken und,
der Rohrleitungen enthält, über die das Prozeßgas in die erste Sorptionszone ein- und aus der letzten Sorptionszone abgeführt wird und Vorkühlluft in die und aus der Vorkühlstufe geführt und vor Einleitung in die mindestens eine Reaktivierungszone jeweils über Heizeinrichtungen (8, 12) geleitet wird, dadurch gekennzeichnet, daß die der ersten Sorptionszone nachgeschaltete(n) Sorptionszone(n) mit der jeweils vorgeschalteten Sorptionszone verbunden ist (sind), so daß jeweils mindestens zwei Sorptionszonen von demselben Prozeßgas nacheinander durchströmt werden.
der eine zylindrische Form mit vielen kleinen Kanälen hat, die zwischen entgegengesetzten Endflächen hindurchgehen und auf ihrer Oberfläche ein Sorptionsmittel für das aktive Gas enthalten,
der durch am Gehäuse in der Nähe seiner beiden Endflächen angebrachte sektorartige Bauteile in verschiedenen Zonen unterteilt ist, die während der Rotation des Rotors jeweils der Reihe nach als mindestens zwei Sorptionszonen (2, 3), eine Vorkühlzone (4) und mindestens eine Reaktivierungszone (5, 11) wirken und,
der Rohrleitungen enthält, über die das Prozeßgas in die erste Sorptionszone ein- und aus der letzten Sorptionszone abgeführt wird und Vorkühlluft in die und aus der Vorkühlstufe geführt und vor Einleitung in die mindestens eine Reaktivierungszone jeweils über Heizeinrichtungen (8, 12) geleitet wird, dadurch gekennzeichnet, daß die der ersten Sorptionszone nachgeschaltete(n) Sorptionszone(n) mit der jeweils vorgeschalteten Sorptionszone verbunden ist (sind), so daß jeweils mindestens zwei Sorptionszonen von demselben Prozeßgas nacheinander durchströmt werden.
2. Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas nach Anspruch
1,
dadurch gekennzeichnet, daß in der Verbindungsleitung zwischen
zwei Sorptionszonen eine Kühleinrichtung (10) geschaltet ist.
3. Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas nach einem der
Ansprüche 1 oder 2
dadurch gekennzeichnet, daß das Sorptionsgerät ein
Entfeuchtungsgerät ist.
4. Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas nach einem der
Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß das Sorptionsmittel für aktives Gas
ein Absorptionsmittel ist.
5. Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas nach einem der
Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß das Sorptionsmittel für aktives Gas
ein Adsorptionsmittel ist.
6. Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas nach Anspruch
5,
dadurch gekennzeichnet, daß das Adsorptionsmittel eine Mischung
aus einem Adsorptionsmittel mit gewöhnlichem bzw.
durchschnittlichem Adsorptionsvermögen für aktives Gas und
einem Adsorptionsmittel mit außerordentlich hohem
Adsorptionsvermögen für in geringer Konzentration in inertem
Gas enthaltenes aktives Gas ist.
7. Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas nach Anspruch
6,
dadurch gekennzeichnet, daß das Adsorptionsmittel mit
gewöhnlichem bzw. durchschnittlichem Adsorptionsvermögen für
aktives Gas aus Kiesel-Aerogel und Metallsilicat-Aerogelen
ausgewählt ist, und das Adsorptionsmittel mit außerordentlich
hohem Adsorptionsvermögen für in geringer Konzentration in
inertem Gas enthaltenes aktives Gas ein Zeolith ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63022632A JP2673300B2 (ja) | 1988-02-01 | 1988-02-01 | 低濃度ガス収着機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3902977A1 DE3902977A1 (de) | 1989-08-10 |
DE3902977C2 true DE3902977C2 (de) | 1999-07-29 |
Family
ID=12088204
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19893902977 Expired - Lifetime DE3902977C2 (de) | 1988-02-01 | 1989-02-01 | Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2673300B2 (de) |
DE (1) | DE3902977C2 (de) |
SE (1) | SE468927B (de) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE69117471T2 (de) * | 1990-12-25 | 1996-09-12 | Toshimi Kuma | Gasadsorptionselement, dessen Herstellungsmethode und Verwendung |
JP2750996B2 (ja) * | 1993-09-08 | 1998-05-18 | ニチアス株式会社 | 有機溶剤蒸気吸着装置 |
US5580369A (en) * | 1995-01-30 | 1996-12-03 | Laroche Industries, Inc. | Adsorption air conditioning system |
US5758508A (en) * | 1996-02-05 | 1998-06-02 | Larouche Industries Inc. | Method and apparatus for cooling warm moisture-laden air |
US5660048A (en) * | 1996-02-16 | 1997-08-26 | Laroche Industries, Inc. | Air conditioning system for cooling warm moisture-laden air |
US5860284A (en) * | 1996-07-19 | 1999-01-19 | Novel Aire Technologies, L.L.C. | Thermally regenerated desiccant air conditioner with indirect evaporative cooler |
DE19645823A1 (de) * | 1996-11-07 | 1998-05-14 | Behr Gmbh & Co | Vorrichtung zur Beseitigung von Verunreinigungen und/oder Feuchtigkeit aus einem einem Fahrzeuginnenraum zuführbaren Luftstrom |
JP3594463B2 (ja) * | 1997-10-15 | 2004-12-02 | 株式会社西部技研 | ガス吸着装置 |
US5891219A (en) * | 1998-01-13 | 1999-04-06 | Durr Environmental, Inc. | Two stage rotary concentrator |
JP3430993B2 (ja) * | 1999-07-28 | 2003-07-28 | ダイキン工業株式会社 | 加湿装置 |
JP2001205045A (ja) * | 2000-01-25 | 2001-07-31 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 二酸化炭素除去方法および二酸化炭素除去装置 |
US6358300B1 (en) * | 2000-03-28 | 2002-03-19 | Honeywell Commercial Vehicle Systems Co. | Lithium chloride desiccant for trailer air dryer and pressure swing dehydration |
JP2001310110A (ja) * | 2000-04-28 | 2001-11-06 | Seibu Giken Co Ltd | ガス濃縮装置 |
JP2002039575A (ja) * | 2000-07-25 | 2002-02-06 | Daikin Ind Ltd | 無給水加湿装置 |
KR100451281B1 (ko) * | 2001-05-28 | 2004-10-06 | 주식회사 나노테크닉스 | 저비점 용제의 회수방법 |
JP4627943B2 (ja) * | 2001-09-28 | 2011-02-09 | 高砂熱学工業株式会社 | 空気浄化装置 |
CN101827640A (zh) * | 2007-09-12 | 2010-09-08 | 蒙特斯公司 | 转子吸附浓缩机的原位高温再生装置和方法 |
BE1018854A3 (nl) | 2009-08-11 | 2011-10-04 | Atlas Copco Airpower Nv | Droger voor samengeperst gas en werkwijze daarbij toegepast. |
EP2332631B1 (de) * | 2009-12-03 | 2012-11-14 | Kaeser Kompressoren GmbH | Adsorptionstrocknungsvorrichtung sowie Adsorptionstrocknungsverfahren |
WO2011161693A1 (en) | 2010-06-22 | 2011-12-29 | Bry Air [Asia] Pvt. Ltd. | System and method for improving the performance of desiccant dehumidification equipment for low-humidity applications |
JP5698172B2 (ja) * | 2012-03-14 | 2015-04-08 | 株式会社西部技研 | グローブボックス |
JP5956216B2 (ja) * | 2012-03-29 | 2016-07-27 | 高砂熱学工業株式会社 | 吸着処理装置 |
BE1022637A9 (nl) * | 2014-12-16 | 2016-10-06 | Atlas Copco Airpower Nv | Droger voor samengeperst gas compressorinstallatie voorzien van zulke droger en werkwijze voor het drogen van gas |
JP6888283B2 (ja) * | 2016-11-30 | 2021-06-16 | ダイキン工業株式会社 | 加湿装置 |
EP3854475A1 (de) * | 2020-01-23 | 2021-07-28 | Molecule RND Limited | Verbesserungen im zusammenhang mit sorptionsmedien |
SE2150531A1 (en) * | 2021-04-27 | 2022-10-28 | Munters Europe Ab | An air treatment element, an air treatment unit and a method for producing the air treatment element |
JP7132475B1 (ja) | 2021-12-27 | 2022-09-07 | 岡野 浩志 | 空調給気可能な二酸化炭素ガス分離濃縮装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4402717A (en) * | 1980-05-22 | 1983-09-06 | Daikin Kogyo Co., Ltd. | Apparatus for removing moisture and odors |
US4595403A (en) * | 1983-09-02 | 1986-06-17 | Toho Gas Co. Ltd. | Heat exchange element |
DE3528122C2 (de) * | 1985-08-06 | 1990-05-10 | Scheurutec Gesellschaft Fuer Verfahrenstechnik-Umweltschutz-Anlagenbau Mbh, 8359 Dorfbach, De |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6111360Y2 (de) * | 1980-06-16 | 1986-04-10 | ||
JPS5741287A (en) * | 1980-08-26 | 1982-03-08 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Method of preventing bulk cargo in hold from crumbling |
JPS5891426U (ja) * | 1981-12-14 | 1983-06-21 | ダイキン工業株式会社 | 除湿装置 |
JPH0716576B2 (ja) * | 1983-09-14 | 1995-03-01 | 株式会社西部技研 | 湿気または全熱交換体用素材およびその製造法 |
-
1988
- 1988-02-01 JP JP63022632A patent/JP2673300B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-01-30 SE SE8900311A patent/SE468927B/sv not_active IP Right Cessation
- 1989-02-01 DE DE19893902977 patent/DE3902977C2/de not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4402717A (en) * | 1980-05-22 | 1983-09-06 | Daikin Kogyo Co., Ltd. | Apparatus for removing moisture and odors |
US4595403A (en) * | 1983-09-02 | 1986-06-17 | Toho Gas Co. Ltd. | Heat exchange element |
DE3528122C2 (de) * | 1985-08-06 | 1990-05-10 | Scheurutec Gesellschaft Fuer Verfahrenstechnik-Umweltschutz-Anlagenbau Mbh, 8359 Dorfbach, De |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
JP 61-252497 A In: Patents Abstracts of Japan, Sect.M, Vol.11 (1986), Nr.105 (M-33) * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3902977A1 (de) | 1989-08-10 |
JPH01199621A (ja) | 1989-08-11 |
JP2673300B2 (ja) | 1997-11-05 |
SE468927B (sv) | 1993-04-19 |
SE8900311D0 (sv) | 1989-01-30 |
SE8900311L (sv) | 1989-08-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3902977C2 (de) | Sorptionsgerät zum Sorbieren von aktivem Gas | |
DE3819727C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Elementes zum Adsorbieren eines Gases, nach diesem Verfahren hergestelltes Element und Verwendung dieses Elementes | |
DE2800722C2 (de) | Vorrichtung zum Entfeuchten von Gas | |
DE3728859C2 (de) | Feuchtigkeitsaustauschelement und dessen Verwendung | |
DE69326040T2 (de) | Sorbierender Einzelschicht- und Mehrschichtfilm | |
DE60030813T2 (de) | Lufttrennung mit einem monolithischen Adsorptionsbett | |
DE19730292C1 (de) | Anlage zur Entfernung gasförmiger organischer Stoffe aus der Luft | |
DE60023078T2 (de) | Entfeuchter | |
DE69620288T2 (de) | Verfahren zur Rückgewinnung flüchtiger organischer Substanzen | |
EP0590443B1 (de) | Sorptionsvorrichtung | |
DE69306909T2 (de) | Verfahren zur Adsorption und Entfernung von Stickoxiden | |
DE2200210C3 (de) | Verfahren zur Entfernung von Stickstoffoxiden aus Gasgemischen | |
DE69912587T2 (de) | Klimaanlage mit trockenmittel | |
DE3814175A1 (de) | Verfahren und anordnung zum regenerieren von adsorptionsmaterial | |
DE3836856A1 (de) | Loesungsmittelrueckgewinnungseinrichtung, diese verwendendes loesungsmittelrueckgewinnungs-kreislaufsystem und dichtungskonstruktion | |
DE4220715A1 (de) | Auf einem trockenmittel basierende klimaanlage | |
DE4313976A1 (de) | Gesamtwaermeenergie-austauscherelement, das die uebertragung von geruch verhindert, und verfahren zu seiner herstellung | |
EP0892225B1 (de) | Gerät der Klimatechnik sowie dessen Komponenten | |
DE69224082T2 (de) | Adsorptionsmittel zur Entfernung von Niedrig-Konzentrationsstickstoffoxiden | |
AT522330B1 (de) | Verfahren und Anlage zur Reinigung von mit organischen Schadstoffen beladenen Abgasen | |
DE3937863C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Gasadsorptionselements | |
DE10011223B4 (de) | Sphärische Hochleistungsadsorbenzien mit Mikrostruktur und ihre Verwendung | |
DE2552803A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum trocknen mittels molekularsieben | |
EP0856707A2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Entfeuchtung von Luft | |
DE19515075A1 (de) | Verfahren zur Reinigung von Gasströmen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: TIEDTKE, H., DIPL.-ING. BUEHLING, G., DIPL.-CHEM. |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8125 | Change of the main classification |
Ipc: B01D 53/06 |
|
D2 | Grant after examination | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8368 | Opposition refused due to inadmissibility |