DE3723135A1 - Huelsenfeder mit fluessigkeitsfuellung - Google Patents
Huelsenfeder mit fluessigkeitsfuellungInfo
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- F16F13/04—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper
- F16F13/06—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising both a plastics spring and a damper, e.g. a friction damper the damper being a fluid damper, e.g. the plastics spring not forming a part of the wall of the fluid chamber of the damper
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- F16F13/14—Units of the bushing type, i.e. loaded predominantly radially
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Description
Die Erfindung bezieht sich allgemein auf eine Hülsenfeder
mit Flüssigkeitsfüllung und insbesondere auf eine verbesser
te, Vibrationen dämpfende und absondernde Hülsenfeder für
Kraftfahrzeuge, die mit einer viskosen Flüssigkeit gefüllt
ist und einen Viskositätswiderstand der Flüssigkeit, der
bei Aufbringen von Scher- oder Schubspannungen auf die Flüs
sigkeitsmassen auftritt, ausnutzt.
Es sind verschiedene federnde, Vibrationen dämpfende und
absondernde oder isolierende Lagerungskonstruktionen bekannt,
wie Karosserie-Querstrebenlagerungen, Druckstabpuffer, Zug
stab-, Tragarmlagerungen und ein Rollen eines Motors verhin
dernde Anschläge für Fahrzeuge mit Frontantrieb und Frontmo
tor. Diese federnden Lagerungs- oder Dämpfungskonstruktio
nen müssen wirksam eine Schwingungsenergie, wobei die Ein
gangsvibrationsbelastung eine große Amplitude hat, z.B. bei
einem plötzlichen Start des Fahrzeugs, bei einem abrupten
Bremsen des Fahrzeugs oder während Rüttelbewegungen des Fahr
zeugmotors erzeugte Vibrationen, absorbieren oder
dämpfen. Ferner ist es für diese Konstruktionen erforder
lich, kontinuierliche Resonanzschwingungen zu dämpfen, um
eine durch sie hindurch übertragene Kraft zu vermindern.
Des weiteren wird für diese Konstruktionen gefordert, hoch
frequente Schwingungen, die eine vergleichsweise niedrige
Amplitude haben und während eines Normalbetriebs des Motors
oder auf Grund von Unregelmäßigkeiten der Straßenoberfläche
erzeugt werden, zu isolieren. Mit kurzen Worten gesagt, ist
es für diese federnden Lagerungs- oder Dämpfungskonstruk
tionen im allgemeinen erforderlich, daß sie eine hohe Dämp
fungsfähigkeit für niederfrequente Schwingungen mit einer
großen Amplitude und eine relativ niedrige dynamische Feder
konstante für hochfrequente Schwingungen mit einer kleinen
Amplitude liefern.
Üblicherweise verwendet eine federnde Lagerungs- oder Dämp
fungskonstruktion (Hülsenfeder) einen Festkörper aus einem
Gummi- oder Elastomermaterial. Demzufolge neigt eine federn
de Konstruktion, die imstande ist, hohe Dämpfungskennwerte
zu bieten, dazu, eine hohe dynamische Federkonstante für
hochfrequente Schwingungen mit einer kleinen Amplitude aufzu
weisen. Wenn dagegen eine federnde Konstruktion imstande
ist, eine niedrige Federkonstante für hochfrequente Schwin
gungen ohne eine Änderung der statischen Federkonstanten
zu liefern, dann zeigt diese federnde Konstruktion notwen
digerweise niedrige Dämpfungskennwerte. Deshalb ermöglicht
allein die Auswahl eines geeigneten Gummimaterials nicht,
daß solche federnden Konstruktionen zwei unterschiedliche
Charakteristika liefern, d.h. eine hohe Dämpfungsfähigkeit
für niederfrequente Schwingungen und eine hohe Fähigkeit
zur Isolierung von hochfrequenten Schwingungen.
Im Hinblick auf die obigen Feststellungen und Nachteile
wurden in jüngerer Zeit Hülsenfeder- oder Lagerungskonstruk
tionen vorgeschlagen, für die die US-PS 36 42 268 und die US-PS
36 98 703 Beispiele zeigen. Diese Hülsenfedern haben zwei
Flüssigkeitskammern, die mit einem inkompressiblen Fluid gefüllt sind
und miteinander durch eine zwischen ihnen befindliche Drosselöffnung
in Verbindung stehen. Bei Aufbringen einer Vibrationsbelastung auf diese
Hülsenfederkonstruktionen wird das Volumen der einen der beiden Flüssig
keitskammern vermindert und das Fluid zwangsläufig zum Fließen durch
die Drosselöffnung von der einen Flüssigkeitskammer zur anderen hin ge
bracht. Bei dieser Art einer Hülsenfederkonstruktion können die eingetra
genen niederfrequenten Schwingungen wirksam gedämpft werden, was auf der
Trägheit und Resonanz der Fluidmasse in der Drosselöffnung, wenn das
Fluid unter Zwang durch diese hindurchfließt, beruht. Der Frequenzbereich
der zu dämpfenden Schwingungen kann durch geeignete Bemessung der Dros
selöffnung ausgewählt werden.
Wenn die die beiden Flüssigkeitskammern einer Hülsenfeder
mit Flüssigkeitsfüllung der oben skizzierten Art verbinden
de Drosselöffnung in bezug auf ihre Länge sowie ihre Quer
schnittsfläche oder ihren Durchmesser so bemessen wird, daß
sie ausgezeichnete Dämpfungskennwerte für niederfrequente
Schwingungen bietet, dann wird folglich die Fähigkeit der
Konstruktion zur Isolierung von Schwingungen für solche,
die vergleichsweise hohe Frequenzen und niedrige Amplituden
haben, herabgesetzt. Das bedeutet, daß die elastische Hülsen
federkonstruktion zu steif ist, um wirksam hochfrequente
Schwingungen zu isolieren oder abzusondern.
Insofern be
steht die Notwendigkeit, eine Hülsenfeder mit Flüssigkeitsfül
lung zu entwickeln, die in ihrer Fähigkeit oder ihren Kenn
werten für eine umfassende Schwingungsdämpfung sowie -abson
derung zufriedenstellende, den Anforderungen entsprechende
Ergebnisse bietet.
Diese Aufgabe wird gemäß dem Prinzip der Erfindung gelöst,
wonach eine Hülsenfeder mit Flüssigkeitsfüllung umfaßt:
(a) eine Innenhülse, (b) eine radial außerhalb und mit Ab
stand zur lnnenhülse angeordnete Außenhülse, (c) ein allge
mein ringförmiges zwischen die Innenhülse und die Außenhül
se eingesetztes, die beiden Hülsenfedern verbindendes elasti
sches Bauteil, das ein axial mittig gelegenes Teil mit einer
allgemein ringförmigen Auskehlung, die an ihrer Außenumfangs
fläche offen ist, aufweist, wobei die Außenhülse die ring
förmige Auskehlung flüssigkeitsdicht abschließt und zusammen
mit dem elastischen Bauteil eine allgemein ringförmige, mit
einer viskosen Flüssigkeit gefüllte Flüssigkeitskammer ab
grenzt, und (d) ein Paar von Schergassen als zwei diametral
zur Innenhülse in einer ersten Diametralrichtung, die zu
einer zweiten Diametralrichtung, in der die Hülsenfeder eine
Vibrationsbelastung aufnimmt, rechtwinklig ist, entgegenge
setzt zueinander angeordnete Teile der ringförmigen Flüs
sigkeitskammer bildende Einrichtungen. Hierbei erstreckt
sich das Paar von Schergassen im wesentlichen in der zweiten
Diametralrichtung. Ferner hat jede der Schergassen eine in
der ersten Diametralrichtung gemessene Größe, die ausreichend
klein bestimmt ist, so daß Massen der viskosen Flüssigkeit
in den Schergassen imstande sind, einen Viskositätswider
stand bei Aufbringen von auf der von der Hülsenfeder aufge
nommenen Vibrationsbelastung beruhenden Scherspannungen auf
die Massen zu liefern.
Bei der Hülsenfeder mit der oben angegebenen erfindungsgemä
ßen Konstruktion können auf der Grundlage eines Viskositäts
widerstands der viskosen Flüssigkeitsmassen in den Schergas
sen, der bei Aufbringen von Scherspannungen auf diese Flüs
sigkeitsmassen auf Grund der relativen Verlagerung der
Innen- sowie Außenhülse in Erscheinung tritt, wirksam ge
dämpft werden. Der durch den Viskositätswiderstand der vis
kosen Flüssigkeit erzeugte Dämpfungseffekt ist im wesent
lichen über den gesamten Frequenzbereich der eingeführten
Schwingungen konsistent, d.h., die durch die erfindungsgemä
ße Hülsenfeder mit Flüssigkeitsfüllung übertragene Kraft
ist ohne Rücksicht auf die Frequenz der eingeführten Schwin
gungen unverändert. Somit ist die erfindungsgemäße Hülsenfe
der in der Lage, ausgezeichnete Dämpfungskennwerte auch für die
hochfrequenten Schwingungen zu bieten, was zu den verschie
denen Bauarten von herkömmlichen Feder- oder Lagerungskon
struktionen mit Flüssigkeitsfüllung gegensätzlich ist. Das
ist ein bedeutungsvolles und wichtiges industrielles Merkmal
der vorliegenden Erfindung.
Erfindungsgemäß hat jede der beiden Schergassen in einer
zur Achse der Hülsenfeder und zur ersten Diametralrichtung
parallelen Ebene einen im wesentlichen U-förmigen Quer
schnitt, wobei die von den U-Schenkeln bestimmte Öffnung
der Innenhülse zugewandt ist. Es wird bevorzugt, daß die
Größe der beiden Schergassen - gemessen in der ersten Diame
tralrichtung - im Bereich von 1-6 mm liegt.
Gemäß einem weiteren Merkmal der Erfindung besteht die vis
kose Flüssigkeit aus einem Silikonöl. Der kinematische Vis
kositätskoeffizient der viskosen Flüssigkeit beträgt wenig
stens 1000 mm2/s, vorzugsweise wenigstens 10 000 mm2/s, und
er liegt in besonders bevorzugter Weise innerhalb eines Be
reichs zwischen 100 000 und 1 000 000 mm2/s.
Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung ist vorgesehen,
daß die die Schergassen bildenden Einrichtungen die Außen
hülse sowie einen von der Innenhülse radial in die allgemein
ringförmige Flüssigkeitskammer hineinragenden Vorsprung um
fassen, wobei in diesem Fall wenigstens ein Teil des radia
len Vorsprungs, der unmittelbar einer Innenumfangsfläche
der Außenhülse gegenüberliegt, bevorzugterweise aus einem
Elastomermaterial gebildet wird.
In einer Ausbildung des oben herausgestellten erfindungs
gemäßen Merkmals wirken die Außenhülse und der radiale Vor
sprung miteinander zusammen, um ein Paar von zweiten Gassen
oder Spalten als zwei diametral zur Innenhülse in der zwei
ten Diametralrichtung entgegengesetzt zueinander ange
ordnete Teile der allgemein ringförmigen Flüssigkeitskammer
abzugrenzen. Jede dieser zweiten Gassen oder Spalten kann
im wesentlichen in einer zur Achse der Hülsenfederrechtwink
ligen Ebene einen bogenförmigen Querschnitt aufweisen. Be
vorzugterweise liegt die Größe einer jeden der zweiten Gas
sen - gemessen in der zweiten Diametralrichtung - im Bereich
von 1-6 mm.
Gemäß einer anderen Ausbildung des obigen Merkmals der Er
findung ist der radiale Vorsprung aus einem auf die Innen
hülse gepaßten Metallring sowie einer diesen Metallring ab
deckenden Gummischicht gebildet.
In einer weiteren Ausführungsform des gleichen erfindungs
gemäßen Merkmals hat der radiale Vorsprung in einer zur
Achse der Hülsenfeder rechtwinkligen Ebene einen im wesentli
chen rechteckigen Querschnitt, wobei die beiden Schergassen
teilweise von einem Paar von einander entgegengesetzten lan
gen Seiten des im wesentlichen rechteckigen Querschnitts be
grenzt sind.
Die obigen und weitere Ziele sowie die Merkmale und Vorteile
der Erfindung werden aus der folgenden, auf die Zeichnungen
Bezug nehmenden Beschreibung der bevorzugten Ausführungs
form deutlich. Es zeigen:
Fig. 1 einen Querschnitt durch eine erfindungsgemäße
Hülsenfeder mit Flüssigkeitsfüllung;
Fig. 2 den Schnitt nach der Linie II-II in der Fig. 1;
Fig. 3 einen Querschnitt durch eine Baugruppe der Hülsen
feder mit einer Innenhülse sowie einem an dieser
durch Vulkanisieren fest angebrachten Gummiblock;
Fig. 4 den Schnitt nach der Linie IV-IV in der Fig. 3;
Fig. 5 ein Kurvenbild zu Betriebskennwerten der erfindungs
gemäßen Hülsenfeder mit Flüssigkeitsfüllung im Ver
gleich mit solchen einer herkömmlichen Hülsenfeder
mit Flüssigkeitsfüllung, die zwei Flüssigkeitskam
mern, welche untereinander durch eine Drosselöffnung
verbunden sind, aufweist.
Die Fig. 1 und 2 zeigen eine Hülsenfederkonstruktion mit
einer viskosen Flüssigkeitsfüllung in einer Ausführungsform
gemäß der Erfindung, und zwar als eine bei einem Kraftfahr
zeug verwendete Zugstangenhalterung.
Die Hülsenfeder umfaßt eine Innenhülse 2 aus einem Metall
material mit einer relativ großen Wandstärke, eine Außen
hülse 4, die ebenfalls aus einem Metallmaterial besteht und
radial außerhalb von der Innenhülse 2 angeordnet ist, sowie
ein allgemein ringförmiges elastisches Bauteil in Form
eines Gummiblocks 6, der aus einem geeigneten Gummimaterial
gefertigt und zwischen die Innen- sowie Außenhülse 2, 4
eingesetzt ist, um diese beiden Hülsen federnd oder ela
stisch zu verbinden. Die Hülsenfeder wird am Fahrzeug derart
angebracht, daß eine geeignete zylindrische Halterung, die
am Ende eines Zugstabs des Fahrzeugs befestigt ist, im Preß
sitz an der Außenumfangsfläche der Außenhülse 4 gehalten
wird, während eine geeignete Verbindungsstange, die an der
Karosserie oder der Achse des Fahrzeugs befestigt ist, in
die Innenhülse 2 eingesetzt wird.
Die Hülsenfeder weist im zusammengebauten Zustand des weite
ren eine einstückige Baugruppe oder Funktionseinheit 8 auf,
die den Gummiblock 6, der an der Außenumfangsfläche der
Innenhülse 2 während des Formvorgangs des Gummiblocks durch
Vulkanisation, wie die Fig. 3 und 4 zeigen, fest angebracht
wird, umfaßt. Die Baugruppe 8 enthält ferner einen Metall
ring 10, der an einem axial mittigen Teil der Innenhülse
2 befestigt ist, und eine Metall-Zwischenhülse 12, die im
Preßsitz an der Außenumfangsfläche des Gummiblocks 6 gehalten
ist. Der Metallring 10 hat eine vergleichsweise große Wand
stärke, jedoch ist sein Außendurchmesser beträchtlich klei
ner als der Durchmesser der Zwischenhülse 12, die, wie der
Fig. 3 am besten zu entnehmen ist, ein Paar von diametral
einander entgegengesetzten rechteckigen Ausnehmungen 14 hat.
Bei der Herstellung der Baugruppe 8 werden die Innenhülse
2 mit dem an ihr im Preßsitz gehaltenen Metallring 10 und
die Zwischenhülse 12 in geeigneter Weise relativ zueinander
innerhalb einer Form angeordnet, worauf unvulkanisiertes
Gummimaterial in die Form gegossen wird, so daß dann durch
Vulkanisieren dieses Materials der Gummiblock 6 fest mit
der Innenhülse 2 und dem Metallring 10 verbunden wird. Die
so ausgebildete Baugruppe 8 wird unter Verwendung von rund
um den Außenumfang der Metall-Zwischenhülse 12 angeordnete
Ziehwerkzeuge radial einwärts vorkomprimiert.
Der allgemein ringförmige Gummiblock 6 weist in einem axial
mittleren Teil eine allgemein ringförmige Auskehlung 16 auf,
die eine geeignete axiale Abmessung hat, welche größer ist
als diejenige des Metallrings 10, wie die Fig. 4 zeigt, und
die an der Außenumfangsfläche der diametral einander ent
gegengesetzten Teile des Gummiblocks 6, welche auf die dia
metral einander entgegengesetzten Ausnehmungen 14 in der
Zwischenhülse 12 ausgerichtet sind, wie die Fig. 3 deutlich
zeigt, offen ist.
Im einzelnen ist der an der Innenhülse 2 im Preßsitz gehal
tene Metallring 10 innerhalb der allgemein ringförmigen Aus
kehlung 16 angeordnet und durch eine mit dem Gummiblock 6
einteilig ausgebildete Gummischicht 20 abgedeckt. Diese
Gummischicht 20 ist so ausgebildet, daß sie im Zusammenwir
ken mit dem Metallring 10 einen allgemein rechteckigen, ra
dialen Vorsprung bildet, der von dem axial mittigen Teil
der Innenhülse 2 radial auswärts ragt. Der Vorsprung 18 hat
in einer zur Achslinie der Innenhülse 2, d.h. zur Achse der
Federhülse, wie die Fig. 3 zeigt, rechtwinkligen Ebene eine
im wesentlichen rechteckige Querschnittsgestalt.
Die am Metallring 10 ausgebildete Gummischicht 20 hat folg
lich an ihren einander entgegengesetzten kurzen Seiten des
Rechtecks, die auf die Ausnehmungen 14 ausgerichtet sind,
eine größere Dicke als an ihren einander entgegengesetzten
langen Seiten. Wie der Fig. 3 am besten zu entnehmen ist,
wirken die Flächen der einander entgegengesetzten langen
Seiten des in der oben angegebenen Weise ausgebildeten radia
len Vorsprungs 18 und die diametral entgegengesetzten Teile
des Gummiblocks 6, die den langen Seiten des Vorsprungs 18
jeweils gegenüberliegen, miteinander zusammen, um ein Paar
von Schergassen 22 als zwei einander entgegengesetzt ange
ordnete Teile der ringförmigen Auskehlung 16 zu begrenzen,
wobei diese Schergassen mit Bezug zur lnnenhülse 2 einander
diametral entgegengesetzt sind, und zwar in einer zu den
langen Seiten des Rechtecks des radialen Vorsprungs 18
rechtwinkligen Diametralrichtung. Diese Diametralrichtung
(Horizontalrichtung in Fig. 3) wird im folgenden als die
erste Diametralrichtung bezeichnet. Die Schergassen 22 er
strecken sich im einzelnen im wesentlichen in der zweiten
Diametralrichtung (Vertikalrichtung in Fig. 3), welche
rechtwinklig zur ersten Diametralrichtung liegt, wie die
Fig. 3 zeigt. Bei Betrachtung in einer zur Achse der Innen
hülse 2 und zur ersten Diametralrichtung parallelen Ebene
hat jede der Schergassen 22 im wesentlichen einen U-förmigen
Querschnitt. Wie die Fig. 4 zeigt, ist die U-Form der Scher
gasse 22 zur Innenhülse 2 hin offen. Die Größe einer jeden
Schergasse wird - gemessen in der ersten Diametralrichtung -
so gewählt, daß sie im Bereich von etwa 1-6 mm liegt.
Die Außenhülse 4 ist an ihrer Außenumfangsfläche mit einer
Abdichtgummischicht 24 (s. Fig. 1 und 2) beschichtet und
wird auf die Außenumfangsfläche der Baugruppe 8 im Preßsitz
innerhalb eines Behälters aufgebracht, welcher eine geeigne
te viskose Flüssigkeit, z.B. Silikonöl, die einen hohen ki
nematischen Viskositätskoeffizienten von wenigstens
1000 mm2/s, vorzugsweise von wenigstens 10 000 mm2/s und
in besonders bevorzugter Weise von wenigstens 100 000-
1 000 000 mm2/s hat, enthält. Auf diese Weise wird die er
findungsgemäße Hülsenfeder mit Flüssigkeitsfüllung so zusam
mengebaut, daß eine allgemein ringförmige Flüssigkeitskam
mer 26, die von der Außenhülse 4 (Abdichtgummischicht 24)
flüssigkeitsdicht abgeschlossen ist, mit einer solchen visko
sen, in Fig. 1 und 2 angedeuteten Flüssigkeit gefüllt wird.
Ferner wirken die Flächen der Gummischicht 20 an den kurzen
Seiten des Rechtecks des radialen Vorsprungs 18 und die dia
metral einander entgegengesetzten Teile der Außenhülse 4
(Abdichtgummischicht 24), die auf die Ausnehmungen 14 ausge
richtet sind, miteinander zusammen, um ein Paar von zweiten
Gassen oder Spalten 28 als zwei entgegengesetzt zueinander
liegende Teile der ringförmigen Flüssigkeitskammer 26,
welche diametral zur Innenhülse 2 in der zweiten Diametral
richtung (Vertikalrichtung in Fig. 1), in welcher Richtung
die Federhülse zur Aufnahme einer zur dämpfenden und zu iso
lierenden Vibrationsbelastung imstande ist, liegen, abzugren
zen. Diese zweite Diametral- oder Vibrationseingangsrich
tung ist durch die Pfeile P in Fig. 1 angedeutet. Die zwei
ten Spalten 28 sind im Querschnitt von Fig. 1 oder bei
Betrachtung in einer zur Achse der Hülsenfeder rechtwinkli
gen Ebene im wesentlichen bogenförmig ausgebildet. Die Größe
eines jeden zweiten Spalts 28 - gemessen in der zweiten
Diametralrichtung P - wird ebenfalls so gewählt, daß sie
im Bereich von etwa 1-6 mm liegt.
Die aus der Baugruppe 8 und der an dieser im Preßsitz ange
brachten Außenhülse 4 gebildete Hülsenkonstruktion wird
einem geeigneten Ziehvorgang für eine radial einwärts gerich
tete Vorkompression entweder innerhalb des Flüssigkeitsbe
hälters, in dem die Außenhülse 4 auf die Baugruppe 8 aufge
preßt worden ist, oder nach der Entnahme der zusammengebauten
Konstruktion aus dem Behälter unterworfen. Dieser Ziehvor
gang gewährleistet eine gesteigerte Flüssigkeitsdichtheit
zwischen der Außenhülse 4 sowie der Metall-Zwischenhülse
12 mit Hilfe der Abdichtgummischicht 24. Anschließend werden
die entgegengesetzten axialen Endabschnitte der Außenhülse 4
radial einwärts gegen die jeweiligen Endabschnitte der Zwi
schenhülse 12 durch einen Rollvorgang verstemmt.
Wie bereits gesagt wurde, wird die auf diese Weise herge
stellte Hülsenfeder mit Flüssigkeitsfüllung am Fahrzeug so
angebaut, daß die Vibrationen in der zweiten Diametralrich
tung P (gestrichelte Pfeile in Fig. 1) aufgenommen werden.
Bei Aufbringen einer Vibrationsbelastung auf die Hülsenfe
derkonstruktion werden die Innen- sowie Außenhülse 2, 4 mit
Bezug zueinander in der zweiten diametralen oder der vertika
len Richtung von Fig. 1 verlagert. Als Ergebnis dessen werden
die Flächen des radialen Vorsprungs 18 an dessen langen Sei
ten und die gegenüberliegenden Flächen des Gummiblocks 6,
die zusammen die beiden Schergassen 22 begrenzen, in zur
Richtung des Aufbringens der Vibrationsbelastung entgegen
gesetzten Richtungen verschoben, wie durch die als ausgezo
gene Linie dargestellten Pfeile in Fig. 1 angegeben ist.
Demzufolge werden die Massen der viskosen Flüssigkeit inner
halb der Schergassen 22 Schub- oder Scherspannungen unter
worfen. Hierbei bietet die relativ hohe kinematische Visko
sität der Flüssigkeit einen Viskositätswiderstand gegenüber
den Scherspannungen. Dieser bei Aufbringen der Scherspannun
gen in Erscheinung tretende Widerstand wird durch die fol
gende Gleichung ausgedrückt:
F = (µA/h) v
worin sind:
µder kinematische Viskositätskoeffizient der Flüssigkeit,
Adie Querschnittsfläche einer jeden Schergasse bei Betrachtung
in der Ebene von Fig. 1;
hdie Abmessung einer jeden Schergasse 22 bei Betrachtung
in der Ebene von Fig. 1 und
vdie Geschwindigkeit der Schwingungen.
Somit wird der Viskositätswiderstand F der Flüssigkeit ohne
einen wesentlichen, realen Einfluß durch die Frequenz der
eingeführten Vibrationen erzeugt, und es wird durch diesen
Widerstand F, der auf der Viskosität der viskosen Flüssig
keit beruht, ein wirksamer Vibrationsdämpfungseffekt her
vorgerufen, der der Querschnittsfläche A der Schergassen
22, auf welchem die Flüsigkeitsmassen den auf den eingebrach
ten Schwingungen beruhenden Scherspannungen unterworfen wer
den, proportional ist.
Die Dämpfungskennwerte der erfindungsgemäßen Hülsenfeder
mit Flüssigkeitsfüllung sind in Fig. 5 gezeigt, und zwar
im Vergleich mit denjenigen einer herkömmlichen Hülsenfeder
mit Flüssigkeitsfüllung, die zwei miteinander durch Drossel
einrichtungen in Verbindung stehende Flüssigkeitskammern
umfaßt. Das Diagramm von Fig. 5 zeigt eine Beziehung zwi
schen dem Phasenunterschied und der Frequenz der Schwingungen
mit einer Amplitude von ± 0,05 mm sowie eine Beziehung zwi
schen der Frequenz der Schwingungen und einer bei Aufbrin
gen der Schwingungen durch die Hülsenfeder übertragenen
Kraft. Wie der Fig. 5 zu entnehmen ist, ist die durch die
zum Vergleich herangezogene herkömmliche Hülsenfeder über
tragene Kraft bei einem oberhalb des Resonanzpunkts liegen
den Frequenzbereich größer als diejenige der erfindungsgemä
ßen Hülsenfeder. Ferner steigt gegensätzlich die durch die
erfindungsgemäße Hülsenfeder übertragene Kraft mit einem
Ansteigen der Vibrationsfrequenz nicht nennenswert an. Das
heißt mit anderen Worten, daß die erfindungsgemäße Hülsen
feder mit einer viskosen Flüssigkeitsfüllung eine vergleichs
weise gesteigerte Dämpfungscharakteristik für hochfrequente
Schwingungen zeigt.
Des weiteren wird das Aufbringen einer Schwingungsbelastung
auf die erfindungsgemäße Hülsenfeder in der zweiten Diame
tralrichtung P ebenfalls eine radiale Relativverlagerung
zwischen der Außenhülse 4 und den Flächen der kurzen Seiten
des Rechtecks des radialen Vorsprungs 18 hervorrufen, so
daß die Flüssigkeitsmassen in den bogenförmigen zweiten
Spalten 28 durch diese Spalten in den Umfangsrichtungen,
wie durch ausgezogene Pfeile in Fig. 1 angedeutet ist, flie
ßen müssen. Die Flüssigkeitsmassen in diesen bogenförmigen
Spalten 28 liefern ebenfalls einen Viskositätswiderstand
gegenüber einwirkenden Scherspannungen, so daß sie folglich
dazu beitragen, die Hülsenfederkonstruktion in die Lage zu
versetzen, einen total wirksamen Vibrationsdämpfungseffekt
für die eingeführten Schwingungen in synergistischer Zusam
menarbeit mit den Flüssigkeitsmassen in den Schergassen 22
darzubieten.
Wenngleich die Erfindung unter Bezugnahme auf ihre bevorzug
te Ausführungsform im einzelnen beschrieben worden ist, so
ist klar, daß sie auf die genauen Einzelheiten der gezeigten
und erläuterten Ausführungsform nicht beschränkt ist, son
dern mit verschiedenen Änderungen, Abwandlungen und Verbes
serungen, die dem Fachmann durch die mit der Erfindung ver
mittelte Lehre an die Hand gegeben sind, verwirklicht werden
kann, ohne den Rahmen der Erfindung zu verlassen.
Wenn beispielsweise die Innen- und Außenhülse 2, 4 der ge
zeigten Hülsenfeder konzentrisch zueinander angeordnet sind,
so kann die Anordnung dieser beiden Hülsen auch exzentrisch
zueinander vorgesehen werden. Ferner können die bogenförmi
gen zweiten Spalten 28 so abgewandelt werden, daß sie sich
im wesentlichen linear und parallel zur ersten Diametralrich
tung erstrecken. In diesem Fall sind der radiale Vorsprung
18 und der Gummiblock 6 in geeigneter Weise abzuändern.
Jedoch sind die zweiten Spalten 28 nicht unbedingt notwendig,
um das erfindungsgemäße Prinzip in die Praxis umzusetzen,
da die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe auch ohne diese
zweiten Spalten gelöst werden kann. Die Größe der Gassen
22 und Spalten 28 oder deren Querschnittsfläche - bei
Betrachtung in der Ebene von Fig. 1 - werden in geeigneter
Weise so bestimmt, daß die Flüssigkeitsmassen in diesen Gas
sen und Spalten bei Aufbringen von Scherspannungen auf die
Massen, wenn die Hülsenfeder eine Vibrationsbelastung auf
nimmt, einen gewünschten Viskositätswiderstand liefern. Die
Gassen 22 und Spalten 28 werden also in Abhängigkeit von den
erwarteten Amplituden der aufgebrachten Scherspannungen und
von einem gewünschten Dämpfungseffekt, der durch die Hülsen
feder geliefert wird, bemessen.
Wenngleich die beschriebene Hülsenfederkonstruktion mit
Flüssigkeitsfüllung als eine Zugstangenlagerung erläutert
worden ist, so ist sie in gleicher, wirksamer Weise als eine
andere gleichartige Vibrationsdämpfungs- und -absonderungs
hülse bei einem Kraftfahrzeug verwendbar, z.B. als Karosse
rie-Querstrebenlagerung, Tragarmlagerung und Anschlag zur
Unterbindung eines Motorrollens bei Fahrzeugen mit Front
motor und Frontantrieb.
Claims (13)
1. Hülsenfeder mit Flüssigkeitsfüllung und mit einer In
nenhülse sowie einer mit radialem Abstand außerhalb der
Innenhülse angeordneten Außenhülse, gekennzeichnet
- - durch ein allgemein ringförmiges, zwischen die Innen hülse (2) und die Außenhülse (4) eingesetztes, die beiden Hülsen federnd verbindendes elastisches Bauteil (6), das ein axial mittig gelegenes Teil mit einer allgemein ringförmigen Auskehlung (16), die an ihrer Außenumfangsfläche offen ist, aufweist, wobei die Außenhülse die ringförmige Auskehlung flüssigkeits dicht abschließt und zusammen mit dem elastischen Bau teil eine allgemein ringförmige, mit einer viskosen Flüssigkeit gefüllte Flüssigkeitskammer (26) abgrenzt, und
- - durch ein Paar von Schergassen (22) als zwei diametral zur Innenhülse in einer ersten Diametralrichtung, die zu einer zweiten Diametralrichtung (P), in der die Hülsenfeder eine Vibrationsbelastung aufnimmt, recht winklig ist, entgegengesetzt zueinander angeordnete Teile der ringförmigen Flüssigkeitskammer bildende Einrichtungen (4, 6, 18), wobei die beiden Schergas sen im wesentlichen in der zweiten Diametralrichtung verlaufen und jede eine in der ersten Diametralrich tung gemessene Größe hat, die ausreichend klein be stimmt ist, so daß Massen der viskosen Flüssigkeit in den Schergassen imstande sind, einen Viskositätswider stand bei Aufbringen von der von der Hülsenfeder aufge nommenen Vibrationsbelastung beruhenden Scherspannungen auf die Massen zu liefern.
2. Hülsenfeder nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
jede der beiden Schergassen (22) in einer zur Achse der
Hülsenfeder und zur ersten Diametralrichtung parallelen
Ebene einen im wesentlichen U-förmigen Querschnitt hat,
wobei die von den U-Schenkeln bestimmte Öffnung der In
nenhülse (2) zugewandt ist.
3. Hülsenfeder nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Größe der beiden Schergassen (22)
- gemessen in der ersten Diametralrichtung - im Bereich
von 1-6 mm liegt.
4. Hülsenfeder nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die viskose Flüssigkeit ein Silikonöl
ist.
5. Hülsenfeder nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß die Flüssigkeit einen kinematischen
Viskositätskoeffizienten von wenigstens 1000 mm2/s hat.
6. Hülsenfeder nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß die viskose Flüssigkeit einen kinema
tischen Viskositätskoeffizienten von wenigstens
10 000 mm2/s hat.
7. Hülsenfeder nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß die viskose Flüssigkeit einen kine
matischen Viskositätskoeffizienten im Bereich zwischen
100 000 und 1 000 000 mm2/s hat.
8. Hülsenfeder nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die die Schergassen (22) bildenden
Einrichtungen die Außenhülse (4) sowie einen radial von
der Innenhülse (2) in die allgemein ringförmige Flüssig
keitskammer (26) hineinragenden radialen Vorsprung (18)
umfassen, wobei wenigstens ein der Innenumfangsfläche
der Außenhülse unmittelbar gegenüberliegender Teil (20)
dieses radialen Vorsprungs aus einem Elastomermaterial gebildet ist.
9. Hülsenfeder nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
die Außenhülse (4) und der radiale Vorsprung (18) zusam
men ein Paar von zweiten Spalten (28) als zwei diametral
zur Innenhülse in der zweiten Diametralrichtung (P) ent
gegengesetzt zueinander angeordnete Teile der allgemein
ringförmigen Flüssigkeitskammern bilden.
10. Hülsenfeder nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß
jede der zweiten Spalten (28) in einer zur Achse der Hül
senfeder rechtwinkligen Ebene einen im wesentlichen bo
genförmigen Querschnitt hat.
11. Hülsenfeder nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Größe einer jeden der zweiten Spalten
(28) - gemessen in der zweiten Diametralrichtung (P) -
im Bereich von 1-6 mm liegt.
12. Hülsenfeder nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
der radiale Vorsprung (18) aus einem auf die Innenhülse
(2) gepaßten Metallring (10) mit einer diesen abdecken
den Gummischicht (20) gebildet ist.
13. Hülsenfeder nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
der radiale Vorsprung (18) in einer zur Achse der Hülsen
feder rechtwinkligen Ebene einen im wesentlichen recht
eckigen Querschnitt hat und die beiden Schergassen (22)
teilweise von einem Paar von einander entgegengesetzten
langen Seiten des im wesentlichen rechteckigen Quer
schnitts begrenzt sind.
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FR (1) | FR2601740B1 (de) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4883260A (en) * | 1987-09-16 | 1989-11-28 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Elastic bushing having fluid chamber filled with highly viscous fluid |
FR2658887A1 (fr) * | 1990-02-28 | 1991-08-30 | Tokai Rubber Ind Ltd | Support elastique rempli par des fluides et comportant une chambre remplie par des fluides possedant une viscosite elevee et une faible viscosite. |
EP0456959A1 (de) * | 1990-05-15 | 1991-11-21 | Boge GmbH | Hydraulisch dämpfendes Gummilager |
EP0458008A2 (de) * | 1990-05-15 | 1991-11-27 | Boge GmbH | Federbeinstützlager |
FR2662773A1 (fr) * | 1990-06-04 | 1991-12-06 | Tokai Rubber Ind Ltd | Support rempli par un fluide et comportant une gorge a orifice menagee dans un corps elastique le long d'une decoupe menagee dans un manchon intermediaire du support. |
DE4126184A1 (de) * | 1990-08-09 | 1992-02-13 | Tokai Rubber Ind Ltd | Gummimuffe |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2626640B1 (fr) * | 1988-01-28 | 1993-05-14 | Hutchinson | Perfectionnements apportes aux manchons de support antivibratoires hydrauliques |
JPH022552U (de) * | 1988-06-17 | 1990-01-09 | ||
JPH0253543U (de) * | 1988-10-08 | 1990-04-18 | ||
JPH02124338U (de) * | 1989-03-23 | 1990-10-12 | ||
JPH0749098Y2 (ja) * | 1989-07-25 | 1995-11-13 | 東海ゴム工業株式会社 | サスペンション用アッパサポート |
US5310168A (en) * | 1989-07-27 | 1994-05-10 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Fluid-filled cylindrical elastic mount having annular fluid chamber with constant cross sectional area over the entire circumference |
JPH0326849U (de) * | 1989-07-27 | 1991-03-19 | ||
JPH0724674Y2 (ja) * | 1989-08-24 | 1995-06-05 | 東海ゴム工業株式会社 | サスペンション用アッパサポート |
JPH03125047A (ja) * | 1989-10-05 | 1991-05-28 | Tokai Rubber Ind Ltd | 液体封入マウントの製造方法 |
US5299788A (en) * | 1990-12-13 | 1994-04-05 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Fluid-filled cylindrical elastic mount having orifice passages and voids formed in elastic body |
JP2883742B2 (ja) * | 1990-12-28 | 1999-04-19 | 東海ゴム工業 株式会社 | 流体封入式筒型マウント |
US5496018A (en) * | 1994-08-10 | 1996-03-05 | Gencorp Inc. | Fluid damped bushing with encapsulated window metal |
US5413319A (en) * | 1994-08-10 | 1995-05-09 | Gencorp Inc. | Fluid damped bushing |
GB2298019B (en) * | 1995-02-18 | 1997-05-07 | Acg France | A bushing |
US6276671B1 (en) | 1998-10-29 | 2001-08-21 | Avon Vibration Management Systems Limited | Hydraulically damped mounting device |
US6430774B1 (en) | 1999-07-02 | 2002-08-13 | The Pullman Company | Crimped bushing |
US6755403B2 (en) | 1999-09-29 | 2004-06-29 | The Pullman Company | Non-slip sta-bar bushing |
FR2817312B1 (fr) * | 2000-11-29 | 2003-08-08 | Sagem | Dispositif de suspension elastique, amortisseur de vibrations |
DE10315645B4 (de) * | 2003-04-04 | 2005-07-14 | Zf Boge Elastmetall Gmbh | Hydraulisch dämpfendes Gummibuchsenlager für vertikale Montage |
US7204479B2 (en) * | 2003-06-10 | 2007-04-17 | Cooper-Standard Automotive Inc. | Vibration isolator assembly having altered stress characteristics, and method of altering stress characteristics of same |
DE602005019613D1 (de) * | 2004-11-29 | 2010-04-08 | Lord Corp | Dämpfungsbuchse für eine führerhausaufhängung und herstellungsverfahren dafür |
GB0600320D0 (en) | 2006-01-09 | 2006-02-15 | Avon Vibration Man Syst Ltd | Hydraulically damped mounting device |
US20110064340A1 (en) * | 2009-09-17 | 2011-03-17 | Loc Quang Duong | Method and apparatus for stabilizing a squeeze film damper for a rotating machine |
GB201805838D0 (en) * | 2018-04-09 | 2018-05-23 | Dtr Vms Ltd | Bush |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3642268A (en) * | 1968-08-26 | 1972-02-15 | Gen Tire & Rubber Co | High-damping resilient bushing |
US3698703A (en) * | 1970-11-23 | 1972-10-17 | Gen Tire & Rubber Co | Dual rate fluid damped elastomeric bushing |
DE2611299A1 (de) * | 1975-03-19 | 1976-10-07 | Toyota Motor Co Ltd | Huelsenanordnung zur steuerung von schwingungen |
DE2841505C2 (de) * | 1978-09-23 | 1983-04-07 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Hydraulisch dämpfendes Gummilager |
DE3343392A1 (de) * | 1983-03-09 | 1984-09-13 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama, Kanagawa | Fluidgefuellte federnde buchse |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2394715A1 (fr) * | 1977-06-13 | 1979-01-12 | Chrysler France | Dispositif de suspension pour organes sollicites dynamiquement |
JPS58170611A (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-07 | Toyota Motor Corp | サスペンシヨンブツシユ構造 |
JPS6034541A (ja) * | 1983-08-04 | 1985-02-22 | Bridgestone Corp | 弾性ブツシユ |
AU555483B2 (en) * | 1984-04-05 | 1986-09-25 | Bridgestone Corporation | Liquid filled elastomeric bushings |
JPH10138A (ja) * | 1996-06-14 | 1998-01-06 | Okamoto Ind Inc | ウォーターバッグ |
-
1986
- 1986-07-16 JP JP61167440A patent/JPS6326441A/ja active Pending
-
1987
- 1987-07-13 DE DE3723135A patent/DE3723135C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-07-14 US US07/073,286 patent/US4786036A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-15 FR FR878709922A patent/FR2601740B1/fr not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3642268A (en) * | 1968-08-26 | 1972-02-15 | Gen Tire & Rubber Co | High-damping resilient bushing |
US3698703A (en) * | 1970-11-23 | 1972-10-17 | Gen Tire & Rubber Co | Dual rate fluid damped elastomeric bushing |
DE2611299A1 (de) * | 1975-03-19 | 1976-10-07 | Toyota Motor Co Ltd | Huelsenanordnung zur steuerung von schwingungen |
DE2841505C2 (de) * | 1978-09-23 | 1983-04-07 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Hydraulisch dämpfendes Gummilager |
DE3343392A1 (de) * | 1983-03-09 | 1984-09-13 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama, Kanagawa | Fluidgefuellte federnde buchse |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
JP 60-139940 A. In: Patents Abstr. of Japan, Set. M, Vol. 9(1985), Nr. 303(M434) * |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4883260A (en) * | 1987-09-16 | 1989-11-28 | Tokai Rubber Industries, Ltd. | Elastic bushing having fluid chamber filled with highly viscous fluid |
FR2658887A1 (fr) * | 1990-02-28 | 1991-08-30 | Tokai Rubber Ind Ltd | Support elastique rempli par des fluides et comportant une chambre remplie par des fluides possedant une viscosite elevee et une faible viscosite. |
EP0456959A1 (de) * | 1990-05-15 | 1991-11-21 | Boge GmbH | Hydraulisch dämpfendes Gummilager |
EP0458008A2 (de) * | 1990-05-15 | 1991-11-27 | Boge GmbH | Federbeinstützlager |
EP0458008A3 (en) * | 1990-05-15 | 1992-05-06 | Boge A.G. | Strut support bearing |
FR2662773A1 (fr) * | 1990-06-04 | 1991-12-06 | Tokai Rubber Ind Ltd | Support rempli par un fluide et comportant une gorge a orifice menagee dans un corps elastique le long d'une decoupe menagee dans un manchon intermediaire du support. |
DE4126184A1 (de) * | 1990-08-09 | 1992-02-13 | Tokai Rubber Ind Ltd | Gummimuffe |
DE4126184C2 (de) * | 1990-08-09 | 1998-02-19 | Tokai Rubber Ind Ltd | Gummimuffe |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4786036A (en) | 1988-11-22 |
FR2601740B1 (fr) | 1990-03-09 |
FR2601740A1 (fr) | 1988-01-22 |
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DE3723135C2 (de) | 1996-09-12 |
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