DE3438547C2 - Wärmebehandlungsverfahren für vorlegierte, zweiphasige Wolframpulver - Google Patents

Wärmebehandlungsverfahren für vorlegierte, zweiphasige Wolframpulver

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DE3438547C2 DE3438547A DE3438547A DE3438547C2 DE 3438547 C2 DE3438547 C2 DE 3438547C2 DE 3438547 A DE3438547 A DE 3438547A DE 3438547 A DE3438547 A DE 3438547A DE 3438547 C2 DE3438547 C2 DE 3438547C2
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Abstract

Sinterverfahren für vorlegierte Wolframpulver mit hohem Wolframanteil, wobei ein poröses Formteil aus verdichtetem Pulver in fester Phase gesintert wird, dadurch gekennzeichnet, daß sich eine kurze Wärmebehandlung mit flüssiger Phase anschließt.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Beim konventionellen Sintern mehrphasiger Wolframlegierungen werden die Metalle pulverförmig gemischt, gepreßt und in der flüssigen Phase gesintert. Bei Wolframlegierungen geschieht dies bei Temperaturen größer als 14500C. Innerhalb der flüssigen Phase müssen mindestens drei Prozesse ablaufen:
1. Legierungsbildung
2. Umhüllung der Wolframkörner
3. Verdichten des Preßlings
Die dafür erforderliche lange Verweilzeit in der flüssigen Phase führt zu starkem Kornwachstum, was die Festigkeit verringert
Aus der DE-OS 32 26 648 sind Wolframlegierungspulver bekannt die bereits vorlegiert sind, d. h. die Wolframkörner sind bereits von der Binderphase umhüllt Preßlinge aus diesem Pulver werden durch Festphasensintern verdichtet Die Sinterteile zeichnen sich durch ein polygonales Gefüge der Wolframphase aus. Das Gefüge ist wesentlich feiner als das konventioneller Wolframschwermetalle, die aus den Einzelpulvern (W, Ni, Fe) durch Mischen, Pressen und Sintern in flüssiger Phase hergestellt wurden. Das polygonale Gefüge weist jedoch eine hohe Durchgängigkeit der Wolframphase (Kontiguität) auf. Dies bedeutet, daß eine Vielzahl von Wolfram-Wolfram-Korngrenzen existiert die die mechanischen Eigenschaften der gesinterten Wolframschwermetalle verschlechtern können. Eine Verschlechterung der Zugfestigkeit und Bruchdehnung ist insbesondere dann vorhanden, wenn interstitielle Verunreinigungen wie Sauerstoff, Phosphor, Schwefel und andere in Wolfram schwerlösliche Bestandteile in der Legierung enthalten sind. Sie scheiden sich auf den Wolfram-Korngrenzen aus und bewirken die für reines Wolfram charakteristische Korngrenzen-Versprödung.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Wärmebehandlungsverfahren anzugeben, mit dem ein Sinterkörper mit hohem Wolframteil mit feinkörnigem Gefüge (kleiner 10 μΐη der Wolframphase) zu schaffen, das eine geringe Kontiguität der Wolframphase aufweist
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst mit den in den Ansprüchen angegebenen Verfahrensschritten.
Die erfindungsgemäße Wärmebehandlung in der flüssigen Phase führt zu einer Abrundung der vorher polygonen Wolframkörner durch Anlösung in der schmelzflüssigen Binderphase, ohne daß gleichzeitig nennenswertes Kornwachstum auftritt. Dabei ergibt sich eine annähernd kugelige Gestalt der Wolframkörner, wodurch die schädliche Durchgängigkeit der Wolframphase verringert wird, da Kugeln untereinander weniger Berührungsfläche aufweisen als Polygone.
Damit ist die Verbindung der Vorteile des Festphasensinterns und des Flüssigphasensinterns möglich, ohne die Nachteile des sonst üblichen Flüssigphasensinterns — das Kornwachstum — in Kauf nehmen zu müssen. Feinkörnigkeit ist erforderlich wegen der daraus resultierenden Festigkeitssteigerung (Erhöhung der Streckgrenze nach Hall-Petch-Beziehung os ~ 1/j/rt, wobei «die mittlere Korngröße angibt
Kornwachstum tritt bei dem erfindungsgemäßen Prozeß praktisch nicht auf, da lediglich während sehr kurzer Zeit eine flüssige Phase auftritt. Während der Existenz der Flüssigphase erfolgt lediglich eine Abrundung der W-Körner aufgrund der hohen Grenzflächenspannung des Wolframs in Kontakt mit der flüssigen Binderphase. Legierungsbildung und Verdichtung des porösen Preßgefüges sind bereits bei der Pulverherstellung bzw. während des Festphasensinterns erfolgt.
Die Dauer der Wärmebehandlung mit flüssiger Phase beträgt 2 bis 10 min. Nach dieser Zeit sind die Wolframkörner weitgehend abgerundet. Da beim Auftreten der flüssigen Phase der Sinterkörper bereits dicht gesintert ist, vorteilhafterweise mit einer Restporosität < 1%, und eine relativ hohe Durchgängigkeit der Wolframphase vorliegt, wird die beim üblichen Flüssigphasensintern auftretende Entmischung von Wolfram- und Binderphase nicht erfolgen.
Die im Vergleich zum Flüssigphasensintern kurze Verweilzeit in flüssiger Phase ist ausreichend, um die gewünschte Gefügeumwandlung zu erzielen. Legierungsbildung und Verdichtung des porösen Teils sind im Gegensatz zum Flüssigphasensintern zum Zeitpunkt der Gefügeumwandlung bereits erfolgt.
Während des Festphasensinterns poröser Formteile aus verdichtetem Wolfram-Schwermetallpulver wird zweckmäßigerweise mindestens ein Teil der Sinterung unter strömendem Wasserstoff durchgeführt, um den in den legierten Wolframpulvern enthaltenen Restsauerstoff zu entfernen. Dabei ist wichtig, daß im noch offenporigen Zustand des Sinterteils eine weitgehende Ent-
fernung des Sauerstoffs erfolgt Im Anschluß an die Sinterung unter Wasserstoffatmosphäre sollte eine Vakuumglühung zur Entfernung des im Sinterteil gelösten Wasserstoffs erfolgen. Der gelöste Wasserstoff kann jedoch auch durch Glühung in Schutzgas, z.B. Argon, entfernt werden. Durch die Entfernung des Wasserstoffs werden die mechanischen Eigenschaften des Sinterteils verbessert
Die Festphasensinterung kann auch teilweise im Vakuum durchgeführt werden. Falls sich daran keine weitere Sinterung unter Wasserstoffatmosphäre anschließt, kann eine gesonderte Vakuumglühung zur Entfernung des im Sinterteil gelösten Wasserstoffs entfallen.
Die Wärmebehandlung mit flüssiger Phase kann unmittelbar nach der Festphasensinterung oder erst nach erfolgter Vakuamglühung erfolgen. Die dabei vorliegende Atmosphäre kann sowohl Wasserstoff als auch Inertgas sein. Die Wärmebehandlung kann jedoch auch im Hochvakuum erfolgen.
Wichtig ist, daß die Zeit, während der die flüssige Phase vorliegt, genau kontrolliert wird. Zu langes Verweilen in flüssiger Phase führt zu unerwünschtem Kornwachstum und muß daher vermieden werden. Es ist also erforderlich. Aufheizung und Abkühlung im Bereich der Flüssigphase möglichst rasch durchzuführen.
Falls die Wärmebehandlung in !-^-Atmosphäre durchgeführt wird, muß bei der Abkühlung eine Ausscheidung des gelösten Wasserstoffs im Bereich der Erstarrungstemperatur vermieden werden, da sie zu Porenbildung führen kann. Zu diesem Zweck sollte die Abkühlgeschwindigkeit in der Nähe der Erstarrungstemperatur nicht mehr als 3 K/min betragen.
Nach Durchlaufen des Erstarrungsbereichs führt eine weitere rasche Abkühlung von ca. 100 K/min auf Temperaturen unterhalb von ca. 8000C ebenfalls zu einer weiteren Verbesserung der mechanischen Eigenschaften. Der Grund dafür ist vermutlich die Verhinderung von Korngrenzensegregation durch störende Verunreinigungen.
Unterhalb von 8000C verläuft der Segregationsprozeß so langsam, daß eine normale Ofenabkühlung mit ca. 20 K/min ausreicht, um eine Verschlechterung der mechanischen Eigenschaften zu verhindern.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird die Zähigkeit der Sinterteile erhöht. Die Bruchdehnung steigt durch die Gefügeumwandlung ohne wesentliche Abnahme der Festigkeit z. B. von 15% auf 40%.
Festigkeits- und Dehnungseigenschaften der gesinterten Teile lassen sich in weiten Grenzen durch die Einstellung der Wolfram-Korngröße über die Verweilzeit in flüssiger Phase bei der Gefügeumwandlung verändern.
Steigende Korngröße durch länger andauernde Wärmebehandlung in flüssiger Phase führt zu abnehmender Festigkeit bei steigender Bruchdehnung.
Die Wirkung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird anhand zweier Schliff bilder gezeigt.
F i g. 1 zeigt ein festphasengesintertes Werkstück,
F i g. 2 zeigt ein Werkstück, das der erfindungsgemäßen Behandlung unterzogen wurde.
F i g. 1 zeigt den metallographischen Schliff eines festphasengesinterten Wolfram-Schwermetalls mit 90% Wolframanteil. Man erkennt die polygonale Struktur der Wolframkörner, die eine erhebliche Kontiguität der Wolframphase erzeugt.
F i g. 2 zeigt ein Schliffbild eines Wolfram-Schwermetalls nach Durchführung einer Wärmebehandlung mit flüssiger Phase. Die Wolfi-amkörner sind unwesentlich größer als im festphasengesinterlen Zustand. Durch ihre Abrundung ergibt sich jedoch eine deutlich geringere Kontiguität
Beispiel 1
Ein legiertes Wolframschwermetallpulver der Zusammensetzung 90% W, 6% Ni, 2% Co, 2% Fe wird mit einem Druck von 300 N/mm2 verdichtet Der Pressling
•ίο wird in strömendem Wasserstoff bei 13000C 5 Stunden lang gesintert und danach im Vakuum von 10~5 mbar bei 10500C 6 Stunden lang entgast Anschließend wird das gesinterte Teil im Vakuum bei 14700C 5 Minuten wärmebehandelt und danach rasch abgekühlt Die Zugfestigkeit der Probe beträgt 1150 N/mm2 bei einer Bruchdehnung von 30%.
Beispiel 2
Ein Wolframschwermetallpulver wie in Beispiel 1 wird mit einem Druck von 300 N/mm2 verdichtet Der Pressling wird in strömendem Wasserstoff bei 900° C 10 Stunden lang vorgesintert und danach im Vakuum bei 13600C 20 Stunden lang fertiggesintert Anschließend wird eine Wärmebehandlung des gesinterten Teils im Vakuum bei 14700C 10 min durchgeführt Die Zugfestigkeit der Probe beträgt 1100 N/mm2 bei einer Bruchdehnung von 40%.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (6)

Patentansprüche:
1. Wärmebehandlungsverfahren für vorlegierte zweiphasige Wolframpulver mit hohem Wolframanteil, wobei ein poröses Formteil aus verdichtetem Pulver in fester Phase gesintert wird, dadurch gekennzeichnet, daß sich an das Sintern eine Wärmebehandlung von 2 bis 10 min mit flüssiger Phase anschließt
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in strömendem Wasserstoff gesintert wird und die Wärmebehandlung im Hochvakuum, insbesondere bei < 10~ä mbar erfolgt
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmebehandlung mit flüssiger Phase begonnen wird, wenn der Preßling durch die vorausgegangene Festphasensinterung auf weniger ais 1% Porosität kompaktiert ist
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß vor der Wärmebehandlung durch Halten auf Sintertemperatur im Hochvakuum bei einem Druck unterhalb von 10~5 mbar entgast wird.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß nach der Wärmebehandlung rasch, insbesondere mit ca. 100 K/min auf Temperaturen unter 8000C abgekühlt wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine Legierung aus 90 bis 97% W, Rest Ni: Fe : Co im Gewichtverhältnis 3:1 :1, 5 h in strömendem Wasserstoff bei 13000C gesintert, bei 13000C im Hochvakuum < ΙΟ-5 mbar 0,5 h lang entgast, bei 14700C im Hochvakuum für 5 min einer Wärmebehandlung unterzogen und schließlich rasch auf Raumtemperatur abgekühlt wird.
40
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4113177A1 (de) * 1991-04-23 1992-10-29 Nwm De Kruithoorn Bv Verfahren zur herstellung eines penetrators

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL8403031A (nl) * 1984-10-05 1986-05-01 Philips Nv Werkwijze voor het vervaardigen van een scandaatnaleveringskathode en scandaatnaleveringskathode vervaardigd volgens deze werkwijze.
JP2552264B2 (ja) * 1986-02-12 1996-11-06 三菱マテリアル株式会社 高靱性を有するｗ基合金焼結体の製造法
JP2531623B2 (ja) * 1986-02-12 1996-09-04 三菱マテリアル株式会社 高靱性を有するｗ基焼結合金製飛翔体の製造方法
FR2617192B1 (fr) * 1987-06-23 1989-10-20 Cime Bocuze Procede pour reduire la dispersion des valeurs des caracteristiques mecaniques d'alliages de tungstene-nickel-fer
US4762559A (en) * 1987-07-30 1988-08-09 Teledyne Industries, Incorporated High density tungsten-nickel-iron-cobalt alloys having improved hardness and method for making same
US4744944A (en) * 1987-08-05 1988-05-17 Gte Products Corporation Process for producing tungsten heavy alloy billets
US5008071A (en) * 1988-01-04 1991-04-16 Gte Products Corporation Method for producing improved tungsten nickel iron alloys
US4793969A (en) * 1988-01-14 1988-12-27 Gte Products Corporation Process for producing tungsten heavy alloy sheet using high temperature processing techniques
US4777015A (en) * 1988-01-14 1988-10-11 Gte Products Corporation Process for producing tungsten heavy alloy sheet using a metallic salt binder system
US4800064A (en) * 1988-01-14 1989-01-24 Gte Products Corporation Process for producing tungsten heavy alloy sheet using hydrometallurgically produced tungsten heavy alloy
FR2633205B1 (fr) * 1988-06-22 1992-04-30 Cime Bocuze Procede de mise en forme directe et d'optimisation des caracteristiques mecaniques de projectiles perforants en alliage de tungstene a haute densite
DE3821474C1 (de) * 1988-06-25 1998-08-27 Nwm De Kruithoorn Bv Unterkalibriges, drallstabilisiertes Mehrzweckgeschoß
US5603073A (en) * 1991-04-16 1997-02-11 Southwest Research Institute Heavy alloy based on tungsten-nickel-manganese
JP2896428B2 (ja) * 1992-06-10 1999-05-31 ドドウコ・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・ウント・コンパニー・ドクトル・オイゲン・デュルベヒテル 主成分として銀とすず酸化物または銀と亜鉛酸化物をもつ電気接点用の素材および製造方法
US5821441A (en) * 1993-10-08 1998-10-13 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Tough and corrosion-resistant tungsten based sintered alloy and method of preparing the same
JP3052240B2 (ja) * 1998-02-27 2000-06-12 東京タングステン株式会社 Ｘ線管用回転陽極及びその製造方法
FR2830022B1 (fr) * 2001-09-26 2004-08-27 Cime Bocuze Alliage base tungstene fritte a haute puissance
TW201730360A (zh) * 2015-10-27 2017-09-01 塔沙Ｓｍｄ公司 具有改良特性之低電阻率鎢膜及鎢靶材

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2225980A5 (de) * 1969-10-28 1974-11-08 Onera (Off Nat Aerospatiale)
GB1333147A (en) * 1971-01-05 1973-10-10 Gen Electric Co Ltd Dense alloys
US3958316A (en) * 1971-01-25 1976-05-25 P. R. Mallory & Co., Inc. Liquid phase-sintered molybdenum base alloys having additives and shaping members made therefrom
US3888636A (en) * 1971-02-01 1975-06-10 Us Health High density, high ductility, high strength tungsten-nickel-iron alloy & process of making therefor
US3988118A (en) * 1973-05-21 1976-10-26 P. R. Mallory & Co., Inc. Tungsten-nickel-iron-molybdenum alloys
US4090875A (en) * 1973-10-01 1978-05-23 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Ductile tungsten-nickel-alloy and method for manufacturing same
US3979209A (en) * 1975-02-18 1976-09-07 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Ductile tungsten-nickel alloy and method for making same
US3979234A (en) * 1975-09-18 1976-09-07 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Process for fabricating articles of tungsten-nickel-iron alloy
US4431448A (en) * 1980-02-20 1984-02-14 Merzhanov Alexandr G Tungsten-free hard alloy and process for producing same
DE3226648C2 (de) * 1982-07-16 1984-12-06 Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen Heterogenes Wolfram-Legierungspulver
FR2546836B1 (fr) * 1983-06-03 1986-03-21 Pomagalski Sa Station de telepherique

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4113177A1 (de) * 1991-04-23 1992-10-29 Nwm De Kruithoorn Bv Verfahren zur herstellung eines penetrators

Also Published As

Publication number Publication date
DE3564391D1 (en) 1988-09-22
EP0183017B1 (de) 1988-08-17
JPS61104002A (ja) 1986-05-22
ATE36481T1 (de) 1988-09-15
EP0183017A1 (de) 1986-06-04
US4698096A (en) 1987-10-06
EP0183017B2 (de) 1991-01-09
DE3438547A1 (de) 1986-04-30

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